Fichier Excel Pour Prédimensionnement Et Vérification de Note de Calcul, Poteau, Dalle, Poutre Et Chainage [PDF]

Zitiervorschau

Projet: Commune: Wilaya: Zonning: Nbre de s/blocs Sismisité:

Etude d'une villa en R+3 bordj bouarirdj bordj bouarirdj II a 1 moyenne

Type de contreventement ( 1 autostable; 2 voiles ):

1

§ G+Q ±1.2E (cas des poteaux) § G + Q ±E.

Portique 1 auto-stable ( poteaux-poutres ) Mixte2 ( portique / voiles avec interaction ) Hauteur RDC Hauteur étage Hauteur total du bloc Longueur totale du bloc Largeur total du bloc Nbre des étages Charges (t/m2): Plancher étage courant Plancher terrasse

3.91 3.06 13.09 13.1 9.1 3 G(t/m2) 0.45 0.65

Q(t/m2) 0.15 0.15

Acrotère

G(t/ml) 0,150

Q(t/ml) 0,150

Murs exterieur

G(t/ml) 0,200

LX(petite portée) m Ly(grande portée) m

3.4 4.2

Fc28 (Mpa)

25

Données géotechniques Laboratoire: Unité de N° du rapport Etabli le Ancrage des semelles Contrainte admissible Agressivité du sol

01/01/2011 2 1.5 Agressif

m bars

Zone de sismicité I IIa III,IIb

1 0 0

Terr Etage cour

16+5 20+5 Dalle pleine e(cm) G max Qmax

0.65 0.15

Terr 0.65 0.7 1.13 30

Etage cour 0.45 0.5 0.93

0.38 0.18

16+5

0.28

20+5 dalle

0.33 0.75

Introduction Présentation du projet Le projet consiste en l’étude d’un:

Etude d'une villa en R+3

avec une terrasse inaccessible qui sera réalisé en béton armé. Cet ouvrage est composé de

1 bloc(s) séparés par un joint sismique.

Il sera implanté à bordj bouarirdj dans la Wilaya de bordj bouarirdj qui est une zone de moyenne sismicité II a selon la classification des zones établies par le Règlement Parasismique Algérien version 2003. Caractéristiques des matériaux utilisés : 1) Le béton : Les contraintes limites de calcul : f-1) Etat limite ultime : La contrainte ultime du béton en compression est donnée par la relation suivante :

σ bc =

0. 85 f c 28 γb

γ b: Coefficient de sécurité pour le béton ; il est pris égal à : γ b=1.5 situation durable ; γ b=1.15 situation accidentelle. f c 28 : Résistance caractéristique du béton à la compression à 28 jours ; 0.85 : coefficient qui a pour objet de couvrir l’erreur faite en négligeant le fluage du béton.

f-2) Etat limite de service : La contrainte limite du béton à l’état limite de service est :

σ bc =0 . 6 f c28 2) Les aciers : a) Contraintes limites : b-1) Etat limite ultime : σ s=

f e γ:sContrainte

limite de l’acier ; γ s : Coefficient de sécurité de l’acier, il a pour valeur : γ s = 1.15 situation durable ; γ s =1.00 situation accidentelle. E s : Module d’élasticité longitudinale de l’acier, il est pris égal à : E s =200 000 Mpa ε s : Allongement relatif de l’acier :

ΔL L

ε s = ΔL L

b-2) Etat limite de service : § fissuration peu nuisible : pas de vérification ; § fissuration préjudiciable : σ c =min { 150 η ; 2 f }

3

e

§ fissuration très préjudiciable : σ c =min { 150 η ; 2 f }

3

e

Avec : η : Coefficient de fissuration ; il a pour valeur : η =1 pour l’acier rond lisse η =1.6 pour les aciers à haute adhérence.

Règlements :

Les règlements utilisés dans la présente note de calcul sont les règles parasismiques algériennes (RPA), les règles de calcul de béton armé aux états limites (BAEL91) Combinaisons des charges : Les combinaisons des charges utilisées sont : 1. Etat limite ultime (ELU) : a) Situation durable ou transitoire : § 1.35G + 1.5Q. b) Situation accidentelle : Selon RPA 2003 : (article 5-2 chapitre) § G+Q ±1.2E (cas des poteaux) § 0.8G ± E. 2. Etat limite de service (ELS) : §G+Q Données techniques : Dimensions en élévation : · Hauteur de RDC: · Hauteur d’étage : · Hauteur total : Dimensions en plan : · Longueur total: · Largeur total: Ossature de l’ouvrage :

3.91 m 3.06 m 13.09 m

13.1 m 9.1 m

Le système de contreventement est assuré par un ensemble: Portique auto-stable ( poteaux-poutres )

Prédimensionnement : Evaluation des charges et surcharges : ·

Plancher Etage :

a) Charges permanente b) Surcharges d'exploitation

·

0.45 t/m2 0.15 t/m2

Plancher terrasse inaccessible :

a) Charges permanente b) Surcharges d'exploitation

0.65 t/m2 0.15 t/m2

· Acrotère: a) Charges permanente b) Surcharges d'exploitation

0,150 t/ml 0,150 t/ml

· Mur exterieurs: a) Charges permanente

0,200 t/ml

Données géotechniques: D'après le rapport géotechnique établi par le laboratoire 0 sous le numéro 0 On a: 2 Ancrage des semelles: m 1.5 Contrainte admissible: bars Agressif Agressivité du sol:

du

0 unite de 01/01/2011

1- Prédimensionnement des planchers:

L/25≤h≤L/20

Plancher corps creux: Lx (Pte portée)

3.4

Ly(Grd portée)

4.2

L

3.4 13.6

< h ( cm )
3 x Mu

h=d+3

15.00

cm 30 cm

2- Prédimensionnement des poutres principales et chainages : Pour le pré dimensionnement des poutres on utilise des formules données par le règlement (BAEL91) qui seront ensuite vérifiées selon les règles (RPA99) et les conditions de rigidité. 2-1 Poutres porteuses: · Règles du BAEL91 : o Hauteur : On prend

h

L L ≤h≤ 15 10

28

< h ( cm )
15 cm => (( B - b ) / 4 ) + 5 cm Si débord < 15 cm => ( 2 x débord ) + 5 cm

Choix de la hauteur de la semelle

Arrondir

Calcul de la hauteur utile

( Ht - 5 cm )

Contrôle de la contrainte admissible du sol Aire de la surface portante

(Ax B )

Poids propre de la semelle

( A x B x Ht x 0.025 )

Charge totale sur le sol

( Nu + Pp )

N=

0.6300 MN

Contrainte de travail sur le sol

(N/S)

q' =

0.158 MPa

Contrôle

( q' < q )

non vérifié

Détermination des aciers tendus Contrainte de traction du béton

0.6 + ( 0.06 x Fc28 )

Contrainte de traction de l'acier

FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 ))) FTP = 0.80 x sst ( FP )

Ft28 =

2.10 MPa

sst =

161.31 MPa

Nappe inférieure

( Nser / 8 ) x (( B - b ) / ( d x sst ))

Ax // b =

21.08 cm²

Nappe supérieure

( Nser / 8 ) x (( A - a ) / ( d x sst ))

Ay // a =

21.08 cm²

Choix des sections commerçiales

Lire dans le tableau des aciers

Ax =>

Ay =>

SEMELLE DE FONDATION CONTINUE B.A.E.L 91 révisé 99

Semelle N°……………..

Données Largeur du mur

b=

Contrainte de l'acier utilisé

0.2 m

Fe =

400 MPa

Contrainte du béton à 28 jours

Fc28 =

30 MPa

Effort de service = G + Q

Nser =

0.35 MN

Nu =

0.42 MN

Effort ultime = 1.35 G + 1.5 Q Contrainte admissible du sol

Dépend du type de sol

Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTP

q sol =

0.8 MPa

Type :

2

Résultats Aire et dimension approchée

( Nu / q sol )

Choix des dimensions

B > B1

Détermination du type de semelle

si [( B - b ) / 2] < 15 cm =>>

S1 = B1 = B=

0.53 m² 0.55 m

=>> Semelle de petite dimension si [( B - b ) / 2 ] > 15 cm =>> =>> Semelle de grande dimension Hauteur minimale de la semelle

Semelle de grande dimension

Petite dimens° = 2 x [(( B - b ) / 2 ) + 5 cm ] Grande dimens° = [( B - b ) / 4 ] + 5 cm

Choix de la hauteur de la semelle Calcul de la hauteur utile

Ht.mini =

0.14 m

Ht =

0.30 m

d=

0.25 m

S=

0.55 m²

( Ht - 5 cm )

Contrôle de la contrainte admissible du sol Aire de la surface portante

B x 1.00

Poids propre de la semelle

( B x 1.00 x Ht x 0.025 )

Charge totale sur le sol

Pp =

0.0041 MN

( Nu + Pp )

N=

0.4241 MN

Contrainte de travail sur le sol

(N/S)

q' =

Contrôle

( q' < q )

0.771 MPa vérifié

Détermination des aciers tendus Contrainte de traction du béton

0.6 + ( 0.06 x Fc28 )

Contrainte de traction de l'acier

FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 ))) FTP = 0.80 x sst ( FP )

Section d'acier de chainage minimal

Ft28 = sst =

2.40 MPa 172.44 MPa

( 1,6 cm² / ml pour HA 500 ) = ( 1,6 x B ) ( 2,00 cm² / ml pour HA 400 ) = ( 2,00 x B ) Remarque : Si B < 1,00m = ( 1,6 ou 2,00 cm² )

Nappe supérieure

Ay =

3.55 cm² / ml

Petite dimens° = Ax . mini Grande dimens° = maxi ( Ay /4 ; Ax . mini )

Choix des sections commerçiales

2.00 cm²

Petite dimens° =>> pas de ferraillage Grande dimens° =( Nser / 8 ) x [( B - b ) / ( d x sst )]

Nappe inférieure

Ax .mini =

Lire dans le tableau des aciers

Ax // b =

2.00 cm²

Ay =>

4 HA 10

Ax =>

3 HA 10

POUTRES Appuis

Mu 82.7

b 30

h 35

d 31.5

Fc28 25

gb 1.5

b 30

h 35

d 31.5

Fc28 25

gb 1.5

b 30

h 30

d 27

Fc28 25

gb 1.5

b 30

h 30

d 27

Fc28 25

gb 1.5

Travée

Mu 100.5 CHAINAGES Appuis

Mu 101.6 Travée

Mu 71.3

Fbc 14.17

U 0.1961

alf 0.2755

Z(cm) 28.03

Cs 348

As 8.48

Fbc 14.17

U 0.2383

alf 0.3457

Z(cm) 27.14

Cs 348

As 10.64

Fbc 14.17

U 0.3279

alf 0.5167

Z(cm) 21.42

Cs 348

As 13.63

Fbc 14.17

U 0.2301

alf 0.3317

Z(cm) 23.42

Cs 348

As 8.75

Introduction

Prédimensionnement

Fondations

Férraillage des poteaux

Férraillage des poutres

Vérifications