Note de Calcul Assemblage [PDF]

Zitiervorschau

Pied de poteau encastré : Vue de l’assemblage :

Vue de l’assemblage

Schéma de l’assemblage :

Calcul du pied de poteau encastré :

Annexe 8  : Note de Calcul du pied de poteau encastré  Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2018

Calcul du Pied de Poteau encastré 'Les pieds de poteaux encastrés' de Y.Lescouarc'h (Ed. CTICM)

Général Assemblage N°:

1

Nom de l’assemblage :

Pied de poteau encastré

Noeud de la structure:

3

Barres de la structure:

2

Géométrie Poteau Profilé:

HEA 140

Barre N°:

2

Matériau:

ACIER E28

ec =

275,00

[MPa]

Résistance

Plaque principale du pied de poteau lpd =

260

[mm]

Longueur

bpd =

280

[mm]

Largeur

tpd =

20

[mm]

Epaisseur

Matériau: e =

ACIER E28 275,00

[MPa]

Résistance

Platine de prescellement lpp =

266

[mm]

Longueur

bpp =

154

[mm]

Largeur

tpp =

5

[mm]

Epaisseur

Ancrage Le plan de cisaillement passe par la partie NON FILETÉE du boulon Classe =

6.8

Classe de tiges d'ancrage

d=

24

[mm]

Diamètre du boulon

d0 =

24

[mm]

Diamètre des trous pour les tiges d'ancrage

nH =

4

Nombre de colonnes des boulons

nV =

4

Nombre de rangéss des boulons

Ecartement eHi = 70;70 [mm] Entraxe eVi =

65;65 [mm]

Ratio 0,85

Platine lwd =

45

[mm]

Longueur

bwd =

50

[mm]

Largeur

twd =

15

[mm]

Epaisseur

Bêche IPE 100

Profilé: 100

hw =

[mm]

Hauteur

[MPa]

Résistance

64

[mm]

Longueur

wr =

280

[mm]

Largeur

hs =

140

[mm]

Hauteur

ts =

10

[mm]

Epaisseur

ACIER

Matériau: e =

235,00

Raidisseur lr =

Semelle isolée L=

500

[mm]

Longueur de la semelle

B=

1100

[mm]

Largeur de la semelle

H=

900

[mm]

Hauteur de la semelle

fc28 =

20,00

[MPa]

Résistance

bc =

11,33

[MPa]

Résistance

Béton

7,00

n=

ratio Acier/Béton

Soudures ap =

6

[mm]

Plaque principale du pied de poteau

aw =

4

[mm]

Bêche

as =

15

[mm]

Raidisseurs

Efforts 23: ELU4 (1+3)*1.00+(10+11+12)*1.75

Cas: N=

1021,99

[daN]

Effort axial

Qy =

-1126,40

[daN]

Effort tranchant

Qz =

916,95

[daN]

Effort tranchant

My =

-20,22

[kN*m]

Moment fléchissant

Mz =

-9,96

[kN*m]

Moment fléchissant

Résultats Béton Vérification du béton pour la pression diamétrale 10,02 < 15,42

pm ≤ K*bc

vérifié

(0,65)

Vérification de la semelle tendue du poteau l1 =

70

[mm]

l1 = 0.5*bfc

l2 =

121

[mm]

l2 =  * a 2

l3 =

98

[mm]

l3 = 0.5*[(bfc-s) + *a2]

Vérification de la semelle tendue du poteau l1 =

70

[mm]

l1 = 0.5*bfc

l4 =

93

[mm]

l4 = 0.5*(s+*a2)

leff =

70

[mm]

leff = min(l1, l2, l3, l4) 3746,78 < 16362,50

vérifié

(0,23)

3746,78 < 4722,94

vérifié

(0,79)

3746,78 < 11578,40

vérifié

(0,32)

|tz| ≤ ( (At2 * e2 - N2) / 2.36 )

|229,24| < 12072,55

vérifié

(0,02)

|ty| ≤ ( (At2 * e2 - N2) / 2.36 )

|281,60| < 12072,55

vérifié

(0,02)

|Tz| ≤ (l - 30) * bc * B

|916,95| < 4363,33

vérifié

(0,21)

|Ty| ≤ (l-30) * bc * H

|-1126,40| < 7933,33

vérifié

(0,14)

|Tz| ≤ f * t * h / 3

|916,95| < 4928,61

vérifié

(0,19)

|Ty| ≤ f * t * h / 3

|-1126,40| < 8506,97

vérifié

(0,13)

|Tz| ≤ 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)

|916,95| < 12616,02

vérifié

(0,07)

|Ty| ≤ 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)

|-1126,40| < 5706,88

vérifié

(0,20)

|Tz| ≤ 2/k*f * t * h / 3

|916,95| < 13738,30

vérifié

(0,07)

|Ty| ≤ 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)

|-1126,40| < 11248,44

vérifié

(0,10)

|Tz| ≤ 2*3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)

|916,95| < 17886,46

vérifié

(0,05)

|Ty| ≤ (l - 30) * bc * B

|-1126,40| < 15785,09

vérifié

(0,07)

|Tz| ≤ 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)

|916,95| < 11361,86

vérifié

(0,08)

|Ty| ≤ 3*b*t*f / l / (1/h + 1/h0)

|-1126,40| < 13965,79

vérifié

(0,08)

577,00 < 5325,04

vérifié

(0,11)

14987,12 < 44455,97

vérifié

(0,34)

Nt ≤ leff*tfc*ec Adhérence Nt ≤ *d*s*(L2 + 10*r -5*d)

Vérification de la résistance de la section filetée d'une tige Nt ≤ 0.8*As*e Transfert des efforts tranchants

Bêche Béton

Ame

Semelle

Soudure âme

Semelle

Ame poteau

Platine Zone de traction M11' ≤ e*W Cisaillement V11' ≤ e/3 * hr*tr*nr/1.5 tpmin =

5

[mm]

tpd  tpmin

tpmin = V11'*1.5*3/(e*bpd) 20 > 5

vérifié

(0,25)

3746,78 < 19352,10

vérifié

(0,19)

Traction Nt[daN] ≤ 375* tpd[mm] *[a2/a1 + (a4/a3)]

Zone comprimée M22' ≤ e*W

4,49 < 53,25

vérifié

(0,08)

12325,93 < 44455,97

vérifié

(0,28)

Cisaillement V22' ≤ e/3 * hr*tr*nr/1.5 4

tpmin =

[mm]

tpmin = V22'*1.5*3/(e*bpd)

tpd  tpmin

20 > 4

(0,21)

vérifié

Section oblique dans la zone de la dalle comprimée M55' ≤ e*(l3*tpd2)/6

0,28 < 1,60

vérifié

(0,17)

636,07 < 18494,27

vérifié

(0,03)

Cisaillement V55' ≤ e/3 * l3*tpd/1.5 Pression diamétrale |tz| =

57,31

[daN]

Effort tranchant

|tz| ≤ 3 * d * tpd * e |ty| =

70,40

tz=Qz/nv |57,31| < 39600,00

[daN]

vérifié

Effort tranchant

|ty| ≤ 3 * d * tpd * e

(0,00) ty=Qy/nv

|70,40| < 39600,00

vérifié

(0,00)

10 > 9

vérifié

(0,85)

15 > 4

vérifié

(0,26)

6 > 3

vérifié

(0,45)

|tz| ≤ 3 * d * tpp * e

|57,31| < 9900,00

vérifié

(0,01)

|ty| ≤ 3 * d * tpp * e

|70,40| < 9900,00

vérifié

(0,01)

Raidisseur Epaisseur tr  max(tr1,tr2,tr3) Soudures ar  max(a'r, a''r)

Poteau Ame tw  3*Mm/(ec*hr2)

Platine de prescellement Pression diamétrale

Remarques Rayon de la crosse trop faible.

50 [mm] < 72 [mm]

Pince ancrage-raidisseur trop faible.

15 [mm] < 38 [mm]

Pince transversale boulon-aile du poteau trop faible.

39 [mm] < 50 [mm]  

Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme Ratio 0,85

Traverse-Traverse : Vue de l’assemblage :

Vue de l’assemblage

Schéma de l’assemblage :

Calcul de l’assemblage Traverse-Traverse :

Note de calcul assemblage Traverse-Traverse 

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2018

Calcul de l'Encastrement Poutre-Poutre NF P 22-430

Général Assemblage N°:

3

Nom de l’assemblage :

Poutre - poutre

Noeud de la structure:

5

Barres de la structure:

3, 4

Géométrie Gauche Poutre Profilé:

IPE 270

Barre N°:

3

= Matériau: eb =

-175,4

[Deg]

Angle d'inclinaison

ACIER E28 275,00

[MPa]

Résistance

Droite Poutre Profilé:

IPE 270

Barre N°:

4

=

-4,6

Matériau:

ACIER E28

eb =

275,00

[Deg]

[MPa]

Angle d'inclinaison

Résistance

Boulons Le plan de cisaillement passe par la partie NON FILETÉE du boulon d= Classe = Fb =

18 [mm] Diamètre du boulon 6.8

Classe du boulon

6297,60 [daN] Résistance du boulon à la rupture

nh =

2

Nombre de colonnes des boulons

nv =

5

Nombre de rangéss des boulons

h1 =

60 [mm]

Pince premier boulon-extrémité supérieure de la platine d'about

Ecartement ei = 70 [mm] Entraxe pi =

80;80;90;70 [mm]

Platine hpr =

430

[mm]

Hauteur de la platine

bpr =

135

[mm]

Largeur de la platine

tpr =

20

[mm]

Epaisseur de la platine

Ratio 0,28

Matériau:

ACIER

epr =

235,00

[MPa]

Résistance

Jarret inférieur wrd =

135

[mm]

Largeur de la platine

tfrd =

10

[mm]

Epaisseur de l'aile

hrd =

140

[mm]

Hauteur de la platine

twrd =

6

[mm]

Epaisseur de l'âme

lrd =

300

[mm]

Longueur de la platine

d =

21,2

[Deg]

Angle d'inclinaison

Matériau:

ACIER

ebu =

235,00

[MPa]

Résistance

Soudures d'angle aw =

5

[mm]

Soudure âme

af =

8

[mm]

Soudure semelle

afd =

5

[mm]

Soudure horizontale

Efforts Cas :

23: ELU4 (1+3)*1.00+(10+11+12)*1.75

My =

22,86

[kN*m]

Fz =

-94,89

[daN]

Effort tranchant

Fx =

1445,80

[daN]

Effort axial

Moment fléchissant

Résultats Distances de calcul Boul on N°

Type

a1

a2

a3

a4

a5

a6

a'1

a'2

a'3

a'4

a'5

a'6

s

s1

s2

1

Intéri 25 eurs

32

 

 

28

40

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

80

3

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

85

4

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

80

47

x=

[mm]

Zone comprimée

x = es*(b/ea)

Efforts par boulon - Efforts par boulon - méthode plastique Boulon N°

di

Ft

Fa

Fs

Fp

Fb

Fi

pi [%]

1

356

14894,37

0,00

21659,92

14894,37

6297,60

>

1759,36

100,00

2

276

6913,72

7260,00

9495,43

6913,72

6297,60

>

1395,99

100,00

3

196

7031,10

7713,75

10088,90

7031,10

6297,60

>

1032,62

100,00

4

106

6913,72

7260,00

9495,43

6913,72

6297,60

>

623,82

100,00

Fi ≤ min(Fti , Fsi, Fpi, Fbi)

1759,36 < 6297,60

vérifié

(0,28)

Traction des boulons 1.25*Fimax/As ≤ red

|114,54| < 410,00

(0,28)

vérifié

Action simultanée de l'effort de traction et de cisaillement dans le boulon [Fimax2+2.36*Ti2]/A ≤ red

|69,14| < 410,00

(0,17)

vérifié

Effort tranchant

[9.2.2.1] 9,49 < 6774,82

T1 ≤ T b

(0,00)

vérifié

Vérification de la poutre Compression réduite de la semelle Nc adm =

45465,96

[daN]

[9.2.2.2.2] Résistance de la section de la poutre

Ncadm = Abc*e + N*Abc/Ab

6732,00 < 45465,96

Fres ≤ Nc adm

(0,15)

vérifié

Distances de calcul Boul on N°

Type

a1

a2

a3

a4

a5

a6

a'1

a'2

a'3

a'4

a'5

a'6

s

s1

s2

1

Intéri 25 eurs

32

 

 

28

40

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

80

3

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

85

4

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

80

47

x=

[mm]

Zone comprimée

x = es*(b/ea)

Efforts par boulon - Efforts par boulon - méthode plastique Boulon N°

di

Ft

Fa

Fs

Fp

Fb

Fi

pi [%]

1

356

14894,37

0,00

21659,92

14894,37

6297,60

>

1759,36

100,00

2

276

6913,72

7260,00

9495,43

6913,72

6297,60

>

1395,99

100,00

3

196

7031,10

7713,75

10088,90

7031,10

6297,60

>

1032,62

100,00

4

106

6913,72

7260,00

9495,43

6913,72

6297,60

>

623,82

100,00

Fi ≤ min(Fti , Fsi, Fpi, Fbi)

1759,36 < 6297,60

vérifié

(0,28)

|114,54| < 410,00

vérifié

(0,28)

Traction des boulons 1.25*Fimax/As ≤ red

Action simultanée de l'effort de traction et de cisaillement dans le boulon [Fimax2+2.36*Ti2]/A ≤ red

|69,14| < 410,00

(0,17)

vérifié

Effort tranchant

[9.2.2.1] 9,49 < 6774,82

T1 ≤ T b

vérifié

(0,00)

Vérification de la poutre Compression réduite de la semelle Nc adm =

45465,96

Fres ≤ Nc adm

[daN]

[9.2.2.2.2] Résistance de la section de la poutre 6732,00 < 45465,96

Ncadm = Abc*e + N*Abc/Ab vérifié

(0,15)

Remarques Epaisseur de l'âme de la contreplaque inférieure à l'épaisseur de l'âme de la poutre

6 [mm] < 7 [mm]

Epaisseur de l'aile de la contreplaque inférieure à l'épaisseur de l'aile de la poutre

10 [mm] < 10 [mm]

   

Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme

Poteau-Poutre : Vue de l’assemblage :

Rati 0,28 o

Vue de l’assemblage

Schéma de l’assemblage :

Calcul de l’assemblage Poteau-Poutre :

Note de Calcul de l’assemblage Poteau-Poutre 

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2018

Calcul de l'Encastrement Traverse-Poteau NF P 22-430

Général Assemblage N°:

2

Nom de l’assemblage :

Angle de portique

Noeud de la structure:

4

Barres de la structure:

2, 4

Géométrie Poteau Profilé:

HEA 140

Barre N°:

2

= Matériau:

-90,0

[Deg]

Angle d'inclinaison

ACIER E28

ec =

275,00

[MPa]

Résistance

Poutre Profilé:

IPE 270

Barre N°:

4

= Matériau: eb =

4,6

[Deg]

Angle d'inclinaison

ACIER E28 275,00

[MPa]

Résistance

Boulons Le plan de cisaillement passe par la partie NON FILETÉE du boulon d= Classe = Fb =

18 [mm] Diamètre du boulon 6.8

Classe du boulon

6297,60 [daN] Résistance du boulon à la rupture

nh =

2

Nombre de colonnes des boulons

nv =

5

Nombre de rangéss des boulons

h1 =

65 [mm]

Pince premier boulon-extrémité supérieure de la platine d'about

Ecartement ei = 70 [mm] Entraxe pi =

75;75;90;75 [mm]

Platine hp =

430

[mm]

Hauteur de la platine

bp =

135

[mm]

Largeur de la platine

tp =

20

[mm]

Epaisseur de la platine

Ratio 0,44

Matériau:

ACIER

ep =

235,00

[MPa]

Résistance

Jarret inférieur wd =

140

[mm]

Largeur de la platine

tfd =

12

[mm]

Epaisseur de l'aile

hd =

140

[mm]

Hauteur de la platine

twd =

8

[mm]

Epaisseur de l'âme

ld =

300

[mm]

Longueur de la platine

=

28,8

[Deg]

Angle d'inclinaison

Matériau:

ACIER

ebu =

235,00

[MPa]

Résistance

Raidisseur poteau Supérieur hsu =

116

[mm]

Hauteur du raidisseur

bsu =

67

[mm]

Largeur du raidisseur

thu =

8

[mm]

Epaisseur du raidisseur

235,00

[MPa]

Résistance

hsd =

116

[mm]

Hauteur du raidisseur

bsd =

67

[mm]

Largeur du raidisseur

thd =

8

[mm]

Epaisseur du raidisseur

[MPa]

Résistance

ACIER

Matériau: esu = Inférieur

ACIER

Matériau: esu =

235,00

Soudures d'angle aw =

5

[mm]

Soudure âme

af =

8

[mm]

Soudure semelle

as =

5

[mm]

Soudure du raidisseur

afd =

5

[mm]

Soudure horizontale

Efforts 23: ELU4 (1+3)*1.00+(10+11+12)*1.75

Cas: My =

-17,28

Fz = Fx =

[kN*m]

Moment fléchissant

-1433,67

[daN]

Effort tranchant

683,56

[daN]

Effort axial

Résultats Distances de calcul Boul on N° 1

Type Intéri 25 eurs

a1

a2

32

a3

 

a4

 

a5

16

a6

27

a'1

20

a'2

32

a'3

 

a'4

 

a'5

22

a'6

29

s

 

s1

 

s2

 

Boul on N°

Type

a1

a2

a3

a4

a5

a6

a'1

a'2

a'3

a'4

a'5

a'6

s

s1

s2

2

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

20

32

 

 

 

 

 

 

83

3

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

20

32

 

 

 

 

 

 

83

4

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

20

32

 

 

 

 

 

 

75

5

Centra 25 ux

32

 

 

 

 

20

32

 

 

 

 

 

 

75

46

x=

[mm]

Zone comprimée

x = es*(b/ea)

Efforts par boulon - Efforts par boulon - méthode plastique Boulon N°

di

Ft

Fa

Fs

Fp

Fb

Fi

pi [%]

1

365

16076,41

0,00

19869,81

7175,18

6297,60

>

1213,56

100,00

2

290

6973,69

6239,06

9792,17

3649,69

6297,60

>

978,17

100,00

3

200

6973,69

6239,06

9792,17

3649,69

6297,60

>

695,70

100,00

4

125

6785,34

5671,88

8901,97

3549,92

6297,60

>

460,31

100,00

5

50

6785,34

5671,88

8901,97

3549,92

6297,60

>

224,92

100,00

Fi ≤ min(Fti , Fai, Fsi, Fpi, Fbi)

978,17 < 3649,69

vérifié

(0,27)

|79,01| < 410,00

vérifié

(0,19)

vérifié

(0,12)

Traction des boulons 1.25*Fimax/As ≤ red

Action simultanée de l'effort de traction et de cisaillement dans le boulon [Fimax2+2.36*Ti2]/A ≤ red

|48,47| < 410,00

Effort tranchant

[9.2.2.1] 143,37 < 6774,82

T1 ≤ T b

vérifié

(0,02)

Vérification de la poutre Compression réduite de la semelle Nc adm =

46640,69

[daN]

[9.2.2.2.2]

Résistance de la section de la poutre 5778,21 < 46640,69

Fres ≤ Nc adm

Ncadm = Abc*e + N*Abc/Ab vérifié

(0,12)

Vérification du poteau Compression de l'âme du poteau

[9.2.2.2.2] 5778,21 < 52800,86

Fres ≤ Fpot

vérifié

(0,11)

vérifié

(0,44)

Cisaillement de l'âme du poteau - (recommandation C.T.I.C.M) |5778,21| < 13089,79

|Fres| ≤ VR    

Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme

Ratio 0,44

Poteau-Panne sablière : Vue de l’assemblage :

Schéma de l’assemblage

Schéma de l’assemblage :

Calcul de l’assemblage Poteau-Panne :

Note de calcul de l’assemblage Poteau-Panne : Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2018

Calcul de l'assemblage par cornières CM 66 - Revue construction métallique n° 2 - juin 1976 (NT 84)

Général Assemblage N°:

4

Nom de l’assemblage :

Par cornières: poutre-poteau (âme)

Noeud de la structure:

4

Barres de la structure:

2, 45

Géométrie Poteau

Ratio 0,05

Profilé:

HEA 140

Barre N°:

2

Matériau:

ACIER E28

ec =

275,00

[MPa]

Résistance

[MPa]

Résistance

Poutre portée Profilé:

HEA 120

Barre N°:

45

Matériau:

ACIER E28

eb =

275,00

Cornière Profilé: CAE 50x5 60

Lc =

[mm]

Longueur de la cornière

ACIER E28

Matériau: c =

275,00

[MPa]

Résistance

Boulons Boulons assemblant le poteau à la cornière Le plan de cisaillement passe par la partie NON FILETÉE du boulon 6.8

Classe =

Classe du boulon

d' =

10

[mm]

Diamètre du boulon

f'y =

410,00

[MPa]

Limite de plasticité

f'u =

600,00

[MPa]

Résistance du boulon à la traction

n' =

2,00 15

h'1 =

Nombre de rangéss des boulons [mm]

Niveau du premier boulon

Boulons assemblant la cornière à la poutre Le plan de cisaillement passe par la partie NON FILETÉE du boulon 6.8

Classe =

Classe du boulon

d=

10

[mm]

Diamètre du boulon

fy =

410,00

[MPa]

Limite de plasticité

fu =

600,00

[MPa]

Résistance du boulon à la traction

n=

2,00 15

h1 =

Nombre de rangéss des boulons [mm]

Niveau du premier boulon

Efforts 20: ELU1 (1+3)*1.33+2*1.50

Cas: T=

181,58

[daN]

Effort tranchant

Résultats Boulons cisaillement des boulons (Côté de la poutre portée) T ≤ 1.3 * n * Av * fy / (1+(a2 * 2)/2) cisaillement des boulons (Côté de la poutre porteuse)

|181,58| < 3486,38

vérifié

(0,05)

T ≤ 1.3 * n' * A'v * f'y

|181,58| < 8372,34

vérifié

(0,02)

|181,58| < 3435,43

vérifié

(0,05)

|181,58| < 18150,00

vérifié

(0,01)

|181,58| < 14437,50

vérifié

(0,01)

|181,58| < 6971,25

vérifié

(0,03)

|181,58| < 6870,86

vérifié

(0,03)

|181,58| < 16500,00

vérifié

(0,01)

|181,58| < 10312,50

vérifié

(0,02)

|181,58| < 10312,50

vérifié

(0,02)

|181,58| < 4763,00

vérifié

(0,04)

|181,58| < 4763,00

vérifié

(0,04)

|181,58| < 4345,42

vérifié

(0,04)

|181,58| < 5038,17

vérifié

(0,04)

PROFILES Pression diamétrale (Côté de la poutre portée) T ≤ 3 * n * d * twb * eb / (1 + (a2 * 2)/2) Pression diamétrale (Côté de la poutre porteuse) T ≤ 6 * n' * d' * tw * e Pince transversale T ≤ 1.25 * n * twb * dt * eb Effort tranchant (Côté de la poutre portée) T ≤ 0.65 * (ha - n*d) * twb * eb

Cornière Pression diamétrale (Côté de la poutre portée) T ≤ 6 * n * d * tc * c / (1 + (a2 * 2)/2) Pression diamétrale (Côté de la poutre porteuse) T ≤ 6 * n' * d' * tc * c Pince transversale (Côté de la poutre portée) T ≤ 2.5 * n * tc * dv * c Pince transversale (Côté de la poutre porteuse) T ≤ 2.5 * n' * tc * d'v * c Effort tranchant (Côté de la poutre portée) T ≤ 0.866 * tc *(Lc - n * d) * c Effort tranchant (Côté de la poutre porteuse) T ≤ 0.866 * tc *(Lc - n' * d') * c Moment fléchissant (Côté de la poutre portée) T ≤ (2/a) * (I/v)c * c Moment fléchissant (Côté de la poutre porteuse) T ≤ tc * Lc2 / (3a') * c

   

Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme

Rati 0,05 o