Note Calcul Cantine RDC Ecole Ain Bouchekif 02-2020 [PDF]

Zitiervorschau

REPUBLIQUE ALGERIENNE DEMOCRATIQUE ET POPULAIRE

EMPREINTE A TELIER D' A RCHITECTURE

ET D'

RBANISME

PROJET : Etude d’une Cantine Scolaire en R.d.C pour l’Ecole Primaire DJELLOULI Missoum à Ain Bouchekif -Wilaya de TIARET-

NOTE DE CALCUL GENIE CIVIL «  INFRASTRUCTURE ET SUPERSTRUCTURE  »

MAITRE D’OUVRAGE : DIRECTION DE L’ EDUDACTION ET DE L’ ENSEIGNEMENT DE TIARET Année Février 2020

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret BET : BEAU

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret -

Deux (02) Blocs Barres en '' R.d.C '' Présentation de l’ouvrage : La présente note de Calcul comporte l’étude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum - Wilaya de Tiaret " . Wilaya de Tiaret  classée zone I de faible sismicité. Le projet est composé de deux (02) Blocs Barres en '' R.d.C ''. Le contreventement des blocs est assuré par portiques auto stables. Les fondations sont : - Ancrées à une profondeur de 2,00 m par rapport au terrain naturel avec un taux de travail de sol admissible de 1,50 bars (voir rapport géotechnique). Caractéristiques géométriques des Blocs : - Bloc 1 : Lx = 10,60 m , L y = 13,30 m , H =4,00 m - Bloc 2 : Lx = 6,10 m , L y = 10,50 m , H =3,50 m Les caractéristiques mécaniques des matériaux  : a) Le béton : Béton peu contrôlé dosé à 350 Kg/m3 , Ciment CPJ 42,5 Résistance caractéristique du béton Pour Fc28 = 22 MPa cas normal

γ b = 1,50

cas accidentel γ b = 1,15

d’où

Ft 28 = 1,92 MPa

; Fbc = (0,85 x Fc28)/ γ b = 12,5 MPa ; Fbc = (0,85 x Fc28)/ γ b = 16,26 MPa

 : Module de déformation longitudinale du béton : Eij =11000 (fcj )1/3 Eij = 30822,433 Mpa = 3,0822433.107 t/m² b) Les Aciers : Les aciers utilisés se distinguent suivant leurs nuances et leurs états de surface (barres lisses où à haute a adhérence) Aciers à haute adhérence : Sont utilisés comme armatures longitudinales et transversales de nuance ( Fe E40 : fe = 400 MPa ) Cas normal :

γs = 1,15

; σs = 348 MPa 1

.

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Cas accidentel

γs = 1,00

; σs = 400 MPa

I : PRÉDIMENSIONNEMENT DES ÉLÉMENTS DE LA STRUCTURE: 1/ Poteaux : Selon le RPA 99, la section des poteaux doit satisfaire les conditions suivantes : -

Min. (a, b)  25 cm

-

1/4 < b/a < 4

Zone I et II

-Min(a , b)  he/20 avec he : hauteur d’étage On détermine « a » de telle manière qu’il n’aurait pas de flambement :  < 50

où :  = le/i

avec le : l’élancement i : rayon de giration

On opte pour une Section rectangulaire : Pour le Bloc 1 : 40x60 cm2 Pour le Bloc 2 : 30x40 cm2 2/ Poutres : Bloc 1 : -Poutres principales :

1000/15 < hp < 1000/10  66,66 cm < hp < 100,00 cm On adopte : une section de 40 x 85 cm2

-Poutres secondaires (chaînages): 430/15 < hp < 430/10  28,66 cm < hp < 43,00 cm On adopte : une section de 35 x 35 cm2 Plancher :

Lmax.( entre axes poteaux) = 4,30 m , h ≥ L /22,5

h = 430 / 22,5 = 19,11 cm , d'où ht = (19,11 + 2.5) = 21,6 cm , donc on opte pour un plancher de (16 + 5) Bloc 2 : -Poutres principales :

570/15 < hp < 570/10  38,00 cm < hp < 57,00 cm On adopte : une section de 30 x 45 cm2

-Poutres secondaires (chaînages): 370/15 < hp < 370/10  24,66 cm < hp < 37,00 cm On adopte : une section de 30 x 35 cm2 Plancher :

Lmax.( entre axes poteaux) = 3,70 m , h ≥ L /22,5

h = 370 / 22,5 = 16,44 cm , d'où ht = (16,44 + 2.5) = 18,94 cm , donc on opte pour un plancher de (16 + 4)

2

.

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-Dimensionnement des éléments de la structure : - Bloc 1 1. Poteaux rectangulaire………………………………..40x60 cm2 2. Poutres principales …………………….....…………40x85 cm2 3. Poutres secondaires…………………………………35x35 cm2 7. Longrines ………………………………………….....35x35 cm2 et 30x35 cm2 8. Planchers à corps creux …………………………..... (16+5) cm

- Bloc 2 4. Poteaux rectangulaire………………………………..30x40 cm2 5. Poutres principales …………………….....…………30x45 cm2 6. Poutres secondaires…………………………………30x35 cm2 7. Longrines ………………………………………….....30x35 cm2 8. Planchers à corps creux …………………………..... (16+4) cm Maçonnerie  : - Les murs extérieurs seront constitués de : - Briques creuses de 15 cm + Une lame d’air de 05 cm + Briques creuses de 10 cm. - Les murs Intérieurs seront constitués de : - Briques creuses de 10 cm d’ép. Poids surfaciques et linéaires : - Murs extérieurs ( ép.= 30 cm ) :

G = (0,090 + 0,130 + 2. 0,036 ) = 0,292 t/m2

- Murs Intérieurs ( ép.= 10 cm ) :

G = (0,090 + 2.0,036 ) = 0,162 t/m2

- Acrotères :

h= 60 cm

qG = ( 0,60 x 0,10 + 0,10x 0,10 ). 2,500 = 0,175 t/m

II - DESCENTE DE CHARGES : - Bloc 1 1- Niveau terrasse inaccessible "Plancher à corps creux " : (Niv.+ 4.00) Toiture plate (non accessible ) Enduits ( 2cm ) ......................……........ 0,36 kN/m2 Plancher (16+5) …....................…......... 3,10

//

Isolation thermique ..........….....……..

//

0,12 3

.

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Forme de pente (10 cm).... 0,10x2200 = 2,20

//

Etanchéité multicouche ....................… 0,12

//

Protection d’étanchéité .....………......... 1,00

//

G = 6,90 kN/m2 ; 1,35G +1,5 P = 10,815 kN/m2 P = 1,00

//

G + P = 7,90 kN/m 2

;

- Bloc 2 1- Niveau terrasse inaccessible "Plancher à corps creux " : (Niv.+ 3.50) Toiture plate (non accessible ) Enduits ( 2cm ) ......................……........ 0,36 kN/m2 Plancher (16+4) …....................…......... 2,85

//

Isolation thermique ..........….....……..

//

0,12

Forme de pente (10 cm).... 0,10x2200 = 2,20

//

Etanchéité multicouche ....................… 0,12

//

Protection d’étanchéité .....………......... 1,00

//

G = 6,65 kN/m2 ; 1,35G +1,5 P = 10,478 kN/m2 P = 1,00

//

G + P = 7,65 kN/m 2

;

III - CALCUL DES PLANCHERS - NERVURE (16 + 5) : Bloc 1 : Niveau Terrasse  : - Plancher 16+5 Pour l = 4,30 m : ( E.L.U ) : q = 10,815 x 0,65 = 7,030 kN/m d'où

( E.L.S )

M0 = 16,25 kNm

Travée :

MUt = 0,85 x16,25 = 13,81 kNm

Appuis centraux :

MUa = 0,50 x16,25 = 8,13 kNm ,

q = 7,90 x 0,65 = 5,135 kN/m d'où Travée :

T = 15,11 kN

M 0 = 11,87 kNm

MUt = 0,85 x11,87 = 10,09 kNm

Appui central : MUa = 0,50 x11,87 = 5,94 kNm

d’où

 = 1,37

Ferraillage des Poutrelles: 1) Travée : MUt = 13,81 kNm ( E.L.U ) MT = 65. 5 [ 18,5 – (5/2)].12,5.= 65000 Nm = 65,00 kNm Comme Mu = 13,81 kNm  MT = 65,00 kNm La section en T considérée est à calculer comme une section rectangulaire de dimensions b=65 cm et de hauteur h=21 cm en flexion simple . 4

.

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L’axe neutre tombe dans la table de compression. µ = 0,050  µL= 0,392 d’où A’ = 0  = 0,064 ;  = 0,975

,

1000. s = 10

donc s= 348 MPa

As = 13,81.103 / (348.. 18,5. 0,975) = 2,20 cm2

on adopte As = 3T12 = 3,39 cm2

Condition de non fragilité : Amin. = 0,23 . 1,92 . 65 . 18,5/ 400 = 1,33 cm2 , As  Amin. condition vérifiée Etat Limite de Service : ( E.L.S ) La fissuration étant peu nuisible , nous avons à vérifier la condition suivante :  = 1,37 ;  = 0,064 < [(1,37 – 1)/2] + ( 22 /100 ) = 0,405 Conclusion : la vérification à l’état limite de service n'est pas nécessaire 2) Appui : MUa = 8,130 kNm ( E.L.U ) Le calcul se fait en flexion simple d’une section rectangulaire de dimensions (12x21) cm2 . µ = 0,158

d'où

 = 0,217 ;  = 0,913

1000. s = 10

,

donc s= 348 MPa

As = 8,130.103 / (348.. 18,5. 0,913) = 1,38 cm2 Condition de non fragilité : Amin. = 0,245 cm2 ,

on adopte A = 1T 14 = 1,54 cm2 As  Amin.

condition vérifiée

Etat Limite de Service : ( E.L.S ) La fissuration étant peu nuisible , nous avons à vérifier la condition suivante :  = 1,37 ;  = 0,217 < [(1,37 – 1)/2] + ( 22 /100 ) = 0,405 Conclusion : la vérification à l'état limite de service n'est pas nécessaire. B–3) Armatures transversales : Vmax.= 15,110 kN

d'où

u = 0,68 MPa 

u adm. = min. (0,2.fc28/b , 5 MPa)= min.(2,93 , 5 MPa ) = 2,93 MPa

condition vérifiée

Diamètre des armatures transversales : Øt  min.(Øl; h/35; b0/10) = min.(14 ; 6,0 ; 12) = 6,00 mm donc on adopte Øt = 6 mm

d’où At = 2Ø6 = 0,56 cm2

St max. min.{0,9d ; 40cm}= min.(16,65 cm; 40 cm ) = 16,65 cm , donc on adopte S tmax = 10 cm Pourcentage minimal : (At/b0.St).fe  Max.( u /2=0,38 ; 0,4 MPa )= 0,4 MPa (0,56/12.10). 400 = 1,87 MPa  Max.( u/2 ; 0,4 MPa ) = 0,40 MPa

5

condition vérifiée.

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Bloc 2 : Niveau Terrasse  : - Plancher 16+4 Pour l = 3,70 m : ( E.L.U ) : q = 10,478 x 0,65 = 6,811 kN/m d'où

( E.L.S )

M0 = 11,66 kNm

Travée :

MUt = 0,85 x11,66 = 9,91 kNm

Appuis centraux :

MUa = 0,50 x11,66 = 5,83 kNm ,

q = 7,65 x 0,65 = 4,97 kN/m d'où Travée :

T = 12,60 kN

M 0 = 8,50 kNm

MUt = 0,85 x8,50 = 7,23 kNm

Appui central : MUa = 0,50 x8,50 = 4,25 kNm

d’où

 = 1,37

Ferraillage des Poutrelles: 1) Travée : MUt = 9,91 kNm ( E.L.U ) MT = 65. 4 [ 17,5 – (4/2)].12,5.= 50375 Nm = 50,375 kNm Comme Mu = 9,910 kNm  MT = 50,375 kNm La section en T considérée est à calculer comme une section rectangulaire de dimensions b=65 cm et de hauteur h=20 cm en flexion simple . L’axe neutre tombe dans la table de compression. µ = 0,040  µL= 0,392 d’où A’ = 0  = 0,051 ;  = 0,980

,

1000. s = 10

As = 9,91.103 / (348.. 17,5. 0,980) = 1,66 cm2

donc s= 348 MPa on adopte As = 3T12 = 3,39 cm2

Condition de non fragilité : Amin. = 0,23 . 1,92 . 65 . 17,5/ 400 = 1,26 cm2 , As  Amin. condition vérifiée Etat Limite de Service : ( E.L.S ) La fissuration étant peu nuisible , nous avons à vérifier la condition suivante :  = 1,37 ;  = 0,051 < [(1,37 – 1)/2] + ( 22 /100 ) = 0,405 Conclusion : la vérification à l’état limite de service n'est pas nécessaire 2) Appui : MUa = 5,830 kNm ( E.L.U ) Le calcul se fait en flexion simple d’une section rectangulaire de dimensions (12x20) cm2 . µ = 0,127

d'où 6

.

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret BET : BEAU

 = 0,170 ;  = 0,932

1000. s = 10

,

donc s= 348 MPa

As = 5,830.103 / (348.. 17,5. 0,932) = 1,03. cm2 Condition de non fragilité : Amin. = 0,23 cm2 ,

on adopte A = 1T 12 = 1,13 cm2 As  Amin.

condition vérifiée

Etat Limite de Service : ( E.L.S ) La fissuration étant peu nuisible , nous avons à vérifier la condition suivante :  = 1,37 ;  = 0,170 < [(1,37 – 1)/2] + ( 22 /100 ) = 0,405 Conclusion : la vérification à l'état limite de service n'est pas nécessaire. B–3) Armatures transversales : Vmax.= 12,600 kN

d'où

u = 0,60 MPa 

u adm. = min. (0,2.fc28/b , 5 MPa)= min.(2,93 , 5 MPa ) = 2,93 MPa

condition vérifiée

Diamètre des armatures transversales : Øt  min.(Øl; h/35; b0/10) = min.(12 ; 5,71 ; 12) = 5,71 mm donc on adopte Øt = 6 mm

d’où At = 2Ø6 = 0,56 cm2

St max. min.{0,9d ; 40cm}= min.(16,65 cm; 40 cm ) = 16,65 cm , donc on adopte S tmax = 10 cm Pourcentage minimal : (At/b0.St).fe  Max.( u /2=0,38 ; 0,4 MPa )= 0,4 MPa (0,56/12.10). 400 = 1,87 MPa  Max.( u/2 ; 0,4 MPa ) = 0,40 MPa

7

condition vérifiée.

.

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ETUDE SISMIQUE Les deux Blocs 1 et 2 en « R.D.C » Bloc 1 «  R.D.C »

Lx = 10,60 m , L y = 13,30 m , H =4,00 m

1- Poids Sismique : • Niveau Terrasse Inaccessible : niv.1 ( +4.00 ) LAcrotère =

( 10,60 + 13,10).2 = 47,40 ml

SPlancher Totale = [ 4,10 . 9,90 ] . 3 = 121,77 m2 sous G : - Acrotère :

0,175 . 47,40 =

- Planchers : Corps creux :

8,295 t

0,690. 121,770 = 84.021 t

- Poutres Principales :

0,40.0,45.2,5 (10,60.2) =

9,540 t

2,5.((0,40.0,85.6,40.2)+ (0,40.1,50.((1,35+0,85)/2)).2.2)) = 17,480 t - Poutres Secondaires :

0,35. 0,35. 2,5 (3,90.3.2) =

- Poteaux :

7,170 t

2,5.(0,40. 0,60). (3,55).3.2 = 12,780 t 2,5.(0,40. 0,60). (4,00).2.2 =

- Murs (ép.30)

9,600 t

80%.0,292.(3,55).(8,80.2) = 14,595 t 80%.0,292.(3,65/2).(4,30.3+2.70) = 13,301 t G = 176,782 t

sous P : 0,4.P = 0,4 x 0,100 x [ 121,770 ] = 4,871 t

Wt =(G + 0,4.P) = 181,653 t

2 – Force Sismique Latérale de Niveaux : V = (A. D. Q/R ). Wt

«  Selon le RPA 2003  »

Wt = Wterr = 181,653 t - Caractéristiques Géométriques : Lx = 10,60 m , L y = 13,30 m , H =4,00 m Coefficient d’accélération de zone : A = 0,12 ( Groupe d’usage 1B , Zone Sismique I ) Facteur d’amplification dynamique moyen : ( D ) 8

.

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- T = CT hN ¾ avec hN = Ht = 4,00 m et CT = 0,05 - T = 0,09 hN /

d’où T = 0,05. 4,00¾ = 0,14 s

D

avec D(x) = Lx = 10,60 m

d’où

D(y) = Ly = 13,30 m

T = 0,09.4,00 /

10,60 = 0,11 s

T = 0,09.4,00 /

13,30 = 0,10 s

Suivant x et y : Tx = 0,11 s , Ty = 0,10 s D = 2,5 puisque = d’où  =

0  min (T = 0,14 s , Tx = 0,11 s , Ty = 0,10 s ) = 0,10 s  T2 = 0,50 s

7/(2+  )

avec  = 6 ( remplissage léger )

7/(2+ 6 ) = 0,935  0,7

vérifié

donc : D = 2,5. 0,935 = 2,338

Facteur de qualité : ( Q )

6 Q  1   Pq  1  0  0,05  0  0  0,05  0,10  1,20 1 Coefficient de comportement de la structure : ( R ) : R = 3.5 D’où : V stat. = (0,1. 2,338.1,20/3.5). 181,653 = 14,561 t 0,80 Vstat = 11.65 t < Vdyn.x = 17.16 t

pas majoration

0,80 Vstat = 11.65 t < Vdyn.y = 17.17 t

pas majoration

Nota : les résultats des efforts voir fichier ETABS ver.9.7.4 BLOC 1 CENTER MASS RIGIDITY Story Diaphragm MassX MassY XCM YCM CumMassX CumMassY STORY2 D1 15.489 15.489 5.00 6.829 15.489 15.489 ANALYSE MODALE  Mode Period 1 0.264536 2 0.172778 3 0.154638

UX 0 0.1612 99.8388

UY 100 0 0

UZ

SumUX 0 0.1612 100

0 0 0

Response spectrum base reactions ( Efforts en KN et N ) Spec Mode Dir F1 F2 F3 M1 EX 1 U1 0 0 0 EX 2 U1 0.03 0 0 EX 3 U1 17.14 0 0 EX All All 17.16 0 0 EY 1 U2 0 17.17 0 EY 2 U2 0 0 0 EY 3 U2 0 0 0 EY All All 0 17.17 0

9

SumUY 100 100 100

SumUZ 0 0 0

M2 0 0 0 0 -68.68 0 0 68.68

M3 0 0.111 68.569 68.637 0 0 0 0

0 -0.189 -117.061 117.177 85.85 0 0 85.85

.

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret BET : BEAU

V : CALCUL DES ELEMENTS DE LA STRUCTURE : A : FERRAILLAGE DES POUTRES : Bloc 1 : 

Poutres Principales :

 

A min. = 0,5 % x 40 x 85 = 17,00 cm² A min. = 0,5 % x 40 x 45 = 9,00 cm²  Niv. Terrasse Axes 1 et 4 : section 40 x 45 - Travées : MUt = 4,19 tm , A = 2,98 cm2 on adopte A=3T14 + 3T14 (2ème lit) - Appuis : Rives :

MUt = 3,05 tm , A = 2,15 cm2

on adopte A = 3T14 + 3T14 ( chapeaux )

Centraux: MUt = 5,54 tm , A = 3,97 cm2 on adopte A = 3T14 + 3T14 ( chapeaux ) Armatures Transversales  : T= 8,25 t On adopte des Cadres et Etriers T8 avec un espacement de : 10 cm en zone nodale et 15 cm en zone courante Axes 2 et 3 : section 40 x 85 et 40 x 135 - Travées : MUt = 42,33 tm , A = 15,95 cm2 on adopte A= 4T16 + (4T16 + 2 T14) (2ème lit) - Appuis : Rives :

MUt = 24,69 tm , A = 9,07 cm2

on adopte A = 4T16 + 4T14 ( chapeaux )

Armatures Transversales  : T= 30,88 t On adopte des Cadres et Etriers T8 avec un espacement de : 10 cm en zone nodale et 15 cm en zone courante 

Poutres Secondaires 35 x 35 cm² :

 

A min. = 0,5 % x 35 x 35 = 6,13 cm2 Travées :

on adopte 3T14

Appuis :

on adopte 3T14 + 2x2T14 ( Chapeaux ) sur appuis inférieurs et supérieurs 10

.

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Armatures Transversales  : On adopte des Cadres et Etriers T8 avec un espacement de : 10 cm en zone nodale et 15 cm en zone courante

Bloc 2 : 

Poutres Principales :

 

A min. = 0,5 % x 30 x 45 = 6,75 cm² Niv. Terrasse Axes 1’ à 4’ : section 30 x 45 - Travées : MUt = 9,33 tm , A = 6,93 cm2 on adopte A = 3T14 + 3T14 (2ème lit) - Appuis : Rives :

MUt = 5,34 tm , A = 3,82 cm2

on adopte A = 3T14 + 3T14 ( chapeaux )

Armatures Transversales  : T= 12,01 t On adopte des Cadres et Etriers T8 avec un espacement de : 10 cm en zone nodale et 15 cm en zone courante 

Poutres Secondaires 30 x 35 cm² :

 

A min. = 0,5 % x 30 x 35 = 5,25 cm2 Travées :

on adopte 3T14

Appuis :

on adopte 3T14 + 2x2T14 ( Chapeaux ) sur appuis inférieurs et supérieurs

Armatures Transversales  : On adopte des Cadres et Etriers T8 avec un espacement de : 10 cm en zone nodale et 15 cm en zone courante

11

.

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret BET : BEAU

B : FERRAILLAGE DES POTEAUX : Bloc 1 : Section 40x60 , Amin = 0,7% x40x60 = 16,80 cm2 Axes 1 et 4

Sollicitations

Niv.

Moment et Eff.N ( tm , t ) Mmax = 4,888 Nc = 9,96

(1,35 G+ 1,5 P ) E.L.U

Section à adopter (cm2 )

2x(2T16+1T14) + 2x2T14 Aadopt. = 17,28 cm2

At = 0 cm2

Mc = 0,087 R.D.C Nmax= 21,84

At = 1,02 cm2

Mc = 4,689 Nmin= 9,490 Mmax = 6,838 Nc = 10,250 ( G+ P ± 1,2E ) II Genre

Section totale de calcul A (cm2 ) At = 1,05 cm2

At = 1.75 cm2 2x(2T16+1T14) + 2x2T14 Aadopt. = 17,28 cm2

At = 0 cm2

Mc = 4,467 R.D.C Nmax= 16,04

At = 0,69 cm2

Mc = 3,303 Nmin= 5,930 Axes 2 et 3

Sollicitations

Niv.

Moment et Eff.N ( tm , t ) Mmax = 17,843 Nc = 34,61

(1,35 G+ 1,5 P ) E.L.U

Section totale de calcul A (cm2 ) At = 5,21 cm2 2

Mc = 15,769 R.D.C Nmax= 36,84

At = 3,66 cm

Mc = 17,37 Nmin= 33,690

At = 5,03 cm2

12

Section à adopter (cm2 )

2x(2T16+2T14) + 2T14 Aadopt. = 14,20 cm2

.

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret BET : BEAU

At = 4.63 cm2

Mmax = 17,252 Nc = 28 ,00 ( G+ P ± 1,2E ) II Genre

2

Mc = 17,252 R.D.C Nmax= 28,00

At = 4,63 cm

Mc = 11,195 Nmin= 23,730

At = 2,15 cm2

2x(2T16+1T14) + 2T14 Aadopt. = 14,20 cm2

Armatures transversales : on adopte des cadres T 8 avec un espacement de : - 10 cm en zone nodale - 15 cm en zone courante Bloc 2 : Section 30x40 , Amin = 0,7% x30x40 = 8,40 cm2 Axes 1 et 4

Sollicitations

Niv.

Section totale de calcul A (cm2 ) At = 3,22 cm2

Moment et Eff.N ( tm , t ) Mmax = 6,120 Nc = 14,36

(1,35 G+ 1,5 P ) E.L.U

Mc = 3,596 R.D.C Nmax= 15,80

At = 0,69 cm

                   

At = 2.85 cm2

Mc = 5,260 R.D.C Nmax= 12,29

At = 2,21 cm2

Mc = 2,703 Nmin= 4,930

At = 1,23 cm2

Vérification des poteaux par la formule du RPA 2003 Effort normal réduit

 

Nd B c . f cj

Poteaux :

 

2x(2T16+1T14) + 2x2T14 Aadopt. = 17,28 cm2

At = 1,95 cm2

Mc = 3,818 Nmin= 8,041 Mmax = 5,920 Nc = 11,220 ( G+ P ± 1,2E ) II Genre

2

Section à adopter (cm2 )

2x(2T16+1T14) + 2x2T14 Aadopt. = 17,28 cm2

   

    a= b=

 

Effort normal sous G+Pًً+1.2E Section béton brute Résistance caract. du béton

  Nd = Bc = fcj =

0.40 m 0.60 m

40

60 28.00 0.24 22.0 13

cm2 t m2 Mpa

            .

Projet : Etude d’une Cantine Scolaire R.d.C à Ain Bouchekif pour " L'Ecole Primaire DJELLOULI Missoum" - Wilaya de Tiaret BET : BEAU    

ν=

Effort normal Réduit :

 

 

 

 

 

0.053