Rapport Samira Du PFE [PDF]

Zitiervorschau

N° d’ordre : 201405 Université Cadi Ayyad Ecole Nationale des Sciences Appliquées Marrakech

Projet de Fin d’Etudes Pour l’Obtention du diplôme

D’INGENIEUR D’ETAT EN GENIE ELECTRIQUE Filière : Ingénierie des Systèmes Electroniques Embarqués et Commande Numérique

Titre

Eude et dimensionnement d’une installation électrique d’un village de vacances touristique à Saïdia. Par

Samira BRATTI Réalisé à NOVEC RABAT-SALÉ

Soutenu le 29/09/2014

Membres du jury :

Président : Examinateurs :

M. A. Elbacha M. A. Oukassi M. A. Hamzaoui M. Z. Boulghasoul M. A. Louzimi

ENSA Marrakech ENSA Marrakech ENSA Marrakech Encadrant Encadrant

ENSA Marrakech NOVEC

Dédicace A Dieu source de toute connaissance ; A mes chers parents, pour avoir sacrifié votre vie afin de donner un meilleur goût à la mienne. Vous étiez et êtes toujours à mon côté pour me prodiguer des conseils, me soutenir et me donner envie de persévérer pour un lendemain meilleur ; A mes frères, sœurs, famille, pour l’amour, la confiance et le respect que vous m’avez toujours accordés ; A tous mes amis, pour leur soutien, leur reconnaissance et leur affection ; A mes respectables professeurs qui nous ont tant formés pour être à la hauteur de représenter notre honorable école. A mes encadrants pour leur aide et leur accompagnement qui m’a permis de mener à bien mon projet ; A toute personne qui m'a aidé à atteindre un nouvel horizon… Aimablement… Je dédie ce modeste travail…

Samira BRATTI

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Remerciement Je tiens à exprimer vivement ma profonde gratitude à mon enseignant et encadrant M. BOULGHASOUL, professeur au département génie électrique à l’ENSAM, pour son suivie, ses conseils et les directives qu’il ma prodigué tout au long du stage. Je remercie mon maître de stage M. LOUZIMI, Responsable d’Etudes Courants Forts Courants Faibles, pour son encadrement, sa disponibilité, ses conseils et son accompagnement tout au long de la réalisation de ce travail. Mes remerciements s’adressent également au corps professoral de l’Ecole Nationale des Sciences Appliquées, en particulier ceux du département génie électrique pour avoir contribué à ma formation durant les cinq merveilleuses années. J’adresse mes remerciements à tous le corps actif de NOVEC, en particulier ceux du service Electricité qui m’ont présenté toutes les informations et la documentation nécessaires pour mener à bien ce travail. Chers membres du jury, c’est un honneur pour moi que vous ayez accepté de juger mon travail. Je tiens à vous adresser mes sincères remerciements.

A toute personne qui directement ou indirectement, a apporté son aide à l’accomplissement de ce travail, qu’il trouve ici, l’expression de mes sincères remerciements.

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Résumé Dans le cadre de la dynamique touristique enclenchée au niveau de la région de l’Oriental, la CDG (Caisse de Dépôt et de Gestion) s’est engagée dans un programme d’investissements qui comprend, dans une première phase, la réalisation de plusieurs unités hôtelières à Saïdia, sous une enveloppe financière de 3 milliards de dirhams sur une période de 5 ans. Parmi ces hôtels, on site le village de vacances touristique détenu par Novec ; l’organisme où j’ai effectué mon stage de fin d’études. Ce rapport résume l’étude électrique menée pour cette installation en commençant par le bilan de puissance et la compensation de l’énergie réactive, suivi de la note de calcul de l’éclairagisme, du dimensionnement des câbles et protections, et enfin une étude financière pour l’estimation du coût global du projet.

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Abstract

As part of the tourist dynamics engaged on the level of the area of Eastern, the CDG (Case of Deposit and Management) engaged in an investment plan which understands, in a first phase, the realization of several hotel units at Saïdia, under a financial allocation of 3 billion dirhams over one 5 years period. Among these hotels, we mention the tourist holiday village held by Novec; the organization where I carried out my internship of end of studies. This report summarizes the electric study conducted for this installation while starting with the assessment of power and the compensation of reactive energy, followed by the note of calculation of lighting design, the dimensioning of the cables and protections, and finally an estimate of the total project cost.

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Sommaire

Dédicace .................................................................................................................................... 2 Remerciement ............................................................................................................................ 3 Résumé ...................................................................................................................................... 4 Abstract ..................................................................................................................................... 5 Liste de figures .......................................................................................................................... 9 Liste des tableaux .................................................................................................................... 11 Introduction générale ............................................................................................................... 13 Chapitre I : ............................................................................................................................... 15 PRÉSENTATION DU PROJET ET DE L’ORGANISME D’ACCUEIL .............................. 15 I.

Introduction ................................................................................................................. 16

II.

Présentation de l’organisme d’accueil ......................................................................... 16 1.

Présentation générale .............................................................................................. 16

2.

Fiche technique ........................................................................................................ 17

3.

Organigramme de la société Novec ......................................................................... 17

4.

Domaines d’activité ................................................................................................. 18

5.

Clients de la société Novec...................................................................................... 20

III.

Présentation du projet .............................................................................................. 20

1.

Contexte général du projet....................................................................................... 20

2.

Plan de masse .......................................................................................................... 21

3.

Infrastructure ........................................................................................................... 21

4.

Principaux lots ......................................................................................................... 24

5.

Les intervenants ....................................................................................................... 24

IV.

Présentation du sujet ................................................................................................ 25

1.

Cahier des charges ................................................................................................... 25

2.

Planification et objectifs .......................................................................................... 27

V.

Conclusion ................................................................................................................... 27

Chapitre II : ............................................................................................................................. 28 BILAN DE PUISSANCE DE L’INSTALLATION ................................................................ 28 I.

Introduction ................................................................................................................. 29

II.

Définitions ................................................................................................................... 29 1.

La puissance installée .............................................................................................. 29 Page | 6

2.

La puissance absorbée ............................................................................................. 29

3.

Puissance d’utilisation ............................................................................................. 29

III.

Bilan de puissance ................................................................................................... 31

1.

Schéma unifilaire de l’installation ........................................................................... 31

2.

Bilan de puissance Total (source normale transfo).................................................. 32

3.

Bilan de puissance Total (source de secours groupe GE)........................................ 33

IV.

Choix des sources d’alimentation ............................................................................ 34

1.

Choix du transformateur .......................................................................................... 34

2.

Choix du groupe électrogène de remplacement ...................................................... 35

3.

Choix de l’onduleur ................................................................................................. 36 Compensation de l’énergie réactive ............................................................................ 37

V. 1.

Objectif .................................................................................................................... 37

2.

Choix de la localisation de la compensation ........................................................... 37

3.

Types de compensation ........................................................................................... 38

VI.

Compensation théorique de l’installation ................................................................ 39

1.

Diagramme des puissances ...................................................................................... 39

2.

Application sur le projet VVT ................................................................................. 40

3.

Calcul de la batterie de compensation avec le logiciel VARSETPRO (Schneider) 40

VII.

Conclusion ............................................................................................................... 42

Chapitre III : ............................................................................................................................ 43 DIMENSIONNEMENT DES SECTIONS DES CABLES ..................................................... 43 I.

Introduction ................................................................................................................. 44

II.

Régimes de neutre ....................................................................................................... 44 1.

Le choix du régime de neutre .................................................................................. 44

III.

Démarche de la détermination des sections des câbles ........................................... 47

IV.

Détermination des sections des conducteurs de la canalisation ............................... 49

1.

Section des conducteurs des phases......................................................................... 49

2.

Section du conducteur neutre (N) ............................................................................ 49

3.

Section des conducteurs de protection des masses basse tension (PE).................. 50

4.

Section des conducteurs PEN .................................................................................. 50

V.

Vérifications des sections obtenues ............................................................................. 50 1.

Vérification des chutes de tension .......................................................................... 50

2. Vérification des longueurs maximales des canalisations pour la protection contre les contacts indirects (régime TN) ........................................................................................ 52 3.

Vérification des contraintes thermiques des conducteurs ........................................ 53

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VI.

Démarche et vérification du calcul des sections sous Caneco BT ........................... 54

1.

Présentation du logiciel Caneco BT 5.1 .................................................................. 54

2.

Présentation de l’interface Caneco BT 5.1 .............................................................. 54

3.

Une affaire dans Caneco BT.................................................................................... 56

VII.

Conclusion ............................................................................................................... 66

Chapitre IV : ............................................................................................................................ 67 NOTE DE CALCUL D’ÉCLAIREMENT .............................................................................. 67 I.

Introduction ................................................................................................................. 68

II.

Notions relatives à l’éclairement ................................................................................. 68

III.

Présentation du logiciel Dialux ............................................................................... 72

IV.

Calcul de l’éclairage de village de vacances touristique ......................................... 75

1.

Calcul de l’éclairage de la salle « Engineering and M.E.P » dans le BOH ............ 75

2.

Calcul de l’éclairage du couloir du bloc A .............................................................. 80

V.

Conclusion ................................................................................................................... 82

Chapitre V : ............................................................................................................................. 83 DIMENSIONNEMENT DES PROTECTIONS ..................................................................... 83 I.

Introduction ................................................................................................................. 84

II.

Calcul des courants de court-circuit ............................................................................ 84 1.

Principe de la méthode des impédances .................................................................. 84

2.

Application au village de vacances touristique (Hébergement BOH) ..................... 88

III.

Choix des appareils de protection ............................................................................ 91

1.

Choix du disjoncteur Basse Tension ....................................................................... 91

2.

Choix des appareils de protection pour l’installation VVT ..................................... 93

IV. V.

Etude de la sélectivité entre disjoncteurs ................................................................. 95 Conclusion ................................................................................................................... 99

Chapitre VI : .......................................................................................................................... 100 ÉTUDE FINANCIERE DU PROJET ................................................................................... 100 I. III.

Introduction ............................................................................................................... 101 Conclusion ............................................................................................................. 106

Conclusion générale .............................................................................................................. 107 Bibliographie ......................................................................................................................... 108 Webographie ......................................................................................................................... 109 Annexe I : Bilan de puissance ............................................................................................... 110 Annexe II : Dimensionnement des sections des câbles ......................................................... 120 Annexe III : Dispositifs de protection ................................................................................... 125

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Liste de figures Figure I- 1 : Organigramme de la société NOVEC. ................................................................ 18 Figure I- 2 : Les clients de la société Novec............................................................................ 20 Figure I- 3 : Plan de masse du village de vacances touristiques. ............................................. 21 Figure I- 4 : Perspectives du bloc A. ....................................................................................... 22 Figure I- 5 : Les intervenants du projet village de vacances. .................................................. 24 Figure I- 6 : La planification de projet... ……………………………………………………………………………...27

Figure II- 1 : Diagramme de puissance. .................................................................................. 39 Figure II- 2 : Simulation sur logiciel Varsetpro. ..................................................................... 41

Figure III- 1 : Logigramme de la détermination de la section d'une canalisation [2]. ............. 48 Figure III- 2 : Interface Caneco BT. ........................................................................................ 55 Figure III- 3 : Barre des menus................................................................................................ 55 Figure III- 4 : Les différents niveaux d’un circuit électrique. ................................................. 56 Figure III- 5 : Fenêtre concernant les caractéristiques d’une source d’alimentation. .............. 57 Figure III- 6 : Fenêtre concernant les caractéristiques à établir............................................... 61 Figure III- 7 : Fenêtre des résultats.......................................................................................... 61 Figure III- 8 : Fenêtre concernant les caractéristiques à établir............................................... 63 Figure III- 9 : Fenêtre des résultats.......................................................................................... 63

Figure IV- 1 : Dimensions du local. ........................................................................................ 69 Figure IV- 2 : Interface Dialux4.7. .......................................................................................... 73 Figure IV- 3 : Importation du fichier .dwg sous DiaLux. ........................................................ 73 Figure IV- 4 : Choix du luminaire à partir du catalogue Dialux. ............................................ 74 Figure IV- 5 : Insertion de la géométrie de la pièce. ............................................................... 77 Figure IV- 6 : Résultat de calcul sous Dialux Light. ............................................................... 77 Figure IV- 7 : Implantation des luminaires dans le local. ....................................................... 78 Figure IV- 8 : Plan 3D du local. .............................................................................................. 78 Figure IV- 9 : Distribution du flux lumineux dans la salle. ..................................................... 79 Figure IV- 10 : Note d’éclairement de la salle. ....................................................................... 79 Figure IV- 11 : Plan 3D du local. ............................................................................................ 80 Figure IV- 12 : Distribution du flux lumineux dans le couloir. ............................................... 80 Figure IV- 13 : Implantation des luminaires dans le local. ..................................................... 81 Figure IV- 14 : Note d’éclairement du couloir. ....................................................................... 81 Page | 9

Figure V- 1 : Liaison Transformateurs-TE.BOH. ................................................................... 88 Figure V- 2 : Courbe de déclenchement. ................................................................................. 92 Figure V- 3 : Sélectivité totale................................................................................................. 96 Figure V- 4 : Sélectivité partielle. ........................................................................................... 96 Figure V- 5 : Sélectivité ampère-métrique. ............................................................................. 97 Figure V- 6 : Sélectivité chronométrique. ............................................................................... 97 Figure V- 7 : Sélectivité par table............................................................................................ 98 Figure V- 8 : Sélectivité par courbe . ...................................................................................... 99

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Liste des tableaux Tableau II- 1 : Valeur de Ku suivant l'utilisation (Norme NF C 15-100. Article 311.3). .... 30 Tableau II- 2 : Valeurs de Ks dans le cas général. ................................................................ 30 Tableau II- 3 : Facteur de simultanéité pour les armoires de distribution. ............................. 31 Tableau II- 4 : Bilan de puissance global. .............................................................................. 33 Tableau II- 5 : Bilan de puissance secourue. .......................................................................... 33 Tableau II- 6 : Puissances normalisées des transformateurs. ................................................. 34 Tableau II- 7 : Puissances normalisées des groupes électrogènes. ......................................... 35 Tableau II- 8 : Choix du type des condensateurs.................................................................... 38 Tableau II- 9 : Résultats de calcul. ......................................................................................... 41

Tableau III- 1 : Caractéristiques de chacun des shémas de liaison à la terre. ......................... 45 Tableau III- 2 : Section minimale du conducteur de protection liée à la section du conducteur de phase associé. Norme NF C15-100 Article 543.1.1. .......................................................... 50 Tableau III- 3 : Chutes de tension dans les installations. Norme NF C15-100 Article 525. .. 51 Tableau III- 4 : Temps de coupure maximal (en secondes) pour les circuits terminaux dans le schéma TN. Norme NF C15-100 Article 411.3.2 .2................................................................ 52 Tableau III- 5 : Valeur du coefficient k conformément à la norme NF C 15-100. ................. 53 Tableau III- 6 : Résultats du calcul des sections des câbles pour les départs principaux. ...... 65

Tableau IV- 1 : Facteurs de réflexion.[3] ............................................................................... 71 Tableau IV- 2 : Facteurs de dépréciation [3] .......................................................................... 71 Tableau IV- 3 : Eclairement moyen pour chaque local (norme EN 12464-1). [4] ................. 74 Tableau IV- 4 : Résultats du calcul d'éclairage. ..................................................................... 82

Tableau V- 1 : Valeurs typiques de

U cc pour différentes puissances de transformateur (KVA)

à enroulement primaire≤ 20 KV. ............................................................................................. 85 Tableau V- 2 : Pertes en charge aux bornes BT d'un transformateur MT/BT ....................... 86 Tableau V- 3 : Résistivité des conducteurs à prendre en compte en fonction de l'utilisation. 88 Tableau V- 4 : Courant de court circuit maximal du BOH. ................................................... 90 Tableau V- 5 : Courant de court circuit minimal du BOH. .................................................... 90 Tableau V- 6 : La protection des différentes parties de l’installation..................................... 94 Tableau V- 7 : Tableau de Sélectivité Masterpact-NSX. ....................................................... 98 Page | 11

Tableau VI- 1 : Prix du matériel réseau extérieure moyenne et basse tension. .................... 101 Tableau VI- 2 : Prix des sources d'alimentation. .................................................................. 101 Tableau VI- 3 : Prix des tableaux électriques. ...................................................................... 102 Tableau VI- 4 : Prix des câbles d'alimentation et chemin de câble. ..................................... 103 Tableau VI- 5 : Prix des appareillages de commande et prise de courant. ........................... 104 Tableau VI- 6 : Prix des appareils de protection et sécurité. ................................................ 105 Tableau VI- 7 : Prix des luminaires installés. ....................................................................... 105

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Introduction générale La station "Saïdia Med" se veut un projet important qui s'inscrit dans la dynamique touristique enclenchée au niveau de la région de l’Oriental, et s’inscrit au cœur des programmes d’investissement entrepris par la Caisse de Dépôt et de Gestion (CDG) pour accompagner la stratégie touristique nationale. Dans ce cadre, la CDG s’est engagée dans un programme d’investissements qui comprend, dans une première phase, la réalisation de deux unités hôtelières et d’un village vacances à Saïdia, sous une enveloppe financière de 3 milliards de dirhams sur une période de 5 ans. Il s'agit notamment de Saïdia Family Hotel qui est la troisième unité. Il est situé sur le parcours du golf de la station et aura une capacité de 150 chambres environ. Ce club de vacances, dont l’ouverture est prévue en 2016, cible une clientèle familiale. Ayant développé une expertise dans les métiers du bâtiment, le projet a été confié à NOVEC comme étant le bureau d'études national par excellence de par sa contribution dans la réalisation des études des grands projets. Son rôle c'était, d’abord, de réaliser les études techniques (construction finition, électricité, climatisation, décoration…) puis, de contrôler les appels d’offres. Ainsi, pour s’adapter et prendre un pas d’avance dans le monde professionnel, NOVEC m’a confié, dans le cadre dans mon stage de Fin d’Etudes, la conception et l’étude technico-économique relatives à l’installation électrique du village vacances de Saïdia, réalisé au sein du service "Electricité" où j’étais amené à effectuer les tâches suivantes : 

L'établissement du bilan de puissance complet de l’installation ;



L’étude du régime de neutre de l’installation ;



Etablissement de la note de calcul d’éclairement ;



Dimensionnement des sections des câbles ;



Calcul des courts circuits et choix des protections ;



L’étude financière pour l’estimation du coût global du projet.

Le travail est divisé en six chapitres, le premier décrivant l'organisme d'accueil, son statut, ses activités ainsi que la description générale du projet, la définition du cahier des charges et les différentes tâches à réaliser.

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Le deuxième chapitre a pour objet l'élaboration du bilan de puissance de l’installation en se basant sur une conception du schéma unifilaire, par la suite le dimensionnement des sources d’alimentation normale secours ; ainsi qu'une note compensation de l’énergie réactive de l’installation et validation en se basant sur l’application Varsetpro. Le troisième et le quatrième chapitre présentent les résultats de dimensionnement des sections de câbles vérifiés sous le logiciel de calcul Caneco BT, ainsi qu’une note de calcul d'éclairement intérieur réalisé à base du logiciel Dialux. Le cinquième chapitre est consacré aux calculs des courants du court circuit, par la suite le choix des appareils de protection ainsi qu'une étude de sélectivité. Finalement, le sixième chapitre est dédié à l’étude financière pour estimer le coût global du projet. Le rapport sera clôturé par une conclusion générale où les différentes contributions réalisées dans le cadre de ce projet seront présentés.

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Chapitre I : PRÉSENTATION DU PROJET ET DE L’ORGANISME D’ACCUEIL

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I.

Introduction

Ce chapitre est consacré à la description du projet village de vacances, qu’on souhaite étudier tout en suivant un cahier des charges bien déterminé. Mais avant, il est nécessaire de donner un aperçu sur la société Novec, qui m’a ouvert ses portes pour réaliser ce travail, à savoir son historique, son organisation, les différents services et fonctions qu’elle occupe.

Présentation de l’organisme d’accueil

II.

1. Présentation générale Novec est le fruit de la fusion entre les sociétés Ingema et Scet-Scom, dont la Caisse de Dépôt et de Gestion (CDG) est l’actionnaire principale. Novec regroupe les activités des deux bureaux d’étude, dont il convient de rappeler les plus importantes : 

Scet-Scom (fondé en 1958) : Ces principales activités sont liées aux : bâtiment, aménagements urbains, agriculture et développement rural, alimentation en eau et assainissement.



Ingéma (fondé en 1973) : Il opère dans le secteur des grandes infrastructures (barrages, autoroutes, ouvrages d'art, ports, tunnels), ressources en eau, énergie et environnement.

Fort de l'expertise reconnue de ces deux bureaux, Novec est désormais un acteur de premier ordre dans le domaine de l’ingénierie, employant près de 600 collaborateurs, intervenant dans des domaines d’activité variés. Novec assure l’ensemble des processus des métiers de l’ingénierie, depuis les études de faisabilité jusqu’à l’assistance à la réalisation et à l’exploitation. Ainsi, Novec, dont le siège social est à Sala El Jadida –Technopolis, opère également à l'international, où elle est appelée à devenir l'un des bureaux de référence, notamment en Afrique et au Moyen-Orient.

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2. Fiche technique Une brève présentation est donnée par la fiche technique suivante qui contient des données à caractère financier et social de la société : 

Raison sociale : NOVEC ;



Directeur Général : M. Taoufiq Marzouki Zerouali ;



Forme juridique : Société anonyme ;



Chiffre d’affaires (2011) : 300 MDH ;



Effectif : 600 personnes, dont près de 200 ingénieurs ;



Capital social : 50 000 000 DH ;



Nombre de références: plus de 3000 projets réalisés au Maroc et à l’international ;



Secteur d’activité : Ingénierie ;



Adresse : Parc Technopolis, Immeuble NOVEC, 11 100, Sala El Jadida, Rabat/Salé – Maroc ;



Tél : 0537576200 – Fax : 0537566741 ;



Site web : www.novec.ma ; Email : [email protected]

3. Organigramme de la société Novec Novec est une entreprise à Conseil d’administration, constituée d’une direction générale, de quatre pôles métier et un de support, de 13 départements et 9 services techniques. Novec emploie une équipe multidisciplinaire de plus de 600 personnes, dont près de 200 ingénieurs qui couvrent l’essentiel des métiers de l’entreprise. Mon Projet de Fin d’Etudes est effectué au pôle Bâtiment, et plus précisément dans le service Electricité dirigé par Monsieur OUMZIL. Le corps professionnel de ce service est chargé des tâches suivantes: 

Dimensionnement des installations électriques courant fort : Etablissement des notes de calculs et la sélection des matériaux nécessaires tout en respectant les cahiers des charges et les normes en vigueur.



Dimensionnement

des

installations

courant

faible :

Vidéo

surveillance,

sonorisation, télédistribution, pré câblage informatique, pré câblage téléphonique. 

Ascenseurs, Monte charges et escalateurs.

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

Sécurité incendie, éclairage de sécurité, contrôle d’accès, gestion technique du bâtiment.

La figure suivante montre l’organigramme de la société Novec :

Figure I- 1: Organigramme de la société NOVEC.

4. Domaines d’activité Disposant d’un actif de 50 années de réalisations de projets divers et complexes, d’une équipe faisant valoir de grandes compétences, Novec est aujourd’hui un bureau d’ingénierie et de conseil pluridisciplinaire couvrant divers secteurs d’activité : 

Bâtiment

Les champs d'intervention dans le bâtiment sont multiples : conception, calcul, métrés, prescriptions techniques, conduite et suivi des travaux, maîtrise d’œuvre... Novec dispose de nombreuses références dans différents secteurs de la construction, à savoir : logements, industriels, bureaux, centres commerciaux et loisirs, hôtellerie et complexes touristiques, marinas, complexes sportifs et centres hospitaliers.

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

Assainissement et eau potable

Novec met à la disposition de ses clients des compétences étendues dans les domaines suivants : Alimentation en eau potable, distribution d’eau potable, assainissement liquide, stations de traitement des eaux usées et assistance technique. 

Aménagement Urbain

Novec propose à ses clients toutes les spécialités d’ingénierie relatives à l’aménagement d’un territoire urbain, depuis sa conception jusqu’à sa réalisation : voirie, assainissement, drainage, eau potable, électricité et télécommunications ainsi que la réalisation des schémas directeurs de développement urbain. 

Routes et Autoroutes

Novec compte à son actif plus de 300 km d'autoroute, plusieurs centaines de kilomètres de routes, et intervient dans les études des liaisons ferroviaires et dans les plans directeurs de mobilité urbaine. 

Ouvrages d’Art

Les études menées par Novec dans le domaine des ouvrages d’art portent sur la conception et le dimensionnement des ponts et des structures de franchissement, et ce, depuis les études de faisabilité et de définition jusqu’aux études d’exécution et le suivi des travaux. 

Ressources en eau et aménagements hydroélectriques

Le champ d’action de Novec dans le domaine des ressources en eau concerne les études des ressources en eau superficielle, la protection contre les inondations, les études des ressources en eau souterraine, la planification et la gestion intégrée des ressources en eau et la modélisation Hydraulique. 

Energie

Novec offre des services de consultance industrielle (études de maintenance, réhabilitation d’installation, études de fiabilité, organisation et gestion) et des services de consultance énergétique (transport et distribution de l’énergie, efficacité énergétique et énergies renouvelables).

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

Ordonnancement, Pilotage et Coordination (OPC)

Novec assiste le maître d’ouvrage et la maîtrise d’œuvre dans la réalisation des projets, en assurant la mission d’ordonnancement et la coordination des différentes interventions afin de garantir les délais d’exécution et la parfaite organisation du chantier. 5. Clients de la société Novec Novec a pu se positionner sur le marché marocain comme étant un acteur de premier ordre dans le domaine de l’ingénierie, et l'un des bureaux de référence pour la majorité de ses clients. La figure ci-dessous nous présente les principaux clients de Novec :

Figure I- 2 : Les clients de la société Novec.

III.

Présentation du projet

1. Contexte général du projet Dans le cadre du développement de la station touristique de Saïdia Med, la Société de Développement de Saïdia (SDS), fruit d’un partenariat entre le Groupe Caisse de Dépôt et de Gestion (CDG) et le Fonds Marocain de Développement Touristique (FMDT) va réaliser 3 nouvelles unités hôtelières pour une capacité d’hébergement de 2 000 lits hôteliers additionnels. Il s’agit plus exactement d’une offre hôtelière diversifiée comprenant un Hôtel Club de 150 chambres et suites, un Beach Hôtel de 396 chambres et une Résidence Hôtelière de 190 unités, le tout logé dans un complexe intégré et bénéficiant d’un accompagnement Page | 20

sur front de mer autour du golf déjà opérationnel. Le coût prévisionnel de cet investissement est évalué à près de 3 milliard de dirhams. L’hôtel club ou bien le village de vacances touristique, sujet de mon étude, est un hôtel de classe 5 étoiles ouvrera ses portes en 2016. Il sera implanté sur une surface de 3,9 ha et comprendra 150 chambres, pour un montant d’investissement de 200 millions de dirhams (MDH). Ces 3 nouvelles unités hôtelières viendront s’ajouter aux 3 grands hôtels déjà ouverts au niveau de la station, et qui offrent une capacité litière de plus de 3 100 lits. Ainsi, cette augmentation des capacités d’accueil permettra à la station d’atteindre une taille critique pour pouvoir figurer dans les radars des opérateurs du secteur touristique mondial. Ce sera l’espagnol Melia Hôtels International, l’un des leaders mondiaux de la gestion d’hôtels, qui gérera le complexe hôtelier.

2. Plan de masse La figure ci-dessous présente une vue globale des zones du village de vacances touristiques.

Figure I- 3: Plan de masse du village de vacances touristiques.

3. Infrastructure Le projet du village de vacances touristiques comprend les entités suivantes : -

Hébergement Bloc A (Building 1) en R+1;

-

Hébergement Bloc B (Building 2) en R+1;

-

Hébergement Bloc C (Building 3) en R+2;

-

Club en simple RDC ;

-

Local technique en simple RDC ;

-

Snack piscine et Guérite Entrée ; Page | 21

-

Autres bâtiments.

Les sept entités ci-dessus sont indépendantes, car isolées par des aires supérieures à 8m.

 Bloc A Effectif RDC :

-

11 chambres : 22 personnes ;

-

4 Suites : 16 personnes ;

-

Hall de réception de 71m² : 7 personnes ;

-

Effectif personnel : 5 personnes ;

Soit un total RDC de 50 personnes. Effectif Etage :

-

11 chambres : 22 personnes ;

-

6 Suites : 24 personnes ;

L’effectif total de l’étage est de 46 personnes.

Figure I- 4 : Perspectives du bloc A.

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 Bloc B Effectif RDC :

-

16 chambres : 32 personnes ;

-

8 suites : 32 personnes ;

-

Effectif personnel : 5 personnes ;

-

Hall d’entrée de 77m² : 8 personnes.

Effectif Etage :

-

16 chambres : 32 personnes ;

-

10 suites : 40 personnes ;

Soit un effectif total de 149 personnes.

 Bloc C Effectif RDC :

-

19 chambres, soit 38 personnes ;

-

12 suites : 48 personnes ;

-

Hall de 80m², soit 8 personnes ;

-

Effectif personnel : 5 personnes ;

Soit un total RDC de 99 personnes. Effectif Etage :

-

19 chambres, soit 38 personnes ;

-

14suites : 56 personnes ;

Soit un total Etage de 94 personnes. Par conséquent, le Bloc C totalise un effectif de 193 personnes.

 Club House -

Restaurant de 191m², soit 191 personnes ;

-

Bar de 21m², soit 21 personnes ;

-

Réception de 19m², soit 2 personnes ;

-

L’effectif du salon est évalué à 5 personnes ;

-

Salon de lounge est évalué à 8 personnes ;

-

Effectif personnel : 15 personnes ;

Soit un total de 242 personnes.

Page | 23

4. Principaux lots Les lots concernés sont : -

Electricité (courant fort, courant faible) ;

-

Plomberie ;

-

Climatisation ;

-

Chauffage ;

-

Détection incendie ;

-

Equipements cuisine ;

-

Etc…

5. Les intervenants

Les intervenants dans ce projet sont :

-

Le

Maître

d’Ouvrage

(MO):

SDS

SOCIETE DE DEVELOPPEMENT DE SAIDIA ; -

L’architecte : Cabinet ZIYAT Architectes ;

-

Consultants : T&L Tourisme & Leisure EUROPRAXIS; OBMI ;

-

Le Bureau d’études techniques : NOVEC ;

-

Le Bureau de contrôle : SOCOTEC OUJDA ;

-

L’entreprise : CEGELEC ;

Figure I- 5 : Les intervenants du projet village de vacances. Figure I- 5: Les intervenants du projet village de vacances.

Page | 24

IV.

Présentation du sujet 1. Cahier des charges

Notre projet intitulé « Eude technico-économique d’une installation électrique d’un village de vacances touristique à Saadia » consiste, dans sa globalité, à réaliser la conception et l’étude technique de l’installation électrique du village touristique à Saadia. Pour ce faire, le maitre d’ouvrage a élaboré un cahier des charges qui, décrit les différentes tâches à réaliser à savoir : 

La note de calcul d’éclairement sous le logiciel Dialux ;



La conception du schéma synoptique général de l’installation électrique ;



Le bilan de puissance complet de l’installation sous le logiciel Excel ;



L’étude du régime de neutre de l’installation ;



Le dimensionnement des sections des câbles manuellement et sous le logiciel Caneco ;



Le dimensionnement des protections manuellement et sous Caneco ;



L’étude financière pour l’estimation du coût global du projet.

Pour répondre au cahier des charges, le projet de fin d’études s’est divisé en plusieurs phases : Phase 1 : Etude préliminaire, qui consiste à faire une recherche générale sur les documents de l’installation électrique et aussi une définition des tâches et une collecte des données du projet : 

Documentations, normes, guides ;



Lecture du cahier des charges ;



Elaboration du plan du travail ;



Validation du plan ;



Collecte de données relatives à la construction de l’installation.

Phase 2 : Etude d’éclairage, grâce au logiciel Dialux et aux plans Autocad de l’installation délivrés par l’architecte, on a déterminé le nombre de luminaire nécessaire pour chaque bloc du VVT (village de vacances touristique), ainsi que leur implantation. Pour cela on a essayé de : 

Définir les notions et introduire la norme d’éclairage ;



Présenter une note de calcul d’éclairement théorique ;



Se familiariser avec Dialux ;

Page | 25



Dimensionner l’installation d’éclairage, conformément aux prescriptions fixées par les normes relatives à l’éclairage.

Phase 3 : Dans cette partie, on a effectué le bilan de puissance de l’installation en se basant sur une conception du schéma unifilaire. Pour ce faire on a suivi la démarche suivante : 

Recueil des données : Etablir les plans d’implantation et de distribution d’éclairage, des PC, des forces et donc avoir une listes des consommateurs ;



Elaboration du premier schéma unifilaire ;



Elaboration du bilan de puissance normal sous Excel ;



Elaboration du bilan de puissance secouru sous Excel ;



Dimensionnement des sources d’alimentation normale secours ;



Dimensionnement de la note compensation de l’énergie réactive de l’installation théoriquement et validation en se basant sur l’application Varsetpro.

Phase 4 : Pour cette partie, on a élaboré un dimensionnement théorique et pratique sous Caneco BT. On a procédé alors au dessin du schéma unifilaire général de l’installation par le logiciel Caneco BT, tout en vérifiant manuellement les résultats qu’il a fournit, cette phase peut être réduite en ces étapes : 

Etude du régime de neutre ;



Démarche de la détermination des sections des câbles ;



Détermination théorique des sections des câbles ;



Détermination des sections des conducteurs de protection ;



Vérification des chutes de tension ;



Vérification des contraintes thermiques des câbles ;



Vérification de longueur maximale des câbles ;



Familiarisation avec le logiciel Caneco BT;



Etude comparative des résultats trouvés par Caneco BT et des résultats théorique.

Phase 5 : On a dimensionné toutes les protections nécessaires pour le projet. Les protections contre les surintensités et les défauts de contacts ont été dimensionnées théoriquement et pratiquement par Caneco BT sous condition d’une vérification théorique. On a aboutit au : 

Calcul du courant de court-circuit;



Détermination du pouvoir de coupure des disjoncteurs ;



Choix des appareils de protection ;



Etude de la sélectivité ; Page | 26



Etude comparative des résultats trouvés par Caneco BT des résultats théoriques.

Phase 6 : L’étude financière pour l’estimation du coût global du projet.

2. Planification et objectifs a. Objectif

Pour mener à bien ce projet, la planification des exécutions des tâches est déterminante et doit être respectée. Elle consiste à déterminer et à ordonnancer les tâches du projet, à estimer leur durée et à déterminer les profils nécessaires à leur réalisation. b. Planification A l’aide du logiciel Microsoft Projet, on a établi le planning du déroulement du projet. La figure ci-dessous donne le diagramme du Gantt relatif au projet.

Figure I- 6 : La planification de projet.

V.

Conclusion

Dans cette partie, nous avons présenté l’organisme d’accueil « Novec », son statut, ses missions et ses secteurs d’activités. Nous avons aussi déterminé le contexte du projet, le cahier des charges

concernant la réalisation du village touristique, et finalement le

planning de gestion adopté durant toute la période du stage.

Page | 27

Chapitre II : BILAN DE PUISSANCE DE L’INSTALLATION

Page | 28

I.

Introduction

Afin de concevoir l’installation électrique du village de vacances touristique (VVT) de Saadia, il est nécessaire d’estimer le plus justement possible la puissance maximale (puissance d’utilisation) que devra fournir le transformateur MT/BT. D’autre part, tout système électrique (câble, ligne, transformateur, moteur, éclairage,...) utilisant le courant alternatif met en jeu deux formes d'énergie : l'énergie active et l'énergie réactive. La compensation de l'énergie réactive est donc un élément important pour réduire la facture d'énergie et améliorer la qualité du réseau électrique. L'objet de ce chapitre est de faire le bilan de puissance pour avoir une idée sur la puissance d'utilisation de l’installation afin de pouvoir dimensionner le transformateur , le groupe électrogène et les onduleurs. Nous effectuerons par la suite les compensations de l’énergie réactive de l’installation.

II.

Définitions 1. La puissance installée

La puissance installée est la somme numérique des puissances nominales de tous les récepteurs .Ce n’est pas la puissance d’utilisation.

Pi   Pn (Kw)

(II. 1)

2. La puissance absorbée La puissance absorbée (apparente) par un récepteur est déduite de sa puissance nominale par application des coefficients  : le rendement, et cos  : le facteur de puissance. [1]

Pa 

Pn (V.A)  . cos 

(II. 2)

L’intensité absorbée est déduite de la puissance absorbée, elle est fonction de la tension et du type du réseau : Monophasé : I a 

Pa U0

Triphasé : I a 

Pa

(II. 3)

3.U n

Où U 0 est la tension simple et U n est la tension composée.

3. Puissance d’utilisation Cette puissance est plus faible que la puissance installée car les récepteurs ne sont pas utilisés forcément à pleine charge, ni en même temps. Son estimation permet d’évaluer la Page | 29

puissance réellement appelée (en général la puissance à souscrire), et nécessite la connaissance des facteurs : 

D’utilisation maximale d’un récepteur ;



De simultanéité d’un groupe de récepteur.

a. Facteur d’utilisation maximale ( Ku ) Le régime de fonctionnement normal d’un récepteur peut être tel que sa puissance nominale soit inférieure à sa puissance nominale installée, d’où la notion de facteur d’utilisation qui s’applique individuellement à chaque récepteur. Tableau II- 1 : Valeur de



Ku

suivant l'utilisation (Norme NF C 15-100. Article 311.3).

Utilisation moteurs Eclairage chauffage Prise de courant

Coefficient Ku 0,75 1 1 Dépend de leur destination

 b. Facteur de simultanéité ( Ks ) Tous les récepteurs installés ne fonctionnent pas simultanément, c'est pourquoi il est permis d'appliquer aux différents ensembles de récepteurs (ou de circuits) des facteurs de simultanéité. Ainsi la puissance totale appelée par un ensemble de récepteurs sera donnée par la relation :

Pu ( KVA)  Ks 

Pn ( Kw)  Ku . cos 

(II. 4)

La détermination du facteur de simultanéité nécessite une connaissance détaillée de l’installation et de ses conditions d'exploitation notamment pour les moteurs et les prises de courant. En cas d’absence d’indications précises, la valeur du facteur de simultanéité peut être prise dans le tableau suivant : Tableau II- 2: Valeurs de

Utilisation Eclairage Chauffage et conditionnement d’air Prise de courant (N : nombre de prise) Ascenseurs et monte-charge

Moteur le plus puissant Moteur suivant Autres

Ks

dans le cas général. [1]

Coefficient Ks 1 1 0,1 à 0,2 : [0,1+ (0,9/N)] 1 0,75 0,60

Page | 30

Le coefficient de simultanéité quand il s’agit d’un départ est donné par le tableau suivant :

Tableau II- 3: Facteur de simultanéité pour les armoires de distribution [1].

Nombre de circuits

Coefficient Ks

2 et 3 4 et 5 6 et 9 10 et plus

0.9 0.8 0.7 0.6

Facteur d’extension ( Ke )

c.

En vue de garantir un fonctionnement normal de l’installation en cas d’extension raisonnable de celle-ci, on doit calculer la puissance d’extension. Cette puissance est égale à la puissance d’utilisation totale de l’installation majorée de 20% qui est la majoration minimale recommandée par la norme NF C 15-100 Article 311.3.

III.

Bilan de puissance

1. Schéma unifilaire de l’installation La distribution basse tension sera assurée par TGBT et le tableau général de sécurité TGS. En régime normal, tous les jeux de barres (JDB) sont alimentés par la source principale à travers deux disjoncteurs généraux qui protègent le secondaire du transformateur jusqu’au TGBT. Au niveau du TGBT le départ NORMAL/SECOURS assure l’alimentation électrique du JDB normal secours (N/S) et du JDB sécurité dans le TGS assurant l’alimentation de sécurité. Un inverseur composé de deux contacteurs assure le basculement de la source normale vers celle de remplacement et vis-vers-ça. En cas de défaut de la source normale, grâce à l’inverseur, le groupe démarre, le jeu de barres normal est délesté, les réseaux prioritaires et sécurité sont alimentés. En cas d’alarme incendie et panne de l’alimentation normale, le groupe démarre, les jeux de barres normal et secouru sont délestés, seule la partie sécurité est alimentée. La disposition des départs dans le TGBT et le TGS est basée sur les principes suivants :

Page | 31

 Jeux de barres « normal » qui assurent l’alimentation du: -

« TG BLOC A» qui alimente le bloc A ;

-

« TG BLOC B » qui alimente le bloc B;

-

« TG1 BLOC C» qui alimente une zone du bloc C;

-

« TG2 BLOC C» qui alimente la deuxième zone du bloc C ;

-

« TE CLUB HOUSE» qui alimente le club house ;

-

« TE BOH » qui alimente le BOH;

-

« TE ECL EXT »pour l’alimentation de l’éclairage extérieure;

 Jeux de barres « Remplacement », alimente: -

50% de l’éclairage des circulations et escaliers.

-

Les pompes de relevage.

-

Le suppresseur d’eau principal.

-

Les installations téléphoniques.

-

L’informatique de gestion hôtelière.

-

Les chambres froides.

-

Les systèmes d’ouverture de portes automatiques et portails motorisés.

 Jeux de barres « Sécurité » dédié aux : -

Désenfumages.

-

Alarmes et détection incendie.

-

Pompes incendie…

La distribution adoptée pour cette installation est représentée dans le schéma unifilaire dans l’Annexe I.

2. Bilan de puissance Total (source normale transfo) On va se contenter dans cette partie du bilan de puissance total pour les deux sources normale et secours, les résultats du bilan de puissance relevé au niveau des tableaux divisionnaires sont attachés à l’Annexe I du rapport. Le tableau ci-dessous indique le bilan de puissance établit au niveau de toutes l’installation électrique du VVT.

Page | 32

Tableau II- 4: Bilan de puissance global. TRANSFO/ RECAP DE PUISSANCE TGBT-TGS

TABLEAU GENERAL BASSE TENSION (TGBT) TABLEAUX DIVISIONNAIRES BLOC A BLOC B BLOC C BOH TE ONDULEUR CLUB HOUSE EXTERIEUR

PUISSANCE TAB (KVA) 277,57 299,01 422,20 7,02 20,00 216,78 15,00

TOTAL PUISSANCE NORMAL NON FOISONNEE (KVA) COEF. FOIS. TOTAL PUISSANCE NORMAL FOISONNEE (KVA)

1237,58 0,70 866,31

TABLEAU GENERAL DE SECURITE (TGS) TABLEAUX DIVISIONNAIRES BLOC A BLOC B BLOC C BOH CLUB HOUSE EXTERIEUR

PUISSANCE TAB (KVA) 46,88 46,88 62,50 9,38 0,00 0,00

TOTAL PUISSANCE NORMAL NON FOISONNEE (KVA) COEF. FOIS. TOTAL PUISSANCE NORMAL FOISONNEE (KVA) PUISSANCE RESERVEE (20%) (KVA) TRANSFORMATEUR ADOPTE (KVA)

165,63 1,00 165,63 1238,32 2X630

3. Bilan de puissance Total (source de secours groupe GE) Le tableau ci-dessous donne le résumé du bilan de puissance du groupe électrogène quand la source normale est en défaillance. Tableau II- 5: Bilan de puissance secourue. GE/ RECAP DE PUISSANCE TGBT-TGS TABLEAU GENERAL BASSE TENSION (TGBT) TABLEAUX DIVISIONNAIRES BLOC A BLOC B BLOC C BOH TE ONDULEUR CLUB HOUSE EXTERIEUR

PUISSANCE TAB (KVA) 3,14 5,52 5,71 2,36 20,00 35,64 10,00

TOTAL PUISSANCE NORMAL NON FOISONNEE (KVA) COEF. FOIS. TOTAL PUISSANCE NORMAL FOISONNEE (KVA)

62,37 0,70 43,66

Page | 33

TABLEAU GENERAL DE SECURITE (TGS) TABLEAUX DIVISIONNAIRES BLOC A BLOC B BLOC C BOH CLUB HOUSE EXTERIEUR

PUISSANCE TAB (KVA) 46,88 46,88 62,50 9,38 0,00 0,00

TOTAL PUISSANCE NORMAL NON FOISONNEE (KVA) COEF. FOIS. TOTAL PUISSANCE NORMAL FOISONNEE (KVA) PUISSANCE RESERVEE (20%) (KVA)

165,63 1 165,625 251,14

Choix des sources d’alimentation

IV.

1. Choix du transformateur a. Puissance nominale Quand une installation doit être alimentée par un transformateur MT/BT et que la puissance d'extension est déterminée, le dimensionnement de la puissance nominale du transformateur se fait en prenant la puissance normalisée immédiatement supérieure à la puissance étendue. Le tableau ci-dessous donne les valeurs des puissances normalisées en KVA d’un transformateur MT/BT : Tableau II- 6: Puissances normalisées des transformateurs. [1]

Puissances

100

160

250

315

400

500

630

800

1000

1250

1600

2000

2500

3150

assignées en KVA

Pour l’installation du siège, d’après le bilan de puissance en Tableau II- 4, la puissance étendue est de 1238,32KVA. D’après le tableau ci-dessus, on choisit deux transformateurs de puissance nominale 630KVA. b. Caractéristiques - Réseau amont: 

Tension : 20Kv.



Fréquence : 50Hz.



PCC au point de livraison : 500MVA.

- 2 Transformateurs à huile NEXANS : [2] 

Puissance nominale : 630KVA.



Tension primaire triangle : 20KV.

Page | 34



Tension secondaire étoile avec neutre en sortie : 410V en charge, 400V à vide.



Pertes à vide : 1300W.



Pertes dues à la charge : 6500W.



Tension de court-circuit U cc : 4(%).



Courant secondaire assigné In : 909,3(A).



Courant à vide I 0 : 1,6 (%).



Chutes de tension à pleine charge :

Cos

=1

1,11%

Cos = 0,8 3,17%

2. Choix du groupe électrogène de remplacement a. Puissance nominale La puissance nominale du groupe électrogène doit être au moins égale à la puissance étendue des éléments secourus. Le tableau ci-dessous donne les puissances normalisées en KVA des alimentations de secours. Tableau II- 7 : Puissances normalisées des groupes électrogènes.

25

50

100

160

200

250

25

315

400

500

630

800

1000

315

Sn (KVA)

Pour l’installation du VVT, la puissance étendue secourue est de : 251,14KVA (Tableau II- 5). D’après le tableau ci-dessus, la puissance nominale du groupe électrogène est de : 315KVA. b. Caractéristiques Le

groupe de secours sera de type insonorisé ayant les caractéristiques communes

suivantes : 

Puissance nominale : 315KVA.



Tension : 220/380V.



Fréquence : 50Hz.

Les moteurs d'entraînement seront de marque VOLVO. [3] 

Type DIESEL.



Mode de refroidissement par eau avec radiateur dimensionné et adapté pour le moteur. Page | 35



Nombre de cylindre (six minimum).



Vitesse nominale 1500 tours / min.

Génératrice de courant alternatif de marque LEROY SOMMER. 

Type asynchrone.



Facteur de puissance 0,85.



Tension 220 V/380 V triphasée.

3. Choix de l’onduleur Les onduleurs (alimentation sans interruption) fourniront l’alimentation pour les équipements ondulés et les équipements de sécurités. Dans l’installation du VVT, les équipements ondulés sont constitués essentiellement de prises de courant et les équipements informatiques. Les prises se trouvent dans les locaux techniques au bloc BOH. On choisit l’onduleur suivant : Onduleur de 20KVA. a. Caractéristiques Les onduleurs sont de marque MGE, de caractéristiques : [4] 

Puissance nominale (à FP = 0,8) : 20KVA.

Caractéristiques électriques d’entrée 

Nombre de phases : 3 + N.



Tension et Fréquence : 400 V ± 10% (paramétrable) / 50 Hz.



Intensité avec batterie en recharge : 33,8A.

Caractéristiques électriques de sortie 

Nombre de phases : 3 + N.



Tension et Fréquence : 400V ± 1% / 50 Hz.



Intensité nominale à 400V : 28,9A.

Rendement entrée- sortie % 

Rendement à 100% de charge : 95,50%.



Dimensions (H x L x P) mm : 1490 x 352 x 838.



Masse du châssis onduleur + Batterie : 209kg.

Page | 36

Compensation de l’énergie réactive

V.

1. Objectif L’énergie réactive est l’énergie servant à créer et à maintenir le champ magnétique des bobines, énergie improductive mais indispensable à la mise en service des moteurs électriques. Les principaux utilisateurs d’énergie réactive sont: 

Les moteurs électriques tels que les pompes de piscine, les compresseurs de climatisation, les groupes frigorifiques ;



Les onduleurs ;



Les éclairages à ballast magnétique à fluorescence ou à décharge ;



Les machines à souder ;



Les fours à induction…

La compensation d’énergie réactive va permettre de : 

Réduire la consommation d’énergie ce qui aura une incidence sur la facture électrique annuelle du siège;



Réduire et même d’annuler les chutes de tension dans le réseau électrique du siège, annulation des microcoupures intempestives internes au réseau ;



Réduire la section des câbles électriques pour un réseau électrique. Un réseau électrique ayant un facteur de puissance (cosφ = 0.80) nécessite des câbles avec une section 25% plus grande que pour un réseau compensé (cosφ =1). Ce qui constituera un avantage en cas d’extension de l’installation puisse qu’on n’aura pas besoin de changer le câblage.



Diminuer la puissance apparente fournie par le transformateur et donc de prolonger sa durée de vie. Celui-ci ne fournira alors que la puissance active indispensable, la puissance réactive étant compensée par les batteries de condensateurs.

2. Choix de la localisation de la compensation La compensation ou fourniture d’énergie réactive se fait par l’installation de condensateurs, elle peut être individuelle au niveau des récepteurs ou globale au niveau d’un tableau ou d’une installation complète. [5] 

Compensation globale : La batterie est raccordée en tête d’installation et assure la compensation pour l’ensemble des charges. Elle est surtout utilisée lorsqu'on Page | 37

cherche à supprimer essentiellement les pénalités et à soulager le poste de transformation. 

Compensation locale ou par secteur : La batterie est installée en tête du secteur d’installation à compenser. Elle est utilisée lorsque l’installation est étendue et comporte différentes parties dont les régimes de charge sont différents.



Compensation individuelle : La batterie est raccordée directement aux bornes de chaque récepteur inductif (moteur en particulier). Particulièrement réservée aux moteurs de forte puissance, cette technique est idéale puisqu’elle produit l’énergie réactive à l’endroit même où elle est consommée.

La compensation de l’énergie réactive de notre installation sera globale.

3. Types de compensation Il existe deux types de compensation : la compensation fixe et automatique. Dans le cas de la compensation globale ou par ateliers, le ratio Qc/Sn permet de choisir entre un équipement de compensation fixe ou automatique. a. Compensation fixe On met en service l’ensemble de la batterie dans un fonctionnement “tout ou rien”. La mise en service peut être manuelle (par disjoncteur ou interrupteur), semi-automatique (par contacteur), asservie aux bornes des moteurs. b. Compensation automatique ou en “gradins” La batterie de condensateurs est fractionnée en gradins, avec possibilité de mettre en service plus ou moins de gradins, en général de façon automatique. Ce type de batterie est installé en tête de la distribution BT ou d'un secteur important. Cela permet une régulation pas à pas de l’énergie réactive. L’enclenchement et le déclenchement des gradins sont pilotés par un relais varmétrique. c. Choix en fonction du niveau de pollution harmonique du réseau Tableau II- 8: Choix du type des condensateurs. [6]

Gh ≤15% Sn

Réseau Standard.

Installation avec condensateur de type standard.

15%< Gh ≤25% Sn

Réseau Pollué.

Installation avec condensateur de type H.

25%< Gh ≤60% Sn

Réseau très Pollué.

condensateur de type SAH.

Gh >60% Sn

Réseau fortement Pollué.

Filtres

Page | 38

Avec : Sn= puissance du transformateur en KVA. Gh= puissance totale des générateurs d'harmoniques en KVA. Type H : condensateurs surdimensionnés. Type SAH : condensateurs surdimensionnés associés à des selfs de protection. Le seuil de 15 % du ratio Qc/Sn est recommandé pour le choix entre la compensation fixe et automatique. En effet pour éviter les effets de la surcompensation à vide : 

Si Qc/Sn = 15 % alors on a la compensation fixe.



Sinon on adopte la compensation automatique.

Avec : Qc : puissance (KVAR) de la batterie à installer. Sn : puissance apparente (KVA) du transformateur de l'installation.

Compensation théorique de l’installation

VI.

1. Diagramme des puissances

Figure II- 1 : Diagramme de puissance.



P = Puissance active.



Q1 = Puissance réactive sans compensation d’énergie réactive.



S1 = Puissance apparente avant compensation d’énergie réactive.



1 = Déphasage sans compensation.



Q2 = Puissance réactive avec compensation d’énergie réactive.



S2 = Puissance apparente après compensation d’énergie réactive.



 2 = Déphasage avec compensation.



Qc: Puissance réactive du condensateur. Qc = Q1 - Q2 Qc = P (Tg 1 - Tg  2 )

(II. 5)

Page | 39

2. Application sur le projet VVT Le facteur de puissance moyen de l’installation est de 0.86. La compensation de l’énergie réactive doit le ramener à 0.93, pour chacun des deux transformateurs 630KVA en parallèle on adopte une batterie de compensation qu’on calculera la puissance. Avant compensation

Après compensation

630

Puissance nominale du transformateur Sn en KVA facteur de puissance cosφ

0,86

0,93

Puissance active Pn en KW

443,76

443,76

tanφ

0,6

0,4

266,25

177,50

Puissance réactive Qn en KVAR Puissance de la compensation Qc en KVA Qc/Sn (%) Type de compensation

88,75 15% Automatique

La somme des puissances des installations (composé principalement d’onduleurs, de lampes fluorescentes et de moteurs) générant des harmoniques a été estimée à 50KVA. Donc Gh  8% . On utilisera donc un type Standard Classic de batteries de condensateurs. Sn

Le catalogue Schneider Electric pour les condensateurs BT a permis de choisir la batterie de condensateur type Varset Classic pour les réseaux peu pollués de MERLIN GERIN avec disjoncteur de tête de puissance 90KVAR - 400V 50Hz rég 6x15 de référence :52880.

3. Calcul de la batterie de compensation avec le logiciel VARSETPRO (Schneider) Varsetpro est un logiciel d’aide au calcul de batterie de condensateurs en Tarif vert comme en Tarif jaune. En 5 étapes seulement, il aide à déterminer en fonction des caractéristiques du réseau, la batterie Varset qui permet de réaliser des économies sur la facture d’électricité. Les données d’entrées, pour le VVT, sont : 

Puissance active de l’installation (443,76KW) ;



Les facteurs de puissance avant et après compensation (0.86 et 0.93) ;



La puissance nominale du transformateur (630KVA) ;

Page | 40



La somme des puissances des installations (composé principalement d’onduleurs, de lampes fluorescentes et de moteurs) générant des harmoniques a été estimée à 50KVA.

Le calcul sous Varsetpro pour ce cas a donné le résultat présenté dans la figure cidessous. [7]

Figure II- 2: Simulation sur logiciel Varsetpro.

Les résultats donnés par le logiciel sont : Tableau II- 9: Résultats de calcul.

Puissance calculée de la batterie

88KVAR

Puissance trouvée de la batterie

90KVAR

Réseau

Peu pollué

Type de batterie

Classic

Type de compensation

Automatique

Régulation

6x15

Protection

NS 250N TM 200D 3P

Référence

52880

On a les mêmes caractéristiques que celles obtenues par le calcul théorique.

Page | 41

VII.

Conclusion

Dans ce chapitre, nous avons effectué le bilan de puissance de l’installation du VVT en se basant sur une conception du schéma unifilaire. Ce bilan a permis de dimensionner le transformateur et le groupe électrogène qui représentent les sources d’alimentation normale et secourue. Nous avons aussi établit le choix des batteries de compensation, suivant les résultats donnés par l’interface de simulation VARSETPRO qui délivre les détails techniques bien déterminés, pour choisir les batteries de compensation.

Page | 42

Chapitre III : DIMENSIONNEMENT DES SECTIONS DES CABLES

Page | 43

I.

Introduction

Le bilan de puissance établi au deuxième chapitre m’a permis de dimensionner les différentes sources d’énergie. Ces dernières seront reliées aux différents récepteurs par des câbles de sections et de protections différentes. Ainsi, pour qu’un câble donné supporte le courant maximal d’emploi, il est nécessaire de bien dimensionner sa section et par la suite lui attribuer une protection nécessaire pour son bon fonctionnement.

II.

Régimes de neutre

Aujourd’hui les trois régimes de neutre, tels qu’ils sont définis par la norme NF C 15100, sont [8]: 

La mise au neutre -TN- ;



Le neutre à la terre -TT- ;



Le neutre isolé (ou impédant) -IT-.

Ces trois schémas ont une même finalité en termes de protection des personnes et des biens : la maîtrise des effets des défauts d’isolement. Ils sont considérés comme équivalents sur le plan de la sécurité des personnes contre les contacts indirects. C’est généralement une combinaison de ces causes primaires qui conduit au défaut d’isolement. Celui-ci est : -

Soit de mode différentiel (entre les conducteurs actifs) et devient un court-circuit ;

-

Soit de mode commun (entre conducteurs actifs et masse ou terre), un courant de défaut -dit de mode commun circule alors dans le conducteur de protection (PE) et/ou dans la terre.

Les régimes de neutre en BT sont essentiellement concernés par les défauts de mode commun dont l'occurrence la plus forte se situe au niveau des récepteurs et des câbles.

1. Le choix du régime de neutre Pour la protection des personnes, les 3 schémas de liaison à la terre sont équivalents si l’on respecte toutes les règles d’installations et d’exploitation. Etant donné les caractéristiques spécifiques à chaque schéma, il ne peut donc être question de faire un choix à priori. Ce choix doit résulter d’une concertation entre l’utilisateur et le concepteur de réseau (BE, installateur) sur : -

Les caractéristiques de l’installation.

-

Les conditions et impératifs d’exploitation. Page | 44

Il est illusoire de vouloir exploiter un réseau à neutre isolé dans une partie d’installation qui, par nature, possède un niveau d’isolement faible : installations anciennes, étendues avec lignes extérieures …. De même, il serait contradictoire dans une industrie où la continuité de service ou de productivité est impérative et les risques incendie importants, de choisir une exploitation en mise au neutre. a. Méthode pour choisir un schéma de liaison à la terre -

Il faut s’assurer que l’installation ne se trouve pas dans un des cas où le schéma de liaison à la terre est imposé ou recommandé par la législation.

-

Rechercher avec l’utilisateur les exigences de continuité de service ou de productivité en fonction de l’exploitation (service entretien), risque d’incendie….

Choix définitif après examen : -

Des caractéristiques de l’installation (nature réseau) ;

-

Du degré de complexité de mise en œuvre de chaque schéma ;

-

Du coût de chaque schéma à l’étude, l’installation … etc. Tableau III- 1: Caractéristiques de chacun des shémas de liaison à la terre.

IT

TT

TN

-Cas des milieux risqués d’incendie. -Ne pas interrompre dès le premier défaut : Continuité de service. -Utilisation des CPI. -Service d’entretien. -Réseau court. -Recommandé s’il y a un impératif de service. -Récepteurs sensibles aux forts courants de défaut (moteurs).

-Continuité de service. -Pas de service d’entretien. -Sélectivité au déclenchement. - Le plus simple à mettre en œuvre, à contrôler, à exploiter. -Minimise les dégâts par rapport au TN. -Récepteurs sensibles aux forts courants de défaut (moteurs). -Recommandé pour les installations peu surveillées ou évolutives. -Très haut Id. -Interdit pour les milieux risqués d’incendie. -Sélectivité du déclenchement. -Moins de disponibilité. -Service entretien compétent. -Réseau étendu à fort courant de fuite : TNS. -TNS pour les installations très surveillées et peu évolutives. -Faire attention au réglage des protections. -Utilisé dans des installations à faible isolement, présentant des courants de fuite importants. -Plus économique car nous nous passons des différentiels des CPI et du câble de terre, de plus utilisation de 4 câble au lieu de 5.

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b. Régime du neutre adopté Le régime de neutre adopté pour les différents réseaux de distribution basse tension concernant le village de vacances est le régime TN. Ce régime est caractérisé par : -

Raccordement direct transforme tout défaut d’isolement en court-circuit phaseneutre qui sollicite les protections de surintensité.

-

En cas de défaut, il y a coupure automatique de tout ou partie de l’alimentation de l’ensemble des récepteurs.

-

La coupure est obligatoire au premier défaut.

-

Ce régime permet une économie sur le matériel (appareils tripolaires, câbles à 4 conducteurs…) et est de ce fait très utilisé actuellement.

Deux types de schéma TN se présentent : 

Le TN-C

Le conducteur de protection et le conducteur de neutre sont confondus et forment le PEN (Protection Equipotentielle Neutre). Le TN-C est interdit pour des sections inférieures à 10 mm2 en cuivre, 16 mm2 en aluminium et pour les canalisations mobiles. 

Le TN-S Le conducteur de protection et le neutre sont distincts, les masses sont raccordées

au conducteur de protection PE. Le TN-S est obligatoire pour les sections inférieures à 10 mm2 en cuivre, 16 mm2 en aluminium et pour les canalisations mobiles. 

Le TN-C-S Les deux schémas TN-C et TN-S peuvent être utilisés dans une même installation

sans mise en œuvre d'une séparation galvanique à condition que le schéma TN-C soit utilisé en amont du schéma TN-S (schéma TN-C-S).

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III.

Démarche de la détermination des sections des câbles

La détermination de la section adéquate du câble est réalisée en suivant les étapes suivantes : 1ère étape : 

Connaissant la puissance d'utilisation, on détermine le courant maximal d'emploi

Ib ; 

On en déduit le courant assigné I n du dispositif de protection.

2ème étape : 

Selon les conditions d'installation (mode de pose, température ambiante, ...), on détermine le facteur global de correction K ;



En fonction de I n et K , on calcule le courant I z ' . Ensuite, on cherche la valeur donnant la section adéquate en fonction du courant admissible I z ' .

3ème étape : 

Vérification de la chute de tension maximale ;



Vérification de la tenue des conducteurs à la contrainte thermique en cas de courtcircuit ;



Pour les schémas TN et IT, vérification de la longueur maximale relative à la protection des personnes contre les contacts indirects ;



La section du conducteur satisfaisant toutes ces conditions est alors retenue [9].

Les valeurs normalisées du courant assigné en ampère sont : 2, 3, 4, 6, 10, 16, 20 ,25 ,32 ,40 ,50 ,63 ,80 ,100 ,125 ,160 ,200 ,250 ,400 ,630 ,800 ,1000. Le dimensionnement se fait en conformité avec les recommandations de la norme NF C 15-100, selon le logigramme de la figure ci-dessous qui résume le principe de la méthode décrite précédemment :

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Condition d’installation des conducteurs

Déterminer le courant d’emploi I b

Déterminer l’intensité assignée

La lettre de sélection et du facteur de correction global

In

du dispositif de protection,

K prise juste supérieure au courant d’emploi

Déterminer le courant

Iz

Ib :

In

>

Ib

de la canalisation qui sera protégée par

le dispositif de protection

Câble protégée par un disjoncteur

Iz

=

In

Câble protégée par un fusible

I n < 10A: Si 10A < I n ≤ 25A: Si I n > 25A:

si le calibre est réglable ou

Si

juste supérieur si le calibre est non réglable

I z1

I z = 1, 31 I n I z = 1, 21 I n I z = 1, 10 I n

I z2

Déterminer la section S des conducteurs de la canalisation susceptible de véhiculer le courant

I z1

ou

I z2

:

Iz '

I z1 K



Calculer le courant équivalent



Déterminer la section pouvant véhiculer

ou I z ' 

Iz '

I z2 . K

dans les conditions

standards d'installation, en fonction de l'isolant, du nombre de conducteurs chargés et du type de conducteur (cuivre ou aluminium).

S Vérification des autres conditions requises : 

Chute de tension.



Longueur maximale pour la protection contre les contacts indirects.



Vérification de la contrainte thermique en cas de court-circuit.

Figure III- 1: Logigramme de la détermination de la section d'une canalisation [9].

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IV.

Détermination des sections des conducteurs de la canalisation 1.

Section des conducteurs des phases

Connaissant le courant admissible I z ' , on peut déterminer la section minimale du conducteur de phase. Pour déterminer ce courant, il faut procéder de la façon suivante : -

A l'aide du Tableau 1 et 6 de l’Annexe II, définir le mode de pose, son numéro et sa lettre de sélection associés ;

-

A partir des conditions d'installation et d'ambiance, déterminer les valeurs des facteurs de correction qui doivent être appliquées (voir Tableaux 2, 3,4, 6,7, 8,9 de l’Annexe II) ;

-

Calculer le facteur de correction global K égal au produit des facteurs de correction ;

-

Pour déterminer la section, il suffit de calculer le courant I z ' avec la formule

Iz ' -

Iz ; K

A l'aide du Tableau5 de l’Annexe II pour les lettres de sélection B, C, E, F et du Tableau10 pour la lettre de sélection D, déterminer le courant maximal admissible par la canalisation dans les conditions standards.

2. Section du conducteur neutre (N) Selon la norme NF C15-100 Article 524.2.1, 524.2.3, le conducteur neutre éventuel doit avoir la même section que les conducteurs de phase : -

Dans les circuits monophasés à deux conducteurs, quelle que soit la section des conducteurs ;

-

Dans les circuits polyphasés dont les conducteurs de phase ont une section au plus égale à 16 mm² en cuivre ou 25 mm² en aluminium ;

-

Dans les circuits triphasés susceptibles d'être parcourus par des courants harmoniques de rang 3 et multiple de 3 dont le taux d'harmoniques est compris entre 15 % et 33 %.

Le conducteur neutre peut avoir une section inférieure à celle des conducteurs de phase si les conditions suivantes sont simultanément remplies : -

La charge transportée par le circuit en service normal est supposée équilibrée et le taux d’harmoniques de rang 3 et multiple de 3 ne dépasse pas 15 % dans le conducteur de phase ; en règle générale la section réduite du conducteur neutre n'est pas inférieure à la moitié de celle des conducteurs de phase ; Page | 49

-

Dans les circuits polyphasés dont les conducteurs de phase ont une section supérieure à 16 mm² en cuivre ou 25 mm² en aluminium.

3. Section des conducteurs de protection des masses basse tension (PE) La section du conducteur PE est définie selon la norme N FC 15-100 en fonction de la section des phases (pour le même métal conducteur) comme suit : Tableau III- 2: Section minimale du conducteur de protection liée à la section du conducteur de phase associé. Norme NF C15-100 Article 543.1.1.

Section des conducteurs de phase (mm²)

Section des conducteurs de protection (mm²)

Sphase ≤ 16

SPE = Sphase

16< Sphase ≤ 35

SPE = 16

Sphase > 35

S PE 

Sphase 2

4. Section des conducteurs PEN Dans le cas du schéma TNC, le conducteur de protection assure également la fonction du neutre. Dans ce cas, la section du PEN doit être au moins égale à la plus grande valeur résultant des contraintes suivantes : [9] -

S PEN 

10 16

² ²

Selon la Norme NF C15-100 Article 543.3.1, un conducteur PEN ne peut être utilisé que dans les installations fixes et, pour des raisons mécaniques, doit avoir une section au moins égale à 10 mm2 en cuivre ou 16mm2 en aluminium ; Répondre aux conditions relatives au conducteur PE ;

-

Répondre aux conditions imposées pour la section du conducteur neutre.

V.

-

Vérifications des sections obtenues 1. Vérification des chutes de tension

Après calcul de la section minimale du câble, une vérification de la chute de tension est recommandée pour s’assurer qu’elle est conforme aux normes NF C 15-100. Si la chute de tension est acceptable, la section normalisée choisie est la section minimale déjà

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calculée, sinon, la section minimale doit être augmentée avec vérification de la chute de tension. Conformément à la norme NF C 15-100, la chute de tension entre l'origine d'une installation et tout point d'utilisation ne doit pas être supérieure aux valeurs du tableau cidessous exprimées par rapport à la valeur de la tension nominale de l'installation. Tableau III- 3 : Chutes de tension dans les installations. Norme NF C15-100 Article 525.

Eclairage

Autres usages

3%

5%

8%

6%

Type A - Installations alimentées directement par un branchement à basse tension, à partir d'un réseau de distribution publique à basse tension. Type B - Installations alimentées par un poste de livraison ou par un poste de transformation à partir d'une installation à haute tension et installations de type A dont le point de livraison se situe dans le tableau général BT d’un poste de distribution publique.

 Détermination par calcul de la chute de tension

Les chutes de tension sont déterminées à l'aide de la formule :

 L  u  b   1 cos   L sin    I b  S 

(III.1)

u : étant la chute de tension, en volts ;

b : étant un coefficient égal à 1 pour les circuits triphasés, et égal à 2 pour les circuits monophasés ;

1 : étant la résistivité des conducteurs en service normal, prise égale à la résistivité à la température en service normal 20°C, donc 1 est 1,25 fois la résistivité à 20°C ,soit 0,023 Ωmm²/m pour le cuivre et 0,037 Ωmm²/m pour l'aluminium ; L : étant la longueur simple de la canalisation, en mètres ;

S : étant la section des conducteurs, en mm²; cos  : étant le facteur de puissance ; en l'absence d'indications précises, le facteur de

puissance est pris égal à 0,8 ( sin  = 0, 6) ;

 : étant la réactance linéique des conducteurs, prise égale, en l'absence d'autres indications, à 0,08 mΩ/m ;

I b : étant le courant d'emploi, en ampères ; La chute de tension relative (en pour-cent) est égale à : Page | 51

u %  u *

100 U0

(III.2)

U 0 : étant la tension entre phase et neutre, en volts ; u : Chute de tension en %. 2. Vérification des longueurs maximales des canalisations pour la protection contre les contacts indirects (régime TN) Pour assurer la protection des personnes en schéma de liaison à la terre TN, il est nécessaire de s’assurer que le courant de court-circuit le plus faible fera effectivement fonctionner l’appareil de protection dans le temps limite fixé par la norme (voir Tableau III- 4). Pour cela, il suffit de vérifier que ce courant est supérieur au seuil de déclenchement du déclencheur magnétique du disjoncteur. Tableau III- 4: Temps de coupure maximal (en secondes) pour les circuits terminaux dans le schéma TN. Norme NF C15-100 Article 411.3.2 .2

Tension nominale alternative Vn (Volts) 120, 127

Temps de coupure (secondes) 0,8

380, 400

0,4

220, 230

0,2

> 400

0,1

Pour un disjoncteur et une section de conducteur donnés, il existe donc une longueur maximale au delà de laquelle la résistance ohmique du conducteur limitera l’intensité du courant de court-circuit à une valeur trop faible, à ne pas dépasser afin de respecter les contraintes concernant la protection des personnes contre les contacts indirects. Si la longueur maximale est inférieure à la longueur normale de la canalisation, alors la protection n’est pas assurée et la section doit être augmentée.  Détermination par calcul de

LMax

La longueur maximale d'un circuit en schéma TN est :

LMax 

0,8  U 0  S ph

1  (1  m)  I m

(III.3)

LMax : Longueur maximale en mètres du circuit concerné ;

U 0 : Tension simple = 230 V pour réseau 230/400 V ; I m : Courant de fonctionnement du déclencheur magnétique du disjoncteur en ampères; Page | 52

m

S ph S PE

S ph : Section des phases en mm² ;

Tel que

S PE : Section du conducteur de protection en mm2 ;

1 : étant la résistivité des conducteurs en service normal, prise égale à la résistivité à la température en service normal 20°C, donc 1 est 1,25 fois la résistivité à 20°C ,soit 0,023 Ωmm²/m pour le cuivre et 0,037 Ωmm²/m pour l'aluminium ; Si la longueur maximale est inférieure à la longueur normale de la canalisation, alors la protection n’est pas assurée et la section doit être augmentée.

3. Vérification des contraintes thermiques des conducteurs Lors du passage d'un courant de court-circuit dans les conducteurs d'une canalisation pendant un temps très court (de quelques dixièmes de secondes à cinq secondes au maximum), l'échauffement est considéré adiabatique, c'est-à-dire que l'on admet que la chaleur produite reste au niveau de l'âme du conducteur et n'a pas le temps de se dissiper dans les autres éléments du câble. [9] Pour le temps inférieur à 5 secondes, l’Équation (III.4) caractérise le temps pendant lequel un conducteur de section S

peut supporter un courant I cc , avant que

l’échauffement de son âme soit tel qu’il entraîne une dégradation de son isolant.

tc  I 2cc  k 2  S 2

(III.4)

t c : Temps de coupure du dispositif de protection en seconde ; S : Section des conducteurs en mm² ;

I cc : Courant de court-circuit en A ; k : Constante donnée par le tableau suivant. La valeur de k dépend du matériau de l'âme et de la nature de l’isolant. Tableau III- 5: valeur du coefficient k conformément à la norme NF C 15-100.

Isolant

PVC

PR

Cuivre

115

135

Aluminium

74

87

Ame

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Pratiquement, la démarche à suivre consiste à vérifier que la contrainte thermique

t c  I 2 cc , que laisse passer le disjoncteur de protection est inférieure à la contrainte thermique admissible maximale du conducteur.

VI.

Démarche et vérification du calcul des sections sous Caneco BT

Afin d’effectuer une étude comparative du dimensionnement des câbles obtenu théoriquement, nous avons proposés de le faire sous le logiciel Caneco BT 5.1. 1. Présentation du logiciel Caneco BT 5.1 Caneco BT est un logiciel de dimensionnement, de calcul et de schématisation d’installation électrique Basse Tension. Leader Européen dans ce domaine, il a obtenu trois avis techniques : NFC 15-100, BS, RGIE. Il détermine, de façon économique, les canalisations ainsi que tout l’appareillage de distribution d’après une base de données multi-fabricants. Ce logiciel produit tous les schémas et les documents nécessaires à la conception, réalisation et la vérification des installations. [10] 2. Présentation de l’interface Caneco BT 5.1 L'interface utilisateur de Caneco BT ressemble à celle de la plupart des programmes fonctionnant sous environnement Windows. La barre des menus située en haut de l'écran présente les neuf menus de Caneco BT. Les commandes contenues dans ces menus permettent soit de déclencher directement une action, soit d'afficher un sous-menu ou une Boîte de dialogue. Le schéma ci-après montre les différentes fonctions qui existent dans cette interface principale de ce logiciel.

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Figure III- 2: Interface Caneco BT.

Sous cette barre de menus, figure la barre des outils qui permettent d'accéder directement à une commande existant dans les menus.

Figure III- 3: Barre des menus.

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3. Une affaire dans Caneco BT a. Introduction

Une affaire sur Caneco BT se traite de l'Amont (source) vers l'Aval (circuits terminaux), ce qui permet de déterminer les protections et les câbles. En premier lieu, on doit définir la Source et les caractéristiques générales de l'affaire, puis les circuits de distribution (circuits de style Tableau), et enfin les circuits terminaux. Ceci suppose que les intensités des circuits de distribution ont été prédéterminées. Si cela n'est pas le cas, on peut effectuer un bilan de puissance avec Caneco BT, ce qui déterminera les intensités des circuits de distribution en fonction des circuits qu'ils alimentent et des éventuels condensateurs. Ainsi, dans Caneco BT, à chaque instant, on peut redéfinir les circuits principaux, puis déterminer les protections et les câbles des circuits terminaux. La commande « calcul automatique » du menu « Circuits » permet de redéfinir automatiquement les protections et les câbles en fonction de l'Amont. Le schéma unifilaire ci-dessous montre les différents niveaux d’un circuit électrique, son dimensionnement sous Caneco est réalisé en partant de la source vers les circuits terminaux.

Figure III- 4:Les différents niveaux d’un circuit électrique.

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b. Création et paramétrage de la source et des circuits

Un réseau électrique est alimenté par une ou plusieurs sources. Ces sources peuvent être : -

Des transformateurs HT/BT (Haute Tension /Basse Tension) ;

-

Des alternateurs (groupe électrogène) délivrant une source Basse Tension ;

-

Des alimentations Basse-Tension (branchement à puissance surveillée, tarif jaune).

Une affaire sur Caneco BT peut comporter au maximum deux types de source, une source Normale et une source de Secours. Chacune d’entre elles étant constituée de une à 6 sources élémentaires identiques et en parallèle. La commande Nouveau du menu Fichier affiche à l'écran la Boite de dialogue Edition Sources qui concerne les sources normales. Pour définir les caractéristiques d’une source sur Caneco BT, le schéma suivant montre les différentes cases à remplir concernant les informations importantes de cette source d’alimentation :

Figure III- 5: Fenêtre concernant les caractéristiques d’une source d’alimentation.

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Dans ce projet, l’installation sera alimentée par deux transformateurs MT/BT (source normale) et par un groupe électrogène de remplacement (source de secours) en cas de défaut de fonctionnement des transformateurs.  -

Paramétrage de la source normale

Puissance de la source : Dans ce projet, elle est de 630KVA avec un nombre minimal et maximal de sources en parallèle égal à 2 ;

-

Régime de neutre et tension d’alimentation: on a le régime de neutre TN, la tension à vide du transformateur est de 420V avec une fréquence de 50Hz ;

-

La puissance de court-circuit du réseau amont est de 500MVA d’après les prescriptions du CPS, le taux d’harmonique est inférieur à 15% ;

-

Le câble entre le transformateur et le TGBT : 20m de type U1000R2V en cuivre ;

-

La température ambiante de la ville Saadia est de 35°C ;

-

Le circuit est avec protection. 

-

Paramétrage de la source de secours

Puissance de la source : Dans ce projet, elle est de 315KVA avec un nombre minimal et maximal de sources en parallèle égal à 1 ;

-

Régime de neutre et tension d’alimentation: on a le régime de neutre TN, la tension est de 400V avec une fréquence de 50Hz ;

-

Le câble entre le groupe électrogène et le TGBT : 100m de type CR1/PVC en Cu ;

-

La température ambiante : 30 °C ;

-

Le circuit est avec protection. 

Paramétrage des circuits

Une fois que les sources sont définies, on peut réaliser le schéma unifilaire général de l’installation en respectant les regroupements de circuit effectués dans le bilan de puissance. Les caractéristiques à paramétrer sont celles du fichier bilan en tenant compte des conditions de fonctionnement les plus défavorables. Pour paramétrer chaque circuit, il suffit de cliquer sur la distribution et entrer les données: -

Alimentation

-

Type de protection/commande

-

Caractéristiques du câble

-

Coefficients

-

Puissance récepteur

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c. Calcul de la section du câble

Afin d’illustrer la méthodologie de calcul, on se limitera sur quelques départ, sachant que le principe de calcul est le même pour tous lés départs. Liaison Transfo-JDBN La liaison “ Transfo1--- JDBN “ présente les caractéristiques suivantes : -

Circuit triphasé + PEN ;

-

Câble : U100R2V ;

-

Isolation : PRC ;

-

Ame de cuivre ;

-

Longueur : 20m;

-

Mode de pose : sur chemins de câbles perforés.

-

Le courant d’emploi I b 

630 KVA  909,33 A (630 KVA étant la puissance totale 3  400

présente au niveau du TGBT qui tient compte des facteurs de simultanéité). -

Pour la valeur normalisée d’ I n on choisit celle juste supérieure à 909,33A, soit 1000A.

-

Le courant admissible dans la canalisation est I z =1000A.

Les facteurs correctifs : -

K1 : Prend en compte le mode de pose : Il s’agit dans ce cas de câbles posés sur des chemins de câbles perforés (Référence 13) ; les Tableaux 1 et 2 de l’Annexe II indique la lettre de sélection F, soit : K1 =1.

-

K 2 : Prend en compte le nombre de circuits ou câbles multiconducteurs : Pour le K 2 on prend dans un 1er lieu K 2 =1 puis, on calcule le I z ' et on vérifie dans le Tableau 5 de l’Annexe II, suivant la nature du câble (dans notre cas : cuivre ; ainsi que l’isolation (PR)) on choisit la section correspondant au courant juste > à I z ' . Si la valeur de ce courant ne figure pas dans le tableau, on modifie le nombre de câble multiconducteur. Dans le Tableau 3 de l’Annexe II, on prend K 2 =0,88, soit 2 circuits, nombre de couche 1.

-

K 3 : Prend en compte la température : La température indiquée dans notre cas d’étude est de 35°C .Dans le Tableau 4 de l’Annexe II on relève la valeur de K 3 = 0,96 pour une isolation PR. Page | 59

Donc K = K1 x K 2 x K 3 =0,84. Le courant admissible est de

Iz '

Iz =591,86A. (Ici on a choisi 2 câbles par 2 K

phase). Dans le Tableau 5 de l’Annexe II des canalisations non enterrés, on se place sur la ligne correspondante à la méthode de référence F et à l’isolation PR3 puis, dans la colonne correspondante, on cherche la section du câble pour lequel le courant admissible est soit supérieur à I z ' . Pour notre cas la section trouvée est de 240 mm2 par phase ; soit une liaison : 2x3x (1x240mm2).

Vérification de la chute de tension -

Section : 2x240mm2, L =20m, I b =909,33 A ;

-

La résistivité pour le cuivre : 1 = 0,023 Ωmm²/m ;

-

La réactance linéique des conducteurs, en Ω/m :  = 0,08 mΩ/m.

Sachant que la chute de tension est donnée par l’Équation (III.1) et (III.2), on obtient :

20 100   =0,68%. U1(%)  1  0,023   0,8  0,08  20  0,6   909,33  2  240 230   Vérification de la longueur maximale -

Section : 2x240mm2, L =20m, le seuil magnétique de déclenchement est réglé à

I m = 9100A, on a donc : LMax 

0,8  230  2  240 =210,99m. Supérieur à 20 m. 0,023  (2)  9100

Vérification de la tenue thermique -

On a I cc max au niveau du TGBT est I cc max = 35,9KA (voir Chapitre V) ;

-

Le déclencheur du disjoncteur est temporisé à 20ms, k =135 ;

La contrainte thermique maximale du court –circuit est alors :

tc  I cc  37,6  S . k

Le câble de section 2x240 mm2 est conforme avec les règles de la norme NF C15 100. En utilisant le logiciel Caneco BT V5.1on trouve bien les mêmes résultats :

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Figure III- 6: Fenêtre concernant les caractéristiques à établir.

Figure III- 7 : Fenêtre des résultats.

Liaison JDBN-TG2 BLOC C -

Câble : U100R2V ; Ame de cuivre ; Longueur : 240 mètres ;

-

Mode de pose : dans des buses (enterrés) .Référence : 61 ;

-

Courant d’emploi I b =110,6A Le courant admissible dans la canalisation est

I z = I n =125 A.

Page | 61

Les facteurs de correction : -

K 4 =0,8 (On a pris 1conducteur par phase) ;

-

K 5 =1 (Prend en compte l’influence mutuelle des circuits placés côte à côte) ;

-

K 6 =1,05 (Prend en compte l’influence de la nature du sol : terrain normal) ;

-

K 7 =0,93(Prend en compte la température du sol et la nature de l’isolant : T =30°C).

Donc le courant admissible est : I z ' 

Iz =160,01A. K

La section retenue pour cette liaison est : 3x (1x35) mm2. Vérification de la chute de tension -

Section : 1x35mm2, L =240m, I b =110,6A ;

-

La résistivité pour le cuivre : 1 = 0,023 Ωmm²/m ;

-

La réactance linéique des conducteurs, en Ω/m :  = 0,08 Ω/m.

Pour le calcul de la chute de tension on obtient :

240 100   =6,62%. U 2(%)  1  0,023   0,8  0,08  240  0,6  110,6  35 230   La chute de tension totale à partir du transformateur jusqu’au TG2 BLOC C est donc : ∆U1 +∆U2 = 0 ,68+6,62=7,3%. La chute de tension relative du circuit est plus grande que 4,5%. Donc la section du câble doit être augmentée à 50mm2 on trouve une valeur ∆U2 (%)=4,36%. La chute de tension est encore grande on augmente la section à la valeur juste supérieur de 70mm2 on obtient ∆U2 (%)=3,58%. Cette valeur de section parait adéquate car ∆U1 +∆U2 = 0,68+3,58=4,26% inférieur à 4,5%. On garde donc une section de 1x70mm2. Vérification de la longueur maximale -

Section : 1x70mm2, L =240m, le seuil magnétique de déclenchement est réglé à

I m = 1250A, on a donc : LMax 

0,8  230  70 =224 m, plus inférieur à 240 m. 0,023  (2)  1250

Donc si on augmente la section à une valeur de 90mm2 on obtient : LMax =304m qui satisfait bien la condition 304>240. Page | 62

∆U2(%)=2,78% cette valeur de section parait adéquate car ∆U1 +∆U2 = 0,68 + 2,78 =3,46% inférieur à 4,5%. On garde donc une section de 1x90mm2. Vérification de la tenue thermique -

On a I cc max au niveau TG 2 BLOC C est I cc max = 4,63KA ;

-

Le déclencheur du disjoncteur est temporisé à 0,1s, k =135 ;

La contrainte thermique maximale du court –circuit est alors :

tc  I cc  10,84mm2  S . k

Le câble de section 1x90mm2 est conforme avec les règles de la norme NF C15 100 En utilisant le logiciel Caneco BT V5.1on trouve bien les mêmes résultats :

Figure III- 8: Fenêtre concernant les caractéristiques à établir.

Figure III- 9:Fenêtre des résultats.

Page | 63

d. Note de calcul Canceco BT

La note de calcul élaborée à l’aide logiciel Caneco BT contient les schémas unifilaires ainsi que les caractéristiques électriques à savoir, la longueur, la section de câble et la chute de tension. Le Tableau III- 6 résume le calcul théorique réalisé pour la détermination de la section des câbles pour les liaisons principales des deux transformateurs.

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TRANCHE

PUISSANCE DE DEPART (VA)

COURANT IB (A)

IN (A)

LETTRE DE SELECTION

NON ENTERRE

NOMBRE DE CIRCUITS

K3

K2

K1

ENTERRE K K7

K6

K5

IZ'

K4

SECTION MINIMALE DE LA PHASE (mm2)

LONGUEUR DU DEPART (m)

LONGUEUR MAXIMALE (m)

CHUTE DE TENSION (%)

SECTION (mm2 ) PE

N

NATURE DE L'AME CONDUCTRICE

TRANSFO 1-JDBN

630000

909,33

1000

F

2

0,96

0,88

1

0,84

591,86

2x3x(1x240)

20

210,99

0,68

2x(1x240)

Cu

TRANSFO 2-JDBN

630000

909,33

1000

F

2

0,96

0,88

1

0,84

591,86

2x3x(1x240)

20

210,99

0,68

2x(1x240)

Cu

GE-JDBN/S

315000

454,66

630

D

2

0,89

1,05

0,87

0,8

0,65

484,31

2x3x(1x240)

100

421,98

1,71

2x(1x240)

Cu

DEPART TGS

145000

209,29

250

D

1

0,89

1,05

1

0,8

0,75

334,4

3x(1x185)

100

296

1,34

1x185

Cu

TGS-TE BOH

3375

4,87

16

D

1

0,89

1,05

1

0,8

0,75

21,4

5G16

270

336,84

0,69

TGS-TE TG BLOC A

35375

51,06

63

D

1

0,89

1,05

1

0,8

0,75

84,27

4G35

220

280

2,8

35

Cu

TGS-TE TG BLOC B

55625

80,29

100

D

1

0,89

1,05

1

0,8

0,75

133,76

4G35

175

175

3,5

35

Cu

TGS-TE TG1 BLOC C

35375

51,06

63

D

1

0,89

1,05

1

0,8

0,75

84,27

4G35

170

280

2,17

35

Cu

TGS-TE TG2 BLOC C

35375

51,06

63

D

1

0,89

1,05

1

0,8

0,75

84,27

4G35

240

280

3,06

35

Cu

JDBN-TE BOH

18500

26,7

40

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

51,2

4G25

270

370,37

2,46

25

Cu

JDBN-TG1 BLOC C

191875

276,95

400

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

512,03

3x(1x240)

170

346,57

2,55

1x240

Cu

JDBN-TG2 BLOC C

76625

110,6

125

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

160,01

3x(1x95)

240

304

2,79

1x95

Cu

JDBN-TE CLUB HOUSE

175250

252,95

400

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

512,03

3x(1x240)

115

379,45

1,58

1x240

Cu

16

16

Cu

JDBN-TG BLOC B

148625

214,52

250

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

320,02

3x(1x120)

175

198,92

3,29

1x120

Cu

JDBN-TG BLOC A

206375

297,88

400

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

512,03

3x(1x240)

220

322,15

3,55

1x240

Cu

JDBN-TE EXT

15000

21,65

25

F

1

0,96

26,04

5G2,5

30

33,33

2,09

JDBN-TE CUISINE

282125

407,21

630

D

2

0,68

463,48

2x3x(1x185)

115

362,75

1,99

2x(1x185)

Cu

0,96

0,96

1

0,88

1 0,93

1,05

0,87

0,8

1

2,5

2,5

Cu

DEPART N/S

315000

454,66

630

F

2

0,84

372,87

2x3x(1x120)

10

210,99

0,25

2x(1x120)

Cu

JDBN/S-TE BOH

55375

79,93

80

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

102,41

4G50

270

317,46

3,9

50

Cu

JDBN/S-TG1 BLOC C

3125

4,51

16

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

20,48

5G10

170

210,53

0,63

10

10

Cu

JDBN/S-TG2 BLOC C

8000

11,55

16

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

20,48

5G16

240

336,84

1,44

16

16

Cu

JDBN/S-TE CLUB HOUSE

10125

14,61

16

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

20,48

5G6

115

126,32

2,28

6

6

Cu

JDBN/S-TG BLOC B

11250

16,24

20

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

25,6

5G10

175

210,53

2,33

10

10

Cu

JDBN/S-TG BLOC A

7250

10,46

16

D

1

0,93

1,05

1

0,8

0,78

20,48

5G16

220

336,84

1,2

16

16

Cu

Tableau III- 6: Résultats du calcul des sections des câbles pour les départs principaux.

Page | 65

VII.

Conclusion

Dans ce chapitre nous avons effectué, sur l’installation VVT, un dimensionnement théorique et pratique sous Caneco des sections des câbles. La comparaison de ces études a donné des résultats satisfaisants. Nous avons procédé alors au dessin du schéma unifilaire général de l’installation par le logiciel Caneco, tout en vérifiant manuellement les résultats qu’il nous fournissait.

Page | 66

Chapitre IV : NOTE DE CALCUL D’ÉCLAIREMENT

Page | 67

I.

Introduction

Pour permettre aux personnes d'exécuter les tâches visuelles avec efficacité et précision, un éclairage adéquat et approprié doit être assuré. L'éclairage peut être fourni par la lumière du jour, l'éclairage artificiel ou une combinaison des deux. L’éclairage doit être conçu et réalisé de manière à éviter la fatigue visuelle, ainsi que les affectations de la vue qui en résultent. Pendant la présence du personnel dans les lieux, les niveaux d’éclairement mesurés au plan de travail ou, par défaut, au sol doivent être adaptés à la nature et à la précision des travaux à exécuter. Dans cette partie on va aborder l’étude de l’éclairage intérieur, en se basant sur une méthode théorique, qu’on va la concrétiser par une application qui nous permettra de déduire le nombre des luminaires à installer, et on va vérifier les résultats retrouvés théoriquement à l’aide de logiciel Dilaux.

Notions relatives à l’éclairement

II.

a. Le flux Lumineux C’est un débit de lumière, cette grandeur sert principalement à qualifier photométriquement les lampes et est exprimée en lumens (lm), c’est leur puissance de rayonnement visible. b. Eclairement C’est la densité de lumière sur une surface, donnée par :

E

F S

(IV.1)

F est la valeur du flux lumineux atteignant la surface et S l’aire de cette surface

réceptrice. L’unité de l’éclairement est le lux (lx) qui représente un flux d’un lumen atteignant une surface d’un mètre carré. Quand la surface S est étendue, on parle d’éclairement moyen sur la surface. [11] Un calcul de l’éclairement doit prendre en considération les contraintes suivantes : -

Dimensions du local ;

-

Plan utile d’éclairage ;

-

Eclairement moyen ;

-

L’uniformité ;

-

Le coefficient de réflexion des parois ;

-

Le facteur de dépréciation. Page | 68

c. Les dimensions du local Sauf cas particuliers, la tâche ne s'effectue pas au sol mais à une certaine hauteur audessus de celui-ci. On appelle plan utile un plan fictif couvrant toute la surface de la pièce (donc de dimensions a  b ) et situé par convention à 0,85 m du sol (sauf indications différentes).

Figure IV- 1: Dimensions du local.

On ne considérera donc jamais la hauteur totale d'un local mais : -

La hauteur h des luminaires au-dessus du plan utile ;

-

La hauteur h' de suspension des luminaires sous le plafond.

Pour caractériser les dimensions (ou plus exactement les rapports de dimensions) d'un local, on utilise les deux notations suivantes : Indice du local :

Rapport de suspension :

K

ab ( a  b)  h

J

(IV.2)

h' h  h'

(IV.3)

On arrondit les valeurs de K aux dix valeurs suivantes : 0,6 - 0,8 - 1 - 1,25 - 1,5 - 2 2,5 - 3 - 4 et 5. Pour le rapport de suspension J on retiendra : J  0 soit le luminaire contre plafond.

J

1 soit le luminaire suspendu. 3

d. Plan utile d’éclairage C’est la surface de référence constituée par le plan sur lequel s’effectue normalement le travail. En éclairage intérieur, sauf indication contraire, ce plan est par définition horizontal et situé à 0,85 m du sol, dans le cas des parcs de stationnement, ce plan se situe au niveau du sol. [12]

Page | 69

e. L’éclairement moyen recommandé Ce sont les exigences de la norme concernent la qualité et la quantité de l’éclairage nécessaires pour que les tâches visuelles soient assurées avec précision et sans difficulté. Elles sont traduites entre autres, par des valeurs d’éclairement (exprimées en lux). L’éclairement moyen sur la surface de référence de la zone de travail prend en compte les aspects de confort visuel, de bien-être, les exigences de l’ergonomie visuelle, de la sécurité et de l’économie. En fonction de la pièce concernée, il existe des niveaux d’éclairement conseillés.

f. Uniformité L’uniformité d’éclairement est donnée pour chaque type de zones, tâches et activités. Un éclairement uniforme est nécessaire pour éviter d'incessantes et fatigantes adaptations des yeux et pour garantir un niveau d'éclairement suffisant quel que soit l'endroit où l'on dispose le poste de travail. L’uniformité est donnée par l’équation suivante :

U

E min E moy

(IV.4)

La norme EN 12464-1 recommande une uniformité spécifique en fonction de la zone considérée: [12] -

Dans la zone de travail, l’uniformité varie de 0,4 à 0,7 ;

-

Dans la zone environnante immédiate, l’uniformité de l’éclairement recommandé doit être au minimum de 0,5 ;

-

Si la zone de travail est inconnue, l’uniformité de l’éclairage général doit être au minimum de 0,7.

g. Le coefficient de réflexion des parois C’est le rapport du flux lumineux réfléchi au flux incident. Ce facteur précise l’aptitude d’une surface à réfléchir la lumière incidente. Il est donné pour les 3 surfaces: plafond, mur, plan utile. Pour éviter une surcharge des tableaux, il n’est pas donné en pourcentage mais par le chiffre des dizaines de cette valeur.

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Tableau IV- 1 : Facteurs de réflexion.[13] Référence habituelles

Clair

Moyen

Sombre

Très sombre

Noir

Plafond

8

7

5

3

0

Murs

7

5

3

1

0

Plan utile

3

3

1

1

0

Par exemple 753 signifie : -

Coefficient de réflexion du Plafond : 70% ;

-

Coefficient de réflexion des murs : 50% ;

-

Coefficient de réflexion du plan utile : 30%.

h. Facteur de dépréciation En cours d'utilisation, le flux lumineux émis par une lampe baisse : entre deux nettoyages, les surfaces des lampes et du luminaire s'empoussièrent ; les matériaux qui composent le luminaire peuvent vieillir ; les parois du local voient aussi leur couleur changer dans le temps. Les conditions de la dépréciation varient avec la nature de l'activité exercée dans le local, la nature des lampes, la construction du luminaire, la fréquence des nettoyages. Tableau IV- 2: Facteurs de dépréciation [13]

Nature de l’activité

Niveau d’empoussièrement

Facteur de dépréciation

Montages électriques, locaux hospitaliers, bureaux, écoles, laboratoires

Faible

1,25

Boutiques, restaurants, entrepôts, magasins, ateliers d’assemblage

Moyen

1,4

Aciéries, industries chimiques, fonderies, polissages, menuiseries

Elevé

1,65

i.

Utilance

C’est le rapport du flux utile (reçu par le plan utile) au flux total sortant des luminaires ; il est généralement noté par u .

Page | 71

On détermine le facteur d’utilance à l’aide des tableaux de lecture directe qui permettent des calculs rapides suffisamment précis .Dans la plupart des cas, ces tableaux comportent trois variables : -

La valeur de J , facteur de suspension ;

-

La valeur de K , indice du local ;

-

Les facteurs de réflexion des parois.

j. Nombre d’appareils à installer Pour calculer le nombre total de lampes à installer dans une pièce, il faut tout d’abord calculer le flux total à installer donné par la relation suivante :

FT 

Emoy  S  d u

(IV.5)

Emoy : Niveau d’éclairement recommandé en lux ; S : Surface du local en m2 ; u

: Facteur d’utilance ;

d : Facteur de dépréciation.

Donc, le nombre total de lampes à installer est obtenu à partir de l’équation suivante:

Nb 

FT F

(IV.6)

F : Le Flux unitaire d’un luminaire.

III.

Présentation du logiciel Dialux

On a établit la note de calcul d’éclairement avec le logiciel Dialux. Le Logiciel Dialux est l’un des plus importants programmes de conception éclairagiste et de planification lumineuse, il est utilisé dans le monde entier par les architectes, les light designers, les experts en éclairage et en décoration par la lumière. Il permet de simuler l'éclairage à l'intérieur et à l'extérieur des pièces, de calculer et de vérifier de façon professionnelle tous les paramètres des installations d'éclairage d'intérieur et extérieur, routes, tunnels, fournissant des résultats clairs et précis selon les dernières réglementations du secteur concernant l'architecture d'intérieurs. Dès l’ouverture de Dialux la fenêtre ci-dessous apparait permettant de choisir le type de projet à réaliser : projet d’intérieur, extérieur, de rue,…

Page | 72

Figure IV- 2: Interface Dialux4.7.

Avant de se lancer dans les calculs concernant l’éclairage, il faut d’abord déterminer les différentes dimensions de la partie à éclairer. Pour cela, on n’a pas eu à dessiner les plans complets des pièces car Dialux nous donne la possibilité d’importer un fichier AUTOCAD d’extension « dwg ». Ce qui nous a permis d’utiliser le plan AUTOCAD du VVT qui a été fait par l’architecte. Une fois que ce fichier est importé sous Dialux, on définit la pièce qu’on souhaite éclairer. A partir des murs et des objets décoratifs disponibles dans le logiciel on met la pièce dans son contexte avec toutes les caractéristiques et on insère les luminaires à utiliser pour chercher le niveau d’éclairement souhaité. La figure suivante montre un exemple d’importation du fichier Autocad dans Dialux.

Figure IV- 3: Importation du fichier .dwg sous DiaLux.

Page | 73

Pour insérer les luminaires il faut tout d’abord les sélectionner à partir du catalogue de Dialux dans lequel, on choisit la marque qui dans notre cas : Philips puis, on spécifie la référence du luminaire à utiliser : Code de famille, catégorie lampe, caisson,…

Figure IV- 4: Choix du luminaire à partir du catalogue Dialux.

Après, on insère les luminaires dans le local puis, on démarre le calcul pour voir si on a bien obtenu le niveau d’éclairement et l’uniformité voulu. La note d’éclairement doit respecter les normes d’éclairages et le cahier des charges. Les normes d’éclairage définissent pour chaque local son éclairement moyen en Lux, résumés dans le tableau suivant : Tableau IV- 3: Eclairement moyen pour chaque local (norme EN 12464-1). [14]

Zones, tâches, activités

Eclairement moyen à maintenir (lux) Valeur minimale

Zone de circulation et couloirs

100

Escaliers

150

Espaces publics, halls d’entrée

100

Page | 74

Cuisines

500

Salle de conférences

500

Salle de dessin industriel

750

Eclairage des bureaux : – classement – dactylographie, lecture – poste CAO – réception – archives

300 500 500 300 200

Calcul de l’éclairage de village de vacances touristique

IV.

La plupart des zones du VVT ont était dimensionnées en respectant le cahier des charge donné par le décorateur. On essaye par la suite de calculer la note d’éclairement pour les surfaces non spécifiés dans ce cahier des charges.

1. Calcul de l’éclairage de la salle « Engineering and M.E.P » dans le BOH Dans l’exemple suivant nous allons calculer l’éclairage de la salle dédiée aux travaux des ingénieurs avec la méthode théorique et aussi en utilisant le logiciel Dialux. a. Dimensionnement théorique de l’éclairage  Choix du luminaire : Philips IMPALA TBS160 4xTL-D18W/840 CON L1; Flux total luminaire = 5400 lm.  Calcul des luminaires: -

L’éclairement recommandé :

La valeur de l’éclairement recommandé est obtenue à partir du Tableau IV- 3 des valeurs d’éclairement : soit 300 lux puisqu’il s’agit d’un bureau.

-

Dimensions du local :

A partir du schéma sous Autocad, nous avons déterminé les dimensions du local, soit : -

Longueur a = 15,84 m ;

-

Largeur b = 9,8 m ;

-

Hauteur 3 m ;

-

Hauteur h = (3-0,85) = 2,15 m ; Le plan utile est conventionnellement situé à 0,85 m du sol.

Page | 75

-

Facteurs de réflexion du local :

Les facteurs de réflexions en pourcentage aux coloris : plafond, murs, plan utile, ils sont obtenus à partir du Tableau IV- 1, soit : -

Plafond moyen clair : 70% ;

-

Mur moyen clair : 50% ;

-

Plan utile moyen clair : 30%.

Donc le facteur de réflexion est : 753.

-

Facteur de dépréciation :

Ce facteur est lié à la nature de l’activité exercé dans le local, ici il s’agit d’un bureau atelier, ce qui donne d’après le Tableau IV- 2 un facteur de dépréciation d =1,4.

-

Calcul de l’indice K du local :

Cet indice est calculé à partir de l’Équation (IV.2), soit :

K

-

ab 15,84  9,8  3 (a  b)  h (15,84  9,8)  2,15

Détermination de l’utilance u :

D’après le tableau on choisit la colonne 753 et la ligne d’indice K = 3. On obtient alors à l’intersection l’utilance u =0,48.

-

Calcul du nombre d’appareils :

Le nombre d’appareils à installer est donné par l’Équation (IV.6), soit :

Nb 

Emoy  S  d uF



300  15,84  9,8  1,4  25,15 0,48  5400

Donc le nombre de lampes à installer est 25. b. Dimensionnement avec Dialux Après avoir ouvert l’assistant de Dialux on remplit les informations concernant la pièce à éclairer ; ensuite on démarre le calcul et on voit clairement la dispersion de la lumière et le flux lumineux en chaque coin du local :

Page | 76

Figure IV- 5: Insertion de la géométrie de la pièce.

Figure IV- 6: Résultat de calcul sous Dialux Light.

Page | 77

Le résultat généré par Dialux Light confirme le résultat obtenu théoriquement en prenant en considération le résultat surdimensionné donné par le calcul théorique. Pour l’atelier « Engineering and M.E.P » Dialux a adopté la distribution représentée dans la Figure IV- 7 suivante :

Figure IV- 7: Implantation des luminaires dans le local.

La Figure IV- 8 présente une vue en trois dimensions de l’éclairage de l’atelier « Engineering and M.E.P » :

Figure IV- 8: Plan 3D du local.

Page | 78

Nous obtenons la distribution du flux lumineux comme le montre la Figure IV- 9 suivante :

Figure IV- 9: Distribution du flux lumineux dans la salle.

Après calcul, on obtient la note d’éclairement illustrée dans la Figure IV- 10 cidessous:

Figure IV- 10: Note d’éclairement de la salle.

Page | 79

2. Calcul de l’éclairage du couloir du bloc A Les luminaires exigés dans le cahier des charges sont de type spot encastré 70W. La Figure IV- 11 présente une vue en trois dimension de l’éclairage du couloir dans le bloc A.

Figure IV- 11: Plan 3D du local.

Nous obtenons la distribution du flux lumineux comme le montre la Figure IV- 12 suivante :

Figure IV- 12 : Distribution du flux lumineux dans le couloir.

Page | 80

Pour le couloir on a adopté la distribution représentée dans la Figure IV- 13 suivante:

Figure IV- 13: Implantation des luminaires dans le local.

Après calcul, on obtient la note d’éclairement illustrée dans la Figure IV- 14 cidessous:

Figure IV- 14: Note d’éclairement du couloir.

Page | 81

3. Résumé de la note de calcul Le tableau suivant résume l’étude réalisé sous Dialux pour les différents locaux de l’installation du village de vacances touristique. Tableau IV- 4: Résultats du calcul d'éclairage.

NOMBRE DE LUMINAIRE PAR ZONE TYPES DE LUMINAIRES

BLOC A

BLOC B

BLOC C

Applique pour terrasse

64

100

140

Spot encastré 30W

126

204

270

spot étanche 30W

22

32

46

Spot orientable encastré 30W type 1

32

50

68 114

CLUB HOUSE

BOH

POOL BAR

GUERITE

6

1

COMMUN GENERAL

ECLAIRAGE INTERIEUR

Spot encastré

69

87

Spot orientable encastré 30W type 2

32

50

68

spot flucompact 2x26W

69

10

270

6

Applique murale 50W

14

24

30

30

Applique murale pour escalier

16

16

16

Eclairage linéaire fluorescent

33

33

33

Lampe d'étage 100W

22

32

46

16

Spot au sol étanche 35W

14

Spot encastré LED type 1

156

Spot encastré LED type 2

9

Eclairage linéaire RGB

148

Spot encastré pour sanitaire

28

Applique pour sanitaire

6

Applique étanche 50W

30

8

7

Spot orientable étanche 50W Spot étanche

14

Luminaire carrée 4x18w

14

Luminaire carrée 4x18w pour cuisine

99

Lampe suspendu

12

Spot étanche 100W Luminaire 2x36W étanche

30

30

28

Spot orientable étanche

8

10

12

48

9

27

7

11

7 1

2

32 8

ECLAIRAGE EXTERIEUR 16

Projecteur en suspention 75W Encastrés directionnels 70W

39

Balises basses 11W

102

V.

Conclusion

Grâce au logiciel Dialux et aux plans Autocad de l’hôtel délivrés par l’architecte, nous avons déterminé le nombre de luminaire nécessaire pour chaque zone de travail, ainsi que leur implantation. Pour arriver à cet objectif, nous avons essayé, d’abord ,de définir la notion d’éclairage, ensuite nous avons fait une brève présentation du logiciel d’utilisation, Dialux et les paramètres à tenir en compte et à la fin dimensionné l’installation d’éclairage du VVT, conformément aux prescriptions fixées par les normes relatives à l’éclairage.

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Chapitre V : DIMENSIONNEMENT DES PROTECTIONS

Page | 83

I.

Introduction

Le dimensionnement des appareils de protection est une étape indispensable dans le dimensionnement des installations électriques afin d’assurer la sécurité des personnes et des biens, ainsi que la continuité de service, c’est à dire la permanence de l’alimentation des différents récepteurs. Pour se faire, on commence en premier par le calcul du courant de court-circuit en tout point de l’installation dans le but de déterminer le pouvoir de coupure du dispositif de protection (PDC) , ainsi que la tenue des câbles aux surintensités.

II.

Calcul des courants de court-circuit

Il est nécessaire de déterminer pour chaque circuit, le courant de court-circuit maximal présumé à l'origine du circuit et le courant de court-circuit minimal présumé à l'extrémité du circuit. [15]  Le courant de court-circuit maximal présumé est utilisé pour : -

La vérification du pouvoir de coupure du dispositif de protection ;

-

La vérification des contraintes thermiques des conducteurs si on a un disjoncteur.

 Le courant de court-circuit minimal présumé est utilisé pour : -

La vérification du seuil de déclenchement en cas de court-circuit lorsque le dispositif de protection est un disjoncteur ;

-

La vérification des contraintes thermiques des conducteurs lorsque le dispositif de protection est un fusible.

Pour ce projet, on va utiliser la méthode des impédances pour le calcul des courants de courts-circuits vue qu’elle est précise et qu’elle permet de calculer I cc maxi et mini et cela en connaissant les paramètres du circuit en défaut.

1. Principe de la méthode des impédances La méthode des impédances consiste à totaliser les résistances et réactances des boucles de défaut depuis et y compris la source d’alimentation du circuit, jusqu’au point considéré et à en calculer l’impédance équivalente. Les courants de court-circuit sont alors déterminés à partir de l’impédance que représente le « circuit » parcouru par le courant de court-circuit.

Page | 84

 Impédance du réseau amont L’impédance du réseau amont, vue côté BT, peut être obtenue auprès du distributeur, mesurée ou calculée à partir de la formule suivante : [15]

Za

2  m *U n  

(V.1)

Scc

m : Facteur de charge à vide pris égal à 1,05.

U n : Tension nominale de l’installation entre phases, en V. Scc : Puissance de court-circuit du réseau HT, en MVA. Par défaut, on prend Scc = 500 MVA. Les résistances et réactances amont sont calculées comme suit :

Ra  Z a cos  X a  Z a sin  Ra  0.15 * Z a

Par convention cos  = 0.1 et sin  = 0.995 :

X a  0.995 * Z a

 Impédance interne du transformateur L’impédance Z tr d’un transformateur vue du secondaire est donnée par la relation suivante : [15]

Ztr

2  m * U n  U cc  *

Str

(V. 2)

100

m : Facteur de charge à vide pris égal à 1,05.

U n : Tension nominale de l’installation entre phases, en V.

Str : Puissance de transformateur en VA. U cc : Tension de court-circuit du transformateur, en %. Le cahier des clauses technique de Schneider donne les valeurs d’ U cc pour les transformateurs HTA/BT représentées dans le tableau suivant : Tableau V- 1 : Valeurs typiques de

U cc pour différentes puissances de transformateur (KVA) à

enroulement primaire≤ 20 KV. [15] Ucc

en %

Puissance du transformateur (KVA) Type immergé dans un diélectrique liquide

Type sec enrobé

50 et 750

4

6

800 et 3200

6

6

Page | 85

La valeur de la résistance Rtr des enroulements du transformateur peut être déduite des pertes totales cuivre Pcu du transformateur, comme suit : [15] Rtr 

Pcu 2 3I n

(V.3)

Pcu : Pertes totales en watt ;

I n : Courant nominal en ampère ; Rtr : Résistance par phase du transformateur en milli ohm. X tr  Z tr  Rtr 2

Donc :

2

(V. 4)

Le tableau suivant nous donne les valeurs des pertes cuivre en fonction de la puissance du transformateur. Tableau V- 2: Pertes en charge aux bornes BT d'un transformateur MT/BT [2] Puissance assigné

50

100

160

250

400

630

800

1000

1250

1600

2000

1350

2150

2350

3250

4600

6500

10200

13000

16000

21000

25500

(KVA) Pertes dues à la charge (W)

 Jeu de barres La résistance d'un jeu de barres est généralement négligeable, de ce fait l’impédance est pratiquement égale à la réactance. La valeur linéique typique d’un jeu de barres est approximativement 0,15 mΩ/mètre. [15]  Impédance des liaisons Elle se calcule à partir des résistances et réactances linéiques et des longueurs des liaisons selon les équations suivantes : [15]

Rc 

 *L S * nc

Xc 

*L nc

(V. 5)

L : Longueur de la canalisation (km) ;

S : Section de la conduite (mm²) ;

nc : Nombre de conducteurs ;  : Résistivité de la ligne à la température normale de fonctionnement ;

λ : Réactance linéique de la canalisation en Ω/m.

Page | 86

Les valeurs de λ en BT sont : -

0,08 mΩ/ m pour un câble multi ou mono conducteur en trèfle;

-

0,13 mΩ/ m pour les câbles unipolaires ;

-

0,09 mΩ/ m pour les câbles unipolaires jointifs;

-

0,15 mΩ/ m pour les jeux de barres et les câbles unipolaires espacés.

S'il y a plusieurs conducteurs en parallèle par phase, diviser la résistance d'un conducteur par le nombre de conducteurs. La réactance n'est pratiquement pas modifiée. Par cette méthode le courant de court circuit I cc 3 est égal à : [15]

I cc 3  C  m 

Un Un  C m 2 2 3 * ZT 3 * RT  X T

(V.6)

m : Facteur de charge à vide, pris égal à 1,05.

U n : Tension nominale de l’installation entre phases, en V. Z T : Impédance totale de la boucle de défaut au point considéré.

C : Facteur de tension pris égale à : Cmax =1,05 pour les courants maximaux ;

Cmin = 0,95 pour les courants minimaux.  Courants maximaux -

I cc 3max : Courant de court-circuit triphasé symétrique.

-

I cc 2 max : Courant de court-circuit biphasé.

-

I cc1 max : Courant de court-circuit monophasé.

 Courants minimaux -

Dans un circuit triphasé sans neutre, le courant de court-circuit minimal est calculé par la même formule que I cc 2 max , mais dans laquelle la résistivité des conducteurs  0 devient la résistivité 1 pour un disjoncteur, et Cmax = Cmin .

-

Dans un circuit triphasé avec neutre ou monophasé phase neutre, le courant de court-circuit minimal est calculé par la même formule que I cc1 max mais dans laquelle la résistivité des conducteurs  0 devient la résistivité 1 , Cmax = Cmin .

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Les valeurs des résistivités à prendre en considération dans les différents cas sont indiquées dans le tableau suivant. [11] Tableau V- 3: Résistivité des conducteurs à prendre en compte en fonction de l'utilisation. Règle

Résistivité

Courant de court circuit maximal

0 = 

Valeur de la résistivité (Ωmm2 /m) Cuivre

Aluminium

0,01851

0,0294

0,029

0,044

0,023

0,037

Fusible

 2 = 1,6  0 Courant de court circuit minimal

Disjoncteur

1 = 1,25  0 Courant de défaut dans les schémas TN et IT

1 = 1,25  0

0,023

0,037

Chute de tension

1 = 1,25  0

0,023

0,037

1 = 1,25  0

0,023

0,037

Courant de surintensité pour la vérification des contraintes thermiques des conducteurs de protection

2. Application au village de vacances touristique (Hébergement BOH) Dans cet exemple on va détailler le calcul du courant de court circuit appliqué aux différents points du circuit en partant du réseau amont jusqu’aux récepteurs du bloc BOH. Les tableaux ci-dessous donnent les valeurs des courants de court-circuit maximales et minimales pour le bloc BOH (Back of House).

Figure V- 1 : Liaison Transformateurs-TE.BOH.

Page | 88

Dans cet exemple soit : -

D’après Tableau V- 2 Pcu = 6500W ;

-

Au niveau des transformateurs I n =1000A ;

-

Lorsque n transformateurs sont en parallèle et de puissances identiques, leurs valeurs d’impédance interne ainsi que de résistance ou de réactance sont à diviser par n. Donc pour notre cas on divise par 2 la valeur de résistance ainsi que celle de réactance ;

-

I cc 3 max en TGBT et au niveau TE.BOH se calcul selon la relation suivante : I cc 3 max 

Cmax  m  U n 2

 L   L  3 *  Ra  Rtr  Rc   0  X a  X tr  X c    S * n ph   n ph  

(V.7) 2

U n : Tension nominale de l'installation entre phase et neutre en (V) ; Rc , X c : Résistance et réactance d’un conducteur de phase depuis la source jusqu’à l’origine du circuit considéré (mΩ) ; L : Longueur simple de la canalisation (m) ;

S : Sections des conducteurs de phase du circuit considéré (mm2) ;

n ph : Nombre de conducteurs en parallèle par phase. -

I cc1max 

I cc1 max au niveau des récepteurs se calcul selon la relation suivante : Cmax  m  U n   1 1   3 *  Ra  Rtr  Rc  RN  0 L   S * n S * n    ph N N   

2

  1 1    X a  X tr  X c  RN   L     n n    ph N   

2

(V. 8)

RN , X N : Résistance et réactance d’un conducteur neutre depuis la source jusqu’à l’origine du circuit considéré (mΩ) ;

S N : Section du conducteur neutre du circuit considéré (mm2); n N : Nombre de conducteurs en parallèle pour le conducteur neutre ; -

Dans un circuit triphasé avec neutre ou monophasé phase neutre, le courant de court-circuit minimal est calculé par la même formule que I cc1 max mais dans laquelle la résistivité des conducteurs  0 devient la résistivité 1 , Cmax = Cmin . Page | 89

Tableau V- 4 : Courant de court circuit maximal du BOH.

R (mΩ)

X (mΩ)

0,04

0,35

2 Transformateurs 630KVA U cc = 4%

1,31

5,44

Câble 2x240mm2, 20m, unipolaire, jointifs, Cu: TRANSFO---TGBT

0,77

0,90

1,00

0,90

Eléments du Réseau Réseau Amont

S cc = 500MVA

2

Câble PEN 2x240mm

I cc max (KA)

RT (mΩ)

X T (mΩ)

3,35

7,59

2,12

6,69

288,95

51,24

201,92

28,74

1,25

896,32

54,44

0,300

698,88

54,44

0,363

36,30

Niveau (TGBT) JDB_TGBT L =3m Câble tétra polaire, 4G25mm2, Cu, L =270 m: JDB_TGBT----BOH 2

Câble neutre 25mm

0

0,45

199,8

21,6

199,8

21,6

Niveau (BOH)

Négligeable

Niveau (RECEPTEURS) Neutre 1x1, 5 mm2 L =20 m Câble tripolaire, 3G1, 5 mm2, cuivre : Récepteur lampe (Qté:8) 2

Neutre 1x2, 5 mm L =20 m Câble tripolaire, 3G2 ,5 mm2, cuivre : Récepteur PC (Qté:4)

246,8

1,6

246,8

1,6

148,08

1,6

148,08

1,6

Tableau V- 5: Courant de court circuit minimal du BOH. Eléments du Réseau Réseau Amont

S cc

= 500MVA

R (mΩ)

X (mΩ)

0,04

0,35

2 Transformateurs 630KVA U cc = 4%

1,31

5,44

Câble 2x240 mm2, 20m, unipolaire, jointifs, Cu: TRANSFO---TGBT

0,96

0,90

câble PEN 2x240 mm2

0,96

0,90

RT (mΩ)

X T (mΩ)

I cc min (KA)

3,27

7,59

27,87

500,07

51,24

0,46

1113,39

54,44

0,21

868,07

54,44

0,264

Niveau (TGBT) JDB_TGBT L =3m Câble tétra polaire, 4G25 mm2, Cu, L =270m: JDB_TGBT----BOH 2

Câble neutre 25mm

0

0,45

248,4

21,6

248,4

21,6

Niveau (BOH)

Négligeable

Niveau (RECEPTEURS) Neutre1x1, 5 mm2 L =20 m Câble tripolaire, 3G1, 5 mm2, cuivre : Récepteur lampe (Qté:8)

306,66

1,6

306,66

1,6

Neutre 1x2, 5 mm2 L =20 m Câble tripolaire, 3G2, 5 mm2, cuivre : Récepteur PC (Qté:4)

184

1,6

184

1,6

Page | 90

III.

Choix des appareils de protection

1. Choix du disjoncteur Basse Tension En conformité avec les recommandations de la norme NF C 15-100, le dispositif de protection doit : -

Protéger la canalisation contre toutes les surintensités jusqu'au courant de courtcircuit ;

-

Assurer la protection des personnes contre les contacts indirects.

La règle de 433.2 de la norme NF C 15-100 définit trois conditions à respecter pour qu'un dispositif de protection (disjoncteur ou fusible) assure correctement sa fonction: 1. I b  I n  I z ; 2. I 2  1,45I z ; 3. PDC  I cc max .

I b : Courant d'emploi ; I n : Courant assigné du dispositif de protection ; I 2 : Courant de fonctionnement du dispositif de protection dans le temps conventionnel ;

I z : Courant admissible dans la canalisation, compte tenu des facteurs de correction éventuels ;

PDC : Pouvoir de coupure ;

I cc max : Courant de court circuit maximal. Le disjoncteur assure la protection de l’installation contre les surcharges, les courtscircuits, les défauts d’isolement, par ouverture rapide du circuit en défaut. Il est caractérisé par : [16] -

La tension assignée d'emploi ( U e ) : C’est la tension pour laquelle le disjoncteur a été conçu pour fonctionner dans des conditions normales de performances.

-

Le courant assigné d'emploi ( I n ) : Est la valeur maximale du courant permanent que peut supporter un disjoncteur équipé d’un déclencheur à une température ambiante précisé par le constructeur, en respectant les limites d’échauffement prescrites.

-

Les courants de réglage contre les courants de surcharge ( I r ) : elle correspond au seuil de réglage de la protection Long retard (thermique) du déclencheur et du Page | 91

disjoncteur associé. Les déclencheurs thermiques sont généralement réglables de 0,7 à 1 fois le courant nominal In du déclencheur. Les déclencheurs électroniques ont des plages de réglage de 0,4 à 1 fois le courant nominal I n du déclencheur. -

Les courants de réglage contre les courants de court-circuit ( I m ) : Le rôle des déclencheurs de court-circuit (magnétique ou Court retard) est de provoquer l'ouverture rapide du disjoncteur pour les fortes surintensités.

-

Le pouvoir de coupure ( I cu ou I cn ) : Le pouvoir assigné de coupure en courtcircuit d’un disjoncteur est la valeur la plus élevée d’un courant présumé de défaut que le disjoncteur est capable de couper sans être endommagé. Les valeurs assignées, Icu pour les disjoncteurs de type industriel et Icn pour les disjoncteurs de type domestique, sont données en kA efficace.

-

Courbe de déclenchement : Elle représente la variation du temps de déclenchement du disjoncteur en fonction du rapport I / I n (ou multiple de I n ) tel que I l’intensité réelle traversant le disjoncteur et I n le calibre du disjoncteur.

Figure V- 2 : Courbe de déclenchement.

Un courant supérieur à I n ( I / I n > 1) entraîne le déclenchement du disjoncteur. Selon la Figure V- 2 si : [17] -

I / I n = 3: la protection est assurée par le déclencheur thermique (temps de

déclenchement = t1). -

I / I n =15: la protection est assurée par le déclencheur magnétique (temps de

déclenchement = t2). En pratique, il suffit donc dans tous les cas de vérifier seulement deux conditions pour les disjoncteurs: 1.

Ib  I n  I z

Page | 92

2.

PDC  I cc max

2. Choix des appareils de protection pour l’installation VVT Après avoir calculé le courant de court-circuit au niveau du TGBT, on détermine l’élément de protection capable de protéger le transformateur, on choisit

donc une

protection par disjoncteur. D’après le Tableau V- 4, on a I cc 3 max =36,3KA et I n =1000A. A partir du catalogue de Schneider Electric voir Annexe III, on choisit un disjoncteur Masterpact NT10H1 présentant les caractéristiques suivantes : -

Déclencheur électronique Micrologic 2.0A.

-

I n =1000 A.

-

PDC =42KA.

Le dispositif de protection contre les courts-circuits doit aussi assurer l'élimination du courant minimum de court-circuit pouvant se développer dans le circuit protégé : [15]

I cc min  I m Au niveau du TGBT le I cc min =27, 87 KA supérieur à I m =9,1KA pour le disjoncteur choisi. Au niveau TE.BOH à

partir du catalogue de Schneider Electric on choisit un

disjoncteur Compact NS100H présentant les caractéristiques suivantes : -

Déclencheur magnétothermique TM40D.

-

I n =40A.

-

PDC =70KA.

-

I m =500A.

Pour le circuit d’éclairage on utilise un disjoncteur DT40 dont les caractéristiques suivantes : -

I n =10A.

-

PDC =6KA.

-

I m =100A.

Pour le circuit PC on utilise un disjoncteur DT40 dont les caractéristiques suivantes : -

I n =16A.

-

PDC =6KA.

Page | 93

-

I m =160A.

Le tableau ci-dessous présente les résultats retrouvés pour la protection de l’installation du village de vacances touristique. Tableau V- 6: La protection des différentes parties de l’installation. TYPE DE DEPART

DESIGNATION

DECLENCHEUR

In(A)

IrTh(A)

IrMg(A)

TRANSFO 1-JDBN

NT10 H1

Micrologic 2.0A

1000

910

9100

TRANSFO 2-JDBN

NT10 H1

Micrologic 2.0A

1000

910

9100

GE-JDBN/S

NS630N

STR23SE

630

455

1598

DEPART TGS

NS250H

TM250D

250

210

1250

TGS-TE BOH

C60N

-

16

-

160

TE BOH ALIMENTATION SSI

DT40

-

16

-

160

TE BOH ALIMENTATION VS

DT40

-

16

-

160

TE BOH ALIMENTATION GTC

DT40

-

16

-

160

TGS-TE TG BLOC A

C60N

-

63

-

630

TGS-TE TG BLOC B

C120N

-

100

-

1000

TGS-TE TG1 BLOC C

C60N

-

63

-

630

TGS-TE TG2 BLOC C

C60N

-

63

-

630

DESENFUMAGE

DT40

-

16

-

190

JDBN-TE BOH

NS100H

TM40D

40

32

500

JDBN-TG1 BLOC C

NS400N

ST23SE

400

277

2770

JDBN-TG2 BLOC C

NS160H

TM125D

125

111

1250

JDBN-TE CLUB HOUSE

NS400N

ST23SE

400

253

2530

JDBN-TG BLOC B

NS250H

TM250D

250

215

2500

JDBN-TG BLOC A

NS400N

ST23SE

400

298

2980

JDBN-TE EXT

NS100H

TM25D

25

22

300

JDBN-TE CUISINE

NS630N

ST23SE

630

408

4080

DEPART N/S

NS400N

ST23SE

400

361

3610

CIRCUIT ECLAIRAGE

DT40

-

10

-

100

CIRCUIT PC

DT40

-

16

-

160

ALIM. CLIM. BLOC C

NR250F

TM250D

250

235

1767

TE DISABLED ROOM

C60H

-

25

-

250

TE STU ROOM

C60H

-

25

-

250

TE APP1 ROOM

C60H

-

25

-

250

TG 1 BLOCCSJB006

DT40

-

40

-

400

ALIM. VENTILO.

DT40

-

16

-

160

SECHE MAIN

DT40

-

16

-

160

CHAUFFERIE

DT40

-

16

-

160

PISCINE SECONDAIRE

C60N

-

63

-

630

TG 2 BLOCCSJB007

NS125E

TM40D

40

37

500

CLIM.BLOC CLUB HOUSE

C120N

-

125

-

1250

TE CLUB. SJB001

C120N

-

80

-

800

Page | 94

CLIM.BLOC B

NR250F

TM200D

200

181

1290

TG BLOC BSJB009

NS125E

TM40D

40

37

500

CLIM. BLOC A

NR160F

TM160D

160

136

1250

TG BLOC ASJB008

NS125E

TM40D

40

37

500

PISCINE PRINCIPALE

NR160F

TM160D

160

145

1250

JDBN/S-TE BOH

NG125L

-

80

-

768

JDBN/S-TG1 BLOC C

NS400N

-

20

-

192

JDBN/S-TG2 BLOC C

NS400N

-

20

-

192

JDBN/S-TE CLUB HOUSE

NS400N

-

20

-

192

JDBN/S-TG BLOC B

NS400N

-

20

-

192

JDBN/S-TG BLOC A

NS400N

-

20

-

192

EQUIPEMENT FRIGORIFIQUE

DT40

-

16

-

160

TE. ONDULEUR

NS125E

TM40D

40

32

500

TE. CUISINE

C60N

-

63

-

630

TE. BOHSJB001

DT40

-

20

-

200

IV.

Etude de la sélectivité entre disjoncteurs

La sélectivité est une technique qui consiste à coordonner les protections de manière à ce qu’un défaut sur un circuit ne fasse déclencher que la protection placée immédiatement en amont du défaut, évitant ainsi la mise hors service du reste de l’installation. Elle améliore la continuité du service et la sécurité de l’installation. La détermination de la sélectivité se fait en comparant les caractéristiques de chaque disjoncteur avec celles de la protection (disjoncteur ou fusible) située immédiatement en amont. Les disjoncteurs situés le plus en aval dans l'installation sont choisis et réglés de façon à déclencher rapidement, de manière à limiter les contraintes sur l'installation en cas de surintensité. Une fois les caractéristiques de ces disjoncteurs établies, on remonte dans l'installation, en assurant la sélectivité des disjoncteurs aval / amont. On parle de deux types de sélectivité :

a. Sélectivité totale : Pour toutes les valeurs du défaut, depuis la surcharge jusqu’au court-circuit franc, la distribution est totalement sélective si D2 s’ouvre et si D1 reste fermé.

Page | 95

Figure V- 3: Sélectivité totale.

b. Sélectivité partielle : La sélectivité est partielle si la condition de la sélectivité totale n’est pas respectée jusqu’au plein courant de court-circuit, mais seulement jusqu’à une valeur inférieure. Cette valeur est appelée limite de sélectivité. Dans l’éventualité d’un défaut les disjoncteurs D1et D2 s’ouvrent.

Figure V- 4 : Sélectivité partielle.

c. Techniques de sélectivité : Il existe plusieurs techniques de sélectivité dont on cite : -

La sélectivité ampère- métrique.

-

La sélectivité chronométrique.

 La sélectivité ampère-métrique Cette technique s’opère en prenant en compte les courbes de déclanchement des différents disjoncteurs. Elle est basée sur la différence des courants de réglage des protections. La protection est sélective si le rapport entre les seuils de réglage est supérieur à 1,6 (D’après le catalogue du fabriquant Schneider Electric).

Page | 96

Figure V- 5: Sélectivité ampère-métrique.

 La sélectivité chronométrique Cette technique repose sur le décalage en temps des courbes de déclenchement des disjoncteurs amont et aval. Elle se vérifie par comparaison des courbes et s’applique pour la sélectivité dans la zone des courts-circuits. Elle s’utilise en complément de la sélectivité ampère métrique afin d’obtenir une sélectivité au-delà du courant de réglage magnétique du disjoncteur amont.

Figure V- 6: Sélectivité chronométrique.

d. Vérification de la sélectivité : Pour vérifier la sélectivité entre le disjoncteur amont Masterpact NT10 H1 Micrologic 2.0A et le disjoncteur aval Compact NSX100H, nous avons utilisé les tableaux de sélectivité qui indiquent pour chaque association de deux disjoncteurs, si la sélectivité est totale (indiqué par « T »), partielle, ou pas de sélectivité dans le cas où la case indiquée est vide comme le montre le tableau suivant. Page | 97

Tableau V- 7: Tableau de Sélectivité Masterpact-NSX.

Le tableau du catalogue de Schneider indique donc une sélectivité Totale pour un disjoncteur Masterpact en amont et un compact NSX100 en aval. La détermination de la sélectivité peut s’obtenir aussi à l’aide du logiciel Caneco BT:  Par Tables : Caneco BT exploite les tables de sélectivité des fabricants (même marque et année du catalogue ;

Figure V- 7: Sélectivité par table.

Page | 98

 Par Courbes : Soit par superposition des courbes des protections quand elles existent dans les bases de Caneco.

Figure V- 8: Sélectivité par courbe .

V.

Conclusion

Dans ce chapitre, nous avons dimensionné toutes les protections nécessaires pour notre projet. Les protections contre les surintensités ont été dimensionnées théoriquement et vérifiées pratiquement par Caneco BT.

Page | 99

Chapitre VI : ÉTUDE FINANCIERE DU PROJET

Page | 100

I.

Introduction

L’étude financière est une étape très importante dans la conception d’un projet. En effet, en estimant le coût de réalisation du projet, le client pourra comparer avec d’autres propositions afin de choisir celle qui est économiquement réalisable. Dans cette partie on va essayer de faire une estimation budgétaire des dépenses du projet et expliciter les matériaux à emporter pour l’exécution du projet. Les prix donnés sont des prix estimatifs et des approximations par rapport au prix réel et ont pour objectif de donner une idée générale sur le prix total de l’électrification du village de vacances touristique. a. Réseau extérieure moyenne et basse tension sous terrain Tableau VI- 1: Prix du matériel réseau extérieure moyenne et basse tension. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

Câble moyenne tension (3x1x240mm2)

ML

340

Jeux de boites de jonction

U

2

Tranchée normale pour moyenne tension

ML

300

Tranchée normale pour basse tension

ML

640

Traversée sous chaussée pour câbles moyenne tension

ML

50

Regard moyenne tension

U

5

Regard basse tension

U

32

Terrassement

TOTAL RESEAU MOYENNE TENSION

191500,00 DH

b. Sources d'alimentation Tableau VI- 2: Prix des sources d'alimentation. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

Génie civil intérieur du poste de livraison, poste de transformation et groupe électrogène

ENS

1

Cellules d'arrivée et départ motorisées

U

2

Cellule de comptage moyenne tension

U

1

Cellule de protection générale

U

1

Cellule de protection Transformateur

U

2

Liaison moyenne tension

ENS

1

Transformateur MT/BT 630KVA

U

2

Poste de livraison et poste de transformation

Page | 101

Disjoncteur débrochable pour Transformateur 630KVA

U

2

Mises à la terre du poste de livraison et poste de transformation

ENS

1

Menuiseries métalliques et serrures

ENS

1

Equipements annexes pour poste de livraison et poste de transformation

ENS

1

Verrouillage

ENS

1

Eclairage

ENS

1

Indicateur de défaut Moyenne Tension

U

1

Compensation à vide du transformateur 630KVA

U

2

Tableau général basse tension TGBT N/R

ENS

1

Tableau général basse tension de sécurité

ENS

1

Compensation automatique de l'énergie réactive

U

2

Groupe électrogène secours/sécurité 315 KVA

ENS

1

Onduleur 32KW

ENS

1

Tableau général basse tension

TOTAL SOURCES D'ALIMENTATION

2074500,00 DH

c. Tableaux électriques Tableau VI- 3: Prix des tableaux électriques. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

TE_BOH

U

1

TE_CUISINE

U

1

TE_CLUB_HOUSE

U

1

TG_BLOC_A

U

1

TG_BLOC_B

U

1

TG1_BLOC_C

U

1

TG2_BLOC_C

U

1

TE_CH_DISAB.ROOM

U

6

TE_CHAMBRE_S.ROOM

U

94

TE_APP1_ROOM

U

48

TE_APP2_ROOM

U

2

TE_ECL_EXT

U

1

TE_ONDULEUR

U

1

TE_POOL BAR

U

1

TE_GUERITTE

U

1

TOTAL TABLEAUX ELECTRIQUES

1120000,00 DH

Page | 102

d. Câbles d’alimentation et chemin de câble Tableau VI- 4: Prix des câbles d'alimentation et chemin de câble. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

Câble (1x185 mm2)

ML

1980

Câble (1x150 mm2)

ML

2160

Câble (1x120 mm2)

ML

2520

Câble (1x95 mm2)

ML

400

Câble (3G10 mm2)

ML

70

Câble (3G6 mm2)

ML

250

Câble (3G4 mm2)

ML

500

Câble (3G2, 5 mm2)

ML

9150

Câble (4x70 mm2)

ML

300

Câble (4x50 mm2)

ML

350

Câble (4x35 mm2)

ML

300

Câble (4x25 mm2)

ML

100

Câble (4x16 mm2)

ML

50

Câble (5G10 mm2)

ML

2800

Câble (5G6 mm2)

ML

3270

Câble (5G4 mm2)

ML

4000

Câble (5G2, 5 mm2)

ML

1400

Câble (1 x 150 mm2)

ML

400

Câble (1 x 120 mm2)

ML

400

Câble (4G70 mm2)

ML

180

Câble (4G35 mm2)

ML

460

Câble (4G25 mm2)

ML

170

Câble (5G10 mm2)

ML

2200

Câble (5G6 mm2)

ML

1100

Câble (5 x 6 mm2)

ML

1700

Câble (5 x 4 mm2)

ML

2600

ML

554

Câbles basse tension U1000R2V

Câbles basse tension CR1

Câbles basse tension U1000RVFV

Chemin de câble Chemin de câble 305 x 63 mm

Page | 103

Chemin de câble 215 x 63 mm

ML

160

Chemin de câble 155 X 63 mm

ML

382

Chemin de câble 95 x 63 mm

ML

60

TOTAL CABLES D’ALIMENTATION ET CHEMAIN DE CABLE

1733400,00 DH

e. Appareillage de commande et prise de courant Tableau VI- 5: Prix des appareillages de commande et prise de courant. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

Commande par Interrupteur à badge

U

150

Commande par interrupteur simple allumage

U

279

Commande par simple allumage étanche

U

PM*

Commande par double allumage

U

512

Commande par double allumage étanche

U

PM

Commande par interrupteur va et vien

U

251

Commande par double va et vient

U

52

Commande par bouton poussoir type Master Switch

U

3

Commande par bouton poussoir type variateur de lumière

U

150

Commande par bouton poussoir type sec

U

PM

Commande par bouton poussoir étanche

U

PM

Commande par contact d'ouverture de porte

U

PM

Commande par détecteur de présence (12m de portée minimum)

U

101

Pupitre de commande d'éclairage

U

16

Foyers lumineux (tous types)

U

2324

Pose de la lustrerie fournie par le m.o (tous types)

U

PM

Pose de l’appareillage fourni par le m.o (tous types)

U

PM

Prise de 2x16/20A+T

U

2153

Prise de 2x16/20A 24h

U

150

Prise de 2x16/20A+T étanche

U

318

Prise de 2x16/20A+T pour séchoir

U

154

Prise de 2x16/20A+T pour rasoir

U

150

Prise de 3x32A+T

U

PM

Prise de 4x32A+T

U

PM

Prise étanche au sol 2x16/20A+T

U

32

Poste de travail (1PC/N+2PCO+2RJ45)

U

21

Page | 104

Goulottes pvc à trois compartiments

ML

TOTAL CIRCUITS TERMINEAUX

100

1294940,00 DH

* : Prix mémoire. f. Protection et sécurité Tableau VI- 6 : Prix des appareils de protection et sécurité. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

Bloc autonome d'éclairage de sécurité BAES

U

28

Bloc autonome d'éclairage de sécurité BAES+BAEH

U

202

Bloc autonome d'éclairage d'ambiance

U

8

Circuits de terre

ENS

1

Circuits de terre informatique

ENS

1

Liaison équipotentielle principale.

ENS

1

Liaison équipotentielle secondaire des huisseries métalliques

ENS

5

Liaison équipotentielle secondaire des salles d'eau

ENS

5

Paratonnerre

ENS

1

TOTAL PROTECTION ET SECURITE

213100,00 DH

g. Lustrerie L'éclairage décoratif n'est pas inclus dans l'estimation. Tableau VI- 7: Prix des luminaires installés. DESIGNATION

UNITE

QUANTITE

Applique pour terrasse

U

304

Spot encastré 30W

U

600

spot étanche 30W

U

107

Spot orientable encastré 30W type 1

U

150

Spot encastré

U

270

Spot orientable encastré 30W type 2

U

150

spot flucompact 2x26W

U

355

Applique murale 50W

U

98

Applique murale pour escalier

U

48

Eclairage linéaire fluorescent

ml

115

Lampe d'étage 100W

U

100

Spot au sol étanche 35W

U

22

Page | 105

Spot encastré LED type 1

U

156

Spot encastré LED type 2

U

9

Eclairage linéaire RGB

ml

148

Spot encastré pour sanitaire

U

28

Applique pour sanitaire

U

6

Applique étanche 50W

U

30

Spot orientable étanche 50W

U

7

Spot étanche

U

14

Luminaire carrée 4x18w

U

82

Luminaire carrée 4x18w pour cuisine

U

99

Lampe suspendu

U

19

Spot étanche 100W

U

123

Luminaire 2x36W étanche

U

64

Spot orientable étanche

U

8

Projecteur en suspention 75W

U

16

Encastrés directionnels 70W

U

39

Balises basses 11W

U

102

Eclairage Extérieur

TOTAL LUSTRERIE

4224490,00 DH

D’après ces résultats, nous avons estimé le prix total du matériel destiné à l’électrification de notre projet à : 10 851 930,00 DH Si on ajoute une marge TVA de 20%, on trouve un prix total de : 13 022 316,00 DH

III.

Conclusion

Dans ce chapitre nous avons mis en place une étude financière permettant d’estimer le coût global du projet à partir des prix des différents matériaux installés au niveau du village.

Page | 106

Conclusion générale

L'objectif principal de ce travail était l'étude d’une distribution électrique pour le village de vacances touristique (VVT) de Saïdia. En effet, durant les quatre mois de stage, pour répondre aux spécificités du cahier des charges, plusieurs aspects ont été abordés: Tout d'abord, nous avons effectué le dimensionnement de l’installation d’éclairage sur l’ensemble du VVT en se basant sur les plans architectes mis à notre disposition. Des simulations en 3D sous le logiciel Dialux ont permis de visualiser les éclairements nécessaires pour les différents locaux. Le dimensionnement du transformateur a été réalisé en tenant compte du cahier des charges spécifiques aux applications utilisant cette source d’énergie. Ce transformateur sera entièrement utilisé pour l’alimentation de l’installation électrique mais nous précisons qu’une extension a été prévue lors du dimensionnement au cas où le besoin se présentera. Après que nous ayons déterminé la puissance du transformateur, nous avons dimensionné les sections des câbles et leurs dispositifs de protection pour assurer la liaison entre les sources et les différents récepteurs existants. Ce calcul a été effectué sur toutes les parties de l’installation électrique sous le logiciel Caneco BT et nous l’avons vérifié manuellement avant de valider les résultats obtenus. Par ailleurs, nous avons effectué une analyse financière de notre projet. L’étude de cet impact économique sur notre solution nous a permis d’avoir une idée sur sa réalisation. Car une bonne solution technique n’est réalisable que si elle présente des avantages économiques pour le client. Ce projet nous a permis aussi d’avoir un aperçu général sur les normes NF C15 100 pour les installations électriques à basse tension, EN 12464-1 recommandé pour l’éclairage, UTE C15-105 et UTE C15-106 pour la détermination des sections des conducteurs et choix des dispositifs de protection. En guise de perspective, il serait intéressant de mettre en œuvre la gestion technique de bâtiment avec automates pour le contrôle et le bon fonctionnement de l’installation, ainsi que le suivie de l’exécution du projet. Pour finir, cette expérience vécue pendant ce stage de fin d’étude au sein de la société NOVEC nous a permis d’améliorer nos capacités techniques et d’analyse afin de résoudre les différents problèmes rencontrés. Page | 107

Bibliographie [1] : Chapitre A : Règles générales de conception d'une installation électrique, Schneider Electric - Guide de l'installation électrique 2010 ; [2] : Nexans, Transport et distribution de l’énergie, Transformateurs ; [3] : Groupes Diesel Automatiques de Secours, GESAN, 2006 ; [4] : Les Solutions d’alimentation sécurisée de Schneider Electric .Catalogue Onduleurs Février 2013. [5] : Chapitre L : Compensation de l’énergie réactive et filtrage des harmoniques, Schneider Electric - Guide de l'installation électrique 2010 ; [6] : Guide de la distribution électrique BT et HTA-2009 ; [8] : Cahier technique n° 172 : Les schémas des liaisons à la terre en BT (régimes du neutre), Schneider Electric ; [9] : Détermination des sections de conducteurs, Schneider Electric ; [10] : Caneco BT version 5, Manuel, ALPI ; [11]: BA Issaga, ILBOUDO W. Houssein Ablassé. Etude de conception et d’exécution CFO relatif à la construction du nouveau siège de Cegelec-Maroc. Projet de Fin d’Etudes FST-Mohammedia, Juin 2013; [14]: Cahier technique : LUX la revue de l’éclairage. [15]: Chapitre G : La protection des circuits, Schneider Electric - Guide de l'installation électrique 2009 ; [16]: Chapitre H : L’appareillage BT : fonctions et choix, Schneider Electric - Guide de l'installation électrique 2010 ;

Page | 108

Webographie [7] : http://www.varsetpro.schneider-electric.fr/Vert.aspx ; Consulté le 14/07/2014 [12] : http://www.energieplus-lesite.be/index.php?id=11814 ; Consulté le 20/06/2014 [13] : http://mapage.noos.fr/jacques.bourbon/diaporamas/eclairagisme.pdf ; Consulté le 20/06/2014 [17] :http://www.larmand.fr/fichiers/Ancien_site/enseigne/ressources/techno/bourse%20c ours/COURS/Distribution.pdf ;

Page | 109

Annexe I : Bilan de puissance Bilan de puissance pour le Tableau Général Bloc A Tableaux 1, 2, 3, 4, 5,6: Bilan récepteurs normaux sur TG Bloc A Circuit TGN-BA

E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12 E13 E14 E15 E16 E17 E18 E19 E20

TGN-BA

ECLAIRAGE / COULOIR : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn (W) COSφ η APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 6 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 70 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE 2 30 0,92 1 SPOT ETANCHE 2 100 0,92 1 APPLIOUE MURALE TYPE1 4 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 5 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 70 0,92 1 SPOT ENCASTRE 3 70 0,92 1 APPLIOUE MURALE TYPE1 2 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 SPOT ENCATRE 8 70 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLURESCENT 16 100 0,92 1 ECLAIRAGE LUMINAIRE 4 24 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLURESCENT 20 100 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLURESCENT 20 100 0,92 1 SPOT ENCASRE 5 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE 3 30 0,92 1 SPOT FLUOCOMPACT 5 52 0,92 1 SPOT FLUOCOMPACT 3 52 0,92 1 APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 6 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 70 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN-BA (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN-BA (KVA)

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

Qte 5 5 5 3 3 5

PRISE DE COURANT / COULOIR : RDC + ETAGE Pn (W) COSφ η Ku 250 0,8 1 0,5 250 0,8 1 0,5 250 0,8 1 0,5 250 0,8 1 0,5 250 0,8 1 0,5 250 0,8 1 0,5 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN-BA (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN-BA (KVA)

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu(KVA) 0,65217 0,30435 0,30435 0,06522 0,21739 0,43478 0,54348 0,30435 0,22826 0,21739 0,86957 0,86957 0,86957 0,60870 0,60870 1,73913 0,10435 2,17391 2,17391 0,38043 0,09783 0,28261 0,16957 0,65217 0,30435 0,60870 15,78

Ks2

0,8

12,63

Ks1 0,28 0,28 0,28 0,4 0,4 0,28

Pu(KVA) 0,21875 0,21875 0,21875 0,1875 0,1875 0,21875 1,25

Ks2

0,8

1

ALIMENTATION TGN-BA

CLIMATISATION CHAUFFERIE PISCINE PRINCIPALE

Qte 1 1 1

Pn (Kw) 75 8 80

COSφ 0,8 0,8 0,8

Η 0,8 0,8 0,8

Ku 1 1 0,75

Ks1 1 1 1

Pu(KVA) 117,18750 12,50000 93,75000 223,44

PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN-BA (KVA)

TE-CH

STU ROOM

APP1

ECLAIRAGE CHAMBRES : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn(W) COSφ η Ku SPOT ENCASTRE 2 30 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 3 100 0,92 1 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 1 SPOT ENCASTRE 1 30 0,92 1 1 SPOT ETANCHE 1 30 0,92 1 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 1 LAMPE D'ETAGE 1 100 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 1 LAMPE LISSEUSE 2 100 0,92 1 1 TOTAL APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 1 100 0,92 1 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 1

0,8

178,75

PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN-BA (KVA)

Type de chambre

Ks2

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu (KVA) 0,06522 0,32609 0,13043 0,10870 0,10870 0,03261 0,03261 0,03261 0,10870 0,21739 0,21739 0,21739 31,96 0,10870 0,10870 0,10870 0,13043 0,10870 0,10870

Ks2

0,8

25,57

0,8

Page | 110

APPLIQUE DECORATIF LAMPE DE TABLE SPOT ENCASTRE ATTENTE POUR SUSPENSION DECORATIF LAMPE SUSPENDUE POINT LUMINEUX SPOT ENCASTRE SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 APPLIQUE DECORATIF POINT LUMINEUX LAMPE LISSEUSE

DR

TE-CH

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

2 1 4

100 100 30

0,92 0,92 0,92

1 1 1

1 1 1

1 1 1

0,21739 0,10870 0,13043

1

100

0,92

1

1

1

0,10870

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0,10870 0,21739 0,06522 0,03261 0,10870 0,43478 0,10870 23,15 0,13043 0,10870 0,10870 0,03261 0,03261 0,03261 0,10870 0,21739 0,21739 0,21739 3,31

1 100 0,92 1 2 100 0,92 1 2 30 0,92 1 1 30 0,92 1 1 100 0,92 1 4 100 0,92 1 1 100 0,92 1 TOTAL APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 SPOT ENCASTRE 1 30 0,92 1 SPOT ETANCHE 1 30 0,92 1 LAMPE D'ETAGE 1 100 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 LAMPE LISSEUSE 2 100 0,92 1 TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

Qte 1 1 5 2 5 1

Pn (W) 250 250 250 250 250 250

PRISE DE COURANT /sturoom COSφ η Ku 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5

Ks1 1 1 0,28 0,55 0,28 1

Pu(KVA) 0,15625 0,15625 0,21875 0,171875 0,21875 0,15625 21,56

TOTAL

TE-CH

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6 PC7 PC8

Qte 2 5 4 4 1 2 2 1

Pn (W) 250 250 250 250 250 250 250 250

TE-CH

Qte 1 1 5 2 5 1

Pn (W) 250 250 250 250 250 250

PRISE DE COURANT /app1 COSφ η Ku 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5

Ks1 0,55 0,28 0,325 0,325 1 0,55 0,55 1

Pu (KVA) 0,171875 0,21875 0,203125 0,203125 0,15625 0,171875 0,171875 0,15625 14,53

Ks1 1 1 0,28 0,55 0,28 1

Pu (KVA) 0,15625 0,15625 0,21875 0,171875 0,21875 0,15625 2,16

TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

TE-CH

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

Pn (W)

COSφ

1 1

400 1000

0,8 1

TE-CH

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

Pn (W)

COSφ

1 1

400 1000

0,8 1

ALIMENTATION/sturoom η Ku Ks1 0,8 1

1 0,75

1 1

Pu(KVA) 0,625 0,75 27,50

TE-CH

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

Pn (W)

COSφ

1 1

400 1000

0,8 1

0,8

Ks2

0,8

Ks2

0,8

Ks2 0,8 22

ALIMENTATION /app1 η Ku Ks1 0,8 1

1 0,75

1 1

Pu(KVA) 0,625 0,75 13,75

TOTAL

Qte

Ks2

1,725 30,6

TOTAL

Qte

2,65 46,74

11,625

PRISE DE COURANT /dr COSφ η Ku 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5

Qte

0,8

17,25

TOTAL

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

18,52

Ks2 0,8 11

ALIMENTATION /dr η Ku Ks1 0,8 1

1 0,75

TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

1 1

Pu(KVA) 0,625 0,75 2,75

Ks2 0,8 2,2 35,2

Page | 111

Tableau 7: Bilan récepteurs Normal Secour sur TG Bloc A TGNS BLOC A TYPE DE LUMINARE Qte Pn (W) COSφ SPOT ETANCHE 7 100 0,92 APPLIQ MURAL TYPE1 4 100 0,92 SPOT ETANCHE 2 100 0,92 SPOT ENCASRTRE 7 70 0,92 SPOT ENCASTRE 5 70 0,92 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 SPOT ENCASTRE 1 100 0,92 APPLIQ MURAL TYPE1 4 100 0,92 SPOT ENCASTRE 6 70 0,92 SPOT FLU COMPACT 3 52 0,92 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGNS-BA (KVA)

Circuit E21 E22 E23 E24 E25 E26 E27

η 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu (KVA) 0,76087 0,43478 0,21739 0,53261 0,38043 0,86957 0,10870 0,43478 0,45652 0,16957 4,37

Ks

0,8

3,49

Tableau 8: bilan récepteurs (Sécurité) sur TG Bloc A TGS BLOC A Qte Pn (Kw) DESENFUMAGE 5 5 EQUIPEMENTS DE SECURITE 1 5 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGS-BA (KVA)

COSφ 0,8 0,8

η 0,8 0,8

Ku 1 1

Pu (KVA) 39,0625 7,8125 46,88

Ks 1 46,88

Tableau 9: Récapitulatif de puissances pour TG Bloc A P.T.N (KVA)

P.T.S (KVA)

P.T.SECURITE (KVA)

ECLAIRAGE

62,86

3,49

0,00

PC

31,6

0,00

0,00

ALIMENTATIONS

213,95

0,00

46,88

PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE (KVA)

308,41

3,49

46,88

PUISSANCE TOTALE FOISONNEE (KVA)

277,57

3,14

46,88

Bilan de puissance pour le Tableau Général Bloc B Tableaux 1, 2, 3, 4, 5,6: bilan récepteurs normaux sur TG Bloc B

TGN-BB

Circuit E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12 E13 E14 E15 E16 E17 E18 E19 E20

TGN-BB

ECLAIRAGE / COULOIR : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn (W) COSφ η APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 SPOT ETANCHE 2 100 0,92 1 APPLIQUE MURALE TYPE 1 4 100 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 10 30 0,92 1 SPOT ENCASTRE 9 70 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLUORESCENT 16 100 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE 8 24 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLUORESCENT 28 100 0,92 1 SPOT FLUCOMPACT 2 52 0,92 1 SPOT FLUCOMPACT 3 52 0,92 1 SPOT ENCASTRE 6 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 6 30 0,92 1 APPLIQUE MURALE TYPE 1 7 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 70 0,92 1 APPLIQUE MURALE TYPE 1 6 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 8 30 0,92 1 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN-BB (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN-BB (KVA)

CLIMATISATION CHAUFFERIE

ALIMENTATION Qte Pn (Kw) COSφ η Ku Ks1 1 100 0,8 0,8 1 1 1 8 0,8 0,8 1 1 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN-BB (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN-BB (KVA)

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu(KVA) 0,86957 0,60870 0,21739 0,43478 0,32609 0,68478 0,86957 0,86957 0,86957 0,60870 0,60870 1,73913 0,20870 3,04348 0,11304 0,16957 0,45652 0,19565 0,76087 0,30435 0,65217 0,53261 0,26087 15,40

Ks2

0,8

12,32

Pu(KVA) 156,25000 12,50000 168,75

Ks2 0,8 135

Page | 112

TGN-BB

PRISE DE COURANT / COULOIR : RDC + ETAGE Qte Pn (W) COSφ η Ku Ks1 3 250 0,8 1 0,5 0,4 5 250 0,8 1 0,5 0,28 4 250 0,8 1 0,5 0,325 6 250 0,8 1 0,5 0,25 5 250 0,8 1 0,5 0,28 4 250 0,8 1 0,5 0,325 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN-BB (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN-BB (KVA)

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

Type de chambre TE-CH

STU ROOM

APP1

DR

TE-CH

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

Pu (KVA) 0,1875 0,21875 0,203125 0,234375 0,21875 0,203125 1,27

Pn (W) 250 250 250 250 250 250

PRISE DE COURANT /sturoom COSφ η Ku Ks1 0,8 1 0,5 1 0,8 1 0,5 1 0,8 1 0,5 0,28 0,8 1 0,5 0,55 0,8 1 0,5 0,28 0,8 1 0,5 1

0,8

1,0125

CHAMBRE : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn(W) COSφ η Ku SPOT ENCASTRE 2 30 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 3 100 0,92 1 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 1 SPOT ENCASTRE 1 30 0,92 1 1 SPOT ETANCHE 1 30 0,92 1 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 1 LAMPE D'ETAGE 1 100 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 1 LAMPE LISSEUSE 2 100 0,92 1 1 TOTAL APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 1 100 0,92 1 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 1 SPOT ENCASTRE 4 30 0,92 1 1 ATTENTE POUR SUSPENSION DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE SUSPENDUE 1 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 1 SPOT ENCASTRE 2 30 0,92 1 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 4 100 0,92 1 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 1 TOTAL APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 1 SPOT ENCASTRE 1 30 0,92 1 1 SPOT ETANCHE 1 30 0,92 1 1 LAMPE D'ETAGE 1 100 0,92 1 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 1 LAMPE LISSEUSE 2 100 0,92 1 1 TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

Qte 1 1 5 2 5 1

Ks2

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu(KVA) 0,15625 0,15625 0,21875 0,171875 0,21875 0,15625 34,50

TOTAL

TE-CH

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6 PC7 PC8

Qte 2 5 4 4 1 2 2 1

Pn (W) 250 250 250 250 250 250 250 250

TE-CH

Qte 1

Pn (W) 250

PRISE DE COURANT /app1 COSφ η Ku Ks1 0,8 1 0,5 0,55 0,8 1 0,5 0,28 0,8 1 0,5 0,325 0,8 1 0,5 0,325 0,8 1 0,5 1 0,8 1 0,5 0,55 0,8 1 0,5 0,55 0,8 1 0,5 1

PRISE DE COURANT /dr COSφ η Ku 0,8 1 0,5

Ks2

0,8

40,90

0,8

0,10870 0,10870 0,21739 0,06522 0,03261 0,10870 0,43478 0,10870 41,67 0,13043 0,10870 0,10870 0,03261 0,03261 0,03261 0,10870 0,21739 0,21739 0,21739 0

33,34

0,8

0 74,24

Ks2

0,8

27,60

Pu(KVA) 0,171875 0,21875 0,203125 0,203125 0,15625 0,171875 0,171875 0,15625 26,16

TOTAL

Circuit PC1

Pu (KVA) 0,06522 0,32609 0,13043 0,10870 0,10870 0,03261 0,03261 0,03261 0,10870 0,21739 0,21739 0,21739 51,13 0,10870 0,10870 0,10870 0,13043 0,10870 0,10870 0,21739 0,10870 0,13043

Ks2

0,8

20,93

Ks1 1

Pu(KVA) 0,15625

Ks2 0,8

Page | 113

PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

1 5 2 5 1

250 250 250 250 250

0,8 0,8 0,8 0,8 0,8

1 1 1 1 1

0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

1 0,28 0,55 0,28 1

0,15625 0,21875 0,171875 0,21875 0,15625 0,00

TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

TE-CH

Qte

Pn (W)

COSφ

1 1

400 1000

0,8 1

0 48,53

ALIMENTATION/sturoom η Ku Ks1 0,8 1

1 0,75

Pu(KVA)

1 1

Ks2

0,625 0,75 44,00

0,8

TOTAL

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

TE-CH

Qte

Pn (W)

COSφ

1 1

400 1000

0,8 1

35,2 ALIMENTATION /app1 η Ku Ks1 0,8 1

1 0,75

Pu(KVA)

1 1

Ks2

0,625 0,75 24,75

0,8

TOTAL

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

TE-CH

Qte

Pn (W)

COSφ

1 1

400 1000

0,8 1

19,8 ALIMENTATION /dr η Ku Ks1 0,8 1

1 0,75

Pu(KVA)

1 1

Ks2

0,625 0,75 0,00

0,8

TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

0 55

Tableau 7: Bilan récepteurs Normal Secour sur TG Bloc B Circuit E21 E22 E23 E24 E25 E26 E27 E28 E29 E30 E31 E32 E33 E34

TGNS BLOC B TYPE DE LUMINARE Qte Pn (W) COSφ SPOT ETANCHE 1 100 0,92 SPOT ENCASTRE 9 70 0,92 APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 8 100 0,92 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 SPOT ETANCHE 2 100 0,92 APPLIQUE MURALE TYPE 1 6 100 0,92 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 10 30 0,92 SPOT ENCASTRE 10 70 0,92 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 SPOT FLUCOMPACT 3 52 0,92 SPOT FLUCOMPACT 2 52 0,92 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 6 30 0,92 APPLIQUE MURALE TYPE 1 7 100 0,92 SPOT ETANCHE 1 100 0,92 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 8 30 0,92 SPOT ENCASTRE 9 70 0,92 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGNS-BB (KVA)

η 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu (KVA) 0,10870 0,68478 0,86957 0,60870 0,21739 0,65217 0,32609 0,76087 0,60870 0,16957 0,11304 0,19565 0,76087 0,10870 0,53261 0,26087 0,68478 7,66

Ks

0,8

6,13

Tableau 8: Bilan récepteurs (Sécurité) sur TG Bloc B TGS BLOC B Qte Pn (Kw) COSφ DESENFUMAGE 5 5 0,8 EQUIPEMENTS DE SECURITE 1 5 0,8 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGS-BB (KVA)

η 0,8 0,8

Ku 1 1

Pu (KVA) 39,0625 7,8125 46,88

Ks 1 46,88

Tableau 9: Récapitulatif de puissances pour TG Bloc B P.T.N (KVA)

P.T.S (KVA)

P.T. SECURITE (KVA)

ECLAIRAGE

92,70

6,13

0,00

PC

49,54

0,00

0,00

ALIMENTATIONS

190

0,00

46,88

PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE (KVA)

332,23

6,13

46,88

PUISSANCE TOTALE FOISONNEE (KVA)

299,01

5,52

46,88

Page | 114

Bilan de puissance pour le Tableau Général Bloc C Tableaux 1, 2, 3, 4, 5, 6,7: Bilan récepteurs normaux sur TG1 et TG 2 Bloc C

TGN1-BC

TGN2-BC

Circuit E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12 E13 E14 E15

Circuit E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12 E13 E14 E15

TGN1-BC

TGN2-BC

TGN1/2-BC

TE-CH

ECLAIRAGE / COULOIR : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn (W) COSφ η APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 8 30 0,92 1 APPLIQUE MURAL TYPE1 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 10 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 9 30 0,92 1 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 1 APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 6 100 0,92 1 SPOT FLUCOMPACT 3 52 0,92 1 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 1 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 8 30 0,92 1 APPLIQUE MURAL TYPE1 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 10 70 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 4 30 0,92 1 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN1-BC (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN1-BC (KVA)

ECLAIRAGE / COULOIR : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn (W) COSφ η SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 6 30 0,92 1 SPOT ENCASTRE 7 70 0,92 1 SPOT ETANCHE 1 100 0,92 1 APPLIQUE MURAL TYPE1 8 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLUORESCENT 16 100 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE 8 24 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 SPOT ENCASTRE 8 70 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLUORESCENT 22 100 0,92 1 ECLAIRAGE LINEAIRE FLUORESCENT 20 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 5 70 0,92 1 APPLIQUE MURAL TYPE1 4 100 0,92 1 SPOT FLUCOMPACT 3 52 0,92 1 SPOT FLUCOMPACT 4 52 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 10 30 0,92 1 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN2-BC (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN2-BC (KVA)

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC1 PC2 PC3 PC4

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

ALIMENTATION Qte Pn (Kw) COSφ Η Ku CLIMATISATION 1 130 0,8 0,8 1 CHAUFFERIE 1 8 0,8 0,8 1 PISCINE SECONDAIRE 1 30 0,8 0,8 0,75 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN1/2-BC (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN1/2-BC (KVA)

Circuit E1 E2

STU ROOM

E3

E4

Pu(KVA) 0,86957 0,53261 0,26087 0,86957 0,76087 0,29348 0,53261 0,65217 0,16957 0,53261 0,53261 0,26087 0,86957 0,76087 0,13043 8,03

Ks2

0,8

6,42

PRISE DE COURANT / COULOIR : RDC + ETAGE Qte Pn (W) COSφ Η Ku 4 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 4 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 4 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TGN1/2-BC (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGN1/2-BC (KVA)

Type de chambre

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

CHAMBRE : RDC + ETAGE Type de luminaire Qte Pn(W) COSφ SPOT ENCASTRE 2 30 0,92 POINT LUMINEUX 3 100 0,92 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 SPOT ENCASTRE 1 30 0,92 SPOT ETANCHE 1 30 0,92 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 LAMPE D'ETAGE 1 100 0,92 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu(KVA) 0,19565 0,53261 0,10870 0,86957 0,86957 1,73913 0,20870 0,60870 0,60870 2,39130 2,17391 0,86957 0,86957 0,38043 0,43478 0,16957 0,22609 0,32609 13,58

Ks2

0,8

10,87

Ks1 0,325 0,28 0,325 0,28 0,28 0,325 0,28 0,28

Pu (KVA) 0,203125 0,21875 0,203125 0,21875 0,21875 0,203125 0,21875 0,21875 1,70

Ks2

0,8

1,3625

Ks1 1 1 1

Pu(KVA) 203,12500 12,50000 35,15625 250,78

Ks2 0,8 200,625

η 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu (KVA) 0,06522 0,32609 0,13043 0,10870 0,10870 0,03261 0,03261 0,03261 0,10870 0,21739

Ks2

0,8

Page | 115

POINT LUMINEUX LAMPE LISSEUSE

E2 E3 E4 APP1 E5 E6 E7 E8

E1

E2

E3

E4 APP2 E5

E6 E7 E8 E9

TE-CH

100 100

0,92 0,92

1 1

TOTAL APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 1 100 0,92 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 30 0,92 1 ATTENTE POUR SUSPENSION 1 DECORATIF 100 0,92 1 LAMPE SUSPENDUE 1 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 2 30 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 4 100 0,92 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 TOTAL APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 1 100 0,92 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 2 60 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 1 60 0,92 1 POINT LUMINEUX 2 100 0,92 1 LAMPE DE TABLE 1 100 0,92 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 1 60 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 APPLIQUE ETANCHE POUR TERRASSE 1 60 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 2 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 5 100 0,92 1 LAMPE LISSEUSE 2 100 0,92 1 LAMPE SUSPENDUE 1 100 0,92 1 ATTENTE POUR SUSPENSION 1 DECORATIF 100 0,92 1 SPOT ENCASTRE 4 30 0,92 1 SPOT ENCASTRE 2 30 0,92 1 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 1 1 30 0,92 1 APPLIQUE DECORATIF 1 100 0,92 1 LAMPE LISSEUSE 1 100 0,92 1 POINT LUMINEUX 4 100 0,92 1 TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

E1

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6

2 2

Qte 1 1 5 2

Pn (W) 250 250 250 250

5 1

250 250

PRISE DE COURANT /sturoom COSφ Η Ku 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 1 0,5 0,8 0,8

1 1

0,5 0,5

1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

0,21739 0,21739 73,50 0,10870 0,10870 0,10870 0,13043 0,10870 0,10870 0,21739 0,10870 0,13043

TE-CH

Qte 2 5 4 4 1 2 2 1

Pn (W) 250 250 250 250 250 250 250 250

PRISE DE COURANT /app1 COSφ Η 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1

0,10870 0,21739 0,06522 0,03261 0,10870 0,43478 0,10870 46,30 0,10870 0,10870 0,10870 0,13043 0,10870 0,10870 0,21739 0,10870 0,06522 0,21739 0,10870 0,06522 0,10870 0,06522 0,21739 0,54348 0,21739 0,10870

TE-CH

Qte 5 3 4 4 1 2 2 1 4

Pn (W) 250 250 250 250 250 250 250 250 250

PRISE DE COURANT /DR COSφ Η 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1 0,8 1

37,04

0,8

0,10870 0,13043 0,06522 0,03261 0,10870 0,10870 0,43478 7,41

Ks1 1 1 0,28 0,55

Pu(KVA) 0,15625 0,15625 0,21875 0,171875

0,28 1

0,21875 0,15625 49,59

5,93 101,77

Ks2

0,8

39,675

Ku 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

Ks1 0,55 0,28 0,325 0,325 1 0,55 0,55 1

Pu(KVA) 0,171875 0,21875 0,203125 0,203125 0,15625 0,171875 0,171875 0,15625 29,06

TOTAL

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6 PC7 PC8 PC9

0,8

0,10870

TOTAL

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6 PC7 PC8

58,80

Ks2

0,8

23,25

Ku 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

Ks1 0,28 0,4 0,325 0,325 1 0,55 0,55 1 0,325

Pu(KVA) 0,21875 0,1875 0,203125 0,203125 0,15625 0,171875 0,171875 0,15625 0,203125

Ks2

0,8

Page | 116

PC10

4

250

0,8

1

0,5

0,325

0,203125 3,75

TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

TE-CH

Qte 1 1

Pn (W) 400 1000

COSφ 0,8 1

3 65,925

ALIMENTATION/sturoom η Ku Ks1 0,8 1 1 1 0,75 1

Pu(KVA) 0,625 0,75 63,25

Ks2 0,8

TOTAL

ALIMENTATION VENTILO SECHE MAIN

TE-CH

Qte 1 1

Pn (W) 400 1000

COSφ 0,8 1

50,6

η 0,8 1

ALIMENTATION /app1 Ku Ks1 1 1 0,75 1

Pu(KVA) 0,625 0,75 27,50

Ks2 0,8

TOTAL

TE-CH

ALIMENTATION VENTILO 1 ALIMENTATION VENTILO 2 SECHE MAIN

Qte 1 1 1

Pn (W) 400 400 1000

COSφ 0,8 0,8 1

22

η 0,8 0,8 1

ALIMENTATION /dr Ku Ks1 1 1 1 1 0,75 1

Pu(KVA) 0,625 0,625 0,75 4,00

Ks2 0,8

TOTAL PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TE-CH (KVA)

3,2 75,8

Tableau 8: Bilan récepteurs Normal Secour sur TG Bloc C Circuit E16 TG1

E17 E18 E16 E17 E18 E19 E20 E21

TG2 E22 E23 E24 E25 E26 E27

TGNS BLOC C TYPE DE LUMINARE Qte Pn (W) SPOT ENCASTRE 7 70 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 5 70 SPOT FLUCOMPACT 3 52 SPOT ENCASTRE 7 70 SPOT ENCASTRE 6 70 SPOT ENCASTRE 6 70 APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 8 100 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 8 30 SPOT ENCASTRE 10 70 SPOT ETANCHE 1 100 APPLIQUE MURAL TYPE1 8 100 SPOT ENCASTRE 6 70 APPLIQUE MURALE POUR ESCALIER 4 100 SPOT FLUCOMPACT 3 52 SPOT FLUCOMPACT 4 52 SPOT ORIENTABLE ENCASTRE TYPE 2 10 30 SPOT ENCASTRE 6 70 SPOT ENCASTRE 6 70 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGNS1/2-BC (KVA)

COSφ 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92

η 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu (KVA) 0,53261 0,38043 0,16957 0,53261 0,45652 0,45652 0,86957 0,26087 0,76087 0,10870 0,86957 0,45652 0,43478 0,16957 0,22609 0,32609 0,45652 0,45652 7,92

Ks

0,8

6,34

Tableau 9: Bilan récepteurs (Sécurité) sur TG Bloc C TGS BLOC C Qte Pn (Kw) COSφ DESENFUMAGE 7 5 0,8 EQUIPEMENTS DE SECURITE 1 5 0,8 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGS-BC (KVA)

Η 0,8 0,8

Ku 1 1

Pu (KVA) 54,6875 7,8125 62,50

Ks 1 62,50

Tableau 10: Récapitulatif de puissances pour TG Bloc C P.T.N (KVA)

P.T.S (KVA)

P.T. SECURITE (KVA)

ECLAIRAGE

125,40

6,34

0,00

PC

67,29

0,00

0,00

ALIMENTATIONS

276,425

0,00

62,50

PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE (KVA)

469,11

6,34

62,50

PUISSANCE TOTALE FOISONNEE (KVA)

422,20

5,71

62,50

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Bilan de puissance pour le Tableau Electrique BOH Tableaux 1, 2: Bilan récepteurs normaux sur TE BOH ECLAIRAGE Type de luminaire Qte Pn (W) COSφ LUMINAIRE CARRE 5 72 0,92 SPOT ETANCHE 3 100 0,92 LUMINAIRE CARRE 8 72 0,92 LUMINAIRE CARRE 1 72 0,92 SPOT ETANCHE 8 100 0,92 LUMINAIRE CARRE 8 72 0,92 LUMINAIRE CARRE 10 72 0,92 LUMINAIRE CARRE 3 72 0,92 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TEN-BOH (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TEN-BOH (KVA)

Circuit TEN-BOH

E1 E2 E3 E4 E5 E6

PRISE DE COURANT Qte Pn (W) COSφ η Ku 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 4 250 0,8 1 0,5 4 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 5 250 0,8 1 0,5 4 250 0,8 1 0,5 4 250 0,8 1 0,5 3 250 0,8 1 0,5 PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE : TEN-BOH (KVA) PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TEN-BOH (KVA)

Circuit PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6 PC7 PC8 PC9 PC10 PC11 PC12

TEN-BOH

η 1 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1 1

Ks1 1 1 1 1 1 1 1 1

Pu(KVA) 0,39130435 0,32608696 0,62608696 0,07826087 0,86956522 0,62608696 0,7826087 0,23478261 3,93

Ks2

0,8

3,1478261

Ks1 0,28 0,28 0,28 0,28 0,325 0,325 0,28 0,28 0,28 0,325 0,325 0,4

Pu (KVA) 0,21875 0,21875 0,21875 0,21875 0,203125 0,203125 0,21875 0,21875 0,21875 0,203125 0,203125 0,1875 2,53

Ks2

0,8

2,025

Tableau 3,4 : Bilan récepteurs Normal Secour sur TE BOH

Circuit E7 E8 E9 E10 E11

TGNS ECLAIRAGE BOH TYPE DE LUMINARE Qte Pn (W) SPOT ENCASTRE TYPE 2 7 30 LUMINAIRE CARRE 8 72 SPOT ETANCHE 6 100 LUMINAIRE CARRE 2 72 SPOT ETANCHE 3 100 LUMINAIRE CARRE 2 72 SPOT ETANCHE 7 100 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGNS BOH (KVA)

TGNS PC BOH Qte Pn (W) COSφ η 4 250 0,8 1 2 250 0,8 1 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGNS BOH (KVA)

Circuit PC13 PC14

COSφ 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92

Ku 0,5 0,5

η 1 1 1 1 1 1 1

Ku 1 1 1 1 1 1 1

Ks1 0,325 0,55

Pu (KVA) 0,22826 0,62609 0,65217 0,15652 0,32609 0,15652 0,76087 2,91

Ks

0,8

2,3252

Pu (KVA) 0,203125 0,171875 0,375

Ks 0,8 0,3

Tableau 5: Bilan récepteurs (Securite) sur TE BOH TGS BOH Qte Pn (Kw) COSφ SURPRESSEUR D'INCENDIE/EP 3 1 0,8 EQUIPEMENTS DE SECURITE 1 5 0,8 PUISSANCE TOTALE FOISONNEE : TGS-BOH (KVA)

η 0,8 0,8

Ku 0,75 0,75

Pu (KVA) 3,515625 5,859375 9,38

Ks 1 9,38

Tableau 6: Récapitulatif de puissances pour TE BOH P.T.ONDULEE (KVA)

P.T.N (KVA)

P.T.S (KVA)

P.T. SECURITE (KVA)

ECLAIRAGE

5,47

2,33

0,00

0,00

PC

2,33

0,30

0,00

20,00

ALIMENTATIONS

0

0,00

9,38

0,00

PUISSANCE TOTALE NON FOISONNEE (KVA)

7,80

2,63

9,38

20,00

PUISSANCE TOTALE FOISONNEE (KVA)

7,02

2,36

9,38

20,00

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Annexe II : Dimensionnement des sections des câbles Canalisation non enterrées Types d’éléments conducteurs

Mode de pose -

Conducteurs et Câbles multiconducteurs

Lettre de sélection

sous conduit profilé ou goulotte en apparent ou encastré sous vide de construction, faux plafonds sous caniveau, moulures, chambranles

B

en apparent contre mur ou plafond sur chemin de câble ou tablettes non perforées

C

-

sur échelles, corbeaux, chemin de câble perforé

E

-

fixés en apparent, espacés de la paroi

-

câbles suspendus

-

-

Câbles multiconducteurs

Câbles monoconducteurs

F

Tableau 1 : Lettre de sélection en fonction du mode de pose et du type de câbles. Lettre de sélection

Cas d’installation -

Exemple

K1

câbles dans des conduits encastrés directement dans des matériaux thermiquement isolants

0,70

-

conduits encastrés dans des matériaux thermiquement isolants

0,77

-

câbles multiconducteurs

0,90

-

vides de construction et caniveaux

0,95

C

-

pose sous plafond

0,95

B, C, E, F

-

autres cas

1

B

Tableau 2 : Facteur de correction K1 lié aux principaux modes de poses.

Page | 120

Lettre de sélection B, C

C

E, F

Disposition des câbles jointifs Encastrés ou noyés dans les parois Simple couche sur les murs ou les planchers ou tablettes non perforées Simple couche au plafond Simple couche sur des tablettes horizontales perforées ou tablettes verticales Simple couche sur des échelles à câbles corbeaux, etc.

Facteur de correction K2 Nombre de circuits ou de câbles multiconducteurs 3 4 5 6 7 8 9 12

1

2

1,00

0,80

0,70

0,65

0,60

0,57

0,54

0,52

0,50

0,45

1,00

0,85

0,79

0,75

0,73

0,72

0,72

0,71

0,70

0,70

0,95

0,81

0,72

0,68

0,66

0,64

0,63

0,62

0,61

0,61

1,00

0,88

0,82

0,77

0,75

0,73

0,73

0,72

0,72

0,72

1,00

0,87

0,82

0,80

0,80

0,79

0,79

0,78

0,78

0,78

16

20

0,41

0,38

Tableau 3 : Facteur de correction K2 pour groupement de plusieurs circuits en une Couche. Températures ambiantes (°C)

isolation Polychlorure de vinyle (PVC) 1,22

10

Elastomère (caoutchouc) 1,29

Polyéthylène réticulé (PR) Butyle, éthylène, propylène (EPR) 1,15

15

1,22

1,17

1,12

20

1,15

1,12

1,08

25

1,07

1,07

1,04

30

1,00

1,00

1,00

35 40

0,93 0,82

0,93 0,87

0,96 0,91

45

0,71

0,79

0,87

50

0,58

0,71

0,82

55

-

0,61

0,76

60

-

0,50

0,71

Tableau 4 : Facteur de correction K3 pour les températures ambiantes différentes de 30°C.

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Lettre de sélection

Section cuivre (mm²)

B C E F

Isolant et nombre de conducteurs chargés (3 ou 2) Caoutchouc Buthyle ou PR ou éthylène PR Ou PVC PVC3 PVC2 PR3 PR2 PVC3 PVC2 PR3 PR2 PVC3 PVC2 PR3 PR2 PVC3 PVC2 PR3 PR2

1,5 2,5 4 6

15,5 21 28 36

17,5 24 32 41

18,5 25 34 43

19,5 27 36 48

22 30 40 51

23 31 42 54

24 33 45 58

26 36 49 63

1,5 2,5 4 6

10 16 25 35

50 68 89 110

57 76 96 119

60 80 101 126

63 85 112 138

70 94 119 147

75 100 127 158

80 107 138 169

86 115 149 185

161 200

10 16 25 35

50 70 95 120

134 171 207 239

144 184 223 259

153 196 238 276

168 213 258 299

179 229 278 322

192 246 298 346

207 268 328 382

225 289 352 410

242 310 377 437

50 70 95 120

299 341 403 464

319 364 430 497

344 392 461 530

371 424 500 576

395 450 538 621

441 506 599 693

473 542 641 741

504 575 679 783

150 185 240 300

656 749 855

754 825 868 946 1005 1088

150 185 240 300 400 500 630

Section aluminium (mm²)

B C E F

16,5 22 28 39

18,5 25 32 44

19,5 26 33 46

21 28 36 49

23 31 39 54

25 33 43 59

26 35 45 62

28 38 49 67

16 25 35 50

53 70 86 104

59 73 90 110

61 78 96 117

66 83 103 125

73 90 112 136

79 98 122 149

84 101 126 154

91 108 135 164

121 150 184

16 25 35 50

70 95 120 150

133 161 186

140 170 197 227

150 183 212 245

160 195 226 261

174 211 245 283

192 235 273 316

198 241 280 324

211 257 300 346

237 289 337 389

70 95 120 150

259 305 351

280 330 381

298 352 406

323 382 440 526

363 430 497 600

371 439 508 663

397 470 543

447 530 613 740

185 240 300 400

610 711

694 808

770 899

856 996

500 630

500 630

Section cuivre (mm²)

940 400 1083 500 1254 630

2,5 4 6 10

185 240 300 400

Lettre de sélection

2,5 4 6 10

Section aluminium (mm²)

Tableau 5 : Cas d’une canalisation posée (non enterrée)

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Canalisation enterrées Exemple

Facteur de correction K4

Description

N°

Câble mono ou multiconducteurs dans des conduits ou des profilés enterrés

61

0,8

Câbles mono ou multiconducteurs enterrés sans protection mécanique complémentaire

62

1

Câbles mono ou multiconducteurs enterrés avec protection mécanique complémentaire

63

1

Tableau 6 : Modes de pose pour la lettre de sélection D

Tableau 7 : Facteurs de correction K5 en fonction du nombre de conduits enterrés ou noyés dans le béton et de leur disposition Nature du sol

Facteur de correction K6

Terrain très humide

1,21

Humide

1,13

Normal

1,05

Sec

1

Très sec

0,86

Tableau 8 : Facteur de correction K6 suivant la résistivité thermique du sol

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Isolation

Température du sol [°C] 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

PVC 1.1 1.05 1 0.95 0.89 0.84 0.77 0.71 0.63 0.55 0.45 -

PR, EPR 1.07 1.04 1 0.96 0.93 0.89 0.85 0.8 0.76 0.71 0.65 0.6 0.53 0.46 0.38

Tableau 9 : de correction K7 suivant la température du sol (câble enterré)

Intensité admissible [A] en régime permanent dans les canalisations enterrées B.T. (méthode de référence D) (NF C 15-100) Température du sol : 20 °C – Résistivité thermique : 100 °C.W-1 Sections des conducteurs [mm²] Âme en cuivre

Âme en aluminium

1.5 2.5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300

Type d'isolation / Nombre de conducteurs chargés : PVC 3

PVC 2

PR 3

PR 2

26 34 44 56 74 96 123 147 174 216 256 290 328 367 424 480 57 74 94 114 134 167 197 224 254 285 328 371

32 42 54 67 90 116 148 178 211 261 308 351 397 445 514 581 68 88 114 137 161 200 237 270 304 343 396 447

31 41 53 66 87 113 144 174 206 254 301 343 387 434 501 565 67 87 111 134 160 197 234 266 300 337 388 440

37 48 63 80 104 136 173 208 247 304 360 410 463 518 598 677 80 104 133 160 188 233 275 314 359 398 458 520

Tableau 10 : Courants admissibles (en ampère) par les canalisations dans les conditions standards d'installation pour la lettre de sélection D (canalisations enterrées)

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Annexe III : Dispositifs de protection

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