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Sommaire 5

LISTE DES FIGURES

LISTE DES TABLEAU

Dédicaces A ma très chère mère, la source de tendresse qui n’a pas cessé de m’encourager et prier pour moi, A mon très cher père, pour ses efforts fournis jour et nuit pour mon éducation et ma formation, A ma charmante sœur Ahlame, A mon aimable frère Abd elmounaim, A toute ma famille de prés et de loin, A tous mes enseignants, A tous mes amis, A tous ceux qui m’ont aidé à réaliser ce travail, A toutes les personnes que j’aime et qui m’aiment, Je dédie ce travail, et qu’il soit un sentiment de reconnaissance Honorable et fidèle envers eux.

REMERCIEMENT

Avant d’entamer ce rapport, je profite de l’occasion pour remercier tout d’abord : Mr. ABDELKADER JELLOULI directeur du CIT Oriental, pour m’avoir accordé un stage au sein de son bureau d’étude technique.

Mr. KAMAL BELHADJ, chef de département d’études et suivis, qui n’a pas cessé de m’encourager pendant la durée du projet, ainsi pour sa générosité en matière de formation et d’encadrement. Mr. MOSTAPHA OUJIDI, le responsable de la filière environnement et génie civil. Membres du jury : Mme. REZKI HALIMA « professeur à la faculté des sciences d’OUJDA » et Mr. ARABAT HASSANE « Encadrant Professionnel », pour leur encadrement et leur suivi. Tous les membres du bureau d’étude CIT ORIENTAL pour leur accueil chaleureux et leur gentillesse.

Résumé

J’ai effectué mon stage de fin d’étude au sein du bureau d’étude CIT ORIENTAL, durant le mois de stage j’ai pu mettre en application les connaissances théoriques acquises durant les deux ans de ma formation. Mon travail consiste à étudier un logement de R+3 à usage d’habitation situé à Berkan, J’ai été amené à dimensionner les différents éléments constituant le bâtiment en appliquant les règles du BAEL 91 révisées 99 et faire le calcul d’une partie d’avant métrés. Le présent rapport est constitué de quatre chapitres :  Chapitre I : présentation du bureau d’étude  Chapitre II : présentation du projet  Chapitre III : prédimensionnement et déscente de charge  Chapitre IV : dimensionnement des éléments structuraux

Introduction Dans le cadre de notre formation en licence professionnelle Environnement et génie civil à la faculté des sciences d’Oujda, nous sommes tenus d'effectuer un stage de fin d’étude à fin d’améliorer et appliquer nos connaissances théoriques, et pour prendre aussi une expérience pratique qui nous aide à s’intégrer facilement dans le monde professionnel. A cet effet, j’ai effectué un stage de quatre semaines au sein de bureau d’études CIT ORIENTAL .Durant cette période j’ai fait l’étude de béton armé d’un logement R+3 suivant le BAEL91 révisé 99.

CHAPITRE I : PRESENTATION DU BUREAU D’ETUDE Présentation du CIT ORIENTAL 

I.

Le bureau d’étude CIT ORIENTAL est créé en Mai 2007 par son responsable Mr Abdelkader JELLOULI directeur et ingénieur d’état. Raison social : conseil ingénierie et technique, étude, suivi, coordination et pilotage Siège social : BD MED V. 6, Résidence al andalousse 4° Étage App N°13

OUJDA

Forme juridique : société à responsabilité limitée(SARL) Registre de commerce  : 19375 FIX : 0536709697 FAX : 0536 70 96 96 GSM : 0661362087 E-MAIL  : [email protected] Domaine d’activité :     

Calcul de béton armé Charpente méthalique Calcul de métré Electricité Plomberie

II. CHAPITRE L’organigrammeII :

PRESENTATION DU PROJET DIRECTEUR GENERAL

ADJOINT DIRECTEUR

SECRETAIRE DE DIRECTION

CHEF DEPARTEMENT D'ETUDES ET SUIVIS

DEPARTEMENT DE SUIVIS ET METRES

DEPARTEMENT COMPTABILITE:

DEPARTEMENT D'ETUDES

I.

Présentation de l’ouvrage

1. Présentation générale  Mon travail consiste à étudier un bâtiment à usage d’habitation d’un groupe de logement en (R+3) à Berkane.

2. Description de l’ouvrage 2-1. Caractéristiques géométriques Les dimensions de l’ouvrage sont : - longueur totale du Bâtiment : 23,60 m - largeur totale du bâtiment

: 13,60 m

- hauteur totale du bâtiment : 13.60 m - hauteur du RDC

: 3,00m

- hauteur d’étage

: 3,00 m

3. Éléments de l’ouvrage 3-1. Planchers Les planchers sont des éléments horizontaux qui assurent la fonctionnalité de l’ouvrage et qui permet la transmission des efforts aux éléments de la structure.  Un plancher doit être résistant aux charges verticales et horizontales.  Un plancher doit assurer une isolation phonique et thermique des différents étages. Le plancher utilisé dans notre projet est de type corps creux d’épaisseur 20 cm (15+5) avec poutrelles coulées sur place et dalle de compression de 5 cm d’épaisseur pour les étages courants, et le RDC.

3-2. Escalier Le bâtiment est menu d’une cage d’escalier de type droit.

3-3. Balcons Les balcons seront réalisés en dalle plaine.

3-4. Acrotère

C’est un élément en béton armé dont la hauteur est de 60 cm.

3-5. Maçonnerie  Les murs extérieurs : seront en double cloison en brique de 10 cm d’épaisseur.  Les murs de séparations intérieurs : seront réalisés en cloison en brique creuse de 10 cm.

3-6. Revêtement Ils seront réalisés :  en carrelage scellé pour les planchers et les escaliers.  céramique pour les salles d’eau et mortier de ciment pour les murs de façade.  plâtre pour les cloisons intérieures et les plafonds

3-7. Éléments composant l’infrastructure Le choix de mode de fondations est fonction de l’importance de l’ouvrage (ou des surcharges) et de la nature du sol.

CHAPITR iii : PREDIMENSIONNEMENT ET DESCENTE De Charge

I.

Pré dimensionnement et descente de charge 1. Détermination des charges et surcharges

Pour pré dimensionner les éléments (planchers, poutres, poteaux….), on doit d’abord déterminer le chargement selon le règlement BAEL91.

1.1.

Charges permanentes

a) Plancher « terrasse » On a, la charge G = ρe ρ : Poids volumique e : l’épaisseur de l’élément D’où le tableau suivant :

N°

Éléments

Épaisseur (m)

Poids volumique (KN/m3 ) 25

Charges (KN/m 2) 1

1 2

Protection lourde

0.04

Étanchéité multicouche

0,02

6

0,12

3 4 5 6

Béton en forme de pente

0,06

22

1,32

Feuille de polyrâne Isolation thermique

/ 0,04

/ 4

0,01 0,16

Dalle en corps creux

(15+5)

13

2.6

7

Enduit de plâtre

0,02

10

0,2

Tableau I : charges permanentes pour plancher terrasse Donc G=5.41KN /m²

Fig1 : Éléments constituants le « plancher-terrasse »

b) Plancher "étage – courant" et "R.D.C "  N°

Éléments

Épaisseur Poids volumique (m) [KN/m3 ]

Charges [KN/m²]

Revêtement en carrelage Mortier de pose

0,02 0,02

22 20

0,44 0,4

Dalle en corps creux

0,2

13

2.6

Dalle plaine

0.2

25

5

4

Enduit de plâtre

0,02

10

0,2

5

Cloisons de séparation interne

0,1

9

0,9

1 2 3

Tableau II : charges permanentes pour plancher étage Donc G =4.54 KN /m² avec dalle en corps creux Et G=6.94 KN /m² avec dalle plaine

Fig2 : Éléments constituant le plancher « étage-courant »

1.2.

Surcharges d’exploitations :

Eléments

Surcharges

Acrotère Plancher terrasse accessible Plancher étage courant (habitation) Les escaliers balcons

1KN/m2 1.5KN/m2 1,5 KN/m 2 2,5 KN/m 2 3,5 KN/m 2

Tableau III : charges d’exploitation

2. Pré dimensionnement  2-1. Planchers

Les planchers sont constitués de corps creux reposant sur les poutrelles qui seront à leur tour disposées suivant les petites portées. Ils assurent une isolation thermique et acoustique entre les différents étages. La hauteur d’étage doit satisfaire la condition suivante : L htp ≥ 22.5 htp : hauteur totale du plancher. L : longueur de la portée libre maximale de la grande travée dans le sens des poutrelles. L=320cm donc htp=15 cm .

Conclusion : On prend pour une hauteur de plancher de (15+5) qui sera valable pour tous les étages courant et le RDC

2-2. Poutres : Ce sont des éléments en béton armé coulés sur place dont le rôle est l’acheminement des charges et surcharges des planchers aux éléments verticaux (poteaux et voiles). D’après le BAEL 91, les dimensions d’une section rectangulaire simplement appuyée sont : Hauteur : L L ≤ ht ≤ , Avec L : la portée libre de la poutre. 15 10 Largeur: 0,4ht ≤ b ≤ 0,7ht

 Vérification (RPA99 Art 7-5-1) : Les poutres doivent respecter les dimensions ci-après : b ≥ 20cm h ≥ 30cm h/b ≤ 4

Conclusion : Les poutres principales : L=5.4m  h=50m et b=25m Les poutres secondaires : L=3.2  h=30m et b=25m Pour le pré dimensionnement des poutres (voir les plans de coffrage). (Pour le pré dimensionnement des autres poutres voir annexe 3)

2-3. Poteaux : Le pré dimensionnement des poteaux se fait par la descente de charges pour le poteau le plus sollicité. Les poteaux sont pré dimensionnés à l’ELS en compression simple en supposant que seul le béton reprend l’effort normal Ns tel que : Ns = G + Q

La section transversale du poteau le plus sollicité est donnée par : Ap = Ns/

σb

Avec

σb : contrainte limite de service du béton en compression.

σb = 0.6 fc28 = 15 MPa Ns : effort normal maximal à la base du poteau déterminé par la descente de charge.

a) Calcul de l’aire du plancher revenant au poteau le plus sollicité (P3) : St = (5.4+2.5)/2 x (3.2+3.2)/2 = 12.64 m2

b) Calcul du poids propre des poutres revenant au poteau (P3): 

Poutres N4:

Gp = 0.25x0.30x25x3.2=6KN  Poutres PN :

avec : ρ =25KN/m3

Gp = 0.25x0.20x25 x1.25= 1.56 KN 

Poutres N6 :

Gp = 0.25x0.50x25 x2.7= 8.44 KN D’où : Gt = 16KN Figure 3 : Emplacement de P3

c) Calcul du poids propre des planchers revenant au poteau (P3):  Plancher terrasse accessible : Gpt = StxGpt = 12.64 x5.41 D’où : Gpt= 68.38KN  Plancher courant et plancher RDC : Gpc = StxGpc = 12.64 x4.54 d'où : Gpc= 57.38K

d) Calcul du poids propre des poteaux : Poteau 1er étage+RDC : Gpot = 25x0.3x0.3 x3 = 6.75KN Poteau étage courant : Gpot = 25x0.25x0.25 x3 = 4.69KN

e) Calcul des surcharges d’exploitation : Plancher terrasse accessible : Q = 12.64x1.5 = 18.96 KN Plancher étage courant + RDC (habitation) : Q = 12.64x1.5= 18.96KN  Pré dimensionnement des sections du poteau P3 :

Charges permanentes en (KN)

Etage

Niveaux

Poids Planchers

3éme

4

2éme

Charges d’exploitations

Poids poutres

G

Gcum

Q

Qcum

68.38

Poids Poteau x 4.68

16

89.06

18.96

18.96

3

57.38

4.68

16

167.12

18.96

1er

2

57.38

6.75

16

247.25

RDC

1

57.38

6.75

16

89.0 6 78.0 6 80.1 3 80.1 3

327.38

Effort tranchan t N= GC + QC

Smin

Sado

108.02

72.01

25*25

37.92

205.04

25*25

18.96

55.93

303.18

18.96

72.99

400.37

205.0 4 202.1 2 266.9 1

Tableau IV : pré dimensionnement du poteau 3 (Pré dimensionnement des autres poteauxvoir annexes1)

 Vérification au flambement : Le flambement est un phénomène d’instabilité de la forme qui peut survenir dans les éléments comprimés des structures lorsque ces derniers sont élancés suite à l’influence défavorable des sollicitations. λ = Lf /i ≤ 50 Avec : Lf: longueur de flambement (Lf = 0.7 L0). I i : rayon de giration (i = ) L0 : hauteur libre du poteau ; S S : section transversale du poteau (b x h). I : moment d’inertie du poteau (I = bh3/12). λ: Élancement du poteau ; I λ = Lf /i min tel que : imin = S Lf λ=2√ 3 pour la section rectangle a Lf λ=4 pour la section circulaire D

√

√

 Poteau (25x25): L0 = 3m  Poteau (25x30) L0 = 3m  Poteau (30x30): L0 = 3m

Sections des poteaux

λ = 20.09 ≤ 50 Vérifiée λ = 29.09 ≤ 50 Vérifiée λ = 24.24 ≤ 50 Vérifiée

Conclusion : Puisque toutes les conditions sont vérifiées, les dimensions adoptées pour les poteaux sont convenables.

30*30 30*30

CHAPITRE IV : DIMENSIONNEMENT DES ELEMENTS STRUCTUREAUX I.

Dimensionnement des poteaux 1. Dimensionnement du poteau le plus sollicité P3 1.1.

Armatures longitudinales 2 √3

=

2 .1 0 .30 =24.24 Ølmax /3 =14/3 =4.66 mm on prend Øt=6 mm t < min {0.4 ; a+0.1 ; 15 Ølmin} t < min {40 cm ; 40 cm ; 15x1.4=21 cm} on prend t=21 cm

Figure 4 : ferraillage de P3

Etage

Niveau

Nu

Section

Section d’acier

Armatures

cadres

3éme

4

148.67

25x25

4.52

4T12

T6 esp18

2éme

3

249.07

25x25

4.52

4T12

T6 esp18

1er

2

417.68

30x30

6.16

4T14

T6 esp 21

RDC

1

551.49

30x30

6.16

4T14

T6 esp21

Tableau V : dimensionnement du poteau 3 (Le dimensionnement des autres poteauxvoir annexe1)

II.

Dimensionnement des fondations

Les fondations répartissent les charges d’un ouvrage sur le sol de façon à ce que la charge totale sur le sol soit inférieure ou égale à son taux de travail maximum.

sol sol

P : la charge à transmettre au sol par le poteau. sol : la contrainte à envisager pour le sol de fondation. a, b : dimensions du poteau. A, B : dimensions de la semelle à sa base

1. Dimensionnement de la semelle 3 : Réponse du sol : σsol= 2 bar = 0,2 MPa Fe500=500 Fissuration préjudiciable : st = inf ( 2/3 fe ; 110 .ftj )=201.63Mpa

L’air de surface portante est : 400. 37 x 10−3 =2.00m² S= 0 .2

√

A= 2.00 x

0.30 =1.41m 0.30

On a : d ≥ sup d ≥ sup(

[

A−a B−b ; 4 4

et

√

B= 2.00 x

0.30 =1.41m 0.30

]

1.41−0.3 1.41−0.3 ; ) donc d=0.28 4 4

On prend d=0.30m et h=0.35m Condition sol  < sol 

sol =

400.37 x 10−3+(0.025 x 1.41 x 1.41 x 0.35) = 0.21 1.41 x 1.41

>0.2 On a sol  > sol, donc on va changer B et h :

Figure 5 : Emplacement de S3

B=1.5m et h=0.40m sol =

400.37 x 10−3+(0.025 x 1.41 x 1.5 x 0.40) = 0.19 < 0.2 la condition est vérifiée 1.41 x 1.5

maintenant.

Ferraillage de la semelle S3 en ELU : 580.04 x 10−3 (1.41−0.3) =5.28cm² Aa = 8 x 0.35 x 434.78

Ab =

580.04 x 10−3 (1.5−0.3) =5.71 cm² 8 x 0.35 x 434.78

Ferraillage de la semelle S3 en ELS : 421.52 x 10−3 (1.41−0.3) = 8.28cm² Aa = 8 x 0.35 x 201.63

Ab =

421.52 x 10−3 (1.5−0.3) = 8.95cm² 8 x 0.35 x 201.63

Dim A*B e(cm) H(cm) Aa (cm²)

Figure 6 : Ferraillage de S3

Ab (cm²)

Ferraillage Ferraillage

ELU

1.41*1.5

15

40

5.28

5.71

5T12

4T14

ELS

0 1.41*1.5

15

40

8.28

8.95

6T14

6T14

0 Tableau VI : dimensionnement de S3 (Pour le dimensionnement des autres semelles voir annexe 1)

III.

Dimensionnement des poutres : 1. Méthode de calcul :

a) la méthode s’applique aux constructions courantes, c’est-à-dire lorsque q≤2g ou q≤5kN/m2. b) les moments d’inertie des sections transversales sont identiques le long de la poutre. c) les portées successives sont dans un rapport compris entre 0.8 et1.25 (25%). d) la fissuration ne compromet pas la tenue du béton armé et de ses revêtements (FPP).  Valeurs des moments : Les valeurs des moments en travée Mt et su appui Mw et Me doivent vérifier : 1. M t +

2.

(M w + M e ) ≥ max (1,05 M 0 ; ( 1+ 0,3 α ) M 0) 2 ❑

M t ≥ ( 1+0,3 α ) M 0 2

Dans une travée intermédiaire,

M t ≥ ( 1,2+0,3 α ) M 0 Dans une travée de rive. 2 La valeur absolue de chaque moment sur appui intermédiaire doit être au moins égale à : 0,6 M 0 Pour une poutre a deux travées, 0,5 M 0Pour les appuis voisins des appuis de rive d’une poutre a plus de deux travées 0,4 M 0Pour les autres appuis intermédiaires d’une poutre à plus de trois travées.

Avec M0 la valeur maximale du moment fléchissant dans la travée de référence (travée isostatique indépendante de même portée et supportant le même chargement que la

travée considérée) et α = q/ (g+ q) le rapport des charges d’exploitation a la somme des charges non pondéré. On prend l’exemple d’une poutre continue : N1 et N2

TRAVE1

0 1.1

2.40

TRAVE2

0

3.00

0

L’état limite ultime (E.L.U) :

Calcul des moments d’appuis : M01= ((1,35*6,94*2.7) + (1 ,5*1,5*1.6) + (1.5*3.5*1.1)) + (1.35*0.25*0.3*25)* M01=26.78 KN.m M02= ((1,35*6,94*2.7) + (1 ,5*1,5*1.6) + (1.5*3.5*1.1)) + (1.35*0.25*0.3*25) 3² * 8 M02=41.85KN.m

 Pour l’appui 1 : MA1 = 0xM01 MA1 = 0 KN.m

 Pour l’appui 2 : MA2 = 0,6xMAX (M01, M02) MA2 = 25.11KN.m

 Pour l’appui 3 : MA3 = 0xM02 MA3 = 0 KN.m

Calcul des moments en travées :

2.4 ² 8

 1ère travée: ( M w + M e) 1) M t +

≥ max ( 1, 05 M 0 ; (1+0 ,3 α ) M 0 ) 2 ❑ ( 0+25.11 ) Mt+ ≥max ( 1, 05 x 26.78 ; ( 1+0 , 3 x 0.26 ) 26.78 ) 2

M t ≥16.31 KN . m❑ 2)

M t ≥ ( 1,2+0,3 α ) M 0 2

M t ≥ ( 1 ,2+ 0 ,3∗0 . 26 ) 26 .78 2 M t ≥17.11 KN . m❑  Donc : M t =17.11 KN . m❑

 2ème travée : 1) M t +

( M w + M e)

≥ max ( 1, 05 M 0 ; (1+0 ,3 α ) M 0 ) 2 ❑ ( 25.11+0 ) Mt+ ≥max ( 1, 05 x 41.85; (1+0 ,3 x 0.26 ) 41.85 ) 2 M t ≥32.55 KN . m❑

M t ≥ ( 1,2+0,3 α ) M 0 2 M t ≥ ( 1 ,2+ 0 ,3∗0 . 26 ) 41 . 85 2 M t ≥ 26.74 KN . m❑  Donc M t =32.55 KN . m❑ 2)

Calcul des armatures longitudinales :  1ère travée : Données: Mu= 17.11KN.m Fc28= 25 MPa b= 0.25 m d= 0.25 m μ=

0.01711 = 0.08≤0.186 0.25∗0.252∗14.2

α=1.25*(1-√ 1−2 μ) = 0.10 Z=0.25*(1-0.4α) = 0.24m

A (ST) = 1.64cm²  3T10

 2ème travée : 

Fe=500 MPa h = 0.30 m d’ = 0.05 m

Mu=32.55 KN . m❑ A (ST) = 3.25cm²  3T12

 Pour l’appui 2 : Mu = 25.11 KN.m A (ST) = 2.35cm²  3T10

1.2.

L’état limite ultime (E.L.S) :

M01= ((6.94*2.7) + (1.5*1.6) + (3.5*1.1)) + (0.25*0.3*25)*

2.4 ² 8

M01=19.34 KN.m M02= ((6.94*2.7) + (1.5*1.6) + (3.5*1.1)) + (0.25*0.3*25) *2.7* M02=30.22KN.m

 Pour l’appui 1 : MA1 = 0xM01 MA1 = 0 KN.m

 Pour l’appui 2 : MA2 = 0.6xMAX (M01 ; M02) MA2 = 18.13KN.m

 Pour l’appui 3 : MA3 = 0xM02 MA3 = 0 KN.m

Calcul des moments en travées :  1ère travée: ( M w + M e)

1) M t +

≥ max ( 1, 05 M 0 ; (1+0 ,3 α ) M 0 ) 2 ❑ ( 0+18.13 ) Mt+ ≥ max ( 1 , 05 x 19.34 ; ( 1+0 , 3 x 0.26 ) 19.34 ) 2

M t ≥11.78 KN . m❑

2)

M t ≥ ( 1,2+0,3 α ) M 0 2

3² 8

M t ≥ ( 1 ,2+ 0 ,3∗0 . 26 ) 19. 34 2 M t ≥12.36 KN . m❑  Donc : M t =12.36 KN . m❑

 2ème travée : 1) M t + Mt+

( M w + M e) 2

≥ max ( 1, 05 M 0 ; (1+0 ,3 α ) M 0 ) ❑

( 18.13+0 ) ≥ max ( 1 , 05 x 30.22 ; (1+ 0 ,3 x 0.26 ) 30.22 ) 2 M t ≥ 23.51 KN .m❑

2)

M t ≥ ( 1,2+0,3 α ) M 0 2 M t ≥ ( 1 ,2+ 0 ,3∗0 . 26 ) 30 .22 2 M t ≥19.31 KN . m ❑  Donc : M t =23.51 KN . m❑

Calcul des armatures longitudinales :  1ère travée : Données: Mser= 12.36 KN.m Fc28= 25 MPa b= 0.25 m d= 0.25 m

α=

α=

15×σb 15×σb+σs

15 x 15 =0.53 ( 15 x 15 ) +201.63

y=αxd y=0.53x0.25=0.13 Z = d (1 -  / 3) Z=0.25 (1-

0.53 ) =0.21 3

Fe=500 MPa h = 0.30 m d’ = 0.05 m

Ast = Mrsb = ½ b y

σ

bc .Z Si Mser < Mrsb alors :

M fe Z× γs

Sinon on aura des armatures comprimé :

σ sc =

15∗σ bc( y 1−d ' ) y1

Ast=

[

Mreb Mser−Mreb 1 + ∗ Z σ st ( d−d ' )

]

Dans notre cas on a :

Mrsb=0.051 MN.m > Mser=0.01236 MN.m

M ser Aser = Z . σ st Aser =1.57cm² 3T10

 2ème travée :  Mser =23.51 KN.m A (ST) = 3.10cm²  3T12

 Pour l’appui 2 : Mser = 18.13KN.m A (ST) = 2.34cm²  3T10

1.3.

Armatures transversales:

On calcule l’effort tranchant et la contrainte de cisaillement pour chaque travée en utilisant les formules suivantes : Vu=

pL 2

Vu τ u= b0 ×d Le diamètre des armatures est donnée par : t  min ( h/35 ; l min ; b/10 ) L’espacement maximal des cours d’armatures : Stmax  min 0.9d; 0.40m; At .fe 0.4 b

L’espacement des armatures transversales en m² : St 

0.9. At .fe s .b (u – 0.3ft 28k)

On se place dans le cas de reprise de bétonnage. Donc K=0

 1ére Travée : V U 1=0.045 MN τu=

0.045 =0.72 MPa 0.25 x 0.25

Dans notre cas on a choisi un cadre et étrier donc At=2.012 cm ² t  0.008m Stmax ≤ 0 ,22 m St=43.74 c m On a St > Stmax Donc la disposition des armatures transversale est comme suite :  

Placer le 1ercours d’armature transversale à une distance du nu de l’appui égale à Stmax /2. Disposer les autres cours d’armature à une distance constante égale à Stmax.

 2ème Travée :

V U 1=0.056 MN 0.056 τu= =0.90 MPa 0.25 x 0.25

Dans notre cas on a choisi un cadre et étrier donc At=4 x 0.503=2.012 cm ² t  0.008m Stmax ≤ 0 ,22 m St=34.99 c m On a St > Stmax Donc la disposition des armatures transversale est comme suite :  

Placer le 1ercours d’armature transversale à une distance du nu de l’appui égale à Stmax /2. Disposer les autres cours d’armature à une distance constante égale à Stma

Figure 7 : ferraillage de la poutre N1- N2 (Pour le dimensionnement des autres poutres voir annexe 1)

IV.

Dimensionnement des dalles : Même principe que les poutres

1. L’état limite ultime ELU  1.1.

Calcul des armatures longitudinales

 Dalle H1  Mu= (1.35*4.54) + (1.5*1.5)*0.5*

3.2² 8

Mu=5.36KN.m A (ST) = 0.49 cm²  1T8

 Dalle H2 : Mu= (1.35*4.54) + (1.5*1.5)*0.5* Mu=3.27KN.m A (ST) = 0.34 cm²  1T8

2.5 ² 8

2. L’état limite service ELS : 2-1. Calcul des armatures longitudinales  Dalle H1 : Ms= (4.54 + 1.5)*0.5*

3.2² 8

Ms=3.86KN.m Aser =0.96cm² 1T12

 Dalle H2 : Ms=2.36KN.m Aser=0.58  1T10

3. Armatures transversales :  Dalle H1 : V U 1=6.70 KN 6.70 ¿ 10−3 τu= =0.11 MPa 0.25 x 0.25 Dans notre cas on a choisi un cadre et étrier donc At=2.012 cm ²

t  0.008m Stmax ≤ 0.22m St=2.86 m On a St > Stmax Donc la disposition des armatures transversale est comme suite :  

Placer le 1ercours d’armature transversale à une distance du nu de l’appui égale à Stmax /2. Disposer les autres cours d’armature à une distance constante égale à Stmax.

 Dalle H2 

V U 1=5.23 KN τu=

5.23∗10−3 =0.083 MPa 0.25 x 0.25

Dans notre cas on a choisi un cadre et étrier donc At=4 x 0.283=1 ,132 cm ² t  0.008m

Stmax ≤ 0.22m St=3.79m On a St > Stmax Donc la disposition des armatures transversale est comme suite : 

Placer le 1ercours d’armature transversale à une distance du nu de l’appui égale à Stmax /2. Disposer les autres cours d’armature à une distance constante égale à Stmax.



Figure 8: ferraillage des dalles

 Estimation budgétaire par mètre couvert On va calculer la surface couverte des différents étages et la multiplier par le cout économique    

Haut RDCH : 260.24m² Haut 1ère étage : 251.32m² Haut 2ème étage : 251.32m² Haut 3ème étage : 259.81m²

Estimation pour les quatre niveaux : 1022.69x2800=2863532DH Estimation totale =2863532DH

Conclusion Ce stage effectué au sein de bureau d’études CIT ORIENTALE m’a permis de maitriser:  La méthode de pré dimensionnement et descente de charge.  Les techniques de calcul béton armé des différents éléments structuraux  Le calcul des métrés Ce stage était pour moi une expérience enrichissante, et un compliment à ma formation de licence professionnelle environnement et génie civil.

BIBLIOGRAPHIE

 DTU Règles BAEL 91 révisées 99 cours  Conception et dimensionnement des bâtiments en béton armé cours de Mr KAMAL BELHADJ  Construction bâtiment technologie -TOMES 1 ET 2, H. RENAUD, FOUCHIER, 1995.

Table des matières 8 0 3 e) Armature transversales 5 L’état limite sérvice ELS 5

Annexes Annexe 1 : dimensionnement des éléments structuraux

Annexe 2 : Plan architecture Annexe 3 : Plan de coffrage Annexe 4 : Détail béton armé Annexe 5 : Calcul des métrés pour une partie de gros œuvre