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DYNAMIQUE DES STRUCTURES
CHAPITRE 3 3.Vibrations de torsion des arbres et des barres Des vibrations de torsion peuvent apparaitre dans les arbres de turbine et rotors, dans les arbres d’autres machines tournantes et dans les différents composants d’une structure. 3.1 Equation de mouvement
kb
ra
hi
m
i@ us
th
b.
dz
Considérons un élément d’arbre ou de barre de section variable, de longueur dx (Fig 3.1 ) soumis à l’action d’un moment extérieur de densité m(x,t))
Figure 3.1 Efforts sur un élément dx de l’arbre
Moment de torsion : M t ( x, t ) GJ p ( x)
40
( x, t ) x
(3.1)
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G-module d’élasticité Jp(x)-moment quadratique polaire de la section droite ( x, t ) -rotation des sections transversales Si on désigne par I 0 le moment d’inertie linéique par rapport à l’axe de rotation, le moment des forces d’inertie sur l’élément dx est :
I 0 dx
2 2 J ( x ) dx p t 2 t 2
b.
dz
Le couple extérieur par unité de longueur agissant sur l’élément dx étant m(x,t) ,le PFD permet d’écrire : 2 (3.2) M dM m dx M I dx t t t 0 t 2 M t avec dM t dx , x
i@ us
th
En introduisant l’expression (3.1) dans (3.2) on obtient l’équation des vibrations de torsion d’une barre de section variable :
2 GJ p ( x) ( x, t ) m ( x, t ) I 0 2 ( x, t ) x x t
(3.3)
Pour une barre uniforme elle devient
m
2 2 GJ p 2 ( x, t ) m ( x, t ) I 0 2 ( x, t ) x t
(3.4)
ra
hi
En mouvement libre, elle prend la forme simplifiée de l’équation d’onde (2.5)
c
kb où
comme I 0 J p , alors
c2
2 2 ( x , t ) ( x, t ) x 2 t 2
GJ p
(3.5) (3.6)
I0 c
G
-célérité des ondes de cisaillement
(3.7)
La solution globale de l’équation d’onde (3.5) par analogie avec celle des vibrations de la barre en traction-compression s’exprime sous la forme
( x, t ) (C1 cos x C2 sin x)( A cos t B sin t ) 41
(3.8)
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3.2 Conditions aux limites
Liaisons aux extrémités
C.A.L
x 0 0; GJ p
2.Libre-Libre
x
GJ p
0 x l
GJ p x 0
x
0
x l
b.
3.Encastrée-Encastrée
x
dz
1.Encastrée-Libre
x 0 0;
th
x l 0
GJ p
k
GJ p
k 0 x x l
m
k
k 0 x x 0
i@ us
4.Liaison élastique (ressort de torsion)
GJ p
J1
x
GJ p
kb
ra
J1
hi
5.Charge de moment d’inertie J1
6.Couple extérieur Mt
x 0
x
GJ p
42
J1
2 t 2
J1 x l
Mt x
2 t 2
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3.3 Conditions initiales Si à t=0 ,l’arbre a une rotation initiale 0 ( x) et une vitesse initiale 0 ( x) ,les conditions initiales s’écrivent ( x, t 0) 0 ( x) ( x, t 0) 0 ( x) t
(3.9)
Exemple 1
Solution
C.A.L
(0, t ) 0 (l , t ) x 0
i@ us
th
b.
dz
Un moment statique Mt est appliqué sur un arbre encastré-libre, de longueur l=1 et avec les paramètres ρ,G,Jp.On supprime brusquement l’action du moment. 1. Déterminer les pulsations et les modes propres de l’arbre 2. Vérifier l’orthogonalité des modes propres
Mt x x ; J pG
hi
( x, t 0)
m
De l’expression du moment statique Mt on va déterminer les conditions initiales
ra
( x, 0) 0 t
kb
La solution de l’équation (3.5) par la méthode de Fourier va donner deux équations différentielles ordinaires d 2q 2 dt 2 q 0; 2 d 2 0 dx 2
2 , avec
2 c2
Solution de l’équation temporelle : q(t ) A cos t B sin t ( x) C1 cos x C2 sin x Solution de l’équation spatiale :
43
DYNAMIQUE DES STRUCTURES
En reportant les conditions aux limites dans la solution spatiale, on trouve l’équation aux fréquences :
cos 0 2k 1 ) 2
k 1,2,3,
permettent de trouver les pulsations propres
2k 1 c 2 l
k Les modes propres sont donnés par :
k 1,2
l
i j dx C2iC2 j sin( 0
(E3.3)
th
k 1,2
i@ us
Vérification du principe d’orthogonalité
l
b.
2k 1 x 2l
k C2k sin
(E3.2)
dz
k (
dont les racines
(E3.1)
0
2i 1 2 j 1 ) x sin( ) xdx 2l 2l
l l sin(i j ) sin(i j 1) 0 C2i C2 j i j 1 i j Pour i j 1 sin( ) x sin( ) x
m
sin x sin x 2
hi
car
kb
ra
3.4 Normalisation des modes Les formes propres sont définies à une constante près, on peut les normaliser par rapport à la masse modale tel que
d’où
l
l
0
0
2 2 kk dx 1 C2k sin (
k ( x) 2 sin(
44
C2 2k 1 ) xdx 2 k 2l 2
2k 1 ) x , 2l
k 1,2..
(3.10)
(3.11)
b.
dz
DYNAMIQUE DES STRUCTURES
Figure 3.2 .Modes 1,2 et 3
( x, t ) 2 sin( k 1
Exemple 2
2k 1 2k 1 2k 1 ) x Ak cos( ) ct Bk sin( ) ct 2 2l 2l
i@ us
th
La solution générale s’écrit donc:
hi
m
Déterminer les fréquences propres des vibrations de torsion d’un arbre ,de longueur l et de rigidité en torsion JpG L’arbre est encastré à l’origine (x=0) et supporte sur l’autre extrémité une roue de moment d’inertie J1 C1=0 et GJ p
kb
ra
Les C.A.L donnent
avec
l
l
x
J1
x l
tan
2 t 2
GJ pC2 cos C2 J1 2 sin x l
J p l
(E3.4)
J1
, c le moment d’inertie de l’arbre étant J ar J p l ,l’équation aux fréquences peut s’écrire comme dans
le cas des vibrations axiales
tan où
( E3.5)
J ar -rapport des moments d’inertie de l’arbre et de la roue J1 45
DYNAMIQUE DES STRUCTURES
Si le rapport des moments d’inertie 1 ,la relation (E3.5) appliquée à chaque mode devient tan k
1
k
,
Et, G
k
GJ p GJ p G k k 2 2 l J pl J ar l
(E3.6)
i@ us
th
b.
dz
k k
1 0.86, 2 3.43, 3 6.43
hi
Les racines sont
m
Figure.3.3 Résolution de l’équation aux fréquences
Comme lim tan k lim
k
1
k
0 .on admet que pour k 5 on aura k k
ra
k
kb
En introduisant la grandeur adimensionnelle
x ,les formes propres sont données par l
l’expression
k ( ) C2k sin k
46
(E3.7)
kb
ra
hi
m
3.5.1 Arbres hétérogènes
i@ us
3.5 Cas particuliers de vibrations de torsion d’arbres
th
Figure 3.4 Trois premiers modes pour 1
b.
dz
DYNAMIQUE DES STRUCTURES
DYNAMIQUE DES STRUCTURES Algorithme de résolution de l’équation d’onde
2u 1 2u ( x , t ) ( x, t ) 0 x 2 c 2 t 2
x 0
u( x, t ) ( x)q(t )
x 0 ou
th
b.
dz
( x) 1 q(t ) 2 2 ( x) c q(t )
d 2 2 ( ) 0 dx 2 c
i@ us
d 2q 2q 0 2 dt
Fonction de forme
( x) C cos x C sin x 1
2
hi
m
c
ra
k (k )
k Ckk ( x)
kb
qk (t ) Ak sin k t Bk cos k t u ( x, t ) k (t )qk (t ) k
Ak sin k t Bk cos k t k ( x) k
l
( x) ( x)dx 0 i
j
0
u ( x, 0) u0
Ak , Bk
u ( x, 0) u0 ( x) 54