Organigramme BAEL [PDF]

Zitiervorschau

POTEAUX Compression centrée Données : Combinaison de base : Nu = 1.35G + 1.5Q Longueur de flambement : lf Section du poteau : a, b ou d Matériaux : fc28 , fe λ= 2 3 λ=4

lf D

lf a

15% (plus de 2 poteaux de rive) 10% (1 poteau de rive)

(section rectangulaire)

(section circulaire)

λ : Elancement α : Coefficient de flambage

Non λ
70 Pas de flambement

Bâtiment : lf = 0.7 l0

0.85

( 35)

1 + 0 .2 λ

Oui

λ
50

Oui α=

flexion composée

2

Non

Moitié des charges est appliquée après 90j  α = α Moitié des charges est appliquée avant 90j  α = α/1.10 Majeure partie des charges est appliquée à j < 28j  α = α/1.20

( λ)

α = 0.6 50

2

(fcj au lieu de fc28).

Br = (a - 0.02)(b – 0.02)

Br = π (d - 0.02)² /4

type de section

Si la section d’acier est négative, cela signifie que le le béton du poteau supporte l’effort normal sans armature.

N B f γ Ath ≥  u − r c 28  s 0.9γ b  f e α

u : Périmètre du poteau en m B : Section du poteau en cm² 4cm² /m de périmètre

A(4u) = 4u (en cm²)

Br en m² Nu en MN (1MN=103KN) fc28 en MPa γb = 1.5 (C.séc du béton) γs = 1.15 (C.séc de l’acier)

A(0.2 %) = 0.2B/100 Amin = sup(A (4u) ; A0.2%) Asc = sup(Ath ; Amin)

Nombre de cours d’acier transversaux à disposer sur la longueur de recouvrement doit être au minimum 3

0.2B/100
Asc
5B/100 Armatures transversales φt > φlmax /3

Espacement des cadres t < inf (15φlmin ; 40cm ; a+10cm)

Le rôle principal des armatures transversales est d’empêcher le flambage des aciers longitudinaux

SEMELLES Données : Combinaison de base Section de la semelle Section du poteau Matériaux

Semelle continue

: : : :

Nser ; Nu A;B a;b

fe ; σsol ; σst

Aire de la surface portante

A ≥ S / 1.00

S=

Semelle isolée

Nser

σ

L = 1.00m

A≥

S. a

B≥

S. b

b

a

Condition de rigidité d≥

A−a 4

 A − a B − b d ≥ sup  ; 4   4

hauteur totale: h

h = d + 0.05 m η: Coefficient de fissuration de l’acier. Fsu : Contraintes de l’acier. Ftj : Résistance caractéristique à la traction du béton à j jours.

σsol = N ser + p.semelle

σsol
σsol Condition de stabilité est satisfaite

surfacesemelle

Semelle continue

Semelle isolée Détermination des aciers

Nappe inférieure // à A (p.ml) E.L.U N (A − a) As//A≥ u 8df su

E.L.S N (A − a) As//A≥ ser 8dσ st

Nappe inférieure // à B E.L.U N (B − b ) As//B ≥ u 8df su

Nappe supérieure ⊥ à A (p.ml) E.L.U As⊥A ≥ Asu/4

As/4 ≥ 2cm²/ml (FeE400 /FeE500) As/4 ≥ 3cm²/ml (FeE215/FeE235)

ftj = 0.6 + 0.06 fcj fsu = fe /γγs

E.L.S As⊥A ≥ As(ser)/4

Nappe supérieure // à A (p.ml) E.L.U N (A − a) As//A≥ u 8df su

Contrainte de traction de l’acier FPP : σst
fe FP : σst=inf(2fe/3;110 η ftj ) FTP : σst=inf(0.5fe;90

E.L.S N (B − b ) As//B≥ ser 8dσ st

η ftj )

---(Ø>8mm)---

(η=1(Ronds lisse); η=1.6(Ø≥6mm); η=1.3(ØA/4 A/8< ls