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POTEAUX Compression centrée Données : Combinaison de base : Nu = 1.35G + 1.5Q Longueur de flambement : lf Section du poteau : a, b ou d Matériaux : fc28 , fe λ= 2 3 λ=4
lf D
lf a
15% (plus de 2 poteaux de rive) 10% (1 poteau de rive)
(section rectangulaire)
(section circulaire)
λ : Elancement α : Coefficient de flambage
Non λ 70 Pas de flambement
Bâtiment : lf = 0.7 l0
0.85
( 35)
1 + 0 .2 λ
Oui
λ 50
Oui α=
flexion composée
2
Non
Moitié des charges est appliquée après 90j α = α Moitié des charges est appliquée avant 90j α = α/1.10 Majeure partie des charges est appliquée à j < 28j α = α/1.20
( λ)
α = 0.6 50
2
(fcj au lieu de fc28).
Br = (a - 0.02)(b – 0.02)
Br = π (d - 0.02)² /4
type de section
Si la section d’acier est négative, cela signifie que le le béton du poteau supporte l’effort normal sans armature.
N B f γ Ath ≥ u − r c 28 s 0.9γ b f e α
u : Périmètre du poteau en m B : Section du poteau en cm² 4cm² /m de périmètre
A(4u) = 4u (en cm²)
Br en m² Nu en MN (1MN=103KN) fc28 en MPa γb = 1.5 (C.séc du béton) γs = 1.15 (C.séc de l’acier)
A(0.2 %) = 0.2B/100 Amin = sup(A (4u) ; A0.2%) Asc = sup(Ath ; Amin)
Nombre de cours d’acier transversaux à disposer sur la longueur de recouvrement doit être au minimum 3
0.2B/100 Asc 5B/100 Armatures transversales φt > φlmax /3
Espacement des cadres t < inf (15φlmin ; 40cm ; a+10cm)
Le rôle principal des armatures transversales est d’empêcher le flambage des aciers longitudinaux
SEMELLES Données : Combinaison de base Section de la semelle Section du poteau Matériaux
Semelle continue
: : : :
Nser ; Nu A;B a;b
fe ; σsol ; σst
Aire de la surface portante
A ≥ S / 1.00
S=
Semelle isolée
Nser
σ
L = 1.00m
A≥
S. a
B≥
S. b
b
a
Condition de rigidité d≥
A−a 4
A − a B − b d ≥ sup ; 4 4
hauteur totale: h
h = d + 0.05 m η: Coefficient de fissuration de l’acier. Fsu : Contraintes de l’acier. Ftj : Résistance caractéristique à la traction du béton à j jours.
σsol = N ser + p.semelle
σsol σsol Condition de stabilité est satisfaite
surfacesemelle
Semelle continue
Semelle isolée Détermination des aciers
Nappe inférieure // à A (p.ml) E.L.U N (A − a) As//A≥ u 8df su
E.L.S N (A − a) As//A≥ ser 8dσ st
Nappe inférieure // à B E.L.U N (B − b ) As//B ≥ u 8df su
Nappe supérieure ⊥ à A (p.ml) E.L.U As⊥A ≥ Asu/4
As/4 ≥ 2cm²/ml (FeE400 /FeE500) As/4 ≥ 3cm²/ml (FeE215/FeE235)
ftj = 0.6 + 0.06 fcj fsu = fe /γγs
E.L.S As⊥A ≥ As(ser)/4
Nappe supérieure // à A (p.ml) E.L.U N (A − a) As//A≥ u 8df su
Contrainte de traction de l’acier FPP : σst fe FP : σst=inf(2fe/3;110 η ftj ) FTP : σst=inf(0.5fe;90
E.L.S N (B − b ) As//B≥ ser 8dσ st
η ftj )
---(Ø>8mm)---
(η=1(Ronds lisse); η=1.6(Ø≥6mm); η=1.3(ØA/4 A/8< ls