Organigramme [PDF]

Zitiervorschau

Organigrammes

ORGANIGRAMME -ISECTION RECTANGULAIRE A L’E.L.U EN FLEXION SIMPLE LES DONNEES Caractéristique du béton et l’acier Sollicitation M u

c’

A ‘S

0,85.f c28 σ bc=

Cas genizah γ b=1,5 Situation durable : γS=1,15 γ b=1,5 cas accidentelle γS=1,15 γ b=1,1 γS=1 Situation accidentelle : b γ b=1,15 γS=1

γb

d h

MU μ=

As

c

b.d . σ bc 2

b ζ es

3,5 αR = 3,5+1000. ζ es μ R =0,8.α R.(1-0,4. α R) Oui ( AS ’=0) 1,25. 1 

Non (AS’  0)

μ < μR

ζ s=(3,5.10-3+ ζ es).[(d-c’)/d]- ζ es

1  2.  

ZR=d.(1-0,4.αR)

Z=d.(1-0,4. α)

Oui

ζ s =10.10-3

MR= μR.b.d2. α R

Non

μ  0,186

1     S  3,5 0 00.    

AS’=(MU-MR)/[(d-c’). σs’

MU-MR AS= AS=MU/(Z. σs)

MR +

’

(d-c )

1 .

ZR

.fe/ γS

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ORGANIGRAMME -IICALCUL D’UNE SECTION RECTANGULAIRE A L’E.L.U EN FLEXION COMPOSEE AS’

NU

d’ d

h

ea e

G0 AS

b

LES DONNEES B, h, d, σbc, e, NU , MU

NU=MU/e

1 

Oui

NU b.h. bc

1  0,81

 d 4   d  d .NU  M U  0,5     h b.h 2 . bc       6   d     7  h 

Calculer ENC=f(ψ1)

Oui

e  eNC

Section entièrement comprimée E .L .U Non atteint % minimal d’armatures A=4 cm2/ml de parement 0,2%≤A/B≤5%

Non

Non

Non

Section partiellement comprimée E .L .U Pouvant ne pas étre atteint si passage …

  0,19

Oui

Section entièrement comprimée PIVOT C Oui

AS=0 AS’=0

X>0

Non AS≠0 AS’≠0

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ORGANIGRAMME -IIIVERIFICATION D’UNE SECTION RECTANGULAIRE A L’E .L .S

fe , fc28 , η , n=15,B, Mser , c , fissuration  bt  min 2 / 3. f e ,150.   fissu  prej  at  min 1 / 2. f e ,110.    fissu  trésprej η = 1,6 η =1,0

A.H R.L

 bc  0,6. f c 28 D

E

n b. A  AS



4 S



2.n b. A .d   AS .d 



4 S

4





Y1=-D+ D 2  E I 





b. y13  n. AS' . y1  c ' 3



2

 AS .d  y1 

2



K=Mser/I σ ‘S =n.K.(y1-d’) σS =n.K.(d-y1) σ bc=K.y1

 S4   St ,  S   St ,  bc   bc

Non

On augmente la section du béton

 st   st

Oui

Section à L’E.L.U

AS

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ORGANIGRAMME-VFLEXION COMPOSEE A L’ E.L.S

e0=Mser/Nser

Nser-TRACTION Oui

Nser-COMPRESSION

e0  h / 2  e

Non

Oui

S.E.T

S.E.C

 b  N ser / B0   M ser .V1  / I 

N .a  1  ser A1.Z

 b2  N ser / B0   M ser .V2  / I   N ser

2 

e0  1 / B0 .V2 

 1S  15

N ser .Z  a  A2 .Z



 B0

M ser .V1  C1   I 

N M .V  C2   S2  15 ser  ser 2  I  B0  S.P.C

 90. AS P  3.C 2   . C  C'  b



   90b.A .d  C  S

 



 90. AS' 2   90. AS 2 q  2.C 3   . C  C'    .d  C     b   b





y23  p. y2  q  0 y1  y2  c





 





S  b. y12 / 2  15. AS4 . y1  c 4  AS .d  y1  σb’=K.Y1 σS =15.K.(Y1-C’) σb=15.K.(d – Y1) ’

K=Nser/S

Non

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ORGANIGRAMME -VITRACTION SIMPLE B , fe , fc28, γb , γs, Nult , Nser B=b x h Ft28=0,6+0,06.fc28

TYPE DE FISSURATION

Peu nuisible

Préjudiciable

Très Préjudiciable

   S 10 0 00

  min 2 / 3. f e .150. 

  min 1 / 2. f e .110. 

η =1,6 η =1,0

Ault 

H.A R.L

N ult



Aser

N ser



AS= max( Ault , Aser )

Condition de non fragilité Oui

Non

AS . f e  B. f c 28

AS= max (Ault, Aser , ACNF)

Augmenter AS ACNF=( B.ft28)/fe

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ORGANIGRAMME -VIICALCUL DES ARMATURES D’ UNE POUTRE SOUMISE A L’EFFORT TRANCHANT

Données (en section courante) : b0, d, h, fe, fc28, fissuration cadre ; α connu ou inconnu Oui

  connu Sollicitation :0≤x≤h/2 VU(0) et VU(h/2) X >(h/2) : VU(x)

Non Choix de α

Détermination de τ Selon α et la fissura

Contrainte tangente dans l’âme

τ U=VU(0)/(b0.d)

Contrainte tangente de référence

Non

τ(h/2)=VU(h/2)/[b0.d(h/2)

 U 0   Umax

Oui Volume relatif d’armatures :

Prendre 45°≤α≤90°

Augmenter b0

h     U A 2  t  b0 .St cos   sin  .0,9. f e /  S Volume minmal d’armatures :   h 1MAX  max 0,5. U  ,0,4MPa  / f e 2  

Espacement : S1=A1/(ρ.b0)

Cadres ;section AT fixée

1  max  2 , 1min 

Diminuer AT Non

Espacement minimal : STMAX=min[0,9.d ;40cm] S1 ≤ S1max

Oui Répartition des cadres