Losas y Vigas Postensadas - Luis Villena [PDF]

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COLEGIO DE INGENIEROS DEL PERU

CONSEJO DEPARTAMENTAL DE LIMA

COLEGIO DE INGENIEROS DEL PERÚ CONSEJO DEPARTAMENTAL DE LIMA

LOSAS Y VIGAS POSTENSADAS Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi Ing. Luis Villena Sotomayor MAYO 2013 Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

19-jun.-13

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CONSEJO DEPARTAMENTAL DE LIMA

TEMAS A TRATAR: 1. CONCEPTOS GENERALES 2. MATERIALES Y EQUIPOS 3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 4. ALGUNAS APLICACIONES EN EL PERU 5. CRITERIOS DE DISEÑO. 6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA. 7. EJEMPLO PRACTICO DE SUPERVISION EN UNA EDIFICACION Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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1. CONCEPTOS GENERALES

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CONCRETO PRESFORZADO DEFINICIÓN DEL PRESFUERZO.

Pretensar, o mejor aún, presforzar una estructura es introducirle, artificial y previamente a su puesta en servicio, esfuerzos: a) Permanentes. b) De sentido contrario a los que causarán las cargas de servicio. c) De magnitud controlada. De modo que los esfuerzos resultantes no excedan los que la estructura es capaz de resistir indefinidamente y en forma tal que mejore su comportamiento general.

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ANALISIS ELASTICO DE ESFUERZOS W

P

P

Convención de signos:

(-) Esfuerzo de Compresión. (+) Esfuerzo de Tracción.

• Esfuerzos de compresión por carga axial :

P  ax   A

• Esfuerzos de Flexión :  flex

+

My I

+ 

M  I    y

Donde : y = Distancia del Eje Neutro a la Fibra en estudio Cuando y = yt Entonces I/yt=Zt Cuando y = yb Entonces I/yb=Zb

My M  flex   I son : I  Entonces los Esfuerzos por Flexión    y Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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M  flex  Zt_b +

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ANALISIS ELASTICO DE ESFUERZOS W

P

P

-P/A

+P.exc/Zt

-M/Zt

Compresión

-

+

-

-

E.N.

+

exc

+

=

-P/A

-P.exc/Zb

+ +M/Zb

Por Presforzado Por Carga Vertical Diagrama de Esfuerzos

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0

Esfuerzos Totales

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COMPORTAMIENTO DE UNA VIGA DE CONCRETO PRESFORZADO 1. Viga simplemente apoyada con su propio peso.

1)

2. Tensado del tendón de presfuerzo.

2)

3. Transferencia del presfuerzo por medio de los anclajes.

3)

4. Viga Presforzada.

4)

5)

5. Aplicación de cargas actuantes. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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TIPOS DE REALIZACIÓN DE PRESFUERZO • PRESFORZADO POR PRETENSADO Consiste en tensar los tendones (torones o alambres) “antes” de la colocación del concreto, anclándolos en macizos exteriores y una vez que el concreto haya alcanza la resistencia adecuada, se sueltan dichos tendones transfiriéndole así el presfuerzo al miembro del concreto por adherencia.

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• PRESFORZADO POR PRETENSADO Viguetas Pretensadas

Colocación de Viguetas Pretensadas Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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• PRESFORZADO POR PRETENSADO Esquema de colocación de viguetas en losa.

Detalle de losa con vigueta pretensada Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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PRESFORZADO POR POSTENSADO Se efectúa después de que el concreto ha endurecido, mediante el tensionamiento de los tendones que van alojados dentro de los ductos, dichos tendones son fijados mediante dispositivos de anclaje los cuales transmiten el presfuerzo al elemento de concreto.

Colegio – La Molina - Lima

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TEMAS A TRATAR: 1. CONCEPTOS GENERALES 2. MATERIALES Y EQUIPOS 3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 4. ALGUNAS APLICACIONES EN EL PERU 5. CRITERIOS DE DISEÑO. 6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA. 7. EJEMPLO PRACTICO DE SUPERVISION EN UNA EDIFICACION Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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2. MATERIALES Y EQUIPOS

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MATERIALES ACERO DE PRETENSAR: Acero de alto resistencia. Especificaciones: - Alambre : ASTM A-421 Diámetro: 3mm hasta 7mm

- Torón: Diámetro:

ASTM A-416 0.5” (rotura 18.7Tn) 0.6” (rotura 26.5Tn)

- Barras de tensado: ASTM A722

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CURVAS: ESFUERZO DEFORMACION

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PROPIEDADES DEL ACERO DE PRETENSAR PROPIEDADES DE LOS CABLES Y BARRAS DE PRETENSADO MATERIAL

CABLES

DIÁMETRO

KSI

(mm)

(MPa)

(Kg/cm2)

fpy

Grado 250

6.35 a 15.24

1,725

17,500

Grado 270

9.53 a 15.24

1,860

18,900

85% de fpu, excepto 90% de fpu para cables de baja relajación

Tipo 1, Lisas Tipo 2, Corrugadas

19 a 35 16 a 35

1,035 1,035

10,500 10,500

85% de fpu 80% de fpu

NORMA

ASTM A-416

BARRAS ASTM A-722

RESISTENCIA A LA TRACCIÓN " fpu "

GRADO O TIPO

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ESFUERZO DE FLUENCIA

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PROPIEDADES DEL ACERO DE PRETENSAR MODULO DE ELASTICIDAD (AASHTO)

MATERIAL

MODULO DE ELASTICIDAD " Ep " (MPa)

(Kg/cm2)

CABLES

197,000

2,009,400

BARRAS

207,000

2,111,400

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AREAS NETAS DE ACERO PARA TORONES DE GRADO 270 (ASTM A-416) DIAMETRO

Area de Acero " Ap "

(pulg)

(mm)

(pulg2)

(cm2)

0.5"

12.7

0.153

0.987

0.6"

15.24

0.217

1.400

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ANCLAJES DE POSTENSADO “Sistema Adherido” Anclaje Multitorón



Anclajes de Barras

↓

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ANCLAJES DE POSTENSADO

“Sistema Adherido” Anclaje Multitorón Ducto metálico

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DUCTOS METALICOS CORRUGADOS

Esquema de Colocación de Ductos

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EQUIPOS DE POSTENSADO

Gatos Hidráulicos

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EQUIPOS DE POSTENSADO

Bomba Hidráulica Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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EQUIPOS DE INYECCIÓN Inyección: Cemento+agua (a/c=0.45) + aditivo expansivo al 2%

2 1

EQUIPOS DE INYECCIÓN

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3

4 19-jun.-13

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“

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“SISTEMA NO ADHERIDO” MATERIALES:

ANCLAJE ESTANDAR

GRASA INHIBIDORA A LA CORROSION

ANCLAJE ENCAPSULADO Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

FORRO 19-jun.-13DE POLIETILENO

TORON

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SISTEMA NO ADHERIDO ENGRASADO Y FORRADO DEL TORON CON PEHD POR EXTRUSION

(SOLO POR EL FABRICANTE):

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SILLAS DE SOPORTE DE TENDONES DE PRESFUERZO

Sillas de Soporte Metálicas y Plásticas:

Losa Postensada: Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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“ SISTEMA NO ADHERIDO” EQUIPO: Gato y Bomba

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TEMAS A TRATAR: 1. CONCEPTOS GENERALES 2. MATERIALES Y EQUIPOS 3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 4. ALGUNAS APLICACIONES EN EL PERU 5. CRITERIOS DE DISEÑO. 6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA. 7. EJEMPLO PRACTICO DE SUPERVISION EN UNA EDIFICACION Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS

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PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO CON VIGUETAS PRETENSADAS: •

Estas viguetas trabajan apuntaladas hasta que la losa haya alcanzado su resistencia y puedan trabajar como sección compuesta

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PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO DE UNA LOSA POSTENSADA

CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

• Aprox. 10,000 m2 de losas postensadas con sistema No Adherido en 6 sótanos.

• 2.50 km de vigas postensadas en 20 pisos. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

Sótanos Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

1. Encofrado de ábacos y vigas tipo banda

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

2. Instalación de Acero de refuerzo Inferior de la losa Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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3. Trazado y distribución de tendones en losa

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

4. Instalación de Tendones en vigas tipo banda y en losa

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

5. Instalación de Tendones soportados por sillas

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

6. Instalación de Anclajes

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

7. Vaciado de Concreto

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

8. Tensado de Tendones

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

9. Tensado de cables por debajo de un ábaco Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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CONSTRUCCIÓN DE LA TORRE WIESE

10. Corte de tensado de cables por debajo de un ábaco Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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TEMAS A TRATAR: 1. CONCEPTOS GENERALES 2. MATERIALES Y EQUIPOS 3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 4. ALGUNAS APLICACIONES EN EDIFICACIONES EN EL PERU 5. CRITERIOS DE DISEÑO. 6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA. 7. EJEMPLO PRACTICO DE SUPERVISION EN UNA EDIFICACION Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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4. ALGUNAS APLICACIONES EN EDIFICACIONES EN EL PERU

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LOSAS POSTENSADAS  PLAYA DE ESTACIONAMIENTO (CAMINO REAL - LIMA):

2.50

18.00

3.00 ELEVACION 100.75

22.20

22.20

17.30 20.40 PLANTA

PLANTA - LOSA POSTENSADA 19-jun.-13

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 PLAYA DE ESTACIONAMIENTO (CAMINO REAL)

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 PLAYA DE ESTACIONAMIENTO (CAMINO REAL)

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VIGAS POSTENSADAS (BANDAS)  EDIFICIO TORRE PINAR (4 sótanos + 12 pisos, SURCO)

Edificio de 12 pisos Con Bandas Postensadas

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Edificio de 11 pisos Con vigas de Conc. Armado

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 VIGAS POSTENSADAS (BANDAS)

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 VIGAS POSTENSADAS (BANDAS)

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 VIGAS POSTENSADAS (BANDAS)

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 VIGAS POSTENSADAS

EDIFICIO OIT (LIMA)

Instalación de armadura de refuerzo y tendones en Vigas

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 VIGAS POSTENSADAS VIGA PARED: IGLESIA SAGRADO CORAZÓN DE JESÚS (SURCO)

Viga de 32m de longitud y 5.50m de peralte

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 EDIFICIO MINISTERIO DE EDUCACION (San Borja – Lima) ( 12 pisos) Estructuración con Volados Postensados.

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 EDIFICIO MINISTERIO DE EDUCACION (San Borja – Lima) ( 12 pisos) Estructuración con Volados Postensados.

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 EDIFICIO MINISTERIO DE EDUCACION (San Borja – Lima) ( 12 pisos) Estructuración con Volados Postensados.

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 EDIFICIO MINISTERIO DE EDUCACION (San Borja – Lima) ( 12 pisos) Estructuración con Volados Postensados.

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VIGAS POSTENSADAS  PLANTA DE INCA KOLA (TRUJILLO) VIGAS POSTENSADAS DE TECHO: APROX. 36,000m2 DE AREA TECHADA

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 PLANTA DE INCA KOLA (TRUJILLO)

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 PLANTA DE INCA KOLA (TRUJILLO) • VIGAS POSTENSADAS con Tendones No Adheridos de Ø 0.5”

• VIGAS POSTENSADAS LONGITUDINALES CONTINUAS: • Cargan a vigas metálicas transversales Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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PISOS SUPERPLANOS POSTENSADOS

 DESCRIPCION)

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PISOS SUPERPLANOS POSTENSADOS 

PARIHUELA Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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DEL PRIMERO AL SEPTIMO NIVEL Pag. 62

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PISOS SUPERPLANOS POSTENSADOS 

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PISOS SUPERPLANOS POSTENSADOS 

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PISOS SUPERPLANOS POSTENSADOS 

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PISOS SUPERPLANOS POSTENSADOS 

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ANCLAJES EN ROCA EDIFICIO KONTIKI Playa de Punta Hermosa • 4 vigas de concreto reforzado apoyadas en columnas inclinadas. • Fundación anclada dentro de la roca utilizando anclajes permanentes. • Vigas ancladas dentro de la roca con anclajes de doble protección contra la corrosión. • Anclajes de entre 21.5 y 32.5m de longitud y entre 6 a 10m de longitud adherida. • Columnas ancladas con una inclinación de 50° y vigas con 5°. • Vigas postensadas de 11m de volado en el primer piso. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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ANCLAJES EN ROCA EDIFICIO KONTIKI Playa de Punta Hermosa • 4 vigas de concreto reforzado apoyadas en columnas inclinadas. • Fundación anclada dentro de la roca utilizando anclajes permanentes. • Vigas ancladas dentro de la roca con anclajes de doble protección contra la corrosión. • Anclajes de entre 21.5 y 32.5m de longitud y entre 6 a 10m de longitud adherida. • Columnas ancladas con una inclinación de 50° y vigas con 5°. • Vigas postensadas de 11m de volado en el primer piso. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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APLICACIONES EN OTROS PAISES: LA TORRE CUBE-MEXICO • • •

Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

De 70m de altura construido en Guadalajara. El área total construida es de 17000m2 para uso de oficinas. Los volados de 10m, junto con plantas libres de hasta 22m.

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COMPLEJO HOSPITALARIO MANUEL AMADOR GUERRERO-PANAMA

Complejo hospitalario de aprox. 50 mil m2 de losas postensadas con el sistema no adherido . Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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HOTEL CUATRO ESTACIONES-ESTADOS UNIDOS • El edificio mas alto de Miami • 240m en 64 pisos postensados.

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TORRES INFINITO- ESTADOS UNIDOS

• En San Francisco, con 36 pisos y 04 sótanos postensados.

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TEMAS A TRATAR: 1. CONCEPTOS GENERALES 2. MATERIALES Y EQUIPOS 3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 4. ALGUNAS APLICACIONES EN EL PERU 5. CRITERIOS DE DISEÑO. 6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA. 7. EJEMPLO PRACTICO DE SUPERVISION EN UNA EDIFICACION Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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5. CRITERIOS DE DISEÑO:

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ESTADOS DE CARGA EN UN ELEMENTO PRESFORZADO

1 ESTADO INICIAL El elemento está bajo presfuerzo pero no está sujeto a ninguna carga externa superpuesta. Este estado puede dividirse en los siguientes periodos: Durante el tensado. Esta es una prueba crítica para la resistencia de los tendones. Generalmente, el máximo esfuerzo de los tendones a través de su vida ocurre en éste periodo. Para el concreto la prueba será en la zona de anclajes donde es posible la trituración del concreto si su resistencia no es adecuada.

En la transferencia del presfuerzo. Para elementos pretensados, la transferencia del presfuerzo se hace en una operación y en un periodo muy corto. Para elementos postensados, la transferencia es generalmente gradual, y el presfuerzo en los tendones puede ser transferido al concreto uno por uno. En ambos casos no hay carga externa en el elemento excepto su propio peso. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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2. ESTADO INTERMEDIO Este es el estado durante el transporte y montaje. Ocurre sólo para elementos prefabricados cuando son transportados al sitio y montados es su lugar. También se puede considerar en el caso de que la estructura está bajo cargas permanentes sin sobrecarga. 3. ESTADO DE SERVICIO (FINAL) Para estructuras presforzadas de concreto, especialmente los tipos no convencionales, es usualmente necesario investigar sus su comportamiento bajo cargas permanentes y carga de trabajo, es así que, se debe considerar varias combinaciones de cargas vivas en diferentes partes de la estructura con cargas laterales tales empuje, asentamientos de apoyos y efectos de temperatura, acortamiento de fragua y creep. Todas las cargas a considerar serán sin factorar.

3. ESTADO DE RESISTENCIA ULTIMA (ROTURA). En este caso se deberán considerar todas las combinaciones de cargas factoradas según el reglamento, para verificar su comportamiento bajo cargas de agrietamiento y carga última. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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CAMBIOS EN LA FUERZA PRETENSORA La magnitud de la fuerza de presforzado en un miembro de concreto no es constante, sino que toma diferentes valores durante la vida del elemento. La Fuerza del gato Pj inmediatamente después del tensado se convierte en la Fuerza de Presfuerzo Inicial Pi, debido a:  La Fricción entre el ducto y los tendones.  Deslizamiento o embutimiento de las cuñas de anclaje.  El Acortamiento Elástico del concreto. Luego existe una reducción adicional de la fuerza desde Pi hasta el Presfuerzo Efectivo Pe, el cual ocurre en un período largo de tiempo, debido a los siguiente efectos:  El Flujo Plástico del Concreto debido a la acción de la fuerza sostenida en el tiempo.  La Contracción de fragua del concreto  La Relajación del Acero. La Relación R = Pi / Pe es la proporción entre la fuerza Inicial con respecto a la Final, donde R varía aproximadamente desde 1.10 hasta 1.35 Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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•ESTADO FINAL Cuando la estructura está sometida a todas las cargas permanentes y vivas pero en condiciones de Servicio Wpp + Wd + Ws/c

Pe

Pe

C E.N.

-

T

C

C

C

C

+

-

-

-

-

+

+ -

C

C Por Presforzado

+

+

+

T Por Peso Propio

+

T Por Peso Muerto

= +

T Por Sobrecarga

0

Final

Diagrama de Esfuerzos

Pe Peexc Mpp Md Msc       adm1 A Zt Zt Zt Zt

t



b



Pe Peexc Mpp Md Msc       adm2 A Zb Zb Zb Zb

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•ESTADO INICIAL Cuando el elemento está bajo presfuerzo inicial y peso propio pero no está sujeto a ninguna carga externa superpuesta. Wpp

Pi

Pi

C E.N.

-

T

C

+

=

+

+ -

+

T

C

C Por Presforzado

T

Por Peso Propio

C

C

Esf. Inicial

Diagrama de Esfuerzos

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Pi Piexc Mpp     adm3 A Zt Zt

t



b



Pi Piexc Mpp     adm4 A Zb Zb 19-jun.-13

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ESFUERZOS ADMISIBLES EN EL CONCRETO ELEMENTOS SOMETIDOS A FLEXIÓN

ESTADO FINAL SEGÚN EL REGLAMENTO DE LA E 060 •

Los esfuerzos admisibles se proporcionan funcionamiento en las estructuras de concreto.

•

Esto no garantiza su resistencia estructural, para la resistencia (rotura) deberá verificarse de acuerdo a otros requisitos que dicta el reglamento.

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para

controlar

el

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• Los elementos presforzados a flexión deben clasificarse como tres clases de concreto:  Clase U (Uncraked – No fisurado)  Clase T (Transition – Transición)  Clase C (Craked – Fisurado) • Esta clasificación está en función de ft (módulo de Rotura=2*(f’c)^0.5 en Kg/cm2 ó 0.62*(f’c)^0.5 en MPa), correspondiente al esfuerzo calculado en la fibra extrema en tracción en la zona pre comprimida en tracción, calculada para cargas de servicio, de la siguiente forma:

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Esfuerzos de Tracción en el Estado Final (en Megapascales MPa) 1MPa = 1 N/mm2 = 10.2 Kg/cm2

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RESUMEN (Concreto clase “U”): ESTADO INICIAL (Unidades:Mpa) "W" en el momento del tensado

E.N. P(t=0)

e1

e2

P(t=0)

f=exc L Tracción 0.5* f'ci

Compresión -0.60*f'ci

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0.25* f'ci

-0.60*f'ci

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0.5* f'ci

-0.60*f'ci

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ESTADO INTERMEDIO (Unidades:Mpa) "W" (Cargas de larga duración)

E.N. P(t=

)

e1

e2

P(t=

f=exc L Tracción = 0.62* f'c

Compresión -0.45*f'c

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= 0.62* f'c

-0.45*f'c

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= 0.62* f'c

-0.45*f'c

)

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ESTADO FINAL (SERVICIO) (Unidades:Mpa) "W" (Cargas Total de Servicio, sin factorar)

E.N. P(t=

)

e1

e2

P(t=

f=exc L Compresión -0.60*f'c

Tracción = 0.62* f'c

Compresión -0.60*f'c

Tracción = 0.62* f'c

Tracción = 0.62* f'c

Compresión

-0.60*f'c

•NOTA: Una buena práctica en el diseño hasta la fecha, ha sido usar el Esfuerzo admisible de 0.50*(f´c)^0.5 (Mpa) ó 1.6*(f´c)^0.5 (Kg/cm2), en la Etapa Final de Servicio. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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)

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PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS Y LOSAS Peraltes mínimos recomendados:

Reglamento

AASHTO

ACI

Material

Tipo

Losas Vigas cajón Vigas I prefabricadas Concreto Pretensado Vigas de estructuras peatonales Vigas cajón adyacentes Losas Concreto Pretensado Vigas y Bandas

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Tramo simple Tramo continuo 0.030L ≥ 165mm 0.027L ≥ 165mm 0.045L 0.040L 0.045L 0.040L 0.033L

0.030L

0.030L

0.025L L/40 - L/48 L/25 - L/30

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CONCEPTO DE CARGA EQUIVALENTE

Otra forma de analizar el efecto del presforzado: DEFINICIÓN. Es un sistema de cargas externas aplicado sobre el elemento, el cual produce un efecto equivalente al del tendón de presfuerzo. El efecto de un cambio en el alineamiento vertical de un tendón de presfuerzo produce una fuerza vertical en el elemento de concreto. Esta fuerza, junto con la fuerza de presfuerzo que actúa en los extremos del elemento a través de los anclajes del tendón, se puede analizar como un sistema de cargas externas equivalentes. Wpp + Wd + k*Ws/c

P

P

2

Wpretensado = 8.(PcosØ).e / L Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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P = PcosØ Pag. 88

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CARGAS Y MOMENTOS EQUIVALENTES PRODUCIDOS POR TENDONES PRESFORZADOS MIEMBRO

CARGA EQUIVALENTE EN EL CONCRETO PRESFORZADO

PsenØ

a)

P

PsenØ

MOMENTO PRODUCIDO POR EL TENDON

M= P.L.senØ 2

P PcosØ

PcosØ 2PsenØ

* PcosØ = P

PsenØ

b)

P

PsenØ

M = P. e

P PcosØ

PcosØ W= 8.P.f L²

*f=e

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* PcosØ = P

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CARGAS Y MOMENTOS EQUIVALENTES PRODUCIDOS POR TENDONES PRESFORZADOS MIEMBRO

CARGA EQUIVALENTE EN EL CONCRETO PRESFORZADO

MOMENTO PRODUCIDO POR EL TENDON

M = P.e Pe

Pe

P P

P

P

P

P

PsenØ

PsenØ

M2

M2 PcosØ

PcosØ W= 8.P.f L²

* f=e1+e2

* PcosØ = P

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M1 = P.e1

M2 = P.e2

M2 = P.e2

* M2 = P.e2

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CARGAS Y MOMENTOS EQUIVALENTES PRODUCIDOS POR TENDONES PRESFORZADOS MIEMBRO

CARGA EQUIVALENTE EN EL CONCRETO PRESFORZADO

PsenØ P

PcosØ M2

f = e1 - e2

P

M1= P.e1

P

e)

f)

PsenØ

MOMENTO PRODUCIDO POR EL TENDON

* PcosØ = P

W= 8.P.f L² M2 = P.e2

P

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M2= P.e2

PcosØ M2

Ninguno

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CARGAS Y MOMENTOS EQUIVALENTES PRODUCIDOS POR TENDONES PRESFORZADOS MIEMBRO

CARGA EQUIVALENTE EN EL CONCRETO PRESFORZADO

P

MOMENTO PRODUCIDO POR EL TENDON

PsenØ

i)

PcosØ PcosØ

PcosØ W= 2.P.f L²

M = P.f

* PcosØ = P

P

P

j)

PsenØ2

PsenØ1 M1

M2

PcosØ1 * e3= e1 + e2 2 * f = e + e3

* PcosØ1 = P * PcosØ2 = P

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M = P.e

PcosØ2 W= 8.P.f L²

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M1 = P.e1 M2 = P.e2

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CARGA EQUIVALENTE CASOS PARA VIGAS CONTINUAS CON PERFILES PARABOLICOS INVERTIDOS.

a) Parábola Simple

b) Parábola Parcial

c) Parábola Invertida ó reversa

c) Parábola Arpeada

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CARGA EQUIVALENTE EJEMPLO: VIGA CON PARABOLAS PERFILES PARABOLICOS INVERTIDOS.

Calcular las Cargas equivalentes para la siguiente viga: PUNTO DE INFLEXION

L/2

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L/2

X4

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X4

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CARGA EQUIVALENTE EJEMPLO: VIGA CON PARABOLAS PERFILES PARABOLICOS INVERTIDOS.

Calcular las Cargas equivalentes para la siguiente viga:

Y2-Y3

Y1-Y3

c

a

W3

W1 W1

b=Y1-Y3-a

d

L/2-X1 W2 W2

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CARGA EQUIVALENTE EJEMPLO: VIGA CON PARABOLAS PERFILES PARABOLICOS INVERTIDOS.

Chequeo de Cargas Equivalentes:

Total de Fuerzas hacia abajo (W1 y W4) : 34.074 * 0.90 + 17.037 * 0.90 = 46KN Total de Fuerzas hacia arriba (W2 y W3) : 8.519 * 3.60 + 4.259 * 3.60 = 46KN Sumatoria de Fuerzas: 46 – 46 = 0 (OK)

Carga Balanceada Promedio: Wbal = 46.00 / 9.00= 5.111kN/m Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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ESQUEMA ILUSTRATIVO EN VIGA CONTINUA Viga continua de 2 tramos:

Se pide calcular los momentos por las cargas equivalentes , momentos primarios y momentos secundarios.

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ESQUEMA ILUSTRATIVO CARGAS EQUIVALENTES PARA UNA FUERZA EFECTIVA DE 156.5TON:

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METODO DE DISEÑO POR BALANCEO DE CARGAS Este método consiste en equilibrar con el postensado las cargas externas aplicadas al elemento, ya sean cargas distribuidas o puntuales. Este equilibrio se realiza mediante la carga equivalente cuyo valor deberá ser igual a las cargas externas que queremos balancear. Por consiguiente :

Wbal = Carga Balanceada = *(Wpp + Wd) + *Wsc Wequiv= Carga Equivalente del Presfuerzo= Wbal Donde:

Donde:  y  = Porcentajes definidos por el diseñador

El Dr. B. O. Aalami (USA), recomienda balancear: Losas = 60% a 80% de la Carga Muerta total = 60%-80%(Wpp+Wd) Vigas = 80% a 110% de la Carga Muerta total = 80%-110%(Wpp+Wd) Al Balancear aproximadamente casi todas las cargas permanentes, la sobrecarga es tomada con la carga axial remanente. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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MOMENTOS GENERADOS POR EL PRESFUERZO EN ELEMENTOS HIPERESTATICOS El efecto del presfuerzo genera los Momentos Primarios y Momentos Secundarios cuya suma algebraica da como resultado los Momentos totales Momentos Primarios:

Son aquellos generados por el producto de la fuerza de presfuerzo y por la excentricidad del tendón con respecto al eje neutro para cada sección del elemento. Momentos Secundarios ó Hiperestaticos:

Los momentos de 2do orden son generados por las reacciones producidos en los apoyos de las vigas por efecto del presfuerzo. Momentos Totales:

Son aquellos generados directamente por las “cargas equivalentes” aplicadas a la estructura y también resultan de sumar algebraicamente los momentos primarios y secundarios. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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MOMENTOS SECUNDARIOS ILUSTRACION: Se tiene una viga continua de tres tramos con un apoyo fijo en el extremo izquierdo y 3 apoyo móviles libres desplazarse horizontalmente y hacia arriba.

Tendón: Fuerza P

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MOMENTOS SECUNDARIOS Luego de la Aplicación del Presfuerzo la viga se desplaza hacia arriba al no haber restricción en esa dirección en los apoyos. Hasta este instante los Momentos totales por presfuerzo en la estructura son los Momentos Primarios únicamente.

Tendón

Desplazamiento “d”

LINEA DE APOYOS

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MOMENTOS SECUNDARIOS Sin embargo en la realidad si existe la restricción a dicho movimiento lo que genera unas reacciones en los apoyos.

REACCION

Por consiguiente los momentos generados por las reacciones de los apoyos son los Momentos Secundarios o Hiperestáticos

Momentos Secundarios Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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CALCULO INDIRECTO DE MOMENTOS SECUNDARIOS Para el Cálculo de los Momentos Secundarios (Msec) ó Momentos Hiperestáticos (Mhyp), hacemos uso de los momentos resultantes de la Carga Equivalente aplicada (Mc_equiv), que se obtiene usando cualquier software, al cual se le restan los Momentos Primarios (Mprim) obtenidos de multiplicar la fuerza axial en cada sección por la excentricidad del tendón en dicha sección.

M

c _ equiv

 M

prim

 M

sec

M sec  M HYP  M c _ equiv  M prim Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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ESQUEMA ILUSTRATIVO DIAGRAMA DE MOMENTOS TOTALES, PRIMARIOS Y SECUNDARIOS DIAGRAMA DE MOMENTOS -40.00 -30.00 -20.00

MOMENTOS

-10.00

0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 0.00

4.00

8.00 M33 (Carga equivalente)

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12.00 Momento Secundario

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16.00

20.00

24.00

Momento Primario

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VERIFICACION POR RESISTENCIA A FLEXION (ROTURA) El Momento Resistente de Diseño debe ser mayor o igual con el Momento Ultimo  Mn 

Mu

El Momento Último que se debe usar, debe ser el siguiente:

ACI, NORMA E.060 :

Mu  1.4Mpp  1.4Md  1.7Msc  1.0MSecundario AASHTO :

Mu  1.25MDC  1.50MDW  1.75Msc  1.0MSecundario

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LOSAS POSTENSADAS

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TIPOS DE TENDONES ADHERIDO Y NO ADHERIDO EN LOSAS POSTENSADAS

1. Ducto corrugado galvanizado redondo. 2. Tendón monotorón adherido con ducto corrugado de polietileno. 3. Tendón monotorón No adherido engrasado y forrado con polietileno. 4. Ducto corrugado galvanizado plano.

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1. 2.

3.

4.

5. 6. 7. 8.

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PRINCIPALES VENTAJAS DE LAS LOSAS POSTENSADAS Reducción significativa de plazos de ejecución de la obra, gracias a rápidos y eficientes programas de construcción que se pueden lograr. Optimización de los materiales básicos de construcción, logrando un ahorro en el concreto, acero de refuerzo, mano de obra y encofrado. En la losas de entrepiso se pueden obtener estructuras esbeltas que permiten disminuir la altura del edificio, reducir las cargas en la cimentación y aumentar las luces. En el caso de sótanos se puede disminuir la profundidad de la excavación, ahorrar en la altura de las columnas, placas y los muros perimetrales del sótano y reducir el costo de los muros anclados de estabilización. Mayor integridad estructural, proporcionada por la continuidad de la losa y los tendones. Se obtienen uniones sencillas y eficientes entre losas, vigas, muros y columnas que eliminan problemas de juntas entre dichos elementos. Se obtienen soluciones estructurales con mínimos requerimientos de mantenimiento. Mayor firmeza, durabilidad y resistencia al fuego.

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1.-INCREMENTO DE LA VELOCIDAD DE CONSTRUCCION. Reducción significativa de plazos de ejecución de la obra, gracias a rápidos y eficientes programas de construcción que se pueden lograr. Día Ac tiv idad

1

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

Enc ofrado Coloc ac ión de refuerz o inferior Coloc ac ión de anc lajes de pos tens ado Coloc ac ión de tendones de pos tens ado Coloc ac ión de refuerz o s uperior Ins pec c ión Vac iado Tens ado Des enc ofrado Iny ec c ión de lec hada (s i requiere) (No ruta c ritic a)

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2.-AHORRO DE MATERIALES Optimización de los materiales básicos de construcción, logrando un ahorro en el concreto, acero de refuerzo, mano de obra y encofrado.

En losas típicas con luces mayores a 7.00m 100% Costo del Material

Total de ahorro 10% - 20%

PT Sistema

Concreto

Reducción de Concreto al 25% Barra de Refuerzo

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Reducción Barra de Refuerzo al 65% 19-jun.-13

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3 y 4 -REDUCCION DE LA ALTURA DE ENTREPISO

Ganancia en Altura

10 Pisos 10 Pisos

5 Niveles de Parqueo

Ganancia en Profundidad Edificio con Concreto Armado Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

Terreno

Edificio con Concreto Pretensado 19-jun.-13

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5.- MAYOR INTEGRIDAD ESTRUCTURAL Mayor integridad estructural, proporcionada por la continuidad de la losa y los tendones. Se obtienen uniones sencillas y eficientes entre losas, vigas, muros y columnas que eliminan problemas de juntas entre dichos elementos.

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PREDIMENSIONAMIENTO Cuadro de Relaciones Luz / Peralte DESCRIPCION

PTI

Losas macizas en una dirección Losas macizas en dos direcciones (soportado únicamente por columnas) Losa plana con ábacos Losas apoyadas en vigas en ambas direcciones

48

Losas nervadas en dos direcciones (malla de 1.5m.)

35

45 50 55

Vigas (b≈h/3)

20

Vigas (b≈3h)

30

Viguetas en una dirección 40 Estos peraltes aplican para proporciones de: Carga Viva / Carga Muerta total < 1.0 PTI: Post-Tensioning Institute (USA) Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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ESTRUCTURACIÓN

• Se debe tratar de colocar el sistema estructural principal resistente a sismo en el núcleo central de la planta del edificio, para evitar en lo posible restringir el libre acortamiento de la losa por efecto de la fuerza pretensora. • En zonas sísmicas se debe evitar que la losa sea parte de la estructura dúctil resistente a sismo. Se debe usar para ello placas estructurales de cortante u otro sistema resistente. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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PREDIMENSIONAMIENTO Componentes de una losa

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PREDIMENSIONAMIENTO Fisuración en Losas

Para minimizar la fisuración de la losa de concreto, debido a las restricciones que generan de los elementos verticales al libre acortamiento de la losa principalmente por efecto de la contracción de fragua y Creep, se deben hacer juntas, dependiendo de la longitud total de losa:

Longitud de la losa L > 115 m. 75 < L < 115 m. Si los tramos entre juntas son mayores que 30 m.

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Medidas a tomar Junta total en toda la edificación Franja de Contracción Junta de construcción con tesado intermedio

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PREDIMENSIONAMIENTO Juntas de Contracción: Aprox.: 1.00 a 1.20m •Se completa el vaciado después del mayor de tiempo posible para que se produzca el acortamiento e la losa. •Aprox. a los 14 a 21 días después del último vaciado adyacente. •Se puede unir las losas con fierro adicional ó con tendones de postensado .

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PREDIMENSIONAMIENTO

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PREDIMENSIONAMIENTO

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BANDAS

• El espesor de las Bandas ( h ) está limitados por su ancho ( b ) y por el espesor de la losa ( t ): • Donde:

h ≤ 2t y b ≥ 3h Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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CAPITELES Y ABACOS • Capitel (Drop Cap): b < L/6 • Abaco (Drop Panel): L/6 < b < L/3 También: a≥t/4 donde L: Longitud del paño de la losa.

Losa Plana

Losa con Capitel (Drop Cap)

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Losa con Abaco (Drop Panel)

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PREDIMENSIONAMIENTO CAPITELES Y ABACOS • Incrementan la capacidad local de la zona de la losa que se encuentra encima de los apoyos. • Capiteles: Mejoran la resistencia del nudo losa - columna al esfuerzo cortante por punzonamiento.

• Ábacos: Incrementan la capacidad de momento flector del nudo losa-columna, reducen las deflexiones, e incrementan la capacidad de esfuerzo cortante por punzonamiento, y reducen la fuerza de presfuerzo

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REFUERZO POR PUNZONAMIENTO • El espesor de losas planas está controlado por corte perimetral en los apoyos o punzonamiento. • Se suele reforzar la losa por corte en la zona de los apoyos con estribos o “studs”.

Refuerzo por Punzonamiento con STUD RAILS

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PARAMETROS DE DISEÑO 1. PRECOMPRESIÓN PROMEDIO 



Para que la losa trabaje en 2 direcciones la precompresión promedio mínima “Pe/A” de la losa debe ser de 0.9MPa en cada dirección. En Techos y estacionamientos , si la preocupación son las fisuras y la exposición a agua se recomienda de 1.0MPa a 1.4MPa.

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PARAMETROS DE DISEÑO 2. PORCENTAJE DE CARGA A BALANCEAR Se recomienda balancear: 

60% a 80% de la Carga Muerta total : Wbal= 60% a 80%(Wpp+Wd), (Según Dr. B. Aalami)

Al Balancear aproximadamente casi todas las cargas permanentes, la sobrecarga es tomada con la carga axial remanente.

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PARAMETROS DE DISEÑO 3. FORMA DEL PERFIL DE TENDON  Se deben usar tendones parabólicos aprovechando el máximo recubrimiento del tendón.

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3. FORMA DEL PERFIL DE TENDON

 Distribución en Planta.

 Tendones Distribuidos

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 Tendones Bandeados 19-jun.-13

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3. FORMA DEL PERFIL DE TENDON  Esquema Tridimensional de tendones.

 Esquema en elevación sobre placas. Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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PROCEDIMIENTO DE DISEÑO 4 PASOS 1. Modelamiento Estructural 2. Análisis (Momentos, fuerzas cortantes, fuerzas axiales) 3. Diseño (área de refuerzo) 4. Detallaje Estructural

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) CONCEPTO Método de análisis utilizado por el software: • Idea general: División de la losa en varias líneas de soporte (en ambas direcciones) con sus respectivos anchos tributarios. • Líneas de soporte: Consideradas como pórticos bidimensionales aislados. • El grado de aproximación del MPE depende de la ortogonalidad y equidistancia de las líneas de soporte, y del espesor constante de la losa (uniformidad). Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE)

CONCEPTO • Influencia de la flexión biaxial en la losa: Ajuste en la rigidez relativa de la losa y las columnas que conforman el pórtico (pórtico equivalente).

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE)

PROCEDIMIENTO 1. 2. 3.

Definir los componentes de la losa Definir los soportes Definir las líneas de soporte

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) PROCEDIMIENTO 4.

Definir las zonas tributarias

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) PROCEDIMIENTO 5. Construcción de la geometría de las franjas de diseño Cada franja de diseño es extraída, reconstruida y analizada en forma aislada e independiente del sistema estructural completo y de las demás franjas de diseño. En esta etapa se definen las condiciones de borde de los soportes (columnas y muros) y las cargas actuantes en la franja de diseño.

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) PROCEDIMIENTO 5. Construcción de la geometría de las franjas de diseño

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) PROCEDIMIENTO 6. Definir la carga

•

•

Carga Uniforme Las cargas uniformes generalmente son el peso propio, la carga muerta superpuesta y la carga viva. Dameros de Cargas Vivas Los dameros de cargas vivas se utilizan para maximizar momentos en estructuras continuas de varios paños.

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) 7.

• •

•

•

PROCEDIMIENTO Diseño del pretensado

Perfil del tendón Perfiles: parábolas inversas o parciales, generalmente. Son seleccionados por el ingeniero. El número de tendones y su excentricidad son determinados a través de los cálculos de diseño. Los tendones rectos se utilizan en casos excepcionales, donde las fuerzas concentradas requieren un tratamiento especial (encima de columnas y placas). En sistemas de losas de dos direcciones, el sistema bandeadodistribuido es predominante. En la dirección distribuida el perfil de los tendones es una parábola inversa, mientras que en la dirección bandeada es una parábola parcial.

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) PROCEDIMIENTO 7. Diseño del pretensado

Fuerza de postensado • Programas de diseño: calculo del número de torones y la excentricidad • Criterios: – Precompresión. – Porcentaje de carga muerta balanceada. – Esfuerzos admisibles de tensión y compresión. – Recubrimiento mínimo superior e inferior.

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MÉTODO DE PÓRTICO EQUIVALENTE (MPE) PROCEDIMIENTO 7. Diseño del pretensado

Fuerza de postensado • Condiciones irregulares: requieren un tratamiento especial durante el análisis.

• Por ejemplo, un tramo corto al lado de un tramo largo. • Balancear el mismo porcentaje de carga muerta en todos los tramos no es muestra de un criterio de diseño adecuado.

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ASPECTOS IMPORTANTES DE DISEÑO REFUERZO NO PRESFORZADO MÍNIMO • En los apoyos:

As = 0.00075 Acf

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ASPECTOS IMPORTANTES DE DISEÑO REFUERZO NO PRESFORZADO MÍNIMO

En el centro de luz: As = Nc / (0.5fy)

Se aplica si σt > 0.5√f´c σt adm = 1.6 √f´c

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ASPECTOS IMPORTANTES DE DISEÑO DETALLES

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TEMAS A TRATAR: 1. CONCEPTOS GENERALES 2. MATERIALES Y EQUIPOS 3. PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 4. ALGUNAS APLICACIONES EN EL PERU 5. CRITERIOS DE DISEÑO. 6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA. 7. EJEMPLO PRACTICO DE SUPERVISION EN UNA EDIFICACION Expositores: Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor

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6. EJEMPLO DE REVISION DE PROYECTO DE LOSA POSTENSADA.

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REVISIÓN DE PLANOS ESTRUCTURALES DE LOSAS POSTENSADAS

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LA FUERZA DE PRESFUERZO EN UNA LOSA POSTENSADA La presente busca proporcionar al ingeniero estructural una metodología rápida de revisión para un sistema de losas postensadas en dos direcciones, los cuales a su vez podrán ser corroborados mas adelante mediante un modelamiento completo de la estructura, en este caso se busca obtener un orden de magnitud de la fuerza postensora. Ahora se mencionan tres de los parámetros esenciales a ser chequeados en los planos en un ejemplo típico de una losa postensada en dos direcciones:

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PLANO ESQUEMATICO DE LA LOSA POSTENSADA En el presente se observa un plano esquemático de postensado típico para una oficina, en la cual se ha considerado lo siguiente: 1. Los paneles son de 9.00x9.00m. 2. Las columnas son de 0.50x0.50m y vigas perimetrales de 0.40x0.70m. 3. El espesor de la losa es de 0.20m. 4. Las cargas consideradas son de LL=2.5KN/m2+0.5KN/M2 (tab. Móvil) y SDL = 1.0KN/m2 5. La resistencia del concreto es de 35MPa y de las columnas de 28MPa. 6. El la cota al CGT en la parte superior es de 32mm y en la parte inferior es de 44mm y 25 mm para los paños exteriores e interiores respectivamente.

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PLANO POSTENSADO

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01.-EL ESPESOR DE LA LOSA.

El espesor de la losa esta principalmente determinado por el espaciamiento entre los soportes y requerimientos de cargas (vivas y muertas), los cuales producirán solicitaciones de flexión, punzonamiento, esfuerzos, deflexiones de la losa. Adicionalmente la losa deberá garantizar la transferencia de las fuerzas sísmicas al sistema resistente a cargas laterales, estos deberán ser revisados por el proyectista estrutural. Para obtener un orden de magnitud sobre el espesor que ha de tener la una losa postensada común usaremos la tabla proporcionada por el PTI.

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RELACIONES LUZ/ESPESOR SUGERIDOS PARA SISTEMAS EN DOS DIRECCIONES (LL/DL de Ø40mm tendones de preesforzado ≤ de Ø40mm, alambres Otros elementos tendones de preesforzado > de Ø40mm tendones de preesforzado > de Ø16mm y ≤ de Ø40mm tendones de preesforzado ≤ de Ø16mm , alambres

Expositores:

Concreto no expuesto a la acción de la intemperie ni en contacto con el suelo: Losas, muros, viguetas tendones de preesforzado > de Ø40mm tendones de preesforzado ≤ de Ø40mm, alambres tendones de preesforzado ≤ de Ø16mm , alambres Vigas, columnas: Refuerzo principal Estribos y espirales Ambientes corrosivos Muros y losas Ing. Dina Carrillo Parodi - Ing. Luis Villena Sotomayor 19-jun.-13 Otros elementos

Recub. (mm) 75

40 20 50 40 30

30 20 16 db, ó 16-40mm 10 50 65

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO

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ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO  RECUBRIMIENTOS MINIMOS PARA ELEMENTOS PRESFORZADOS - ACI 318 CONCRETO PRESFORZADO CONSTRUIDO EN SITIO Concreto colocado contra el suelo y expuesto permanentemente a él Concreto expuesto a suelo o a la intemperie: Paneles de muros, losas, viguetas Otros elementos Concreto no expuesto a la intemperie ni en contacto con el suelo: Losas, muros, viguetas Vigas, columnas: Refuerzo principal Estribos y espirales Ambientes corrosivos Muros y losas Otros elementos

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Recub. (mm) 75 25 40 20 40 25 50 65

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO  Mín. 40mm

TOLERANCIAS VERTICALES EN LA INSTALACION DE TENDONES ACI - 423 "Recommendations for Concrete Members Prestressed with Unbonded Tendons" F° Soporte ø1/2”

Tolerancia Máxima (mm)

ELEMENTO LOSA CON ESPESOR < 200m LOSAS O VIGAS ≥ 200mm Y ≤ 600mm VIGAS > 600mm

6 10 12

Corte A-A Corte A-A

Tendón

Error Vertical

Error Vertical

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO 

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO 

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PASO 4: ARMADURA DE REFUERZO Y TENDONES DE PRESFUERZO 

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PASO 5: ANCLAJES DE POSTENSADO  

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PASO 5: ANCLAJES DE POSTENSADO  

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PASO 5: ANCLAJES DE POSTENSADO  

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PASO 6: VACIADO DE CONCRETO    

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PASO 7: POSTENSADO

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PASO 7: POSTENSADO 

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PASO 8: CORTE DE CABLES Y SELLADO  

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PASO 8: CORTE DE CABLES Y SELLADO

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE 

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE 

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE 

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE 

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE 

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PROCESO ILUSTRATIVO DE FABRICACION Y MONTAJE 

GRACIAS Consultas a : [email protected] 19-jun.-13

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