Voile Périphérique [PDF]

Zitiervorschau

Etude d’une tour en R+9+Sous-sol

ChapitreVII Etude infrastructure

1. Etude du voile périphérique : 1) Calcul du voile périphérique : Afin de donner plus de rigidité à la partie entrée de la construction (sous-sol) et une capacité de reprendre les efforts de poussées des terres, il est nécessaire de prévoir un voile périphérique en béton armé, il est armé d'un double quadrillage d'armature.  Epaisseur ep 15cm, Pour notre voile, on a opté une épaisseur de ep = 20cm.  Les armatures sont constituées de deux nappes.  Le pourcentage minimum des armatures est de 0,1% dans les deux sens (horizontaux et verticaux). 2) Détermination des sollicitations : Le voile sera modélisé avec le logiciel ETABS v9.7, et sera soumis à la poussée des terres au repos ainsi qu’à la poussée due à une surcharge de 2,5kN/m².

Fig VII.8 : Modélisation du voile périphérique (ETABS v9.7) Le calcul se fait pour une bande de 1m de largeur. Q : surcharge d’exploitation, Q = 2,50 kN/m²  : Poids spécifique du sol,  = 18 kN/m3  : Angle de frottement interne du sol,  = 30° K0 : Coefficient de poussée des terres au repos, K 0 =1−sinφ=0,50  Calcul des forces de poussée sur le mur :  poussée due au poids des terres :

Nous avons trois sous-sols et la plus sollicite est celui de sous-sol 3 de hauteur 2,72m

Cette charge est variable, selon la hauteur du voile : Pt =k 0 . γ . h 0< z ≤ 0.90 m: 2 Pt =k 0 . γ . h=0,50 ×18 ×0,90=8,15 kN / m 0,906< z ≤ 1,8 m: Pt =k 0 . γ . h=0,50 ×18 ×1,8=16,2 kN /m2 1,8< z ≤2,72 m: Pt =k 0 . γ . h=0,50 ×18 ×2,72=24,48 kN /m2  Poussée due à la surcharge : 0< z ≤ 2,72m : Ps =Q. K 0 =2,5× 0,50=1,25 kN /ml

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2,72

K0..h

K0.Q

Fig VII.9 : Diagrammes des poussées du voile périphérique  Charge à E.L.U : M 11max =16,33 kN . m M 22max =52,94 kN .m  Charge à E.L.S : M 11max =12,03 kN . m M 22max =38,66 kN .m 3) Calcul du ferraillage du voile périphérique :  Ferraillage vertical (M22): Le ferraillage se fera en flexion simple avec fissuration peut préjudiciable, pour une bande de section (100 x 20) cm² M u 52,94 30 −4 γ= = =3,24 ⟹ μlu = 3440 ×1 ×3,24+ 49 × −3050 . 10 =0,95 M ser 16,33 1 −3 Mu 52,94.10 μbu= = =0,096 2 2 b 0 . d . f bu 1 ×0,18 ×17 bu = 0,096lu = 0,95 pas d’armature comprimé (A’=0) ; A=Au −3 Mu 52,94. 10 4 2 A= = .10 =8,45 cm z b . f ed 0,18 ×348 -Nous pouvons le calculer avec BAELR de socotec : D’après BAELR A=7,61cm 2  Section minimale d’armature : Condition exigée par le RPA99/version 2003 : Le RPA99/version2003 préconise un pourcentage minimum de 0,1% de la section dans les deux sens et sera disposée en deux nappes. Amin = 0,1%×100×20 = 2 cm²  Choix des barres : Au = 7,61cm² > Amin = 2cm² donc : on adopte un ferraillage de 7T12=7,91cm² avec un espacement de15cm.  Ferraillage horizontal (M11): M 11max =16,33 kN . m bu = 0,030lu = 0,94 pas d’armature comprimé (A’=0) ; A=Au Mu 16,33. 10−3 A= = .10 4=2,76 cm2 z b . f ed 0,17 ×348  Choix des barres : Au = 2,76cm² > Amin = 2cm²donc : on adopte un ferraillagede6T10=5,76cm² avec un espacement de15cm.  Vérification des contraintes : 1er Cas : γ −1 fc28 3,24−1 30 + = + =1,42>α =1,25 ( 1−√ 1−2 ×0,096 )=0,12 2 100 2 100

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Donc : σ bc α =1,25 ( 1−√ 1−2 ×0,094 )=0,12 2 100 2 100 Donc : σ bc