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- 1SYSTEME RETENU Le système retenu pour le lotissement SOMAA est le système unitaire, compte tenu du réseau déjà existant à la ville de Beni Mellal qui est aussi unitaire. - 2DÉTERMINATION DES DÉBITS D’EAUX PLUVIALES Le débit de pointe qui servira donc à la détermination ultérieure des dimensions des ouvrages d’évacuation est donné par la formule usuelle de Caquot :
Qp = K . C . I . A Pour la zone de Tadla, la formule de Caquot est la suivante :
Période de retour
Expression de Qp (l/s)
2ans
Q = 749 * C1.2403 * I 0.3432 * A 0.7538 * (4A/L2)0.3516
5ans
Q = 1282 * C1.229 * I 0.3184 * A 0.7680 * (4A/L2)0.32
10ans
Q = 1672 * C1.2186 * I 0.3123 * A 0.7715 * (4A/L2)0.319
Q = Débit exprimé en l/s, I = Pente évaluée en m/m, d'après la valeur moyenne sur le développement total du parcours d'eau, C = Coefficient de ruissellement moyen, A = Superficie du bassin en ha, L = Plus long parcours de l'eau en hectomètre, (4A/L2)0,3516 = Coefficient de correction du débit pour tenir compte de l’allongement du bassin. La valeur moyenne du coefficient de ruissellement C retenu égale à 0,60 pour les habitations denses et 0,3 pour les surfaces non revêtues. 446754389.doc
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- 3CALCUL DU RESEAU -3.1. Bassins élémentaires
Le calcul des caractéristiques des bassins élémentaires s'effectue de la manière suivante :
Pente moyenne du terrain di I=
. di Ci - Ci+1) di
Avec
di = distance entre piquets, Ci = côte du piquet.
Longueur du parcours de l'eau L=
Superficie du bassin versant A
Coefficient de ruissellement
di
C = A’/ A Avec
A = surface totale du bassin versant ; A’ = surface totale des parties revêtues.
Coefficient d'allongement du bassin versant L M=
. __ \/A
Coefficient correcteur du débit pour M # 2 (4 A) 0,3516 m=
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. -2-
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(L2)0,3516
Débit corrigé
Q = Qbrut x m Voir résultats des calculs ci joint en annexe. -3.2.
Assemblage des bassins élémentaires
Les paramètres Ceq, Ieq, Aeq, Leq afférents à un bassin versant déterminé en tant qu’assemblage, en série ou en parallèle de n bassin élémentaires de paramètres C k, Ik, Ak et Lk (avec k = 1 jusqu’à n) sont déterminés comme suit :
Type d’assemblage Coefficient de ruissellement Ceq Surface équivalente Aeq Pente équivalente Ieq Longueur hydraulique équivalente Leq
En série CkAk/Ak Ak 2 [Lk] /[Lk/SQR(Ik)]2 Lk
En parallèle CkAk/Ak Ak IkQk/Qk L(Qmax)
Les résultats des assemblages des bassins versants sont consignés dans les tableaux ci-joints en annexe.
-3.3. Limites d’application de la formule de Caquot
Les limites d’application de la formule de Caquot sont les suivantes :
0.2% I 5%
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0.2 C 1
A 200 ha
L / SQR(A) 0.8
-0.66 -0.42 avec = 0.84 . b/ (1+0.287.b).
-3.4. Calcul des sections des canalisations
Les sections des collecteurs seront déterminées à partir de la formule :
Q = 60 x S x R3/4 X I1/2
Avec:
Q = Débit d'eau ;
S = Section de remplissage du collecteur ;
R = Rayon hydraulique ;
I = Pente du collecteur ;
Vu que les eaux usées sont négligeables devant les eaux pluviales, la détermination de la section du collecteur est basée uniquement sur le débit d'eau pluviale.
-3.5. Calcul de vitesse d'écoulement à pleine section
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La vitesse d'écoulement à pleine section dans les canalisations est obtenue par application de la formule suivante :
V = 21, 21. I0, 5. D0, 75
-3.6. Conditions d’autocurage
Ces conditions sont satisfaites en ayant dans les ouvrages des vitesses de 0.60 m/s pour le 1/10 du débit à pleine section et des vitesses de 0.30 m/s pour le 1/100 de débit à pleine section. Pour les canalisations circulaires, ces limites sont respectées avec des vitesses à pleine section de l’ordre de 1 m/s.
D’après le tableau de calcul des diamètres (annexes), il est constaté que les conditions d’auto curage sont vérifiées.
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