Clim Hôtel A La Nouvelle Ville Ali Mendjeli (Actualisé) [PDF]

Zitiervorschau

République Algérienne Démocratique et Populaire Ministère de l’enseignement supérieur et de la recherche scientifique Université Mentouri de Constantine

Faculté des sciences de l‘ingénieur Département du : Génie climatique Option : Installations des bâtiments

Mémoire de fin d’étude pour l’obtention de diplôme d’ingénieur d’état

Présenté par :

Dirigé par :


El hadj-ali Saïd Massinissa
Bousbia Billel

M. Med Boukabache

Promotion 2008/2009

Dédicaces et Remerciement

L’homme cet être faible, née sans aucun savoir, sans aucune connaissance et au fil du temps il acquit de petit à petit et à travers toute sa vie quelques éléments d’un savoir incessant ; ce savoir qui lui approche de son Dieu, et lui fait savoir que Dieu ne laisse jamais l’homme démuni, ce sont des leçons de la vie. Donc le tout premier remerciement va à notre Dieu qui m’a donné la force et la volonté de débuter et de terminer ce modeste travail, tout en espérant que ce travail soit bon et acceptable. Je voudrais en suite remercier ma petite famille : à ma mère qui après le décès de mon père à pris le flambeau, je voudrais qu’elle sache que jamais je n’es manqué de rien ; à ma petite sœur qui ma supportait comme on supporte des athlètes jusqu'à ce que ce travail prend sa fin ; à mon père « paix à son âme » de la ou il est; j’aimerais qu’il soit fière de son fils, mon travail et mon diplôme je le dédie pour vous ma famille, vous êtes ma raison d’être. J’aimerais aussi remercier tout mes amis et mes copains sans aucune exception car ils mont soutenu, et ils n’ont pas voulues me déranger durant toute cette année de travail pour cela il mérite amplement que je dédie ce mémoire pour eux aussi. Un grand remerciement aussi pour notre encadreur Monsieur : Boukaabache Med qui nous a suivi et aidé à accomplir notre projet, en nous consacrant tout son précieux temps, j’espère que notre projet soit à la hauteur de sa réputation. Je souhaite remercier tout les profs qui nous ont enrichit avec leurs savoirs, et qui nous ont aidé à progresser dans le domaine ; sans oublier de remercier toutes les personnes qui nous ont aidé de prêt ou de loin, et merci à la personne qui nous à procuré les plans de l’hôtel.

El hadj-Ali Saïd Massinissa.

Dédicaces et Remerciement

Tout d’abord remercions Dieu de nous avoir donné la santé et bien être. Ceci est une Dédicace. A celui qui m’a indiqué la bonne voie en me rappelant que la volonté fait toujours les grands hommes... à mon Père. A celle qui a attendu avec patience les fruits de sa bonne éducation,... à ma Mère. A celui que j’admirais et qui nous procurais la joie et la guettée journalière ; mais hélas il nous a quitté cette année,… à mon Grand Père « paix à son âme ». A ceux qui ont partagé des plaisirs, des souvenirs et des beaux moments avec moi,... à mes Frères et à mes Amis. A celui qui nous a pris dans son enclos, et qui nous a aidés à faire notre projet,… à notre encadreur M Boukaabache. A ceux qui nous ont enseigné et éduqué,… à nos profs. J’aimerais aussi remercier tout mes amis et mes copains sans aucune exception

Bousbia Billel.

SOMAIRE

I-1 I-2 I-3 I-4 I-5 I-5-1 I-5-2 I-6 I-6-1 I-6-2 I-6-3 I-6-4 I-6-5 II-1 II-1-1 II-2 II-2-1 II-3 II-4 II-4-1 II-4-2 III-1 III-1-1 III-1-2 III-1-2-1 III-1-2-2 III-2 III-2-1 III-2-1-1 III-2-1-2 III-3 III-3-1 III-3-2 IV IV-1 IV-1-1 IV-2 1 2 3 IV-3 IV-3-1 IV-3-2 IV-4 IV-4-1

Chapitre I : Dénomination du projet Introduction …………………………………………………………. Présentation de la nouvelle ville…………………………………….. La situation………………………………………………………….. Les différents locaux de l’hôtel…………………………………....... Conditions de bases ………………………………………………… Conditions de bases extérieures……………………………………. Conditions de bases intérieures……………………………………. Les différents locaux de l’hôtel……………………………………... Le Rez de chaussée ……………………………………………….. Le premier étage…………………………………………………... Le 2, 3, 4éme étages ……………………………………………… Le 5, 6, 7éme étages………………………………………………. Le 8éme étage……………………………………………………... Chapitre II : Etude thermique Calcul thermique des parois………………………………………… Calcul du coefficient K……………………………………………… Les différentes couches des parois et leurs caractéristiques………… Valeur du coefficient K pour les portes et les fenêtres……………… Etude de la résistance thermique minimale exigée des parois………. Etude de la condensation……………………………………………. Condensation superficielle………………………………………... Condensation dans la masse……………………………………… Chapitre III : Calcul du bilan thermique Calcul des déperditions calorifiques………………………………… Généralité…………………………………………………………. Méthode de calcul du bilan thermique en période hivernale……... Déperditions par transmission……………………………………. Déperditions par ventilation……………………………………… Calcul des apports…………………………………………………… Méthode de calcul du bilan thermique en période estivale……….. Apports externes………………………………………………….. Apports internes………………………………………………….. Application au projet………………………………………………... Période hivernale………………………………………………… Période estivale……………...…………………………………… Chapitre IV : Choix du système de climatisation Introduction……………………………………………………….. Critères du choix d’une installation de climatisation……………….. Confort thermique………………………………………………... Classification des systèmes de climatisation………………………... Le système centralisé……………………………………………. Le système décentralisé………………………………………….. Le système semi centralisé……………………………………….. Le système centralisé………………………………………….. Méthode calcul……………………………………………………… Période estivale………………………………………………….… Période hivernale………………………………………………… La répartition de l’air dans les locaux………………………………. Le choix des bouches de soufflage…………………………………

1 1 1 4 4 4 4 5 5 6 7 8 9 10 10 10 13 13 15 15 16 21 21 21 21 22 23 23 23 27 28 28 30 31 31 31 32 32 32 32 34 34 36 42 42

IV-4-2 IV-5 IV-5-1 IV-5-2 IV-5-3 IV-6 IV-7 IV-7-1 IV-7-2 IV-8 IV-8-1 IV-8-2 IV-8-3 IV-8-4 IV-9 IV-9-1 IV-9-1-1 IV-9-1-2 IV-9-1-3 IV-9-2

V-1-1 V-1-2 V-1-3 V-1-4 V-2 V-2-1 V-2-2 V-2-3 V-2-4 V-2-5 V-2-6 VI-1 VI-2 VI-2-1 VI-2-2 VI-2-3 VI-2-3-a VI-2-3-b VI-3 VI-3-1 VI-3-1-1 VI-3-1-2 VI-4 VI-5 VI-5-1

Le choix des bouches de reprise…………………………………… Le système semi centralise …………………………………… Procèdes de climatisation avec le ventilo-convecteur………………. Principe de fonctionnement avec le ventilo-convecteur…………… Les fonctions d’un ventilo-convecteur………………………….... Déférent type de ventilo-convecteur…………………………........ Classification des ventilo-convecteur……………………………….. Le système de climatisation choisi dans le cadre du projet…………. Les solutions proposées……………………………………………. Le choix de ventilo-convecteur……………………………………. Méthode de calcul des ventilo-convecteur………………………….. Donnés de basse………………………………………………….. Méthode de calcul…………………………………………………. Méthode de sélection …………………………………………… Exemple de calcul…………………………………………………. Le choix du matériel………………………………………………… Choix des CTA……………………………………………………. Calcul et choix des éléments sur le circuit d’eau froide…………... Calcul et choix des éléments sur le circuit d’eau chaude………….. Vase d’expansion………………………………………………….. Choix des unités de production d’eau chaude et d’eau glacée……… Chapitre V : Calcul aéraulique et hydraulique Calcul aéraulique………………………………………………… Introduction………………………………………………………….. Calcul des pertes des charges d’un réseau aéraulique………………. Détermination des dimensions………………………………………. Equilibrage du réseau……………………………………………….. Calcul hydraulique……………………………………………….. Introduction………………………………………………………….. Calcul hydraulique…………………………………………………... Les pertes de charges linéaires……………………………………… Les pertes de charges locales...……………………………………… Les pertes de charges totales………………………………………… Méthode de calcul…………………………………………………… Equilibrage…………………………………………………………... Chapitre VI : La ventilation Introduction…………………………………………………………. Type de ventilation………………………………………………….. Ventilation naturelle………………………………………………… Ventilation mécanique ……………………………………………… Calcul du débit d’extraction de l’air pour les locaux à ventilés…….. Première façon de calcul………………………………………….. Deuxième façon de calcul………………………………………… Ventilation des toilettes et salles de bains…………………………... Choix du ventilateur……………………………………………… Premier modèle………………………………………………….. Deuxième modèle……………………………………………….. Dimensionnement du réseau de la VMC……………………………. Ventilation du parking et du sous sol……………………………….. Description générale du système………………………………….

42 44 44 44 44 44 45 46 46 47 47 47 48 49 50 50 52 54 59 61

64 64 65 65 66 66 66 67 67 67 68 70 70 70 70 71 71 71 71 71 72 77 81 83 84

VI-5-2 VI-5-3 VI-5-4 VI-5-5 VI-5-6 VI-5-7 VI-5-8 VI-6 VI-6-1 VI-6-2 VI-7 VI-7-1 VI-7-2 VI-7-3 VII-1 VII-2 VII-3 VII-4 VII-5

Les ventilateurs d’extraction et d’amenée d’air…………………... Dispositif d’insonorisation………………………………………... Ventilateurs d’impulsion…………………………………………... Tableau électrique de commande et de régulation………………… Système de détection de CO……………………………………….. Système de détection d’incendie…………………………………... Registre et rideau coupe fumées…………………………………… Ventilation journalière et contrôle des teneurs en CO……………... Principe de ventilation en fonction des teneurs CO mesurées……... Calcul du débit d’air maximum de ventilation…………………….. Désenfumage………………………………………………………… Direction de conception……………………………………………. Objectif du système de désenfumage………………………………. Domaine d’application……………………………………………... Chapitre VII : La régulation Introduction………………………………………………………….. Régulation des ventilo-convecteurs…………………………………. Régulation du groupe de production réversible……………………... Régulation du CTA………………………………………………….. Boucle de régulation………………………………………………… Conclusion générale

84 84 84 85 85 85 86 86 86 87 88 88 88 88 92 92 92 98 98

AVANT PREPOS

UN ENVIRONNEMENT INTERIEUR SAIN EST UN ENVIRONNEMENT DE TRAVAIL PRODUCTIF : Nous passons, en moyenne, plus de 90 % de notre temps à l'intérieur. D'où l'importance de la climatisation intérieure sur notre bien-être, notre santé et notre productivité. En plus d'améliorer notre qualité de vie, les systèmes de climatisation intérieure réduisent les coûts du cycle de vie d’un bâtiment ainsi que les impacts environnementaux. En concevant des systèmes de climatisation intérieure et d'autres solutions, c’est pourquoi les ingénieurs en génie climatique et installation des bâtiments visent à garantir le confort climatique intérieur et l’optimisation du cycle de vie du bâtiment. La qualité de l’air intérieur stimule la créativité. Un environnement intérieur sain est un environnement de travail productif : La productivité est directement liée au confort climatique intérieur et au bien-être qu'il procure. 90 % des coûts annuels d'un bâtiment de bureaux standard étant liés au personnel qu'il abrite, même une légère baisse de productivité de l’ordre de 1 à 3 % a des répercussions importantes sur le budget des entreprises. Les facteurs qui influencent cette productivité sont bien sûr l'efficacité au travail mais aussi la santé du personnel, une bonne santé réduisant le nombre de jours d'absence pour maladie. Maintenir le confort climatique à un niveau voulu, et ce indépendamment de l’affectation des lieux ou des modifications de l'aménagement du bâtiment, revêt une importance capitale pour le bien-être physique de toute personne amenée à fréquenter celui-ci. Les effets du cycle de vie : Plusieurs facteurs peuvent contribuer à la réduction des coûts du cycle de vie : la réduction des coûts d’énergie et de fonctionnement en toutes circonstances, la simplification du modèle d'entretien et une modularité des équipements capable de répondre à toute modification d'aménagement ou d’affectation des lieux. Une solution de climatisation intérieure bien conçue, en plus de générer un confort climatique intérieur propice à une productivité accrue, permet de réduire les coûts du cycle de vie. Une climatisation intérieure respectueuse de l'environnement : Plusieurs études réalisées dans le secteur de la construction ont souligné l'impact des économies d'énergie et de l'utilisation de sources d'énergie renouvelable sur l'environnement et sur la réduction des émissions de gaz carbonique. Au sein de l'UE, les bâtiments constituent le plus grand utilisateur final d'énergie et sont responsables à eux seuls de 40 % de la consommation énergétique totale. Le secteur du bâtiment est celui qui présente le plus grand potentiel en matière d'économies d’énergie, soit une réduction possible de 22 % d'ici 2010. L’amélioration de la qualité des systèmes de climatisation et de ventilation peut en effet

contribuer de manière significative aux économies d’énergie réalisées dans les bâtiments. La consommation énergétique de ces derniers est en effet directement liée à la conception des systèmes de climatisation et à leur entretien. En ne tenant compte que de la consommation énergétique et des émissions de CO2 qui en résultent, l'impact environnemental des systèmes de climatisation, très gourmands en énergie, est beaucoup plus élevé que celui des systèmes éco énergétiques.

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

Dénomination du projet

I-1 : introduction : Notre projet est celui de climatiser un Hôtel de 180 Chambres, ce dernier situé à la nouvelle ville de Constantine : Ali Mendjeli ; cet Hôtel est en court d’exécution et lors de son ouverture il sera un point culminant dans l’industrie Hôtelière aussi bien dans la ville de Constantine que dans le reste du pays, car comme chacun le sait notre pays à traversé une décennie noire qui a fait que cette industrie se trouve en régression, mais dieu merci le pays se voit en bonne santé financière et sécuritaire aujourd’hui ce qui fait que des grands projets comme celui la ou comme le projet d’un million d’habitats de voir le jour, et c’est à nous les futures ingénieurs et diplômés fils de ce pays de prendre la torche de progrès et de faire de ces Œuvres quantitatives, des Œuvres qualitatives. I-2 : Présentation de la ville nouvelle : Créer en 1983, à 15km de l’ancienne ville au sud de l’aéroport, elle est d’une superficie de 1.500 hectares. - Créer dans le cadre du P.U.D du groupement de Constantine approuvé par l ‘arrêté interministériel N° 16 98/83 du 12/01/88. - Création confirmé dans le caddie du P.D.A.U du groupement de Constantine approuvé par le décret exécutif N° 98/83 du 25/02/89. - Baptisée ville nouvelle (ALI-MENDJELI) par décret présidentiel N° 2000/17 du 05/08/2000. I-3 : La situation : Le site de la ville est situé sur le plateau d’Ain El Bey. C’est un site vierge, vaste, légèrement ondulé et raviné .il est localisé sur le territoire des communes d’Ain Smara et d’El Khroub à 15Km de l’ancienne ville. La ville nouvelle est située entre 3 agglomérations : 1- A 6Km sud de Constantine. 2- A 6Km d’El Khroub. 3- A proximité de Ain Smara. La ville est à une altitude de 800 m, la température extérieure de base est de : 1°C l’hiver, l’humidité extérieure est d’environ 80%. D’après les données de la carte climatique d’Algérie ; la ville se situe à la Zone II. Et voici les données géographiques : D’après (1) Latitude : 36,15°Nord. Longitude : 6,35°Est. Altitude : 800 m. Ecart de diurne : 15°.

1

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

2

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

3

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

I-4 : Les différents locaux de l’hôtel : L’hôtel comporte :
Un sous-sol.
Un rez de chausser.
Un 1er étage destiné au commerce et aux services.
Un 2éme, 3éme et 4éme étages qui sont tous identiques et ils disposent de 36 chambres par étage, donc 108 chambres en tout.
Le 5éme, le 6éme et le 7éme étages sont aussi identiques, mais à l’instar des étages précédant, ils comportent que 24 chambres par étage, donc 72 chambres en tout.
En fin un 8éme étage destiné au confort des résidants de l’hôtel, ou il y’a le prestige et la raffinerie de cet hôtel, nous voulons parler de son restaurant et de sa bonne gastronomie. Le travail que nous allons effectuer pour l’instant et de numéroter tous les locaux de cet hôtel, à fin de calculer leurs surfaces ainsi que les températures du confort. Donc on va procéder pour ce travail par étage on commençant par le sous sol et en finissant par le 8éme et dernier étage. I- 5 : Conditions de base : I- 5-1 : Conditions de base extérieure : Saison Hiver Eté

Température sèche (°C) +1 +37

Humidité relative (%) 80 28

Tableau (I.1) : condition climatique extérieures de base. I- 5-2 : Condition de base extérieure :

Local Grande surface, bureau, magasin, hall, salon, cafeteria Salle polyvalente, office d’étage, secrétariat, coffre Réception, direction, exposition, restaurant, cuisine Salle de banque, Comptabilité, administration, chambre archive, Businesse centre, salon de thé WC, cage d’escalier, climatisation, Stockage, chaufferie, stock maint, couloir, dépôt journalier

Période hivernale T (°C) (%) 20 50 20 50 20 50 20 50 20 50 15 50 15 50

Tableau (I.2) : conditions intérieures de confort. 4

Période estivale T (°C) (%) 27 50 27 50 27 50 27 50 27 50 27 50 27 50

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

I-6 : Les différents locaux de l’hôtel : Le sous-sol de notre hôtel contient un parking de voitures et d’autres locaux que nous prêchons de les mentionner dans le tableau suivant : N° du local S01 S02 S03

Désignation

Hauteur [m] Climatisation 2,95 Stockage 2,95 Office 2,95 d’étage

Langueur [m] 10,5 10,15 5,35

Largeur [m] 5,35 5,15 3,85

Surface [m2] 56,2 52,3 21

I-6-1 : Le rez de chausser : Le rez de chausser se compose des locaux sites dans le tableau suivant : N° du local R01 R02 R03

Désignation

R04 R05 R06 R07 R08 R09 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17

Grande surface Chaufferie Bureau chef personnel Stock maint Lingerie Buanderie Couloir Magasin Magasin Grande surface Hall d’entrée Salon Magasin Magasin Salon Magasin Magasin

R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24

Hauteur Langueur Largeur Surface [m] [m] [m] [m2] 3,65 14,8 12,7 178,96 3,65 7,55 6,4 48,3 3,65 2,75 2,64 7,3 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65

5,34 5,65 9,35 9,45 6,54 6,54 14,81 35,75 9,15 6,54 5,34 6,94 6,54 5,34

4,3 5,3 5,1 2,81 4,85 5,3 9,85 14,63 4,5 4,9 4,9 5,3 5,5 5,2

23 30 43 27 27,5 30,4 146 158 41,175 32,046 26,166 36,782 35,97 27,768

Salle polyvalente Magasin

3,65 3,65

21,42 6,54

20,5 4,9

439,11 32,046

Magasin WC WC Office d’étage Hall d’entrée

3,65 3,65 3,65 3,65 3,65

5,34 5,15 5,15 5,35 32,43

5

4,75 25,365 2,38 12,257 2,54 13,081 3,85 20,5975 12,92 418,9956

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31

Coffre Secrétariat Réception Direction Exposition Cafeteria Office

3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65

4,5 4,5 5,3 5,3 24 15,15 10,5

2 2 4,8 5,25 15 6 5

R32 R33

Salle de banque Restaurant

3,65 3,65

11,65 22

9,85 114,7525 9,15 201,3

R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41

WC WC Vestiaires Cuisine Dépôt général Dépôt journalier Dépôt Dépôt

3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65 3,65

4,2 4,2 4,3 14,7 5,2 4,3 2,4 2,5

1,7 1,7 3 10,75 5 2,4 2,4 2,4

9 9 25,44 27,825 360 90,9 52,5

7,14 7,14 12,9 158,025 26 10,32 5,76 6

I-6-2 : Le premier étage : Le tableau qui suit nous montre les différents locaux de cet étage :

N° du local E101 E102 E103 E104 E105 E106 E107 E108 E109 E110 E111 E112 E113 E114 E115 E116 E117 E118

Désignation Grande surface Grande surface Magasin Grande surface Magasin Magasin Magasin Magasin Magasin WC WC Office d’étage Hall Salle de coffre W C Homme W C Femme Bureau personnel Comptabilité et finances

Hauteur Langueur Largeur Surface [m] [m] [m] [m2] 3,45 15,25 12,8 195,2 3,45 14,5 12,8 185,6 3,45 10,3 6,54 67,362 3,45 19,7 9,15 180,255 3,45 9,5 6,54 62,13 3,45 5,26 5,25 27,615 3,45 10,25 5,3 54,325 3,45 10,5 6,54 68,67 3,45 10,7 5,3 56,71 3,45 4,65 2,36 10,974 3,45 4,65 2,38 11,067 3,45 5,35 3,85 20,5975 3,45 31,1 9,1 283,01 3,45 3,15 3 9,45 3,45 3,95 1,7 6,715 3,45 4,4 1,7 7,48 3,45 3,78 3,6 13,608 3,45 3,6 3,25 11,7

6

CHAPITRE I :

Dénomination de projet

E119 E120 E121 E122 E123 E124 E125 E126 E127 E128 E129 E130 E131

Administration Archive Secrétariat Directeur Salon de thé Business centre WC Business centre Business centre Salle d’Internet Hall Couloir WC

3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45 3,45

15,45 4,7 4,7 5,3 22 9,8 4,55 15,05 9,85 14,85 35,72 30,45 4,65

5,3 2,45 2,6 4,85 12 5,43 1,7 14,7 5,43 5,75 2,4 3,45 2,36

81,885 11,515 12,22 25,705 264 53,214 7,735 221,235 53,4855 85,3875 85,728 105,0525 10,974

E132

WC

3,45

4,65

2,38

11,067

I-6-3 : Le deuxième, le 3éme et le 4éme étage : Le tableau qui suit nous montre les différents locaux de cet étage :

N° du local E201 E202 E203 E204 E205 E206 E207 E208 E209 E210 E211 E212 E213 E214 E215 E216 E217 E218 E219 E220 E221

Désignation Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Office d’étage Salon Chambre Chambre Salon

Hauteur Langueur Largeur Surface [m] [m] [m] [m2] 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 5 3,85 19,25 2,81 5,3 4,2 22,26 2,81 9,22 5,37 39,978 2,81 9,22 5,37 39,978 2,81 5,24 4,4 23,056

7

CHAPITRE I : E222 E223 E224 E225 E226 E227 E228 E229 E230 E231 E232 E233 E234 E235 E236 E237 E238 E239 E240 E241 E242 E243

Dénomination de projet Salon d’étage Circulation Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Office d’étage Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Cage d’escaliers

2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81

13,8 108,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 5,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 5,4 5,26

3,6 2,7 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 3 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 5,1 2,7

49,68 292,95 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 16,5 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 22,4115 14,2

I-6-4 : Le 5éme, le 6éme et le 7éme étage : N° du local E501 E502 E503 E504 E505 E506 E507 E508 E509 E510 E511 E512 E513 E514 E515 E516 E517

Désignation Chambre Chambre Chambre Chambre Office d’étage Salon Suite Suite Salon Salon d’étage Circulation Chambre Chambre

Chambre Chambre Chambre Chambre

Hauteur Langueur Largeur Surface [m] [m] [m] [m2] 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 5 3,85 19,25 2,81 5,3 4,2 22,26 2,81 9,22 5,37 39,978 2,81 9,22 5,37 39,978 2,81 5,24 4,4 23,056 2,81 13,8 3,6 49,68 2,81 108,5 2,7 292,95 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525 2,81 6,5 4,85 28,525

8

CHAPITRE I : E518 E519 E520 E521 E522 E523 E524 E525 E526 E527 E528 E529 E530 E531

Dénomination de projet Chambre Chambre Chambre Office d’étage Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Chambre Cage d’escaliers

2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81 2,81

6,5 6,5 6,5 5,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 5,4 5,26

4,85 4,85 4,85 3 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 4,85 5,1 2,7

28,525 28,525 28,525 16,5 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 28,525 22,4115 14,2

I-6-5 : Le 8éme étage :

N° du local E801 E802 E803 E804

Désignation

Hauteur [m] 3,75 3,75 3,75 3,75

Langueur [m] 15 5 4,7 4,7

Largeur [m] 10 3,9 2,3 4,66

Surface [m2] 150 19,5 11 18

E805

3,75

45,5

15,81

6,2

E806 E807

Restaurant panoramique Sanitaire Femmes Sanitaire Hommes

3,75 3,75

3,47 4,7

2,94 2,5

10 12

E808 E809 E810

Office Cuisine Dépôt journalier

3,75 3,75 3,75

5,25 25,3 5,45

4,8 10,86 5,45

25,2 275 30

E811

Chambre de préparation Stock Cage d’escalier

3,75

5,45

4,5

24,5

3,75 3,75

12,29 5,26

5,45 2,7

67 14,2

E812 E813

Salon de thé Office Sanitaire Hommes Sanitaire Femmes

Tableau (I.3) : désignation des différents locaux

9

Chapitre II :

Étude thermique

Étude thermique

II-1 : Calcul thermique des parois : II-1-1 : Calcul du coefficient K : Pour des parois à plusieurs couches le coefficient de chaleur global se calcul par la formule suivante: (2) K =1/R tot = 1/ (Ri + ∑ Ri + Re). Ri=1/hi=0,12 [m2. °C /W]; Re= 1/he=0,043[m2. °C/W]. hi=8,141[W / m2. °C], he=23,26[W /m2. °C]. Pour les sols et plafonds en cas de transmission calorifique du haut vers le bas Ri=1/hi= 0,17 [m2. °C /W], hi= 5,815 [m2. °C /W]. II- 2 : Les différentes couches des parois et leurs caractéristiques : a) : Mur extérieur : Le mur extérieur est fini, il à une épaisseur de 0,35 m, il est constitué de 5 couches : N° 1 2 3 4 5

Elément de construction : Enduit en plâtre Briques creuses Lame d’air Briques creuses Mortier en ciment

ei [m] 0,025 0,10 0,05 0,15 0,025

λi [W/m °C] 0,7 0,465 / 0,465 1,4

Ri [m2 °C/W] 0,036 0,215 0,18 0,32 0,018 ∑ Ri=0,769

Tableau (II.4) : résistance de déférente couche de la paroi. K= 1/[0.12+0.769+0.043]=1.07 W/m2°C K=1.07W/m2°C

b) : Mur extérieur en bois (menuiserie) : Ce mur est construit exceptionnellement pour le huitième étage dans les parois extérieures du restaurant, du salon de thé et des autres locaux de cet étage. Le mur en bois à une épaisseur de 0.35m

10

Chapitre II :

Étude thermique

ei [m] 0.15

λi [W/m °C] 0,17

Ri [m2 °C/W] 0,88

Lame d’air

0,05

/

0,18

Bois

0.15

0.17

0,88

N° 1

Elément de construction : Bois

2 3

K= 1/[0.12+1.94+0.043]=0.47 W/m2°C K=0.47W/m2°C c) : Mur intérieur de 20 (cm) :

N° 1 2 3

Elément de construction : Enduit en plâtre Briques creuses Enduit en plâtre

ei [m] λi [W/m °C] 0,025 0,7 0,15 0,465 0,025 0,7

Ri [m2 °C/W] 0,036 0,32 0,036 ∑ Ri=0,392

K= 1/[0.12+0.392+0.12]=1.58 W/m2°C K=1.58W/m2°C

d) : Mur intérieur de 15 (cm) : N° 1 2 3

Elément de construction : Enduit en plâtre Briques creuses Enduit en plâtre

ei [m] 0,025 0,10 0,025

λi [W/m °C] 0,7 0,465 0,7

Ri [m2 °C/W] 0,036 0,215 0,036 ∑ Ri=0,287

K= 1/[0.12+0.287+0.12]=1.89 W/m2c0 K=1.89W/m2°C e) : Planche entre étage : N° 1 2 3 4 5

Elément de construction : Carrelage Ciment Béton armé Hourdis Enduit en plâtre

ei [m] λi [W/m °C] 0,025 0,55 0,025 1,4 0,1 2,1 0,1 0,98 0,05 0,81

Ri [m2 °C/W] 0,045 0,018 0,048 0,102 0,062 ∑ Ri=0,275

K= 1/[0.17+0.275+0.17]=1.62W/m2°C K=1.62W/m2°C

11

1 2 3 4 5

Chapitre II :

Étude thermique

f) : Plancher sur sol : Le planché sur sol a une épaisseur de 80cm et il est composé de 6 couches + le sol. N° 1 2 3 4 5 6 7

Elément de construction : Carrelage Ciment Sable Mortier en ciment Béton armé Pierres Sol

ei [m] λi [W/m °C] 0,025 0,55 0,025 1,4 0,025 0,67 0,075 1,4 0,15 2,1 0,33 2,67 0,17 2,43

Ri [m2 °C/W] 0,045 0,018 0,037 0,053 0,071 0,12 0,07 ∑ Ri=0,414

K= 1/[0.17+0.414+0.17]=1.32W/m2°C K=1.32W/m2°C g) : La toiture : La toiture à une épaisseur de 40Cm et elle est formée de 7 couches.

1 2 3 4 5 6 7

N° 1 2 3 4 5 6 7

Elément de construction Gravillon Carton bitumé Liège Chape en ciment Béton Hourdis Enduit en plâtre

ei [m] 0,02 0,03 0,02 0,01 0,2 0,1 0,02

λi [W/m °C]

Ri [m °C/W]

0,95 0,2 0,06 1,63 2,1 0,98 0,81

0,021 0,15 0,33 0,006 0,095 0,102 0,025 ∑ Ri=0,732

2

ρ C 3 [Kg/m ] [W h/ Kg°C ] 100 1100 175 1080 2400 1800 936

0,256 0,233 0,49 0,71 0,35 0,256 0,452

K= 1/[0.12+0.732+0.043]=1.11W/m2°C K=1.11W/m2°C

12

π [g/m h mm hg] 0,022 0,003 0,013 0,005 0,015 0,008 0,013

Chapitre II :

Étude thermique

II-2-1 : Valeur du coefficient K pour les portes et les fenêtres : K [W/m2 °C] 5,815 3,5 2,326 5,233 3,5

Portes : Porte extérieure en acier. Porte extérieure en bois. Portes intérieures en bois Fenêtres : Fenêtres extérieures simples en bois. Fenêtres intérieures

Tableau (II.5) : donnée des valeurs du coefficient K. (2) II–3 : Etude de la résistance thermique minimale exigée des parois: Le but de l’isolation thermique est d’assurer le confort thermique à l’intérieur avec un coût d’investissement acceptable et qui permet d’avoir un coût d’exploitation réduit, pour cela il faut déterminer la résistance thermique minimale exigée, qui a deux avantages.
Assurer la température convenable sur les faces intérieures et extérieures, et de là, le confort thermique.
Eviter les risques de condensation superficielle. La résistance thermique minimale exigée est donnée par la relation : (ti – te) Rmin= n ———— [m2 °C/ W] hi ∆θmax D’où : ti : Température intérieure. te : Température extérieure. n : Coefficient de réduction qui tient compte de l’influence de la température extérieure. Situation

n 1 0,9

Mur extérieur. Plancher sur sol, terrasse.

Tableau (II.6) : donnée des valeurs du coefficient de réduction. (2) hi : Coefficient de transmission de chaleur. ∆θmax : L’écart minimal admis entre la température et celle de la façade intérieure de la paroi. Désignation

∆θmax Paroi 3,5 7 8 – 12 6,5 3,5

Bâtiment, administration, hôpital. Cinéma, théâtre, école. Bâtiment industriel. Douche, salle de bain. Habitation.

Tableau (II.7) : donnée des valeurs du ∆θmax. 13

Terrasse 4,5 5,5 7 – 12 6,5 3 (2)

Chapitre II :

Étude thermique

La résistance thermique est vérifiée si Rcal ≥ Rmin Rcal : la résistance effective du mur. Rcal = 1/K [m2 °C/W] Dans le cas ou Rcal < Rmin : la paroi nécessite une isolation supplémentaire jusqu’à ce que Rcal ≥ Rmin. Application au projet : Mur extérieur de 35 Cm : -

K =1,07 W/m2 °C. Ti = 20°C. Te = 1°C. ∆θmax = 3,5 °C, n = 1. hi =8,141 W/m2 °C.

Rmin = 0,667[m2 °C/ W] Rcal = 0,934[m2 °C/ W] Rcal > Rmin donc la structure est bonne. Le tableau ci-dessous montre la vérification de la condition (Rcal > Rmin) pour chaque type de paroi de l’habitat.

Paroi

Ti [°C] 20

Te [°C] 1

Mur extérieur de 35Cm Mur extérieur (bois) de 35Cm Mur intérieur de 20Cm Mur intérieur de 15Cm

15 20

1 1

20 20

Mur intérieur de 15Cm

K [W/m2°C] 1,07

1

Rcal [m2°C /W] 0,934

Rmin [m2°C /W] 0,667

3,5 3,5

1 1

0,934 2,127

0,491 0,667

Vérifiée. Vérifiée.

1,58 1,89

3,5 3,5

1 1

0,633 0,529

0,351 0,175

Vérifiée. Vérifiée.

10

1,89

3,5

1

0,529

0,351

Vérifiée.

20 15

1 1

1,11 1,11

3 3

0,9 0,9

0,9 0,9

0,700 0,516

Vérifiée. Vérifiée.

10 20

1 10

1,11 1,62

3 3

0,9 0,9

0,9 0,617

0,332 0,368

Vérifiée. Vérifiée.

∆θmax [°C] 3,5

1,07 0.47

10 15

20

Toiture Toiture Toiture Plancher entre étages

Mur extérieur de 35Cm

n

Tableau (II.8) : Etude de la résistance thermique minimale exigée.

14

Rcal > Rmin Vérifiée.

Chapitre II :

Étude thermique

II- 4 : Etude de la condensation : La condensation est la transformation sous forme d’eau liquide de la vapeur d’eau contenue dans l’air ambiant et son apparition à l’intérieur d’une paroi de construction. L’humidité qui apparaît parfois à la surface ou à l’intérieur même des parois des constructions est souvent l’origine du désordre grave.
Il peut s’agir de condensation superficielle qui se manifeste sur les surfaces des parois sous formes de liquide en film continu ou bien de gouttelettes, ce qui provoque la détérioration de la peinture ou le décollage du papier peint.
Il peut aussi s’agir de condensation dans la masse. II- 4-1 : Condensation superficielle : La condensation superficielle apparaît sur les parois internes pendant la période hivernale lorsque la température de ces parois est inférieure à celle de rosée. Donc pour l’éviter il faut que : TPi > Tr 1 Avec : TPi= ti - —— (ti – te) K [°C] hi D’où : TPi : Température de la face interne de la paroi [°C]. ti : Température de l’ambiance interne [°C]. te : Température de l’ambiance externe [°C]. Tr : Température de rosée est la température à la quelle l’air humide que l’on refroidit arrive à la saturation (φ= 100%). La détermination du point de rosée s’effectue d’après le diagramme (H-X) Application au projet : Mur extérieur de 35 Cm : -K =1,07 W/m2 °C. Pour : -ti = 20 °C Tr = 9 °C - i= 50 %  1,07  TPi= 20 –  (20 − 1) = 17,5°C.  8,141  TPi > Tr : pas de condensation superficielle. Le tableau qui suit montre la vérification de la condition (Rcal > Rmin) pour chaque type de paroi de l’établissement :

15

Chapitre II :

Étude thermique

mur Mur extérieur de 35Cm

Ti Te K [°C] [°C] [W/m2°c] 20 1 1,07

[%] 50

Tr [°C] 9

TPi [°C] 17.50

TPi > Tr Vérifiée.

Mur extérieur de 35Cm Mur extérieur de 35Cm Mur extérieur (bois) de 35 Mur extérieur (bois) de 35

15 20 20 15

1 13 1 1

1,07 1,07 0,47 0,47

50 50 50 50

5 9 9 5

13.16 19.08 18.90 14.19

Vérifiée. Vérifiée. Vérifiée. Vérifiée.

Toiture

20

1

1,11

50

9

17.41

Vérifiée.

Toiture

15

1

1,11

50

5

13.09

Vérifiée.

Tableau (II.9) : Etude de la Condensation superficielle. II- 4-2 : Condensation dans la masse : Ce type de condensation se forme sous l’effet de différence de température et de pression partielle à l’intérieur des parois, ainsi s’établit un flux de vapeur d’eau de l’ambiance. Le risque de condensation dans la masse s’établit graphiquement par le diagramme de Glaser. Cette détermination est basée sur l’étude de variation de la pression de saturation comparée à la pression partielle de la vapeur d’eau à travers la paroi.  Méthode de Glaser :
Détermination de la résistance de la diffusion de la vapeur des différentes couches des parois Rd=S/π. S : Epaisseur de chaque élément de la construction en [m]. π : Coefficient de perméabiliser de la vapeur d’eau en [g/m h mm Hg].
Détermination des températures des différentes couches de la paroi.
Détermination des pressions de saturation correspondantes aux différentes températures.
Détermination des pressions partielles respectivement intérieures et extérieures (PPi), (PPe). PPi= PSI/100. PPe= PSe/100. Avec : , : humidité relative intérieure et extérieure en [%]. PSI et PSe : pression de saturation de l’air intérieur et extérieur en [mm Hg].
Tracer les courbes des pressions partielles et de saturation respectivement en fonction de l’épaisseur de chaque couche de la paroi.
A la fin on compare l’évaluation de ces couches.

16

Chapitre II :

Étude thermique

Application au projet : Mur extérieur de 35 Cm : ti=20°C te=1°C

=50% =80%

K=1.07w/m2°C

Détermination de la température de chaque couche : t p i =ti – ( ti -te) x ( K/hi )

tpi=17.50 °C

t p1=t p i – K (ti –te) x R1 =16.77°C t p2=t p 1– K (ti –te) x R2 =12.40°C t p3=t p 2 – K (ti –te) x R3=8.74°C t p4=t p 3 – K (ti –te) x R4 =2.23°C t pe=t p 4– K (ti –te) x R5 =1.86°C Détermination de la résistance de chaque couche : élément de construction 1-Enduit en plâtre 2-brique creuse 3-lame d’air 4-brique creuse 5-mortier en ciment

π [g/m h mm Hg] 0,013 0,015 0,09 0,015 0,05

Epaisseur (m) 0,025 0,10 0,05 0,15 0,025

Rd [m h mm Hg/g] 1.92 6.66 0.55 10 0.5 2

Tableau (II.10) : résistance de chaque couche. Détermination de la pression partielle : ∑ Rd = ∑ (e/ π) = 19,69 [m2 h mm Hg/g] P P e=φ e P S e /100 = 80 x 4, 93/100 = 3.944 mm Hg P P i=φ i P S i /100 = 50 x 17.53/100 = 8.76 mm Hg (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) =(8.76 -3.944)/( 19.69)=0.24 Pp1=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd1=8.29 mmhg Pp2=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd2=6.69 mmhg Pp3=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd3=6.55 mmhg Pp4=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd4=4.15 mmhg Ppe=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd5=4.03 mmhg

17

(1°C (20°C g/m 2h

p se =4.93 mm hg) p si =17.53 mm hg)

Chapitre II :

T (°C) Ps (mm Hg) pp e/ π

Étude thermique

20 17.53 / /

17.5 15 8.29 1.92

16.77 14.32 6.69 8.58

12.40 10.80 6.55 9.13

8.74 8.59 4.15 19.13

2.23 5.38 4.03 19.63

1.86 5.23 / /

Tableau (II.11) : les pressions partielles au niveau des interfaces.

e/ π [g/hmmHg]

Diagramme de Glaser « mur extérieur » D’après le graphe : (PP < Ps), on déduit qu’il n’y a pas de condensation dans la masse. Toiture de 40cm: ti=20°C te=1°C

=50% =80%

K=1.11 w/m2°C

Détermination de la température de chaque couche : t p i =ti – ( ti -te)x( K/hi )

tpi=17.43°C

tp1=t p i – K (ti –te )x R1 =16.99°C tp2=t p 1– K (ti –te) x R2 =13.82°C tp3=t p 2 – K (ti –te) x R3= 6.86°C tp4=t p 3 – K (ti –te) x R4 =6.73°C tp5=t p 4– K (ti –te) x R5 =4.72°C tp6=t p 5– K (ti –te) x R6 =2.56°C tpe=t p 6– K (ti –te) x R7 =2.14°C 18

1 4,93 / /

Chapitre II :

Étude thermique

Détermination de la résistance de chaque couche :

Désignation 1-gravillon 2-carton bitumé 3- Liège 4-Chape en ciment 5-Béton 6-Hourdis 7-Enduit en plâtre

Epaisseur (m) 0.02 0.03 0.02 0.01 0.2 0.1 0.02

π [g/m h mm Hg] 0,022 0,003 0,013 0,005 0,015 0,008 0,013

Rd [m2 h mm Hg/g] 0.909 10 1.53 2 13.33 12.5 1.53

Tableau (II.12) : résistance de chaque couche. ∑ Rd = ∑ (e/ π) = 41.78 [m2 h mm Hg/g] P P e= P S e /100 = 80 x 4,93/100 = 3.944 mm Hg P P i= P S i /100 = 50 x 17.53/100 = 8.76 mm Hg (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) =(8.76-3.944)/(41.78)= 0.115

(1°C (20°C

p se =4.93 mm hg) p si =17.53 mm hg)

g/m 2h

Pp1=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd1=8.65 mmhg Pp2=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd2=7.50 mmhg Pp3=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd3=7.32 mmhg Pp4=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd4=7.09 mmhg Pp5=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd5=5.55 mmhg Pp6=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd5=4.10 mmhg Ppe=Pp i - (P p i –P p e)/ ∑ (e/ π) x Rd5=3.92 mmhg

T (°C) Ps (mm Hg) pp e/ π

20

17.43

16.99

13.82

6.86

6.73

4.72

2.56

2.14

1

17.3 / /

14.94 8.65 0.909

14.53 7.50 10.90

11.85 7.32 12.439

7.44 7.09 14.43

7.37 5.55 27.76

6.41 4.10 40.269

5.51 3.92 41.78

5.34 / /

4.93 / /

Tableau (II.13) : les pressions partielles au niveau des interfaces.

19

Chapitre II :

Étude thermique

e/ π [g/hmmHg]

Diagramme de Glaser « Toiture»

Résultat : Dans le cas de notre projet, la condensation des parois de l’établissement « mur extérieur et toiture » s’avère bonne au point de vue condensation dans la masse et ça d’après la méthode de Glaser. (2)

20

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Calcul du bilan thermique

III- 1 : Calcul des déperditions calorifiques : III- 1-1 : Généralité : Les températures intérieures et extérieures d’un local sont généralement différentes, ce qui cause des échanges incessants de chaleur entre les deux ambiances. La température d’un local résulte de l’équilibre de deux flux de chaleur : • Le flux de chaleur perdu vers l’extérieur : qui comprend lui-même : - Les échanges à travers les parois. - Les échanges par renouvellement d’air. • Le flux de chaleur apporté par l’installation de chauffage ou de climatisation. III-1- 2 : Méthode de calcul du bilan thermique en période hivernale : On établit un calcul qui nous permet de déterminer la puissance calorifique à mettre en œuvre pour maintenir la température stable pour cela on a choisi la méthode Allemande DIN 4701 qui nous permettra d’effectuer les calculs suivants les normes et avec une grande précision. D’après (2) III-1- 2-1 : Déperditions par transmission : Les parois extérieures et intérieures d’un local ainsi que les fenêtres, planché…etc., transmettent un flux de chaleur résultant de la différence de température entre le local et son environnement. Ce flux de chaleur dépend de toutes les dimensions et du genre de la construction mais aussi de l’isolation du local ou du bâtiment. Les déperditions calorifiques par transmission se calculent pour chaque surface d’enveloppement d’un local suivant la formule suivante :   Zu + Za + Zh  Qt = Q0 1 +   100   

[W].

Avec : Qt : déperdition par transmission totale en [W]. Q0 : perte par transmission. Q0=K x S x (ti-te)

[W].

K : coefficient global de transmission de chaleur en [W/m² °C]. S : surface d’échange en [m²]. (ti – te) : différence de températures entre deux ambiances différentes en [°C]. Zu, Za, Zh : majorations [%]. 21

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Zu : majoration pour interruption d’exploitation du système de chauffage. Za : majoration pour compensation des surfaces extérieures froides.
Coefficient de majoration (D) : Physiquement le coefficient « D » peut être considéré comme la perméabilité moyenne de l’ensemble des éléments de l’enveloppe d’un local. Un coefficient D élevé signifie un mauvais isolement calorifique, donc de grandes surfaces du mur extérieur avec une faible valeur d’isolement et une forte proportion de fenêtres ; un petit coefficient D indique un bon isolement calorifique et une faible proportion de surface extérieure cède la chaleur par rapport aux surfaces d’enveloppe des locaux : D=

Qo S totale (ti − te )

[W/m² °C].

Stotale : la totalité des surfaces entourant la pièce, comme Zu dépend non seulement du mode d’exploitation mais encore de la perméabilité moyenne en réunissant ces deux suppléments en un seul qui est Zd: Zd = Zu + Za. Et on les déduits du total du tableau qui vient, après en fonction de la perméabilité à la chaleur et du mode d’exploitation : Perméabilité moyenne Service réduit ou limité Interruption de 9 h à 12 h Interruption de 12 h à 16 h Orientation Zh

S -5

SO -5

0,1 à 0,9 7 20 30 O 0

0,3 à 0,69 7 15 25 NO +5

N +5

0,7 à 1,49 7 15 25 NE +5

≥ 1,5 7 15 15 E 0

SE -5

On a en l’occurrence : Z = 1 + Zd + Zh. III-1- 2-2 : Déperdition par ventilation : L’air pénètre naturellement dans les locaux du fait des défauts d’étanchéité des ouvertures (portes, fenêtres…etc.) sa quantité dépend des dimensions des parties non étanches du bâtiment, et des différences de pression entre l’intérieur et l’extérieur. Les déperditions par ventilation sont les pertes dues à la différence entre la quantité de chaleur emportée par l’air qui sort et la quantité de chaleur apportée par l’air qui entre ou qui pénètre à l’intérieur. Les déperditions par ventilation Qv sont données par la formule suivante : Qv =

∑ (a × l ) R H (ti – te) Ze. [W]. 22

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Avec: a: perméabilité à l’air d’un joint par mètre de longueur. l : longueur du joint. En [m]. R : la caractéristique du local. Ze : facteur de majoration pour fenêtre d’angle.  Les déperditions totales : Les besoins calorifiques d’un local se calculent par la relation :

Qtot = Qtr + Qv [W] III- 2 : Calcul des apports : III-2- 1 : Méthode de calcul de bilan thermique en période estivale : III-2-1 -1 : Apports externes : Les apports externes peuvent être divisés en apports externes à travers les parois sans inerties (vitrage) et les parois avec inertie (opaques) A) : Apports par les surfaces vitrages : Qv= Qtr+Qens Qtr : apports par transmissions

[W]

[W]

Qens : apports par ensoleillements

[W]

A-1) : Apports par transmissions : QTR=K ×S ×(te - ti)

[W]

Avec: K: coefficient global de transfert de chaleur à travers les vitres [W/m2°C] S : surface du vitrage [m2] ti : température intérieure du local [°C] te : température extérieure pour l’heure du calcule considérée [°C], cette température est calculée par la relation suivante : te= t b – E
∆h t b : température extérieure de basse [°C] E : écart diurne qui représente la différance entre la température maximale et la température minimale [°C]

23

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

h : coefficient de correction qui dépend de l’heure de calcul donnée par la relation suivante : h= 0,5(1-cos (+9) ×15)  : L’heur de calcule A-2) : Apports par ensoleillements : Qens=F×C×K1× (Sen×Ig+Som×Id)

[W]

F: coefficient de correction en fonction du type de menuiserie : F= (0.8- 0.9) menuiserie en bois, F=1 menuiserie métallique C : coefficient de correction tenant compte du dispositif de protection solaire (en choisie un rideau intérieure de couleur claire) K1 : coefficient de correction en fonction de l’épaisseur de la vitre [W/m2] Sen : surface ensoleillée du vitrage

[m2] Sen= (L - L0)× (H - H0)

Som : surface ombrée de la fenêtre

[m2] Som=St - Sens

L : largeur de la vitre [m2] H : hauteur de la vitre [m2] L0= R×Tg (b) H0 : hauteur de la partie ombrée de la vitre [m] H0= R ×Tg× (h)/cos (b) R : retrait de la fenêtre [m] B : l’angle d’incidence h : hauteur du soleil calculée à partir de la fonction : sin (h) = sin.sin+cos.cos.cos  : Latitude du lieu considéré (degré) : L’angle horaire (degré)  : La déclinaison solaire calculée à partir de la fonction :  =23.45.sin



 

(284 –n)

N : Nombre de jours jusqu’ au jour de calcul B : angule entre la projection des rayons solaires et la normale au plan considéré, il est donnée par :

24

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique b = a - am

a : l’azimute solaire donnée par : Sin a= cos.sin/cos h am: l’azimut du vitrage (angle formé par la normale au plan de la vitre et la direction sud) Les valeurs de am son donné en fonction de l’orientation Ig : intensité du flux solaire global (W/m2), donné par : Ig= ID + Id ID : intensité du flux solaire direct sur une surface quelconque [W/m2] Id : intensité du flux solaire diffus sur une surface quelconque [W/m2] ID = IDN ×Cos i IDN : intensité du rayonnement solaire par (m2) reçue par une surface placée Perpendiculairement à la direction du rayonnement solaire au niveau de la mer IDN= I0×m I0 : émission énergétique du soleil en dehors de l’atmosphère (constante solaire) I0=1367 [W/m2]  : Coefficient de transparence dépendant du climat  =0.75 temps clair et sec  =0.70temps moyen et brumeux mR : masse relative de l’air m=1/sin h i : représente l’angule d’incidence, représente l’angule entre la direction des rayons solaire et la normale à la surface considérée Pour un plan horizontal : cos (i)=sin h Direct: IDH=IDN.sin (h) Diffuse: IDH=a1. (Sin (h)) b1 Pour un plan vertical: cos (i) =cos (h).cos (b) Direct: IDV=IDN.cos (h). cos (b) Diffuse: IDV=0.5

a1. (Sin (h)) b1+ a2. (sin (h))b2

B):Apports à travers les parois opaques : Les apports par parois opaques prennent en compte : •

Les parois opaques internes

•

Les parois opaques externes 25

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Pour les parois internes, la quantité de chaleur échangée est donnée par la relation suivante : Q=K.S.∆t

[W]

D’où : S : surface de la paroi ou l’élément de construction en [m2] K : coefficient de transmission de chaleur globale

[W/m2 °C]

∆t : différence de température entre les deux milieux séparés par la paroi en [°C] Pour les parois opaque externes, le calcule des apports est plus compliqué, ceci est du à l’influence de trois facteurs : 1-la variation cyclique de la température extérieure sèche au cours d’une même journée 2- la variation de l’intensité du rayonnement solaire sur les parois qui dépend de leurs orientations 3- l’inertie thermique des parois qui dépend de la structure de ces dernières Qop= K.S. (teqm- ti) + m. (teq – teqm)

[W]

D’où : K: coefficient global de transfert de chaleur [W/m2°C] S : surface de la paroi [m2] m : coefficient d’amortissement teq : température extérieure équivalente [°C], donné par la relation suivante : teq= te + (A.Ig/ he) teqm: température extérieure équivalente moyenne [°C], donné par la relation suivante : teqm= tem+ (A.Im / he) tem: température extérieure moyenne, donné par la relation suivante : tem= tB + 0.52.E Im : intensité globale du rayonnement solaire en moyenne journalière 24

∑ Im= 1 Igi

[W/m2h]

24

Ig: intensité globale pour l’heur considérée en tenant compte du retard [W/m2] A : coefficient qui tiennent compte de conditions météorologiques
Le retard (  ) et le coefficient d’amortissement (m) :  =2.7× D - 0.4

(h)

et

1

m=  i ×
)

(3)

D: indice d’inertie thermique de la paroi considérée sans dimension qui est égale à : D= 0.51× Σ Ri × 

ρ 26

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Ri: résistance de la 1ère couche de la paroi considérée [m2°C/W] i: conductivité thermique de la 1ère couche de la paroi considérée [W/m2°C] Cpi : chaleur massique de la 1ère couche de la paroi considérée [J/Kg°C] i : la masse volumique de la 1ère couche de la paroi considérée [Kg/m3] v : rapport entre les amplitudes de la variation des températures superficielles du coté extérieur et du coté intérieur, il est calculé par la formule suivante : v=2D× 0.83+ 3× ∑  !

" #

Si la paroi comporte une lame d’air le coefficient v calculé par la relation suivant : Vc= v B1

B1=1+0.05Ra (D/ Σ Ri)

Ra : résistance de la lame d’air Si la paroi composées de plusieurs coche (maçonnerie +isolant) coefficient v calculé par la relation suivant : Vc= v B2

B2=0.85+0.15. ( 

ρ $%ç/

ρ is)

C) : Apports par infiltrations : Q= a ×Cp×V×r × (te – ti)

[W]

D’où : V : volume du local [m3] a : masse volumique de l’air [Kg/m3] Cp : chaleur spécifique de l’air [KJ/Kg °C] R : coefficient d’infiltration, dépend du volume du local [l/s] III-2- 1-2 : Apports internes : Le calcule des apports internes est une étape très importante dans le calcul final du bilan thermique, en effet ce calcul nécessite la connaissance non seulement de la destination du local mais également des conditions d’occupation (nombre des occupants, et leurs activités) du choix de type d’éclairage, des machines électriques utilisées et leurs caractéristiques a) : Apports dus aux occupants : Qocc= N. (Qs+Ql) N : nombre d’occupants

27

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Qs : chaleur sensible dégagée par les occupants [W] Ql : chaleur latente dégagée par les occupants [W] b) :Apports dus à l’éclairage : Qécl = K.S.N K : coefficient de simultanéité (local ventiler K=0.25, non ventiler K=1) S : surface du local considéré [m2] N : puissance dépendant d’éclairage (fluorescent ou incandescent)

[W/m2]

C) : Apports dus aux équipements électriques : Qmac= ' .N ' : Coefficient de simultanéité (' = 0.3÷0.95) N : puissance de l’appareil [W]

III-3 : application au projet : On prend comme exemple de calcule la salle R01 : (grande surface) III-3-1 : période hivernale : Pour notre projet : -On prend une exploitation réduite de service donc ⇒ Zd = 7. -La perméabilité des joints (a) par mètre de longueur de joint en [m3/h] : a = 2,0 pour fenêtres doubles et fenêtres simples avec étanchéité garantie. (Fenêtres extérieures). a = 2,0 pour les portes extérieures. a = 15 pour les portes intérieures. -Caractéristiques de l’immeuble : H = 0,41 CAD : Région normale site découvert. -Caractéristiques de local : ⇒ R = 0,9. Majoration pour les fenêtres d’angle : ⇒ Ze = 1.

28

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

29

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

Calcul des surfaces

majoration

15 12,7 3,65 46,355

1

0 46,355 1,89

5

9,45

438,05475

/

30 14,8 12,7 187,96

1

0 187,96 1,62

10

16,2

3044,952 5523,6305

30

W

NE

-5 1,02

5634,10311

0

5634,10311

7

Q

942,39715

W

19 20,33

Qv

0 46,355 1,07

W

1

Qt

35 12,7 3,65 46,355

1+%

SO

Z

54,02 1,07

%

W

0

Zh

W/m2

1098,2266

1

%

∆t×K

°C

19 20,33

SE

Zd

∆t

W/m2 °C

Q0

K

m2

surface de calcul m2

déduction

m2

nombre

m

Surface

hauteur

54,02

m

cm

ME M E M I PL étage

longueur ou largeur épaisseur

Orientation

Abréviation

35 14,8 3,65

Calcul des déperditions

CHAPITRE III :

Calcul du bilan thermique

III-3-2 période estival: Pour notre projet •

 =2.7×4.267- 0.4 =11.12h

•

m=0.33

•

L’heure de calcul : 15h

•

N=202jours (21juillet)

•

 =0.75

•

Volume de local V= 410.625 m3

•

Nombre d’occupants= 6

D’après les calculs on a trouvés on a trouvés les résultats suivants : Apports externes : Qv = 0.00

[KW]

Qop = 3.190 [KW] Qinf = 0.799 [KW] Apports internes : Qéc l = 0.450 [KW] Qmac = 0.415 [KW] Qoc = 0.876 [KW] Répartition des déférentes charges :

Charge Total (KW)

Q vitrage 0.00

Q opaque 3.190

Q Q infiltration éclairage 0.799 0.450

Q Q Q machines occupants total 0.415 0.876 5.73

Remarque : De même façon on fait le calcul pour les autres locaux et en obtiens les résultats motionnés dans les tableaux dans l’annexe (A)

31

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation Système de climatisation

IV : Introduction : La climatisation consiste à donner à l’ambiance les caractéristiques hygrothermiques nécessaires pour assurer le confort des occupants. Un système de climatisation c’est l’ensemble de matériel dont les fonctions essentielles sont de préparer et distribuer l’air dans les locaux à climatisé par l’intermédiaire de conduits et d’appareils terminaux. Une installation de climatisation assure au moins deux des fonctions suivantes : Chauffage, refroidissement, humidification et déshumidification. Elle est destinée à assurer des conditions d’ambiance compatible avec la physiologie de l’organisme humain. Une installation de climatisation à pour rôle :
Eliminer du local considéré les impuretés diverses telles que les odeurs, produits nocives, …etc.
Equilibrer les échanges en chaleurs sensibles soit par apport d’énergie thermique en cas des déperditions, soit par évacuation d’énergie thermique (c'est-à-dire apport de froid).
Equilibrer les échanges en chaleurs latentes soit par humidification soit par déshumidification suivant le cas. Par contre une installation de chauffage ne peut assurer qu’une fonction thermodynamique qu’est le chauffage par l’utilisation de corps de chauffe statique. IV-1 : Critères du choix d’une installation de climatisation : Le choix entre différents procédés de climatisation s’effectue en tenant compte des : -

Facteurs économiques (investissement, frais d’exploitation, économies d’énergie, …etc.) Conditions de confort que l’on peut obtenir avec chaque procédé. L’encombrement des équipements. Ces installations de climatisation doivent assurer le confort suivant

IV-1-1 : Confort thermique : a) : Confort et température : Dans les conditions habituelles, l’homme assure le maintien de sa température corporelle autour de 36,7°C. Cette température est en permanence supérieure à la température d’ambiance, aussi un équilibre doit – il être trouvé afin d’assurer le bien être de l’individu.

31

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

b) : Confort et humidité : L’humidité relative ambiante influe sur la capacité de notre corps à éliminer une chaleur excédentaire. L’inconfort n’apparaît que dans des situations extrêmes :  Soit une humidité relative inférieure à 30%.  Soit une humidité relative supérieure à 70%. c) : Confort et vitesse de l’air : La vitesse de l’air (plus précisément la vitesse relative de l’air par rapport à l’individu) est un paramètre à prendre en considération car elle influe sur les échanges de chaleur par convection et augmente l’évaporation à la surface de la peau. d) : Confort acoustique : Pour imposer un niveau de confort, la première idée consiste à imposer un niveau de bruit maximal, un seuil en décibel à ne pas dépasser. IV- 2 : Classification des systèmes de climatisation : Le choix d’un système de climatisation se fait en fonction des :  Conditions imposées à l’intérieur des locaux et de la destination de ces derniers.  Du degré de centralisation du traitement de l’air. Par conséquent il y a trois principaux types de système en climatisation : 1- Les systèmes centralisés. 2- Les systèmes décentralisés. 3- Les systèmes semi centralisé. 1 : Le système centralisé : L’air est traité dans une centrale, puis distribué par un réseau de conduits aéraulique dans les locaux à climatiser. Les centrales d’air sont réalisées à partir d’éléments (dénommés aussi caissons ou section) juxtaposées et accolées en usine ou dans le local technique prévu pour les recevoir.

32

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

2 : Le système décentralisé : Se présentent sous forme d’équipement monobloc «compact » ou à éléments séparés « Split système ». On distingue dans cette catégorie :  Les climatiseurs individuels.  Les armoires de climatisation. 3 : Le système semi centralisé : Leurs principale caractéristique consiste dans le fait que leurs sources de chaleur ou du froid ne sont pas incorporées mais centralisées en dehors des appareils, n’étant reliées à ces derniers que par des tuyauteries pour réseaux hydrauliques « eau chaude ou glacée » qui circule dans des appareils conçues pour ce types de système comme : les ventilo – convecteurs, les radiateurs, …etc., ou pour réseaux aéraulique (bouches de diffusion, grilles de diffusion, …etc.). Dans le cadre de nôtre projet les charge sont très différentes, donc nous avions souhaité faire la démarche de choisir un réseau aéraulique composé de CTA et de bouche circulaire de diffusion pour les étages suivante (RDC, 1erétage, 8emeétage), en plus d’un réseau hydraulique « eau chaude, eau glacée » utilisant les ventilo – convecteurs comme appareils de chauffage ou de climatisation, et cela pour les étages suivants (2, 3, 4, 5, 6 et 7éme étages).
Choix du système : Pour le rez de chaussée et le 1 er étage dont les locaux avec des charges importantes et très différentes le choix de la CTA s’impose. Le choix de la CTA s’établi également sur le 8 éme étage à causes des raisons précédentes aux quelles vient s’ajouter l’éloignement de cet étage aux rez de chaussée. En fin en ce qui concerne les autres étages restants le choix d’un système semi centralisé utilisant un réseau hydraulique s’impose aussi pour cause des charges similaire (chambres) ainsi que les petits espace ou aires contenu dans ces chambres.

33

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

 Le système centralisé : IV-3 : Méthode de calcul : IV-3 -1 : Période estivale : À partir des données de base (Ti,

), (Te,

) on tire sur le diagramme (H-X) pour les deux

points : l’enthalpie « h » en (KJ/Kg) et la teneure en eau « x » (g/Kg) a) : Les paramètres de soufflage :
Le rapport caractéristique « j » du traitement d’air et l’angle d’inclinaison « i » : J=Qtot/W Qtot : la charge (puissance totale) W: debit d’humidité

[KJ/Kg]

[KW]

[Kg/s)]


La droite de soufflage et point de soufflage : Pour la droite de soufflage : Du point intérieur (i) on trace la droite inclinée de l’angle (i) par rapport à l’horizontale Pour le point de soufflage : en fixe un écart de soufflage ∆ s =Ti-Ts le point de soufflage « s »et sur la droit de soufflage b) : Le débit de soufflage : Le débit de soufflage dépend de deux bilans : - Bilan enthalpique : Q tot=Vmas x (hi - hs)

Vmas=Q tot / (hi - hs)

Vas1=Vmas x v -Blain thermique: Qs=V masx Cp x (Ti-Ts)

V mas= Qs / Cp x (Ti-Ts)

Vas2=V mas x v D’où: Qtot : quantité de chaleur totale du local considéré Q s : quantité de chaleur sensible du local considéré

[KW] [KW]

hi, hs : enthalpie spécifique de l’air intérieure et de l’air soufflé Ti, Ts : température de l’air intérieur et de l’air soufflé 34

[°C]

[KJ/Kgas]

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Cp : chaleur spécifique de l’air égale 1.004 [KJ/Kgas°C ] v : volume spécifique de l’air

[m3]

Vmas : débit massique de l’air soufflé

[Kgas/s]

Vas : débit volumique de l’air soufflé

[m3/h]

c) : Débit d’air frais et recyclé : Le débit d’air soufflé soit composé seulement avec l’air frais ou avec un mélange d’air frais et recyclé  Le débit d’air frais : (Vaf) Le débit d’air frais ou neuf est déterminé d’après le nombre d’occupant et le taux d’air neuf minimale par heur et par personne. D’après (4)  Le débit d’air recyclé : (Var) Le débit d’air recyclé donné par la relation suivante : [m3/h]

Var= Vas –Vaf e): Les paramètres de mélange :

hm= (he x Vaf +hi x Var) / Vs

[Kj/Kg]

Tm=(Te x Vaf +Ti x Var) / Vs

[°C]

Xm= (Xe x Vaf +Xi x Var) / Vs

[g/Kg]

D’où: hm: enthalpie du point de mélange

[Kj/Kgas]

he : enthalpie de l’air intérieur

[Kj/Kgas]

hi: enthalpie de l’air extérieur

[Kj/Kgas]

Xm : teneur en eau du point de mélange

[g/Kgas]

Xi : teneur en eau de l’air intérieur

[g/Kgas]

Xe : teneur en eau de l’air extérieur

[g/Kgas]

Te : température de l’air extérieur

[°C]

Ti : température de l’air intérieur

[°C]

35

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

f) : Caractéristique des éléments composant la centrale de traitement d’air : Puissance de la batterie froide : Pbf= x Vas x (hm - hs)

[KW]

Puissance sensible: Ps= Vmas x (h4 - hs)

[KW]

Débit d’eau condense sur la batterie froide: Qmah=Vmas x (Xm – Xs)

[Kg/s]

Efficacité : E= (Tm – Ts) /(Tm – Tfpt)

[%]

IV-3 -2 : Période hivernale : À partir des données de base (Ti, deux

), (Te,

) on tire sur le diagramme (H-X) pour les

points : l’enthalpie « h » en (KJ/Kg) et la teneure en eau « x » (g/Kg)

Dans notre cas de la période hivernale En prendra le même débit que pour la période estivale a) : Les paramètres de soufflage : Les paramètres de point de soufflage sont calculés à partir des relations suivantes : hs=hi – (Qtot/ Ts=Ti – (Qs/

x Vas)

xCp x Vas)

Xs=Xi – (Qs/

x Vas)

b) : Caractéristique des éléments composant la centrale de traitement d’air : Puissance de la batterie chaude : PbC =

x Vasx (hs – hm)


Exemple de calcul :  Période estivale : Qtot= 190.991 Qs= 152.8775 W= 69080

Le système centralisé 01

KW KW g/h 36

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Condition intérieur : Ti=27 °C

hi=55.6

KJ/Kg

Xi= 11.15

g/Kg

Te=37 °C

he=65.41

KJ/Kg

=28%

Xe= 10.98

g/Kg

=50% Condition extérieur :

Caractéristique de l’air soufflé : J= 9953.20 hs= 39.75 Xs= 9.35 Ts= 16

i= 167 KJ/Kg

g/Kgas °C

Vas1= 36048.4969

m3/h

Vas= 41411.47 3

m3/h

Vas2= 41411.4749

m3/h

Vaf= 6618 m3/h Var= 34793,47 m3/h Les Paramètres de mélange: Tm= 28.60

°C Xm= 11.12

hm= 57.17

KJ/Kg

 Période hivernale : Qtot= -113.217 Qs= -89.137 W= 39615

KW KW g/h

Condition intérieur : Ti=20 °C

hi=38.57

=50%

Xi= 7.27

KJ/Kg g/Kg

37

g/Kgas

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Condition extérieur : Te=1 °C

he= 9.12

KJ/Kg

Xe= 3.24

g/Kg

Ts= 30.11

°C

Tm= 17

°C

=80% Caractéristique de l’air soufflé : Xs= 6.47

g/Kg

hs= 46.83

KJ/Kg

Les Paramètres de mélange: Xm= 6.62 hm= 33.86

g/Kg KJ/Kg

(2) (1)

(3)

(5)

(4) +

-

(1) : Air extérieur. (2) : Air intérieur. (3) : Air mélangé. (4) : Air sortie BC (5) : air sortie BF

38

Local

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

 Calcul de système centralisé Le système centralisé 01 : pour les locaux du (RDC ; 1erétage) période estivale: Qtot

190,991 KW

Vs

41411,47 m3/h

Qs

152,8775 KW

Vaf

6618 m3/h

W

69080

Vr

34793,47 m3/h

g/h

paramètres extérieurs

paramètres intérieurs

Te °C %

37

Ti

28

he KJ/Kg

65,41

Xe g/Kg v (m3/kg)

°C %

Paramètres de soufflage paramètres de mélange 16

50

Ts °C %

hi KJ/Kg

55,6

10,98

Xi g/Kg

0,8937

v m3/kg

Pbf= x Vas x (hm - hs) =

27

28,60

82

Tm °C %

hs KJ/Kg

39,75

hm KJ/Kg

57,17

11,15

Xs g/Kg

9,35

Xm g/Kg

11,12

0,8651

v m3/kg

0,8315

v (m3/kg)

0,8697

45

x41411.47 x (57.17-39.75) = 241 KW

Ps= Vmas x (h4 - hs) =

x49833.30x (52.62 -39.75) = 214.70

Qmah=Vmas x (Xm – Xs) =

KW

x49833.30x (11.12-9.35)=0.029Kg/s

E= (Tm – Ts) /(Tm – Tfpt) = (28.6-16)/ (28.9-12) =74.55%

période hivernale : Qtot

-113.217

KW

Vs

41411,47 m3/h

Qs

-89.137 KW

Vaf

6618 m3/h

W

39615

Vr

34793,47 m3/h

g/h

paramètres extérieurs Te °C %

1 80

he KJ/Kg

9.12

Xe g/Kg v m3/kg

paramètres intérieurs

30.11

50

Ts °C %

hi KJ/Kg

38.57

3.24

Xi g/Kg

0,7803

v m3/kg

PbC = x Vasx (hs – hm) =

Ti

°C %

20

Paramètres de soufflage paramètres de mélange 24

Tm °C %

55

hs KJ/Kg

46.83

hm KJ/Kg

33.86

7.27

Xs g/Kg

6.47

Xm g/Kg

6.62

0.8397

v m3/kg

0.8676

v m3/kg

0.8303

x41411.47 x (46.93-33.86) =173.29 KW

39

17

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Le système centralisé 02 : pour les locaux du (8emeétage)

période estivale: 69.731KW

Vs

15050.07 m3/h

Qs

55.5265 KW

Vaf

5074 m3/h

W

21980

Vr

9976.07 m3/h

Qtot

g/h

paramètres extérieurs

paramètres intérieurs

Te °C %

37

Ti

28

he KJ/Kg

65,41

Xe g/Kg v m3/kg

°C %

Paramètres de soufflage paramètres de mélange 16

50

Ts °C %

hi KJ/Kg

55,6

10,98

Xi g/Kg

0,8937

v m3/kg

Pbf= x Vas x (hm - hs) =

27

30.38

86

Tm °C %

hs KJ/Kg

40.74

hm KJ/Kg

58.91

11,15

Xs g/Kg

9.74

Xm g/Kg

11,09

0,8651

v m3/kg

0.8315

v m3/kg

0,8747

41

x15050.07 x (58.91-40.74) = 91.35 KW

Ps= Vmas x (h4 - hs) =

x 18099.91 x (55.49 -40.74) = 89.19

Qmah=Vmas x (Xm – Xs) =

KW

x18099.91x (11.09-9.74)=0.008Kg/s

E= (Tm – Ts) /(Tm – Tfpt) = (30.38-16)/ (30.38-12.9) =82.26%

période hivernale: KW

Vs

15050.07 m3/h

Qs

-36.197 KW

Vaf

5074 m3/h

W

10190

Vr

9976.07 m3/h

Qtot

-43.546

g/h

paramètres extérieurs Te °C %

1 80

he KJ/Kg

9.12

Xe g/Kg v m3/kg

paramètres intérieurs

30.02

50

Ts °C %

hi KJ/Kg

38.57

3.24

Xi g/Kg

0,7803

v (m3/kg)

PbC = x Vasx (hs – hm) =

Ti

°C %

20

Paramètres de soufflage paramètres de mélange 13.63

25

Tm °C %

hs KJ/Kg

47.32

hm KJ/Kg

28.64

7.27

Xs g/Kg

6.70

Xm g/Kg

5.91

0.8397

v m3/kg

0.8676

v m3/kg

0.8197

x15050.07 x (47.32-28.64) =90.01 KW 40

61

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

 Vérification des conditions intérieures : On prend la CTA 01 : hi= hs + Qtot / Xi=Xs+ W/

xVas) =46.83+ (-113.217x3600x0.8676)/(41411.47)=38.29 KJ/Kg xVas) = 6.47+ (39615x0.8676)/ (41411.47) =7.29

g/Kgas

D’après le diagramme H-X Xi= 7.29 Hi= 38.29

g/Kg KJ/Kg

Ti=19.67 °C 51

%

On prend la CTA 02 : hi= hs + Qtot / Xi=Xs+ W/

xVas) =47.32+ (-49.546x3600x0.8676)/(15050.07)=37.04 KJ/Kg xVas) = 6.70+ (10190x0.8676)/ (15050.07) =7.28

g/Kgas

D’après le diagramme H-X Xi= 7.28 Hi= 38.29

g/Kg KJ/Kg

Ti=19.70 °C 51

%

Conclusion: L’emplacement d’un humidificateur pour les deux CTA s’avère inutile d’après la vérification des conditions intérieures.

41

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV-4 : La répartition de l’air dans les locaux : Les dispositifs de diffusion de l’air font partie des principaux des éléments de toute installation de ventilation, climatisation. Donc il doit être réalisé de façon à éviter l’appariation de courant d’air dans les locaux traités IV-4-1 : Le choix des bouches de soufflage :

Une bouches de soufflage permet de réaliser a l'intérieure du local un mélange homogène de l'air ambiant et de l'air soufflé à des conditions de température et humidité différentes par rapport à celle du local. La distribution de l'air et l'implantation des bouches doivent respecter les conditions suivantes : -Assurer le débit nécessaire pour le local. -Vitesse de l'air recommandée dans la zone d'occupation. -Assurer une bonne distribution de l'air, et un niveau sonore faible. Pour notre projet on à choisie les bouches de soufflage suivant : Diffuseur plafonnier type DAU03-45

Référence [a]

Diffuseur plafonnier type DAU43

Référence [a]

IV-4-2 : Le choix des bouches de reprise :

Dans notre cas on à choisie Grille de reprise GAF 81 Référence [a]
Méthode de sélection :
Application au projet : R01 « grande surface » Diffuseur plafonnier type DAU03-45 Débit Vs=1910.14m3/h Dimension de locale : L=14.8, B=7.6 Pour une installation habituelle, diffuseur installé à 0,3 m à ras du plafond : h=0

Ch=1 (d’après le graphique « facteur de correction ») D’après

La portée Xc = C.Ch X=3.06 Xc=3,06 m

portée corrigée

Ch=1 Vz : 0.2m/s

vitesse maximale dans la zone d’occupation

42

(5)

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

On prend Vs=475m3/h D’après le graphe de l’unité terminale de diffusion DAU03-45 : Nombre 04 NR : 42

NR : indice sonore suivant ISO, basé en Lw sans atténuation du local

∆Pt :40pa

∆Pt : perte de charge de l’UTD

Vk : 8m/s

Vk : vitesse effective de l’air dans l’UTD

Ak : 0.018m2

Ak : surface effective de l’UTD

200 mm

diamètre de l’UTD

Pour le réseau d’extraction on a opté une extraction par les cotés bas en utilisant les grille de reprise de type GAF81 et on prend le débit d’extraction =le débit de soufflage Grille de reprise GAF 81 Débit Vs=1910.14m3/h

dimension

600x500

nombre et : 1

Dimension de locale : L=14.8, B=7.6 NR : 36

NR : indice sonore suivant ISO, basé en Lw sans atténuation du local

∆Ps :5.5pa

∆Ps : déférence de pression statique

Vn : 3.5m/s

Vn : vitesse nette dans la grille

An : 0.168m2

An : surface nette dans la grille

43

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

 Le système semi centralisé IV- 5 : Procédés de climatisation avec les ventilo – convecteurs : IV- 5- 1 : Principe de fonctionnement du ventilo – convecteur (V – C) : Le système à V – C est un système de rafraîchissement utilisant l’eau pulsée comme fluide primaire. Un réseau de tuyauterie distribue de l’eau chaude ou glacée dans une batterie incorporée dans un appareil terminal appelé V – C qui est installé dans le local à climatiser. Un ventilateur incorporé permet de souffler de l’air repris (ou bien mélange) à travers cette batterie de façon à obtenir des caractéristiques d’air soufflé compatible avec les charges du local

IV -5-2 : Les fonctions d’un ventilo – convecteur : Les fonctionnements d’un ventilo – convecteur sont les suivantes :    

Filtration de l’air repris et de l’air neuf admis dans l’appareil. Chauffage ou refroidissement de l’air mélangé. Déshumidification éventuelle de l’air mélange. Soufflage dans le local de l’air mélangé et réchauffé ou refroidi.

IV-5-3 : Différents types de ventilo – convecteur : Il existe plusieurs types :  Les V – C en allège, qui sont installés contre une paroi extérieure généralement en allège de façon à admettre une certaine quantité d’air neuf extérieur.  Les V – C plafonniers sont installés en plafond (faux plafond).  Les V – C verticaux qui sont incorporés dans un habillage prévu dans le local à climatiser.

IV -6 : Classification des ventilo – convecteur : Les V – C sont traditionnellement classés d’après le nombre de tuyaux aboutissant à chaque appareil, on distingue :


Les installations à deux tubes : Ils ne disposent que d’un seul échangeur, alimenté alternativement en eau chaude en hiver, et en eau glacée en été (un pour l’aller et l’autre pour le retour d’eau chaude ou glacée). C’est un système très souple à la régulation ; mais l’inconvénient de ce système c’est que les besoins doivent être similaires dans les différents locaux d’une même zone.
Les installations à trois tubes : Dans ce type d’installation les ventilo – convecteurs sont alimentés en toute saison par un ensemble de trois tuyaux :

44

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

 Une distribution d’eau chaude.  Une distribution d’eau froide.  Un retour commun de l’eau chaude et de l’eau froide. L’inconvénient majeur de ce type d’installation est l’existence d’un retour commun dans le quel se mélange l’eau glacée et l’eau chaude à la sortie des ventilo – convecteurs donc une perte d’énergie importante.


Les installations à quatre tubes : Ils disposent de deux échangeurs qui peuvent être connectés en permanence soit au réseau d’eau chaude, soit à celui d’eau glacée (un aller et un retour pour l’eau chaude et l’eau glacée).  Les avantages de ce système sont les suivants :  La souplesse d’utilisation est totale puisque chaque ventilo – convecteur est autonome : un local peut être refroidi tandis que son local voisin est chauffé.  La possibilité de récupérer la chaleur extraite dans un local pour la fournir au local en demande.  Plus de circuits de zones, de vannes de commutation, …etc., la régulation est plus simple et le service de maintenance ne s’en plaindra pas.  Les inconvénients de ce système sont :  Le coût d’installation est plus élevé puisque les ventilo – convecteurs contiennent deux échangeurs, les circuits sont dédoublés, de même que le nombre de vannes, de calculateurs, …etc.  L’encombrement est également plus important (appareils plus volumineux et gaines techniques plus larges).  Durant toute une partie de l’année, il faut maintenir en fonctionnement les deux réseaux, les pertes énergétiques de ces réseaux ne sont pas négligeables.

IV-7 : Le système de climatisation choisi dans le cadre du projet : Notre choix va se porter selon les normes suivantes : a) Les conditions de confort obtenu avec chaque procédé. b) L’installation choisie doit couvrir largement les besoins d’oxygène. Il est donc essentiel, de maintenir une bonne qualité de l’air intérieur ; dans le cas d’un immeuble comme le bureau, la ventilation par les ouvertures (dite naturelle) ne se révèle possible qu’au maximum pendant 25 à 30% du temps d’occupation (bruits, influence directe), donc on doit choisir un système équipé de dispositifs de prise d’air neuf. c) L’encombrement des équipements. d) L’esthétique et le niveau sonore des appareils thermiques. e) L’installation de climatisation dans un immeuble réputé par la qualité doit généralement satisfaire les exigences multiple et parfois contradictoires : le système installé doit notamment être identique pour tout le bâtiment, garantir aux utilisateurs une flexibilité maximale des surfaces. f) La diversité des critères ne nous permet pas de les satisfaire tous ; mais de créer un équilibre entre eux.

45

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV-7-1 : Les solutions proposées : Nous allons les indiquer dans ces points suivants :


Système à deux tubes (deux tuyaux) : Le bâtiment est homogène dans ses besoins ; donc on se contentera d’un « système à deux tubes », moins coûteux que d’autres systèmes : un seul réseau de tuyauteries véhiculant alternativement de l’eau chaude en hiver ainsi que de l’eau froide en été.

IV-7-2 : Le choix de V-C : Nous avions pris la décision que pour ce type d’immeuble il faut quelque chose de raffiné, alors un model de ventilo – convecteur à retenu notre attention, il s’agit du model Hégoa ® Silence. Référence [a]

46

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV- 8 : méthode de calcul des ventilo – convecteurs : Le type et le nombre de ventilo – convecteurs à placer dans chaque local est imposé par les charges thermiques ou frigorifiques. IV-8-1: Données de base : Pour les deux périodes, les données de base sont :    

Charge thermique du local considéré. Le régime d’alimentation de la batterie en eau. La température intérieure du local. Le débit d’air frais en [m3/s] *

Nous prendrons V AN = 18 m3/h et par occupant. D’après

(4)

IV-8-2 : Méthode de calcul : Pour notre projet nous n’avons qu’un seul cas pour le calcul :
Introduction à l’aspiration du ventilo – convecteur d’air neuf aux conditions extérieures : L’air neuf n’étant pas introduit directement dans le local, il ne crée pas de charge pour celui-ci, donc connaissant le débit d’air nécessaire qmas et en partant d’un débit d’air neuf qman ; on obtient pour le point représentatif du mélange :

rm=

(q mar × ri ) + (q man × re) [ge/Kgas]. q mas

47

hm =

(q mar × hi ) + (q man × he) q mas

[KJ/Kg].

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Avec : qmas : Débit d’air soufflé en [m3/s]. qman : Débit d’air neuf en [m3/s]. qmar : Débit d’air recyclé en [m3/s]. h s: Enthalpie de soufflage en [KJ/Kg]. r s: Teneur en humidité de soufflage en [ge/Kgas]. h m: Enthalpie du mélange en [KJ/Kg]. t m: Température du mélange en [°C]. H : Puissance totale en [KW]. M : Apport d’humidité en [ge/s]. HR : puissance supplémentaire en [KW]. MR : Apport d’humidité supplémentaire en [ge/s]. Et à partir des données précédentes on peut déterminer les paramètres de soufflage :

Evolution en été :

Evolution en été :

hs = hi -

H [KJ/Kg]. q mas

h s = h i+

r s = ri-

M [ge/Kgas]. q mas

r s = ri -

H [KJ/Kg]. q mas

M [ge/Kgas]. q mas

IV-8-3: Méthode de sélection : A partir des données de base et d’après [5] ; on peut déterminer les paramètres suivants :     

Le type et le nombre de ventilo – convecteurs. La puissance réelle totale installée QT [W], ainsi que la puissance sensible QS [W]. Le débit d’air soufflé qmas [m3/s]. Le débit de l’eau dans la batterie G [l/h]. La perte de charge dans la batterie ∆P [mmCE].

48

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV-8-4: Exemple de calcul : Nous prenons comme exemple de calcul le local « E201 » qui est une chambre (la 1ére du 2éme étage) : Les données de base sont mentionnées dans le tableau si dessous :

Charge totale [W] Régime d’eau [°C] Température intérieure [°C] Débit d’air neuf [m3/h]

P période estivale 1553 (7 – 12) 27 36

période hivernale 1436 (50 – 40) 20 36

Les paramètres de fonctionnement des ventilo – convecteurs sont :

Type Puissance totale [W] Puissance sensible [W] Nombre qmas [m3/h] qmar [m3/h] r s [ge/Kgas] h s [KJ/Kg] r m [ge/Kgas] h m [KJ/Kg] G [l/h] ∆P [mmCE]

P période estivale Hégoa 2 – 3 – 2T 1800 1390 1 290 254 7.27 45.81 6.77 34.91 310 800

Péri période hivernale Hégoa 2 – 3 – 2T 2100 1 290 254 11.15 49.39 11.13 56.82 180 350

Remarque : Le choix et la sélection des bouche de soufflage et reprise ainsi les ventilo-convecteurs est Porté sur le tableau dans l’annexe (B)

49

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV-9 : Le choix du matériel : Le choix du matériel s’effectue essentiellement grâce aux catalogues des fabriquant qui donnent les différentes caractéristiques techniques des appareils. L’ingénieur doit choisir le matériel de façon a réalisé un coût d’investissement le moindre possible, tout en assurant le bon fonctionnement de l’installation. IV-9-1 : Choix des CTA : Notre projet sera desservis par deux centrales de traitement d’air, en en rapportant au catalogue[B] , en sélectionnera les deux CTA.  Les filtres : Notre choix s’est porté sur la CTA modèle CCB, le choix des filtres et basé sur l’environnement de la ville, comme notre ville de Constantine est située dans une zone urbaine. CTA 01 : -Type CCB 745 -vitesse d’air sur la section nominal : 3.2 m/s Filtre : -Type : filtre plans. -Perte de charge de l’air : ∆P= 18 mmCE Les filtres sont montés sur cadres en tôle d’acier, plissés pour permettre le passage d’un grand débit d’air et régénérable par lavage. -Efficacités 95% Non inflammable et la température limite d’emploi 130°c Batterie froide : -Type H12 - Perte de charge cote air : ∆P= 15 mmCE - Puissance : 448 kw Batterie chaude - Régime : (50-40°c) - Perte de charge cote air : ∆P= 3.5 mmCE - Puissance : 480 kw 50

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Ventilateur de soufflage : - ∆Pdyn = 56.5 mmCE - ∆Psta = 24.79 mmCE - Puissance : 36.5 kw - Niveau sonore : Ventilateur d’extraction : Le choix du ventilateur se fait en fonction du débit d’air à extraire et la pression totale CTA02 : -Type CCB 370 - vitesse d’air sur la section nominal : 2.75 m/s Filtre : -Type : filtre plans. - perte de charge de l’air : ∆P= 15 mmCE Les filtres sont montés sur cadres en tôle d’acier, plissés pour permettre le Passage d’un grand débit d’air et régénérable par lavage. -Efficacités 95% Non inflammable et la température limite d’emploi 130°c Batterie froide : -Type H12 - Perte de charge cote air : ∆P= 12.5 mmCE - Puissance : 222 kw Batterie chaude - Régime : (50-40°c) - Perte de charge cote air : ∆P= 2.75 mmCE - Puissance : 237 kw

51

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Ventilateur de soufflage : - ∆Pdyn = 46.25 mmCE - ∆Psta = 32.5 mmCE - Puissance : 14.6 kw IV-9-1-1 : Calcule et choix des éléments sur le circuit d’eau froide : a) : Groupe frigorifiques 01 : Puissance de la batterie froide = 241

KW

D’après le catalogue [C] on a choisi : Type : RTAD, taille de l’unité0.85 Puissance frigorifique installer= 271 KW Puissance frigorifique absorber= 107.4 KW Régime d’eau= 12/7 Caractéristique technique : Compresseur : -Nombre=2 -Fluide frigorigène=R134a -Nombre de circuits= 2 -Coefficient de performance COP=11 Evaporateur : -Model : multitubulaire à tubes cuivre rainures -Contenance en eau : 106L Ventilateur de condenseur : -Nombre=3/3 -Débit d’air total =17.9m3/h

52

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

b) : Groupe frigorifiques 02 :

-Puissance de la batterie froide = 91.35

KW

-D’après le catalogue [C] on a choisi : -Type : CGAN, taille de l’unité400 -Puissance frigorifique installer= 104.2 KW -Puissance frigorifique absorber= 37.6 KW -Régime d’eau= 12/7 Caractéristique technique : Compresseur : -Nombre=3 -Fluide frigorigène=R407C -Nombre de circuits= 1 -Coefficient de performance COP=2.36 Evaporateur : -Type : plaques brasée -Contenance en eau : 10.5L Ventilateur de condenseur : - Nombre=3 - Débit d’air total =37m3/h  La pompe : La pompe est un appareil destiné à assure la circulation de l'eau chaude ou froide dans toute l’installation, elle à comme rôle de vaincre les pertes de charge du circuit le plus défavorable. Le choix s'effectuera à partir et en fonction de: Le débit d'eau. La hauteur manométrique(les pertes de charge)

53

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Application au projet : CTA 01 : G = Pt/(Cp x ∆t) =241x3600/4.185x1000x5) G=41.46 m3/h H= 1.158x2=2.32 mCE CTA 02 : G = Pt/(Cp x ∆t) =91.35x3600/4.185x1000x5) G= 15.71 m3/h H= 1.28x2=2.57 mCE A partir de catalogue [D], Le choix s'est porté sur la pompe «Circulateur à rotor noyé» dans les caractéristiques sont les suivantes: -Type de pompe: TCR 15-4 (230v-50hz) -Vitesse: 2500

tr/min

 Dans notre cas le choix est porté sur deux pompes 1 marche et l’autre réserve Pour le circuit d’eau chaude le choix s’effectue de la même manière que les pompes sur le circuit d’eau chaud. IV-9-1-2 : Calcul et choix des éléments sur le circuit d’eau chaude : Le circuit d’eau chaude comprend le générateur de chaleur « chaudière » les pompes de circulation, le vase d’expansion a) La chaudière : La fonction principale d’une chaudière est d’assure l’élévation en température du fluide caloporteur (eau) et de couvrir les besoin calorifique des batteries chaude et l’échangeur de chaleur La puissance que doit fournir par la chaudière est donnée par la relation Suivante: QCH = QT * (1+Zr).

54

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

QCH: La puissance nominale de la chaudière en [KW]. QT: besoins calorifiques totaux en [KW]. Zr: coefficient de correction pour les pertes calorifiques du Réseau (Zr = 10%). On va opte pour un système fonctionnant à2/3 de sa puissance, donc on prévoit 3chaudiéres (2en marche et 1 réserve) à une puissance : Qch=2/3 QCH Application au projet : CTA01 : QCH = 173.29 x (1+0.1) = 190.62KW Qch=2/3 x190.62=127.08 KW CTA02 : QCH = 90.01 x (1+0.1) = 99.01KW Qch=2/3 x990.1=66 KW A partir du catalogue [E], on a choisi CTA01 : Model : EDENA4 Puissance nominale : 132.5KW Perte de charge : 0.8 mbar Contenance en eau : 49 L CTA02 : Model : EDENA3 Puissance nominale : 66.2KW Perte de charge : 0.8 mbar Contenance en eau : 30 L 55

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

b) : Dimensionnement de la cheminée : Les conduits de fumées sont destinés à évacuer la totalité des gaz de combustion, la cheminée sert à créer une dépression à l'intérieur du foyer pour l'introduction de l'air frais nécessaire à la combustion Le triage est provoqué par la différence de poids volumique entre l'air extérieur et les gaz chauds dus a la combustion Le tirage de la cheminée est calculé à partir de la relation suivante: H = hx ( γe – γi ) D’ou : H: tirage de la cheminée en [mmCE]. h: hauteur de la cheminée en (m),

h = hb + 1

hb: la hauteur du bâtiment (chaufferie) en [m]. γe : poids volumique de l'air extérieur [kg/m3]. γe = 1.252 (kg/m3) à 1 °C. γi : poids volumique de gaz de combustion (des fumées) en (kg/m3). γi = 0.742 (kg/m3) à 176 °C Application au projet: CTA01 : hb = 21.15 Donc: h = 23.15m H = 23.15 * (1.252 - 0.742) = 11.80 mmCE. H = 11.80 mmCE

56

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

CTA02 : hb = 3.75 Donc: h = 4.75m H = 4.75 * (1.252 - 0.742) = 2.42 mmCE. H = 2.42 mmCE c) : Détermination de la section de la cheminée: La section de la cheminée se calcul à partir de la relation suivante: Sch = QCH / [106 * (h/l0) l/2] [m2] D’où : Sch : section de la cheminée [m2]. QCH: puissance de chaudière [W]. h : hauteur de la cheminée [m]. d) : Carneau de fumée: La section de carneau est augmentée de 20 à 30 % par rapport à la section de la cheminée. Scar = (1,2 -:- 1,3) .Sch [m2]

57

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Application au projet: CTA01 : Sch = QCH / [106 * (h/l0) l/2] = 127080/ [106 * (1/10)1/2]. Sch =0.40 m2 Carneau de fumée: La section de carneau de fumée est augmentée de 25%, donc: S car = (1.25x 0.40) = 0, 50 m2 S car = 0.50 m2

On prend un carneau de section circulaire donc le diamètre du carneau sera: d = [(4 * Scar) / π] 1/2 CTA02 : Sch = QCH / [106 * (h/l0) l/2] = 66000/ [106 * (1/10)1/2]. Sch =0.21 m2 Carneau de fumée: La section de carneau de fumée est augmentée de 25%, donc: S car = (1.25x 0.21) = 0, 26 m2 S car = 0.26m2 On prend un carneau de section circulaire donc le diamètre du carneau sera: d = [(4 * Scar) / π] 1/2

58

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV-9-1-3 : Vasse d’expansion :
Calcul du volume d’expansion : Ce dernière se déterminer par la relation suivant : Vexp=Vt x C

[L]

D’où : Vt : capacité total en eau C : augmentation de volume à la température moyenne de chauffe
Calcul du volume utile du vase: Vu = (Pt+1)-(Ps+1)/ (Pt+1)

[L]

D’où : Pt : pression de tarage [bar] Ps : pression statique [bar]
Capacité brute de vase : VBR=Vexp / Vu

[L]

D’où : VBR : capacité brute du vase Vexp : volume d’expansion du vase Vu : volume utile du vase Application au projet : CTA01 : Vt=Vtuy+Vbat+Vch Température de chauffe 90/70°C (la moyenne 80°C) donc : C=2.96% Vexp= 27.15L Pt= 3 bar

Ps= 0.31 bar

Vu= 1.17 L

VBR= 23.21 L

59

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

CTA02 : Vt=Vtuy+Vbat+Vch Température de chauffe 90/70°C (la moyenne 80°C) donc : C=2.88% Vexp= 12.86 L Pt=

3 bar

VBR= 11

Ps= 0.31 bar

Vu= 1,17

L

L

A partir de catalogue [F] Le choix s'est porté sur le vase : Caractéristiques sont les suivantes: •

Pression de gonflage: 1bar

•

Dimension : ØA = 245mm

•

Masse : 2.7 kg

•

Pression de service maximale: 3bar

; B = 381mm

60

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

IV-9-2: Choix des unités de production d’eau chaude et d’eau glacée (réversible) : Pour notre projet nous avions songé à placer un groupe de production d’eau chaude/ eau glacée (réversible), et cela pour les raisons suivantes :  Nous offrir de l’espace.  Eliminer la chaudière.  Le coût moins élevé. Pour le choix, il s’effectue avec les paramètres suivants : 

Les puissances fournies en prévoyant une majoration pour tenir compte des pertes éventuelles dans le réseau.  Les régimes d’eau (chaude/glacée). La puissance fournie par le groupe est donnée par : Q groupe = Q T

× (1+C).

[KW].

Avec : Q groupe : La puissance fournie par le groupe de production d’eau (chaude et glacée) en [KW]. Q T : La puissance totale consommée par les V – C (Calorifique/ Frigorifique) en [KW]. C : Coefficient de correction qui tient compte des pertes dans la tuyauterie, on le prend entre 10 et 15%. Pour notre cas on a décidé de le prendre 15%. Application à notre projet : La puissance totale consommée par les ventilo – convecteurs est : Puissance calorifique : Q T = 404500 W = 404,5 KW Puissance Frigorifique : Q T = 375450 W = 375,45 KW. On tenant compte de la majoration C = 0,15 pour les conduites non protégés, on aura : à chaud : Q groupe = 404,5 × 1,15 = 465,175 KW. à froid : Q groupe = 375,45

× 1,15 = 431,7675 KW.

Les régimes d’eau : Température eau chaude [°C] : 50/40. Température eau froide [°C] : 7/12. En feuilletant les catalogues [G]:

61

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

Et d’après leurs méthode de choix de ces groupes qui son les suivants On a choisit le model suivant : NRA 1800 H T R 08. Ce qui veut dire : une groupe de production d’eau glacée à sigle NRA, de taille 1800, à modèle avec pompe à chaleur, avec récupérateurs totaux, version standard, batterie en cuivre, avec ballon tampon avec trous pour résistance complémentaire, à forte hauteur d’élévation et pompe de secours. Et voici toutes les données sur notre groupe NRA 1800 H T R 08, illustrées dans ce tableau qui sui Mode. NRA Puissance frigorifique [KW] Puissance totale absorbée [KW] Débit d’eau [l/h] Perte de charge [KPa] Courant de service [A] Puissance thermique [KW] Puissance totale absorbée [KW] Débit d’eau [l/h] Perte de charge [KPa]

Vers. H H H H H H H H H

1800 H 470 182 80840 38,5 314 534 206 91850 71

Courant de service [A] Débit d’air total [m3/h]

H H

345 160000

Compresseur [n.] Courant maximal [A] Intensité de démarrage [A] Pression sonore dB [A] Résistance du carter [W] Raccordements hydrauliques [Φ]* Capacité ballon [l] Pression utile [KPa] (groupe de pompage à forte hauteur d’élévation) Hauteur [mm] Longueur [mm] Profondeur [mm] Poids [Kg]

H H H H H ° H H

6 423 611 62 6 × 130 4" 700 244

H L P H

2450 2200 5750 3990

62

CHAPITRE IV :

Choix du système de climatisation

D’autres informations sur le groupe : -6 grandeurs disponibles. -Versions froid seul, pompes à chaleur et unités de condensation. -Toutes les versions sont avec gaz frigorigène R407C. -Disponibles versions froid seulement, équipées d’un récupérateur partiel ou total de chaleur. -Disponibles en 4 versions : - Standard avec filtre à eau inclus. - Avec pompe de circulation seule, filtre à eau déjà monté. - Avec groupe de pompage à basse hauteur d'élévation, ballon tampon de 700 l avec résistances électriques antigel, filtre à eau déjà monté, fluxostat et vase d'expansion. - Avec groupe de pompage à forte hauteur d'élévation, ballon tampon de 700 l avec résistances électriques antigel, filtre à eau déjà monté, fluxostat et vase d'expansion. -A l'exception du modèle à condensation et ‘ pompes à chaleur, toutes les versions peuvent être fournies pour fonctionner à basse température, pour la production d'eau réfrigérée de 4 °C à - 6 °C. Cette option ne peut être fournie que si elle est bien indiquée au moment de la commande. -Compresseur scroll haut rendement et faible absorption électrique. -Régulation modulable par microprocesseur. -Affichage de tous les paramètres de fonctionnement en 4 langues. -Panneau à distance simplifié. Il permet d’effectuer les contrôles de base de l’unité avec signalisation des alarmes. -Echangeurs à plaques à haute efficacité réelle. -Résistance électrique antigel pour l’échangeur de chaleur à plaques. -Résistance électrique pour le carter des compresseurs. -Transducteurs haute pression. -Transducteurs basse pression (NRA H seul). -Groupes de ventilateurs axiaux pour un fonctionnement extrêmement silencieux. -Dimensions compactes. -Carrosserie de protection en métal avec peinture en polyester anticorrosion. 63

Chapitre V :

calcul aéraulique et hydraulique Calcul aéraulique et hydraulique


Calcul aéraulique : V-1-1 : Introduction : Le but principal du calcul aéraulique est de déterminer les dimensions des tronçons des gaines constituants le réseau, les pertes de charge dans le réseau afin d’avoir une distribution homogène de l’air. V-1-2 : Calcul des pertes de charge d’un réseau aéraulique : Les pertes de charge sont de deux types : ∆Ptot= ∆Pl + ∆Psin ∆Pl : pertes de charge linières

(pa)

∆Psin : pertes de charge singulière

(pa)

 Les pertes de charge linéaires dues aux frottements dans les longueurs droites. ∆Pl =J x lD J : pertes de charges unitaire lD : longueur droite

(pa/m) (m)

 Les pertes de charges singulières dues aux singularités du circuit : robinet, coude …etc. ∆Psin = x : Coefficient de pertes de charge singulières (4)

: Masse volumique de l’air W : vitesse de l’air

(Kg/m3)

(m/s)

Donc le calcul de la vitesse réelle dans chaque tronçon : Wréelle =

64

Chapitre V :

calcul aéraulique et hydraulique

V-1-3 : Détermination des dimensions : Dans ce chapitre on présente la méthode à pertes de charge constante couramment utilisée pour des réseaux de soufflage simples et symétrique et pur les réseaux de reprises.  Perte de charge linéique unitaire j=0.8à1.5 pa/m.  Vitesse de l’air dans les réseaux principaux w=5à10 m/s V-1-4 : Équilibrage du réseau : L’équilibrage des réseaux de gaine consiste à obtenir dans deux ou plusieurs en parallèle des pertes de charge respectives sensiblement égales pour les débits d’air prévus.  L’équilibrage : L’équilibrage est réalisé par la création d’une perte de charge supplémentaire dans le circuit déséquilibres au moyen de diaphragmes tel que : ∆Pdef - ∆Pcir =0 ∆Pdef : perte de charge du circuit le plus défavorable (Pa) ∆Pcir : perte de charge du circuit a équilibré

(Pa)

Calcul des diaphragmes : ∆Pcre= ∆Pdef - ∆Pcir (Pa) ∆Pcre : perte de charge crée par le diaphragme (Pa) Pour déterminer la section de diaphragme, on fait le calcul de coefficient

qui est

donné Par la relation suivante :

= V : vitesse effective du circuit a équilibré

(m/s)

Le diamètre équivalent du diaphragme sera tire à partir du tableau suivant : deq2/Deq2

0.05 1000

0.1 300

.15 100

0.20 50

0.25 30

0.30 20

0.35 15

0.40 8

0.45 7

deq2/Deq2

0.50 4

0.55 3

0.60 2

0.65 1.5

0.70 1

0.75 0.7

0.80 0.4

0.85 0.25

0.90 0.15

Tableau (V.14) : diamètre équivalent du diaphragme

65

Chapitre V :

calcul aéraulique et hydraulique

deq : diamètre équivalent du diaphragme Deq : diamètre équivalent du tronçon

: Coefficient de perte de charge singulière du diaphragme
Calcul hydraulique : V-2 : Introduction : Le calcul hydraulique a pour but de déterminer les dimensions de la tuyauterie, le diamètre, la perte de charge linéaire et secondaire ainsi que la vitesse d’écoulement, les pertes de charge dues au frottement entre l’eau et les parois de la tuyauterie aussi bien que les résistances localisées des coudes des ventilo – convecteurs. Donc le but du dimensionnement de toute sorte d’installation à eau chaude ou à eau froide est de trouver le réseau le plus économique possible. V-2-1: Calcul hydraulique : Le réseau de distribution doit assurer le transport de l'eau chaude ou glacée de la chaufferie jusqu'aux différents locaux. Pour le dimensionnement du réseau de la tuyauterie, il est apparu utile de distinguer les pertes de charge dans les tronçons rectilignes des tubes «pertes de charge linéaires "R. l" » et les «pertes de charge locales "Z" », les résistances particulières comportent tous les changements de direction : robinets, vannes, coudes, corps de chauffe, chaudière, groupe d’eau glacée, collecteur, distributeur et aussi tous les rétrécissements et élargissement de la conduite. Toutes ces pertes de précision doivent être remplacées par une pression résiduelle résultante d'une pompe. V-2-2: Les pertes de charge linéaires : Dans la technique de chauffage les pertes de charge unitaires sont généralement désignées par la lettre "R" et elles dépendent de : -

la pression dynamique du fluide. Diamètre intérieur du tube. Facteur "λ" en fonction du types d'écoulement et de la qualité du tube; on l'appelle "coefficient de frottement du tube". Les pertes de charge unitaires sont :

R = (λ/d) × (w2/2g) ×ρ. [mm CE/m]. R : pertes de charge unitaires [mm CE/m]. 66

Chapitre V : •

calcul aéraulique et hydraulique

Les pertes de charges linéaires sont : ∆p = P1 – P2 = R. l = (λ/d) × (w2/2g) ×ρ×l. [mm CE].

λ : coefficient de frottement. w : la vitesse de l'eau dans le tronçon considéré [m/s]. d : diamètre intérieur du même tronçon [m]. ρ : poids spécifique de l'eau [Kg/m3]. g : la force de gravité. En pratique, il est très compliqué de calculer le terme de "R" par la relation précédente, c'est pour ça que les ingénieurs ont développé des abaques qui fournissent la détermination de "R". V-2-3 : les pertes de charge locales : Z = ∑ξ × (w2/2g) ×ρ. [mm CE]. Z : pertes de charge locales [mm CE]. w : la vitesse de l'eau dans le tronçon considéré [m/s]. ρ : masse volumique de l'eau [Kg/m3]. g : la force de gravité. ξ : coefficient de résistance, qui résulte en premier lieu de la forme de résistance particulière. V-2-4: les pertes de charge totales : Les pertes de charge totales sont la somme des pertes de charge linéaires et locales. ∆P totales = P1 + P2 = R. l + Z = (λ/d) × (w2/2g) ×ρ×l + ∑ξ × (w2/2g) ×ρ. [mm CE]. V-2-5: Méthode de calcul : On détermine tout d'abord le schéma de calcul, en définissant le circuit le plus défavorisé du point de vue hydraulique. Les tableaux de calcul comprennent les étapes suivantes : 1- On divise le circuit en tronçons transportant le même débit de chaleur d'eau. En quelques sortes on va les numérotés, et pour cela, il existe deux manières :

67

Chapitre V :

calcul aéraulique et hydraulique

a) Les conduites d'aller et de retour sont toujours parallèles, du même diamètre, on note alors les circuits aller et retour avec la même numérotation (mêmes pertes de charge). b) Pour des raisons de construction, les conduites d'aller et de retour ainsi que leurs dimensionnements se feront séparément, donc leur numérotation sera différente. 2- On porte sur chaque tronçon le débit d'eau transporté (Gn), [Kg/h). 3- Dans le cas où l'on travaille à base du débit d'eau, ces derniers seront déterminés par la relation :

Gn = Qn / Cp. ∆t. [Kg/h]. Avec : Gn : débit d'eau transporté [Kg/h]. Cp : chaleur spécifique de l'eau [Kcal/Kg]. ∆t : écart de température entre l'aller et le retour [°C]. 4- On porte sur chaque tronçon la longueur réelle relevée sur le plan en [m]. 5- A l'aide d'abaque et pour la quantité de chaleur Qn donnée ou pour le débit d'eau Gn donné on tire le diamètre d nécessaire dont le choix est subordonné à certains critères. 6- Pour le diamètre d choisi, le même abaque donne la vitesse, par ailleurs n'est pas aléatoire et tiendra compte de la plage des vitesses économiques recommandées. Il est souhaitable de dimensionner le réseau avec R contant. R = 10 mm CE/m; pour le circuit le plus défavorisé puis on tire l'abaque le diamètre et la vitesse, on détermine alors les pertes de charge linéaire du tronçon on écrit : R. l. Avec : l : La longueur du tronçon considéré, on porte sur chaque tronçon la somme des modules des résistances ∑ξ × (w2/2g) ×ρ ; ou on utilise directement des abaques qui donnent pour ∑ξ la valeur de Z. On déduit alors pour chaque tronçon les pertes de charge totales en calculant R. l + Z. en [mm CE]. V-2-6 : Equilibrage : L’équilibrage hydraulique consiste à obtenir des pertes de charge égaux pour deux circuits bifurques. Cette opération est indispensable à cause de la tendance d’un fluide à éviter le chemin où il y a plus de résistances.

68

Chapitre V :

calcul aéraulique et hydraulique

Donc il faut réaliser l’équilibrage de tout le réseau de telle façon que les tronçons liés au circuit principal exaucent la condition suivante :

∆Pdef − ∆Pcircuit ≤ 10% ∆Pdef

Avec : ∆P def : La somme des pertes de charge du circuit le plus défavorisé en [mCe]. ∆P circuit : La perte de charge disponible à l’entrée du circuit que nous allons équilibrer [mCe]. -Si cette condition n’est pas vérifiée, nous devons procéder à un changement du diamètre sans toucher au circuit défavorisé. -On peut placer un organe de réglage comme les vanne ou robinets d’équilibrage tout en calculant la pression à réduire c'est-à-dire : la pression manquante dan le circuit è équilibrer, en utilisant la formule suivante : ∆Pcréer = ∆Pdef − ∆Pcircuit [mCe]. ∆P créer : La pression à créer en [mCe]. Dans notre cas nous avons deux étapes d’équilibrage du réseau hydraulique : 1) Equilibrage des ceintures d’étages. 2) Equilibrage de la colonne principale.

Remarque : Les résultats de calcul aéraulique et hydraulique seront consignés dans l’annexe (C) et l’équilibrage dans l’annexe (D)

69

CHAPITRE VI :

La ventilation La ventilation

VI – 1 : Introduction : L’aération à pour but d’améliorer la nature de l’air que nous respirons, donc son rôle est d’évacuer l’air vicié et tous genres de pollutions atmosphérique et de la remplacer avec un air pur et propre. Les installations d’extraction sont utilisées pour les locaux dits fermés c'est-à-dire des locaux fortement atteints par les mauvaises odeurs, l’humidité, les gaz, la poussière ainsi que les températures élevées entre autres. Ces locaux peuvent être les cuisines, les salles de bain, les waters, les parkings, les salles des transformateurs, …etc. Faire ventiler un logement correctement est bien essentiel afin de favoriser l’élimination des polluants, les poussières, les acariens et l’humidité et cela pour des raisons sanitaires comme par exemple les allergies, les maladies respiratoires. VI-2 : Types de ventilation : On peut distinguer deux types de ventilation qui sont : VI-2-1 : Ventilation naturelle (dite : libre) : La ventilation naturelle ne nécessite aucun dispositif mécanique pour fonctionner. La circulation de l’air est induite par le tirage thermique, dû aux différences de températures entre l’intérieur et l’extérieur, et les pressions du vent sur l’enveloppe du bâtiment. Les ouvertures naturelles d’évacuation sont des ouvertures disposées dans les locaux d’où l’air vicié doit être évacué. Les ouvertures doivent être disposées de façon à permettre une légère ventilation permanente, ainsi qu’un renouvellement rapide de l’air. VI-2-2 : Ventilation mécanique (dite : forcée) : C’est plus souvent un système qui assure la ventilation en mettant le local en dépression ce qui provoque l’entrée d’air neuf. L’air frais pénètre par les ouvrants, fenêtres, grilles …etc. et l’air vicié et extrait par un ventilateur d’extraction. La ventilation mécanique assure :
Le maintien d’un faible écart de température entre l’intérieur et l’extérieur.
Le maintien du local en dépression tout en assurant sa ventilation ce qui évitera la propagation de l’air vicié dans les autres locaux.
L’élimination des odeurs et les polluants de l’air dans le local. Ce type de ventilation pourra avoir :
Une ventilation par reprise seule.
Une ventilation par soufflage seul.
Une ventilation par couplage soufflage et reprise. Le rejet de l’air vicié dans l’atmosphère se fait de deux manières :
Horizontalement.
Verticalement. 70

CHAPITRE VI :

La ventilation

Au niveau du bruit, le rejet vertical est toujours préférable au rejet horizontal car les ondes sonores sont plus dispersées facilement dans l’air du local. Selon le taux de renouvellement d’air et pour répondre aux besoins, un aérateur doit avoir un débit horaire égal (ou supérieur de référence) aux besoins en renouvellement horaire calculés pour un local donné : VI-2-3 : Calcul du débit d’extraction de l’air pour les locaux à ventiler : Pour ça nous avions décidé d’utiliser deux façons entres plusieurs autres façons d’extraction, une façon tirée des catalogues [I] (entre autres) et l’autre de déduction à fin de choisir la façon la plus fonctionnelle pour notre projet : VI-2-3-a : Première façon de calcul : Cette façon consiste en utilisant le taux de renouvellement des locaux ventilés qui est donné d’après le catalogue [I] pour obtenir le débit d’évacuation selon cette formule : K=

VS V

[h-1].

Avec : VS : débit de ventilation des locaux [m3/h]. V : volume des locaux [m3]. K : taux de renouvellement [h-1]. Le taux de renouvellement K est donné dans le tableau si dessous : Pièces Cuisine Salle de bain WC Petits bureaux

Taux de renouvellement 6 à 10 8 à 12 8 à 10 5à7

VI-2-3-b : Deuxième façon de calcul : Cette façon consiste à dire que le débit d’air soufflé par le ventilo – convecteur sera celui extrait par les bouches d’extraction. q vs = q extrait en [m3/h]. VI-3 : Ventilation des toilettes et salles de bains : VI-3-1 : Choix du ventilateur : La ventilation des WC et des salles de bains est la solution la plus adéquate pour éviter la propagation des odeurs indésirables. Pour l’entrer d’air neuf, il n’y a pas à prévoir une ouverture particulière. En générale, les portes et les fenêtres sont suffisamment in étanches pour passer assez d’air. A cause des contraintes architecturelle (dispersion des pièces secondaires toilettes, salles de bains, deux modèles de ventilation s’imposent. Le premier modèle est celui de la VMC, et le second et localisé : 71

CHAPITRE VI :

La ventilation

VI-3-1-1 : Premier modèle : En plaçant une conduite verticale d’évacuation au bout de la quelle un extracteur d’air est fixé à la terrasse du dernier étage, afin de maintenir les salles d’eau en dépression. Il existe au niveau des bloques sanitaires une conduite de maçonnerie parcourant toute la hauteur de l’immeuble, ce qui nous a permis de placer des extracteurs d’air en toiture.

Figure d’après [I]

Le choix du ventilateur d’extraction va s’éclaircir on utilisant les deux façons de choisir afin d’obtenir le meilleur résultat en les comparants.

72

CHAPITRE VI :

La ventilation

a : Première façon pour le premier modèle : Comme nous avons le volume d’une salle d’eau égale à 18,827 m3, et comme les salles d’eau sont toutes de volume identique donc le résultat sera le suivant :  Dans le premier palier de l’hôtel nous avant 60 salles d’eau de volume identique qui est de 18,827 m3/salle, et on a décidé de prendre un taux de renouvellement maximal pour ces salles qui est de 10 h-1. Le tableau suivant nous montre le résultat : Pièces Salles d’eau

Nombre 60

V [m3] 1129,62

K [h-1] 10

V extrait [m3/h] 11296,2

 Dans le deuxième palier de l’hôtel nous avons 102 salles d’eau, du même volume que les salles précédentes 18,827 m3/salle : Le tableau suivant montre bien le résultat obtenu : Pièces Salles d’eau

Nombre 102

V [m3] 1920,354

K [h-1] 10

V extrait [m3/h] 19203,54

 Dans le troisième palier de l’hôtel nous avons 8 salles d’eau, d’un volume de 18,827 m3/salle : Le tableau suivant montre bien le résultat obtenu : Pièces Salles d’eau

Nombre 12

V [m3] 370,2456

K [h-1] 10

V extrait [m3/h] 3702,456

b : Deuxième façon pour le premier modèle : Pour ce model le débit soufflé sera le débit extrait, et après nos calculs nous avions obtenu le résultat suivant :  Dans le premier palier de l’hôtel : la somme des débits soufflés par les V–C était de 16140 m3/h, ce même résultat sera celui du débit extrait ; donc la somme de tous les débits extraits est 16140 m3/h.  Dans le deuxième palier de l’hôtel : la somme des débits soufflés par les V–C était de 29580 m3/h, ce même résultat sera celui du débit extrait ; donc la somme de tous les débits extraits est 29580 m3/h.  Dans le troisième palier de l’hôtel : la somme des débits soufflés par les V–C était de 3570 m3/h, ce même résultat sera celui du débit extrait ; donc la somme de tous les débits extraits est 3570 m3/h.

73

CHAPITRE VI :

La ventilation

c : Le choix entre les deux façons : Les résultats que nous avions obtenus était presque semblable (il n’y a pas beaucoup de différence) avec :  Pour le 1er palier 11296,2 m3/h (avec la 1ére façon), et 16140 m3/h (avec la 2éme façon).  Pour le 2éme palier 19203,54 m3/h (avec la 1ére façon), et 29580 m3/h (avec la 2éme façon).  Pour le 3éme palier 3702,456 m3/h (avec la 1ére façon), et 3570 m3/h (avec la 2éme façon). Enfin comme vous en douter bien sur ; nous allons choisir le résultat optimum pour le choix de nos extracteurs (comme nous avons trois paliers dans l’hôtel), donc nous allons choisir la deuxième façon qui offre le plus grand résultat : Pour le choix de nos extracteurs, nous avons décidés de nous rendre auprès des catalogues [a] en VMC (ventilation mécanique contrôlée) : et nous avions opté pour les caissons d’extraction à pression constante : VEGA RT Control.

74

CHAPITRE VI :

La ventilation

 Pour le 1er palier de l’hôtel : notre choix s’est basé sur deux ventilateurs d’extraction de même débit qui est de 8500 m3/h chacun. Avec PVMC = 200 Pa, et P abs = 1600 W.  Pour le 2éme palier de l’hôtel : notre choix est tombé sur trois ventilateurs de 10000 m3/h chacun. Avec : PVMC = 200 Pa, et P abs = 2350 W.  Pour le 3éme palier de l’hôtel : notre choix est tombé sur un ventilateur de 4000 m3/h. Avec : PVMC = 210 Pa, et P abs = 600 W. Pour le raccordement et le montage des ventilateurs tout est expliqué dans l’image qui suit :

VEGA RT Control caisson de VMC C4 entraînement poulie courroie à pression constante :  Avantages • Basse consommation d’énergie (≤ 0,25 Wh/m3). • Alimentation monophasée. • Entretien et réglage aisés grâce au système SdR. • Courbes plates (pression constante).  Gamme • 4 modèles : - de 500 à 10 000 m3/h. • Modèles disponibles avec pressostat monté et taré à 80 Pa. Ces modèles comprennent une courroie et un pressostat de secours. Pour les logements collectifs, le pressostat doit être monté par le constructeur du caisson.

75

CHAPITRE VI :

La ventilation

 Application / utilisation du produit • VMC pour logements collectifs et locaux tertiaires ayant des débits inférieurs à 200 m3/h par local cloisonné. • Utilisable dans le cadre de la RT 2005 et des avis techniques hygroréglables de type A et B. • Mise en œuvre en intérieur, en extérieur. • Pour Vmc auto réglable, hygroréglables A et B et Gaz  Construction / composition • Enveloppe : - Caisson en tôle d’acier galvanisé. - Double raccordement à l’aspiration avec refoulement vertical avec grille de protection. • Régulateur : - Caisson en tôle d’acier galvanisé. - Interrupteur cadenassable IP55 monté. - Régulateur de fréquence pré-câblé. - filtre d’antiparasitage. - alimentation 230 V - 50 Hz. • Ventilateur : - Moto ventilateur centrifuge à action double ouïe, monté sur le système SdR®. • Motorisation : - Moteur à pattes. - 1 vitesse : 4 pôles - 230/400 V - 50 Hz - IP55 - classe F. - Transmission par poulie courroie. - Courroie de secours montée.  Option • VMC Gaz : pressostat taré à 80 Pa et monté en usine.  Conditionnement • A l’unité.  Texte de prescription • Le caisson d’extraction VMC catégorie 4 aura une structure en tôle d’acier galvanisé. Le moto ventilateur sera double ouïe centrifuge à action, transmission par poulie courroie équipée du système SdR. • La régulation de pression constante se fera par le régulateur RT Control équipé d’un filtre d’antiparasitage. • Type Véga RT Control, marque France Air.

76

CHAPITRE VI :

La ventilation

d : Choix des bouches d’extraction pour le premier modèle : Notre choix des bouches d’extraction est dû grâce aux catalogues [H]

VI-3-1-2 : Deuxième modèle : Le ventilateur est placé sur le mur donnant à l’extérieur dans les salles d’eau éloignées du premier réseau de la VMC et ces locaux ne contiennent pas de cheminée. Notre choix des ventilateurs est fait d’après les catalogues [I] du type : « STYLEA»
Extracteurs hélicoïdes pour mur ou plafond - Gamme STYLEA : Avantage : • Face esthétique et discrète : épaisseur 17 mm • Gamme complète : jusqu'à 300 m3/h, détection de présence, hygro • Clapet anti-retour • Témoin lumineux de fonctionnement • Multiples versions de mise en route • IP x 4. Description et application : Extracteur à face extra plate pour une discrétion optimale. Montage mur ou plafond (enlever clapet anti-retour dans ce cas). Rejet direct ou par conduit court. Ventilateur hélicoïde.

77

CHAPITRE VI :

La ventilation

Construction : Matière plastique couleur blanche. Isolation électrique : classe 2. Alimentation : mono 230 V - 50 Hz. Protection : IP X 4. Moteur sur roulements à billes. GARANTIE 2 ANS Caractéristiques : STYLEA 100, 120, 150 : Mise en route par interrupteur indépendant (non fourni). STYLEA 100 T, 120 T, 150 T : Mise en route couplée avec l'éclairage de la pièce. Arrêt temporisé (réglable de 3 à 25 mn environ). STYLEA 100 HY, 120 HY : Mise en route automatique par hygrostat incorporé (temporisation réglable 3 à 25 mn, hygrostat réglable de 40 à 85% d'humidité). STYLEA 100 HYV, 120 HYV : Mise en route automatique par hygrostat incorporé. Variation du débit automatique en fonction du taux d'humidité. STYLEA 100 GIR : Mise en route par cellule infrarouge. Arrêt automatique (temporisation réglable de 3 à 25 mm environ).

REFERENCE

Puis. Déb. Niv. Diam. Poids A B C Abs. d'air Son. mm (Kg) (mm) (mm) (mm) W M3/h dB (A)

CODE

STYLEA 100

98

11

95

29

0.5

160

17

95

123116

STYLEA 100 T

98

11

95

29

0.5

160

17

95

123115

STYLEA 100 HY

98

11

95

29

0.5

160

17

95

123114

STYLEA 100 HY V

98

11

95

29

0.5

160

17

95

123028

STYLEA 100 GIR

98

11

95

29

0.5

160

17

95

123139

STYLEA 120

119

14

170

31

0.7

180

18

101

123135

STYLEA 120 T

119

14

170

31

0.7

180

18

101

123136

STYLEA 120 HY

119

14

170

31

0.7

180

18

101

123717

STYLEA 120 HY V

119

14

170

31

0.7

180

18

101

123029

STYLEA 150

149

26

300

38

1

200

22

119

123137

STYLEA 150 T

149

26

300

38

1

200

22

119

123138

Face Chrome

422593

Face Inox

78

CHAPITRE VI :

La ventilation

Le tableau qui suit montre les locaux à ventilation individuelle : Pièces

V [m3]

WC E110

37,86

WC E111

Vextrait [m3/h]

Type de ventilateur

CODE

10

378,6

* STYLEA 100 T * STYLEA 150 T

123115 123138

38,18

10

381,8

* STYLEA 100 T * STYLEA 150 T

123115 123138

WC E131

37,86

10

378,6

* STYLEA 100 T * STYLEA 150 T

123115 123138

WC E132

38,18

10

381,8

* STYLEA 100 T * STYLEA 150 T

123115 123138

WC E803

41,25

10

412,5

* STYLEA 120 T * STYLEA 150 T

123117 123138

WC E804 WC E806

67,5

10

675

37,5

10

375

* STYLEA 150 T * STYLEA 100 T * STYLEA 100 T * STYLEA 150 T

123138 123115 123115 123138

WC E807

45

10

450

* STYLEA 120 T * STYLEA 150 T

123117 123138

K [h-1]

Vextrait corrigé [m3/h] 95 395 300 95 395 300 95 395 300 95 395 300 170 470 300 300 * 2 695 95 95 395 300 170 470 300

Nombre de ventilateurs 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1

Tableau(VI.15) : locaux à ventilation individuelle e : Les grilles de transfert : L’installation des grilles de transfert rectangulaire à ailettes fixes sur les portes des salles d’eau, toilettes, et salles de bains à l’aide d’un contre cadre pour avoir un renouvellement d’air dans tout le volume de ces locaux. Les caractéristiques de cette grille de transfert des catalogues [a] sont les suivants : Avantage : • Ailettes en forme de chevron, effet pare vision. • Facilité de pose. Gamme : • 9 modèles de 50 à 1 400 m3/h. Désignation : GAV 91 Type

forme

200 x 100 dimensions Larg. x haut (mm)

G : grille 91 : grille de transfert rectangulaire A : aluminium V : fixation par vis

79

CHAPITRE VI :

La ventilation

Application / utilisation : • Grille de transfert pare vision pour montage en porte ou en paroi. Construction / composition : • Encadrement et ailettes en aluminium extrudé. • Construction en 2 éléments • Fixation par vis apparente sur la porte ou la paroi. • Finition : anodisation aluminium naturel satiné 10 microns. Option : • Existe en inox avec les dimensions modifiées. • Toutes peintures RAL. Conditionnement : • Emballage individuel sous film plastique. Texte de prescription • La grille de transfert sera à ailettes horizontales en forme de chevron avec un contre cadre télescopique de finition pour le côté opposé. Elle sera fixée par des vis apparentes sur la porte ou la paroi (maxi 50 mm). • Elle sera en aluminium anodisé naturel. • Type GAV 91, marque France Air.

80

CHAPITRE VI :

La ventilation


Pour les portes des salles d’eau du 2 éme jusqu'au 7 éme étages : Pièces Salles d’eau

Débit d’air max transféré [m3/h] 300

Grille de transfert GAV 91

Dimension 400 × 300


Pour les portes des W C : Pièces

Grille de transfert

WC E110 WC E111 WC E131 WC E132 WC E803 WC E804

Débit d’air max transféré [m3/h] 390 390 390 390 440 700

Dimension

GAV 91 GAV 91 GAV 91 GAV 91 GAV 91 GAV 91

400 × 300 400 × 300 400 × 300 400 × 300 400 × 300 400 × 300

WC E806 WC E807

390 450

GAV 91 GAV 91

400 × 300 400 × 300

VI – 4 : Dimensionnement du réseau de la VMC : Comme pour le réseau hydraulique ou aéraulique, on fait aussi le dimensionnement du réseau de la VMC. Le but de ce dimensionnement est de trouver le réseau le plus économique possible. H = ∆P = ∑ [( j × L) + Z ] [Pa]. Avec : j : Résistance linéaire par frottement [mCe]. Z : Perte de pression due aux résistances localisées : V²  Z = ∑ ξ ×  2 g  [Pa].   ξ : Coefficient des résistances localisées (particulière). V : Vitesse d’écoulement de l’eau en [m/s]. g : Accélération de la pesanteur [m/s²]. Avec un schéma de l’installation et des quantités chaleur données, il est possible de :
Porter pour chaque tronçon la longueur réelle relevée sur le plan en [m].
Porter pour chaque tronçon le débit de chaleur « Q » ou le débit de l’eau glacée ou chaude « G ».
En utilisant l’abaque des pertes de charge D’après(5) {j air, petits diamètres}, tirer le diamètre nominal "Φ", le coefficient des pertes de charge en longueur « j », ainsi que la vitesse correspondante. 81

CHAPITRE VI :

La ventilation


Passer ensuite à la détermination des pertes de charge en longueur « j × L ».
Porter pour chaque tronçon la somme des coefficients, des résistances locales « ∑ ξ » tirée ensuite les pertes de charges locales « Z » d’après la formule citée auparavant.
Avec de faibles diamètres, avoir un réseau de bon marché, mais également des vitesses de circulation élevées, d’où la chute de pression élevée, et ça fait une consommation importante d’énergie du ventilateur d’extraction. Au contraire, des vitesses faibles impliquant un réseau coûteux et des frais d’exploitation plus faibles.
Le problème est donc de trouver le réseau le plus avantageux du point de vue économique.

Remarque : Les résultats de calcul aéraulique de la VMC seront consignés dans l’annexe (E)

82

CHAPITRE VI :

La ventilation

VI – 5 : Ventilation du parking du sous sol : Les exigences imposées aux systèmes de ventilation des parkings sont importantes et la sécurité est une priorité absolue. L'époque où l’on plaçait un quelconque système de ventilation est heureusement révolue et cette approche peu professionnelle a été remplacée par une véritable spécialisation. INTRODUCTION : La ventilation par impulsion est appliquée depuis de nombreuses années dans le domaine de la ventilation des tunnels. L'influence positive d'un système de ventilation par impulsion sur un certain nombre de facteurs externes, comme les mouvements du trafic, les différences de pression du vent, les foyers d'incendie, etc. a contribué au passage des systèmes conventionnels de ventilation des parkings vers les systèmes actuels de ventilation par impulsion. Un système de ventilation par impulsion fonctionne selon le principe du jet d'air libre. Le ventilateur d'impulsion, grâce à la poussée qu’il délivre, donne une impulsion à la masse d'air déjà présente et immobile. Cette masse d'air qui est ainsi mise en mouvement est un multiple de la masse primaire d'air délivrée par le ventilateur d’impulsion. On génère ainsi une vitesse de déplacement d'air dans la totalité de la couche d'air présente. Le nombre de ventilateurs d'impulsion installés détermine la vitesse de l'air qui est obtenue pour l'ensemble du parking. L'installation d'un nombre incorrect de ventilateurs d'impulsion pourrait engendrer : • En ventilation journalière : des zones à trop fortes concentrations de CO • En désenfumage : une mauvaise évacuation des fumées Le positionnement des ventilateurs d'impulsion requiert dès lors beaucoup d’attention. Souvent, un certain nombre de facteurs externes, comme la configuration de la dalle de plafond, les hauteurs libres et les subdivisions du parking, etc.… ne simplifient pas un placement optimal. Une installation conçue avec le système de ventilation par impulsion répond aux réglementations en vigueur.

83

CHAPITRE VI :

La ventilation

VI -5-1 : DESCRIPTION GENERALE DU SYSTEME : Dans la grande majorité des parkings intérieurs fermés, l’introduction d’air frais se fait par les entrées et les sorties du parking. L'extraction mécanique est réalisée au moyen d’un ou de plusieurs ventilateurs qui sont en mesure de fournir la capacité totale d'extraction requise. Une bonne répartition des flux d'air, évitant la formation de zones mortes, s'obtient au moyen de ventilateurs d'impulsion judicieusement positionnés. Une centrale de détection CO envoie des ordres de commutation aux différents ventilateurs qui composent le système de ventilation. Un ordre de commutation venant d'une centrale de détection incendie aura toujours priorité sur les ordres de commutation de la centrale CO. Un système de ventilation par impulsion requiert les composants suivants :  Les ventilateurs d'extraction  Les ventilateurs d'impulsion  Les ventilateurs d’amenée d’air (si requis)  Les registres coupe fumée (si requis)  Les rideaux coupe fumée (si requis)  La centrale de détection CO  La centrale de détection incendie  Le tableau électrique de commande et régulation  Les dispositifs d’insonorisation (si requis) VI-5-2 : Les ventilateurs d'extraction et d’amenée d’air : Les types de ventilateurs suivants peuvent être utilisés :  Ventilateurs axiaux  Ventilateurs centrifuges  Ventilateurs de toiture VI-5-3 : Dispositifs d'insonorisation : En fonction des exigences à respecter, des dispositions peuvent être prises afin de limiter les nuisances sonores :  Sélection optimale des ventilateurs  Fourniture d’éléments d’atténuation sonore Les exigences en matière de niveaux sonores seront en règle générale définies en rapport avec les normes et réglementations en vigueur. Le cas échéant, des prescriptions spécifiques du Maître de l’Ouvrage ou de l’Auteur de Projet seront prises en considération . VI-5-4 : Ventilateurs d'impulsion : Le choix des types de ventilateurs d’impulsion et les emplacements dans le parking dépendent de nombreux paramètres. Plusieurs modèles de ventilateurs d’impulsion peuvent être utilisés :  Différentes valeurs de poussées  1 ou 2 vitesses de fonctionnement  Réversible ou mono-directionnel

84

CHAPITRE VI :

La ventilation

VI-5-5 : Tableau électrique de commande et de régulation : Le tableau électrique, conforme aux normes et réglementations en vigueur, comprend :  Alimentations et protections des équipements  Dispositifs d’asservissement et de commande des différents équipements composant le système  Gestion des informations de la détection CO  Gestion des informations de la détection incendie

VI-5-6 : Système de détection de CO : Un parking fermé doit être équipé d'un système de détection, afin de protéger les utilisateurs du parking contre l’inhalation d’une forte concentration de CO. En plus des détecteurs, le parking doit être équipé d'une signalisation d’alarme. Cette signalisation est composée de pictogrammes, de lampes flash de signalisation et de sirènes, qui fournissent des indications aux utilisateurs du parking en cas de dépassement des seuils prédéfinis. La surface maximum couverte au sol par un détecteur CO est de ± 400 m². VI-5-7 : Système de détection d'incendie : Le système de détection d'incendie génère les informations qui doivent être prises en compte par le tableau de commande et de régulation qui pilote le système de désenfumage. Les informations reçues de la détection incendie ont toujours priorité sur les commandes de la ventilation journalière.

85

CHAPITRE VI :

La ventilation

VI-5-8 : Registres et rideaux coupe fumée : Ces éléments sont utilisés pour isoler le niveau sinistré et éviter la propagation des fumées dans les niveaux non sinistrés.

VI-6 : VENTILATION JOURNALIERE ET CONTROLE DES TENEURS EN CO : VI-6-1 : Principe de ventilation en fonction des teneurs CO mesurées : La solution la plus économique en matière de ventilation journalière d’un parking consiste à adapter le brassage et le débit d’air de ventilation en fonction du niveau de pollution présent dans le parking. Pour réaliser cet objectif avec un système de ventilation horizontale mécanique, il est possible en fonction des teneurs CO mesurées dans le parking :  De moduler le débit d’air extrait  De moduler le brassage par les ventilateurs d’impulsion La modulation du débit d’air extrait peut être obtenue soit en équipant les ventilateurs d'extraction de moteurs à 2 vitesses, soit en utilisant un variateur de fréquence (seul ou en complément des 2 vitesses). Le variateur de fréquence offre un avantage au point de vue énergétique. La modulation du brassage sera réalisée par les 2 vitesses de ventilateurs d’impulsion, voire même par l’arrêt complet de certains d’entres eux lorsque les teneurs CO mesurées sont très faibles. Dans de nombreux cas, l'introduction d'air frais peut être assurée par aspiration au travers des ouvertures entrées et sorties véhicules du parking. Si nécessaire, des ventilateurs d’introduction d’air frais doivent être prévus. Dans ce cas, ces ventilateurs sont asservis au fonctionnent des ventilateurs d’extraction.

86

CHAPITRE VI :

La ventilation

VI-6-2 : Calcul du débit d’air maximum de ventilation : Le débit d’air maximum, fonction de la teneur CO maximale autorisée dans le parking, est calculé au moyen de la formule suivante d’après le catalogue [J] :

Q = débit d'air de ventilation [m³/h] n = nombre estimé de véhicules présents dans le parking, moteur tournant, pendant un laps de temps de 1 heure Pco = production moyenne de monoxyde de carbone d'un moteur tournant [m³/h] TGG30min = teneur max. en CO autorisée dans le parking [°/oo]. Ca = teneur en CO de l'air frais introduit dans le parking [°/oo]. Remarque : 1. n est calculé en fonction du taux d’occupation T du parking, du nombre d’emplacements N, de la distance moyenne parcourue par les véhicules D [m], des temps de circulation TE/S et TM [s] et de la vitesse de déplacement V [m/s] des véhicules. Les taux d’occupation T sont en général : Bureaux = 50 – 70% Habitations = 20 – 30% Centres commerciaux = 70 – 100% Salles de spectacles = 100%

2. la teneur maximale TGG30min autorisée est en général limitée à 120 ppm (0,12°/oo). 3. La valeur Pco diffère d'un véhicule à l'autre et est, entre autre, fonction de la puissance du moteur, d'un démarrage à chaud ou à froid et du type de véhicule. On considère en général une valeur Pco = 0,35 m³/h. 4. La teneur en CO de l'air frais introduit par la ventilation est variable en fonction de l’environnement. On considère en général des valeurs de 10 ppm (0,01°/oo) à 20 ppm (0,02°/oo).
Modulation de la ventilation suivant teneurs CO : Différentes lois de modulation peuvent être envisagées. Par exemple, on peut considérer : CO < 25 ppm (1): ventilation à l’arrêt CO < 40 ppm : ≈ 0,3 x ventilation maximale et ventilateurs d’impulsion en petite vitesse CO < 80 ppm : ≈ 0,3 x ventilation maximale et ventilateurs d’impulsion en grande vitesse CO < 100 ppm : ≈ 0,6 x ventilation maximale et ventilateurs d’impulsion en grande vitesse CO < 120 ppm (2) : ventilation maximale et ventilateurs d’impulsion en grande vitesse CO ≥ 120 ppm : Fermeture du parking et procédure d’évacuation - Maintien en service de la ventilation maximale.

87

CHAPITRE VI :

La ventilation

La procédure d'évacuation comprend :  L’activation des lampes – flash  L’activation des signaux sonores  L’activation des pictogrammes ‘’ Arrêtez le moteur – Quittez le parking ‘’ (1) durée de présence max. 8 heures suivant AR 11/10/2002 (Directive 2000/39/CE) (2) durée de présence max. ½ heures. VI-7 : DESENFUMAGE : VI-7-1 : Directives de conception : Les directives générales de conception énumérées ci-après sont un condensé des prescriptions de la norme NBN S21-208-2 2e Ed. Août 2006. Cette norme, traitant de la conception des systèmes d’évacuation des fumées et de la chaleur (EFC) des parkings intérieurs, est le document de référence pour les installations de désenfumage des parkings. VI-7-2 : Objectifs du système de désenfumage :  Limiter la propagation des fumées et de la chaleur à l’ensemble du parking  Faciliter l’intervention et l’accès du service incendie vers le foyer (ventilation horizontale). VI-7-3 : Domaine d’application : La norme NBN S21-208-2 peut s’appliquer à des parkings intérieurs d’une superficie > 1000 m², sur un ou plusieurs niveaux.
Parkings ouverts et parkings fermés : • Parkings ouverts : EFC par une ventilation naturelle autorisée • Parkings fermés : EFC par une ventilation mécanique obligatoire Le désenfumage mécanique par ascension verticale des fumées (cantons de fumées) n’est autorisé que dans les hypothèses suivantes concernant la hauteur libre de fumées Y : - avec sprinklage : Y ≥ 2,5 m - sans sprinklage : Y ≥ 3,5 m. Dans le cas contraire, seule une EFC par ventilation horizontale mécanique est autorisée. • Selon la norme NBN S21-208-2, un parking est considéré comme ouvert si, à chaque niveau, les baies de ventilation sont situées sur au moins deux façades opposées et sont plus grandes ou égales à 1/3 de la superficie totale de toutes les parois verticales et plus grandes ou égales à 5 % de la surface au sol d’un niveau.

88

CHAPITRE VI :

La ventilation


EFC par ventilation horizontale mécanique Le principe est d’assurer une vitesse de balayage horizontal afin de maintenir libre de fumée l’accès au foyer d’incendie, à partir du point d’entrée sur la voie publique. La vitesse d’air doit être suffisante pour s’opposer à la propagation des fumées à contresens du flux d’air frais et ainsi ‘’pousser’’ les fumées vers le point d’extraction.

La NBN S21-208-2 définit de manière précise les différents critères de performance qui doivent être respectés pour la validation du système de désenfumage proposé. En fonction de la taille et de la complexité du parking, un ou plusieurs scénarii de désenfumage sont définis. Chaque scénario est asservi à une zone EFC et doit satisfaire entièrement aux critères de performance de la norme. Le balayage horizontal mécanique du parking est assuré par : • Introduction d’air de compensation - par voie naturelle - par voie mécanique - par voie mécanique et naturelle combinées • Effet de poussée des ventilateurs d’impulsion. Une disposition judicieuse des ventilateurs d’impulsion permet de créer des flux et des mouvements d’air préférentiels dans le parking, pour guider les fumées vers le point d’extraction. • Extraction des fumées au moyen de ventilateurs de désenfumage (certification minimum F200 suivant EN 12101-3).

89

CHAPITRE VI :

La ventilation


Application au projet :

n=

36 × 0,3 × [120 + 120 + (148 / 6)] = 0,794 3600

Q=

0,794 × 0,35 × 10 3 = 2779 [m3/h]. 0,12 − 0,02

Le choix des ventilateurs d’impulsion et d’extraction s’effectue à l’aide des catalogues Rucon – Ventilatoren : On choisit deux ventilateurs (unités réversibles) pour chaque fonction, c'est-à-dire 2 ventilateurs d’impulsion et 2 ventilateurs d’extraction de 1500 m3/h chacun.

90

CHAPITRE VI :

La ventilation

Chaque modèle (taille 315 et taille 400) est disponible en plusieurs versions : a) 1 direction (non réversible) – 1 vitesse : AGM02-0315-2D-10 AGM06-0315-2D-10 AGM02-0400-2D-11 AGM06-0400-2D-11 c) 2 directions (réversible) – 1 vitesse : AGM12-0315-2D-10 AGM16-0315-2D-10 AGM12-0400-2D-11 AGM16-0400-2D-11 Options sur demande : - Peinture du caisson

b) 1 direction (non réversible) – 2 vitesses : AGM02-0315-FD-11 AGM06-0315-FD-11 AGM02-0400-FD-11 AGM06-0400-FD-11 d) 2 directions (réversible) – 2 vitesses : AGM12-0315-FD-11 AGM16-0315-FD-11 AGM12-0400-FD-11 AGM16-0400-FD-11

Notre choix est : 4 Ventilateur AGM Rév.100. À 2 directions (réversible) – 2 vitesses : (AGM 16-0315-FD-11)

91

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION Régulation

VII – 1 : Introduction : Une installation de climatisation a pour but de maintenir constante la température dans une pièce ventilée à une valeur donnée, indépendamment de l’état de l’air extérieur et qui ce passe dans la pièce. On utilise donc des procédés pour réchauffer ou refroidir les différents éléments de l’installation devront être disposé et associés de façon qu’il en résulte des combinaisons utiles ce qui nécessite un système de régulation. VII – 2 : Régulation des ventilo – convecteurs : Une sonde de température est insérée à la prise d’air ou bien en ambiance mesure la température du local. En fonction de l’écart mesure/consigne, on module l’ouverture d’une vanne à trois voies, et donc le débit d’eau chaude (en hiver) ou d’eau glacée (en été). Il s’agit généralement d’un régulateur à action progressive, qui peut commander plusieurs ventilo – convecteurs d’un même local. En hiver, plus le local est froid, plus il faut ouvrir la vanne d’eau chaude. En été, c’est l’inverse, c’est la montée en température qui doit ouvrir la vanne d’eau glacée. VII – 3 : Régulation du groupe de production réversible : La production est assurée par une machine de production d’eau glacée réversible : lors du changement été / hiver, le sens de circulation du fluide frigorigène s’inverse à l’aide d’une vanne à 4 voies et une pompe à chaleur (air/eau) est crée. Le microprocesseur gère le fonctionnement de la machine et des alarmes (voire la figure qui suit). Il compare en permanence la température de l’eau mesurée par une sonde (S1) et la valeur de la température de consigne rentrée par l’intermédiaire du clavier. La sonde (S1) de régulation est placée sur la conduite d’entrée d’eau. Une sonde (S2) est placée sur la sortie d’eau pour protection antigel. Un système anti court cycle de la régulation impose un temps minimum de marche du compresseur. En cas d’arrêt de la machine, il se peut que les compresseurs fonctionnent pendant un certain temps (150 secondes maxi). Les modules hydrauliques sont équipés d’un pressostat de sécurité interdisant le fonctionnement de la pompe de circulation d’eau et donc de l’appareil en cas de manque de pression (coupure 0,6 bar, enclenchement 1,4 bar).

92

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

Entrées Digitales

CARTE ELECTRONIQUE A MICROPROCESSEUR µ CHILLER

Sonde température S1 (Entrée d’eau pour régulation) Sonde température S2 (Sortie d’eau pour protection antigel)

ACTIONNEURS

CLAVIER AFFICHEUR

Schéma de gestion du microprocesseur

93

TRANSFO D’ALIMENTATION 24 VAC

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

T

AIR SOUFFLE R

Batterie réversible

+

Bac de récupération des condensats Ventilateur

AIR REPRIS

AIR NEUF

Filtre

Eau chaude ou glacée

Vers le Groupe réversible

Vers d’autres V – C

Groupe Réversible SCHEMA DE REGULATION D’UN VENTILO – CONVECTEUR A 2 TUBES

94

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

Schéma de régulation du groupe réversible :

95

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

Schéma hydraulique de raccordement à l’installation :

Le choix et l’installation des composants requièrent la compétence de l’installateur qui devra opérer suivant les règles en vigueur. Avant de raccorder les conduits, s’assurer qu’il n’y a pas de sable, rouille et autres corps étrangers qui provoqueraient une dégradation de l’installation. Il est conseillé de réaliser un By-pass sur l’installation pour pouvoir nettoyer l’échangeur à plaque sans avoir à découpler le groupe. Les conduites doivent avoir un diamètre adéquat et être fixées pour éviter les efforts de traction sur l’appareil.
Les raccordements hydrauliques pourront être complétés en installant : o A l’entrée (retour installation), un filtre à tamis métallique avec une maille de 1mm. o En sortie (départ installation), un flussostat dimensionné et réglé en fonction des caractéristiques de l’installation ; accordé à la moitié d’un tube droit horizontal et d’une longueur d’au moins 1 ml. Ceci devrait garantir, avec le pressostat différentiel installé dans la machine, le débit d’eau correct qui traverse l’appareil avec un delta T minimal de 4°C et maximal de 6°C. o Purgeurs d’air situés en partie haute de l’installation. 96

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

o Joints élastiques et flexibles. o Vannes d’isolement. o Vannes d’isolement pour traitement chimique. Les eaux d’alimentation et remplissage particuliers, devront être conditionnées avec un système de traitement approprié. Les valeurs de référence seront au moins celles du tableau suivant :

Le débit d’eau devra être maintenu constant pendant le fonctionnement. La quantité d’eau de l’installation devra être suffisante pour éviter les insuffisances de fonctionnement du circuit froid. Prévoir le système de remplissage et de vidange sur le point bas du circuit hydraulique. Les installations remplies avec de l’antigel ou celles répondant à des réglementations particulières devront être équipées d’un disconnecteur. La mauvaise installation de filtres, flussostat, joint anti-vibratiles peut causer des problèmes d’obstruction, de rupture, et de bruit, pour lesquels le constructeur ne saurait être tenu pour responsable.

97

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

VII – 4 : Régulation du CTA : Le principe du système à débit d’air variable est de souffler dans chaque local climatisé le débit d’air correspondant à ses charges propres, de façon à maintenir ses conditions intérieures à la valeur souhaitée. Concrètement, une centrale de traitement d’air de type uni zone (ou à deux conduites) prépare l’air dans des conditions prédéterminées. Celui-ci est en suite acheminé vers les locaux climatisés par des conditions d’air, puis diffusé à débit variable en fonction des charges pour un local le débit de soufflage est en fonction de la hauteur du local (qvas = f (H)). On escompte de ce système de climatisation un contrôle plus rigoureux et une individualisation des ambiances, ainsi que des économies d’énergie, notamment d’énergie électrique L’air est préparé dans une CTA, classique, intérieure ou extérieure au bâtiment. Les conditions de soufflage, température et humidité sont contrôlées en fonction des besoins et de la température extérieure. Pratiquement, l’air est soufflé à une température de 16°C en été, et de 31°C en hiver. VII – 5 : Boucle de régulation : Une boucle de régulation comprend : - Un organe de détection de la grandeur à régler. - Un régulateur qui compare la valeur instantané de la grandeur à régler avec la valeur de consigne de cette grandeur, puis en cas d’écart de réglage constaté, élabore sur certaines bases de calcul une certaine grandeur de réglage. - Un organe de réglage : vanne ou registre, est piloté par un actionneur : servomoteur qui reçoit la grandeur de réglage du régulateur.  Régulation de l’installation de production d’eau chaude : On prévoie deux sondes, l’une à l’extérieur et l’autre placé sur le circuit aller de l’eau chaude (aller). Ce mode de régulation consiste à maintenir la température de départ de l’eau et la température ambiante constante. Les deux transmette leurs indications au régulateur R qui compare à celle de consigne, et donne le signale au brûleur ou a la pompe pour ajuster selon les besoins le débit d’eau chaude, et au servomoteur qui agit sur la vanne a trois voie pour faire le mélange.  Régulation des centrales :
Période estivale : Une sonde externe prélève la température, la transmet au régulateur qui la compare avec la valeur de consigne et transmet le signale grâce au servomoteur qui agit sur la vanne a trois voies de la batterie froide.
Période hivernale : En période hivernale la régulation est la même sauf dans ce cas on agit sur la batterie chaude

98

CHAPITRE VII :

LA RÉGULATION

 Réglage de débit par clapet : Une boite contenant un dispositif de réglage mécanique ajuste e débit d’air soufflé en fonction de la température intérieure, représentative des charges du local. Pratiquement un servomoteur électrique ou pneumatique actionne le clapet de réglage de débit. Les boites de détente sont garnies d’un absorbant acoustique limitant le niveau de pression acoustique perçu dans le local.

99

1er Local

nième Local

Vers les autres locaux Air soufflé

7

Air neuf

Air repris

Conduite d’aller pour l’eau S1 T Conduite du retour d’eau

Régulateur de température

T

9

6

2 S2 8

3

4

5

1

Schéma de régulation d’une installation de ventilo – convecteurs 2 tubes avec groupe réversible

Nomenclature :

1 – Compresseur. 2 – Evaporateur. 3 – Condenseur. 4 – Détendeur réversible. 5 – Vanne d’inversion à 4 voies. 6 – Ballon tampon. 7 – Ventilo – Convecteur. 8 – Pompe. 9 – Résistance antigel. S1 : Première sonde. S2 : Deuxième sonde. T : Thermostat d’ambiance.

: Inversion du cycle.

Nomenclature :

1-Sonde 2-Régulateur 3-Bruleur 4-Soupape de sécurité 5-Thermostat de sécurité 6-Robinet droite 7-Vanne à trois vois 8- Thermostat de départ 9-pompe ou calculateur 10- Régulateur de débit par clapet

Air repris

Air rejeté

Ventilateur de reprise T

R Local

10 R

Air recyclé

Ventilateur de T

Filtre

BC + +

BF --

Soufflage

T

Air neuf Air soufflé

2

1

Silencieux R 8 T

7 5 4

T

T

3

Groupe T

T

T

CH

9

T

CH

CH

6

Schéma de régulation du système centralisée

Frigorifique

PRESENTATION DES POINTS SUR LE DIAGRAMME PSYCHROMETRIQUE

Diagramme (H – X) Pour Ventilo – Convecteur (Période Hivernale) Repère

Température sèche TS °C

Humidité relative φ %

ext int mél souffl

1 20 17,65 27,10

80 50 54 33

Masse d’eau x

ge/Kgas

3,24 7,27 6,77 7,27

Enthalpie h KJ/Kgas

Volume massique v m3/Kgas

Température humide Th °C

Température de rosé Tr °C

9,12 38,57 34,91 45,81

0,7803 0,8397 0,8323 0,8601

-0,17 13,82 12,40 16,49

-2,04 9,27 8,23 9,27

PRESENTATION DES POINTS SUR LE DIAGRAMME PSYCHROMETRIQUE

Diagramme (H – X) Pour Ventilo – Convecteur (Période Estivale) Repère

Température sèche TS °C

Humidité relative φ %

ext int mél souffl

37 27 28,24 20,95

28 50 46 72

Masse d’eau x

ge/Kgas

10,98 11,15 11,13 11,15

Enthalpie h KJ/Kgas

Volume massique v m3/Kgas

Température humide Th °C

Température de rosé Tr °C

65,41 55,60 56,82 49,39

0,8937 0,8651 0,8686 0,8476

22,48 19,51 19,95 17,56

15,44 15,69 15,66 15,69

PRESENTATION DES POINTS SUR LE DIAGRAMME PSYCHROMETRIQUE

Diagramme (H – X) Pour La 1ére CTA (Période hivernale) Repère

Température sèche TS °C

Humidité relative φ %

ext int mél souffl

1 20 17 30,11

80 50 55 24

Masse d’eau x

ge/Kgas

3,24 7,27 6,62 6,47

Enthalpie h KJ/Kgas

Volume massique v m3/Kgas

Température humide Th °C

Température de rosé Tr °C

9,12 38,57 33,86 46,83

0,7803 0,8397 0,8303 0,8676

-0,17 13,82 11,98 16,89

-2,04 9,27 7,91 7,58

PRESENTATION DES POINTS SUR LE DIAGRAMME PSYCHROMETRIQUE

Diagramme (H – X) Pour La 1ére CTA (Période Estivale) Repère

Température sèche TS °C

Humidité relative φ %

ext int mél souffl X FPT

37 27 28,60 16 28,60 12

28 50 45 82 38 100

Masse d’eau x

ge/Kgas

10,98 11,15 11,12 9,35 9,35 8,74

Enthalpie h KJ/Kgas

Volume massique v m3/Kgas

Température humide Th °C

Température de rosé Tr °C

65,41 55,60 57,17 39,75 52,65 34,12

0,8937 0,8651 0,8697 0,8672 0,8672 0,8187

22,48 19,51 19,98 14,19 18,65 11,99

15,44 15,69 15,50 13,01 12,89 12

PRESENTATION DES POINTS SUR LE DIAGRAMME PSYCHROMETRIQUE

Diagramme (H – X) Pour La 2éme CTA (Période hivernale) Repère

Température sèche TS °C

Humidité relative φ %

ext int mél souffl

1 20 13,63 30,02

80 50 61 25

Masse d’eau x

ge/Kgas

3,24 7,27 5,91 6,70

Enthalpie h KJ/Kgas

Volume massique v m3/Kgas

Température humide Th °C

Température de rosé Tr °C

9,12 38,57 28,64 47,22

0,7803 0,8397 0,8197 0,8676

-0,17 13,82 12,38 16,96

-2,04 9,27 9,09 7,85

PRESENTATION DES POINTS SUR LE DIAGRAMME PSYCHROMETRIQUE

Diagramme (H – X) Pour La 2éme CTA (Période Estivale) Repère

Température sèche TS °C

Humidité relative φ %

ext int mél souffl X FPT

37 27 30,38 16 30,38 12,9

28 50 41 86 36 100

Masse d’eau x

ge/Kgas

10,98 11,15 11,09 9,74 9,74 9,28

Enthalpie h KJ/Kgas

Volume massique v m3/Kgas

Température humide Th °C

Température de rosé Tr °C

65,41 55,60 58,91 40,74 55,46 36,41

0,8937 0,8651 0,8747 0,8315 0,8729 0,8220

22,48 19,51 20,61 14,56 19,59 12,89

15,44 15,69 15,64 13,66 13,63 12,90

CONCLUSION GENERALE

Pour limiter la multiplication de petites unités extérieures et les coûts de la climatisation en général, il faudrait privilégier l’installation de systèmes plus centralisés. Les ventiloconvecteurs et la CTA offrent une solution souple et un confort optimum. Ces derniers peuvent également apporter une réponse aux nombreuses demandes de climatisation en minimisant la consommation d’énergie. Cependant l’obstacle à l’installation de ces deux types de climatisation, demeure l’investissement de départ qui ne peut être reporté entièrement sur le ou les premiers demandeurs. Il faudrait donc disposer d’un budget « tampon » que l’on pourrait répercuter ensuite sur les différents demandeurs. Dans le cas contraire, l’installation de split continue à se propagé pour répondre aux demandes incessant sur ce types de climatisation, relativement coûteux en maintenance et « dommageables » au niveau de la structure et de l’esthétique des bâtiments. Même si on est opposé à la climatisation avec des split systèmes, le fait de ne pas en tenir compte, amène des surcoûts importants, lorsqu’il faut répondre à une demande. De même lors de la création de bâtiments neufs ou lors de réaménagements importants, la climatisation n’est quasiment jamais envisagée. La mise en place d’une climatisation centralisée ou semi centralisée dans un local existant est une opération qui coûte cher. Aujourd’hui encore lors de la construction de bâtiments neufs, ce type d’équipement n’est jamais intégré. Il ne représente pourtant que 4 à 6 % du prix global du bâtiment, ce qui est relativement modeste.

Annexe A :

les charges

Période hivernale

Période estival Apports externes

Apports internes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

R01 R03 R08 R09 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R37

-5,634 -0,567 -0,821 -0,903 -4,711 -3,415 -1,743 -0,9 -0,424 -1,730 -1,011 -0,450 -11,211 -1,052 -0,411 -9,547 -0,156 -0,156 -0,236 -0,258 -4,290 -2,450 -0,626 -2,341 -7,018 -4,170

0,00 -0,169 0,00 0,00 -0,442 -0,447 -0,210 0,00 0,00 -0,210 0,00 0,00 -0,266 0,00 0,00 -0,650 0,00 0,00 0,00 0,00 -0,133 0,00 0,00 -0,315 -1,157 -1,071

-5,634 -0,736 -0,821 -0,903 -5,153 -3,862 -1,953 -0,9 -0,424 -1,940 -1,011 -0,450 -11,477 -1,052 -0,411 -10,197 -0,156 -0,156 -0,236 -0,258 -4,423 -2,450 -0,626 -2,656 -8,175 -5,241

3,19 0,431 0,544 0,441 2,816 6,166 0,649 0,583 0,631 0,673 0,587 0,565 6,447 0,571 0,288 4,631 0,102 0,102 0,598 0,216 3,016 0,999 0,517 0,608 2,262 1,57

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,948 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,611 0,00

0,739 0,060 0,181 0,200 0,639 0,692 0,271 0,211 0,215 0,242 0,236 0,182 1,923 0,211 0,208 1,835 0,074 0,074 0,209 0,183 1,577 0,597 0,345 0,754 0,551 0,692

0,876 0,102 0,440 0,440 0,876 0,292 1,020 0,440 0,440 1,020 0,440 0,440 5,840 0,440 0,440 2,040 0,102 0,102 0,102 0,102 1,168 0,00 0,102 0,816 2,040 1,944

0,415 0,593 0,00 0,00 0,415 0,00 0,490 0,00 0,00 0,490 0,00 0,00 0,650 0,00 0,00 0,490 0,518 0,518 0,518 0,518 0,00 0,130 0,518 4,231 1,130 2,110

0,450 0,029 0,055 0,061 0,584 0,632 0,165 0,064 0,052 0,147 0,072 0,056 0,00 0,064 0,051 1,676 0,036 0,036 0,102 0,111 1,440 0,364 0,210 0,459 0,805 0,632

5,671 1,215 1,229 1,141 5,330 7,782 2,594 1,298 1,338 2,572 1,335 1,243 4,860 1,286 0,987 11,620 0,832 0,832 1,128 1,130 7,201 3,090 1,692 6,868 11,399 6,948

Tableau (III-1) bilan thermique RDC

Annexe A :

les charges

Période hivernale

Période estival

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Apports externes Q opp Qvitr Qinf [KW] [KW] [KW]

E101 E102 E103 E104 E105 E108 E112 E113 E118 E119 E120 E121 E122 E123 E124 E126 E127 E128 E129

-4,799 -6,165 -0,737 -3,300 -0,680 -0,924 -0,118 -4,181 -0,110 -0,279 -0,112 -0,097 -0,171 -11,531 -0,514 -0,133 -0,352 -1,135 -0,915

0,00 -0,210 0,00 -0,841 0,00 0,00 0,00 -0,557 0,00 -0,484 -0,019 -0,019 -0,031 -1,450 -0,324 -0,294 -0,376 -0,625 -0,315

-4,799 -6,375 -0,737 -4,141 -0,680 -0,924 -0,118 -4,738 -0,110 -0,763 -0,131 -0,116 -0,202 -12,981 -0,838 -0,427 -0,728 -1,760 -1,230

0,92 1,745 0,00 1,321 0,378 0,488 0,173 0,862 0,101 0,244 0,074 0,074 0,313 2,551 0,429 1,083 0,27 0,66 0,593

0,00 0,527 0,00 1,372 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,288 0,352 4,611 0,352 0,00 2,518 3,963 0,00

0,808 0,768 0,418 0,746 0,386 0,426 0,160 0,160 0,091 0,508 0,089 0,095 0,194 0,683 0,322 0,916 0,208 0,331 0,532

Tableau (III-2) bilan thermique 1erétage

Apports internes Q occ Qmach Qécl [KW] [KW] [KW]

QT [KW]

2,920 2,920 0,440 0,876 0,440 0,440 0,102 0,102 0,880 0,730 0,440 0,220 0,220 4,860 0,880 4,400 1,760 2,200 2,200

5,843 7,118 0,993 5,452 1,328 1,492 1,035 1,724 3,190 1,810 2,134 2,323 2,780 14,666 4,747 9,836 7,522 9,597 3,909

0,415 0,415 0,00 0,415 0,00 0,00 0,518 0,518 2,071 0,00 1,485 1,598 1,598 0,905 2,551 2,551 2,551 2,101 0,240

0,781 0,742 0,135 0,721 0,124 0,137 0,082 0,082 0,047 0,328 0,046 0,049 0,103 1,056 0,213 0,885 0,214 0,342 0,343

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Apports externes Qvitr Qinf Q opp [KW] [KW] [KW]

E201 E202 E203 E204 E205 E206 E207 E208 E209 E210 E211 E212 E213 E214 E215 E216 E217 E218 E219 E220 E221 E224 E225 E226

-1,102 -1,034 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -1,054 -0,795 -0,543 -0,804 -0,932 -0,975 -0,841 -0,977 -0,977 -0,977

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,275 -0,302 -0,264 -0,264 -0,302 -0,334 -0,334 -0,334

-1,436 -1,368 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,388 -1,129 -0,818 -1,106 -1,196 -1,239 -1,143 -1,311 -1,311 -1,311

0,34 0,415 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,357 0,307 0,347 0,447 0,171 0,082 0,391 0,417 0,314 0,314

0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,771 0,00 0,00 0,00 0,00 0,136 0,136 0,136

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,122 0,141 0,202 0,202 1,460 0,180 0,180 0,180

Apports internes Q occ Qmach Qécl [KW] [KW] [KW]

QT [KW]

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,220 1,020 0,204 0,204 1,020 0,204 0,204 0,204

1,553 1,765 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,570 1,657 2,055 2,412 1,452 1,363 1,898 1,787 1,664 1,664

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,250 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,077 0,089 0,160 0,160 0,092 0,114 0,114 0,114

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports internes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E227 E228 E229 E230 E231 E232 E233 E234 E235 E236 E237 E238 E239 E240 E241 E242

-0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -1,083 -0,449 -0,724 -0,788 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,478

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,323 -0,169 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,286

-1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,406 -0,618 -1,058 -1,122 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -0,764

0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,427 0,324 0,31 0,31 0,31 0,31 0,078 0,078 0,078 0,078 0,019

0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 1,943

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,102 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,113

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,066 0,114 0,114 0,114 0.114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114

1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,777 1,115 1,660 1,660 1,660 1,660 0,232 0,232 0,232 0,232 0,384

Tableau (III-3) bilan thermique 2emeétage

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E301 E302 E303 E304 E305 E306 E307 E308 E309 E310 E311 E312 E313 E314 E315 E316 E317 E318 E319 E320 E321 E324 E325 E326

-1,102 -1,034 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -0,724 -0,795 -1,054 -0,795 -0,543 -0,804 -0,932 -0,975 -0,841 -0,977 -0,977 -0,977

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,275 -0,302 -0,264 -0,264 -0,302 -0,334 -0,334 -0,334

-1,436 -1,368 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,058 -1,129 -1,388 -1,129 -0,818 -1,106 -1,196 -1,239 -1,143 -1,311 -1,311 -1,311

0,34 0,415 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,232 0,307 0,357 0,307 0,347 0,447 0,171 0,082 0,391 0,417 0,314 0,314

0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,771 0,00 0,00 0,00 0,00 0,136 0,136 0,136

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,122 0,141 0,202 0,202 1,460 0,180 0,180 0,180

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,220 1,020 0,204 0,204 1,020 0,204 0,204 0,204

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,250 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,077 0,089 0,160 0,160 0,092 0,114 0,114 0,114

1,553 1,765 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,446 1,657 1,570 1,657 2,055 2,412 1,452 1,363 1,898 1,787 1,664 1,664

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E327 E328 E329 E330 E331 E332 E333 E334 E335 E336 E337 E338 E339 E340 E341 E342

-0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -1,083 -0,449 -0,724 -0,788 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,478

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,323 -0,169 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,286

-1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,406 -0,618 -1,058 -1,122 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -0,764

0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,427 0,324 0,31 0,31 0,31 0,31 0,078 0,078 0,078 0,078 0,019

0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 1,943

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,102 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,113

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,066 0,114 0,114 0,114 0.114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114

1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,777 1,115 1,660 1,660 1,660 1,660 0,232 0,232 0,232 0,232 0,384

Tableau (III-4) bilan thermique 3emeétage

Annexe A :

les charges

Période hivernale

Période estival

Période estival

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E401 E402 E403 E404 E405 E406 E407 E408 E409 E410 E411 E412 E413 E414 E415 E416 E417 E418 E419 E420 E421 E424 E425 E426

-1,716 -1,678 -1,337 -1,468 -1,337 -1,468 -1,337 -1,468 -1,337 -1,468 -1,337 -1,468 -0,724 -0,795 -1,054 -0,795 -0,543 -0,804 -0,932 -0,975 -0,841 -0,977 -0,977 -0,977

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,275 -0,302 -0,264 -0,264 -0,302 -0,334 -0,334 -0,334

-2,050 -2,012 -1,671 -1,802 -1,671 -1,802 -1,671 -1,802 -1,671 -1,802 -1,671 -1,802 -1,058 -1,129 -1,388 -1,129 -0,818 -1,106 -1,196 -1,239 -1,143 -1,311 -1,311 -1,311

0,484 0,559 0,377 0,452 0,377 0,452 0,377 0,452 0,377 0,452 0,377 0,452 0,232 0,307 0,357 0,307 0,347 0,447 0,171 0,082 0,391 0,417 0,314 0,314

0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,136 0,771 0,00 0,00 0,00 0,00 0,136 0,136 0,136

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,122 0,141 0,202 0,202 1,460 0,180 0,180 0,180

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,220 1,020 0,204 0,204 1,020 0,204 0,204 0,204

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,250 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,077 0,089 0,160 0,160 0,092 0,114 0,114 0,114

1,698 1,909 1,590 1,802 1,590 1,802 1,590 1,802 1,590 1,802 1,590 1,802 1,446 1,657 1,570 1,657 2,055 2,412 1,452 1,363 1,898 1,787 1,664 1,664

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E427 E428 E429 E430 E431 E432 E433 E434 E435 E436 E437 E438 E439 E440 E441 E442

-0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -1,083 -0,449 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,478

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,323 -0,169 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,286

-1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,406 -0,618 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -0,764

0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,427 0,324 0,31 0,31 0,31 0,31 0,31 0,31 0,31 0,31 0,403

0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 1,943

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,102 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,113

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,066 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114

1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,777 1,115 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660 3,390

Tableau (III-5) bilan thermique 4emeétage

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E501 E502 E503 E504 E505 E506 E507 E508 E509 E512 E513 E514 E515 E516 E517 E518 E519 E520 E521 E522 E523 E524 E525 E526

-1,102 -1,034 -1,054 -0,795 -0,543 -0,804 -0,932 -0,975 -0,841 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -1,083 -0,449 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,275 -0,302 -0,264 -0,264 -0,302 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,323 -0,169 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334

-1,436 -1,368 -1,388 -1,129 -0,818 -1,106 -1,196 -1,239 -1,143 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,406 -0,618 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058

0,34 0,415 0,232 0,307 0,232 0,415 0,171 0,253 0,391 0,417 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,427 0,324 0,31 0,31 0,31 0,31 0.31

0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,141 0,202 0,202 1,460 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,102 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,020 0,204 0,204 1,020 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,250 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,089 0,160 0,160 0,092 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,066 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114

1,553 1,765 1,446 1,657 1,446 2,380 1,452 1,534 1,898 1,787 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,777 1,115 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E527 E528 E529 E530

-0,724 -0,724 -0,724 -0,478

-0,334 -0,334 -0,334 -0,286

-1,058 -1,058 -1,058 -0,764

1,738 1,738 1,738 3,409

0,136 0,136 0,136 1,943

0,180 0,180 0,180 0,113

0,204 0,204 0,204 0,102

0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114

1,660 1,660 1,660 1,660

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E601 E602 E603 E604 E605 E606 E607 E608 E609 E612 E613 E614 E615 E616 E617 E618 E619 E620 E621 E622 E623 E624 E625 E626

-1,102 -1,034 -1,054 -0,795 -0,543 -0,804 -0,932 -0,975 -0,841 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -1,083 -0,449 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724 -0,724

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,275 -0,302 -0,264 -0,264 -0,302 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,323 -0,169 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334

-1,436 -1,368 -1,388 -1,129 -0,818 -1,106 -1,196 -1,239 -1,143 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,406 -0,618 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058 -1,058

0,34 0,415 0,232 0,307 0,232 0,415 0,171 0,253 0,391 0,417 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,427 0,324 0,31 0,31 0,31 0,31 0.31

0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,141 0,202 0,202 1,460 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,102 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,020 0,204 0,204 1,020 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,250 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,089 0,160 0,160 0,092 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,066 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114

1,553 1,765 1,446 1,657 1,446 2,380 1,452 1,534 1,898 1,787 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,777 1,115 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale Local E627 E628 E629 E630

Q tr [KW] -0,724 -0,724 -0,724 -0,478

QV [KW] -0,334 -0,334 -0,334 -0,286

QT [KW] -1,058 -1,058 -1,058 -0,764

Apports externes Q opp [KW] 1,738 1,738 1,738 3,409

Qvitr [KW] 0,136 0,136 0,136 1,943

Apports externes Qinf [KW]

0,180 0,180 0,180 0,113

Q occ [KW] 0,204 0,204 0,204 0,102

Qmach [KW] 0,715 0,715 0,715 0,715

Qécl [KW] 0,114 0,114 0,114 0,114

QT [KW] 1,660 1,660 1,660 1,660

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E701 E702 E703 E704 E705 E706 E707 E708 E709 E712 E713 E714 E715 E716 E717 E718 E719 E720 E721 E722 E723 E724 E725 E726

-1,102 -1,034 -1,054 -0,795 -0,543 -0,996 -0,932 -0,975 -1,050 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -0,977 -1,083 -0,546 -0,823 -0,823 -0,823 -0,823 -0,724

-0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,275 -0,302 -0,264 -0,264 -0,302 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,323 -0,169 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334 -0,334

-1,436 -1,368 -1,388 -1,129 -0,818 -1,298 -1,196 -1,239 -1,352 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,311 -1,406 -0,715 -1,157 -1,157 -1,157 -1,157 -1,058

0,34 0,415 0,232 0,307 0,232 0,415 0,171 0,253 0,391 0,417 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,314 0,427 0,324 0,31 0,31 0,31 0,31 0.31

0,00 0,136 0,00 0,136 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136 0,00 0,136 0,136 0,136 0,136 0,136

0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,141 0,202 0,202 1,460 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180 0,102 0,180 0,180 0,180 0,180 0,180

0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,020 0,204 0,204 1,020 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204 0,102 0,204 0,204 0,204 0,204 0,204

0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,250 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,518 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,089 0,160 0,160 0,092 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114 0,066 0,114 0,114 0,114 0,114 0,114

1,553 1,765 1,446 1,657 1,446 2,380 1,452 1,534 1,898 1,787 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,664 1,777 1,115 1,660 1,660 1,660 1,660 1,660

Annexe A :

les charges

Période estival

Période hivernale

Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E727 E728 E729 E730

-0,724 -0,724 -0,724 -0,478

-0,334 -0,334 -0,334 -0,286

-1,058 -1,058 -1,058 -0,764

0,31 0,31 0,31 0,403

0,136 0,136 0,136 1,943

0,180 0,180 0,180 0,113

0,204 0,204 0,204 0,102

0,715 0,715 0,715 0,715

0,114 0,114 0,114 0,114

1,660 1,660 1,660 3,390

Tableau (III-8) bilan thermique 7emeétage

Période estival

Période hivernale Apports externes

Apports externes

Local

Q tr [KW]

QV [KW]

QT [KW]

Q opp [KW]

Qvitr [KW]

Qinf [KW]

Q occ [KW]

Qmach [KW]

Qécl [KW]

QT [KW]

E801 E802 E805 E808 E809

-5,441 -0,942 -23,957 -0,646 -10,070

0,00 -0,107 -0,995 0,00 -1,389

-5,441 -1,049 -24,952 -0,646 -11,459

1,276 0,135 0,771 0,154 3,439

0,00 0,771 1,943 0,00 0,771

0,675 0,165 1,012 0,213 0,207

6,480 0,220 40,48 0,220 0,810

0,905 0,518 2,185 0,518 2,110

0,600 0,078 2,877 0,101 0,098

9,935 1,887 49.267 1,205 7,435

Tableau (III-9) bilan thermique 8emeétage

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmCE]

E201 E202 E203 E204 E205 E206 E207 E208 E209 E210 E211 E212 E213 E214 E215 E216 E217 E218 E219 E220 E221 E224 E225 E226 E227 E228 E229 E230

1436 1368 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1388 1129 818 1106 1196 1239 1143 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311

2100 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 1300 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100

2 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 190 290 190 290 190 290 190 290 190 290 190 290 290 290 290 290 190 190 290 290 290 290 290 290 290 290

36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36

254 254 154 254 154 254 154 254 154 254 154 254 154 254 254 254 272 110 154 154 110 254 254 254 254 254 254 254

6,77 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,77 6,77 7,02 4,77 6,51 6,51 4,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77

34,91 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 34,91 34,91 36,74 20,29 32,99 32,99 20,29 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81

180 180 110 180 110 180 110 180 110 180 110 180 110 180 180 180 180 180 110 110 180 180 180 180 180 180 180 180

350 350 260 350 260 350 260 350 260 350 260 350 260 350 350 350 350 350 260 260 350 350 350 350 350 350 350 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

E231 E232 E233 E234 E235 E236 E237 E238 E239 E240 E241 E242 E301 E302 E303 E304 E305 E306 E307 E308 E309 E310 E311 E312 E313 E314 E315 E316

1311 1406 618 1058 1122 1058 1058 1058 1058 1058 1058 764 1436 1368 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1058 1129 1388 1129

Qréel [w] /unité 2100 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2700 2100 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 1300 2100 2100 2100

Taille

2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 2 2

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 190 290 290 290 290 290 290 290 290 380 290 290 190 290 190 290 190 290 190 290 190 290 190 290 290 290

36 36 18 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36

254 254 172 254 254 254 254 254 254 254 254 362 254 254 154 254 154 254 154 254 154 254 154 254 154 254 254 254

6,77 6,77 6,89 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 7,08 6,77 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,51 6,77 6,77 6,77

34,91 34,91 35,78 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 37,18 34,91 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 32,99 34,91 34,91 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,68 45,81 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81

G (l/h) 180 180 110 180 180 180 180 180 180 180 180 235 180 180 110 180 110 180 110 180 110 180 110 180 110 180 180 180

∆p [mmCE] 350 350 260 350 350 350 350 350 350 350 350 290 350 350 260 350 260 350 260 350 260 350 260 350 260 350 350 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G (l/h)

∆p [mmCE]

E317 E318 E319 E320 E321 E324 E325 E326 E327 E328 E329 E330 E331 E332 E333 E334 E335 E336 E337 E338 E339 E340 E341 E342 E401 E402 E403 E404

818 1106 1196 1239 1143 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1406 618 1058 1058 1058 1058 1058 1058 1058 1058 764 2050 2012 1671 1802

2100 2100 1300 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2700 2400 2400 1800 2100

2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 190 190 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 190 290 290 290 290 290 290 290 290 380 360 360 300 290

18 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36

272 110 154 154 110 254 254 254 254 254 254 254 254 254 172 254 254 254 254 254 254 254 254 362 324 324 264 254

7,02 4,77 6,51 6,51 4,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,89 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 7,08 6,87 6,87 6,79 6,77

36,74 20,29 32,99 32,99 20,29 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 35,78 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 37,18 35,63 35,63 35,04 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,41 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,68 45,24 45,24 44,57 45,81

180 180 110 110 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 110 180 180 180 180 180 180 180 180 235 210 210 155 180

350 350 260 260 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 260 350 350 350 350 350 350 350 350 290 440 440 200 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G (l/h)

∆p [mmCE]

E405 E406 E407 E408 E409 E410 E411 E412 E413 E414 E415 E416 E417 E418 E419 E420 E421 E424 E425 E426 E427 E428 E429 E430 E431 E432 E433 E434

1671 1802 1671 1802 1671 1802 1671 1802 1058 1129 1388 1129 818 1106 1196 1239 1143 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1406 618 1058

1800 2100 1800 2100 1800 2100 1800 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 1300 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 1300 2100

1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

300 290 300 290 300 290 300 290 190 290 290 290 290 290 190 190 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 190 290

36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

264 254 264 254 264 254 264 254 154 254 254 254 272 110 154 154 110 254 254 254 254 254 254 254 254 254 172 254

6,79 6,77 6,79 6,77 6,79 6,77 6,79 6,77 6,51 6,77 6,77 6,77 7,02 4,77 6,51 6,51 4,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,89 6,77

35,04 34,91 35,04 34,91 35,04 34,91 35,04 34,91 32,99 34,91 34,91 34,91 36,74 20,29 32,99 32,99 20,29 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 35,78 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

44,57 45,81 44,57 45,81 44,57 45,81 44,57 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,81

155 180 155 180 155 180 155 180 110 180 180 180 180 180 110 110 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 110 180

200 350 200 350 200 350 200 350 260 350 350 350 350 350 260 260 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 260 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G (l/h)

∆p [mmCE]

E435 E436 E437 E438 E439 E440 E441 E442 E501 E502 E503 E504 E505 E506 E507 E508 E509 E512 E513 E514 E515 E516 E517 E518 E519 E520 E521 E522

1058 1058 1058 1058 1058 1058 1058 764 1436 1368 1388 1129 818 1106 1196 1239 1143 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1406 618 1058

2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2700 2100 2100 1500 2100 1300 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 1300 2100

2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 380 290 290 240 290 190 290 190 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 190 290

36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 254 254 254 254 254 254 362 254 254 204 254 154 110 154 254 110 254 254 254 254 254 254 254 254 254 172 254

6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 7,08 6,77 6,77 6,67 6,77 6,51 4,77 6,51 6,77 4,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,89 6,77

34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 37,18 34,91 34,91 34,15 34,91 32,99 20,29 32,99 34,91 20,29 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 35,78 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,68 45,81 45,81 44,82 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,81

180 180 180 180 180 180 180 235 180 180 130 180 110 180 110 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 110 180

350 350 350 350 350 350 350 290 350 350 100 350 260 350 260 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 260 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G (l/h)

∆p [mmCE]

E523 E524 E525 E526 E527 E528 E529 E530 E601 E602 E603 E604 E605 E606 E607 E608 E609 E612 E613 E614 E615 E616 E617 E618 E619 E620 E621 E622

1058 1058 1058 1058 1058 1058 1058 764 1436 1368 1388 1129 818 1106 1196 1239 1143 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1406 618 1058

2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2700 2100 2100 1500 2100 1300 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 1300 2100

2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 380 290 290 240 290 190 290 190 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 190 290

36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 254 254 254 254 254 254 362 254 254 204 254 154 110 154 254 110 254 254 254 254 254 254 254 254 254 172 254

6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 7,08 6,77 6,77 6,67 6,77 6,51 4,77 6,51 6,77 4,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,89 6,77

34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 37,18 34,91 34,91 34,15 34,91 32,99 20,29 32,99 34,91 20,29 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 35,78 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,68 45,81 45,81 44,82 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,81

180 180 180 180 180 180 180 235 180 180 130 180 110 180 110 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 110 180

350 350 350 350 350 350 350 290 350 350 100 350 260 350 260 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 260 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G (l/h)

∆p [mmCE]

E623 E624 E625 E626 E627 E628 E629 E630 E701 E702 E703 E704 E705 E706 E707 E708 E709 E712 E713 E714 E715 E716 E717 E718 E719 E720 E721 E722

1058 1058 1058 1058 1058 1058 1058 764 1436 1368 1388 1129 818 1298 1196 1239 1352 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1311 1406 715 1157

2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2700 2100 2100 1500 2100 1300 2100 1300 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 1300 2100

2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 380 290 290 240 290 190 290 190 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 290 190 290

36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 254 254 254 254 254 254 362 254 254 204 254 154 110 154 254 110 254 254 254 254 254 254 254 254 254 172 254

6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 7,08 6,77 6,77 6,67 6,77 6,51 4,77 6,51 6,77 4,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,89 6,77

34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 37,18 34,91 34,91 34,15 34,91 32,99 20,29 32,99 34,91 20,29 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 35,78 34,91

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,68 45,81 45,81 44,82 45,81 45,41 45,81 45,41 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,41 45,81

180 180 180 180 180 180 180 235 180 180 130 180 110 180 110 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 180 110 180

350 350 350 350 350 350 350 290 350 350 100 350 260 350 260 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 260 350

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période hivernale) :

local

Qt [W]

Qréel [w] /unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G (l/h)

∆p [mmCE]

E723 E724 E725 E726 E727 E728 E729 E730

1157 1157 1157 1058 1058 1058 1058 764

2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2700

2 2 2 2 2 2 2 3

1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 380

36 36 36 36 36 36 36 18

254 254 254 254 254 254 254 362

6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 6,77 7,08

34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 34,91 37,18

7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27 7,27

45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,68

180 180 180 180 180 180 180 235

350 350 350 350 350 350 350 290

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E201 E202 E203 E204 E205 E206 E207 E208 E209 E210 E211 E212 E213 E214 E215 E216 E217 E218 E219 E220 E221 E224 E225 E226 E227 E228 E229 E230

1553 1765 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1570 1657 2055 2412 1452 1363 1898 1787 1664 1664 1664 1664 1664 1664

1800 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1800 1800 2150 2500 1500 1500 2150 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800

1390 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1390 1390 1680 2100 1250 1250 1680 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390

2 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 300 290 300 290 300 290 300 290 300 290 300 290 290 290 360 450 300 300 360 290 290 290 290 290 290 290

36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36

254 254 264 254 264 254 264 254 264 254 264 254 264 254 254 254 342 270 264 264 180 254 254 254 254 254 254 254

11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,08 11,13 11,13 11,07 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13

56,82 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,82 56,82 56,09 59,52 56,78 56,78 60,51 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 49,39 49,39 49,63 50,04 50,60 50,60 49,63 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39

310 310 260 310 260 310 260 310 260 310 260 310 260 310 310 310 370 430 260 260 370 310 310 310 310 310 310 310

800 800 440 800 440 800 440 800 440 800 440 800 440 800 800 800 1050 1300 440 440 1050 800 800 800 800 800 800 800

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E231 E232 E233 E234 E235 E236 E237 E238 E239 E240 E241 E242 E301 E302 E303 E304 E305 E306 E307 E308 E309 E310 E311 E312 E313 E314 E315 E316

1664 1777 1115 1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 3193 1553 1765 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1446 1657 1570 1657

1800 1800 1300 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 3500 1800 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1500 1800 1800 1800

1390 1390 1000 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 2950 1390 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1250 1390 1390 1390

2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 2 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 240 290 290 290 290 290 290 290 290 600 290 290 300 290 300 290 300 290 300 290 300 290 300 290 290 290

36 36 18 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36

254 254 222 254 254 254 254 254 254 254 254 582 254 254 264 254 264 254 264 254 264 254 264 254 264 254 254 254

11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13

56,82 56,82 56,34 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 55,89 56,82 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,78 56,82 56,82 56,82

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,39 50,18 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,77 49,39 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 50,60 49,39 49,39 49,39

310 310 225 310 310 310 310 310 310 310 310 605 310 310 260 310 260 310 260 310 260 310 260 310 260 310 310 310

800 800 410 800 800 800 800 800 800 800 800 1250 800 800 440 800 440 800 440 800 440 800 440 800 440 800 800 800

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E317 E318 E319 E320 E321 E324 E325 E326 E327 E328 E329 E330 E331 E332 E333 E334 E335 E336 E337 E338 E339 E340 E341 E342 E401 E402 E403 E404

2055 2412 1452 1363 1898 1787 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1777 1115 1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 3193 1698 1909 1590 1802

2150 2500 1500 1500 2150 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1300 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 3500 1800 2150 1800 2150

1680 2100 1250 1250 1680 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1000 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 2950 1390 1680 1390 1680

2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 2 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

360 450 300 300 360 290 290 290 290 290 290 290 290 290 240 290 290 290 290 290 290 290 290 600 290 360 290 360

18 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36

342 270 264 264 180 254 254 254 254 254 254 254 254 254 222 254 254 254 254 254 254 254 254 582 254 324 254 324

11,14 11,08 11,13 11,13 11,07 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13

56,09 59,52 56,78 56,78 60,51 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,34 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 55,89 56,82 56,58 56,82 56,58

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,63 50,04 50,60 50,60 49,63 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 50,18 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,77 49,39 49,63 49,39 49,63

370 430 260 260 370 310 310 310 310 310 310 310 310 310 225 310 310 310 310 310 310 310 310 605 310 370 310 370

1050 1300 440 440 1050 800 800 800 800 800 800 800 800 800 410 800 800 800 800 800 800 800 800 1250 800 1050 800 1050

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E405 E406 E407 E408 E409 E410 E411 E412 E413 E414 E415 E416 E417 E418 E419 E420 E421 E424 E425 E426 E427 E428 E429 E430 E431 E432 E433 E434

1590 1802 1590 1802 1590 1802 1590 1802 1446 1657 1570 1657 2055 2412 1452 1363 1898 1787 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1777 1115 1660

1800 2150 1800 2150 1800 2150 1800 2150 1500 1800 1800 1800 2150 2500 1500 1500 2150 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1300 1800

1390 1680 1390 1680 1390 1680 1390 1680 1250 1390 1390 1390 1680 2100 1250 1250 1680 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1000 1390

2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 360 290 360 290 360 290 360 300 290 290 290 360 450 300 300 360 290 290 290 290 290 290 290 290 290 240 290

36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 324 254 324 254 324 254 324 264 254 254 254 342 270 264 264 180 254 254 254 254 254 254 254 254 254 222 254

11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,08 11,13 11,13 11,07 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13

56,82 56,58 56,82 56,58 56,82 56,58 56,82 56,58 56,78 56,82 56,82 56,82 56,09 59,52 56,78 56,78 60,51 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,34 56,82

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,63 49,39 49,63 49,39 49,63 49,39 49,63 50,60 49,39 49,39 49,39 49,63 50,04 50,60 50,60 49,63 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 50,18 49,39

310 370 310 370 310 370 310 370 260 310 310 310 370 430 260 260 370 310 310 310 310 310 310 310 310 310 225 310

800 1050 800 1050 800 1050 800 1050 440 800 800 800 1050 1300 440 440 1050 800 800 800 800 800 800 800 800 800 410 800

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E435 E436 E437 E438 E439 E440 E441 E442 E501 E502 E503 E504 E505 E506 E507 E508 E509 E512 E513 E514 E515 E516 E517 E518 E519 E520 E521 E522

1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 3193 1553 1765 1446 1657 1446 2380 1452 1534 1898 1787 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1777 1115 1660

1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 3500 1800 1800 1500 1800 1500 2500 1500 1800 2150 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1300 1800

1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 2950 1390 1390 1250 1390 1250 2100 1250 1390 1680 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1000 1390

2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 600 290 290 300 290 300 450 300 290 360 290 290 290 290 290 290 290 290 290 240 290

36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 254 254 254 254 254 254 582 254 254 264 254 264 270 264 254 180 254 254 254 254 254 254 254 254 254 222 254

11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,08 11,13 11,13 11,07 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13

56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 55,89 56,82 56,82 56,78 56,82 56,78 59,52 56,78 56,82 60,51 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,34 56,82

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,77 49,39 49,39 50,60 49,39 50,60 50,04 50,60 49,39 49,63 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 50,18 49,39

310 310 310 310 310 310 310 605 310 310 260 310 260 430 260 310 370 310 310 310 310 310 310 310 310 310 225 310

800 800 800 800 800 800 800 1250 800 800 440 800 440 1300 440 800 1100 800 800 800 800 800 800 800 800 800 410 800

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E523 E524 E525 E526 E527 E528 E529 E530 E601 E602 E603 E604 E605 E606 E607 E608 E609 E612 E613 E614 E615 E616 E617 E618 E619 E620 E621 E622

1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 3193 1553 1765 1446 1657 1446 2380 1452 1534 1898 1787 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1777 1115 1660

1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 3500 1800 1800 1500 1800 1500 2500 1500 1800 2150 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1300 1800

1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 2950 1390 1390 1250 1390 1250 2100 1250 1390 1680 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1000 1390

2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 600 290 290 300 290 300 450 300 290 360 290 290 290 290 290 290 290 290 290 240 290

36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 254 254 254 254 254 254 582 254 254 264 254 264 270 264 254 180 254 254 254 254 254 254 254 254 254 222 254

11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,08 11,13 11,13 11,07 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13

56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 55,89 56,82 56,82 56,78 56,82 56,78 59,52 56,78 56,82 60,51 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,34 56,82

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,77 49,39 49,39 50,60 49,39 50,60 50,04 50,60 49,39 49,63 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 50,18 49,39

310 310 310 310 310 310 310 605 310 310 260 310 260 430 260 310 370 310 310 310 310 310 310 310 310 310 225 310

800 800 800 800 800 800 800 1250 800 800 440 800 440 1300 440 800 1100 800 800 800 800 800 800 800 800 800 410 800

Annexe B :

ventilo – convecteurs Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) :

local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E623 E624 E625 E626 E627 E628 E629 E630 E701 E702 E703 E704 E705 E706 E707 E708 E709 E712 E713 E714 E715 E716 E717 E718 E719 E720 E721 E722

1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 3193 1553 1765 1446 1657 1446 2380 1452 1534 1898 1787 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1664 1777 1115 1660

1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 3500 1800 1800 1500 1800 1500 2500 1500 1800 2150 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1300 1800

1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 2950 1390 1390 1250 1390 1250 2100 1250 1390 1680 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 1000 1390

2 2 2 2 2 2 2 3 2 2 1 2 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 600 290 290 300 290 300 450 300 290 360 290 290 290 290 290 290 290 290 290 240 290

36 36 36 36 36 36 36 18 36 36 36 36 36 180 36 36 180 36 36 36 36 36 36 36 36 36 18 36

254 254 254 254 254 254 254 582 254 254 264 254 264 270 264 254 180 254 254 254 254 254 254 254 254 254 222 254

11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,08 11,13 11,13 11,07 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14 11,13

56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 55,89 56,82 56,82 56,78 56,82 56,78 59,52 56,78 56,82 60,51 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,34 56,82

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,77 49,39 49,39 50,60 49,39 50,60 50,04 50,60 49,39 49,63 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 50,18 49,39

310 310 310 310 310 310 310 605 310 310 260 310 260 430 260 310 370 310 310 310 310 310 310 310 310 310 225 310

800 800 800 800 800 800 800 1250 800 800 440 800 440 1300 440 800 1100 800 800 800 800 800 800 800 800 800 410 800

Annexe B :

ventilo – convecteurs

Choix des ventilo – convecteurs (période estivale) : local

Qt [W]

Qréel [w]/unité

Qs [w]/unité

Taille

Nombre

qmas [m3/h]

qman [m3/h]

qmar [m3/h]

rm [ge/Kgas]

hm [KJ/Kg]

rs [ge/Kgas]

hs [KJ/Kg]

G [l/h]

∆p [mmce]

E723 E724 E725 E726 E727 E728 E729 E730

1660 1660 1660 1660 1660 1660 1660 3193

1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 3500

1390 1390 1390 1390 1390 1390 1390 2950

2 2 2 2 2 2 2 3

1 1 1 1 1 1 1 1

290 290 290 290 290 290 290 600

36 36 36 36 36 36 36 18

254 254 254 254 254 254 254 582

11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,13 11,14

56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 56,82 55,89

11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15 11,15

49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,39 49,77

310 310 310 310 310 310 310 605

800 800 800 800 800 800 800 1250

Annexe B :

bouche de soufflage et grille de reprise

désignation qvs (m3/h) R01 1910,14 R03 329,06 R08 367,06 R09 275,20 R10 1795,23 R11

2044.22

R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18

1299,36 313,07 322,72 1288,34 321,99 299,80 3998.43

R19 R20 R23 R24

310,17 230,94 203,80 2802.71

R25 R26 R27

416,75 416,75 189,99

L (m) 14,8 2,75 6,54 6,54 14,8 6,54 5,7 5 9,15 6,54 5,34 6,94 6,54 5,34 14,68 10,6 7,39 6,54 5,34 5,35 4,4 8 8 4,5 4,5 5,3

B (m) 7,6 2,64 4,85 5,3 9,85 4,5 4,75 3,8 4,5 4,9 4,9 5,3 5,5 5,2 9,48 8,9 47,5 4,9 4,75 3,85 4,36 4,4 3 2 2 4,8

Xc (m) 3,06 1,37 2,42 2,65 2,46 2,25 2,37 1,9 2,25 2,45 2,45 2,65 2,75 2,6 2,37 2,22 2,25 2,45 2,37 1,92 2,18 2 1,5 1 1 2,4

V0 (m3/h) N°= 475 330 370 275 450 680 680 680 650 310 320 1300 320 300 445 445 445 310 230 200 460 460 460 420 420 190

4 DAU03-45 1 DAU03-45 1 DAU43 1 DAU43 4 DAU03-45 3 DAU03-45 1 DAU03-45 1 DAU03-45 2 DAU43 1 DAU43 1 DAU43 1 DAU03-45 1 DAU43 1 DAU43 4 DAU03-45 4 DAU03-45 1 DAU03-45 1 DAU43 1 DAU43 1 DAU43 2 DAU03-45 2 DAU03-45 2 DAU03-45 1 DAU03-45 1 DAU03-45 1 DAU43

NR 42