Chapitre 10 Etude de Mur de Souténement [PDF]

Zitiervorschau

Chapitre X I.

Etude de mur de soutènement

Introduction  :

Selon le RPA99, les ossatures au-dessous du niveau de base du bâtiment, doivent comporter un voile périphérique contenu entre le niveau des fondations et le niveau de base, il doit satisfaire les exigences minimales suivantes : - L’épaisseur minimale est de 15 cm. - Il doit contenir deux nappes d’armatures. - Le pourcentage minimal des armatures est de 0.1 % dans les deux sens.

MUR TYPE 01  : H = 3,96 m Nous avons opté pour le pré-dimensionnement du mur comme indiqué sur la figure suivante :

Figure 10.1 : Représentation du mur de soutènement

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Chapitre X I.1

Etude de mur de soutènement

Mur de soutènement

I.1.1 H Y P O T H E S E S G E N E R A L E S Règles de calculs:

BAEL 91 Révisée 99

Matériaux: Béton:

fc28 = 25,00 MPa ft28 = 2,100 MPa Densité: 2,500

Acier:

Fe = 500 MPa Enrobage: 5,00 cm Fissuration: peu préjudiciable Nuance: Aciers à Haute Adhérence

Caractéristiques du sol: Remblais:

Poids volumique :   16,5 kN/m Angle de frottement: ϕ = 30,00 ° Angle d’inclinaison du talus par rapport à l’horizontal ; β = 0° Cohésions du sol: c = 0,00 t/m² 3

A

Contrainte admissible du sol  s  2,00 bars

a) Données geometrique : Hauteur de mur Epaisseur en pied de mur Epaisseur en tete de mur Longueur du talon Epaisseur du talon

H=4 m Em=0,25 m Em=0,25 m L=1.75 m Et =0.4 m

b) Les cas de charge à considéré : Poid de mur de souténement : Gm Poid de remblai : GR Surcharge d’exploitation q = 0 ,60 t/m²

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Chapitre X

Etude de mur de soutènement

c) Les combinaisons d’action :

1,35  G remblai + 1,35  G mur G + 1,35  G mur 1,35  G remblai + 1,35  G mur + 1,5  Q remblai + 1,5  Q mur G + 1,35  G mur + 1,5  Q remblai + 1,5  Q mur

d) Evaluation des charge : Q (poussé de terre): 1 1 Q terre =  A    H 2  1ml   0,333  16,5  4 2  1  43,96 kN 2 2   A  tg 2 (  )  0,333 4 2 Q1 (surcharge): Qsurcharge =A  q  H 2  0,333  6  4  7,992 kN Poids de la terre  : Vterre =v    b  hr  1ml    1,75  4  1ml  16,5

Vterre =115,5 kN Poids de la surcharge  : Vsurcharge =q  S  q  b  1ml  6  1,75  1ml Vsurcharge =10,5 kN Poids du béton : Pmur = béton  vmur  25  0,25  4  1ml

Pmur =25 kN Psemelle = béton  vsemelle  25  2  0,4  1ml Psemelle =20 kN I.2

Les Verifications a) Verification de lastabilité au glissement :  FH 43,96  7,992   0,31  k  0,4 ................CV  FV 115,5+10,5+25+20

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Chapitre X

Etude de mur de soutènement

b) Verification au renversement: M

statique  M renv

M

M M M V , surch P, mur P, semelle 2 H H 1,35Q  +1,5Q  terre 3 surcharge 2

V , terre

b b b e V  (  e)  V  (  e)  P  P  Semelle statique terre surchage mur 2 semelle 2 2 2  2 H H M 1,35Q  +1,5Q  renv terre 3 surcharge 2 0, 25 2 115, 5 1,125  10, 5 1,125  25   20  2 2  2, 63  1, 4  2 .....................CV 4 4 1,35  43,96  +1,5  7,992  3 2 M

c) Verification de la stabilité du sol :

   admissible  2,00 bars N  6é    1   S b  M é N NU  1,35(Pmur  Psemelle  Vterre )  1,5  Vsurcharge NU  1,35(25  20  115,5)  1,5  10,5 NU  232,425 H H b e  1,5Q   (Vsurcharge  Vterre )  Pmur  terre 3 surcharge 2 2 2 4 4 2 M U  1,35  43,96   1,5  7,992   (10,5  115,5) 3 2 2 M U  22,896 kN .m M U  1,35Q



é  0,099 m N  6 é    1   S b 

 min 

N  6é  kN 1    76,77 2   admissible  2,00 bars....................CV 2 b  m

 max 

N  6 é  kN 1    155,66 2   admissible  2,00 bars..............CV 2 b  m

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Chapitre X

Etude de mur de soutènement

0,25 m

4m

1,75 m

0,4 m

 max  81,7

 max  150,73

I.3

Ferraillage a. Ferraillage de l’ecran de mur de souténement :

Le rideau est sollicité à la flexion simple (on néglige l’effet de P mur) Moment max dans le mur: On fait le calcule pour un bande de 1 ml

H H  1,5  Q  terre 3 surcharge 2 4 4  1,35  43,96   1,5  7,992  3 2  103,104 kN .m

M max  1,35  Q M max M max



 max b.d 2 . bc



 bc  Avec



0,85. fc 28 0,85  25  b 1,5

 bc  14, 2 a

103,104 103  102 100   220  14, 2 2

d=22 cm

 0.15

  0.15 <  AB  0,186  p Pivot A  A  0 191

Chapitre X At x 

Etude de mur de soutènement t x f  s  e  435 a .d x s avec s





  1, 25 1  1  2   0, 02   1  0, 4  0,92 103,104  103  10 2 At x   102  11, 71 cm 2 / ml 0, 92  22  435

 Condition de non fragilité  min; BAEL  0, 23 b0 .d .

ft28 2,1  0, 23  100  22   2,13 cm 2 / ml fe 500

min; RPA  0,1% .  0,1%  100  25  2,5 cm 2

t  max  11, 71; 2,13; 2,5  cm 2 

h  2, 5 cm   t  616  12,1 cm 2 / ml..............cv 10

On choisit

t  616  12,1 cm 2 / ml

Espacement : On prend l’espacement entre les barres St=30 cm

St  18  min(3h;33) cm..........CV AH 

AV 12,1   3, 025 cm 2 4 4

AApp  3,16 cm 

Nappe de ferraillage 4T10 sur une bonde de 1,0 ml

St  22,5  min(3h;33) cm..........CV b. Ferraillage de la Semelle du mur : M  R x  "  '   R  b  1 ml 2

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Chapitre X

Etude de mur de soutènement

 "    1,35 b  1,35 T  1,5 q    min  "  3,54 kN / m 2  '    1,35 b  1,35 T  1,5 q    1  max  1, 75 155, 66 1, 75   136, 203kN / m 2 2 2 ' 2   121,9 kN / m Données :  q   q  4  6 kN / m 2 1 

 b   b  0, 4  10 kN / m 2  T   T  4  66 kN / m 2  121,9  3,54  R   1,75  1  109, 76 kN 2   M  R x 1 3,54  0,5 1, 752  0,5 1, 75  121,9  3,54   1, 75 3 x  0, 6 m 121,9  3,54 1, 75 2 M  109, 76  0, 6  65,84 kN .m



 bc 

 max b.d 2 . bc

Avec



0,85. fc 28 0,85  25  b 1,5

 bc  14, 2 a

65,84 103 102 175   350  14, 2 2

d=22 cm

 0.022

  0.022 <  AB  0,186  p Pivot A  A  0 At x 

t x f  s  e  435 a .d x s avec s





  1, 25 1  1  2   0,028   1  0, 4  0,99 65, 84 103  10 2 At x   10 2  4, 37 cm 2 / ml 0, 99  35  435

 Condition de non fragilité  min; BAEL  0, 23 b0 .d .

ft28 2,1  0, 23  100  35   3,38 cm 2 / ml fe 500

min; RPA  0,1% .  0,1%  100  35  3, 5 cm 2

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Chapitre X

Etude de mur de soutènement

t  max  AU ; Amin ; ARPA  cm 2  4,37 cm 2 

h  2, 5 cm  t  514  5, 65 cm 2 / ml..............cv 10

On choisit

t  514  5, 65 cm 2 / ml

Espacement : On prend l’espacement entre les barres St=30 cm

St  18  min(3h;33) cm..........CV  Armature de répartition AH 

AV 5,65   1, 41 cm 2 4 4

AApp  3,16 cm 

Nappe de ferraillage 4T10 sur une bonde de 1,

St  22,5  min(3h;33) cm..........CV I.3

Schéma de Ferraillage

Figure 10.2 : Répartition de barres de ferraillage 194

Chapitre X

Etude de mur de soutènement

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