CH.4 - Calcul Des Lisses de Bardages [PDF]

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CH.4 : Calcul des lisses de bardages

CH.4 : Calcul des lisses de bardages 1- Introduction : Les lisses de bardages sont constituées de poutrelles (IPE, UAP) ou de profils minces pliés. Disposées horizontalement, elles portent sur les poteaux de portiques ou éventuellement sur des potelets intermédiaires. L’entre axe des lisses est déterminé par la portée admissible des bacs de bardage.

2- Détermination des sollicitations : Les lisses, destinées à reprendre les efforts du vent sur le bardage, sont posées naturellement pour présenter leur inertie maximale dans le plan horizontal.

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CH.4 : Calcul des lisses de bardages

La lisse fléchit verticalement en outre, sous l’effet de son poids propre et du poids du bardage qui lui est associé, et de ce fait fonctionne à la flexion déviée. G

2.1- Evaluation des charges et surcharges : a- charges permanentes (G) : (perpendiculaire à l’âme) Poids propre de la lisse et du bardage qui lui revient. Charges accrochées éventuelles.

Q y .Sd

l Plan y-y

Q z .Sd b- surcharge climatiques : (dans le plan de l’âme) surcharge du vent (V) :

V

l

2.2- Combinaisons de charge les plus défavorables : Cas d’une seule charge variable :

Plan z-z

1.35 G + 1.5 V

3- Vérification à la sécurité : Les lisses sont dimensionnées par le calcul pour satisfaire simultanément aux conditions suivantes :

3.1- Vérification à la résistance (ELU) : 3.1.1- Vérification à la flexion biaxiale (déviée) : La lisse travaille à la flexion biaxiale (dans les deux plans) et la formule de vérification est donnée comme suit :

 M y.Sd  M  ply .Rd



     M z .Sd  M   plz .Rd



   1 .0  

Où  et  sont des constantes qui placent en sécurité si elles sont prises égale à l’unité, mais qui peuvent prendre les valeurs suivantes : Q z .Sd Pour les sections en I et H : V   2 et   max(5n,1) avec : n  N Sd / N pl . Rd l Dans notre cas l’effort normal N Sd  0 Plan z-z 2

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   max(0,1)  1 M y .Sd : Moment ultime de flexion par rapport à l’axe yy

G

Q y .Sd

M z .Sd : Moment ultime de flexion par rapport à l’axe zz M y .Sd

Q l2  z .Sd 8

Q z .Sd  1.5V M ply .Rd 

W ply . f y

M plz .Rd 

W plz . f y

 M0

 M0

; ;

M z .Sd 

Q y .Sd (l / 2) 2 8

Q y .Sd  1.35G

l Plan y-y

: Moment de résistance plastique de la section brute par rapport à l’axe y-y.

: Moment de résistance plastique de la section brute par rapport à l’axe z-z.

3.1.2- Vérification au cisaillement : La vérification au cisaillement est donnée par les formules suivantes :

V z .Sd  V plz . Rd

V y.Sd  V ply . Rd

V plz .Rd 

Avz .( f y / 3 )

V ply .Rd 

Avy .( f y / 3 )

M0

 M0

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3.2- Vérification de l’élément aux instabilités (déversement): Déversement = Flambement latéral + Rotation de la section transversale. Paroi sous pression : La semelle de gauche qui est comprimée sous l’action de la pression du vent sur la paroi verticale (bardage) est susceptible de déverser. Vu qu’elle est fixée sur toute sa longueur au bardage, il n’y a donc pas risque de déversement. Paroi sous dépression : La semelle de droite qui est comprimée sous l’action du vent en dépression sur la paroi verticale est susceptible de déverser du moment quelle est libre tout au long de sa portée.

La formule de vérification au déversement est donnée par la formule suivante : M y .Sd M b.Rd



M z .Sd  1 .0 M plz . Rd

Q y .Sd (l / 2) 2 Q z .Sd l 2 ; M z .Sd  8 8 W pl . y f y W pl . z f y M ply .Rd  ; M plz .Rd   M1  M1  M 1 : Coefficient partiel de sécurité pour la vérification des élément aux instabilités.  M 1   M 0  1.1 M y .Sd 

M b. Rd   LT .M ply . Rd : Section de classe 1 et 2.

M b. Rd   LT .M ely . Rd : Section de classe 3.

 LT : Coefficient de réduction pour le déversement

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 LT → Tableau de  en fonction de l’élancement réduit  LT    LT   LT   1  Pour les poutres à sections constantes et doublement symétriques en I et H : L / iz

 LT 

 1  L / iz 0.5 C1 1    20  h / e s

  

2

  

0.25

: élancement réduit.

L : Longueur de flambement latéral C1 : Coefficient qui dépend de la nature du diagramme des moments.

1  93.9 : élancement Eulérien. avec :



235 fy

3.2- Condition de flèche : f  f ad fz 

fy 

5 Q z .Sd .l 4 . 384 E.I

et

4 2.05 Q y .Sd .(l / 2) . 384 E.I

f z  f ad

;

f y  f ad

et

f ad 

l 200

f ad 

l/2 200

poutre sur deux appuis

poutre sur trois appuis (présence d’un lierne)

avec f ad  l / 200 : flèche admissible.

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