Statik 27-15-2347 [PDF]

Zitiervorschau

STATISCHE BERECHNUNG Bauherr:

Böschen und Runge GmbH & Co. KG Hermann-Precht-Str. 1 28865 Lilienthal Edisonstraße

Bauort:

28865 Lilienthal

Ausführungsklasse:

*2347

01

EXC 2



*

Diese statische Berechnung darf erst nach Prüfung durch die Bauaufsichtsbehörde oder einen staatlich anerkannten Prüfingenieur zur Ausführung verwandt werden. Jede nicht vom Urheber genehmigte Weitergabe sowie Vervielfältigung dieser Berechnung ist entsprechend Schutzvermerk nach DIN ISO 16016, 2007 - 2012 untersagt. Diese Berechnung ist nur gültig mit Originalunterschrift in blauer Farbe.

Aufsteller: Dipl.-Ing. Martin Gerken (EWE) Unterschrift

Datum:

04.05.2015

Auftr.-Nr.:

27/15 /2347

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

Inhaltsverzeichnis

Inhaltsverzeichnis Berechnungsgrundlagen Allgemeine Hinweise Lastfälle Dach- und Wandverkleidung Pfettenberechnung Übersicht Materialliste Systemeingabe Lastfälle Lastkombinationen Ergebnisse Verformungen Auflagerreaktionen Schnittgrößen Querschnittsnachweis und Stabilitätsnachweise EN 1993 Detaillierte Querschnitts- u. Stabilitätsnachweise Konstruktionsdetails Nachweise Anschlüsse u. Rahmenecken Fundamente Ausführungszeichnungen

1

1 2 3 4 17 23 55 56 57 75 104 109 109 110 113 129 132 153 159 175 187

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Berechnungsgrundlagen Unterlagen:

Zeichnung Hüntelmann Ingenieurgemeinschaft vom 19.02.15

Normen:

Die zur Zeit gültigen technischen Bestimmungen. DIN EN 1990 Einwirkungen auf Tragwerke DIN EN 1991 Lastannahmen DIN EN 1992 Beton und Stahlbeton DIN EN 1993 Stahlbau DIN EN 1997 Gründung

Literatur:

Schneider - Bautabellen für Ingenieure - 18. Auflage Typisierte Anschlüsse im Stahlhochbau nach DIN EN 1993-1-8 DIN Taschenbuch 69/1 - Stahlbau 1 - 12. Auflage DIN Taschenbuch 191 - Schweißtechnik - 4. Auflage

Programme:

Scia Engineer 13.02.2030 Frilo Fundament FD Frilo Koppel- und Gelenkpfetten D7 Frilo Lasten aus Wind und Schnee LWS LSS Software, Konstruktionssoftware RUBSTAHL, Konstruktionssoftware Eigene Anwendungen

Baustoffe:

Stahl: Schrauben: Holz: Beton: Betonstahl:

Gründung:

Es wird mitteldicht gelagerter Sandboden ohne Grundwassereinfluß angenommen, so dass die zulässigen Bodenpressungen nach DIN EN 1997 angesetzt werden können. Als maximale Bodenpressung wird 150 kN/m² angesetzt. Bei Abweichungen von den oben genannten Annahmen ist der Aufsteller zu informieren und die Gründung neu zu rechnen.

S 235 nach DIN EN 10025 Festigkeitsklasse 4.6 und 10.9 C 24 nach DIN EN 1995:2010 C 20/25 nach EN 1992:2010 B500(A) nach EN 1992:2010

Zur besonderen Beachtung: Lasten infolge Anprall von Fahrzeugen werden nicht berücksichtigt. Ggf. ist ein Anprallschutz bauseits vorzusehen. Auch wenn im folgenden nicht besonders darauf hingewiesen wird, der ausführende Unternehmer muß sich genau an die neuesten technischen DIN und EN - Normen und Bauvorschriften halten. Auf jeden Fall zu beachten sind die bei der Prüfung der statischen Berechnung gemachten Auflagen. 2

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Allgemeine Hinweise

Stahlhalle:

Breite: Länge: Dachneigung: Traufhöhe: Binderabstand: Kragdach: best. aus:

39,62 m 45,32 m 10,0 ° 4,95 m 5,00 m 3,00 m 8,00 Stck 2,00 Stck

(zweischiffig)

x 20,0m Rahmenbinder Giebelbinder

Aussteifung:

Die Konstruktion wird durch Rahmenwirkung der Stahlrahmen, sowie Aussteifungsverbänden in den Dach- und Wandebenen ausgesteift.

Dacheindeckung:

Sanwichpaneele metecon G4, d = 118mm o. glw.

Pfetten:

Stahlpfetten ZETA nach Herstellerstatik o. glw.

Wandverkleidung:

Sandwichpaneele metecno Monowall, d = 80mm o. glw.

Wandriegel:

C-Profile nach Herstellerstatik

Gründung:

Umlaufendes Streifenfundament und Einzelfundamente unter Stahlstützen

Zur Beachtung:

Alle nicht näher betrachtete Bauteile werden konstruktiv bemessen und stahlbaugerecht ausgeführt. Massivbau und Einbauten sind nicht Bestandteil dieser Berechnung und müssen ggfls. noch nachgewiesen werden.

Bestimmung der Ausführungklasse nach EN 1090-2 Schadensfolgeklasse:

CC2

nach EN 1990:2002, Tabelle B.1

Beanspruchungskategorie: SC1

nach EN 1090-2:2008, Tabelle B.1

Herstellungskategorie

PC1

nach EN 1090-2:2008, Tabelle B.2

Ausführungsklasse:

EXC 2

nach EN 1090-2:2008, Tabelle B.3

Die Ausführungsklasse bestimmt die Anforderungen an die verschiedenen Tätigkeiten der Ausführung, die in der EN 1090-2 angegeben sind. Die Anforderungen sind in Anhang A.3, EN 1090-2 zusammengefasst. 3

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Lastfälle Lastfall 1:

Eigengewicht, wird automatisch im Programm berücksichtigt

Lastfall 2:

Ständige Lasten Dachhaut: Dämmung: Dachabdichtung: Pfetten: Photovoltaik-Anlage: Unterdecke:

0,15 kN/m² 0,00 kN/m² 0,00 kN/m² 0,00 kN/m² 0,15 kN/m² 0,00 kN/m²

Summe:

0,30 kN/m²

Das Eigengewicht der Stahlpfetten wird im statischen System ersatzweise durch die Rohre 88,9 x 3,2 berücksichtigt.

Lastfall 3:

Schneelasten Schneelastzone: 2 (Norddt. Tiefl.) Geländehöhe: 4 m üNN (Schneeanhäufung berücksichtigt!)

Lastfall 4-6:

Windlasten Windzone: Geländekategorie:

3 M. Kat. Binnenland

Bei der Windbelastung in Hallenlängsrichtung werden die Horizontallasten aus Stabilitätsgründen um den Faktor 1,25 vergrößert. (als Einzelteilfaktor für die Stützen und für das Gesamtsystem werden die 25% der Belastung als vereinfachte Kippstützung der Gurte betrachtet). In der maschinellen Schnittkraftermittlung werden die Druckstäbe des Dachverbandes ideell über die Nachbarfelder als Pfettenersatz verlängert. Da an beiden Giebeln ein Verband vorhanden ist, übertragen die Pfetten die geringe Kippkraft der Rahmenriegel des Daches als Zug zu einem der Verbände, auch wenn sie nicht genau im Verlauf der Druckstäbe liegen. Bei langen Hallen werden Zusatzverbände im Hallenverlauf angeordnet.

4

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GELÄNDE gew. Gemeinde * Nord Tiefld. Geländehöhe BASISWERTE Klimazone Schneelastzone Bodenschneelast Faktor außergew. Schnee Windzone Geländekategorie GEBÄUDE - Satteldach Firsthöhe Gebäudebreite Gebäudelänge mit Satteldach Neigung links,rechts Überstand links,rechts vorne,hinten Dachbreite/-länge Maßstab

= Lilienthal HüNN

=

sk Cesl

= = = = = =

(NI)

4.0 m Alpine Region 2 0.85 kN/m² 2.30 3 M.kat. Binnenland

= hf lx,li= = ly

6.68 m 10.00 m 45.00 m

lx,re=

li üli ü1 dx

10.0 0.00 0.00 23.00

re üre ü2 dy

= = = =

Grad m m m

10.00 m = = = =

10.0 3.00 0.00 45.00

1 : 333

LASTEN GRUNDWERTE nach DIN EN 1991-1-3/NA:2010-12, DIN EN = 0.85 Bodenschneelast sk = 6.68 Referenzhöhe ze Winddruck q = 0.72 = 0.72 Winddruck q90

1991-1-4/NA:2010-12 kN/m² m kN/m² kN/m²

5

Grad m m m

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SCHNEELASTEN Maßstab 1 : 200

Fall (I) Fall (II) Fall (III) sli sre sli sre sli sre [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------0.80 0.80 0.68 0.68 0.34 0.68 0.68 0.34 li

re

Fs,li Se,re Fs,re Se,li [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------0.06 Außergewöhnlicher Schneelastfall Fall (I) Fall (II) Fall (III) re sli sre sli sre sli sre li [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------0.80 0.80 1.56 1.56 0.78 1.56 1.56 0.78 Fs,li Se,re Fs,re Se,li [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------0.14

6

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Windaußendruck für die Anströmrichtung  = 0 Grad Maßstab 1 : 500

Einflußbreiten [m] e e/10 e/4 13.36 1.34 3.34

e/2 6.68

we,10 we,1 we,x [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------F 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.30 -2.25 -0.93 -1.61 G 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.00 -1.75 -0.72 -1.25 H 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.45 -0.75 -0.32 -0.54 J 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.80 -1.05 -0.57 -0.75 I -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 Bei Dachüberständen sind als Windunterströmung immer die Windlasten der angrenzenden Wandfläche anzusetzen.

Bereich

Bauteil

cpe,10

cpe,1

cpe,x

7

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Windaußendruck auf die Wände für die Anströmrichtung  = 0 Grad Maßstab 1 : 500

Einflußbreiten [m] e e/5 lA 13.36 2.67 2.67

lB 10.69

lC 6.64

h/d 0.33

e/d 0.67

h/b 0.15

d/b 0.44

cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x Bereich h q cpe,10 [m][kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------A 0.72 -1.20 -1.40 -0.86 -1.00 B 0.72 -0.80 -1.10 -0.57 -0.79 C 0.72 -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 D 0.72 0.71 1.00 0.51 0.72 E 0.72 -0.32 -0.50 -0.23 -0.36

8

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Windlasten im Querschnitt für die Anströmrichtung  = 0 Grad Maßstab 1 : 250

dy=

2.24 m

Windlasten im Längsschnitt für die Anströmrichtung  = 0 Grad Maßstab 1 : 750

dx=

9.99 m

9

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Windaußendruck für die Anströmrichtung  = 90 Grad Maßstab 1 : 500

Einflußbreiten [m] e e/10 e/4 13.36 1.34 3.34

e/2 6.68

we,10 we,1 we,x [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------F DF links -1.45 -2.10 -1.04 -1.50 G DF links -1.30 -2.00 -0.93 -1.43 H DF links -0.65 -1.20 -0.46 -0.86 I DF links -0.55 -0.55 -0.39 -0.39 F DF rechts -1.45 -2.10 -1.04 -1.50 G DF rechts -1.30 -2.00 -0.93 -1.43 H DF rechts -0.65 -1.20 -0.46 -0.86 I DF rechts -0.55 -0.55 -0.39 -0.39 Bei Dachüberständen sind als Windunterströmung immer die Windlasten Bereich

Bauteil

cpe,10

cpe,1

cpe,x

10

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der angrenzenden Wandfläche anzusetzen. Windaußendruck auf die Wände für die Anströmrichtung  = 90 Grad Maßstab 1 : 500

Einflußbreiten [m] e e/5 lA 13.36 2.67 2.67

lB 10.69

lC 31.64

h/d 0.15

e/d 0.30

11

h/b 0.33

d/b 2.25

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cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x Bereich h q cpe,10 [m][kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------A 0.72 -1.20 -1.40 -0.86 -1.00 B 0.72 -0.80 -1.10 -0.57 -0.79 C 0.72 -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 D 0.72 0.70 1.00 0.50 0.72 E 0.72 -0.30 -0.50 -0.21 -0.36 Windlasten im Querschnitt für die Anströmrichtung  = 90 Grad Maßstab 1 : 250

dy=

2.24 m

12

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Windlasten im Längsschnitt für die Anströmrichtung  = 90 Grad Maßstab 1 : 750

dx=

9.99 m

13

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Windaußendruck für die Anströmrichtung  = 180 Grad Maßstab 1 : 500

Einflußbreiten [m] e e/10 e/4 13.36 1.34 3.34

e/2 6.68

we,10 we,1 we,x [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------F 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.30 -2.25 -0.93 -1.61 G 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.00 -1.75 -0.72 -1.25 H 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.45 -0.75 -0.32 -0.54 J 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.80 -1.05 -0.57 -0.75 I -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 Bei Dachüberständen sind als Windunterströmung immer die Windlasten der angrenzenden Wandfläche anzusetzen.

Bereich

Bauteil

cpe,10

cpe,1

cpe,x

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Windaußendruck auf die Wände für die Anströmrichtung  = 180 Grad Maßstab 1 : 500

Einflußbreiten [m] e e/5 lA 13.36 2.67 2.67

lB 10.69

lC 6.64

h/d 0.33

e/d 0.67

h/b 0.15

d/b 0.44

cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x Bereich h q cpe,10 [m][kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] -------------------------------------------------------------------A 0.72 -1.20 -1.40 -0.86 -1.00 B 0.72 -0.80 -1.10 -0.57 -0.79 C 0.72 -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 D 0.72 0.71 1.00 0.51 0.72 E 0.72 -0.32 -0.50 -0.23 -0.36

15

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Windlasten im Querschnitt für die Anströmrichtung  = 180 Grad Maßstab 1 : 250

dy=

2.24 m

Windlasten im Längsschnitt für die Anströmrichtung  = 180 Grad Maßstab 1 : 750

dx=

9.99 m

16

Dachelement Typ G 4 - ST / ST tN = 0,60 / 0,45 mm

Blatt 1.1.02

Deckschalen Stahl/Stahl Zulässige Stützweiten / Typenstatik Stahl-Deckschicht außen: trapezprofiliert tN = 0,60 mm (ßs=320 N/mm²) Stahl-Deckschicht innen: liniert tN = 0,45 mm (ßs=320 N/mm²) Nachfolgend angegebene Stützweiten sind gemäß Zulassung Z-10.4-169 vom 7.6.2005 und Ergänzung vom 23.3.2004 für die ungünstigste Lastfallkombination aus Eigengewicht, Schnee, Wind, Temperatur und Langzeiteinwirkung nachgewiesen. Folgendes ist zu beachten: Die Stützweitentabelle gilt für Gebäude mit normalem Die Durchbiegung beträgt max. / 100 bei BerücksichInnenklima und einer maximalen Dachneigung von 25° tigung aller ungünstigen Beanspruchungen gemäß Die Werte sind nur für geschlossene Bauwerke im Sinne Zulassung, Anlage A, Abs. 7.6, einschließlich Langzeitder DIN 1055, Teil 4 gültig. Der maximale Staudruck wurde verhalten. Für jeden Einzelfall sind die Nachweise der Befeszu 1,3 kN/m² (Gebäudehöhe 100 m) angesetzt. Zusätzlich sind in der Tabelle die zur jeweiligen Stütztigungen (Windsogverankerung und Schraubenkopfweite gehörenden erforderlichen Auflagebreiten in auslenkung) noch zu erbringen. Millimetern (mm) angegeben. Dabei bezeichnet die Zahl Farbgruppen I (sehr hell), II (hell) und III (dunkel) oberhalb der Stützweite die zugehörige erforderliche siehe Zulassung, Anlage A, Abs. 3.4.2. Endauflagerbreite, die Zahl unter der Stützweite die zugehörige erforderliche Zwischenauflagerbreite. 40 erf. Endauflagerbreite (mm) Ablesebeispiel: 3,54 zulässige Stützweite (m) 63 erf. Zwischenauflagerbreite (mm)










Zulässige Stützweiten sind in Metern (m) angegeben.

Schaumkerndicke s = 60 mm, Elementdicke d = 98 mm Stat.System (Anzahl Felder)

Farbgruppe

0,75 40

Einfeldträger

I, II, III

4,15

Zweifeldträger

I, II, III

3,12

40

60 40

Dreifeldträger

I, II, III

3,54 63

1,00 40

3,39 40

2,67 61 40

3,02 69

1,25 40

2,85 40

2,36 66 40

2,67 75

1,50 41

2,46 40

2,14 71 40

2,41 80

Schneelast in kN/m² 1,75 2,00 2,25 2,50 41

2,17 40

1,96 75 41

2,17 83

42

1,95 40

1,83 79 42

1,95 84

43

1,78 42

1,72 83 43

1,78 86

2,75

44

1,64

44

1,52

43

1,62

44

1,52

87 44

1,64

89 44

1,52

88

89

3,00 45

1,43 45

1,43 91 45

1,43 91

3,50 47

1,28 47

1,28 94 47

1,28 94

4,00 49

1,17 49

1,17 98 49

1,17 98

Schaumkerndicke s = 80 mm, Elementdicke d = 118 mm Stat.System (Anzahl Felder)

Farbgruppe

0,75 42

Einfeldträger

I, II, III

4,70

Zweifeldträger

I, II, III

3,26

Änderungen vorbehalten . Stand 09/2005

40 59 40

Dreifeldträger

I, II, III

3,67 66

1,00 47

4,12 40

2,77 64 40

3,12 72

1,25 49

3,48 40

2,44 69 40

2,74 77

1,50 49

2,95 40

2,20 73 41

2,47 82

Schneelast in kN/m² 1,75 2,00 2,25 2,50 49

2,55 40

2,02 77 43

2,26 87

49

2,25 41

1,88 82 46

2,10 91

49

2,01 43

1,76 85 48

1,96 95

2,75

49

1,83

49

1,68

44

1,66

46

1,58

89 49

1,83

93 49

1,68

98

99

3,00 50

1,56 48

1,51 96 50

1,56 99

3,50 51

1,38 51

1,38 102 51

1,38 102

4,00 52

1,24 52

1,24 104 52

1,24 104

Schaumkerndicke s = 100 mm, Elementdicke d = 138 mm Stat.System (Anzahl Felder)

Farbgruppe

0,75 48

Einfeldträger

I, II, III

5,32

Zweifeldträger

I, II, III

3,42

40 62 40

Dreifeldträger

I, II, III

3,84 70

1,00 54

4,66 40

2,90 67 40

3,24 75

1,25 59

4,16 40

2,55 72 40

2,84 80

1,50 61

3,68 40

2,29 76 43

2,55 85

Schneelast in kN/m² 1,75 2,00 2,25 2,50 61

3,16 40

2,10 81 45

2,33 90

60

2,75 42

1,94 85 47

2,16 94

59

2,42 44

1,82 89 49

2,01 98

58

2,16 46

1,71 92 51

1,90 102

2,75 57

1,95 48

1,62 95 53

1,80 106

3,00 57

1,78 49

1,54 98 55

1,71 109

3,50 57

1,54 53

1,42 105 57

1,54 114

4,00 57

1,36 56

1,32 111 57

1,36 115

Stützweiten für Schaumkerndicken s=30, 40 und 50 mm siehe Blatt 1.1.01 Metecno Bausysteme GmbH . Am Amselberg 1 . 9944417 Blankenhain . Telefon +49 (36454) 56-0 .Telefax +49 (36454) 56-100

DACH | G4®

Das Sandwichelement mit hochwärmedämmendem FCKWund HFCKW-freiem Polyurethan-Hartschaumkern ist bestens geeignet, um die heutigen Anforderungen an den Wärme- und Feuchteschutz zu erfüllen. Das Dachelement ist auch zur optischen Gestaltung von Fassaden einsetzbar. Die schräg profilierte Elementfuge mit innenliegender Dichtung schließt bei der Montage ohne weitere Arbeitsschritte selbstständig. In einem Arbeitsgang wird somit

eine wärmebrückenfreie und sichere Verbindung hergestellt. Zudem garantiert das G4-Element sehr hohe Montageleistungen und wird deshalb speziell von professionellen Montagefirmen sehr geschätzt. Die innenseitige Stuccodessinierung reduziert den Spiegeleffekt auf der Oberfläche. Je nach Anwendung wird eine Dachneigung > 5° empfohlen. Für zusätzliche Informationen steht Ihnen ein technisches Handbuch zur Verfügung.

1000 333,3

333,3

333,3

Stahl-Außenschale

G4® Polyurethan-Hartschaum

S 20

Stahl-Innenschale

40

Fugendichtband Obergurtdichtband

StandardLinierung 62,5

Element- Kern- Gesamt- Außen- bezeichnung dicke s dicke D deck- schale tn mm mm mm 30 68 0,60 G4® 40 78 0,60 50 88 0,60 60 98 0,60 80 118 0,60 100 138 0,60 120 158 0,60 150** 188 0,60

25

Innen- Gewicht Wärme- Wärmedurchgangsdeck- durchlass- koeffizient schale widerstand (ᴪ – Fugenfaktor) tn R U ohne ᴪ U mit ᴪ mm kg / m2 m2 K / W W / m2 K W / m2 K 0,45* 11,1 1,21 0,74 – 0,45* 11,5 1,62 0,57 – 0,45* 11,9 2,04 0,46 – 0,45* 12,3 2,46 0,39 0,40 0,45* 13,1 3,29 0,29 0,30 0,45* 13,9 4,12 0,24 0,24 0,45* 14,7 4,96 0,20 0,20 0,45* 15,9 6,20 0,16 0,16

*mit Stucco-Prägung (auch ohne Prägung lieferbar), **ab 05/2011 lieferbar

18

Deckschalenvarianten auf Anfrage, Maße in mm

38

Sandwich-Dachelement mit Polyurethan-Hartschaum 06-07

HERSTELLUNG UND KENNZEICHNUNG Entsprechend der geltenden EU Bauprodukten-Richtlinie nach Sandwichnorm DIN EN 14509. -Kennzeichnung gemäß EG-Konformitätszertifikat 0764 – CPD – 0134.

KORROSIONSSCHUTZ Nach DIN 55634-8 Außenschale: Klasse III Innenschale: Klasse II

ZULASSUNG DIBt-Zulassung Z-10.49-516 vom 30. September 2010, gültig bis 30. September 2015

Nach DIN EN ISO 12944-2 Außenschale: Korrosivitätskategorie C3 entspricht einer mittleren Schutzdauer für Stadt- und Industrieatmosphären mit mäßiger Belastung durch Schwefeldioxyd.

BRANDVERHALTEN Baustoffklasse B-s3-d0, schwer entflammbar nach DIN EN 13501-1

Innenschale: Korrosivitätskategorie C2 für trockene Innenräume und Gebäude, bei denen gelegentlich geringe Mengen an Kondensat auftreten können.

λ

WÄRMELEITFÄHIGKEIT = 0,024 W / mK nach DIN 4108 bzw. DIN EN 13165 Die Dämmwerte werden regelmäßig fremdüberwacht und dürfen somit direkt ohne Abminderung angewendet werden.

Für höhere industrielle Ansprüche, Gebäude in Meeresnähe, landwirtschaftliche Gebäude mit hoher Ammoniakbelastung, sowie Feuchträume stehen weitere Lacksysteme zur Verfügung.

LUFTSCHALLDÄMMUNG R´w = 25 dB

STANDARDDECKSCHALEN Verzinkter Stahl, Güte S 320 GD + Z275 nach DIN EN 10326-3

STANDARDBESCHICHTUNG Außendeckschale: 25 μm Polyester Innendeckschale: ≈ 15 μm Dünnbeschichtung (DU). Standardfarbtöne und andere Beschichtungssysteme siehe Farbtonkarte

STÜTZWEITENTABELLEN Finden Sie im Planungsordner, CD, sowie auf unserer Internetseite www.metecno.de

STANDARDLÄNGEN > 2,00 m bis 22,00 m. Größere Längen auf Anfrage.

VERPACKUNG Außendeckschalen versehen mit abziehbarer Schutzfolie, Elementpakete gegen Verschmutzungen mit Folie umreift.

Obergurtdichtband

Edelstahlschraube mit U-Scheibe und EPDM-Dichtung Kalotte

Fugendichtband

19

Stützweitentabelle 21.08 Stand 07 / 2007

Monowall 80 mm tN = 0,60 / 0,45 mm Nachfolgend angegebene maximal zulässige Stützweiten sind nach Zulassung Z-10.4-169 vom 7.4.2003, Ergänzung vom 23.3.2004 und deren Änderung vom 7.6.2005 für die ungünstigsten Lastkombinationen aus Wind und Temperatur nachgewiesen. Die Hinweise zur Anwendung der Tabelle (siehe Deckblatt) bitte beachten.

250

250

250

250

Außenschale (genutet mit Tiefsicke)

®

MONOWALL A-B

80

Polyurethan-Hartschaum,FCKW-frei, HFCKW-frei

Innenschale

62,5

62,5

Winddruckbeanspruchung Stat. Farbgruppe System

0,25

0,30

0,40

W i n d d r u c k l a s t i n kN / m² 0,50 0,60 0,80 1,00 1,25

I, II, III 1-Feld I, II, III (f)

40

7,03 5,95 60 40

2-Felder III (f)

5,95 60 40

I, II (f)

7,29 60 40

3-Felder III (f)

1,75

2,00

auf Anfrage

40 I, II (f)

1,50

7,29 60

40

6,69 40

5,57 60 40

5,57 60 40

6,71 60 40

6,71 60

40

6,16 40

5,03 60 40

5,03 60 40

5,89 60 40

5,89 60

40

5,75 40

4,66 60 40

4,66 60 40

5,33 60 40

5,33 60

40

5,43 40

4,38 60 40

4,38 60 40

4,93 60 40

4,93 60

40

4,93 40

3,99 65 40

3,99 65 40

4,36 71 40

4,36 71

46

4,55 40

3,72 76 40

3,72 76 40

3,98 81 40

3,98 81

53

4,19 44

3,46 88 44

3,46 88 46

3,63 92 46

3,63 92

59

3,88 50

3,28 100 50

3,28 100 52

3,38 103 52

3,38 103

64

3,59 56

3,13 111 56

3,13 111 57

3,19 114 57

3,19 114

68

3,36 61

3,01 123 61

3,01 123 62

3,03 123 62

3,03 123

Windsogbeanspruchung Stat. Farbgruppe System 1-Feld I, II, III (f) I (f) 2-Felder II (f) III (f) I (f) 3-Felder II (f) III (f)

0,25

0,30

0,40

W i n d s o g l a s t i n kN / m² 0,50 0,60 0,80 1,00 1,25

1,50

1,75

2,00

6,95 8,07 8,07 5,56 8,07 8,07 7,40

6,71 7,37 7,37 5,31 7,37 7,37 6,85

6,31 6,38 6,38 4,94 6,38 6,38 6,08

5,71 5,71 5,71 4,68 5,71 5,71 5,55

3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30 3,30

3,05 3,05 3,05 3,05 3,05 3,05 3,05

2,86 2,86 2,86 2,86 2,86 2,86 2,86

5,21 5,21 5,21 4,46 5,21 5,21 5,17

4,51 4,51 4,51 4,15 4,51 4,51 4,51

4,04 4,04 4,04 3,92 4,04 4,04 4,04

3,61 3,61 3,61 3,61 3,61 3,61 3,61

Metecno-Bausysteme GmbH . Am Amselberg 1 . 99444 Blankenhain . Telefon +49 (36454)56-0 . Telefax +49 (36454) 56-100 20

WAND | MONOWALL®

Das Sandwichelement mit Polyurethan-Dämmkern zur vertikalen und horizontalen Montage bestens geeignet, erleichtert mit seiner speziellen Oberflächenprofilierung erheblich die „beulenfreie“ Montage. Das optische Erscheinungsbild wird durch den in der Vertiefung sitzenden Schraubenkopf erheblich begünstigt. Die Innendeckschale ist mit einer Stuccodessinierung versehen, wodurch mögliche Spiegeleffekte auf der Oberfläche reduziert werden. Ein im Längsstoß angeschäumtes, unverrutschbares Dichtungsband schließt die Fuge schlagregen- und

250

winddicht ab. Die organische Kunststoffbeschichtung der metallischen Deckschalen garantiert einen hohen Schutz gegen Witterungseinflüsse. Hierfür stehen unterschiedliche Beschichtungssysteme zur Verfügung. Eine werkseitig aufgebrachte Schutzfolie vermeidet Verschmutzungen und Beschädigungen während Transport, Lagerung und Montage. Große Lieferlängen werden durch den kontinuierlichen Herstellungsprozess ermöglicht. Für zusätzliche Informationen steht Ihnen ein technisches Handbuch zur Verfügung.

250

250

250

Stahl-Außenschale Standard Deutschland

S

Monowall® A-B Polyurethan-Hartschaum 62,5 62,5

Stahl-Innenschale

Fugendichtband

1000

Monowall® B-B Polyurethan-Hartschaum

S

Produktion in Bulgarien

S

Produktion in Bulgarien

62,5 62,5 62,5 1020 25

Monowall® C Polyurethan-Hartschaum 25

21

Deckschalenvarianten auf Anfrage, Maße in mm

62,5

Sandwich-Wandelement mit Polyurethan-Hartschaum 12-13

HERSTELLUNG UND KENNZEICHNUNG Entsprechend der geltenden EU Bauprodukten-Richtlinie nach Sandwichnorm DIN EN 14509. -Kennzeichnung gemäß EG-Konformitätszertifikat 0764 – CPD – 0134. ZULASSUNG DIBt-Zulassung Z-10.49-516 vom 30. September 2010, gültig bis 30. September 2015 BRANDVERHALTEN Baustoffklasse B-s3-d0, schwer entflammbar nach DIN EN 13501-1 WÄRMELEITFÄHIGKEIT λ = 0,024 W / mK nach DIN 4108 bzw. DIN EN 13165

STANDARDLÄNGEN > 2,00 m bis 22,00 m. Größere Längen auf Anfrage. KORROSIONSSCHUTZ Nach DIN 55634-8 Außenschale: Klasse III Innenschale: Klasse II Nach DIN EN ISO 12944-2 Außenschale: Korrosivitätskategorie C3 entspricht einer mittleren Schutzdauer für Stadt- und Industrieatmosphären mit mäßiger Belastung durch Schwefeldioxyd. Innenschale: Korrosivitätskategorie C2 für trockene Innenräume und Gebäude, bei denen gelegentlich geringe Mengen an Kondensat auftreten können.

Die Dämmwerte werden regelmäßig fremdüberwacht und dürfen somit direkt ohne Abminderung angewendet werden.

STANDARDDECKSCHALEN Verzinkter Stahl, Güte S 320 GD + Z275 nach DIN EN 10326-3

LUFTSCHALLDÄMMUNG R´w ≈ 25 dB

STÜTZWEITENTABELLEN Finden Sie im Planungsordner, auf CD sowie auf unserer Internetseite www.metecno.de

STANDARDBESCHICHTUNG Außendeckschale: 25 μm Polyester Innendeckschale: ≈ 15 μm Dünnbeschichtung (DU). Standardfarbtöne und andere Beschichtungssysteme siehe Farbtonkarte Element- Element- Außen- bezeichnung dicke s deck- schale tn mm mm 40 0,60 MONOWALL® 50 0,60 60 0,60 80 0,60 100 0,60 120 0,60

VERPACKUNG Außendeckschalen versehen mit abziehbarer Schutzfolie, Elementpakete gegen Verschmutzungen mit Folie umreift.

Innen- Gewicht Wärme- Wärmedurchgangsdeck- durchlass- koeffizient schale widerstand (ᴪ – Fugenfaktor) tn R U ohne ᴪ U mit ᴪ mm kg / m2 m2 K / W W / m2 K W / m2 K 0,45* 10,7 1,62 0,56 – 0,45* 11,1 2,04 0,45 – 0,45* 11,5 2,46 0,38 0,40 0,45* 12,3 3,29 0,29 0,30 0,45* 13,1 4,12 0,23 0,24 0,45* 13,9 4,96 0,20 0,20

*mit Stucco-Prägung (auch ohne Prägung lieferbar) Edelstahlschraube mit U-Scheibe und EPDM-Dichtung

22

Fugendichtband

Bearbeiter: Lendo

Statische Berechnung Nr.

2015 - 1587

Bauvorhaben:

Böschen und Runge

Bauausführung:

___________________________ ___________________________ ___________________________ ___________________________

Tragwerksplaner für Pfetten und Wandriegel

System-Bau-Elemente GmbH Offenbachstraße 1 81241 München

Ausfertigung

Nr. 1/Prüfexemplar Nr. 2/Bauherr Nr. 3/Baufirma Nr. 4/SBE München

München, den 04.05.2015

Seite 1 23

Seite 2

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH München Bauvorhaben: Böschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Pfetten und Wandriegel aus Z- oder C- Profilen Angaben zur Konstruktion, Belastung und Berechnung Die Berechnung erfolgte mit dem PC-Programm Zeta-10-2012.exe. Die wichtigsten Ergebnisse der Berechnung werden in den nachfolgenden Ausdrucken wiedergegeben. Erläuterungen zu den Besonderheiten des Tragverhaltens der verwendeten Profile und zum Tragsystem sind in der Anlage 1 zu finden. In der Anlage 2 sind alle möglichen Profile dargestellt, in der Anlage 3 werden Hinweise zu den Verbindungen zwischen den Profilen und den Hüllelementen gegeben, Anlage 4 enthält Angaben zur Gestaltung der Auflager und Trägerverbindungen und Anlage 5 enthält eine Zusammenstellung der verwendeten Formeln für die Berechnung. Wesentliches Merkmal der Konstruktion ist das statische Zusammenwirken der Profile mit den Hüllelementen. Hauptabmessungen des Gebäudes: Länge des Daches vom First bis zur Traufe = 10,00 m Dachneigung = 10 ° = 17,5 % Höhe der Traufe über Gelände = 4,95 m Höhe des Firstes über Gelände = 6,68 m Der Pfettenabstand = 2,55 m Der Wandriegelabstand = 2,00 m Die Traufpfette ist gleichzeitig oberer Wandriegel. Ein Teil der Windkräfte auf die Wand wird in die Dachfläche abgeführt. Konstruktiv ist dafür zu sorgen, daß die Traufpfette sich ungehindert vertikal verformen kann. Belastungen des Daches und der Wände: Das Gebäude liegt 3 m über NN und gemäß DIN 1055 in der Windzone 3a - Binnenland und in der Schneezone 2+N, d.h. mit Sonderlastfall . - gleichmäßig verteilte konstante Dachschneelast s(Dach,k) = 1,955 kN/m², my(1) = 0,80 - Grundstaudruck der Windlast in Firsthöhe q(k) = 0,71 kN/m², - Windruckbeiwerte für das Dach c = -0,6, für die Wand c = +0,8 und c = -0,8 Alle Lasten sind charakteristische Werte im Sinne der DIN 18800-1. Es wurden die Teilsicherheitsfaktoren dieser Norm verwendet (1,1; 1,35; 1,5). Aus der Ausrüstung ergibt sich eine zusätzliche gleichmäßig verteilte Dachlast von q(k) = 0,15 kN/m². Die Eigenlast der Dachelemente beträgt ca. g(k) = 0,15 kN/m². Die verwendeten Profile und die Art der Dacheindeckung oder Wandverkleidung, die in der Berechnung des Hüllelemente-Träger-Systems angenommen wurde, werden bei den Nachweisergebnissen für die Träger (Pfetten, Wandriegel) angegeben. Die Pfettenstühle sind von der Art nach Anlage 4. Die Verbindungen zwischen Hüllelementen und Trägern sind gemäß Anlage 3 auszuführen. Für alle Profile wurden die Nachweise nach der DASt-Ri 016 und DIN 18800-1 bzw. 2 geführt. Die Nachweise der ZETA I-Profile können auch nach Zulassung Z-14.1-110 geführt werden.

24

Seite 3

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH München Bauvorhaben: Böschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Angaben zur Konstruktion, Belastung und Berechnung (Fortsetzung) Grundlage des o.g. PC-Programms ist die typengeprüfte statische Berechnung, die von der Institut für Stahlbau Leipzig (ISL) GmbH, Tel.: (0341) 65227 43, Fax: (0341) 65227 29, erstellt wurde. Die Typenprüfung erfolgte durch die Landesdirektion Leipzig, Landesstelle für Bautechnik, Braustraße 2, 04107 Leipzig, Tel:(0341) 977 3920, Fax:(0341) 977 3999 unter dem Titel und der Nummer des Prüfbescheids Querschnitts- und Tragfähigkeitswerte nach DIN 18800 Teil 2 sowie Belastbarkeitstabellen für ZETA, ZED, EAVES BEAM, Prüfbescheid Nr. L09-01 vom 12.01.2009, gültig bis 31.01.2014. Verwendete Normen, Richtlinien, Zulassungen und Literaturhinweise s. Anlage 1. Die statische Berechnung umfasst 21 Seiten und 11 Seiten Anlagen.

25

Seite 4 Objekt: Böschen und Runge Auftragsnummer: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

26

Sk = γ= h0 =

x 0,850 2,000 0,425

bs = h= α= g= µ2 =

10,200 1,900 10,0 0,30 1,07

[KN/m²] [KN/m³] [m]

Norddeutsches Tiefland Schneelast am Boden Wichte Schnee Regelschneehöhe

[m] [m] [°] [KN/m²]

Einflußbreite der Schneeanhäufung Höhe Dachneigung Dachgewicht

γs = γq =

1,00 1,00

[KN/m²] 2,085

1,564 [KN/m²]

h

b s

Pfettenabstand Strang [i]

Einflußbreite [m]

1

1,28

2

2,55

3

2,55

4

2,55

5

1,28

X

2,55

2,55

2,55

2,55

S

(γ s * g + γ q* s) * Einflußbreite

S(Res)

[m]

[KN/m²]

[KN/m]

[KN/m²]

Einflußbreite [m]

0,00 1,28 2,55 3,83 5,10 6,38 7,65 8,93 10,20 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

2,085 2,020 1,955 1,890 1,825 1,760 1,694 1,629 1,564

3,000

2,053

1,28

5,750

1,955

2,55

5,418

1,825

2,55

0

5,086

1,694

2,55

0

2,418

1,597

1,28

0

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

(i)

(x)

Seite 5 27

0 maßgebend

(γs*g+γq*s)*Einflußbreite 7,00 6,00 5,00 4,00 3,00 2,00 1,00 0,00 [ KN / m]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

3,000

5,750

5,418

5,086

2,418

0,000

0,000

0,000

0,000

0,000

Auflager

2,500

2,000

1,500

1,000

0,500

0,000 0

1

2

3

4

5

6 [m]

Seite 6 28

7

8

9

10

11

Seite 7

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH München Bauvorhaben: Böschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Ergebnisse der Berechnung der Regelpfette Angaben zum Pfettenstrang: Pfettensystem Die Bemessung erfolgt nach DASt-Ri 016/DIN 18800 (11.90). Statische Systeme n. Anlage 1, hier als Durchlaufträger im Overlap-System, Felderanz. = 6, s. nächste S. Eine doppelte Profillage bleibt bei der Schnittkraftberechnung unberücksichtigt. Verwendete Profile: Profilart / Trägerhöhe H [mm] / Dicke t [mm] / Streckgrenze [N/mm²] Querschnitt Q(3): ZETA I / 175 / 1,6 / 380 Querschnitt Q(4): ZETA I / 175 / 2,5 / 380 i

L(i) Feldquerschnitte

Stützenquerschnitte m Profil 1 Profil 2 Profil 1 Profil 2 ______________________________________________________________ 0 0,000

Q(4) 1 5,000 Q(4)

Q(4) Q(3) 2 5,000 Q(3)

Q(3) Q(3) 3 5,000 Q(3)

Q(3) Q(3) 4 5,000 Q(3)

Q(3) Q(3) 5 5,000 Q(3)

Q(4) Q(3) 6 5,000 Q(4)

Q(4) Die Z-Profile werden in statisch günstiger Lage angeordnet (s. Anlage 1). Dachelement: Stahl-Sandwichelem., Befestigung auf den Pfetten nach Schema 1 (s. Anlage 3) Belastungsbreite für die Pfetten: 2,55 m. Für die über alle Felder gleichmäßig verteilte Belastung sind die Bemessungswerte bei - andrückender Belastung q(z,d) = 5,66 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1 und gam(Q) = 1 und für die vertikale Verformung q(z,d) = 5,66 kN/m, ermittelt mit gam(G) = gam(Q) = 1,0 - abhebender Belastung q(z,d) = -0,81 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1 und gam(Q) = 1,5 Wegen der besonderen Lage im im Norddeutschen Tiefland wird zusätzlich der außergewöhnliche Bemessungsituation mit 2,3-facher Schneebelastung und gam(F,G bzw.Q) = 1,0 berücksichtigt. Für Zusatzlasten (Z) und Längskräfte (N), s. nächste Seiten, feldweise auch unterschiedlich, ist bei - andrückender Belastung gam(Z) = 1 und gam(N) = 1 - abhebender Belastung gam(Z) = 1,5 und gam(N) = 1,5

29

Seite 8

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH München Bauvorhaben: Böschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Ergebnisse der Berechnung der Regelpfette (Fortsetzung) Angaben zum Pfettenstrang: Pfettensystem (nachfolg. Skizze gilt nur symbolisch)

Die höchste Auslastung der Querschnitte ist bei andrückender Belastung im Feldbereich 3 mit 92,4 % und an der Stütze 3 mit 78,3 %, bei abhebender im Feldbereich 3 mit 50,2 % und an der Stütze 3 mit 24,9 % (einschließlich der Zusatzlasten). Die Ausnutzung der zulässigen vertikalen Durchbiegung von L(6)/200 bei andrückender Belastung ist im ungünstigsten Fall im Feldbereich 6 mit 103,1 %. Schnittkräfte längs des Pfettenstrangs (einschließlich der Zusatzlasten) Andrückende Belastung Abhebende Belastung M(S, i) M(F, i) M(S, i) M(F, i) kNm kNm kNm kNm ___________________________________________________________ 0 0,00 0,00 0 0 1 14,97 11,00 2,13 1,57 2 10,88 4,82 1,55 0,69 3 12,25 6,13 1,75 0,87 4 10,88 6,13 1,55 0,87 5 14,97 4,82 2,13 0,69 6 0,00 11,00 0 1,57

i

30

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Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH München Bauvorhaben: Böschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Zwischenergebnisse für die am höchsten beanspruchten Stellen Angaben zum Pfettenstrang: Pfettensystem Die Nachweise wurden nach Anlage 5 mit den nachfolgenden Werten geführt. - Schnittkräfte, Stützweite, Querschnittswerte s. gesond. Ausdruck andrückende Belastung im Feld 3, Stützweite L = 5,00 m, N(d) = 15,0 kN M(S,links,d) = 10,88 kNm, M(S,rechts,d) = 12,25 kNm, M(F,d) = 6,13 kNm und an der Stütze 3 M(S,d) = 12,25 kNm, N(d) = 15,0 kN abhebende Belastung im Feld 3, Stützweite L = 5,00 m, N(d) = 22,5 kN M(S,links,d) = 1,55 kNm, M(S,rechts,d) = 1,75 kNm, M(F,d) = 0,87 kNm und an der Stütze 3 M(S,d) = 1,75 kNm, N(d) = 22,5 kN - Nachweise nach (7) und (8) der Anlage 5 im Feld 3 bei andrückender Belastung Schubsteifigkeit von S(k) = 400,0 kN Schubbettung c(S,k) = 0,1579 N/mm² Drehbettung c(D,k) = 534,2 Nmm/mm Kippmoment nach (11) der Anlage 5, M(y,Ki) = 60,13 kNm kappa(M) = 0,996 Dischinger-Vergrößerungswert f(II.Ordn.) = 1,18 Knicklast bezogen auf die y-Achse, N(y,Ki) = 215,3 kN kappa(y) = 0,618 Delta(N) = 0,04 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,02567 N/mm² Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki) = 107,6 kN kappa(z) = 0,419 k(y) = 0,978 - Nachweise nach (13) und (14) der Anlage 5 im Feld 3 bei abhebender Belastung Annahme unverschieblicher Dachscheibe Drehbettung c(D,k) = 340,4 Nmm/mm Kippmoment nach (15) der Anlage 5, M(y,Ki) = 25,98 kNm kappa(M) = 0,968 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,01923 N/mm² Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki) = 93,1 kN kappa(z) = 0,379 k(y) = 0,957 - Nachweise nach (16) und (17) der Anlage 5 an der Stütze 3 bei andrückender Belastung Drehbettung c(D,k) = 680,8 Nmm/mm Kippmoment nach (18) der Anlage 5, M(y,Ki) = 34,65 kNm kappa(M) = 0,912 Knicklast bezogen auf die y-Achse, N(y,Ki) = 430,6 kN kappa(y) = 0,618 Delta(N) = 0,02 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,03845 N/mm² Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki) = 186,2 kN kappa(z) = 0,379 k(y) = 0,986 - Nachweise nach (19) der Anlage 5 an der Stütze 3 bei abhebender Belastung Kein Biegedrillknicknachweis erforderlich, andere Werte wie bei andrückender Belastung

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Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH München Bauvorhaben: Böschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Zusatzlasten und Längskräfte (Normwerte) Angaben zum Pfettenstrang: Pfettensystem Die Längskräfte sind als Druckkräfte positiv. Negative abhebende Belastungen sind andrückende Belastungen. Andrückende Belastung Abhebende Belastung zus.p(k, i) N(k, i) zus.p(k, i) N(k, i) kN/m kN kN/m kN ___________________________________________________________ 0 0,00 0,0 0,00 0,0 1 0,00 15,0 0,00 15,0 2 0,00 15,0 0,00 15,0 3 0,00 15,0 0,00 15,0 4 0,00 15,0 0,00 15,0 5 0,00 15,0 0,00 15,0 6 0,00 15,0 0,00 15,0 7 0,00 0,0 0,00 0,0 i

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Pfetten und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs GmbH München Objekt: Auftragsdaten: Datum:

Böschen und Runge 2015 - 1587 04.05.2015 Querschnitt Q4 aus ZETA I / 175 / 2,5 Querschnittsw. in mm, M(k) in kNm, N(k) in kN h = 175, a = 72, b = 65, t = 2,5

(für t Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 3 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

4,75 9,00 10,00 14,00

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 3 für den Querschnittsnachweis klassifiziert Kritischer Nachweis an Position 0.000 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -106,49 kN Vy,Ed 0,04 kN Vz,Ed 10,82 kN T,Ed 0,00 kNm My,Ed 0,00 kNm Mz,Ed 0,00 kNm Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

9,8800e-03 2110,73 0,05

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,y,Rd Einheitsnachweis

1,20 5,8338e-03 719,55 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,20 5,0824e-03 626,88 0,02

m^2 kN -

Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Biegeknicknachweis Ausschlaggebende Lage für die Stabilitätsklassifizierung: 0,000 m Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1

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Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

40,30 33,00 38,00 42,00

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 3 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

4,75 9,00 10,00 14,00

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 3 für den Knicknachweis klassifiziert Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 4.800 0.00 0.005 30351603742.83 0.03 0.00 0.20

zz unverschieblich 4.800 0.00 0.005 1507684880.65 0.12 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.900 0.504 0.720 0.504 0.00 0.00 9.8800e-03 1.5000e-03 1.7600e-04 2321.80 352.50 41.36 51.54 0.24

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

0.000 0.000 0.900 0.504 0.602

Einheitsnachweis (6.61) = 0.05 + 0.14 + 0.00 = 0.20 Einheitsnachweis (6.62) = 0.05 + 0.12 + 0.00 = 0.17 Schubbeulnachweis im Beulfeld 1 Gemäß Art. EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. und Formel (5.10) & (7.1) Wertetabelle hw/t

44.766

Für die vorliegende Stegschlankheit wird kein Schubbeulnachweis gefordert Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland) Teil B264 4,822 m I + I,var S 235

NC31

0,97 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung

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1,10 1,10 1,25

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Material Streckgrenze fy Zugfestigkeit fu Herstellung

235,0 360,0 Geschweißte Q.

MPa MPa

Achtung: Für diesen Querschnitt wird die dickenabhängige Festigkeitsreduktion nicht unterstützt. ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Achtung: Für diesen Querschnitt kann keine Querschnittsklassifizierung durchgeführt werden. Der Querschnitt wird als Klasse 3 nachgewiesen. Kritischer Nachweis an Position 0.000 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -81,61 kN Vy,Ed 0,08 kN Vz,Ed 97,00 kN T,Ed 0,05 kNm My,Ed -333,97 kNm Mz,Ed -0,18 kNm Querschnittseigenschaften A Ay/A Iy Iyz Iw Wely Wply cy dy

1.041279e+004 0.455 6.926430e+008 5.421011e-008 8.068144e+011 1.777767e+006 2.254435e+006 389.61 mm 0.00 mm

mm^2 mm^4 mm^4 mm^6 mm^3 mm^3

Az/A Iz It

0.563 8.869467e+006 mm^4 2.840494e+005 mm^4

Welz Wplz cz dz

1.182596e+005 mm^3 1.885571e+005 mm^3 75.00 mm 25.25 mm

Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

1,0413e-02 2224,55 0,04

m^2 kN -

Nachweis bei Torsionbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.7 und Formel (6.23) Tau,t,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

1,8 123,3 0,01

MPa MPa -

Bemerkung: Der Nachweiswert für Torsion ist kleiner als der Grenzwert 0,05. Deswegen wird die Torsion als nicht relevant betrachtet und wird in den kombinierten Nachweisen ignoriert. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.19) Tau,Vy,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

0,0 123,3 0,00

MPa MPa -

Bemerkung: Keine Schubfläche für diesen Querschnitt/Fertigung gefunden, plastisches Schubwiderstand kann nicht ermittelt werden. Plastischer Widerstand wird gemäß EN 1993-1-1 Artikel 6.2.6(4) ermittelt. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.19) Tau,Vz,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

20,2 123,3 0,16

MPa MPa -

Bemerkung: Keine Schubfläche für diesen Querschnitt/Fertigung gefunden, plastisches Schubwiderstand kann nicht ermittelt werden. Plastischer Widerstand wird gemäß EN 1993-1-1 Artikel 6.2.6(4) ermittelt. Nachweis bei Biegebeanspruchung My Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.14) Wel,y,min Mel,y,Rd Einheitsnachweis

1,7778e-03 379,80 0,88

m^3 kNm -

Nachweis bei Biegebeanspruchung Mz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.14) Wel,z,min

1,1826e-04

m^3

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Mel,z,Rd Einheitsnachweis

25,26 0,01

kNm -

Combined bending, axial force and shear force check Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.1(5) und Formel (6.1) Elastische Kontrolle Faser Sigma,N,Ed Sigma,My,Ed Sigma,Mz,Ed Sigma,tot,Ed Tau,Vy,Ed Tau,Vz,Ed Tau,t,Ed Tau,tot,Ed Sigma,von Mises,Ed Einheitsnachweis

35 7,8 187,9 1,5 197,2 0,0 0,0 1,7 1,7 197,2 0,92

MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa -

Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 9.900 0.00 0.010 14646105224.87 0.04 0.00 0.20

zz unverschieblich 2.283 0.00 0.002 3525729328.59 0.08 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen (Biege)-Drill-Knick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Wertetabelle Drillknicklänge Ncr,T Ncr,TF Schlankheitsgrad Lambda,T Grenzschlankheit Lambda0

2.283 5052.99 5052.99 0.70 0.20

m kN kN

Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die (Biege)-Drill-Knick-Effekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brau Biegedrillknick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. und Formel (6.54) BDK-Parameter Verfahren des BDK-Diagramms Wy Ideales BDK-Moment Mcr Schlankheitsgrad Lambda,LT Grenzschlankheitsgrad Lambda,LT,0 BDK-Kurve Imperfektionsbeiwert Alpha,LT Beta Abminderungsbeiwert Chi,LT Korrekturbeiwert kc Korrekturbeiwert f Modifizierter Abminderungsbeiwert Chi,LT,mod Knickwiderstand MbRd Einheitsnachweis Mcr-Parameter BDK-Länge k kw C1 C2 C3

2.283 1.00 1.00 1.39 0.02 1.00

Art. 6.3.2.3. 1.7778e-03 1472.36 0.53 0.40 d 0.76 0.75 0.89 0.85 0.93 0.95 361.40 0.92

m^3 kNm

kNm -

m

Hinweis: C-Parameter gemäß ECCS 119 2006 / Galea 2002 Hinweis: Der Korrekturbeiwert kc wird von C1 abgeleitet Last im Schwerpunkt

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Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.900 0.992 1.000 0.992 0.00 0.00 1.0413e-02 1.7778e-03 1.1826e-04 2447.01 417.78 27.79 -333.97 0.18

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

-0.178 0.932 0.900 0.992 0.718

Einheitsnachweis (6.61) = 0.04 + 0.83 + 0.01 = 0.88 Einheitsnachweis (6.62) = 0.04 + 0.92 + 0.01 = 0.97 Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland) Teil B265 2,539 m IPE300 S 235

NC31

0,42 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung Material Streckgrenze fy 235,0 MPa Zugfestigkeit fu 360,0 MPa Herstellung Gewalzt ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 60,48 69,64 98,15

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 1 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,77

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 1 für den Querschnittsnachweis klassifiziert Kritischer Nachweis an Position 2.539 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -66,89 kN Vy,Ed -0,02 kN Vz,Ed 15,21 kN T,Ed -0,02 kNm My,Ed 54,37 kNm Mz,Ed 0,00 kNm Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9)

137

1,10 1,10 1,25

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A Nc,Rd Einheitsnachweis

5,3800e-03 1149,36 0,06

m^2 kN -

Nachweis bei Torsionbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.7 und Formel (6.23) Tau,t,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

1,1 123,3 0,01

MPa MPa -

Bemerkung: Der Nachweiswert für Torsion ist kleiner als der Grenzwert 0,05. Deswegen wird die Torsion als nicht relevant betrachtet und wird in den kombinierten Nachweisen ignoriert. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,y,Rd Einheitsnachweis

1,20 3,3669e-03 415,28 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,20 2,5670e-03 316,62 0,05

m^2 kN -

Nachweis bei Biegebeanspruchung My Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,y Mpl,y,Rd Einheitsnachweis

6,2800e-04 134,16 0,41

m^3 kNm -

Nachweis bei Biegebeanspruchung Mz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,z Mpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,2500e-04 26,70 0,00

m^3 kNm -

Combined bending, axial force and shear force check Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.9.1 und Formel (§6.41) Mpl,y,Rd Alpha Mpl,z,Rd Beta

134,16 2,00 26,70 1,00

kNm kNm

Einheitsnachweis (§6.41) = 0,16 + 0,00 = 0,16 Bemerkung: Der Einfluss der Querkräfte auf den Biegewiderstand wird vernachlässigt, weil diese kleiner als der halbe plastische Schubwiderstand sind. Bemerkung: Da die Normalkraft beide Kriterien (6.33) und (6.34) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die y-y Achse nicht berücksichtigt. Bemerkung: Da die Normalkraft das Kriterium (6.35) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die z-z Achse nicht berücksichtigt. Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Biegeknicknachweis Ausschlaggebende Lage für die Stabilitätsklassifizierung: 0,423 m Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 33,00 38,00 45,45

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 2 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze

5,28 9,00 10,00

138

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Klasse 3 Grenze

13,78

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 2 für den Knicknachweis klassifiziert Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 9.900 0.00 0.010 1766896693.30 0.08 0.00 0.20

zz unverschieblich 2.539 0.00 0.003 1941916612.44 0.08 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Biegedrillknick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. und Formel (6.54) BDK-Parameter Verfahren des BDK-Diagramms Wy Ideales BDK-Moment Mcr Schlankheitsgrad Lambda,LT Grenzschlankheitsgrad Lambda,LT,0 Mcr-Parameter BDK-Länge k kw C1 C2 C3

2.539 1.00 1.00 1.75 0.09 1.00

Art. 6.3.2.3. 6.2800e-04 580.40 0.50 0.40

m^3 kNm

m

Die Schlankheit oder das Biegemoment sind so beschaffen, dass die BDK-Effekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.2.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.890 0.377 0.534 0.629 0.00 0.00 5.3800e-03 6.2800e-04 1.2500e-04 1264.30 147.58 29.38 54.37 0.00

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

-0.178 -0.014 0.900 0.652 0.593

Einheitsnachweis (6.61) = 0.06 + 0.36 + 0.00 = 0.42 Einheitsnachweis (6.62) = 0.06 + 0.22 + 0.00 = 0.27 Schubbeulnachweis im Beulfeld 1 Gemäß Art. EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. und Formel (5.10) & (7.1) Wertetabelle hw/t

39.239

Für die vorliegende Stegschlankheit wird kein Schubbeulnachweis gefordert Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland)

139

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Teil B24

2,539 m

IPE300

S 235

NC31

0,54 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung

1,10 1,10 1,25

Material Streckgrenze fy 235,0 MPa Zugfestigkeit fu 360,0 MPa Herstellung Gewalzt ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 60,79 70,00 101,69

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 1 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,77

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 1 für den Querschnittsnachweis klassifiziert Kritischer Nachweis an Position 1.270 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -64,75 kN Vy,Ed -0,02 kN Vz,Ed 1,98 kN T,Ed -0,03 kNm My,Ed 65,03 kNm Mz,Ed 0,00 kNm Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

5,3800e-03 1149,36 0,06

m^2 kN -

Nachweis bei Torsionbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.7 und Formel (6.23) Tau,t,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

1,8 123,3 0,01

MPa MPa -

Bemerkung: Der Nachweiswert für Torsion ist kleiner als der Grenzwert 0,05. Deswegen wird die Torsion als nicht relevant betrachtet und wird in den kombinierten Nachweisen ignoriert. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,y,Rd Einheitsnachweis

1,20 3,3669e-03 415,28 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,20 2,5670e-03 316,62 0,01

m^2 kN -

Nachweis bei Biegebeanspruchung My Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13)

140

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Wpl,y Mpl,y,Rd Einheitsnachweis

6,2800e-04 134,16 0,48

m^3 kNm -

Nachweis bei Biegebeanspruchung Mz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,z Mpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,2500e-04 26,70 0,00

m^3 kNm -

Combined bending, axial force and shear force check Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.9.1 und Formel (§6.41) Mpl,y,Rd Alpha Mpl,z,Rd Beta

134,16 2,00 26,70 1,00

kNm kNm

Einheitsnachweis (§6.41) = 0,23 + 0,00 = 0,24 Bemerkung: Der Einfluss der Querkräfte auf den Biegewiderstand wird vernachlässigt, weil diese kleiner als der halbe plastische Schubwiderstand sind. Bemerkung: Da die Normalkraft beide Kriterien (6.33) und (6.34) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die y-y Achse nicht berücksichtigt. Bemerkung: Da die Normalkraft das Kriterium (6.35) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die z-z Achse nicht berücksichtigt. Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Biegeknicknachweis Ausschlaggebende Lage für die Stabilitätsklassifizierung: 0,000 m Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 60,48 69,64 98,16

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 1 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,77

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 1 für den Knicknachweis klassifiziert Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 9.900 0.00 0.010 1766896693.30 0.08 0.00 0.20

zz unverschieblich 2.539 0.00 0.003 1941916612.44 0.08 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Biegedrillknick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. und Formel (6.54) BDK-Parameter Verfahren des BDK-Diagramms Wy Ideales BDK-Moment Mcr Schlankheitsgrad Lambda,LT Grenzschlankheitsgrad Lambda,LT,0 BDK-Kurve Imperfektionsbeiwert Alpha,LT Beta Abminderungsbeiwert Chi,LT

Art. 6.3.2.3. 6.2800e-04 338.54 0.66 0.40 b 0.34 0.75 0.89

m^3 kNm

141

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BDK-Parameter Korrekturbeiwert kc Korrekturbeiwert f Modifizierter Abminderungsbeiwert Chi,LT,mod Knickwiderstand MbRd Einheitsnachweis Mcr-Parameter BDK-Länge k kw C1 C2 C3

2.539 1.00 1.00 1.02 0.05 1.00

0.99 1.00 0.89 119.85 0.54

kNm -

m

Hinweis: C-Parameter gemäß ECCS 119 2006 / Galea 2002 Hinweis: Der Korrekturbeiwert kc wird von C1 abgeleitet Last im Schwerpunkt Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.890 0.232 0.601 0.387 0.00 0.00 5.3800e-03 6.2800e-04 1.2500e-04 1264.30 147.58 29.38 65.03 0.00

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

-0.178 0.014 0.900 0.400 0.996

Einheitsnachweis (6.61) = 0.06 + 0.48 + 0.00 = 0.54 Einheitsnachweis (6.62) = 0.06 + 0.33 + 0.00 = 0.38 Schubbeulnachweis im Beulfeld 1 Gemäß Art. EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. und Formel (5.10) & (7.1) Wertetabelle hw/t

39.239

Für die vorliegende Stegschlankheit wird kein Schubbeulnachweis gefordert Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland) Teil B263 2,539 m IPE300 S 235

NC31

0,55 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung Material Streckgrenze fy 235,0 MPa Zugfestigkeit fu 360,0 MPa Herstellung Gewalzt ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1

142

1,10 1,10 1,25

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Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 60,80 70,01 101,96

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 1 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,78

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 1 für den Querschnittsnachweis klassifiziert Kritischer Nachweis an Position 1.270 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -64,66 kN Vy,Ed 0,04 kN Vz,Ed 1,05 kN T,Ed 0,06 kNm My,Ed 66,04 kNm Mz,Ed 0,08 kNm Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

5,3800e-03 1149,36 0,06

m^2 kN -

Nachweis bei Torsionbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.7 und Formel (6.23) Tau,t,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

3,0 123,3 0,02

MPa MPa -

Bemerkung: Der Nachweiswert für Torsion ist kleiner als der Grenzwert 0,05. Deswegen wird die Torsion als nicht relevant betrachtet und wird in den kombinierten Nachweisen ignoriert. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,y,Rd Einheitsnachweis

1,20 3,3669e-03 415,28 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,20 2,5670e-03 316,62 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Biegebeanspruchung My Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,y Mpl,y,Rd Einheitsnachweis

6,2800e-04 134,16 0,49

m^3 kNm -

Nachweis bei Biegebeanspruchung Mz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,z Mpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,2500e-04 26,70 0,00

m^3 kNm -

Combined bending, axial force and shear force check Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.9.1 und Formel (§6.41) Mpl,y,Rd Alpha Mpl,z,Rd Beta

134,16 2,00 26,70 1,00

kNm kNm

143

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Einheitsnachweis (§6.41) = 0,24 + 0,00 = 0,25 Bemerkung: Der Einfluss der Querkräfte auf den Biegewiderstand wird vernachlässigt, weil diese kleiner als der halbe plastische Schubwiderstand sind. Bemerkung: Da die Normalkraft beide Kriterien (6.33) und (6.34) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die y-y Achse nicht berücksichtigt. Bemerkung: Da die Normalkraft das Kriterium (6.35) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die z-z Achse nicht berücksichtigt. Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Biegeknicknachweis Ausschlaggebende Lage für die Stabilitätsklassifizierung: 0,000 m Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 60,51 69,68 98,99

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 1 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,79

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 1 für den Knicknachweis klassifiziert Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 9.900 0.00 0.010 1766896693.30 0.08 0.00 0.20

zz unverschieblich 2.539 0.00 0.003 1941916612.44 0.08 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Biegedrillknick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. und Formel (6.54) BDK-Parameter Verfahren des BDK-Diagramms Wy Ideales BDK-Moment Mcr Schlankheitsgrad Lambda,LT Grenzschlankheitsgrad Lambda,LT,0 BDK-Kurve Imperfektionsbeiwert Alpha,LT Beta Abminderungsbeiwert Chi,LT Korrekturbeiwert kc Korrekturbeiwert f Modifizierter Abminderungsbeiwert Chi,LT,mod Knickwiderstand MbRd Einheitsnachweis Mcr-Parameter BDK-Länge k kw C1 C2 C3

2.539 1.00 1.00 1.02 0.05 1.00

Art. 6.3.2.3. 6.2800e-04 337.72 0.66 0.40 b 0.34 0.75 0.89 0.99 1.00 0.89 119.73 0.55

m^3 kNm

kNm -

m

Hinweis: C-Parameter gemäß ECCS 119 2006 / Galea 2002 Hinweis: Der Korrekturbeiwert kc wird von C1 abgeleitet Last im Schwerpunkt Beanspruchung auf Biegung und Druck

144

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Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.890 0.349 0.601 0.582 0.00 0.00 5.3800e-03 6.2800e-04 1.2500e-04 1264.30 147.58 29.38 66.04 -0.08

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

-0.207 -0.099 0.900 0.603 0.995

Einheitsnachweis (6.61) = 0.06 + 0.49 + 0.00 = 0.55 Einheitsnachweis (6.62) = 0.06 + 0.33 + 0.00 = 0.39 Schubbeulnachweis im Beulfeld 1 Gemäß Art. EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. und Formel (5.10) & (7.1) Wertetabelle hw/t

39.239

Für die vorliegende Stegschlankheit wird kein Schubbeulnachweis gefordert Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland) Teil B262 2,539 m IPE300 S 235

NC31

0,44 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung Material Streckgrenze fy 235,0 MPa Zugfestigkeit fu 360,0 MPa Herstellung Gewalzt ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

35,01 60,50 69,66 98,97

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 1 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,79

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 1 für den Querschnittsnachweis klassifiziert Kritischer Nachweis an Position 2.539 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -66,73 kN Vy,Ed 0,04 kN

145

1,10 1,10 1,25

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

Schnittgrößen Vz,Ed T,Ed My,Ed Mz,Ed

Ermittelt 13,68 0,04 56,90 0,16

[Dim] kN kNm kNm kNm

Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

5,3800e-03 1149,36 0,06

m^2 kN -

Nachweis bei Torsionbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.7 und Formel (6.23) Tau,t,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

2,4 123,3 0,02

MPa MPa -

Bemerkung: Der Nachweiswert für Torsion ist kleiner als der Grenzwert 0,05. Deswegen wird die Torsion als nicht relevant betrachtet und wird in den kombinierten Nachweisen ignoriert. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,y,Rd Einheitsnachweis

1,20 3,3669e-03 415,28 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,20 2,5670e-03 316,62 0,04

m^2 kN -

Nachweis bei Biegebeanspruchung My Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,y Mpl,y,Rd Einheitsnachweis

6,2800e-04 134,16 0,42

m^3 kNm -

Nachweis bei Biegebeanspruchung Mz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.13) Wpl,z Mpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,2500e-04 26,70 0,01

m^3 kNm -

Combined bending, axial force and shear force check Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.9.1 und Formel (§6.41) Mpl,y,Rd Alpha Mpl,z,Rd Beta

134,16 2,00 26,70 1,00

kNm kNm

Einheitsnachweis (§6.41) = 0,18 + 0,01 = 0,19 Bemerkung: Der Einfluss der Querkräfte auf den Biegewiderstand wird vernachlässigt, weil diese kleiner als der halbe plastische Schubwiderstand sind. Bemerkung: Da die Normalkraft beide Kriterien (6.33) und (6.34) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die y-y Achse nicht berücksichtigt. Bemerkung: Da die Normalkraft das Kriterium (6.35) der EN 1993-1-1 Artikel 6.2.9.1(4) erfüllt, wird deren Einfluss auf den Biegewiderstand um die z-z Achse nicht berücksichtigt. Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Biegeknicknachweis Ausschlaggebende Lage für die Stabilitätsklassifizierung: 0,423 m Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze

35,01 33,00 38,00

146

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

Klasse 3 Grenze

58,04

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 2 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

5,28 9,00 10,00 13,79

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 2 für den Knicknachweis klassifiziert Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 9.900 0.00 0.010 1766896693.30 0.08 0.00 0.20

zz unverschieblich 2.539 0.00 0.003 1941916612.44 0.08 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Biegedrillknick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. und Formel (6.54) BDK-Parameter Verfahren des BDK-Diagramms Wy Ideales BDK-Moment Mcr Schlankheitsgrad Lambda,LT Grenzschlankheitsgrad Lambda,LT,0 Mcr-Parameter BDK-Länge k kw C1 C2 C3

2.539 1.00 1.00 1.63 0.08 1.00

Art. 6.3.2.3. 6.2800e-04 542.19 0.52 0.40

m^3 kNm

m

Die Schlankheit oder das Biegemoment sind so beschaffen, dass die BDK-Effekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.2.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.890 0.370 0.534 0.617 0.00 0.00 5.3800e-03 6.2800e-04 1.2500e-04 1264.30 147.58 29.38 56.90 -0.16

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

-0.207 0.039 0.900 0.639 0.645

Einheitsnachweis (6.61) = 0.06 + 0.38 + 0.00 = 0.44 Einheitsnachweis (6.62) = 0.06 + 0.23 + 0.00 = 0.29 Schubbeulnachweis im Beulfeld 1 Gemäß Art. EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. und Formel (5.10) & (7.1)

147

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Wertetabelle hw/t

39.239

Für die vorliegende Stegschlankheit wird kein Schubbeulnachweis gefordert Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland) Teil B23 4,822 m I + I,var S 235

NC31

0,90 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung Material Streckgrenze fy Zugfestigkeit fu Herstellung

235,0 360,0 Geschweißte Q.

1,10 1,10 1,25

MPa MPa

Achtung: Für diesen Querschnitt wird die dickenabhängige Festigkeitsreduktion nicht unterstützt. ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Achtung: Für diesen Querschnitt kann keine Querschnittsklassifizierung durchgeführt werden. Der Querschnitt wird als Klasse 3 nachgewiesen. Kritischer Nachweis an Position 0.000 m Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -79,22 kN Vy,Ed 0,42 kN Vz,Ed 84,40 kN T,Ed -0,62 kNm My,Ed -288,41 kNm Mz,Ed -1,70 kNm Querschnittseigenschaften A Ay/A Iy Iyz Iw Wely Wply cy dy

1.041279e+004 0.455 6.926430e+008 5.421011e-008 8.068144e+011 1.777767e+006 2.254435e+006 389.61 mm 0.00 mm

mm^2 mm^4 mm^4 mm^6 mm^3 mm^3

Az/A Iz It

0.563 8.869467e+006 mm^4 2.840494e+005 mm^4

Welz Wplz cz dz

1.182596e+005 mm^3 1.885571e+005 mm^3 75.00 mm 25.25 mm

Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

1,0413e-02 2224,55 0,04

m^2 kN -

Nachweis bei Torsionbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.7 und Formel (6.23) Tau,t,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

23,3 123,3 0,19

MPa MPa -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.19) Tau,Vy,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

0,1 123,3 0,00

MPa MPa -

Bemerkung: Keine Schubfläche für diesen Querschnitt/Fertigung gefunden, plastisches Schubwiderstand kann nicht ermittelt werden. Plastischer Widerstand wird gemäß EN 1993-1-1 Artikel 6.2.6(4) ermittelt. Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.19) Tau,Vz,Ed Tau,Rd Einheitsnachweis

17,6 123,3 0,14

MPa MPa -

148

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Bemerkung: Keine Schubfläche für diesen Querschnitt/Fertigung gefunden, plastisches Schubwiderstand kann nicht ermittelt werden. Plastischer Widerstand wird gemäß EN 1993-1-1 Artikel 6.2.6(4) ermittelt. Nachweis bei Biegebeanspruchung My Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.14) Wel,y,min Mel,y,Rd Einheitsnachweis

1,7778e-03 379,80 0,76

m^3 kNm -

Nachweis bei Biegebeanspruchung Mz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.5 und Formel (6.12),(6.14) Wel,z,min Mel,z,Rd Einheitsnachweis

1,1826e-04 25,26 0,07

m^3 kNm -

Combined bending, axial force and shear force check Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.1(5) und Formel (6.1) Elastische Kontrolle Faser Sigma,N,Ed Sigma,My,Ed Sigma,Mz,Ed Sigma,tot,Ed Tau,Vy,Ed Tau,Vz,Ed Tau,t,Ed Tau,tot,Ed Sigma,von Mises,Ed Einheitsnachweis

35 7,6 162,2 14,3 184,2 0,0 0,0 21,7 21,7 188,0 0,88

MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa -

Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 9.900 0.00 0.010 14646105224.87 0.04 0.00 0.20

zz unverschieblich 2.283 0.00 0.002 3525729328.59 0.08 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen (Biege)-Drill-Knick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Wertetabelle Drillknicklänge Ncr,T Ncr,TF Schlankheitsgrad Lambda,T Grenzschlankheit Lambda0

2.283 5052.99 5052.99 0.70 0.20

m kN kN

Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die (Biege)-Drill-Knick-Effekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brau Biegedrillknick-Nachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. und Formel (6.54) BDK-Parameter Verfahren des BDK-Diagramms Wy Ideales BDK-Moment Mcr Schlankheitsgrad Lambda,LT Grenzschlankheitsgrad Lambda,LT,0 BDK-Kurve Imperfektionsbeiwert Alpha,LT Beta Abminderungsbeiwert Chi,LT Korrekturbeiwert kc Korrekturbeiwert f Modifizierter Abminderungsbeiwert Chi,LT,mod Knickwiderstand MbRd Einheitsnachweis

Art. 6.3.2.3. 1.7778e-03 1479.27 0.53 0.40 d 0.76 0.75 0.89 0.85 0.93 0.95 362.10 0.80

m^3 kNm

kNm -

149

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Mcr-Parameter BDK-Länge k kw C1 C2 C3

2.283 1.00 1.00 1.40 0.02 1.00

m

Hinweis: C-Parameter gemäß ECCS 119 2006 / Galea 2002 Hinweis: Der Korrekturbeiwert kc wird von C1 abgeleitet Last im Schwerpunkt Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.900 0.993 1.000 0.993 0.00 0.00 1.0413e-02 1.7778e-03 1.1826e-04 2447.01 417.78 27.79 -288.41 1.70

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

-0.207 0.825 0.900 0.993 0.846

Einheitsnachweis (6.61) = 0.04 + 0.72 + 0.07 = 0.82 Einheitsnachweis (6.62) = 0.04 + 0.80 + 0.07 = 0.90 Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden Normnachweis EN 1993-1-1 Nationalanhang: DIN EN NA (Deutschland) Teil B22 4,800 m IPE450 S 235

NC31

0,91 -

Teilsicherheitsbeiwerte Gamma M0 für die Beanspruchbarkeit des Querschnitts Gamma M1 für die Beanspruchbarkeit bei Stabilitätsversagen Gamma M2 die Beanspruchbarkeit bei Bruchversagen infolge Zugbeanspruchung Material Streckgrenze fy 235,0 MPa Zugfestigkeit fu 360,0 MPa Herstellung Gewalzt ...::QUERSCHNITTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Querschnittsnachweis Gemäß EN 1993-1-1 Artikel 5.5.2 Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

40,30 33,00 38,00 42,00

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 3 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

4,75 9,00 10,00 14,00

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 3 für den Querschnittsnachweis klassifiziert

150

1,10 1,10 1,25

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Kritischer Nachweis an Position 0.000 Schnittgrößen Ermittelt [Dim] N,Ed -100,51 kN Vy,Ed -0,13 kN Vz,Ed -63,88 kN T,Ed 0,00 kNm My,Ed 0,00 kNm Mz,Ed 0,00 kNm

m

Nachweis bei Druckbeanspruchung Gemäß EN 1993-1-1 §§6.2.4 und Formel (6.9) A Nc,Rd Einheitsnachweis

9,8800e-03 2110,73 0,05

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vy Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,y,Rd Einheitsnachweis

1,20 5,8338e-03 719,55 0,00

m^2 kN -

Nachweis bei Querkraftbeanspruchung Vz Gemäß EN 1993-1-1 §6.2.6 und Formel (6.17) Eta Av Vpl,z,Rd Einheitsnachweis

1,20 5,0824e-03 626,88 0,10

m^2 kN -

Der Querschnittsnachweis ist für das Teil erbracht worden ...::STABILITÄTSNACHWEIS::... Klassifizierung für den Biegeknicknachweis Ausschlaggebende Lage für die Stabilitätsklassifizierung: 0,000 m Klassifizierung der auf Druck beanspruchten inneren Querschnittsteile Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 1 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

40,30 33,00 38,00 42,00

=> Klasse der inneren auf Druck beanspruchten Teile 3 Klassifizierung der Flanschen Gemäß EN 1993-1-1 Tabelle 5.2 Spalte 2 Maximales c/t Verhältnis Grenze für Klasse 1 Klasse 2 Grenze Klasse 3 Grenze

4,75 9,00 10,00 14,00

=> Klasse der Flanschen 1 => Querschnitt wird als Klasse 3 für den Knicknachweis klassifiziert Biegeknicknachweis Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.1.1. und Formel (6.46) Knickparameter Verschieblicher Typ Systemlänge L Knickbeiwert k Knicklänge Lcr Ideale Verzweigungslast Ncr Schlankheit Schlankheitsgrad Lambda Grenzschlankheit Lambda0

yy verschieblich 4.800 0.00 0.005 30351603742.83 0.03 0.00 0.20

zz unverschieblich 4.800 0.00 0.005 1507684880.65 0.12 0.00 0.20

m m kN

Hinweis: Die Knickbeiwerte wurden 0.001 gesetzt, um das Biegeknicken zu unterdrücken (Th.II.O.) Die Schlankheit oder die Druckkraft sind so beschaffen, dass die Biegeknickeffekte gemäß EN 1993-1-1, §6.3.1.2(4) nicht berücksichtigt zu werden brauchen Beanspruchung auf Biegung und Druck Gemäß Art. EN 1993-1-1 : 6.3.3. und Formel (6.61), (6.62) Interaktionsverfahren 2 Wertetabelle kyy kyz kzy

0.900 0.616 0.720

151

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Wertetabelle kzz DeltaMy DeltaMz A Wy Wz NRk My,Rk Mz,Rk My,Ed Mz,Ed Interaktionsverfahren 2 Psi,y Psi,z Cmy Cmz CmLT

0.616 0.00 0.00 9.8800e-03 1.5000e-03 1.7600e-04 2321.80 352.50 41.36 -305.05 -0.57

kNm kNm m^2 m^3 m^3 kN kNm kNm kNm kNm

0.000 0.000 0.900 0.616 0.682

Einheitsnachweis (6.61) = 0.05 + 0.86 + 0.01 = 0.91 Einheitsnachweis (6.62) = 0.05 + 0.69 + 0.01 = 0.74 Schubbeulnachweis im Beulfeld 1 Gemäß Art. EN 1993-1-5 : 5. & 7.1. und Formel (5.10) & (7.1) Wertetabelle hw/t

44.766

Für die vorliegende Stegschlankheit wird kein Schubbeulnachweis gefordert Der Stabilitätsnachweis ist für das Teil erbracht worden

152

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

Stütze:

Ankerplatte: HEA 160 100

M 20 IPE 450

150 400

OK Fundament

600

30 mm Rundstahl,bauseits

220 Fußplatte:

220 220 80 dp = 10

490 410

100

dp = 15 24

6 aF = 4 aS =

alle nicht bemaßten Schweißnähte sind mit a = 4 auszuführen

Schrauben: 2 Stck M 20 x 70 DIN 7990 2 Stck Muttern DIN 555

Projekt: Böschen und Runge GmbH & Co. KG 28865 Lilienthal 27/15 Bezeichnung: Name Datum Gerken 04.05.15 Planung: Maßstab: ohne Dachneigung: 10,0 °

153

Stützenfuß u. Verankerung Detail-Nr.: Anzahl: 1

L1

50 70 70 90

b

76,1 88,9 101,6 114,3

30 30 30 30

L2

b

80 100 120 120

L3 80 100 100 120

T-Stahl 50 70 70 100

L5 3 3 3 3

a

a

18 18 22 22

c

L2

M 16 M 16 M 20 M 20

Schraube

L1

154

c

Detail-Nr.: Anzahl:

Druckrohr

Bezeichnung:

27/15

Projekt: Böschen und Runge GmbH & Co. KG 28865 Lilienthal

alle nicht bemaßten Schweißnähte sind mit a = 4 auszuführen

T-Stahl:

Name Datum Gerken 04.05.15 Planung: Maßstab: ohne Dachneigung: 10,0 °

L3

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

L5

12 14 18 22 27 32

d

8 8 8 10 12 15

dp

b

60 60 60 60 80 120

L1 60 70 70 90 100 100

L2 30 40 40 50 60 65

L3

d

150 170 170 200 240 285

L4 50 70 70 100 120 150

L5 3 3 3 3 3 3

a

a

14 18 18 22 26 29

b

155

L3

M 12 M 16 M 16 M 20 M 24 M 27

Schraube

L4

L2

Detail-Nr.: Anzahl:

Zugstange

Bezeichnung:

27/15

Projekt: Böschen und Runge GmbH & Co. KG 28865 Lilienthal

alle nicht bemaßten Schweißnähte sind mit a = 4 auszuführen

Name Datum Gerken 04.05.15 Planung: Maßstab: ohne Dachneigung: 10,0 °

L1

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen

Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

L2

Linksgewinde

L1

dp

8 8 8 10 12 15

d

M 12 M 16 M 20 M 24 M 30 M 36

125 170 200 255 255 295

L1

80 110 130 170 160 180

L2 60 60 60 60 80 120

30 40 40 50 60 65

L4

Rechtsgewinde

L3

Spannschloß mit 2 Anschweißenden DIN 1480

a

50 70 70 100 120 150

L5

L3 L6

L7

150 170 170 200 240 285

L6

L4

b

60 70 70 90 100 100

L7

L5

3 3 3 3 3 3

a

156

Detail-Nr.: Anzahl:

Spannschloß DIN 1480

Bezeichnung:

27/15

Projekt: Böschen und Runge GmbH & Co. KG 28865 Lilienthal

alle nicht bemaßten Schweißnähte sind mit a = 4 auszuführen

Name Datum Gerken 04.05.15 Planung: Maßstab: ohne Dachneigung: 10,0 °

14 18 18 22 26 29

b

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen

Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

x

Rundstahl

40

Blech

a3

120 320

T-Stahl

120

a3

40

Blech 40

157

x

Rundstahl

Detail-Nr.: Anzahl:

Verbandanschluß

Bezeichnung:

27/15

Projekt: Böschen und Runge GmbH & Co. KG 28865 Lilienthal

alle nicht bemaßten Schweißnähte sind mit a = 4 auszuführen

Name Datum Gerken 04.05.15 Planung: Maßstab: ohne Dachneigung: 10,0 °

a4

80

Druckrohr

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen

Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

a3

60

T-Stahl

158 220

120

a3

40

Blech 40

x

Rundstahl

Detail-Nr.: Anzahl:

Verbandanschluß

Bezeichnung:

27/15

Projekt: Böschen und Runge GmbH & Co. KG 28865 Lilienthal

alle nicht bemaßten Schweißnähte sind mit a = 4 auszuführen

Name Datum Gerken 04.05.15 Planung: Maßstab: ohne Dachneigung: 10,0 °

a4

80

Druckrohr

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen

Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Stahlhallen Janneck GmbH Zum Gewerbegebiet 23 Tel. 04475/92930-26 Fax 04475/92930-76 E-Mail [email protected] L S+S Software GmbH

Wildbannweg 10

44229 Dortmund

49696 Molbergen V.Nr.: 21027 xxx

Position: Seite:

Fax: 0231-731277

Böschen und Runge

1

Nachweis Rahmenecke N2

Fz Stab 2

Fx

M1



Stab 1

V2

M1 V1

Knotenschnittgrößen und äußere Einwirkungen: M1,d = -333,97 kNm M2,d = -333,97 kNm N1,d = -109,70 kN N2,d = -81,61 kN V1,d = -63,53 kN V2,d = 97,00 kN Fx,d = 0,00 kN Fz,d = 0,00 kN

Riegelneigung  = 10,0°

gew. Querschnitte:

Material: S235JRG2 (St-37) M = 1,1 fy,k = 24 kN/cm²

Stab 1: IPE 450 Höhe: Breite: Flanschdicke: Stegdicke:

Stab 2: IPE 300 Höhe: Breite: Flanschdicke: Stegdicke:

N1

III I

III II

450 mm 190 mm 14,6 mm 9,4 mm

300 mm 150 mm 10,7 mm 7,1 mm

II

Voutenabmessungen: Höhe: 500 mm Länge: 3300 mm

I

aFl,1 aFl,2

aSt aSt

Flanschbreite: Flanschdicke:

150 mm 10 mm

Schnittgrößen in den maßgebenden Schnitten: Schnitt I-I: MId = -312,53 kNm NId = -63,53 kN VId = 109,70 kN

Schnitt II-II: MIId = -309,98 kNm NIId = -109,70 kN VIId = -63,53 kN

Schnitt III-III: MIIId = 12,73 kNm NIIId = -81,61 kN VIIId = 97,00 kN

aFl,3 aFl,4 t Kp

Schweißnähte gew.: aSt = 4 mm aFl,1 = 6 mm aFl,2 = 6 mm aFl,3 = 6 mm aFl,4 = 6 mm üP =20 mm

159

üP

Nachweis des Anschlusses Riegel - Stütze:

aFl,1 aFl,2

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Stahlhallen Janneck GmbH Zum Gewerbegebiet 23 Tel. 04475/92930-26 Fax 04475/92930-76 E-Mail [email protected] L S+S Software GmbH

Wildbannweg 10

44229 Dortmund

49696 Molbergen

Fax: 0231-731277

Böschen und Runge Nachweis der Schweißnähte:

bP

xxx

Position: Seite:

1

w,R,d = 20,73 kN/cm²

zu übertragende Schnittgrößen: MI-Id = -312,53 kNm NI-Id = -63,53 kN VI-Id = 109,70 kN

e2

e1

w3

hP

Zur Übertragung der Querkraft benötigte Stegnahtlänge: lw,St,erf = 66,16 mm e3

w1

e4

w3

V.Nr.: 21027

Für die Normalkraft benötigte Schweißnahtfläche: Aw,N,erf = 3,06 cm² über die Restfläche übertragbares Moment: Mpl,w,R,d = 500,06 kNm Sd Rd

= MI-Id/Mpl,w,R,d = 0,62