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MINISTÈRE DES TRANSPORTS ROUTIERS, AÉRIENS ET FERROVIAIRES ----------------------------------SECRÉTARIAT GÉNÉRAL ---------------PROJET D'APPUI À LA COMPÉTITIVITÉ DES SERVICES LOGISTIQUES POUR LE COMMERCE

Version Définitive

RÉPUBLIQUE TOGOLAISE Travail - Liberté - Patrie

ACTUALISATION DES ÉTUDES TECHNICO-ÉCONOMIQUES ET ÉLABORATION DU DOSSIER D'APPEL D'OFFRES POUR LES TRAVAUX DE RÉHABILITATION ET DE RENFORCEMENT DE LA ROUTE RN1 SUR LE TRONÇON AOUDA - KARA (115 KM)

Groupement

Financement : BANQUE MONDIALE 88 ; 94 Rue 25 SOV Rue Mélonkou-Soviépé B.P: 20 863 Lomé –TOGO Tel: (+228) 22 50 41 15 / Fax : (+228) 22 50 06 97 e-mail :[email protected] www.agecet.com

MAI 2022

Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda – Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

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TABLE DES MATIÈRES LISTE DES TABLEAUX ................................................................................................................. 4 LISTE DES FIGURES .................................................................................................................... 5 RÉSUMÉ ........................................................................................................................................ 7 I.

INTRODUCTION ............................................................................................................... 10

II.

PRÉSENTATION GÉNÉRALE DE LA ZONE DU PROJET .............................................. 11 2.1.

III.

IV.

HYDROGRAPHIE .................................................................................................. 11 2.1.1.

Bassin de l’Oti .......................................................................................... 11

2.1.2.

Bassin du Mono ........................................................................................ 11

2.1.3.

Bassin côtier du Lac Togo ........................................................................ 11

2.2.

ZONES ÉCOLOGIQUES ....................................................................................... 12

2.3.

CLIMAT .................................................................................................................. 14

2.4.

RELIEF ET GÉOLOGIE ......................................................................................... 15

INVESTIGATIONS DÉTAILLÉES DU TERRAIN............................................................... 18 3.1.

PRÉAMBULE ......................................................................................................... 18

3.2.

RECONNAISSANCE DÉTAILLÉE DES DIFFÉRENTS ITINÉRAIRES ................... 18 3.2.1.

Section Aouda - entrée Sokodé ................................................................ 18

3.2.2.

Traversée urbaine de Sokodé................................................................... 22

3.2.3.

Section Sokodé - Bafilo (y compris les deux déviations) ........................... 24

3.2.4.

Section Bafilo - entrée Kara ...................................................................... 29

3.2.5.

Traversée urbaine de Kara - fin ................................................................ 31

3.2.6.

Récapitulatif des ouvrages existants......................................................... 33

ÉTUDE CLIMATOLOGIQUE ............................................................................................. 34 4.1.

RÉGIME CLIMATIQUE .......................................................................................... 34

4.2.

PLUVIOMÉTRIE .................................................................................................... 35 4.2.1.

Stations météorologiques de référence .................................................... 35

4.2.2.

Station de Sokodé .................................................................................... 36

4.2.3.

Station de Kara ......................................................................................... 42

4.3.

TEMPÉRATURES .................................................................................................. 47

4.4.

HUMIDITÉ RELATIVE............................................................................................ 48

4.5.

INSOLATION ......................................................................................................... 48

4.6.

VARIABILITÉ ET CHANGEMENTS CLIMATIQUES OBSERVÉS AU TOGO ......... 49

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V.

4.6.1.

Notions de changements climatiques ....................................................... 49

4.6.2.

État des lieux des changements climatiques au Togo .............................. 50

4.6.3.

Changements climatiques attendus dans le futur au Togo ........................ 51

ÉTUDE HYDROLOGIQUE ................................................................................................ 55 5.1.

MÉTHODOLOGIE DE L’ÉTUDE ............................................................................ 55

5.2.

ÉTUDE DES BASSINS VERSANTS ...................................................................... 55

5.3.

VI.

Page 2

5.2.1.

Délimitation des bassins versants ............................................................. 55

5.2.2.

Caractéristiques physiques et morphologiques des bassins versants ....... 55

5.2.3.

Caractérisation du grand bassin versant de Kara ..................................... 58

ESTIMATION DES DÉBITS DE PROJET DES ÉCOULEMENTS TRANSVERSAUX .................................................................................................. 60 5.3.1.

Méthode Rationnelle « CIA » .................................................................... 60

5.3.2.

Méthode IRD (ex-ORSTOM)..................................................................... 62

5.3.3.

Méthode CIEH .......................................................................................... 63

5.3.4.

Méthode Franco-Rodier ............................................................................ 65

5.4.

CORRECTIONS ET CHECK-LISTS ....................................................................... 65

5.5.

CHOIX DU DÉBIT DU PROJET ............................................................................. 65

5.6.

CHOIX DE LA PÉRIODE DE RETOUR .................................................................. 65

5.7.

ESTIMATION DES CRUES RÉCURRENTIELLES ................................................ 66

5.8.

RÉCAPITULATIF DES RÉSULTATS ISSUS DE L’ÉTUDE HYDROLOGIQUE ...... 66

ÉTUDE HYDRAULIQUE ................................................................................................... 68 6.1.

PRÉAMBULE ......................................................................................................... 68

6.2.

CHOIX DES TYPES D’OUVRAGES ...................................................................... 68

6.3.

PRINCIPES ET MÉTHODES DE REVÉRIFICATION / DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES...................................................................... 68

6.4.

6.5.

6.3.1.

Revérification / dimensionnement d’un ouvrage sur un écoulement diffus 69

6.3.2.

Revérification / dimensionnement d’un ouvrage sur un écoulement marqué ..................................................................................................... 70

REVÉRIFICATION / DIMENSIONNEMENT DES GOHS DE TYPE « PONT » ....... 71 6.4.1.

Estimation du tirant d’eau sans ouvrage (pont) ......................................... 71

6.4.2.

Estimation du tirant d’air ........................................................................... 71

6.4.3.

Estimation du tirant d’eau (PHE) avec ouvrage (pont) .............................. 72

ÉTUDE D’AFFOUILLEMENT ET REVERIFICATION DES OUVRAGES DE PROTECTION........................................................................................................ 75

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6.6.

Page 3

6.5.1.

Calcul de la profondeur normale d’affouillement ....................................... 76

6.5.2.

Calcul de la profondeur de l’affouillement due au rétrécissement de la section .................................................................................................. 78

6.5.3.

Calcul de la profondeur de l’affouillement due à la présence des piles ..... 79

6.5.4.

Résultats de calcul de la profondeur totale d’affouillement ....................... 80

6.5.5.

Dimensionnement des enrochements de protection ................................. 81

MISE HORS D’EAU DE L’INFRASTRUCTURE ROUTIÈRE ET ÉTUDE DE L'ASSAINISSEMENT LONGITUDINAL .................................................................. 82 6.6.1.

Introduction............................................................................................... 82

6.6.2.

Conception des ouvrages de drainage ..................................................... 82

6.6.3.

Estimation des apports ............................................................................. 83

6.6.4.

Re-vérification / Dimensionnement des ouvrages de drainage ................. 84

6.6.5.

Approche retenue ..................................................................................... 84

6.6.6.

Dispositifs de drainage longitudinal retenus .............................................. 85

6.7.

AMÉNAGEMENT DES EXUTOIRES ..................................................................... 86

6.8.

RÉSULTATS DES CALCULS HYDRAULIQUES .................................................... 87

VII.

RESSOURCES EN EAU POUR L’EXÉCUTION DES TRAVAUX ..................................... 89

VIII.

BIBLIOGRAPHIE .............................................................................................................. 90

ANNEXES .................................................................................................................................... 91

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LISTE DES TABLEAUX Tableau 1 :

Récapitulatif des ouvrages hydrauliques existants ................................................. 33

Tableau 2 :

Caractéristiques statistiques des stations de Kara et de Sokodé ............................ 35

Tableau 3 :

Statistiques des pluies maximales journalières de la station Sokodé...................... 41

Tableau 4 : Pluies journalières maximales de différentes périodes de retour ............................ 41 Tableau 5 : Statistiques des pluies maximales journalières de la station Kara .......................... 47 Tableau 6 : Pluie journalières maximale de différentes périodes de retour................................ 47 Tableau 7 : Humidité relative à Kara ......................................................................................... 48 Tableau 8 : Évolution future des paramètres climatiques par rapport à la période 1961-1985 selon les deux scénarios ........................................................................................ 53 Tableau 9 : Caractéristiques physiques du bassin versant du Kara .......................................... 58 Tableau 10 : Coefficients de pointe K ......................................................................................... 63 Tableau 11 : Coefficients d’ajustement de la méthode CIEH....................................................... 64 Tableau 12 : Récapitulatif des résultats de l’étude hydrologique des grands bassins versants ... 67 Tableau 13 : Coefficient de rugosité « K » des cours d’eau naturels ........................................... 71 Tableau 14 : Coefficient multiplicatif K ........................................................................................ 80 Tableau 15 : Résultats de calcul d’affouillement ......................................................................... 80 Tableau 16 : Diamètres d’enrochements retenus ........................................................................ 82 Tableau 17 : Exutoires à aménager ............................................................................................ 86

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LISTE DES FIGURES Figure 1 : Carte du réseau hydrographique de la zone d’étude .................................................. 12 Figure 2 : Carte des zones écologiques du Togo ....................................................................... 13 Figure 3 : Cartes climatiques du Togo ........................................................................................ 15 Figure 4 : Carte géologique du Togo .......................................................................................... 17 Figure 5 : Ventilation des ouvrages existants ............................................................................. 33 Figure 6 : Zones climatiques du Togo ........................................................................................ 35 Figure 7 : Isohyètes de la pluviométrie annuelle à Sokodé (ORSTOM, FAO.1967) .................... 36 Figure 8 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la tendance linéaire ................ 37 Figure 9 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la moyenne mobile ................. 37 Figure 10 : Variation de la pluviométrie moyenne mensuelle ........................................................ 38 Figure 11 : Variation de la pluviométrie du mois d’Aout ................................................................ 39 Figure 12 : Évolution de la moyenne mobile du mois d’Aout ........................................................ 39 Figure 13 : Variation de la pluie maximale journalière .................................................................. 40 Figure 14 : Ajustement de la loi Gumbel aux pluies journalières maximales ................................. 41 Figure 15 : Isohyètes décennales du CIEH (1985) ....................................................................... 42 Figure 16 : Isohyètes de la pluviométrie annuelle à Kara (ORSTOM, FAO.1967)......................... 43 Figure 17 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la tendance linéaire ................ 43 Figure 18 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la moyenne mobile ................. 44 Figure 19 : Variation de la pluviométrie moyenne mensuelle ........................................................ 44 Figure 20 : Variation de la pluviométrie du mois de Août .............................................................. 45 Figure 21 : Évolution de la moyenne mobile du mois d’Août ........................................................ 45 Figure 22 : Variation de la pluie maximale journalière .................................................................. 46 Figure 23 : Ajustement de la loi Log Normal aux pluies journalières maximales ........................... 47 Figure 24 : Température moyenne mensuelle dans la zone du projet .......................................... 48 Figure 25 : Insolation moyenne mensuelle à Kara ........................................................................ 49 Figure 26 : Carte topographique du bassin versant du Kara......................................................... 59 Figure 27 : Impact de l’ouvrage sur la ligne d’eau ........................................................................ 73 Figure 28 : Remous en lit simple, Coefficient de base Kb............................................................. 74 Figure 29 : Remous en lit simple, Coefficient correcteur dû à la pile Kp ..................................... 75 Figure 30 : Trois types d’affouillement au droit d’un pont.............................................................. 76 Figure 31 : Profondeur normale d’affouillement ............................................................................ 77 Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Figure 32 : Affouillement dû à la réduction de section .................................................................. 79 Figure 33 : Phénomène d'affouillement au pied d'une pile de pont ............................................... 79 Figure 34 : Profondeur de l’enrochement ..................................................................................... 81

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RÉSUMÉ La zone d’étude se situe dans un climat tropical de transition avec des pluies annuelles qui avoisinent 1 200 mm. Elle est également caractérisée par un réseau hydrographique très dense qui comprend un nombre important d’écoulements qui constituent des affluents primaires et secondaires des grands fleuves Mono et Oti. Cette répartition permet de scinder le tracé en deux sections :  la 1ère section entre Aouda et Sokodé est drainée par des affluents secondaires du fleuve Mono de direction Nord-Sud ;  la 2ème section de Sokodé à Kara est sous l’influence des affluents secondaires et tertiaires des deux cours d’eau Mo et Kara, qui sont à leurs tours des affluents primaires du fleuve Oti. Le nombre total des bassins versants identifiés le long du tracé de base s’élève à 62 bassins. Pour les rectifications de tracés (rectification N°1 et sa bretelle) étudiées en cette phase APD, nous avons identifié un total de trois (03) bassins, tous de faible importance. Les surfaces des bassins sont comprises entre 0,1 et 1 526 km2 pour le Kara. Il est à noter que sur les 62 bassins identifiés, seulement 14 BV présentent des superficies supérieures à 4 km². Ceci étant, les 3/4 des bassins identifiés (de superficies inférieures à 4 km²) sont considérés comme de faible à moyenne importance. La zone montagneuse d’Alédjo 1 et 2 est la section qui présente le plus grand nombre de bassins versants, suivie d’une section en presque crête jusqu’à l’entrée de la ville de Kara. L’estimation des débits de crue a été faite sur la base de l’ajustement statistique des données pluviométriques disponibles dans les stations de référence (stations de Sokodé et Kara) et par l’application des différentes méthodes hydrologiques utilisées dans la région : la méthode rationnelle (CIA), la méthode de l’IRD (Ex-Orstom), la méthode CIEH et la méthode Franco Rodier. Étant donné qu’il s’agit de plusieurs types d’ouvrages à inégale importance, nous avons retenu les périodes de retour suivantes :

 la crue centennale : pour la vérification de la capacité hydraulique des ponts existants ;  la crue vingtennale à cinquantennale : pour la vérification de la capacité des ouvrages hydrauliques courants ;

 la crue vingtennale pour : la vérification de la capacité hydraulique du système de drainage longitudinal existant et le dimensionnement du nouveau système dans les zones dépourvues; En termes de débit d’apport, le fleuve Kara présente un débit très important avoisinant 1 080 m3/s (contre 1 053 m3/s estimés par l’étude du Pont Kara - SCET Tunisie 2021). À ce bassin s’ajoutent 7 autres débits relativement importants compris entre 106 m3/s pour le Tchanao et 376 m3/s pour le Aou. Le reste des bassins génèrent des débits faibles à moyens ne dépassant pas 50 m3/s. L’étude hydraulique a été basée sur les principes suivants :  les ouvrages jugés hydrauliquement bien dimensionnés (de capacité suffisante) et en bon état structurel seront conservés et éventuellement prolongés ;  les ouvrages jugés sous-dimensionnés (de capacité insuffisante) ou en mauvais état structurel seront remplacés ;

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 les points dépourvus d’ouvrages seront équipés ;  le système de drainage longitudinal sera également revérifié de la même manière, et les sections dépourvues d’ouvrages seront équipées par des caniveaux de sections adéquates. La majorité des ouvrages existants sont en bon état structurel et de capacité hydraulique suffisante pour faire passer le débit d’apport du bassin versant correspondant, et sont par conséquent à conserver. Le prolongement de quelques ouvrages est dû principalement au fait qu’ils sont touchés par le talus de remblais suite au renforcement de la chaussée. Quelques buses et dalots vétustes sont à remplacer pour des raisons structurelles. Toutefois, à l’issu de l’atelier de validation du rapport APS, il a été recommandé par l’Administration « de proscrire l’usage des buses et de retenir les dalots pour les nouveaux ouvrages à construire tout comme pour les ouvrages à prolonger ». Dans cette optique, et au vu du nombre important de buses et de petits dalots (environ 85 ouvrages de dimensions inférieures à (1x1)), classés en phase APS « à conserver et à prolonger », et compte tenu de l’incidence financière relativement importante de leur remplacement, le Consultant a proposé ce qui suit :  les buses et les petits dalots en bon état structurel, de capacité suffisante, de longueur suffisante et non impactés par le talus de renforcement, seront maintenus (à conserver) ;  les buses et les petits dalots de longueur insuffisante en fonction du nouveau talus de renforcement seront remplacés par de nouveaux dalots (1x1), même s’ils sont en bon état structurel et de capacité hydraulique jugée suffisante. Ainsi, le nombre total des ouvrages retenus et projetés pour le tracé de base s’élève à 199, répartis comme suit :  115 ouvrages à conserver, dont 1 avec réduction des trottoirs pour avoir 7 m de chaussée : il s’agit du portique de section (10,4x6,0) au PK 32+868 ;  1 ouvrage à conserver : il s’agit du pont à poutres au PK 103+865 sur le Kara. L’ouvrage sera doublé dans le cadre d’un autre projet ;  1 ouvrage à conserver et à doubler : il s’agit du pont à poutres au PK 110+014 sur le Kpan ;  18 ouvrages à conserver et à prolonger ;  1 ouvrage à conserver et à reprendre en aval : il s’agit d’un dalot (1,0x1,0) au PK 29+874 ;  59 ouvrages à remplacer : la majorité est constituée par des buses et des dalots de petites dimensions ;  1 ouvrage à reconstruire pour insuffisance de largeur : il s’agit du portique de dimensions (6,0x7,0) au PK 30+953 ;  3 ouvrages projetés : o

1 dalot (1x1) projeté au niveau d’un point bas non équipé à la sortie de Sokodé au PK 37+200, situé avant le carrefour N° 6 de la fin de la voie de contournement de la ville ;

o

1 dalot (2x2) projeté avec coursier amont et aval au PK 63+734 au niveau de la première voie de contournement d’Alédjo 1. Il s’agit d’un point bas non équipé avec un débordement fréquent des eaux sur la route.

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o

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1 dalot (1x1) projeté au Pk 71+880 au niveau du village Koumondé pour décharger des caniveaux projetés sur un linéaire assez important.

Pour la rectification de tracé N°1 et sa bretelle, le nombre d’ouvrages hydrauliques retenus est six (06) ouvrages, dont 1 existant à conserver ; Par ailleurs, au niveau des traversées urbaines, certains ouvrages souffrent d’un manque d’exutoires pour faciliter l’acheminement les eaux loin des habitations. Dans cette optique, il a été prévu un linéaire total d’environ 4 km d’exutoires à aménager, constitués principalement par des caniveaux et des canaux en maçonnerie de diverses sections. En ce qui concerne les ouvrages de drainage longitudinaux, nous avons retenu les dispositifs suivants :  fossés triangulaires en terre ;  fossés trapézoïdaux maçonnés ;  caniveaux rectangulaires maçonnés ;  bordures caniveaux ;  descentes d’eau sur talus de remblai.

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I. INTRODUCTION L’étude hydrologique et hydraulique a pour objet :  le calcul des débits des cours d’eau (passages d’eau, rivières, fleuves, etc.) ;  la revérification / dimensionnement des ouvrages hydrauliques au droit de ces passages d’eau (marqués ou diffus) en vue d’assurer la protection des aménagements routiers contre les eaux de ruissellement ;  la revérification / conception et dimensionnement du réseau de drainage longitudinal ;  la détermination des ressources en eaux disponibles pour l’exécution des travaux. Le présent rapport s’inscrit dans le cadre des études de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 km), phase Avant-Projet Détaillé (APD).

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II. PRÉSENTATION GÉNÉRALE DE LA ZONE DU PROJET 2.1.

HYDROGRAPHIE

Le réseau hydrographique togolais peut être subdivisé en trois grands bassins : le bassin de l’Oti, le bassin du Mono et le bassin côtier du Lac Togo. 2.1.1. Bassin de l’Oti Il couvre près de 47,3 % du territoire. Le fleuve Oti prend sa source au Nord du Bénin et reçoit sur sa rive orientale les eaux de la Kéran, Kara, Mo et Assoukoko. Au plan hydrologique, il s’agit en moyenne d’un bassin à pente douce dominé dans sa partie Nord et Sud-Ouest par une immense plaine, tandis que la partie Nord-Est comporte quelques escarpements montagneux où les affluents Kara, Kéran et Mo ont un débit élevé. Ce bassin est subdivisé en sept bassins secondaires, dont le régime est de type tropical, lié au régime pluvial de la zone qu’il draine. La période des hautes eaux se situe entre août et octobre, et celle des basses eaux de décembre à juin. 2.1.2. Bassin du Mono Il occupe le tiers central et tout l’Est du Togo. Par sa superficie (37,5 % du territoire), il représente le deuxième bassin du pays. Il est constitué d’une grande gouttière centrale (lit principal) collecteur de deux grandes vallées secondaires parallèles : celles d’Anié et de l’Ogou et deux vallées tertiaires de l’Amou et Wahala. Le régime du bassin est de type tropical de transition, caractérisé par une bonne répartition des pluies dans l’année, plutôt que par leur abondance, peu différente de celle du bassin de l’Oti. Il existe une seule période des hautes eaux entre juillet et octobre. 2.1.3. Bassin côtier du Lac Togo Il comporte trois composantes dont l’Ouest qui draine les eaux du Zio, le Centre qui draine celles du Haho, et le Sud formé par le bassin propre du Lac Togo. Il est composé de petits chenaux lagunaires et reçoit en plus des eaux propres de la dépression du Lac, de petits chenaux qui drainent les plateaux de terre de barre de Vogan/Attitogon et celles des cours d’eau inférieurs du Zio et du Haho. L’ensemble du bassin côtier couvre une superficie estimée à 14,3 %, avec un régime équatorial de transition, en relation avec celui des pluies : deux saisons sèches alternant avec deux saisons de pluie. D’un point de vue hydrographique, la zone du projet appartient à deux bassins différents à savoir :  la 1ère section entre Aouda et Sokodé est drainée par des affluents secondaires du fleuve Mono ;  la 2ème section de Sokodé à Kara est sous l’influence des affluents secondaires et tertiaires des deux cours d’eau Mo et Kara, qui sont à leurs tours des affluents primaires du fleuve Oti.

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Figure 1 : Carte du réseau hydrographique de la zone d’étude

2.2.

ZONES ÉCOLOGIQUES

Suivant les conditions physiques et géographiques, le pays est subdivisé en cinq zones écologiques, à savoir :  Zone I : correspond aux plaines du nord et est couverte de forêts sèches, de savanes sèches à épineux dominées par les Acacia spp., des prairies à Loudetia et Aristida et des forêts galeries le long des cours d’eau ;  Zone II : comprend la branche Nord des Monts Togo principalement couverte de forêts claires à dominance Isoberlinia spp, Monotes kerstingii, Uapaca togoensis ; de savanes diverses, des forêts galeries, d’îlots de forêts denses (forêts sacrées) ;  Zone III : correspond à la plaine centrale couverte de forêts sèches à Afzelia africana, Anogeissus leiocarpus, Celtis spp., Diospyros mespiliformis, Khaya senegalensis, etc., de savanes guinéennes différenciées par des arbres et arbustes aux feuilles remarquablement grandes qui forment avec les hautes graminées une mosaïque variée ;  Zone IV : correspond à la branche méridionale des Monts Togo couverte par d’authentiques forêts sempervirentes ;  Zone V : correspond à la côte et du point de vue physionomique ressemble à la zone III, mais jouit en revanche d’un climat subéquatorial. En plus des nombreux îlots de forêts semi-décidues disséminés dans cette zone, on y note des formations azonales des dépressions lagunaires qui Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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occupent une place importante. Il s’agit des mangroves et des formations associées. Dans ces zones humides, les plans d’eau sont couverts de végétation d’hydrophytes parmi lesquels, certains sont flottants, d’autres immergés. Les formations anthropophiles sont constituées de cocoteraies, de palmeraies et des champs de cultures annuelles ou bisannuelles (maïs, manioc, etc.). La zone d’étude appartient aux deux zones 2 et 3, comme l’illustre la figure suivante.

Figure 2 : Carte des zones écologiques du Togo

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2.3.

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CLIMAT

Du point de vue climatique, le Togo est soumis à la double influence de l’harmattan (vent sec) et de la mousson (flux d’air humide). Le contact des deux masses d’air constitue le front intertropical (FIT), qui se déplace annuellement du Nord au Sud et du Sud au Nord, et engendre au Togo deux régimes climatiques contrastés :  un régime "baoulo - guinéen" au Sud du 8ième parallèle, caractérisé par une pluviométrie annuelle de 800 à 1 500 mm répartie en deux saisons des pluies, la grande saison des pluies allant de mars à mi-juillet et la petite saison des pluies de septembre à novembre. La grande saison sèche allant de décembre à février est centrée sur les mois de décembre et janvier et la petite saison sèche couvre le mois d’août ;  un régime "soudano - guinéen" au Nord du 8ème parallèle, plus contrasté, avec une pluviométrie annuelle de 1 000 à 1 500 mm et comprenant une seule saison des pluies s’étalant entre les mois de Mai et Octobre ou Novembre et une seule saison sèche allant de novembre ou décembre à avril et dont la sévérité augmente vers le Nord. Sur les reliefs, le climat, plus franchement guinéen, est caractérisé par des saisons moins contrastées, une pluviométrie annuelle de 1 500 à 2 000 mm et une humidité en permanence plus élevée. Les températures moyennes interannuelles varient relativement peu du Nord au Sud (entre 22° et 28°C), les plus basses sont observées dans la zone montagneuse du pays. Les différences sont plus marquées à l’échelle mensuelle. On observe en effet deux maximas nets, en avril - mai et en octobre - novembre. Le maximum d’octobre - novembre s’estompe sensiblement vers le Sud lorsqu’on se rapproche de la côte. L’évapotranspiration potentielle (ETP) varie annuellement entre 1 500 mm dans la zone montagneuse du Sud-Ouest et près de 2 000 mm dans le Nord. Les bilans positifs entre pluies mensuelles et ETP sont partout faibles, spécialement sur la zone côtière. A Lomé par exemple, seul le mois de juin présente un bilan positif. Le phénomène de mousson ne se répète pas à l'identique tous les ans et est susceptible d’être de plus en plus affecté par les changements climatiques globaux. Les conditions humides des années 1950 et 1960 ont cédé la place à des conditions plus sèches, à partir des années 1970. Le réchauffement des eaux du proche Atlantique et le changement d'état des surfaces continentales (conséquences de la déforestation et du changement d’utilisation des sols ; le Togo a l’un des taux de déforestation les plus élevés d’Afrique) comptent sans doute parmi les causes des sécheresses qui ont affecté le Sahel. Le Togo, partie prenante de la Convention Cadre des Nations Unies sur le Changement Climatique (UNFCC), a produit son Plan National d’Adaptation au changement climatique dont le rapport a été validé en atelier national le 30 décembre 2008 et adopté en conseil des ministres le 29 juin 2009.

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Figure 3 : Cartes climatiques du Togo

2.4.

RELIEF ET GÉOLOGIE

Le Togo présente une grande diversité de formes de relief liées à sa constitution géologique. Ces formes sont bien individualisées, généralement peu élevées mais relativement contrastées. Le trait le plus remarquable du relief du Togo est la chaîne des Monts du Togo, prolongement de la chaîne de l’Atakora, qui traverse le centre du pays, depuis le Bénin au Nord-Est jusqu’au Ghana au Sud-Ouest. De part et d’autre de cet axe central, l’altitude diminue progressivement vers le Nord et vers le Sud, ménageant des plateaux, des vallées et des plaines intermédiaires. Du point de vue orographique, on distingue successivement du Nord au Sud du pays :  l’extrême Nord-Ouest, une pénéplaine formée des roches cristallines et cristallophylliennes rattachées au craton Ouest-africain d’altitude comprise entre 200 et 400 m ;  la région des plateaux gréseux de Dapaong et de Bombouaka où les différences lithologiques ont permis, grâce à l’érosion différentielle, de dégager un relief de cuestas dont les rebords Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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culminent à 500 m. Elle comprend les formations cristallines et cristallophylliennes diversifiées de la bordure orientale du craton Ouest-Africain. Elles sont considérées d’âge archéen (ou anté Birrimien) à Protérozoïque supérieur (Précambrien ou Birrimien). On y rencontre des gneiss, migmatites, amphibolites, granites et granodiorites ;  la plaine de l’Oti d’une altitude moyenne de 100 m où les terrains tendres dominent et sont surmontés par des épandages sableux et des niveaux cuirassés ;  la chaîne des Monts du Togo orientée NE-SO qui prend le pays en écharpe sur près de 350 km de long, depuis le nord de Niamtougou jusqu’à la hauteur de Kpalimé, où est situé le point culminant (Mont Agou, 986 m). Relativement étroite (20 km en moyenne), cette chaîne a une altitude comprise entre 400 et 800 m, avec une largeur maximum de 60 km à la latitude d’Atakpamé. Les vallées, relativement profondes (200 à 400 m), sont de véritables gorges qui individualisent une série de plateaux : Malfakassa, Adelé, Akebou, Akposso, Danyi et Kloto. Le versant occidental de la chaîne présente vers le Nord une multitude de collines schistoquartzitiques (zone dite des collines), tandis que le rebord oriental présente un tracé plus ou moins rectiligne surplombant vers le Sud la plaine bénino-togolaise de plusieurs centaines de mètres ;  la pénéplaine bénino-togolaise granito-gneissique, caractérisée par un modelé de croupes surbaissées, dominée à l’Est par des inselbergs et à l’Ouest par un alignement NE-SO de collines isolées formées essentiellement de roches basiques (monts Meliendo, Haïto et Agou) ;  le plateau de « terre de barre » (du portugais « barro », argile) que domine la pénéplaine granitogneissique par des talus d’une trentaine de mètres matérialisant la limite socle bassin sédimentaire côtier. Ce plateau est pris en écharpe par la dépression de la Lama, orientée NE - SO ;  la zone littorale et lagunaire qui s’étire d’Est en Ouest sur une cinquantaine de kilomètres avec une largeur de 1 à 3 km. Le système lagunaire est formé de la lagune de Lomé et du lac Togo recevant les rivières côtières du Zio et du Haho. Il occupe l’extrémité méridionale du territoire togolais et couvre une superficie d’environ 3 300 km² formant une bande d’environ 40 km de largeur. La couverture géologique de surface de ce bassin est représentée essentiellement par la formation détritique du Continental Terminal, elle-même partiellement recouverte d’une formation alluvionnaire fluviatile qui se développe vers l’aval à la hauteur d’un ensemble de lacs, marais et mangroves. La série marine du Crétacé-Tertiaire sous-jacente n’est, à quelques exceptions près, jamais affleurant. Elle recèle d’importantes ressources dont les phosphates, des tourbes et des potentialités en eau. Le cordon littoral est soumis depuis une trentaine d’années à une érosion marine très intense, entraînant un recul alarmant du rivage. La route objet d’étude traverse les chaines des monts du Togo ainsi que les plaines d’Oti et de Kara.

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Figure 4 : Carte géologique du Togo

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III. INVESTIGATIONS DÉTAILLÉES DU TERRAIN 3.1.

PRÉAMBULE

Préalablement aux études hydrologiques et hydrauliques réalisées au bureau, des missions de reconnaissance détaillée de la zone d’étude ont été effectuées par le consultant. Les investigations de terrain ont porté principalement sur une reconnaissance de l'état général de drainage de la route, ainsi qu’un diagnostic détaillé de tous les ouvrages de traversée existants (dimension, état, …). La reconnaissance du site du projet a également permis de / d’:



appréhender les caractéristiques physiques des bassins versants (couvert végétal, nature et perméabilité des sols, étendue des zones à sols sensibles aux eaux de ruissellement, etc.) ;



relever l’environnement général de la route et son niveau de protection ;



identifier tous les ouvrages existants, réaliser les enquêtes et relever le niveau des PHE atteints au moment des crues ;



identifier les points bas non équipés par des ouvrages hydrauliques ;



identifier les zones inondables et les zones de crête ;



identifier les exutoires et l’emplacement des ouvrages de drainage transversaux.

3.2.

RECONNAISSANCE DÉTAILLÉE DES DIFFÉRENTS ITINÉRAIRES

La reconnaissance détaillée de l’itinéraire étudié fait sortir cinq (05) sections homogènes à savoir : 3.2.1. Section Aouda - entrée Sokodé Cette section prend naissance au niveau de la fin de la route récemment élargie à l’entrée du village Aouda. À ce niveau, la route est équipée d’un bout de caniveau de drainage des eaux pluviales de 0,6 m de largeur, qui prend fin à quelques dizaines de mètres. La traversée du village de Aouda est équipée par des dispositifs de drainage bouchés et vétustes situés de part et d’autre de la route. Ces dispositifs sont constitués par des demies buses en béton et des caniveaux rectangulaires bétonnés et maçonnés de largeurs variables entre 0,8 m et 1 m, avec une profondeur ne dépassant pas 0,8 m. Quelques rares dalettes sont présentes, parfois en bois, assurant l’accès aux constructions voisines. Les rétablissements des pistes sont équipés soit par des buses en bétons de diamètres 800 à 1000 mm, soit par des dalots de largeurs 0,8 à 1 m. À la sortie de la zone urbaine de Aouda, la continuité de ces dispositifs n’est pas assurée. Il s’agit plutôt de fossés en terre qui prennent place avec des ravinements accentués dans les zones à forte pente à l’approche des grands écoulements. Le 1er grand cours d’eau rencontré est le Aou. Sa traversée est assurée par un pont à 3 travées de 15 m avec une importante hauteur dépassant 11 m assurant un tirant d’air assez confortable.

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Par la suite, la route évolue en presque crête sur une distance d’environ 16 km jusqu’au village Kassena. La traversée de tous les villages rencontrés (Lama Tessi, Yao Kopé et Kassena) est assurée par les mêmes dispositifs précédemment décrits. Une dizaine d’ouvrages de faible à moyenne importance ont été identifiés sur cette section. À noter également l’identification de quelques passages en déblais non équipés par un réseau de drainage longitudinal adéquat. À partir du village Kassena, la route traverse une zone à réseau hydrographique dense de direction Ouest-Est constitué principalement par les cours d’eau Gouamado, Na, Kezey, Adjorogo et Akouaka. Ce dernier se situe à l’entrée de la ville de Sokodé. La traversée de ces cours d’eau est assurée successivement par :

 un pont à 3 travées de 7,5 m sur le cours d’eau Gouamado ;  un pont à 3 travées de 10 m sur le cours d’eau Na ;  un ponceau à une travée de 7 m sur l’écoulement Kezey ;  un ponceau à une travée de 6 m sur l’Adjorogo ;  un ponceau à une travée de 7 m sur l’Akouaka. À ces 5 ponts s’ajoute une vingtaine d’ouvrages de moyenne importance permettant de traverser les écoulements moyens. Le plus grand ouvrage rencontré est un dalot D(3x3). Tous les cours d’eau et écoulements précédemment décrits sont des affluents secondaire et tertiaire du grand fleuve Mono. L’illustration photographique suivante résume les ouvrages et dispositifs précédemment décrits.

Photo 1 : Caniveau bétonné (0,6x1,0) au Pk 0

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Photo 2 : Demie buse en béton vétuste, au niveau du village Aouda

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Photo 3 : Caniveau totalement bouché, au niveau du village Aouda

Photo 5 : Pont à 3 travées de 15m sur le cours d’eau Aou

Photo 7 : Pont à 3 travées de 7,5m sur le cours d’eau Gouamado

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Photo 4 : Fossé en terre à la sortie du village Aouda

Photo 6 : Dalot (1,0x1,0) au niveau du village Lama Tessi

Photo 8 : Pont à 3 travées de 10m sur le cours d’eau Na

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Photo 9 : Dalot (1,0x1,0) en bon état avec affouillement aval, au niveau du village Tchalo

Photo 11 : Passage en déblais non équipé par un réseau de drainage longitudinal

Photos 13 : Dalot totalement bouché, à curer régulièrement

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Photo 10 : Pont à une travée de 7m sur l’écoulement Kezey

Photo 12 : Pont à une travée de 6m sur l’Ajorogo

Photos 14 : Pont à une travée de 7 m sur l’Akouaka, à l’entrée de Sokodé

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3.2.2. Traversée urbaine de Sokodé La traversée de la ville de Sokodé est drainée par un système de caniveaux et d’ouvrages transversaux de moyen à mauvais état, en sa majorité. Le premier ouvrage transversal identifié après le pont sur l’Akouaka est une voute de 2,3 m de hauteur, qui draine le plein centre-ville. Un caniveau rectangulaire maçonné, couvert par des dalettes, achemine les eaux en provenance des hauteurs de la ville. Du côté aval, une demie buse en béton collecte les eaux de la demie chaussée. Par la suite, la traversée du grand marché en crête est dépourvue de tout système de drainage, à l’exception d’un caniveau vétuste de largeur 0,4 m qui longe la route du côté gauche. À l’approche du point haut, la route est équipée par un système de cunettes bétonnées en bon état. Vers la sortie du centre-ville, la route est drainée de part et d’autre par des caniveaux en bon état. Elle est également équipée par des ouvrages transversaux de faibles dimensions (buses Ø 800 ou dalots (0,8x0,8) avec puisard amont). Les ouvrages les plus importants sont construits pour traverser les cours d’eau Panjo et Ata. Il s’agit successivement d’un ponceau à une (01) travée de 10 m et un autre à une (01) travée de 9 m. Entre ces deux ponceaux, et jusqu’à la fin de la zone urbaine de Sokodé, le drainage de la dernière section urbaine de la ville est assuré par des caniveaux maçonnés en moyen à bon état, ainsi qu’un ensemble de 5 ouvrages transversaux constitués essentiellement par des buses Ø 800 mm et des dalots (1,0x1,0). Vers la fin, la zone d’extension urbaine est dépourvue de tout système de drainage longitudinal. L’illustration photographique suivante résume les ouvrages et dispositifs précédemment décrits.

Photo 15 : Voute de 2,3 m de hauteur

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Photo 16 : Caniveau couvert par des dalettes

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Photo 17 : Caniveau Vétuste

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Photo 18 : Point haut équipé par une cunette

. Photo 19 : Buse bouchée, avec PA

Photo 21 : Passage en déblais, équipé par un caniveau bétonné

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Photo 20 : Dalot (0,8x0,8) en bon état

Photo 22 : Pont à 1 travée de 10 m sur le cours d’eau Panjo

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Photo 23 : Caniveau maçonné en bon état

Photo 24 : Pont à une travée de 9 m sur l’écoulement Ata

Photo 25 : Absence du réseau de drainage longitudinal à la sortie de la ville

Photo 26 : 2 buses Ø 800 en mauvais état, à remplacer

3.2.3. Section Sokodé - Bafilo (y compris les deux déviations) La sortie de la ville de Sokodé marque la ligne de partage des eaux entre le bassin versant du fleuve Mono et celui du fleuve Mo. Tous les écoulements traversés en cette section sont de direction Est-Ouest et constituent des affluents secondaires du fleuves Mo. La majorité des petits villages traversés sont dépourvus d’un système de drainage longitudinal adéquat, à l’exception de quelques dizaines de mètres de caniveaux vétustes dans la plupart des cas. Quelques passages en déblais ont été identifiés et sont également dépourvus de caniveaux de drainage. Évoluant en zone montagneuse, la route reçoit un total de six (06) importants écoulements, auxquels s’ajoutent un nombre relativement élevé d’écoulements de faible à moyenne importance (environ 40 ouvrages). Les ponts identifiés sont récapitulés comme suit :

 ponceau à 1 travée de 16 m sur le cours d’eau Tchanao ;  ponceau à 1 travée de 7 m sur un affluent du Tchanao ;  pont à 2 travées de 15 m sur le cours d’eau Tchiangué ;  pont à 1 travée de 26 m sur le cours d’eau Kédéssoué ; Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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 ponceau à 1 travée de 10 m sur le cours d’eau Kinizao ;  pont à 2 travées de 23,5 m sur le cours d’eau Boualé.

Photo 27 : Village non équipé d’un système de drainage longitudinal

Photo 29 : Buse Ø 800 avec PA

Photo 28 : Passage en déblais non équipé d’un système de drainage longitudinal

Photo 30 : Pont à 1 travée de 16m sur le cours d’eau Tchanao

. Photo 31 : Buse Ø 800 en mauvais état, à remplacer

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Photo 32 : Caniveau maçonné en mauvais état, au niveau du village Tchanda

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Photo 33 : Buse Ø 1000 avec stagnation d’eau

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Photo 34 : Dalot (1,0x1,0) en bon état

Photos 35 + 36 : Caniveau maçonné en moyen à mauvais état au niveau du village Aléhéridé

Photo 37 : 2 buses Ø 800 en bon état

3.2.3.1. Déviation Alédjo 1 Cette déviation était récemment construite pour contourner la montagne et la forêt classée d’Alédjo. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Elle est équipée d’une vingtaine d’ouvrages très profonds, de moyenne importance, avec des sections variant de D(2,0x1,5) à D(4,0x4,0). À ces ouvrages courants s’ajoutent deux ponts. Le premier est constitué d’une travée de 18 m sur le cours Molow, et le second est un pont à poutres à 3 travées de 20 m.

Photo 38 : Pont à 1 travée de 18 m, sur la rivière Molow

Photo 39 : Caniveau maçonné en bon état

Photo 40 : Dalot (2,0x2,0) en bon état

Photo 41 : Dalot (4,0x4,0) en bon état

. Photo 42 : Dalot (2,0x2,0) en bon état, avec coursier amont

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Photo 43 : Point bas non équipé

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Photo 44 : Pont à 3 travées de 20 m

Entre les deux déviations, cinq (05) ouvrages de moyenne importance ont été identifiés. 3.2.3.2. Déviation Alédjo 2 La 2ème déviation d’Alédjo, longue d’environ 10 km, contourne la chaine montagneuse de Doumboua, qui marque la ligne de partage des eaux entre les bassins versant du fleuve Mo et celui du fleuve Kara. Cette section est équipée par une vingtaine d’ouvrages hydrauliques de moyenne importance, parfois inaccessibles au vu de l’importante de la hauteur de remblais. Leurs sections varient de D(1,0x1,0) à D(4,0x4,0), tous en bon état structurel. Le dernier ouvrage construit sur le cours d’eau Pambéa qui traverse la village Bafilo est constitué par un pont à 3 travées de 8 m, en bon état structurel.

Photo 45 : Caniveau maçonné en bon état avec divergent

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Photo 46 : Dalot (4,0x4,0) biais, en bon état

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Photo 47 : Passage en grand déblais, éboulements qui bouchent le caniveau

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Photo 48 : Dalot (2,0x2,0) en bon état, suivi d’un canal maçonné C(5,0x1,0)

. Photo 49 : Dalot (4,0x4,0) en bon état

Photo 50 : Pont à travées de 8 m

3.2.4. Section Bafilo - entrée Kara Cette section prend naissance au niveau de la sortie du village Bafilo, après le croisement avec la 2ème déviation et continue jusqu’à l’entrée de la ville de Kara, au niveau du pont. Longue d’environ 23 km, cette section évolue en presque crête sur tout son linéaire. Le constat général est l’absence du système de drainage longitudinal tout au long de cette section, à l’exception de quelques dizaines de mètres de caniveaux au niveau du village Awandjelo et à l’entrée de la ville de Kara. Quant au système de drainage transversal, il est composé de 32 ouvrages hydrauliques de faible à moyenne importance, nécessitant tous un curage régulier, et sont répartis comme suit :  12 dalots de sections variables de (1,0x0,75) à (3,0x1,2) ; 

20 buses Ø 800 mm et Ø1000 mm.

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Photo 51 : Buse Ø 1000 en moyen état, avec stagnation d’eau

Photo 53 : Dalot (1,0x0,75) avec stagnation d’eau en aval

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Photo 52 : Dalot (1,0x0,75) partiellement bouché

Photo 54 : Caniveau maçonné en mauvais état au niveau du village Awandjelo

. Photo 55 : Buse Ø 800 en mauvais état, à remplacer

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Photo 56 : Zone de stagnation d’eau, à équiper

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. Photo 57 : Demie buse à l’entrée de Kara

Photo 58 : Caniveau couvert par des dalettes, devant l’hôtel Bérékia

Cette section prend fin au niveau du pont sur le fleuve Kara, constitué par cinq (05) travées de 25 m chacune, avec une hauteur de 12 m, soit un tirant d’air confortable.

Photos 59 + 60 : Pont sur le fleuve Kara

3.2.5. Traversée urbaine de Kara - fin La traversée purement urbaine de la ville est équipée par un système de drainage longitudinal en mauvais état à vétuste par endroit. Le 1er ouvrage identifié est un dalot D(6,0x4,0) en bon état sur un affluent du fleuve Kara. Par la suite la route évolue en remblai tout en étant dépourvue de système de drainage longitudinal, jusqu’au croisement avec la route du marché aménagée en 2x2 voies. À partir de ce point, quelques dizaines de mètres de caniveau couvert par des dalettes ont été identifiés. Le second ouvrage important identifié est constitué par un portique de 8,7 m de largeur. Après le croisement avec la route qui mène vers le palais des congrès, la RN1 évolue parallèlement à la chaine de montagne de Lama, et reçoit par conséquent une dizaine d’écoulements de direction Est-Ouest, dont le plus important est le cours d’eau Kpan. Sa traversée est assurée par un pont à 3 travées de longueurs 10,5 + 15 + 10,5. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Le système de drainage longitudinal est quasi absent dans cette section, jusqu’au Pk fin au niveau du carrefour de Tchitchao.

Photos 61 + 62 : Caniveaux vétustes à l’entrée de la ville

Photo 63 : Dalot (6,0x4,0) en bon état

Photo 64 : Portique de 8,7 m de largeur

Photo 65 : Caniveau couvert par des dalettes

Photo 66 : Zone de stagnation d’eau, à équiper

.

Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Photo 67 : Pont à 3 travées sur le cours d’eau Kpan

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Photo 68 : Buse avec exutoire aménagé en maçonnerie

3.2.6. Récapitulatif des ouvrages existants On dénombre au total 196 ouvrages hydrauliques existants tous types confondus sur l’ensemble de l’itinéraire étudié, récapitulés comme suit. Tableau 1 : Récapitulatif des ouvrages hydrauliques existants Section

Buses

Dalots

Ponts/Portiques

Aouda – Entrée Sokodé

18

16

6

Traversée urbaine de Sokodé

7

4

2

Sokodé - Bafilo

26

60

8

Bafilo - Entrée Kara

20

13

1

Traversée urbaine de Kara

7

4

4

Total

78

97

21

Figure 5 : Ventilation des ouvrages existants Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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IV. ÉTUDE CLIMATOLOGIQUE 4.1.

RÉGIME CLIMATIQUE

Le Togo est situé dans une zone de transition entre le climat équatorial de transition au sud et un climat tropical pure à l’extrême nord. Il présente un climat tropical chaud et humide dans l’ensemble qui est en grande partie contrôlé par la circulation de la Mousson ouest africaine.

Une bonne partie des précipitations annuelles tombe pendant la saison pluvieuse de l’été boréal. La saison sèche est caractérisée par la présence de l’harmattan, vents du nord-est secs et poussiéreux. Sur le plan climatique, trois (03) régions caractérisent le Togo :  une zone nord tropicale continentale (soudanienne) : à l’extrême nord du pays à la frontière avec le Burkina, caractérisée par la succession dans l’année d’une seule saison sèche (novembre à mars) et d’une saison des pluies avec un maximum pluviométrique entre août et septembre ;  une zone côtière d’un climat de type subéquatorial (ou équatorial de transition) : caractérisée par un régime de pluie bimodale. On y distingue quatre saisons plus ou moins marquées : 2 saisons des pluies (mars à juillet et septembre à novembre) et 2 saisons sèches (juillet à septembre et novembre à mars). Les maximas pluviométriques ont lieu habituellement en juin pour la grande saison des pluies et en octobre pour la petite saison des pluies ;  une zone de transition entre le climat tropical continental et le climat subéquatorial : concerne la région centrale et de Kara. La pluviométrie moyenne annuelle varie de 800 mm au Nord à environ de 1300 mm à l’extrême Sud. Au cours de la période 1961-2010, le nombre de jours de pluie supérieur à 1 mm est en moyenne de 80 Jours dans la partie méridionale. Il n’est que de 50 dans l’extrême Nord du pays. La figure suivante présente la répartition spatiale des classes climatologiques de l’Afrique subsaharienne.

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Zone du projet

Figure 6 : Zones climatiques du Togo

4.2.

PLUVIOMÉTRIE

4.2.1. Stations météorologiques de référence En termes de stations de mesures, la zone du projet dispose de deux stations pluviométriques, qui sont gérées par la Direction Générale de la Météorologie Togolaise. Il est à noter que l’enregistrement des données pluviométriques des stations pluviométriques de Kara et Sokodé sont continus et représentatifs. Ces deux stations seront retenues comme stations de référence pour la présente étude. Tableau 2 : Caractéristiques statistiques des stations de Kara et de Sokodé Station pluviométrique de Kara

Station synoptique de Sokodé

1 470 013 300

1 470 017 500

9,35

1,1833

8,9833

1,1167

-

400

Période d’observations

(1989-2019)

(1980-2018)

Nombre d’observations

31

39

Moyenne

1 297,3

1 262,3

Maximum

1 771,1

1 646,1

Médiane

1 231,3

1 264,6

Minimum

1 003,7

964,5

Désignation Code Latitude (°) Coordonnées décimales

Longitude (°)

Altitude (m)

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4.2.2. Station de Sokodé 4.2.2.1. Pluviométrie annuelle de la station Sokodé La pluviométrie annuelle disponible dans cette zone couvre la période 1980-2018. La pluviométrie moyenne annuelle enregistrée est de 1 262,3 mm. La pluie annuelle minimale est de 964,5 mm, enregistrée en 1982 tandis que la maximale a atteint 1 646,1 mm en 2005. Ce résultat diverge par rapport aux courbes d’isohyètes annuelles élaborées par l’Office de la Recherche Scientifique et Technique Outre-Mer PARIS ORSTOM et l’Organisation des Nations Unies pour l’Alimentation et l’Agriculture ROME FAO 1967, présenté par la figure ci-dessous.

Figure 7: Isohyètes de la pluviométrie annuelle à Sokodé (ORSTOM, FAO.1967)

Il s’agit d’une différence remarquable au niveau de la pluviométrie annuelle de la même station pour des périodes différentes (1938-1964 et 1980-2018). Ceci est vraisemblablement dû aux changements climatiques et la migration des isohyètes vers le Sud (environ 200 mm de moins en seulement 75 ans). La figure suivante représente la variation annuelle de la pluviométrie entre 1980 et 2018.

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Figure 8 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la tendance linéaire

L’analyse de la pluie annuelle par tendance linéaire permet d’observer une tendance à une légère augmentation non significative des quantités annuelles précipitées. Sur les 39 années d’observations, 25 ans sont secs (pluie annuelle inférieure à la moyenne) et 14 ans humides. Une analyse de la tendance des précipitations annuelles par moyenne mobile permet de lisser la courbe des précipitations annuelles. Elle traduit mieux le comportement de la pluie au niveau de la station sur la période étudiée. La figure suivante représente l’évolution de la moyenne mobile (5 ans) sur ladite période.

Figure 9 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la moyenne mobile

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D’après ce graphique, on note l’alternance non remarquable entre les périodes de la sècheresse et les périodes de l’humidité, comme suit :  1991-1999 ; 2002-2005 ; 2009-2019 : périodes relativement humides ;  1980-1987 ; 1999-2001 ; 2006-2008 2013-2017 : périodes relativement sèches. 4.2.2.2. Pluviométrie mensuelle de la station de Sokodé Les hauteurs moyennes mensuelles enregistrées à la station de Sokodé pendant la période de 1980 - 2018 sont données par la figure suivante.

Figure 10 : Variation de la pluviométrie moyenne mensuelle

La courbe unimodale de précipitations présente une asymétrie assez significative à gauche. Ce qui indique que la période d’installation de la saison des pluies dans la région est plus longue et plus lente que son retrait. Ces précipitations mensuelles ne sont cependant pas uniformément réparties. Le maximum est atteint en août à 263 mm en moyenne et le minimum est de 1 mm en mois de Décembre. Les précipitations au cours de la saison des pluies sont bien réparties en général sur toute la durée de la saison, ce qui permet à la région d’être sur le plan agricole très productrice. On peut classer les précipitations selon la quantité en deux saisons : saison sèche et saison humide. a) Saison sèche Elle couvre 4 à 4,5 mois de novembre à février/mars. C’est une période très faiblement arrosée. Des mois très secs (décembre et janvier) sont enregistrés avec des hauteurs de pluie qui ne dépassent pas les 12 mm. Le mois de mars est le plus arrosé de cette saison avec 42 mm, marquant ainsi la période charnière entre la saison sèche et la saison pluvieuse. Les mois de novembre et février connaissent une pluviosité plutôt moyenne, respectivement de 14 mm et 12 mm. b) Saison humide Elle dure en moyenne 7,5 à 8 mois de mars à octobre. Cette durée oscille d’une année à l’autre : tantôt elle est précoce, dans le 2ème et 3ème décade du mois de mars, ou très tardive au cours des Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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deux dernières décades d’avril. Les fins de saison sont généralement brusques marquées par des orages et des averses de courtes durées observables déjà au cours de la dernière décade du mois de septembre. Par ailleurs, la pluie mensuelle du mois le plus pluvieux (août) a une tendance presque constante comme le montre le graphique suivant.

Figure 11 : Variation de la pluviométrie du mois d’Aout

La moyenne mobile (5 ans) des pluies mensuelles du mois d’août observe toujours une alternance entre la période sèche et la période humide. Avec un maximum de 405 mm en 2003 et un minimum de 85 mm en 1983.

Figure 12 : Évolution de la moyenne mobile du mois d’août

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4.2.2.3. Pluviométries journalières maximales de Sokodé a) Tendance générale de la pluie maximale journalière La figure suivante confirme la tendance à la baisse de la Pjmax contrairement à celles observées pour les précipitations mensuelles. En effet, la barre de 78 mm/j (qui représente la moyenne) a été dépassée 34 fois durant toute la période étudiée. Le maximum de la pluie journalière a atteint 143 mm en 1997.

Figure 13 : Variation de la pluie maximale journalière

b) Analyse fréquentielle des évènements pluvieux exceptionnels L’analyse fréquentielle a été conduite à l’aide de la version 1.1 du logiciel HYFRAN. C’est un logiciel d’ajustement de lois statistiques qui comprend un ensemble d’outils mathématiques puissants, conviviaux et flexibles permettant en particulier l’analyse statistique d’événements pluvieux (la plus importante averse dans une année donnée) et, de manière plus générale, l’analyse statistique de séries de données indépendantes et identiquement distribuées, et ce, dans des domaines professionnels aussi variés que l’Hydrologie, l’Ingénierie, l’Environnement, la Météorologie, … Le logiciel HYFRAN offre des graphiques de probabilité au non dépassement, des histogrammes des fréquences d’apparition d’une valeur suivant les intervalles et fournit une comparaison entre les caractéristiques de la loi et de l’échantillon. L’ajustement statistique par la loi Gumbel aux distributions expérimentales des pluies maximales journalières annuelles observées à la station de Sokodé permet d’établir les valeurs quantiques ainsi que les pluies journalières décennales, vingtennales, cinquantennales et centennales. La loi Log Normal, se présente sous la forme : 𝐹(𝑥) =

Avec, F(x)

1

𝑥𝜎√2𝜋

𝑙𝑛𝑥−𝜇 )²] 2𝜎²

𝑒 [− (

: Fonction de répartition.

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u

: Paramètre du modèle ;

x

: Variable aléatoire ;

σ

: Ecart type.

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Les résultats de cette analyse sont exposés dans le tableau ci-après. Tableau 3 : Statistiques des pluies maximales journalières de la station Sokodé Station de Sokodé Moyenne

78,2

Maximum

142,6

Médiane

73,5

Minimum

42,1

Écart-type

30

Coefficient de variation (Cv)

0,267

Coefficient d’asymétrie (Cs)

0,833

Coefficient d’aplatissement (Ck)

3,43

En se référant à la figure suivante, le résultat de l’ajustement statistique des pluviométries journalières maximales selon la loi Gumbel suit correctement la tendance des échantillons retenus.

Figure 14 : Ajustement de la loi Gumbel aux pluies journalières maximales

Le tableau suivant résume les valeurs des PJMax retenues pour différentes périodes de retour. Tableau 4 : Pluies journalières maximales de différentes périodes de retour Période de retour « T » Désignation Pluie maximale journalière (mm) Intervalle de confiance

2 ans

5 ans

10 ans

20 ans

50 ans

100 ans

74,8

94,0

107,0

119

135

146

70,1 - 79,5

86,7 - 101

97,3 - 116

107 - 130

120 - 149

130 - 163

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Les résultats obtenus suite à l’ajustement statistique sont comparés aux isohyètes de la P10 établies par la CIEH 1985.

Zone du projet

Figure 15 : Isohyètes décennales du CIEH (1985)

Pour la période de retour T = 10 ans, la P10 retenue est égale à 107,0 mm. Cette valeur diffère légèrement de celle des isohyètes élaborés par la CIEH (110 mm < P10 < 120 mm). Ceci s’explique par la migration des isohyètes vers le sud sous l’effet des changements climatiques. 4.2.3. Station de Kara 4.2.3.1. Pluviométrie annuelle de la station de Kara La pluviométrie annuelle disponible dans cette station couvre la période 1989-2019. La pluviométrie moyenne annuelle enregistrée est de 1 297,3 mm. La pluie annuelle minimale est de 1 003,7 mm, enregistrée en 2005 tandis que la maximale a atteint 1 771,1 mm en 2003. Ce résultat converge avec les isohyètes annuelles élaborées par l’Office de la Recherche Scientifique et Technique Outre-Mer PARIS ORSTOM et l’Organisation des Nations Unies pour l’Alimentation et l’Agriculture ROME FAO 1967.

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Figure 16 : Isohyètes de la pluviométrie annuelle à Kara (ORSTOM, FAO.1967)

La figure suivante représente la variation annuelle de la pluviométrie entre 1989 et 2019.

Figure 17 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la tendance linéaire Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Sur les 31 années d’observations, 20 ans sont secs (pluie annuelle inférieure à la moyenne) et 11 ans humides. L’analyse de la pluie annuelle par tendance linéaire permet d’observer une tendance à la baisse des quantités annuelles précipitées. Une analyse de la tendance des précipitations annuelles par moyenne mobile permet de lisser la courbe des précipitations annuelles. Elle traduit mieux le comportement de la pluie au niveau de la station sur la période étudiée. La figure suivante représente l’évolution de la moyenne mobile (5 ans) sur ladite période.

Figure 18 : Chronique de la pluviométrie annuelle et évolution de la moyenne mobile

D’après ce graphique, on note l’alternance entre les périodes de la sècheresse et les périodes de l’humidité, comme suit :  1989-1991 ;1994-1998 ; 2008-2012 : périodes relativement humides ;  1999-2002 ; 2004-2007 ; 2013-2015 ; 2017-2019 : périodes relativement sèches. 4.2.3.2. Pluviométrie mensuelle de la station de Kara Les hauteurs moyennes mensuelles enregistrées à la station de Kara pendant la période de 1989 2019 sont données par la figure suivante.

Figure 19 : Variation de la pluviométrie moyenne mensuelle Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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L’évolution saisonnière des précipitations présente deux saisons très contrastées : a) Saison humide Les hauteurs d’eau mensuelles calculées sur une période de 30 ans (1989-2019) présentent une saison pluvieuse relativement brève par rapport aux autres régions, elle dure en moyenne 7 mois soit d’avril à octobre. Les hauteurs d’eau maximales sont atteintes en août à 265 mm. Les mois les plus pluvieux sont juillet, août et septembre.

Figure 20 : Variation de la pluviométrie du mois de Août

Le graphique ci-dessus montre une tendance à la légère baisse de la pluviométrie pendant le mois le plus pluvieux à Kara. Le graphique suivant représente la moyenne mobile (5 ans) des pluies mensuelles du mois d’août. On observe toujours une alternance remarquable entre la période sèche et la période humide. On remarque une grande période sèche qui s’est établie depuis 2004 jusqu’à 2008 puis une reprise constante jusqu’au nos jours.

Figure 21 : Évolution de la moyenne mobile du mois d’août

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b) Saison sèche Elle dure en moyenne cinq mois, de novembre à mars. Très faiblement arrosée, elle enregistre en moyenne 12 mm. Dès Novembre, et à cause de la situation relativement proche des centres de haute pression désertique, la région est soumise à un évènement précoce, l’harmattan qui vient renforcer la sécheresse par son caractère très sec. Les variations inter mensuelles sont très importantes. En effet, les mois les plus arrosés de cette période sont les mois de novembre et mars respectivement 16 mm et 30 mm, ce dernier mois est le passage de la saison sèche à la saison pluvieuse tandis que la période d’octobre à novembre est le passage de la saison des pluies à la saison sèche. Les mois de décembre et janvier sont par contre très secs avec des hauteurs de pluie qui tendent vers 0, respectivement 2 mm et 3 mm. Ces deux mois marquent l’entrée en plein cœur de l’harmattan donc de la saison sèche. 4.2.3.3. Pluviométrie journalière maximale de Kara a) Tendance générale de la pluie maximale journalière La figure suivante présente une tendance à l’augmentation légère de la Pjmax, contrairement à celle de la pluie annuelle. En effet, la barre de 74,3 mm/j (la moyenne) a été dépassée seulement 15 fois durant toute la période étudiée. Le maximum de la pluie journalière de 142,1 mm a été atteint en 2013.

Figure 22 : Variation de la pluie maximale journalière

4.2.3.4. Analyse fréquentielle des évènements pluvieux exceptionnels L’ajustement statistique aux distributions expérimentales des pluies maximales journalières annuelles observées à la station de Kara suit la loi Log-normale, cette loi permet d’établir les valeurs quantiques ainsi que les pluies journalières décennales, vingtennales, cinquantennales et centennales.

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Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda – Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

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Les résultats de cette analyse sont exposés dans le tableau ci-après. Tableau 5 : Statistiques des pluies maximales journalières de la station Kara Station de Kara Moyenne

74,3

Maximum

142,1

Médiane

68,2

Minimum

41,8

Écart-type

26,7

Coefficient de variation (Cv)

0,359

Coefficient d’asymétrie (Cs)

1,02

Coefficient d’aplatissement (Ck)

3,28

En se référant à la figure suivante, le résultat de l’ajustement statistique des pluviométries journalières maximales selon la loi Log Normal suit correctement la tendance des échantillons retenus.

Figure 23 : Ajustement de la loi Log Normal aux pluies journalières maximales

Le tableau suivant résume les valeurs des PJMax retenues pour différentes périodes de retour. Tableau 6 : Pluie journalières maximale de différentes périodes de retour Période de retour « T » Désignation 2 ans

5 ans

10 ans

20 ans

50 ans

100 ans

70,1

93,4

109

123

141

155

61,9 - 78,4

80,5 - 106

91,1 - 126

100 - 145

111 - 171

119 - 190

Pluie maximale journalière (mm) Intervalle de confiance

4.3.

TEMPÉRATURES

La zone du projet présente un régime thermique de type tropical avec deux pics, le second généralement très faible. Les plus fortes valeurs sont enregistrées en mars et avril avec respectivement 29,9 °C et 29,5°C tandis que les moyennes les plus faibles sont obtenues en août. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Figure 24 : Température moyenne mensuelle dans la zone du projet

4.4.

HUMIDITÉ RELATIVE

La variation mensuelle de l’humidité relative dans la zone du projet est présentée dans le tableau suivant. Tableau 7 : Humidité relative à Kara J

F

M

A

M

J

J

A

S

O

N

D

H % min

19

19

28

44

52

61

68

68

64

51

32

21

H % moy

31

34

48

64,5

71,3

78,5

83

83

81,5

74

57,5

39

H % max

43

49

68

85

91

96

98

98

99

97

83

57

4.5.

INSOLATION

L’évolution mensuelle de cette donnée définit deux périodes qui rythment avec l’évolution saisonnière des précipitations. En effet, la région est au cours de l’année bien ensoleillée, en moyenne au cours de 8 mois, durant lesquels la moyenne d’insolation est au-dessus de 6 heures. Cette période couvre toute la saison sèche et les premiers mois de la saison des pluies (Octobre à Mai). La plus haute valeur moyenne est par contre atteinte en Novembre à 8,2 heures. Les variations inter mensuelles et saisonnières sont considérables allant de 0,5 à 1,7 heures. Elles sont plus importantes d’une saison à l’autre et peuvent atteindre 2 à 2,3 heures.

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Figure 25 : Insolation moyenne mensuelle à Kara

4.6.

VARIABILITÉ ET CHANGEMENTS CLIMATIQUES OBSERVÉS AU TOGO

4.6.1. Notions de changements climatiques Par changements climatiques, le groupe de travail du GIEC entend, toute évolution du climat dans le temps, qu'elle soit due à la variabilité naturelle ou aux activités humaines. Cette définition diffère de celle de la convention - cadre des nations - unies sur les changements climatiques (CCNUCC), où l'on entend par changements climatiques, des variations du climat directement ou indirectement dues à une activité humaine qui modifient la composition de l'atmosphère globale et qui viennent s'ajouter à la variabilité climatique naturelle observée au cours de périodes comparables (CCNUCC, 1992). CHOISNEL (1992), cité par JOHNSON (1997) ira plus loin en mettant beaucoup plus l'accent sur l'équilibre énergétique du système terre - océan - atmosphère. Pour lui, le changement climatique a une ampleur assez importante. Ce changement correspondrait à " une modification importante de l'équilibre énergétique du système terre -océan -atmosphère, conduisant à un changement irréversible du climat moyen et concerne à priori le globe terrestre dans l'ensemble ". Et au suédois LANSBERG de renchérir en définissant le changement climatique comme étant " le déplacement des conditions climatiques sur le globe et de ce, fait localement, l'apparition d'une nouvelle condition d'équilibre ". Il apparaît donc au fil de ces différentes perceptions de la notion du changement climatique qu'il s'agit d'un profond bouleversement du climat moyen normal sur une longue période, un changement dans lequel la distribution statistique des valeurs des éléments climatiques est modifiée d'une façon significative dans la mesure où les données reflètent essentiellement une nouvelle population de valeurs, autrement dit une nouvelle gamme de climats.

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Cette notion de changement du climat est cependant à distinguer de l'anomalie ou fluctuations climatiques qui reflètent un écart temporaire souvent radical par rapport à la moyenne ou à la zone centrale de la distribution de fréquence d'un élément climatique. Après un tel écart, la situation revient toutefois à la normale ou aux valeurs d'un excès dans le sens opposé. La notion de changements climatiques comme tous les autres concepts varie d'un chercheur à un autre, d'un scientifique à un autre. Cependant tous cherchent à expliquer un même phénomène : l'évolution dans le temps et dans l'espace des paramètres du climat, liée aux activités anthropogéniques et entretenue par l'effet de serre. 4.6.2. État des lieux des changements climatiques au Togo Les changements climatiques préoccupent la communauté scientifique internationale et les pays du monde entier en raison de leurs impacts négatifs, potentiels et avérés, sur les hommes et les écosystèmes. Selon l’IPCC (International Panel on Climate Change), l’Afrique est l’un des continents les plus vulnérables au changement climatique et à la variabilité climatique. Ils sont devenus une priorité sur la scène politique internationale depuis la conférence de Rio en 1992. Parallèlement, la vulnérabilité des écosystèmes, des territoires, des populations et des activités économiques, s’est très largement accrue. C’est pourquoi l’adaptation est donc devenue un enjeu politique majeur pour tous les pays du monde et en particulier, les pays en développement. Le système climatique planétaire dans lequel s’inscrit l’Afrique de l’Ouest, et le Togo en particulier, subit des modifications à grande échelle qui restent amplifiées par les facteurs naturels et anthropiques tant régionaux, que locaux. Ainsi, les climats ouest africains et togolais sont sujets à de forte variabilité ou à des changements selon les échelles de temps et d’analyse dont les conséquences restent néfastes pour le développement durable. Bien que le Togo ne contribue pas à l’émission des gaz à effet de serre, le changement climatique est perceptible, le climat y est de plus en plus instable. Il est même particulièrement exposé du fait de ses territoires en zone tropicale, durement touchés par la sécheresse, et de ses territoires en zones littorales, menacés par la montée du niveau de la mer. Le pays fait d’ores et déjà face à une récurrence anormale de phénomènes climatiques extrêmes tels que la violence des vents, les températures élevées ou de fortes précipitations qui mettent en danger les communautés humaines, les écosystèmes et les services qu’ils fournissent. Du fait de la grande diversité agroécologique au Togo, la nature des changements climatiques varie très largement d’une région à l’autre et leurs impacts diffèrent. Cependant toutes les zones agroécologiques sont touchées ainsi que tous les secteurs économiques. Le peuple Togolais doit donc faire face à un important challenge alors que son bienêtre économique et social est grandement tributaire de la viabilité des principaux secteurs de développement. Ces dernières années, dans de nombreuses villes togolaises, la variation climatique a fait l’objet de nombreuses inondations quoique les statistiques indiquent que le Togo connaît une baisse de la pluviométrie depuis une dizaine d’années. Ce phénomène constitue la catastrophe naturelle la plus récurrente et elle devient de plus en plus sévère ces derniers temps en raison des effets pervers des changements climatiques. Celles de Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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2010 reste parmi les plus spectaculaires et a occasionné d’importants dégâts notamment 82 767 sinistrés, 85 blessés et 21 décès. Les dégâts matériels sont très importants à savoir : 3 947 maisons inondées, 7 320 écroulées, 194 décoiffées et 921 abandonnées. La superficie des champs de cultures dévastés est d’environ 7 750 hectares. Outre les effets du changement climatique, la non maitrise de l’occupation des sols, la croissance démographique incontrôlée, l’urbanisation croissante en contradiction avec les schémas directeurs sont les principaux facteurs des inondations pluviales et fluviales. Ces inondations causent des dégâts importants au niveau des infrastructures sociocommunautaires, sur les réseaux d’approvisionnement en eau potable et d’assainissement, et sur d’autres biens et services publics. 4.6.3. Changements climatiques attendus dans le futur au Togo Établir des scénarios climatiques futur est une chose complexe. Il est question ici de décrire de façon probabiliste l'état futur du climat au Togo. La méthodologie utilisée se fonde principalement sur les directives techniques du GIEC (Groupe d'Experts Intergouvernemental sur l'évolution du Climat) pour l’évaluation des incidences de l’évolution du climat et des stratégies d’adaptation et sur d’autres guides méthodologiques tels que le manuel du Programme des Nations Unies pour l’Environnement (PNUE) sur les méthodes d'évaluation des impacts du changement climatique et des stratégies d'adaptation (Feinstra et al. 1998). De tels scénarios s’appuient sur des hypothèses économiques, énergétiques et environnementales. Au Togo, et dans le cadre de la formulation du plan national d’adaptation, il est apparu nécessaire de faire un choix consensuel de projections climatiques, les projections climatiques réalisées avec le modèle SimClim2013 version 3.0.1 ont été retenues et portent particulièrement sur les variations des précipitations et des températures aux horizons 2025, 2050, 2075 et 2100. 4.6.3.1. Scénario de référence La situation de référence décrit le climat moyen de la période 1986-2005 centrée sur 1995. Selon ce scénario, les températures moyennes annuelles ‘‘TMean’’ varient entre 21,2°C et 28,7°C avec des maximas ‘‘TMax’’ autour de 35,2°C dans l’extrême nord et des minimas ‘‘TMin’’ de 16,0°C à l’Ouest de la région des Plateaux. 4.6.3.2. Scénarios climatiques selon l’hypothèse optimiste (RCP2.6) Dans le cas où la communauté humaine réussirait à stabiliser la concentration des GES dans l’atmosphère à un niveau inférieur à 500 ppm, la tendance au réchauffement climatique se poursuivrait sur toute l’étendue du pays mais de manière modérée. La température moyenne au niveau national augmenterait de 0,6°C à l’horizon 2025 et 0,9°C sur la période 2050 à 2100 et oscilleraient entre 22,0 et 29,5°C à l’horizon 2025 et entre 22,1 et 29,7°C après 2025. Globalement, le réchauffement serait plus faible sur les monts du Togo (l’Ouest de la région des plateaux enregistrant le plus faible réchauffement avec des températures moyennes entre 22,0 et 25,5°C) et augmenterait, à la fois, vers le Nord et vers le Sud du pays. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Quant aux précipitations, elles évolueraient dans la fourchette 857-1 722 mm à l’horizon 2025 et 859 à 1 725 aux horizons 2050, 2075 et 2100 avec des augmentations de 3,3 à 6,2 mm (2025) et 4,7 à 9,0 mm (de 2050 - 2100) par rapport au scénario de référence (854 - 1 716 mm), soit une augmentation moyenne comprise entre 0,37 (2025) à 0,54 % (2100). L’augmentation des précipitations serait plus forte sur les monts du Togo et diminuerait à la fois, vers le nord et le sud du pays. 4.6.3.3. Scénarios climatiques selon l’hypothèse pessimiste (RCP8.5) Contrairement à l’hypothèse optimiste, si rien n’est fait pour stabiliser la concentration des GES dans l’atmosphère et que la tendance actuelle des émissions se maintient, le réchauffement climatique au Togo serait très fort avec des augmentations des températures moyennes de 0,9 à 4,2°C à l’horizon 2100. Les températures moyennes oscilleraient entre 21,9°C et 29,5°C à l’horizon 2025 soit un réchauffement moyen de 0,8°C. Mais après 2025, les écarts entre le scénario « optimiste » et celui « pessimiste » se creusent nettement. Le climat dans le cas du scénario pessimiste serait plus chaud avec des températures maximales moyennes comprises entre 27 et 40°C et des températures minimales moyennes oscillant entre 17 et 27°C. Les régions situées au nord des monts du Togo (Kara et Savanes) et la région Maritime enregistreraient les températures minimales moyennes les plus élevées, tandis que les températures maximales les plus élevées ne seraient enregistrées que dans les régions situées au nord des monts du Togo. Cette tendance au réchauffement s’accompagnerait d’une augmentation des précipitations plus importante que dans le cas du scénario optimiste. Les cumuls annuels de pluies devraient augmenter sur toute l’étendue du territoire entre 6 mm à l’horizon 2025 et 29 mm à l’horizon 2100 avec des records sur les monts du Togo. Par rapport au climat moyen de la période 1986-2005, les cumuls annuels de pluies augmenteraient de 0,7 % à l’horizon 2025, 1,4 % à l’horizon 2050, 2,3 % à l’horizon 2075 et 3,3 % à l’horizon 2100. 4.6.3.4. Synthèse sur les changements climatiques au Togo Selon les observations du climat au Togo sur la période 1961-2012, le réchauffement est sans équivoque et des changements d’envergure du climat sont déjà observés : un réchauffement de 1°C par rapport à la période 1961-1985, avec des écarts annuels compris entre 0,7 et 1,2°C ; des réductions de cumuls annuels de pluies comprises entre 3 et 81 mm avec toutefois une reprise des précipitations constatée dans certaines stations depuis 2005. Cette tendance à l’accroissement des pluies concomitamment avec le réchauffement climatique semble se confirmer dans les projections climatiques aux horizons 2025, 2050, 2075 et 2100.

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Tableau 8 : Évolution future des paramètres climatiques par rapport à la période 1961-1985 selon les deux scénarios

Source TCN : Troisième Communication Nationale TCN sur les changements climatique au Togo 2015

En effet, il ressort des scénarios développés que le réchauffement du climat au Togo se poursuivrait avec des hausses de températures moyennes entre +0,9 et+4,5°C selon l’hypothèse pessimiste et entre +0,6 et +0,9°C selon l’hypothèse optimiste. Soit des variations comprises entre 3,21 et 16,87 % selon l’hypothèse pessimiste et entre 2,81 et 4,02% selon l’hypothèse optimiste. Du point de vue des pluies, on enregistrerait également des hausses entre +6 et +29 mm selon le scénario pessimiste et entre +5 et +7 mm selon le scénario optimiste. Ceci correspond à des variations comprises entre 0,12 et 0,55 % selon l’hypothèse pessimiste et entre 0,10 à 0,14 % selon l’hypothèse optimiste. L’analyse des scénarios révèle que le réchauffement serait plus faible sur les monts du Togo et augmenterait progressivement, à la fois, vers le Nord et vers le Sud du pays, tandis que les cumuls annuels de pluies y seraient plus importants et diminuerait progressivement, à la fois, vers les périphéries. Au plan régional, la région des Plateaux enregistrerait le plus faible réchauffement par rapport à l’extrême nord du pays englobant les préfectures de Tone, Tandjoaré, Kpendjal, et Cinkassé où les hausses de températures seraient les plus fortes. Malheureusement, ces scénarios climatiques ne permettent pas d’appréhender les modifications pouvant intervenir au niveau de la répartition des précipitations. Cependant, par rapport aux données du tableau ci-dessus, il apparaît que le climat au Togo devrait s’assécher davantage. Cette tendance à l’assèchement peut s’expliquer par les augmentations trop faibles des précipitations pour compenser l’augmentation de l’évapotranspiration résultant des fortes augmentations de températures. 4.6.3.5. Conclusions et recommandations pour le présent projet À l’horizon 2100, on envisage une hausse généralisée des températures et de pluviométrie, même si c’est avec des taux différents. Au vu de ces constatations et projections futures, il est impératif que chaque projet à réaliser dans le futur proche tienne compte de tous ces changements attendus.

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Dans cette optique, et pour tenir compte de l’évolution du régime météorologique accouplé à la modification du coefficient de ruissèlement des bassins versants étudiés, les ouvrages hydrauliques qui seront revérifiés et dimensionnés dans la présente étude auront des taux de remplissages assez confortables (dépassant rarement 80 %), soit une capacité de faire passer un débit supplémentaire au débit de dimensionnement d’au moins 20 %. Ce taux couvrira largement les hausses des pluies attendues.

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V. ÉTUDE HYDROLOGIQUE 5.1.

MÉTHODOLOGIE DE L’ÉTUDE

La première étape de l’étude hydrologique consiste en la détermination des caractéristiques physiques et morphologiques des bassins versants à partir des documents cartographiques : Carte topographique, images satellites, levés topographiques et des informations bibliographiques disponibles sur la région. L’ensemble de la couverture cartographique a permis de limiter les bassins versants, d'analyser le relief, et d'en estimer les paramètres morphologiques : superficie, périmètre, longueur, pente partielle, pente équivalente, indice de pente, indice de compacité, dénivelée, occupation du sol, etc. Par la suite pour l’évaluation des débits de crue, nous nous sommes basés sur les résultats et les consignes du « Manuel pour l'estimation des crues décennales et des apports annuels pour les bassins versants non jaugés de l'Afrique sahélienne et tropicale sèche » et celles du « Manuel de l’hydraulique routière, chapitre 2 hydrologie ». Le premier ouvrage a été élaboré entre 1991 et 1994 conjointement par le Comité interafricain d'études hydrauliques (CIEH), l'Orstom (Office de la recherche scientifique et technique outre-mer) et le laboratoire commun de télédétection CEMAGREF/ENGREF et le 2ème a été élaboré par BCEOM (Bureau Central d'Études pour les Équipements d'Outre-Mer) en 1981. Il s'agit de deux manuels pratiques présentant les différentes méthodes d’évaluation des débits de crue, ainsi que les différents paramètres et abaques à utiliser. 5.2.

ÉTUDE DES BASSINS VERSANTS

5.2.1. Délimitation des bassins versants Les caractéristiques physiques et l’occupation des sols jouent un rôle important dans le comportement hydrologique des bassins versants. Elles ont été étudiées pour chaque bassin versant à travers l’examen des cartes topographiques disponibles à l’échelle au 1/50 000ème et 1/200 000ème disponibles dans la zone du projet, les images satellites les plus récentes et sur la base des reconnaissances détaillées de terrain qui ont été effectuées au démarrage du projet. 5.2.2. Caractéristiques physiques et morphologiques des bassins versants Pour chaque bassin versant, les caractéristiques physiques et morphologiques suivantes ont été déterminées :  superficie, périmètre ;  longueur du Thalweg ;  altitudes (maximale et à l’exutoire) ;  pente moyenne ;  indice de compacité ;  rectangle équivalent ;  indice globale de pente ;  perméabilité des sols ;  classe de relief etc. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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5.2.2.1. Pente moyenne La pente moyenne d’un bassin versant est assimilée à celle de son cours d’eau principal. Elle est 2 déterminée par la formule :   I=   

  L  Lk   Ik 



Avec : L

: longueur totale du cours d’eau en m, L =  Lk ;

Lk

: Longueur des différents tronçons du cours d’eau ;

Ik

: Pente moyenne de chaque tronçon du cours d’eau.

5.2.2.2. Indice de compacité Cet indice est établi en comparant le périmètre du bassin versant P à celui d’un cercle qui aurait la même surface S. Il est déterminé par la formule suivante :

Kc = 0,282 P / S Avec : P

: Périmètre du B.V. en km ;

S

: Surface du B.V. en km².

5.2.2.3. Rectangle équivalent C'est un rectangle qui a la même superficie, le même indice de compacité et la même distribution hypsométrique que le bassin versant. Sa longueur est donnée par l'expression suivante :

Avec :

   1,128  2   Kc  ) 1 + 1 −  L= S(     Kc    1,128    

L

: Longueur du rectangle équivalent (km) ;

Kc

: Indice de compacité (sans dimension) ;

S

: Superficie du bassin versant (km2).

5.2.2.4. Indice global de la pente C’est un indice caractérisant le relief d'un bassin. Il est défini par la formule suivante : Ig =

D L

Avec : D : représente la dénivelée, exprimée en mètres, séparant les altitudes ayant approximativement 5 % et 95 % de la surface du bassin au-dessus d'elles

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L : Longueur du rectangle équivalent, exprimée en km ; Ig : Indice global de pente (m/km). 5.2.2.5. Perméabilité des sols La perméabilité du sol d’un bassin versant est une caractéristique très importante qui conditionne le ruissellement. Cinq (5) classes de perméabilité sont définies par l’ORSTOM :  P1 : Bassins rigoureusement imperméables. Ce sont les bassins entièrement rocheux ou argileux ;  P2 : Bassins imperméables avec quelques zones perméables en faible étendue ou bassins homogènes presque imperméables ;  P3 : Bassins assez imperméables comportant des zones perméables d’étendue notable ou bassins homogènes assez peu perméables ;  P4 : Bassins assez perméables tels qu’on en rencontre en zone de décomposition granitique avec abondance d’arènes ;  P5 : Bassins perméables composés principalement du sable ou d’une carapace latéritique très fissurée. À l’intérieur d’une même catégorie, le sol peut être plus ou moins perméable. Dans le même ordre d’idée, il est assez difficile de ranger certains bassins dans une catégorie déterminée. Il en résultera une certaine dispersion dans nos résultats. On trouvera des points particulièrement aberrants avec des bassins très hétérogènes, par exemple avec les parties basses argileuses imperméables et les parties hautes de carapace latéritique fissurée. Ainsi, sur la base des reconnaissances du terrain, les classes de perméabilité retenues pour le présent projet sont : P3 et P4. 5.2.2.6. Classes de relief Selon l’ORSTOM, le relief est classé en six (6) catégories :  R1 : Classe qui correspond à des pentes extrêmement faibles, inférieures à 0,1 et 0,2 % ;  R2 : Classe qui correspond à des pentes faibles, inférieures à 0,5 %. Elle caractérise les bassins de plaine ;  R3 : Classe qui correspond à des pentes modérées comprises entre 0,5 et 1 %. Elle caractérise les terrains intermédiaires entre la plaine et les zones à ondulation de terrain ;  R4 : Classe qui correspond à des pentes assez fortes : pentes longitudinales comprises entre 1 et 2 % et/ou pentes transversales supérieures à 2 %. Elle caractérise les zones des ondulations de terrain ;  R5 : Classe qui correspond à des pentes fortes : pentes longitudinales comprises entre 2 et 5 % et/ou pentes transversales entre 8 et 20 %. Elle caractérise les régions de collines ;  R6 : Classe qui correspond à des pentes très fortes : pentes longitudinales supérieures à 5 % et / ou pentes transversales supérieures à 20 %. Elle caractérise les régions de montagnes. La zone de projet étant caractérisée par un relief vallonné, les classes identifiées sont surtout le R3, R4 et R5, mais on peut se retrouver avec un relief R6 au niveau des traversées montagneuses.

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5.2.3. Caractérisation du grand bassin versant de Kara Le Kara est l’écoulement le plus important qui traverse la route objet d’étude. Son bassin versant est de forme ramassée. Il draine une surface totale qui avoisine 1 526 km2, dont environ la moitié amont située sur le territoire Togolais. Dans le tableau suivant nous récapitulons les principales caractéristiques physiques de ce bassin versant, limité au site du projet. Tableau 9 : Caractéristiques physiques du bassin versant du Kara Données Physiques

Le Kara au niveau de la RN1

Superficie du bassin versant

1 526 km2

Périmètre du bassin versant

174 km

Indice de compacité

1,26

Altitude maximale

1 000

Altitude à l’exutoire

300

Longueur du principal cours d’eau

64 km

Pente moyenne

1,1 %

La figure ci-après présente la topographie générale du bassin versant du Kara.

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Figure 26 : Carte topographique du bassin versant du Kara

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5.3.

Page 60

ESTIMATION DES DÉBITS DE PROJET DES ÉCOULEMENTS TRANSVERSAUX

Plusieurs méthodes sont utilisées pour l’évaluation des débits de crue en fonction de la disponibilité des données pluviométriques représentatives de la zone du projet. Ce sont des méthodes hydrologiques couramment utilisées dans la région, à savoir :  la méthode rationnelle : cette méthode est généralement utilisée pour les petits bassins versants de superficie inférieure à 4 km² ; elle fait intervenir le temps de concentration du bassin versant et l’intensité de pluie qui lui correspond selon la période de retour ;  la méthode de l’IRD (Ex-Orstom) : élaborée dans le cadre de l’étude de la desserte ferroviaire du Haut OGOOUÉ- R.LEFEVRE & J.LERIQUE (1973). Cette méthode s’applique à des bassins dont la superficie est comprise entre quelques dizaines d’hectares jusqu’à 200 km2 ;  la méthode CIEH : élaborée par PUECH & CHABI-GONNI (1983) et révisée en 1994 ; elle est applicable pour des bassins versants de superficie comprise entre 2 et 2 000 km2 ;  la méthode Franco-Rodier : elle est utilisée pour les grands bassins versants de superficie supérieure à 1000 Km². 5.3.1. Méthode Rationnelle « CIA » La méthode rationnelle permet de déterminer le débit maximum pour une période de retour donnée, à partir de l’intensité de pluie correspondant au temps de concentration du bassin versant et à la période de retour donnée. Elle est généralement applicable pour des bassins versants de superficies inférieures à 4 km². Pour une averse donnée, homogène dans le temps et dans l’espace, d’intensité I (mm/h), le débit à l’exutoire du bassin versant atteint sa valeur maximale lorsque la durée de l’averse est au moins égale au temps de concentration tc du bassin. La formule de la méthode CIA se présente sous la forme : QT =

C r .Ptc (T ).S 3,6tc

QT =

C r .I tc (T ).S 3,6

Où :

Ou encore :

QT = 0.278.C r .I tc (T ).S

Avec : QT : Débit de pointe de crue (m3/s) de période de retour T (années) ; S : Superficie du bassin versant (km²) ; T : Période de retour (années) ; Cr : Coefficient de ruissellement du bassin versant pour la crue considérée ; Ptc (T) : Hauteur totale maximale de précipitation correspondant au temps de concentration du bassin versant pour une période de retour donnée (mm) ; Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Itc (T) : Intensité maximale de précipitation correspondant au temps de concentration du bassin versant pour une période de retour donnée (mm/heure) ; tc : Temps de concentration du bassin (heure). Les coefficients de Montana des deux stations de références sont :  Kara : a = 19,02 / b = 0,7 ;  Sokodé : a = 15,2 / b = 0,6 ; L’utilisation de cette formule nécessite la détermination du coefficient de ruissellement, du temps de concentration (tc) du bassin versant et les intensités de pluie (IT) correspondant à tc pour la période de retour du projet. 5.3.1.1. Coefficient de ruissellement Une fois les classes de relief et de perméabilité sont déterminées pour chaque bassin versant, les coefficients de ruissellement sont déduits à partir des abaques de la méthode d’Auvray-Rodier, présentés en annexe II. Il est retenu alors un coefficient moyen entre les valeurs des classes de perméabilité P3 et P4 afin de tenir compte d’une éventuelle augmentation du coefficient de ruissellement à cause de l’urbanisation attendue et de la tendance vers l’imperméabilisation des sols. Pour certains bassins, les coefficients de ruissèlement ont été majorés pour tenir compte des spécificités de chaque bassin. 5.3.1.2. Temps de concentration Le temps de concentration est le temps mis par la goutte la plus éloignée pour atteindre l’exutoire. Il peut être estimé moyennant de nombreuses formules empiriques. Parmi les formules les plus utilisées, nous citons : 

la formule de Kirpich s’écrivant sous la forme : 𝑡𝑐 = 1/52 ×

Avec :

𝐿1,15 𝐻 0,38

tc : Temps de concentration (minutes) ; L : Distance entre l’exutoire et le point le plus éloigné du bassin (m) ; H : Dénivelée entre l’exutoire et le point le plus éloigné du bassin (m). 

la formule de Ventura exprimée par :

t c = 0,127 

S I

Avec : tc : Temps de concentration (heures) ; S : Surface du bassin versant (km²) ; I : Pente (m/m). Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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

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la formule de Passini exprimée par :

t c = 0,108

3

SL I

Avec : tc : Temps de concentration (heures) ; S : Surface du bassin versant (km²) ; L : Longueur maximale du thalweg (km) ; I : Pente (m/m). La comparaison des résultats issus des trois formules appliquées montre qu’elles sont identiques pour les formules de Ventura et Passini, alors que celle de Kirpich sous-estime les temps de concentration et par conséquent surestime légèrement les débits des crues. Pour des raisons de sécurité dans les calculs des apports, les résultats issus de la formule de Kirpich sont retenus pour la suite de l’étude. 5.3.2. Méthode IRD (ex-ORSTOM) La méthode de l’IRD (ex. ORSTOM), dite aussi de AUVRAY & RODIER (1976) est utilisée pour les bassins forestiers en Afrique tropicale dont la superficie est généralement inférieure à 200 km². Il faut rappeler qu’à l’origine elle a été mise au point à partir de 65 bassins versants de superficies inférieures à 120 km², et s’applique en théorie à l’Afrique de l’Ouest, pour des précipitations de hauteurs annuelles entre 150 et 1 600 mm. Depuis 1965, le volume des données et des observations s’est notablement accru, et compte tenu de ces nouveaux acquis, l’IRD a révisé et actualisé la méthode, notamment grâce aux travaux de RODIER & RIBSTEIN (IRD : 1988). L’expression de cette méthode est la suivante :

 C.P .S  Qmax (10) = k .K r . 10   3,6.Tb  Avec : K

: Coefficient de pointe, correspondant à la crue décennale ;

Kr

: Coefficient de ruissellement ;

C

: Coefficient d'abattement de la pluie qui est fonction de la superficie du bassin versant en (km²) et de la pluviométrie annuelle en mm ;

P10

: Pluie journalière décennale en mm ;

S

: Surface du bassin en km² ;

Tb

: Temps de base de la crue en heure.

Ces paramètres dépendent des caractéristiques climatiques régionales et des caractéristiques morphologiques de chaque bassin (surface, pente, perméabilité, etc.).

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5.3.2.1. Coefficient d’abattement (C) Étant donné que la hauteur des précipitations tombant sur une surface diminue lorsqu'on s'éloigne de l'épicentre de l'averse, il est opportun de prendre en considération l'hétérogénéité des précipitations pour l’estimation du débit de crue pour une averse donnée. Suite à quoi, on est amené à multiplier le débit par un coefficient « C » dépendant de la région d’étude et sensiblement influencé par l’étendue et la forme du bassin versant. Ainsi, la précipitation moyenne sur le bassin versant Pm10, est obtenue en multipliant la hauteur de précipitation ponctuelle P10 par le coefficient d’abattement C, déterminé par l’équation simplifiée de Villaume (1974) : Pm10 = C. P10 Avec :  (161− 0,042.Pan.)  C = 1−  .log S  1000  

S : Superficie du bassin versant (km²). Pan. : Précipitation moyenne annuelle (mm), qui est déterminée à partir des pluies moyennes annuelles observées aux stations de Sokodé et Kara. 5.3.2.2. Temps de base Tb Les temps de base sont déduits de l’abaque de la méthode d’Auvray-Rodier pour le régime tropical à tropical de transition, présenté en annexe II. 5.3.2.3. Coefficient de pointe (k) En général et d'après l'ORSTOM, le coefficient de pointe K est voisin de 2,6 quelle que soit la superficie du bassin. Toutefois, l'aspect du réseau hydrographique doit être analysé pour apporter des éventuelles corrections en suivant les indications de la check-list. Dans l'optique de rationaliser les débits, une attention particulière a été accordée aux caractéristiques hydrographiques de la zone d'étude. Les valeurs données par le tableau suivant sont les plus recommandées en littérature. Tableau 10 : Coefficients de pointe K Superficie en km² Relief du bassin

Inférieure à 5

De 5 à 10

Supérieur à 10

Plaine

1,90

2,20

2,30

Montagne

2,00

2,30

2,40

Source : (Hydraulique Routière, BCEOM)

5.3.3. Méthode CIEH La méthode développée par le CIEH (Comité Interafricain pour les Études Hydrauliques), reprend les principes fondamentaux d’études statistiques mais en se servant de données enrichies des mesures effectuées ces dernières années.

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Cette méthode due à PUECH & CHABI-GONNI (1983, révision en 1994), repose sur l’étude statistique initiale de 162 bassins dont la superficie varie entre 0,07 et 2 500 km² (414 bassins versants lors de la révision de 1994) pour des pluies annuelles comprises entre 100 et 2 500 mm. Sur l’échantillon des bassins versants utilisés, les auteurs montrent que cette méthode est satisfaisante pour des conditions de perméabilité et de relief moyennes. Des conditions extrêmes peuvent entraîner de fortes erreurs. Les données de base nécessaires à l’application de cette méthode sont les suivantes : S

: Surface du bassin versant, exprimée en km² ;

P

: Pluie annuelle moyenne, exprimée en mm ;

Ig

: Indice global de pente ;

Kr

: Coefficient de ruissellement.

Le débit décennal (exprimé en m3/s) est donné par les formules suivantes :

Q10 = a.S s ..I gi .Panp .PMe 10 .K rk10 .Ddd ....... a, s, p, ig, kr10, d... sont des coefficients d’ajustement déterminés par régressions multiples. Pour le Togo, on considère les valeurs consignées dans le tableau ci-après : Tableau 11 : Coefficients d’ajustement de la méthode CIEH Coefficient d’ajustement

a

s

CIEH (25)

1,41

0,542

0,511

CIEH (26)

146

0,479

0,457

-0,969

0,654

CIEH (27)

0,560

0,619

0,510

0,510

0,650

ig

0,279

Kr10

Pm10

Corrélation r² 0,628

En se basant sur les études récentes du CIEH (C.Puech et D.Chabi Gonni) et en tenant compte des caractéristiques du bassin et de son emplacement, les équations de débit décennal envisageables sont celles calées pour la région géographique qui couvre le Togo, soit les suivantes :  CIEH (25) : 𝑄10 = 1.41 ⋅ 𝑆 0,542 ⋅ 𝐾𝑟0,511

−0,969  CIEH (26) : 𝑄10 = 146 ⋅ 𝑆 0,479 ⋅ 𝐼𝑔0.567 ⋅ 𝑃𝑚10 ⋅ 𝐾𝑟0,457

 CIEH (27) : 𝑄10 = 0.560 ⋅ 𝑆 0,619 ⋅ 𝐼𝑔0.279 ⋅ 𝐾𝑟0.510 Avec : Q10

: Débit décennal (m3/s) ;

S

: Surface du bassin versant (km²) ;

Ig

: Indice de pente global (m/km) ;

Kr10

: Coefficient de ruissellement décennal ;

Pm10

: Pluie moyenne décennale (mm).

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5.3.4. Méthode Franco-Rodier Pour les bassins versants de superficie S supérieure à 1 000 km2, Franco-Rodier propose une estimation de débit de pointe de la crue de période de retour T, par la relation suivante : 𝑄(𝑇) = 106 × (

Avec :

𝑆

108

𝐾

)1−10

 Q (T) : Débit de pointe de la crue du projet (m3/s) ;  S : Surface du bassin versant (km²) ;  K : Coefficient régional de la zone d’étude, K = 3. 5.4.

CORRECTIONS ET CHECK-LISTS

Les bassins versants identifiés le long du tracé étudié sont homogènes dans la plupart des cas et ne présentent pas des particularités nécessitant l’application des corrections recommandées par le manuel ʺCrues et apportsʺ (FAO, 1996). Toutefois, quelques légères corrections s’imposent par :  augmentation du temps de base pour les bassins de forme très allongée ;  augmentation du coefficient de ruissellement pour les bassins identifiés au niveau des traversées montagneuses. 5.5.

CHOIX DU DÉBIT DU PROJET

Le choix du débit du projet dépend essentiellement du niveau de protection recherché et du facteur économique. Les débits des différents bassins versants ont été calculés sur la base des caractéristiques physiques déterminées par les différentes méthodes selon leurs limites d’application. Comme précisé ci-haut, les méthodes choisies pour le calcul de débit décennal sont les suivantes :  pour les bassins ayant une superficie inférieure à 4 km², les résultats de la méthode rationnelle sont retenus pour cette fourchette de superficie ;  pour les bassins versants de superficies moyennes comprises entre 4 et 200 km², les différentes équations du CIEH ont été appliquées concurremment et les résultats ont été comparés avec ceux de la méthode de l’IRD pour déterminer les débits de ces bassins versants. Le débit retenu correspond à la valeur moyenne des résultats les plus proches, obtenus par ces deux méthodes (CIEH et IRD), en excluant les valeurs extrêmes et aberrantes ;  pour les grands bassins versants (essentiellement le Kara) s’ajoute la formule Franco Rodier à celles de l’IRD et de CIEH. Le débit retenu correspond à la valeur moyenne des résultats les plus proches, obtenus par ces méthodes, en excluant les valeurs extrêmes et aberrantes. 5.6.

CHOIX DE LA PÉRIODE DE RETOUR

Étant donné qu’il s’agit de plusieurs types d’ouvrages à inégale importance, nous retenons les périodes de retour suivantes :

 la crue centennale : pour la vérification de la capacité hydraulique des ponts existants ; Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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 la crue vingtennale à cinquantennale : pour la vérification de la capacité des ouvrages hydrauliques courants ;

 la crue vingtennale pour : la vérification de la capacité hydraulique du système de drainage longitudinal existant et le dimensionnement du nouveau système dans les zones dépourvues; 5.7.

ESTIMATION DES CRUES RÉCURRENTIELLES

Le manuel des Crues et Apports élaboré par l’ORSTOM en 1996, propose un coefficient de passage du débit décennal au débit centennal en fonction de la pluie décennale, du temps de base et du coefficient de ruissellement, exprimé par : 𝐶100 = 1 +

𝑃100 − 𝑃10 (𝑇𝑏 /24)0,12 × 𝑃10 𝐾𝑟10

Ainsi, le débit de pointe de période de retour T=100 ans est donné par la formule 𝑄100 = 𝐶100 × 𝑄10

Avec : Q10 : Débit décennal, exprimé en m3/s ; Q100 : Débit centennal, exprimé en m3/s ; C100 : Coefficient de passage.

Les débits de crues autres que la décennale s’obtiennent en multipliant le débit de crue décennal par la valeur CT correspondante à une période de retour T. 5.8.

RÉCAPITULATIF DES RÉSULTATS ISSUS DE L’ÉTUDE HYDROLOGIQUE

Le nombre total des bassins versants identifiés le long du tracé de base s’élève à 62 bassins. Les surfaces sont comprises entre 0,1 et 1 526 km2 pour le Kara. Il est à noter que sur le total de 62 bassins identifiés, seulement 14 BV présentent des superficies supérieures à 4 km². Ceci étant, les 3/4 des bassins identifiés (de superficies inférieures à 4 km²) sont considérés comme de faible à moyenne importance. La section de traversée des zones montagneuses (Alédjo 1 et 2) est la section qui présente le plus grand nombre de bassins versant, suivie d’une section en presque crête jusqu’à l’entrée de la ville de Kara. En termes de débit d’apport, le fleuve Kara présente un débit très important avoisinant 1080 m3/s (contre 1 053 m3/s estimés par l’étude du Pont Kara - SCET Tunisie 2021). À ce bassin, s’ajoutent 7 autres débits relativement importants compris entre 106 m3/s pour le Tchanao et 376 m3/s pour le Aou. Le reste des bassins génèrent des débits faibles à moyens ne dépassant pas 50 m3/s.

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Tableau 12 : Récapitulatif des résultats de l’étude hydrologique des grands bassins versants N°BV

Nom de l’écoulement

Superficie (Km²)

Débit retenu (m3/s)

BV1

Aou

321,13

376,08

BV2

Gouamado

76,91

186,15

BV3

Na

71,69

174,87

BV17

Tchanao

19,53

106,14

BV19

Tchiangué

23,78

126,17

BV27

Boualé

78,79

198,98

BV52

Kara

1 526,18

1 077,3

BV58

Kpan

32,46

181,68

Les résultats de calcul pour tous les bassins identifiés sont donnés en annexe IV.

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VI. ÉTUDE HYDRAULIQUE 6.1.

PRÉAMBULE

Dans les études routières, les traversées des écoulements sont assurées moyennant des ouvrages hydrauliques qui sont choisis en fonction des conditions topographiques, hydrauliques spécifiques à chaque endroit. Ces ouvrages sont systématiquement du type non submersible et leurs capacités seront comparées aux débits calculés issus des bassins versants correspondants, pour permettre le transit de ces débits sans risque de déversement sur la voie. La vérification de la stabilité et la protection contre l'affouillement sont obligatoires. De ce fait :  les ouvrages jugés bien dimensionnés et en bon état structurel seront conservés et éventuellement prolongés ;  les ouvrages jugés sous dimensionnés ou en mauvais état structurel seront remplacés ;  les points dépourvus d’ouvrages seront équipés ;  le système de drainage longitudinal sera également revérifié de la même manière, et les sections dépourvues d’ouvrages seront équipées par des caniveaux de sections adéquates. 6.2.

CHOIX DES TYPES D’OUVRAGES

Le choix des types d’ouvrages tient compte :  des observations sur le terrain ;  des enquêtes auprès des riverains ;  de la classification de la route donc, du standard d’aménagement requis ;  de la topographie du site d’implantation (configuration du site de l’ouvrage concerné) ;  de l’importance du débit à évacuer. Les ouvrages seront conservés et prolongés éventuellement. En cas d’ouvrages projetés, ils seront de types dalots (simples, doubles, triples et multiples) et « Ponts » pour les grands écoulements ayant des débits importants. La section minimale retenue pour les ouvrages hydrauliques et de drainage est (0,80x0,80). 6.3.

PRINCIPES ET MÉTHODES DE REVÉRIFICATION / DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES

Après avoir déterminé les différents débits de crue, le choix de l’ouvrage hydraulique convenable pour l’évacuation de tels débits passe par l’estimation des capacités d’évacuation des types d’ouvrages à retenir. Pour les crues retenues, on admet en général, qu’il y aura un rétrécissement de la section de l’écoulement au droit des ouvrages, et il apparaîtra une dénivelée H entre les plans d’eau amont et aval.

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Le débit maximal que peut évacuer l’ouvrage dépend de la hauteur d’eau H amont admissible, sans risque pour la stabilité de l’ouvrage et des remblais avoisinants, des pertes de charge à l’entrée de l’ouvrage et des conditions d’écoulement à l’aval. Ainsi, le dimensionnement des ouvrages vise à remplir plusieurs conditions de fonctionnement hydraulique du système, à savoir :  limiter les vitesses d’écoulement à 3,5 m/s afin d’assurer la pérennité des ouvrages projetés, de minimiser la dégradation des parois des ouvrages et aussi d’empêcher une surélévation excessive de la ligne d’eau au droit d’ouvrages présentant de fortes singularités (transitions brusques, etc.). Ceci implique l’adoption de pentes modérées pour assurer un écoulement fluvial avec des vitesses acceptables ;  prévoir un tirant d’air ou une revanche de sécurité minimale au-dessus de la ligne d’eau correspondant à un débit calculé. En d’autres termes, les ouvrages projetés seront dimensionnés pour évacuer les débits de crues avec un taux de remplissage maximal de 80 %. Dans certains cas isolés de petits ouvrages, les taux de remplissage qui dépassent légèrement 80 % seront tolérés. 6.3.1. Revérification / dimensionnement d’un ouvrage sur un écoulement diffus Ce calcul est valable lorsque l'ouvrage projeté ne cadre pas avec un écoulement peu marqué, se faisant sur une grande largeur et sous une faible lame d'eau. L'ouvrage est alors assimilé à un déversoir à seuil épais placé à l'aval d'un réservoir dont la vitesse d'approche est quasi-nulle. L'apparition de cette singularité dans l'écoulement (le déversoir) fait passer la ligne d'énergie par un minimum, ce qui entraîne l'apparition d'une section critique qui permet de faire transiter le débit maximal. L'écoulement à l'intérieur du dalot peut être torrentiel (à la limite du critique) et à l'aval le régime d'écoulement redevient fluvial. Ce passage d'un régime à un autre s'accompagne d'une dissipation d'énergie s'effectuant sous forme de création d'un ressaut qui peut mettre en péril l'ouvrage si une protection suffisante n'est pas prévue. Pour tenir compte des pertes de charges dues à l'entonnement dans l'ouvrage, il a été adopté la formule suivante : Q = 1,7 C L H3/2 Avec : H : la hauteur d’eau en amont de l’ouvrage, en m ; L : la largeur de l’ouvrage, en m. C : Coefficient de la perte de charge, C = 0,7 pour les murs en tête, C = 0,9 pour les murs en aile. Le coefficient 1,7C retenu égal à 1,6 pour prendre en considération la perte d’énergie à l’entrée de l’ouvrage. Il est à noter qu'à l'entrée des ouvrages, le régime optimal est le régime critique. La hauteur critique hc est égale à 2/3 H. La vitesse de l'eau dans le dalot est donnée par : 𝑉 = 2,4√𝐻 Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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La vitesse ne devrait pas dépasser 3,5 m/s afin de ne pas détériorer les parois du dalot. Les conditions d'application de ces formules sont :  la charge H à l'amont de l'ouvrage doit être comprise entre 80 % et 120 % de la hauteur intérieure de l'ouvrage (0,80 h < H < 1,2 h) ;  l'écoulement aval de l'ouvrage doit être bien assuré à l'aide d'une pente de fuite suffisante (1,5 à 2 % sur une longueur de 20 à 30 m) ;  la pente longitudinale du fil d'eau de l'ouvrage doit être supérieure à la pente critique ic. 2

𝑖𝑐 = × 3

𝑔

𝐾2

×

𝑆

Avec

4 𝑅ℎ3

𝑅ℎ =

2𝐿×𝐻

3𝐿×4𝐻

La hauteur d’eau dans l’ouvrage (dalot) sera calculée itérativement en appliquant ses deux équations : 3

Qa = La hd k d i d Rh2 Et

Qa =

QT nalvéoles

Et encore

Rh =

L a hd L a + 2h d

hd : hauteur d’eau dans l’ouvrage (dalot), en m ; Qp : débit de projet pour une période de retour donnée, en m3/s ; Qa : débit de pointe pour une seule alvéole, en m3/s. Qa = Qp/n ; n : nombre d’alvéoles ; id : pente longitudinale du dalot, en % ; Kd : Coefficient de la rugosité (= 70 pour le béton) ; La : la largeur d’une alvéole, en m ; Rh : Rayon hydraulique, en m. 6.3.2. Revérification / dimensionnement d’un ouvrage sur un écoulement marqué Ce calcul est valable dans le cas où l'ouvrage cadre parfaitement un lit bien marqué et pouvant faire transiter sans débordements la crue du projet. On admet alors que le régime est uniforme dans l'ouvrage et on utilise la formule de MANNING-STRICKLER : Q = K Rh2/3Sm I1/2 Où K : le coefficient de rugosité de STRICKLER, K= 70 pour le béton ; Rh : le rayon hydraulique, il est égal à Sm/Pm, en m ; Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Sm : la section mouillée, en m² ; Pm : le périmètre mouillé, en m ; I : La pente du lit de l'écoulement. Contrairement aux ouvrages fonctionnant à surface libre en régime torrentiel où la pente de l’ouvrage est supérieure à la pente critique Ic, les ouvrages fonctionnant en régime fluvial doivent être calés avec une pente inférieure à la pente critique. La pente critique est calculée par la formule suivante : Ic = (g/k²).(S/(Rh4/3.L) 6.4.

REVÉRIFICATION / DIMENSIONNEMENT DES GOHS DE TYPE « PONT »

6.4.1. Estimation du tirant d’eau sans ouvrage (pont) L’estimation de la hauteur d’eau de l’écoulement naturel sans perturbation se fait de la manière usuelle par la méthode de Manning-Strickler en supposant l’écoulement uniforme : Q = K Rh2/3Sm I1/2 La valeur du coefficient de rugosité de la formule de MANNING est donnée dans le tableau ci-après. Tableau 13 : Coefficient de rugosité « K » des cours d’eau naturels État des berges et du fond Parfait

Bon

Assez bon

Mauvais

Propres, rives en ligne droite, l’eau au niveau le plus haut

40

36

33

30

Avec méandres et endroit peu profond et propre

29

25

22

20

Zones avec beaucoup de mauvaises herbes

13

10

8

7

Source : Hydraulique Routière - BCEOM

6.4.2. Estimation du tirant d’air Le tirant d’air est considéré comme moyen de défense contre le charriage des corps flottants, des branches d’arbres ou des souches qui peuvent, au passage sous un pont, s’accrocher et boucher peu à peu les sections d’écoulement, mettant ainsi l’ouvrage en danger d’être en charge. Pour des ponts d’une longueur inférieure ou égale à 50 m, on adopte en général un tirant d’air au moins égal à :  1,00 m : en zone désertique ou subdésertique ;  1,50 m : en zone de savane ;  2,00 m : en zone à végétation arbustive dense ;  2,50 m : en zone forestière. Pour les ponts supérieurs à 50 m, on ajoute 0,50 m aux tirants d’air donnés ci-dessus. Dans le cas de la présente étude, les tirants d’air sont largement confortables pour la majorité des ponts étudiés. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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6.4.3. Estimation du tirant d’eau (PHE) avec ouvrage (pont) 6.4.3.1. Généralités Les appuis (culées et piles) de pont provoquent en période de hautes eaux, de par le pincement de l’écoulement, une obstruction qui engendre une variation du niveau de l’eau en amont : c’est le phénomène du remous. Les ponts modernes sont caractérisés par la légèreté de leur structure, en particulier les piles sont minces et ne créent pas d’obstruction importante. Leur effet sur le remous est du second ordre par rapport à celui des culées. 6.4.3.2. Description du phénomène du remous Sur la coupe longitudinale ci-dessous faite dans l’axe de l’écoulement, nous constatons que la perturbation apportée par la contraction commence en amont en une section 0, à partir de laquelle l’eau monte (par rapport à la hauteur normale) jusqu’à un maximum atteint à la section 1. Ce maximum est légèrement atteint en amont de la contraction et au niveau du point de séparation « a ». La surface libre de l’écoulement commence alors à se rabattre pour atteindre son point le plus bas à la section 3 (en dessous de la hauteur normale) où nous observons également le minimum de la largeur du jet que constituent les lignes de courant. Elle remonte de nouveau jusqu’à retrouver la hauteur normale. C’est dans la section 3 que les vitesses passent par un maximum. Les paramètres régissant le phénomène sont les suivants :  le rapport de contraction M (b/B) ;  l’angle de l’obstruction par rapport à l’axe de l’écoulement ;  l’excentricité de l’obstruction ;  les nombreux paramètres permettant de caractériser la géométrie de l’obstacle : largeur des culées, angle d’ouverture, pente transversale, état de surface.

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Figure 27 : Impact de l’ouvrage sur la ligne d’eau

6.4.3.3. Méthode de calcul La méthode utilisée est celle du Bureau of Public Roads des USA qui a été élaborée à partir d’essais sur plusieurs modèles et dont la validité a été suffisamment vérifiée. Cette méthode est valable aussi bien dans le cas d’un écoulement uniforme que dans le cas d’existence de remous dans la section où est projetée l’ouvrage d’art. La hauteur d’eau résultante est estimée par cette formule :

H = h0 + h* Avec : H : la hauteur d’eau y compris l’exhaussement dû à la présence de l’ouvrage ; ho : le tirant d’eau dans la section considérée avant rétrécissement (en m) ; h* : le remous maximum dû au rétrécissement et à la présence des piles (en m).

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6.4.3.4. Surélévation du niveau d’eau due au remous Un ouvrage d’art et ses remblais d’accès provoquent en général un étranglement de la section d’écoulement du cours d’eau. Les pertes de charges « remous » (h*) qui en résultent entrainent, pour un débit donné, une surélévation du niveau d’eau. Le remous h* peut s’exprimer par l’expression suivante :

h* = K

Va2 2g

Avec : Va : la vitesse moyenne dans la section rétrécie sous un tirant d’eau égal à celui de l’écoulement non perturbé. Lorsque l’ouvrage proposé réduit la section naturelle de l’écoulement, on observe un exhaussement de la ligne d’eau h* en amont de l’ouvrage qui est en fonction sensiblement du coefficient de contraction M. Généralement, lorsque les sections sont quelconques, M est défini comme le rapport du débit passant dans l’état naturel sous le tirant d’eau h0 par la surface qui sera prise comme débouché du pont, au débit total de l’écoulement. On désigne par K un coefficient qui dépend en premier lieu du rapport de contraction M et de la forme des culées. Il peut être facilement calculé au moyen d’abaques élaborés par le Bureau of Public Roads des USA, selon la décomposition suivante :

K=Kp+Kp Les coefficients de base « Kp » et correcteur dû au pile « Kp » sont déterminés par les abaques suivants.

Figure 28 : Remous en lit simple, Coefficient de base Kb

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Figure 29 : Remous en lit simple, Coefficient correcteur dû à la pile Kp

6.5.

ÉTUDE D’AFFOUILLEMENT ET REVERIFICATION DES OUVRAGES DE PROTECTION

L’un des problèmes auquel se voit fréquemment confronté un ingénieur, lorsqu’il doit dimensionner un ouvrage hydraulique, est celui posé par les affouillements qui constituent la cause première de presque tous les accidents survenus aux ouvrages. L’affouillement se présente toujours sous la forme d’une fosse tronconique ayant sa plus grande profondeur le long de la génératrice amont de la pile, l’évolution dans le temps de cette profondeur étant liée aux paramètres hydrauliques de l’écoulement. S’il n’y a pas de charriage sur le fond du lit, entre les piles, l’état d’équilibre est atteint progressivement par approfondissement croissant, d’autant plus lentement que la vitesse est faible. S’il y a charriage, la fosse atteint dès le début de la crue sa profondeur maximum, puis cette profondeur subit des fluctuations pseudopériodiques sous l’influence des matériaux de charriage apportés de l’amont par dunes successives. L'entraînement des matériaux peut s'effectuer de 3 manières différentes selon leur grosseur :  les éléments les plus fins sont mis en suspension et y sont maintenus par le mouvement tourbillonnaire de l’eau ;  les éléments moyens progressent par saut ;  les éléments les plus gros roulent sur le fond.

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Il est à noter que la mise en suspension des éléments fins a pour effet d'augmenter la densité du mélange et par suite la poussée d'Archimède facilitant ainsi les déplacements des éléments moyens et gros. La mobilisation et le déplacement des éléments du fonds de lit d'une rivière constituent l'affouillement général. La profondeur d’affouillement au droit des piles d’un pont peut être considérée comme la somme de trois termes :  une profondeur appelée « profondeur normale d’affouillement (HN) » qui est celle se produisant dans un lit uniforme et résultant d’une modification du débit ;  une profondeur due à la réduction de section du cours d’eau, due aux remblais d’accès (HR) ;  une profondeur d’affouillement local due à la présence des piles (HL).

Figure 30 : Trois types d’affouillement au droit d’un pont

La profondeur totale de l’affouillement est la somme des trois profondeurs. Ht = HN+HR+HL 6.5.1. Calcul de la profondeur normale d’affouillement 6.5.1.1. Profondeur en lit à sédiments fins (d90 < 6 mm) On entend par sédiments fins, des matériaux constitutifs du lit de la rivière dont la dimension caractéristique d90 est inférieure à 6 mm. Cette dimension caractéristique d90 est égale à la maille du tamis qui laisse passer 90% en poids de l'échantillon considéré. Un certain nombre d'auteurs ont publié des équations reliant la profondeur moyenne de d'écoulement D0 au débit de projet Q0, équations reposant à la fois sur la théorie et sur des mesures expérimentales faites en laboratoire ou sur des cours d'eau naturels dont les lits sont constitués d'éléments fins. D0 = K. Q0N N et K étant des constantes.

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Suite à l’élaboration de plusieurs mesures sur de grandes rivières et canaux, Haynie et Simons ont pu simplifier l’équation de la profondeur normale d’affouillement comme suit : D0= 0,48. Q00,36 Avec : D0 en mètre ; Q0 en m3/s. Cette équation représente les variations maximales de la profondeur moyenne de l'écoulement à plein débit. La profondeur normale d'affouillement par la relation suivante :

HN au-dessous du niveau d'équilibre du lit est représentée HN = D0 – A1 / Bm HN = 0,48. Q00,36 – A1/Bm

Donc, Avec :

D0 : Profondeur maximale de l’écoulement (m) correspondant à la crue de projet ; Q0 : Débit de projet (débit fréquentiel de période de retour T) en m3/s ; A1 : Section mouillé (m²) correspond à la crue de projet, elle s’obtient à partir des profils en travers ; Bm : Largeur du miroir du lit mineur de la rivière correspondant à la crue de projet (m). La figure ci-après explique la profondeur normale d’affouillement.

Figure 31 : Profondeur normale d’affouillement

6.5.1.2. Profondeur en lit à sédiments grossiers (d90 > 6 mm) Comme les lits sableux, les lits graveleux subissent érosions et dégradations jusqu'à atteindre l'équilibre stable correspondant au débit dominant. Si le lit amont n'apporte aucun sédiment, les

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matériaux fins peu à peu éliminés laissent en place un lit de graviers sur lequel les affouillements ont peu de prise. La formule de Kellerhals se présente sous la forme : D0 = 0,249. Q0-0,8. d90-0,12. Bm-0,8 Avec : D0 : Profondeur maximum de l'affouillement (m) ; Q0 : Débit de projet (m-'/s) ; d90 : Dimension des mailles laissant passer 90 % en poids de l'échantillon (m) ; Bm : Largeur au miroir du lit mineur de la rivière correspondant à la crue de projet (m). La profondeur normale d'affouillement correspondant à la formule précédente de KELLERHALS sera donnée par l’équation : Hn = 0,249. Q0-0,8. d90-0,12. Bm-0,8 – A1/B Avec : A1 : Section mouillée (m2) correspondant aux PHE ; Bm : Largeur du miroir du lit mineur du cours d’eau correspondant à la crue du projet (m). Dans le cas particulier où on connaît une profondeur d'eau moyenne D1 correspondant à un débit Q1 connu, la profondeur D0 correspondant au débit de projet Q0 est donnée par la relation ci-après : D0 = D1. [Q0 / Q1] 0,72 Cette relation a été obtenue d'après des résultats de mesures effectuées sur un certain nombre de canaux fonctionnant partiellement pleins. 6.5.2. Calcul de la profondeur de l’affouillement due au rétrécissement de la section LAURSEN propose la formule suivante pour le calcul de la profondeur d’affouillement due à une réduction de section :

Avec : HR

: Profondeur (m) d’affouillement due à la réduction de la section ;

D0

: Profondeur maximale de l’écoulement (m) correspondant à la crue de projet ;

V0

: Vitesse moyenne de l’eau en amont du pont (m/s) ;

D50

surfa

: Dimension des mailles laissant passer 50 % l’échantillon prélève à la surface du lit au droit de franchissement (en m) ;

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D50 HR

: Dimension des mailles laissant passer 50 % l’échantillon prélève à la surface du lit au droit de franchissement à la profondeur HR (en m) ;

Bm AM

: Largeur du miroir du lit mineur de la rivière en amont du pont correspondant à la crue de projet (m) ;

Bm 0

: Largeur de la surface libre sous le pont (m).

Figure 32 : Affouillement dû à la réduction de section

6.5.3. Calcul de la profondeur de l’affouillement due à la présence des piles La présence d’une pile dans une rivière interrompe l’écoulement uniforme et développe un vortex.

Figure 33 : Phénomène d'affouillement au pied d'une pile de pont

6.5.3.1. Calcul de la profondeur d’affouillement local en eaux claires (sans transport de

sédiments) autour d’une pile cylindrique :

Une formule empirique a été proposée par SHEN (1969) pour calculer la profondeur maximale d’affouillement autour d’une pile cylindrique :

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HL : Profondeur locale d’affouillement autour d’une pile en (m) ; V1 : Vitesse moyenne à l’amont du pont en (m/s) ; P

: Largeur de la pile sur un plan perpendiculaire à l’écoulement en (m).

6.5.3.2. Calcul de la profondeur d’affouillement local en eau chargée autour d’une pile

cylindrique BREUSERS (1965) propose une formule empirique. HL = 1,4 P 6.5.3.3. Influence de la forme de la pile sur l’affouillement Une fois l’affouillement autour d’une pile cylindrique est calculé, on lui affectera un coefficient multiplicatif K donné par le tableau suivant pour chaque type de pile. (CHATOU 1959), le classement de différents types de piles en fonction de leur affouillement varie en fonction de la vitesse de l’écoulement sauf pour la pile lenticulaire. Tableau 14 : Coefficient multiplicatif K Caractéristiques géométriques du profil

Valeur du coefficient d’affouillement K

Profil hémicylindrique

1,05

Profil cylindrique

1,00

Profil double

0,95

Profil ogival

0,95

Profil Joukovski

0,90

Profil lenticulaire

0,75

6.5.4. Résultats de calcul de la profondeur totale d’affouillement La profondeur totale d’affouillement est la somme des trois (03) termes détaillés précédemment :

Ht = H N + H R + H L Le tableau suivant récapitule les résultats de calcul d’affouillement du GOH10 (à conserver et à doubler). Tableau 15 : Résultats de calcul d’affouillement Qp (m3/s)

Sm (m2)

Bm (m)

HN (m)

D0 (m)

U1 (m/s)

Bm AM

Bm 0

(m)

(m)

HR (m)

P (m)

HL (m)

HT (m)

182

50

20

0,62

3,12

2,56

40

45

0,00

0,8

1,12

1,74

La profondeur totale d’affouillement avoisine 1,75 m. Une protection au niveau des piles s’avère alors obligatoire.

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6.5.5. Dimensionnement des enrochements de protection Il existe deux facteurs principaux qui interviennent dans le processus d’affouillement : l’augmentation des vitesses d'écoulement et l'importance de l'obstacle constitué par les piles. La méthode la plus couramment utilisée est l’utilisation de tapis d’enrochements. Il s’agit de déverser des blocs d'enrochements dans la fosse d'affouillement. L'expérience montre que ce type de protection, quand il est bien exécuté, peut réduire voire supprimer les affouillements. Cependant, il faut veiller à deux précautions :  employer un filtre pour éviter l’enfoncement des blocs dans le lit ;  ne pas avoir des blocs créant une obstruction car le tapis d’enrochement nécessite des recharges fréquentes notamment après de fortes crues qui ont pour effet d’entraîner les enrochements vers l’aval ou vers le fond de la fosse d’enrochement qui se forme autour du tapis d’enrochements. La détermination du diamètre des enrochements de protection se fait généralement à l’aide de la formule d’Izbash :

Vmax = 0.6 2 g

s −  Ds 

Avec : Vmax

: Vitesse maximale de l’écoulement en m/s ;

g

: Accélération de la pesanteur (9.81 m/s2) ;

Ds

: Diamètre de l’enrochement en m ;

ρs

: Poids spécifique de l’enrochement en kg/m3 (2 700 kg/m3) ;

ρ

: Poids spécifique de l’eau en kg/m3 (100 kg/m3) :

L’épaisseur Ee du tapis d’enrochement est schématisée à la figure suivante : Ee = Sup (Øpile ; 3d)

Figure 34 : Profondeur de l’enrochement

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Les détails de calculs des enrochements de protection pour le GOH10 sont donnés dans le tableau suivant. Tableau 16 : Diamètres d’enrochements retenus GOH

Ds calculé (m)

Poids de l’enrochement en (Kg)

Poids retenus (kg)

GOH10

0,55

231,7

150-300

Cette valeur de « Ds » résulte de la vitesse relativement importante de la crue au niveau de ce pont. Pour conforter les ouvrages par rapport aux affouillements, et se prémunir de toute forme d’aléas, les enrochements devront présenter des formes régulières et n'être ni trop longs ni trop plats. Les dimensions du tapis d’enrochements sont estimées en moyenne au triple du diamètre de la pile. En épaisseur, nous recommandons la dimension de la double largeur de la pile. Par ailleurs, il a été constaté un ensablement important au niveau de cet écoulement. Les riverains cultivent même au niveau du lit mineur du cours qui voit sa section rétrécir considérablement. Une action de recalibrage amont et aval du lit de ce cours d’eau s’avère indispensable. Pour les portiques à reconstruire ou à conserver et à prolonger, une protection en perrés maçonnés s’avère nécessaire (voir dossier des plans OH10, OH54 et OH59). 6.6.

MISE HORS D’EAU DE L’INFRASTRUCTURE L'ASSAINISSEMENT LONGITUDINAL

ROUTIÈRE

ET

ÉTUDE

DE

6.6.1. Introduction La conception d’une telle infrastructure nécessite la prise en compte des risques d’érosion dus aux eaux de ruissellement. En fonction des sections des tronçons (remblai ou déblai), la protection contre ces dégradations se fait en canalisant les eaux de ruissellement dans un réseau de fossés, de caniveaux, de conduites enterrées ou de descentes d’eau sur les talus de remblais. Les ouvrages latéraux (caniveaux, cunettes, fossés de crêtes, fossés en terre ou bétonnés en pied de talus, divergents, etc.) sont situés en général de part et d’autre de la chaussée (section courante) et sont destinés à la protection de la route contre les eaux de ruissellement de la plate-forme routière et des bas-côtés. Les ouvrages de drainage superficiel ont pour rôle principal : la collecte et le transit jusqu'à l'exutoire des eaux de ruissellement et doivent assurer une sécurité suffisante aux usagers de la route. 6.6.2. Conception des ouvrages de drainage Les ouvrages de drainage sont destinés à assurer la circulation des eaux de ruissellement le long ou de part et d’autre de la route jusqu’à la zone d’écoulement naturel la plus proche ou l’exutoire final. Leur conception doit respecter les principes suivants :  réaliser des ouvrages économiques ;  assurer un drainage adéquat capable de mettre hors d’eau la plate-forme routière étudiée ;  adopter des pentes les plus proches possibles de celle du terrain naturel ou de la plate-forme (en cas de déblai) pour minimiser les terrassements ; Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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 adopter une profondeur de fossé limitée pour des raisons de sécurité ;  assurer l'évacuation des débits du projet avec des vitesses limites respectant les tolérances recommandées ;  respecter les gabarits permettant de faciliter d’une part leur exécution, et d’autre part les opérations d’entretien ;  permettre une meilleure protection de l’environnement. 6.6.3. Estimation des apports 6.6.3.1. Période de retour retenue pour l’estimation des différents apports Compte tenu de la spécificité du projet, il a été décidé de retenir la fréquence vingtennale (20 ans) pour le drainage longitudinal. 6.6.3.2. Apport de la plateforme routière L’estimation des débits d’apports des différentes sections de la plateforme routière est réalisée par la méthode rationnelle.

Q = 0,278  C  I  S Les différents paramètres de cette formule sont calculés comme suit :  S : Superficie du bassin (en Km2) qui correspond à la longueur de la section de la plateforme à drainer multipliée par la largeur de : o

La demi-chaussée dans le cas d’un profil en travers type en toit ;

o

Toute la chaussée dans le cas d’un profil en travers déversé dans un sens ou dans l’autre.

 C : Coefficient de ruissellement supposé uniforme pour toute la plateforme routière et retenu égal à 0,9 ;  I : Intensité de l’averse de durée égale au temps de concentration tc, exprimée en mm/h.

I = a  t c−b  le temps de concentration tc est déterminé à partir de la formule de Kirpich donnée ci-après. 𝐿1,15 𝑡𝑐 = 1/52 × 0,38 𝐻 Avec, o

tc : Temps de concentration (minutes) ;

o

L : Distance entre l’exutoire et le point le plus éloigné du bassin (m) ;

o

H : Dénivelée entre l’exutoire et le point le plus éloigné du bassin (m).

o

a et b : les coefficients de Montana, déduits des courbes Intensité-Durée-Fréquence de la zone considérée.

6.6.3.3. Apport extérieur L’estimation des débits d’apports extérieurs est réalisée par la même méthode retenue pour le calcul des apports de la plateforme routière qui est la méthode rationnelle. Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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Q = 0,278  C  I  S Avec,  S : Superficie du bassin (en Km2) qui correspond à la partie du bassin versant dont les eaux générées ne sont pas véhiculées par l’écoulement principal de ce bassin vers l’ouvrage de traversée correspondant, mais qui touchent directement la plateforme routière pour être véhiculées par le système de drainage adéquat ;  C : Coefficient de ruissellement supposé uniforme sur le BV et pendant toute la durée de l’averse;  I : Intensité de l’averse de durée égale au temps de concentration tc, exprimée en mm/h.

I = a  t c−b  le temps de concentration tc est déterminé à partir de la formule de Kirpich donnée ci-après. 𝐿1,15 𝑡𝑐 = 1/52 × 0,38 𝐻 6.6.3.4. Apport total

Le débit retenu pour le dimensionnement des caniveaux est la somme des apports extérieurs avec ceux de la plateforme routière.

Q = Qext + Qchaussée 6.6.4. Re-vérification / Dimensionnement des ouvrages de drainage Le calcul de la capacité des différents dispositifs de drainage est effectué par la formule de ManningStrickler. 2

Q = K  S  Rh 3  I

1

2

Avec,  Q : Débit capable (m3/s) ;  S : Section de l'écoulement (m²) ;  Rh : Rayon hydraulique (m) ;  I : Pente (m/m). Les pentes des caniveaux sont les plus proches possibles de celles du terrain naturel ou du projet ;  K : Coefficient de Strickler, fonction de la nature de matériau de caniveau. Il est pris : K=70 pour les ouvrages en béton et K=30 pour les ouvrages en terre. 6.6.5. Approche retenue Étant donné qu’il s’agit d’un élargissement d’une route existante, quelques sections sont dotées de dispositifs de drainage plus ou moins efficace. De ce fait, et après diagnostic approfondi de tous les caniveaux existants sur cette route, il a été retenu ce qui suit :  les caniveaux en mauvais état structurel seront systématiquement remplacés ;

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 les caniveaux à section hydraulique insuffisante seront remplacés même si leur état structurel semble être acceptable ;  les caniveaux touchés par le talus de renforcement de la chaussée seront également remplacés ;  les caniveaux en bon état structurel et de capacité hydraulique suffisante, et suffisamment éloignés de la chaussée pour ne pas être affectés par le talus de renforcement seront conservés ;  les zones dépourvues d’ouvrages de drainage seront équipées par un système adéquat. Il est à noter que les caniveaux maçonnés neufs au niveau des déviations d’Aledjo 1 et 2 seront conservés. D’autre part, au niveau de la traversée de la ville de Kara en 2x2 voies, les caniveaux projetés seront placés sous trottoirs. 6.6.6. Dispositifs de drainage longitudinal retenus 6.6.6.1.

Fossés triangulaires en terre

Ce dispositif sera retenu pour véhiculer les eaux de drainage en rase campagne en zone de légers déblais, dans le cas de faible pente longitudinale et de faible débit d’apport estimé. 6.6.6.2.

Fossés trapézoïdaux maçonnés

Situé au niveau du terrain naturel, ce réseau doit collecter, gravitairement, toutes les eaux provenant de la chaussée, du talus et du bassin extérieur, pour les diriger vers l’exutoire. Il permet également de prolonger le réseau de déblais jusqu’aux exutoires et de protéger le pied de talus du remblai contre l’érosion. Sur certains tronçons, ce réseau intercepte également les eaux de ruissellement d’un bassin versant naturel pour les diriger vers des ouvrages de traversée. 6.6.6.3.

Bordures caniveaux

Cette partie du réseau longitudinal a pour fonction de canaliser l’eau issue du ruissellement de la chaussée pour éviter son déversement en rive sur le talus de remblai. Il protège donc le talus routier contre toute altération (ravinement, érosion et en état limite, la rupture). Ce type d’ouvrage est projeté dès que la hauteur du talus de remblai est ≥ 3 m, il déverse dans les descentes d’eau. 6.6.6.4.

Descentes d’eau sur talus de remblai

Des descentes d’eau ont été projetées pour décharger les eaux de ruissellement issues de la plateforme routières et collectées par les bordures caniveaux vers le pied de talus. En règle générale, ce type d’ouvrage est à prévoir dès que la hauteur du talus de remblai est ≥ 3 m.

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6.6.6.5.

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Caniveaux rectangulaires maçonnés

Ce dispositif est retenu au niveau des traversées urbaines pour assurer le cheminement des eaux vers les exutoires en dehors des agglomérations. Ils seront sous trottoir ou couverts par des dalettes lourdes. Suivant la recommandation de l’Administration, la section minimale retenue pour les caniveaux projetés est C(1,0x1,0). 6.7.

AMÉNAGEMENT DES EXUTOIRES

La majorité des ouvrages étudiés sur ce tronçon routier sont en bon état général. Ces ouvrages permettent de véhiculer les eaux de ruissèlement générés par les bassins versants vers les exutoires naturels les plus proches, sans risque de débordement sur la chaussée. Toutefois, au niveau des traversées urbaines, principalement des villes de Sokodé et de Kara, quelques ouvrages souffrent d’un manque d’aménagement de leurs exutoires pour pouvoir acheminer l’eau loin des habitations. Le tableau suivant présente les ouvrages nécessitant un aménagement d’exutoire, ainsi que les dimensions et longueurs correspondantes. Tableau 17 : Exutoires à aménager Village / Ville

N° Ouvrage

PK

Type d’exutoire projeté

Section (axb)

Longueur (ml)

Tchalo

OD15

24+327

Caniveau maçonné

(1x1)

100

OD22

29+204

Caniveau maçonné

(1x1)

150

OD23

29+874

Caniveau maçonné

(1x1)

60

OD24

29+932

Caniveau maçonné

(2x1)

50

OD25

30+030

Caniveau maçonné

(1x1)

50

OD26

30+102

Caniveau maçonné

(1x1)

80

OD27

30+154

Caniveau maçonné

(1x1)

80

OD28

30+443

Caniveau maçonné

(1x1)

100

OD29

30+564

Caniveau maçonné

(1x1)

100

OH11

31+240

Canal maçonné

(2,5x2,5)

150

OD30

31+563

Caniveau maçonné

(1x1)

400

OD31

31+677

Caniveau maçonné

(1x1)

400

OD32

31+854

Caniveau maçonné

(1x1)

400

OH12

32+339

Caniveau maçonné

(1x1)

100

OD36

33+176

Caniveau maçonné

(1x1)

40

OD38

35+683

Caniveau maçonné

(2x1)

50

OD68

59+001

Caniveau maçonné

(1x1)

30

OD69

59+165

Caniveau maçonné

(1x1)

50

OD77

71+150

Caniveau maçonné

(1x1)

50

OH45-2

78+885

Caniveau maçonné

(2x1)

500

OD79

82+671

Caniveau maçonné

(1x1)

80

OD80

82+845

Caniveau maçonné

(2x1)

100

OH49-1

84+891

Caniveau maçonné

(1x1)

80

Sokodé

Aléhéridé Koumondé

Bafilo

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Tableau 17 : Exutoires à aménager (suite) Village / Ville

Awandjelo

Kara

6.8.

N° Ouvrage

PK

Type d’exutoire projeté

Section (axb)

Longueur (ml)

OD87

93+068

Caniveau maçonné

(1x1)

20

OD88

93+307

Caniveau maçonné

(1x1)

20

OD90

94+102

Caniveau maçonné

(1x1)

50

OD97

98+855

Caniveau maçonné

(1x1)

100

OD98

99+518

Caniveau maçonné

(1x1)

100

OD99

99+970

Caniveau maçonné

(1x1)

50

OD101

104+406

Caniveau maçonné

(1x1)

40

OH53

104+742

GOH10

110+019

OH60

113+350

Canal maçonné Canal trapézoïdal en terre Canal maçonné

(6x4) Largeur 35 à 40m (3x2)

180 100m en amont 100m en aval 50

RÉSULTATS DES CALCULS HYDRAULIQUES

Dans le cadre de la présente étude hydraulique, la majorité des ouvrages hydrauliques existants sont en bon état structurel et de capacité hydraulique suffisante pour faire passer le débit d’apport du bassin versant correspondant, et sont par conséquent à conserver. Le prolongement de quelques ouvrages est dû principalement au fait qu’ils sont touchés par le talus de remblais suite au renforcement de la chaussée. Quelques buses et dalots vétustes sont à remplacer pour des raisons structurelles. Toutefois, à l’issu de l’atelier de validation du rapport APS, il a été recommandé par l’Administration « de proscrire l’usage des buses et de retenir les dalots pour les nouveaux ouvrages à construire tout comme pour les ouvrages à prolonger ». Dans cette optique, et au vu du nombre important de buses et de petits dalots (environ 85 ouvrages de dimensions inférieures à (1x1)), classés en phase APS « à conserver et à prolonger », et compte tenu de l’incidence financière relativement importante de leur remplacement, le Consultant a proposé ce qui suit :  les buses et les petits dalots en bon état structurel, de capacité suffisante, de longueur suffisante et non impactés par le talus de renforcement, seront maintenus (à conserver) ;  les buses et les petits dalots de longueur insuffisante en fonction du nouveau talus de renforcement seront remplacés par de nouveaux dalots (1x1), même s’ils sont en bon état structurel et de capacité hydraulique jugée suffisante. Ainsi, le nombre total des ouvrages retenus pour le tracé de base s’élève à 198, répartis comme suit :  115 ouvrages à conserver, dont 1 avec réduction des trottoirs pour avoir 7 m de chaussée : il s’agit du portique (10,4x6,0) au PK 32+868 ;  1 ouvrage à conserver : il s’agit du pont à poutres au PK 103+865 sur le Kara. L’ouvrage sera doublé dans le cadre d’un autre projet ;  1 ouvrage à conserver et à doubler : il s’agit du pont à poutres au PK 110+014 sur le Kpan ;  18 ouvrages à conserver et à prolonger ; Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

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 1 ouvrage à conserver et à reprendre en aval : il s’agit d’un dalot (1,0x1,0) au PK 29+874 ;  59 ouvrages à remplacer : la majorité absolue est constituée par des buses et dalots de petites dimensions ;  1 ouvrage à reconstruire pour insuffisance de largeur : il s’agit du portique de dimensions (6,0x7,0) au PK 30+953 ;  3 ouvrages projetés : o

1 dalot (1x1) projeté au niveau d’un point bas non équipé à la sortie de Sokodé au PK 37+200, avant le carrefour N°6 de la fin de la voie de contournement de la ville ;

o

1 dalot (2x2) projeté avec coursier amont et aval au PK 63+734 au niveau de la première voie de contournement d’Alédjo 1. Il s’agit d’un point bas non équipé avec un débordement fréquent des eaux sur la route.

o

1 dalot (1x1) projeté au Pk 71+880 au niveau du village Koumondé pour décharger des caniveaux projetés sur un linéaire assez important.

Par ailleurs, pour la rectification de tracé N°1 et sa bretelle, le nombre d’ouvrages hydrauliques retenus est six (06) ouvrages, dont 1 existant à conserver ; Les détails de dimensionnement hydraulique sont donnés en annexe V.

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VII. RESSOURCES EN EAU POUR L’EXÉCUTION DES TRAVAUX Il s’agit là de dégager les possibilités d’approvisionnement en eau pendant la phase d’exécution des travaux. Compte tenu du réseau hydrographique assez dense de la zone du projet, les ressources en eau pour les travaux ne seront pas un problème surtout pendant la saison humide. À défaut de mobiliser les eaux de surface, l’Entreprise peut recourir au captage des eaux souterraines pour l’exécution des travaux d’autant plus que la nappe de la région est relativement peu profonde (entre 5 et 20 m de profondeur).

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VIII. BIBLIOGRAPHIE 

Crues et Apports: [Manuel pour l’estimation des crues et des apports annuels pour les petits bassins versants non jaugés de l’Afrique sahélienne et tropicale sèche CIEH - ORSTOM CEMAGREF - FAO - 1996.].



Hydraulique Routière [Ministère de la Coopération et du Développement de la République Française BCEOM - 1981].



Étude des crues décennales des petits bassins versants forestiers en Afrique Tropicale [Cah. ORSTOM, ser. Hydrol., vol. XIX, no 4, 1982].



Plan National d’Adaptation aux Changements Climatiques du Togo (PNACC) 2015 ;



Plan d’action national d’adaptation aux changements climatiques - PANA 2009 ;



Projet de dédoublement de la route Lomé - Sokodé - Kara - Cinkassé (CU 9) mission 1 : Lomé - Atakpamé - Sokodé (339 km) ; SCET Tunisie - AGEIM 2014 ;



Projet de dédoublement de la route Lomé - Sokodé - Kara - Cinkassé (CU 9) mission 1 : Sokodé - Kara - Cinkassé (328 KM) ; STUDI International 2012 ;



Études technico-économiques et d’impact environnemental et social ainsi que d’élaboration du DAO pour les travaux de reconstruction de 3 ponts sur le corridor CU9 (pont d’Anié sur la rivière Anié, pont de Kara sur la rivière Kara et pont de Mango sur le fleuve Oti) : pont de Kara ; SCET Tunisie 2021 ;



Études technico-économiques et d’impact environnemental et social ainsi que l’élaboration des dao pour les travaux d’aménagement et de bitumage et réhabilitation et de renforcement de 820 km de routes ; GAUFF-GTAH-BAROA 2020.

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Page 91

ANNEXES ANNEXE I

: CARACTÉRISTIQUES DES BASSINS VERSANTS

ANNEXE II

: ABAQUES UTILISÉS

ANNEXE III

: AJUSTEMENT STATISTIQUE DES PLUIES MAXIMALES JOURNALIÈRES

ANNEXE IV

: ESTIMATIONS DES DÉBITS DU PROJET

ANNEXE V

: DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES

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ANNEXE I : CARACTÉRISTIQUES DES BASSINS VERSANTS

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Tracé de base

N°BV

BV1 BV2 BV3 BV4 BV5 BV6 BV7 BV8 BV9 BV10 BV11 BV12 BV13 BV14 BV15 BV16 BV17 BV18 BV19 BV20 BV21 BV22 BV23 BV24 BV25 BV26 BV27 BV28 BV29 BV30 BV31

Nom du cours d'eau Aou Gouamado Na Kezey Adjorogo

Pandjo Ata

Tchanao Tchiangué

Kédéssoué Kinizao Boualé Molo

Surface (km²)

Longueur Pente Indice de Coefficient Temps de Périmètre rectangle Pente I globale Dénivelée compacité de pointe concentration (km) équivalente (%) (m) Icomp K tc (mn) Ig(m/km) (km)

321,13 76,91 71,69 3,07 5,74 0,50 0,52 0,63 1,30 4,99 0,42 0,18 15,55 1,27 0,60 0,42 19,53 0,96 23,78 0,29 0,65 0,39 0,74 9,70 2,12 0,67 78,79 0,17 3,24 1,39 0,98

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83,02 37,16 39,68 7,27 9,90 3,49 3,10 3,48 5,07 9,21 2,84 2,32 16,93 4,99 4,65 3,62 26,14 4,59 20,59 2,45 3,67 3,17 4,46 16,77 5,90 3,96 66,74 2,16 10,67 4,72 4,63

1,31 1,20 1,32 1,17 1,17 1,39 1,22 1,24 1,25 1,16 1,24 1,54 1,21 1,25 1,69 1,58 1,67 1,32 1,19 1,28 1,28 1,44 1,46 1,52 1,14 1,36 2,12 1,49 1,67 1,13 1,32

31,64 12,62 15,30 2,37 3,18 1,40 1,09 1,25 1,85 2,94 1,02 0,99 5,89 1,81 2,05 1,55 11,46 1,77 6,95 0,91 1,38 1,30 1,84 7,08 1,78 1,56 31,07 0,90 4,68 1,33 1,78

0,79 1,98 1,63 1,69 1,89 1,43 1,84 1,60 1,08 1,70 1,96 1,02 0,85 0,55 0,98 0,64 3,14 4,51 4,75 1,09 1,45 1,54 1,63 1,98 1,69 1,28 1,09 1,11 7,48 22,56 14,05

7,90 19,81 16,34 16,90 18,88 14,29 18,40 16,01 10,80 16,99 19,65 10,15 8,50 5,54 9,76 6,44 31,42 45,12 47,49 10,94 14,55 15,37 16,27 19,78 16,89 12,80 10,94 11,07 74,79 225,56 140,53

250 250 250 40 60 20 20 20 20 50 20 10 50 10 20 10 360 80 330 10 20 20 30 140 30 20 340 10 350 300 250

2,4 2,4 2,4 1,9 2,2 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 2,3 1,9 1,9 1,9 2,4 1,9 2,4 1,9 1,9 1,9 1,9 2,2 1,9 1,9 2,3 1,9 2 2 2

353,28 122,74 153,22 35,94 43,23 25,57 19,11 22,42 35,27 42,41 17,72 22,20 94,10 44,59 39,62 37,46 95,64 19,81 55,61 20,37 25,04 23,50 30,08 78,67 28,81 29,00 307,75 20,09 34,52 8,61 12,90

Classe de perméa.

Classe de relief

Kr10

Tb

(%)

(h)

P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4

R3 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R3 R3 R3 R3 R5 R5 R5 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R6 R6 R6

26,50 34,00 34,00 37,50 37,50 37,50 37,50 37,50 37,50 37,50 37,50 37,50 28,50 29,00 29,00 29,00 44,00 47,00 44,00 37,50 37,50 37,50 37,50 36,50 37,50 37,50 34,00 37,50 47,00 47,00 47,00

50,00 18,00 18,00 4,00 5,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 14,00 5,00 5,00 5,00 4,00 2,00 4,00 4,00 4,00 4,00 4,00 7,00 4,00 4,00 17,00 4,00 4,00 3,00 3,00

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Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

N°BV

BV32 BV33 BV34 BV35 BV36 BV37 BV38 BV39 BV40 BV41-1 BV41 BV42 BV43 BV44 BV45 BV46 BV47 BV48 BV49 BV50 BV51 BV52 BV53 BV54 BV55 BV56 BV57 BV58 BV59 BV60 BV61 BV62

Nom du cours d'eau

Gbodowou

Goudogao

Kara

Kpan

Surface (km²) 0,94 1,42 0,48 0,45 0,20 0,20 0,45 0,79 1,02 0,10 0,37 0,55 0,18 0,49 0,32 1,17 3,78 1,33 0,65 0,89 1,17 1526,18 4,24 5,03 0,34 0,62 2,42 32,46 2,56 0,32 0,14 0,16

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Longueur Pente Indice de Coefficient Temps de Périmètre rectangle Pente I globale Dénivelée compacité de pointe concentration (km) équivalente (%) (m) Icomp K tc (mn) Ig(m/km) (km) 0,94 1,42 2,92 2,85 1,83 1,87 3,05 3,66 4,44 1,78 2,62 3,77 2,14 3,84 2,69 6,96 7,73 5,14 3,36 4,08 4,53 173,89 10,74 10,21 2,71 3,32 6,79 25,94 8,59 2,36 1,99 1,72

Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

1,20 1,30 1,18 1,19 1,15 1,17 1,29 1,16 1,24 1,60 1,21 1,44 1,41 1,56 1,34 1,82 1,12 1,26 1,17 1,22 1,18 1,26 1,47 1,28 1,31 1,19 1,23 1,28 1,51 1,18 1,48 1,22

1,41 2,07 0,97 0,96 0,57 0,61 1,15 1,15 1,16 0,77 0,91 1,55 0,87 1,64 1,05 3,13 2,03 1,88 1,09 1,44 1,50 63,53 4,46 3,83 1,03 1,12 2,42 9,73 3,62 0,78 0,83 0,60

14,19 8,68 0,10 0,07 0,08 0,04 0,01 6,04 5,61 6,52 5,51 3,24 6,93 6,11 9,52 6,39 10,84 1,59 1,83 1,39 1,34 1,10 4,94 4,96 1,93 1,79 1,65 3,60 3,62 0,78 0,83 0,60

141,94 86,83 102,88 72,61 88,34 49,26 17,44 60,45 56,14 65,19 55,07 32,36 69,28 61,05 95,23 63,88 108,43 15,95 18,28 13,93 13,36 11,02 49,37 49,63 19,34 17,92 16,53 35,99 49,76 38,36 48,37 33,28

200 180 100 70 50 30 20 70 90 50 50 50 60 100 100 200 220 30 20 20 20 700 220 190 20 20 40 350 180 30 40 20

2 2 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9 2 1,9 1,9 1,9 1,9 2,4 2 2,3 1,9 1,9 1,9 2,4 1,9 1,9 1,9 1,9

10,74 17,42 9,12 10,34 6,37 8,41 20,33 12,77 16,87 9,03 10,97 20,21 9,69 16,61 9,96 26,89 15,75 30,78 19,25 26,32 27,61 532,42 38,92 34,55 18,04 19,70 36,86 80,04 33,04 11,22 10,72 9,67

Classe de perméa.

Classe de relief

Kr10

Tb

(%)

(h)

P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4

R6 R6 R6 R6 R6 R5 R4 R6 R6 R6 R6 R5 R6 R6 R6 R6 R6 R4 R4 R4 R4 R4 R5 R5 R4 R4 R4 R5 R5 R5 R5 R5

47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 47,00 37,50 37,50 37,50 30,00 46,00 46,00 37,50 37,50 37,50 43,00 47,00 47,00 47,00 47,00

3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00 4,00 4,00 4,00 4,00 50,00 3,00 3,00 4,00 4,00 4,00 6,00 2,00 2,00 2,00 2,00

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Bassins - rectifications de tracé

N°BV

BV1 RECTIF1 BV1 BR1 BV2 BR1

Nom du cours d'eau

Surface (km²) 1,35 0,70 0,03

Route Aouda Kara – 21/030/PO – Mai 2022

Longueur Pente Indice de Coefficient Temps de Périmètre rectangle Pente I globale Dénivelée compacité de pointe concentration (km) équivalente (%) (m) Icomp K tc (mn) Ig(m/km) (km) 4,66 4,16 0,87

1,13 1,40 1,53

1,33 1,68 0,37

2,63 4,77 2,71

26,34 47,73 27,10

35 80 10

1,9 1,9 1,9

19,47 18,57 7,18

Classe de perméa.

Classe de relief

Kr10

Tb

(%)

(h)

P3 et P4 P3 et P4 P3 et P4

R5 R5 R5

47,00 47,00 47,00

2,00 2,00 2,00

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ANNEXE II : ABAQUES UTILISÉS

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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1. Abaques de coefficient de ruissellement

Coefficient de ruissellement pour la classe de perméabilité P3

Coefficient de ruissellement pour les classes de perméabilité P4 et P5

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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2. Abaque de temps de base

Temps de base en fonction de relief et de la superficie

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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ANNEXE III : AJUSTEMENT STATISTIQUE DES PLUIES MAXIMALES JOURNALIÈRES

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Ajustement statistique des pluies journalières maximales à Sokodé Résultats de l'ajustement de la station de Sokodé : 1.

Loi Gumbel (Maximum de vraisemblance)

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi GUMBEL XT Ecart-type 224,0 15,7 197,0 13,1 185,0 12,0 158,0 9,5 146,0 8,4 135,0 7,3 119,0 5,8 107,0 4,8 94,0 3,7 83,9 3,0 74,8 2,4 65,4 2,1 60,5 2,1 54,5 2,2 50,0 2,3 45,5 2,6 42,7 2,7 40,4 2,9 35,9 3,2 34,3 3,3 31,0 3,6

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 194,0 – 255,0 171,0 – 223,0 162,0 – 209,0 140,0 – 177,0 130,0 – 163,0 120,0 – 149,0 107,0 – 130,0 97,3 – 116,0 86,7 – 101,0 78,1 – 89,7 70,1 – 79,5 61,4 – 69,5 56,5 – 64,6 50,2 – 58,7 45,4 – 54,6 40,5 – 50,5 37,4 – 48,1 34,7 – 46,0 29,6 – 42,2 27,7 – 40,8 24,0 – 38,0

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2.

Page 2 sur 11

Loi GEV

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi GEV XT Ecart-type 201,0 43,9 181,0 31,0 172,0 26,0 150,0 16,1 141,0 12,5 130,0 9,5 117,0 6,4 106,0 4,7 93,7 3,5 84,0 2,9 75,2 2,5 65,9 2,2 60,9 2,1 54,7 2,2 50,1 2,5 45,4 2,9 42,5 3,3 39,9 3,6 35,2 4,4 33,4 4,7 29,9 5,4

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 121,0 – 223,0 119,0 – 182,0 116,0 – 165,0 112,0 – 149,0 104,0 – 129,0 96,4 – 115,0 86,8 – 101,0 78,3 – 89,7 70,2 – 80,1 61,6 – 70,2 56,7 – 65,0 50,3 – 59,0 45,2 – 54,9 39,6 – 51,1 36,1 – 48,9 32,9 – 47,0 26,5 – 43,8 24,2 – 42,7 19,3 – 40,5

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3.

Page 3 sur 11

Loi NORMALE

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi NORMALE XT Ecart-type 156,0 7,2 147,0 6,5 143,0 6,1 132,0 5,3 127,0 4,9 121,0 4,5 113,0 3,9 105,0 3,4 95,8 3,0 87,2 2,7 78,2 2,5 67,3 2,7 60,6 3,0 51,4 3,4 43,9 3,9 35,3 4,5 29,6 4,9 24,4 5,3 13,7 6,1 9,5 6,5 0,5 7,2

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 142,0 – 170,0 134,0 – 160,0 131,0 – 155,0 122,0 – 142,0 117,0 – 136,0 112,0 – 130,0 105,0 – 120,0 98,3 – 112,0 90,0 – 102,0 82,0 – 92,4 73,3 – 83,2 62,0 – 72,6 54,9 – 66,4 44,7 – 58,2 36,2 – 51,5 26,5 – 44,1 20,0 – 39,2 14,0 – 34,8 1,7 – 25,7 -3,2 – 22,1 -13,5 – 14,6

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4.

Page 4 sur 11

Loi LOGNORMALE

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi LOGNORMALE XT Ecart-type 199,0 17,7 178,0 14,3 169,0 12,8 148,0 9,7 138,0 8,4 129,0 7,2 116,0 5,6 106,0 4,5 94,1 3,5 84,6 2,8 75,6 2,4 66,0 2,2 60,8 2,2 54,2 2,3 49,4 2,4 44,4 2,5 41,3 2,5 38,8 2,6 33,9 2,6 32,2 2,6 28,8 2,6

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 164,0 – 233,0 150,0 – 206,0 144,0 – 194,0 129,0 – 167,0 122,0 – 155,0 115,0 – 143,0 105,0 – 127,0 96,7 – 114,0 87,3 – 101,0 79,1 – 90,0 71,0 – 80,3 61,7 – 70,4 56,4 – 65,2 49,7 – 58,8 44,7 – 54,0 39,5 – 49,2 36,4 – 46,3 33,8 – 43,8 28,9 – 39,0 27,1 – 37,3 23,8 – 33,8

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5.

Page 5 sur 11

Loi GAMMA

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi GAMMA XT Ecart-type 176,0 11,7 162,0 10,0 155,0 9,2 140,0 7,4 133,0 6,7 125,0 5,9 114,0 4,8 105,0 4,0 94,5 3,2 85,6 2,7 76,5 2,4 66,6 2,3 61,0 2,4 53,7 2,6 48,2 2,7 42,6 2,9 39,1 2,9 36,1 3,0 30,6 3,0 28,6 3,0 24,7 3,0

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 153,0 – 199,0 142,0 – 181,0 137,0 – 173,0 125,0 – 154,0 119,0 – 146,0 113,0 – 136,0 105,0 – 123,0 97,0 – 113,0 88,2 – 101,0 80,3 – 90,9 71,8 – 81,2 62,0 – 71,1 56,2 – 65,7 48,7 – 58,8 42,9 – 53,5 37,0 – 48,1 33,4 – 44,8 30,3 – 41,9 24,6 – 36,5 22,6 – 34,6 18,8 – 30,7

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6.

Page 6 sur 11

Loi PEARSON TYPE III

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

Loi PEARSON TYPE III q XT Ecart-type 0,9999 194,0 20,7 0,9995 176,0 16,7 0,999 167,0 15,0 0,995 148,0 11,1 0,99 139,0 9,5 0,98 129,0 8,0 0,95 116,0 6,0 0,9 106,0 4,7 0,8 94,3 3,5 0,6667 84,8 2,9 0,5 75,3 2,5 0,3 65,6 2,3 0,2 60,5 2,2 0,1 54,2 2,2 0,05 49,8 2,2 0,02 45,5 2,5 0,01 43,1 2,9 0,005 41,1 3,2 0,001 37,6 4,1 0,0005 36,5 4,5 0,0001 34,5 5,3

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 154,0 – 235,0 143,0 – 208,0 138,0 – 197,0 126,0 – 169,0 120,0 – 157,0 114,0 – 145,0 105,0 – 128,0 96,7 – 115,0 87,3 – 101,0 79,1 – 90,4 70,4 – 80,3 61,1 – 70,2 56,2 – 64,9 50,0 – 58,4 45,4 – 54,1 40,5 – 50,5 37,4 – 48,7 34,7 – 47,4 29,6 – 45,7 27,8 – 45,3 24,1 – 44,8

CIRA SAS AGECET-BTP Y:\Transport\Etudes\Togo\Rte Aouda - Kara\DTe\Rapports\APD\Def\Hydrologique\RP-HYD-B2 (Kara).docx

Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda – Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

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Ajustement statistique des pluies journalières maximales à Kara Résultats de l'ajustement de la station de Kara : 1.

Loi GEV

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi GEV XT Ecart-type 423,0 278,0 319,0 159,0 281,0 123,0 208,0 61,8 181,0 44,2 157,0 30,6 129,0 17,8 110,0 11,4 91,5 7,3 78,5 5,4 67,8 4,2 57,6 3,4 52,6 3,1 46,7 3,0 42,5 3,2 38,5 3,6 36,1 4,0 34,1 4,4 30,4 5,2 29,1 5,6 26,6 6,3

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 97,5 – 217,0 94,1 – 164,0 87,3 – 132,0 77,2 – 106,0 68,0 – 89,1 59,5 – 76,1 51,0 – 64,2 46,6 – 58,6 40,8 – 52,5 36,3 – 48,8 31,4 – 45,6 28,3 – 44,0 25,5 – 42,7 20,2 – 40,7 18,2 – 40,1 14,2 – 39,0

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2.

Page 8 sur 11

Loi GUMBEL (Maximum de vraisemblance)

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi GUMBEL XT Ecart-type 247,0 27,4 215,0 22,9 201,0 21,0 168,0 16,5 154,0 14,6 140,0 12,7 122,0 10,2 107,0 8,3 92,3 6,4 80,3 5,1 69,6 4,1 58,5 3,6 52,7 3,6 45,5 3,8 40,3 4,1 34,9 4,5 31,6 4,8 28,8 5,1 23,5 5,6 21,6 5,8 17,8 6,3

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 193,0 – 301,0 170,0 – 259,0 160,0 – 242,0 136,0 – 201,0 126,0 – 183,0 116,0 – 165,0 102,0 – 142,0 91,1 – 124,0 79,7 – 105,0 70,3 – 90,3 61,5 – 77,7 51,5 – 65,6 45,8 – 59,7 38,2 – 52,9 32,3 – 48,2 26,1 – 43,7 22,3 – 41,0 18,9 – 38,8 12,5 – 34,5 10,2 – 33,0 5,5 – 30,1

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3.

Page 9 sur 11

Loi NORMALE

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi NORMALE XT Ecart-type 173,0 13,4 162,0 12,1 157,0 11,5 143,0 9,9 136,0 9,2 129,0 8,4 118,0 7,3 108,0 6,4 96,7 5,5 85,8 4,9 74,3 4,7 60,3 5,0 51,9 5,5 40,1 6,4 30,4 7,3 19,5 8,4 12,3 9,2 5,6 9,9 -8,1 11,5 -13,4 12,1 -24,9 13,4

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 147,0 – 200,0 138,0 – 186,0 134,0 – 179,0 124,0 – 162,0 118,0 – 154,0 113,0 – 146,0 104,0 – 132,0 95,9 – 121,0 85,9 – 108,0 76,1 – 95,4 65,1 – 83,5 50,5 – 70,2 41,1 – 62,7 27,6 – 52,7 16,1 – 44,7 3,1 – 36,0 -5,7 – 30,3 -13,8 – 25,1 -30,6 – 14,4 -37,2 – 10,3 -51,2 – 1,5

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4.

Page 10 sur 11

Loi LOGNORMALE

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi LOGNORMALE XT Ecart-type 249,0 42,7 215,0 33,2 201,0 29,4 169,0 21,3 155,0 18,2 141,0 15,1 123,0 11,4 109,0 8,9 93,4 6,6 81,2 5,1 70,1 4,2 58,7 3,8 52,7 3,7 45,3 3,7 40,1 3,7 34,9 3,7 31,8 3,7 29,2 3,7 24,5 3,6 22,9 3,5 19,8 3,4

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 165,0 – 333,0 150,0 – 280,0 143,0 – 259,0 127,0 – 210,0 119,0 – 190,0 111,0 – 171,0 100,0 – 145,0 91,1 – 126,0 80,5 – 106,0 71,2 – 91,2 61,9 – 78,4 51,3 – 66,1 45,4 – 59,9 38,1 – 52,6 32,7 – 47,4 27,5 – 42,2 24,5 – 39,1 21,9 – 36,4 17,5 – 31,5 16,0 – 29,8 13,1 – 26,4

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Page 11 sur 11

5. Loi GAMMA

T 10000 2000 1000 200 100 50 20 10 5 3 2 1,4286 1,25 1,1111 1,0526 1,0204 1,0101 1,005 1,001 1,0005 1,0001

q 0,9999 0,9995 0,999 0,995 0,99 0,98 0,95 0,9 0,8 0,6667 0,5 0,3 0,2 0,1 0,05 0,02 0,01 0,005 0,001 0,0005 0,0001

Loi GAMMA XT Ecart-type 204,0 24,0 185,0 20,2 176,0 18,6 154,0 14,8 144,0 13,2 134,0 11,5 120,0 9,3 108,0 7,6 94,1 6,0 82,9 5,0 71,5 4,3 59,5 4,1 52,9 4,1 44,6 4,2 38,5 4,3 32,3 4,4 28,7 4,4 25,7 4,4 20,2 4,3 18,4 4,2 14,8 4,0

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

Int de conf 158,0 – 251,0 145,0 – 224,0 139,0 – 212,0 125,0 – 183,0 119,0 – 170,0 112,0 – 157,0 101,0 – 138,0 92,6 – 123,0 82,3 – 106,0 73,1 – 92,6 63,1 – 80,0 51,5 – 67,4 44,9 – 60,9 36,3 – 52,9 30,0 – 46,9 23,7 – 41,0 20,1 – 37,3 17,1 – 34,3 11,9 – 28,6 10,2 – 26,6 7,0 – 22,6

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ANNEXE IV : ESTIMATIONS DES DÉBITS DU PROJET

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Page 1 sur 9

Tracé de base : Calcul des débits par la méthode rationnelle (superficies inférieures à 4 km²) Méthode rationnelle N°BV

Superficie (km²)

Débits calculés (m3/s)

Paramètres de la méthode Kr10

Tc (h)

Intensité 10 ans (mm/h)

Q10

Q20

Q50

BV4

3,07

0,56

0,60

20,67

9,93

12,32

15,52

BV6

0,50

0,38

0,43

25,36

1,33

1,65

2,08

BV7

0,52

0,38

0,32

30,20

1,63

2,02

2,54

BV8

0,63

0,38

0,37

27,44

1,80

2,23

2,81

BV9

1,30

0,38

0,59

20,91

2,84

3,52

4,43

BV11

0,42

0,56

0,30

31,60

2,08

2,58

3,24

BV12

0,18

0,38

0,37

27,60

0,52

0,65

0,81

BV14

1,27

0,44

0,74

18,16

2,80

3,69

4,89

BV15

0,60

0,29

0,66

19,50

0,94

1,25

1,65

BV16

0,42

0,29

0,62

20,17

0,68

0,90

1,18

BV18

0,96

0,47

0,33

29,56

3,70

4,35

5,22

BV20

0,29

0,38

0,34

29,06

0,89

1,10

1,39

BV21

0,65

0,38

0,42

0,42

1,74

2,16

2,72

BV22

0,39

0,38

0,39

26,68

1,07

1,33

1,67

BV23

0,74

0,38

0,50

23,00

1,78

2,21

2,78

BV25

2,12

0,38

0,48

23,61

5,22

6,48

8,16

BV26

0,67

0,38

0,48

23,51

1,65

2,05

2,58

BV28

0,17

0,38

0,33

29,30

0,51

0,63

0,79

BV29

3,24

0,71

0,58

28,01

17,80

21,59

26,46

BV30

1,39

0,47

0,14

74,02

13,46

16,33

20,01

BV31

0,98

0,47

0,21

55,79

7,17

8,69

10,65

BV32

0,94

0,47

0,18

63,43

7,77

9,42

11,55

BV33

1,42

0,56

0,29

45,20

10,07

12,22

14,97

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Méthode rationnelle N°BV

Superficie (km²)

Débits calculés (m3/s)

Paramètres de la méthode Kr10

Tc (h)

Intensité 10 ans (mm/h)

Q10

Q20

Q50

BV34

0,48

0,47

0,15

71,13

4,48

5,43

6,66

BV35

0,45

0,47

0,17

65,12

3,85

4,68

5,73

BV36

0,20

0,47

0,11

91,42

2,39

2,90

3,55

BV37

0,20

0,47

0,14

75,23

2,00

2,42

2,97

BV38

0,45

0,47

0,34

40,57

2,36

2,87

3,52

BV39

0,79

0,47

0,21

56,19

5,81

7,05

8,64

BV40

1,02

0,47

0,28

46,24

6,13

7,44

9,12

BV41-1

0,10

0,47

0,15

71,58

0,92

1,11

1,36

BV41

0,37

0,47

0,18

62,49

3,05

3,69

4,53

BV42

0,55

0,47

0,34

40,73

2,91

3,52

4,32

BV43

0,18

0,47

0,16

68,14

1,62

1,97

2,41

BV44

0,49

0,47

0,28

46,73

2,96

3,59

4,40

BV45

0,32

0,47

0,17

66,84

2,79

3,39

4,16

BV46

1,17

0,56

0,45

33,36

6,10

7,40

9,07

BV47

3,78

0,56

0,26

48,51

28,77

34,89

42,77

BV48

1,33

0,38

0,51

30,35

4,22

5,38

6,88

BV49

0,65

0,38

0,32

42,15

2,86

3,66

4,67

BV50

0,89

0,38

0,44

33,86

3,15

4,01

5,13

BV51

1,17

0,38

0,46

32,74

4,01

5,11

6,54

BV55

0,34

0,38

0,30

44,11

1,57

2,01

2,57

BV56

0,62

0,38

0,33

41,48

2,68

3,42

4,37

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Page 3 sur 9

Méthode rationnelle N°BV

Superficie (km²)

Débits calculés (m3/s)

Paramètres de la méthode Kr10

Tc (h)

Intensité 10 ans (mm/h)

Q10

Q20

Q50

BV57

2,42

0,38

0,61

26,75

6,75

8,62

11,02

BV59

2,56

0,56

0,55

28,88

11,60

13,96

16,98

BV60

0,32

0,47

0,19

61,52

2,55

3,06

3,73

BV61

0,14

0,47

0,18

63,49

1,19

1,44

1,75

BV62

0,16

0,47

0,16

68,27

1,41

1,70

2,06

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Tracé de base : Calcul des débits par la méthode IRD Méthode IRD N°BV

Superficie (km²)

Paramètres de la méthode

Débits calculés

Coefficient de pointe

Kr10 (%)

Coefficient d’abattement C

P10 (mm)

Tb (h)

Q10 (m3/s)

Q20 (m3/s)

Q50 (m3/s)

Q100 (m3/s)

BV1

321,13

2,40

26,50

0,73

107,00

50,00

88,54

129,47

184,03

221,54

BV2

76,91

2,40

34,00

0,80

107,00

18,00

82,53

108,82

143,89

167,99

BV3

71,69

2,40

34,00

0,80

107,00

18,00

77,24

101,86

134,68

157,24

BV5

5,74

2,20

37,50

0,92

107,00

5,00

25,84

32,25

40,78

46,65

BV10

4,99

1,90

37,50

0,92

107,00

4,00

24,41

30,30

38,15

43,54

BV13

15,55

2,30

28,50

0,87

107,00

14,00

18,86

25,81

35,08

41,46

BV17

19,53

2,40

44,00

0,86

107,00

4,00

131,89

159,01

195,16

220,01

BV19

23,78

2,40

44,00

0,85

107,00

4,00

158,83

191,48

235,02

264,95

BV24

9,70

2,20

36,50

0,89

107,00

7,00

29,55

37,38

47,82

55,00

BV27

78,79

2,30

51,00

0,80

107,00

17,00

128,50

169,16

223,38

260,66

BV52

1526,18

2,07

37,50

0,66

109,00

50,00

549,72

806,74

1137,20

1394,22

BV53

4,24

2,00

46,00

0,93

109,00

3,00

36,71

44,70

54,97

62,96

BV54

5,03

2,30

46,00

0,93

109,00

3,00

49,68

60,49

74,38

85,19

BV58

32,46

2,40

51,60

0,84

109,00

6,00

170,17

213,21

268,55

311,59

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Tracé de base : Calcul des débits par la méthode CIEH Méthode CIEH N°BV

S (km²)

Paramètres de la méthode

Q 10 (m3/s)

Q 50 (m3/s)

Q 100 (m3/s)

Kr10 (%)

PM10 (mm)

Ig (m/km)

CIEH25

CIEH26

CIEH27

Coef C50

CIEH25

CIEH26

CIEH27

Coef C100

CIEH25

CIEH26

CIEH27

BV1

321,13

26,50

78,04

7,90

171,84

152,00

188,85

2,08

357,15

315,91

392,51

2,50

429,95

380,31

472,52

BV2

76,91

34,00

85,21

19,81

89,95

78,88

114,42

1,74

156,84

137,54

199,50

2,04

183,11

160,58

232,92

BV3

71,69

34,00

85,56

16,34

86,59

75,97

103,81

1,74

150,97

132,45

181,00

2,04

176,27

154,65

211,32

BV5

5,74

37,50

37,50

18,88

23,17

20,74

23,81

1,58

36,56

32,72

37,57

1,81

41,82

37,43

42,98

BV10

4,99

37,50

98,94

16,99

21,46

19,25

21,19

1,56

33,55

30,08

33,11

1,78

38,29

34,34

37,80

BV13

15,55

28,50

93,23

8,50

34,56

31,01

30,70

1,86

64,30

57,71

57,12

2,20

75,99

68,19

67,50

BV17

19,53

44,00

44,00

31,42

48,82

42,69

63,54

1,48

72,24

63,17

94,01

1,67

81,44

71,22

105,98

BV19

23,78

44,00

44,00

47,49

54,31

47,40

80,53

1,48

80,36

70,14

119,15

1,67

90,60

79,07

134,33

BV24

9,70

36,50

36,50

19,78

30,37

27,04

32,92

1,62

49,14

43,75

53,27

1,86

56,52

50,32

61,27

BV27

78,79

51,00

85,09

10,94

112,12

96,18

121,03

1,74

194,91

167,20

210,41

2,03

227,44

195,11

245,52

BV52

1526,18

37,50

72,04

11,02

477,60

406,12

649,17

2,07

988,01

840,14

1342,92

2,54

1211,31

1030,02

1646,44

BV53

4,24

46,00

101,72

49,37

21,81

19,03

28,63

1,50

32,66

28,49

42,87

1,71

37,41

32,63

49,10

BV54

5,03

46,00

100,86

49,63

23,94

20,83

31,88

1,50

35,84

31,18

47,73

1,71

41,05

35,71

54,66

BV58

32,46

51,60

91,45

35,99

69,74

58,96

98,02

1,58

110,06

93,04

154,68

1,83

127,70

107,95

179,47

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Tracé de base : Calcul des débits par la méthode Franco Rodier Méthode Franco Rodier N°BV

BV52

S (Km²) Coefficient K

Q 10 (m3/s)

Q 100 (m3/s)

3,00

425,13

1 078,24

1 526,18

Rectifications de tracé : Calcul des débits par la méthode rationnelle (superficies inférieures à 4 km²) Méthode rationnelle N°BV

Superficie (km²)

Débits calculés (m3/s)

Paramètres de la méthode Kr10

Tc (h)

Intensité 10 ans (mm/h)

Q10

Q20

Q50

BV1 RECTIF 1

1,35

0,47

0,32

41,82

7,39

8,89

10,82

BV1 BR1

0,70

0,47

0,31

43,23

3,95

4,75

5,78

BV2 BR1

0,03

0,47

0,12

84,07

0,29

0,34

0,42

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Débits retenus : Tracé de base N°BV

Superficie (km²)

Fréquence de protection T (ans)

Méthode retenue

Débit retenu (m3/s)

BV1

321,13

100 ans

Méthode IRD+CIEH

376,08

BV2

76,91

100 ans

Méthode IRD+CIEH

186,15

BV3

71,69

100 ans

Méthode IRD+CIEH

174,87

BV4

3,07

50 ans

Méthode rationnelle

15,52

BV5

5,74

50 ans

Méthode IRD+CIEH

36,91

BV6

0,50

20 ans

Méthode rationnelle

1,65

BV7

0,52

20 ans

Méthode rationnelle

2,02

BV8

0,63

20 ans

Méthode rationnelle

2,23

BV9

1,30

20 ans

Méthode rationnelle

3,52

BV10

4,99

50 ans

Méthode IRD+CIEH

33,72

BV11

0,42

20 ans

Méthode rationnelle

2,58

BV12

0,18

20 ans

Méthode rationnelle

0,65

BV13

15,55

100 ans

Méthode IRD+CIEH

53,55

BV14

1,27

20 ans

Méthode rationnelle

3,69

BV15

0,60

20 ans

Méthode rationnelle

1,25

BV16

0,42

20 ans

Méthode rationnelle

0,90

BV17

19,53

100 ans

Méthode IRD+CIEH

106,14

BV18

0,96

20 ans

Méthode rationnelle

4,35

BV19

23,78

100 ans

Méthode IRD+CIEH

126,17

BV20

0,29

20 ans

Méthode rationnelle

1,10

BV21

0,65

20 ans

Méthode rationnelle

2,16

BV22

0,39

20 ans

Méthode rationnelle

1,33

BV23

0,74

20 ans

Méthode rationnelle

2,21

BV24

9,70

50 ans

Méthode IRD+CIEH

48,50

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Débits retenus : Tracé de base N°BV

Superficie (km²)

Fréquence de protection T (ans)

Méthode retenue

Débit retenu (m3/s)

BV25

2,12

50 ans

Méthode rationnelle

8,16

BV26

0,67

20 ans

Méthode rationnelle

2,05

BV27

78,79

100 ans

Méthode IRD+CIEH

198,98

BV28

0,17

20 ans

Méthode rationnelle

0,63

BV29

3,24

50 ans

Méthode rationnelle

26,46

BV30

1,39

20 ans

Méthode rationnelle

16,33

BV31

0,98

20 ans

Méthode rationnelle

8,69

BV32

0,94

20 ans

Méthode rationnelle

9,42

BV33

1,42

20 ans

Méthode rationnelle

12,22

BV34

0,48

20 ans

Méthode rationnelle

5,43

BV35

0,45

20 ans

Méthode rationnelle

4,68

BV36

0,20

20 ans

Méthode rationnelle

2,92

BV37

0,20

20 ans

Méthode rationnelle

2,42

BV38

0,45

20 ans

Méthode rationnelle

2,87

BV39

0,79

20 ans

Méthode rationnelle

7,05

BV40

1,02

20 ans

Méthode rationnelle

7,44

BV41-1

0,10

20 ans

Méthode rationnelle

1,11

BV41

0,37

20 ans

Méthode rationnelle

3,69

BV42

0,55

20 ans

Méthode rationnelle

3,52

BV43

0,18

20 ans

Méthode rationnelle

1,97

BV44

0,49

20 ans

Méthode rationnelle

3,59

BV45

0,32

20 ans

Méthode rationnelle

3,39

BV46

1,17

20 ans

Méthode rationnelle

7,40

BV47

3,78

50 ans

Méthode rationnelle

42,77

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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Page 9 sur 9

Débits retenus : Tracé de base N°BV

Superficie (km²)

Fréquence de protection T (ans)

Méthode retenue

Débit retenu (m3/s)

BV48

1,33

20 ans

Méthode rationnelle

5,38

BV49

0,65

20 ans

Méthode rationnelle

3,66

BV50

0,89

20 ans

Méthode rationnelle

4,01

BV51

1,17

20 ans

Méthode rationnelle

5,11

BV52

1526,18

100 ans

Méthode IRD+CIEH+FR

1077,30

BV53

4,24

50 ans

Méthode IRD+CIEH

39,75

BV54

5,03

50 ans

Méthode IRD+CIEH

47,28

BV55

0,34

20 ans

Méthode rationnelle

2,01

BV56

0,62

20 ans

Méthode rationnelle

3,42

BV57

2,42

20 ans

Méthode rationnelle

8,62

BV58

32,46

100 ans

Méthode IRD+CIEH

181,68

BV59

2,56

20 ans

Méthode rationnelle

13,96

BV60

0,32

20 ans

Méthode rationnelle

3,06

BV61

0,14

20 ans

Méthode rationnelle

1,44

BV62

0,16

20 ans

Méthode rationnelle

1,70

Débits retenus : Rectifications de tracé N°BV

Superficie (km²)

Fréquence de protection T (ans)

Méthode retenue

Débit retenu (m3/s)

BV1 RECTIF 1

1,35

20 ans

Méthode rationnelle

8,89

BV1 BR1

0,70

20 ans

Méthode rationnelle

4,75

BV2 BR1

0,03

20 ans

Méthode rationnelle

0,34

Route Aouda Kara - 21/030/PO - Mai 2022

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ANNEXE V : DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES

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Page 1 sur10

Tracé de base : Ouvrages hydrauliques retenus Nom du cours d’eau Aou

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

Ouvrage existant

Type d'éclt

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

H (m)

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

La / ø (m)

Action

376,08

100 ans

Pont à 3 travées de 16m ; h=11m

Marqué

Pont

3

16

11

0,05

0,07

2,63

27%

A conserver

PK

OH N°

N° BV

2+330

GOH1

BV1

5+238

OD1

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

6+035

OD2

Dalot (0,6x0,6)

Dalot

1

0,6

0,6

A remplacer par un dalot (1x1) A conserver A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger A conserver et à prolonger

11+158

OD3

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

13+341

OD4

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

13+768

OD5

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

14+418

OD6

Dalot (2,0x2,0)

Dalot

1

2

2

A conserver

14+962

OD7

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

15+659

OD8

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

A conserver

16+817

OD9

Dalot (0,8x0,8)

Dalot

1

0,8

0,8

A conserver

17+840

OD10

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

19+065

OD11

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

A conserver

20+053

OD12

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

20+806

GOH2

BV2

Gouamado

186,15

100 ans

Marqué

Pont

3

8

8

0,1

0,1

2,99

32%

A conserver

21+480

GOH3

BV3

Na

174,87

100 ans

Buse Ø800 Pont à 3 travées de 8m ; h=8m Pont à 3 travées de 10m ; h=8m

Marqué

Pont

3

10

8

0,1

0,1

2,84

26%

A conserver

22+115

OD13

Buse Ø800

Dalot

1

1

1

23+600

OD14

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

24+327

OD15

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

25+074

OH4

Portique

1

6,5

5

BV4

Kezey

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

15,52

50 ans

Portique (6,5x5,0)

Marqué

A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger 0,20

0,29

2,54

19%

A conserver

CIRA SAS AGECET-BTP Y:\Transport\Etudes\Togo\Rte Aouda - Kara\DTe\Rapports\APD\Def\Hydrologique\RP-HYD-B2 (Kara).docx

Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

PK

OH N°

N° BV

Nom du cours d’eau

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

26+583

OH5

BV5

Adjorogo

36,91

50 ans

26+980

OD16

Portique (6,5x6,0) Buse Ø800

27+098

OD17

Dalot (1,0x1,0)

27+210

OD18

Buse Ø800

27+565

OH6

27+906

OD19

BV6

1,65

20 ans

Ouvrage existant

Dalot (2x1.5)

Type d'éclt

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

Action

Marqué

Portique

1

6,5

8

0,25

0,29

3,63

20%

A conserver

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

Dalot

1

1

1

Dalot

1

1

1

Dalot

1

2

1,5

A conserver A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger

Dalot

1

2

2

Marqué

Dalot (2,0x2,0)

A conserver

Dalot

1

2

2

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

28+740

OD21

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver A conserver et à prolonger

29+204

OD22

29+514

OH9

29+874

OD23

29+932

20 ans

Dalot (3,0x2,0)

Marqué

28%

OH7

2,23

Dalot (2,0x2,0)

1,97

OD20

BV8

20 ans

0,43

28+633

OH8

2,02

0,40

28+432

28+802

BV7

Page 2 sur10

Marqué

Dalot

1

3

2

Dalot+PA

1

1

0,5

Dalot

1

3

3

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

OD24

2 Buses Ø800

Buse

2

0,8

0,8

30+030

OD25

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

30+102

OD26

Dalot (1,0x0,5)

Dalot

1

1

0,5

30+154

OD27

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

30+443

OD28

Dalot (1,0x0,5)

Dalot

1

1

0,5

30+564

OD29

Buse Ø1000

Dalot

1

1

1

30+817

OD29-1

Dalot (1,0x0,5)

Dalot

1

1

0,5

30+953

OH10

BV10

33,72

50 ans

Marqué

Portique

1

6

31+240

OH11

BV11

2,58

20 ans

Marqué

Dalot

1

2,5

Dalot (1,0x0,5) + PA BV9

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

3,52

20 ans

Dalot (3,0x3,0)

Portique (6,0x7,0) Ouvrage vouté (2,2x2,3)

Marqué

0,40

0,43

2,09

24%

A conserver A conserver

0,30

0,40

0,71

52%

A conserver 0,30

0,37

2,10

19%

7

0,25

0,30

3,57

22%

2,5

0,20

0,40

1,72

24%

A conserver et à prolonger A conserver et à reprendre à l’aval A remplacer par un dalot 2x(1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A reconstruire, largeur insuffisante A remplacer par dalot (2,5x2,5)

CIRA SAS AGECET-BTP Y:\Transport\Etudes\Togo\Rte Aouda - Kara\DTe\Rapports\APD\Def\Hydrologique\RP-HYD-B2 (Kara).docx

Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique Période de retour (an)

Taux de rempli (%)

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Dalot (0,7x0,7)

Dalot

1

0,7

0,7

A conserver

OD31

Dalot (0,5x0,5)

Dalot

1

0,5

0,5

A conserver

31+845

OD32

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

A conserver

32+184

OD33

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

A conserver

Buse+PA

1

0,8

0,8

A conserver

Dalot+PA

1

0,8

0,8

Dalot+PA

1

0,6

0,8

PK

OH N°

31+563

OD30

31+677

32+230

OD34

32+339

OH12

32+430

OD35

32+868

OH13

33+167

OD36

33+807

OD37

34+755

OH14

35+683

OD38

36+237

N° BV

Nom du cours d’eau

Page 3 sur10

QBV (m3/s)

BV12

1,79

56%

Action

A conserver A conserver

Dalot

1

1

0,8

Dalot (1,0x1,0)

Dalot

1

1

1

Portique

1

8,7

5

2 Buses Ø800

Buse

2

0,8

0,8

OD39

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

36+813

OD40

Buse Ø800 + PA

Buse+PA

1

0,8

0,8

37+200

OH15

BV15

1,25

20 ans

--

Marqué

Dalot

1

1

1

0,40

0,70

1,91

65%

39+080

OH16

BV16

0,90

20 ans

Dalot (1,5x1,5)

Marqué

Dalot

1

1,5

1,5

0,40

0,50

1,71

23%

Buse+PA

1

0,8

0,8

Portique

1

16

7

Buse

1

0,8

0,8

A conserver A remplacer par un dalot (1x1)

OD41

39+930

OH17

40+200

OD42

40+560

OD43

40+031

OH18

BV17

Tchanao

106,14

100 ans

Portique (8,7x5,0)

Buse Ø800 + PA Portique (16,0x7,0)

Marqué

Marqué

Buse Ø800 Buse Ø800 BV18

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

4,35

20 ans

Portique (7,0x4,5)

Marqué

Buse

1

0,8

0,8

Portique

1

7

4,5

0,25

0,20

0,343

23%

0,10

0,30

1,11

8%

A conserver avec réduction des trottoirs pour avoir 7 m de chaussée A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger

Dalot (1,0x0,8)

20 ans

Marqué

0,70

Vitesse (m/s)

6

3,69

100 ans

0,50

Pc (%)

10,4

Ata

53,55

Portique (10,4x6,0)

Diffus

Pente de l’ouvrage (%)

1

BV14

Pandjo

20 ans

Buse Ø800 + PA Dalot (0,8x0,8) + PA Dalot (0,6x0,8) + PA

Type d'éclt

Portique

39+402

BV13

0,65

Ouvrage existant

A conserver A remplacer par un dalot 2x(1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) + PA A projeter dalot (1x1) A conserver A conserver

0,20

0,1

0,20

0,3

3,91

1,25

24%

11%

A conserver

A conserver

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PK

OH N°

41+351

OD44

42+245

GOH4

42+869

OD45

43+069

OD46

N° BV

Nom du cours d’eau

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Buse

1

0,8

0,8

Pont

2

15

6,5

Dalot (1,0x0,7)

Dalot

1

1

0,7

Dalot (1,0x0,7)

Dalot

1

1

0,7

Ouvrage existant

Type d'éclt

Buse Ø800 BV19

Tchiangué

126,17

100 ans

Page 4 sur10

Pont à poutres à 2 travées de 15m ; h=6,5m

Marqué

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

Action A remplacer par un dalot (1x1)

0,1

0,1

2,65

24%

A conserver A conserver A conserver A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1)

44+170

OD47

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

44+413

OD48

Dalot (1,0x0,7)

Dalot

1

1

0,7

45+737

OD49

Dalot (1,0x0,8)

Dalot

1

1

0,8

46+414

OD50

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

40+076

OD51

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

47+534

OH20

BV20

1,10

20 ans

Dalot (2,0x1,0)

Marqué

Dalot

1

2

1

0,20

0,40

1,36

40%

A conserver

48+226

OH21

BV21

2,16

20 ans

Dalot (2,5x2,0)

Marqué

Dalot

1

2,5

2

0,10

0,40

1,28

34%

A conserver

48+308

OH22

BV22

1,33

20 ans

Dalot (2,0x1,5)

Marqué

Dalot

1

2

1,5

0,10

0,40

1,14

39%

A conserver

A conserver

48+777

OH23

BV23

2,21

20 ans

Dalot (3,5x3,0)

Marqué

Dalot

1

3,5

3

0,10

0,40

1,21

17%

A remplacer par un dalot (3,5x3)

49+549

GOH5

BV24

48,50

50 ans

Pont à poutres à 1 travée de 26m ; h=6m

Marqué

Pont

1

26

6

0,10

0,20

2,01

15%

A conserver

49+834

OD52

Buse Ø800

Dalot

1

1

1

50+376

OD53

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

50+769

OH25

Portique

1

10

4,5

BV25

8,16

100 ans

Portique (10,0x4,5)

Marqué

A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) 0,10

0,30

1,42

13%

A conserver A remplacer par un dalot (1x1)

51+074

OD54

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

51+304

OD55

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver A remplacer par un dalot (1,5x1)

52+116

OH26

52+534

OD56

BV26

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

2,05

20 ans

Buse Ø800 Dalot (1,0x0,75)

Marqué

Dalot

1

1,5

1

Dalot

1

1

0,75

0,50

0,50

2,35

58%

A conserver

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Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique Période de retour (an)

Taux de rempli (%)

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Dalot (2,0x1,5)

Dalot

1

2

1,5

A conserver

OD58

Dalot (2,0x1,5)

Dalot

1

2

1,5

A conserver

53+213

OD59

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

53+267

OD60

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

53+540

GOH6

Pont à poutres à 2 travées de 23,5m ; h=8m

Pont

2

23,5

8

54+121

OD61

Buse Ø600

Buse

1

0,6

0,6

54+639

OD62

Dalot (1,0x0,8)

Dalot

1

1

0,8

PK

OH N°

52+829

OD57

52+935

55+070

OH28-1

55+630

OH28-2

55+737

N° BV

BV27

Nom du cours d’eau

Page 5 sur10

QBV (m3/s)

Boualé

198,98

100 ans

Ouvrage existant

Type d'éclt

Marqué

Pente de l’ouvrage (%)

0,10

Pc (%)

0,10

Vitesse (m/s)

2,73

19%

Action

A conserver A conserver A conserver A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1)

Buse Ø800

Diffus

Buse

1

0,8

0,8

0,50

0,60

1,31

25%

Buse Ø800

Diffus

Buse

1

0,8

0,8

0,50

0,60

1,31

25%

OH28-3

Buse Ø1000

Diffus

Buse

1

1

1

0,50

0,50

1,23

17%

56+279

OD63

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

56+979

OD64

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

57+483

OD65

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

57+641

OD66

D(1x0,75)

Dalot

1

1

0,75

A conserver

58+106

OD67

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

BV28

0,63

20 ans

A conserver A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1)

59+001

OD68

D(1x1)

Dalot

1

1

1

59+165

OD69

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

59+669

OD70

2 Buses Ø1000

Buse

2

1

1

A conserver

59+822

OD71

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

A conserver

60+028

OD72

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

60+192

OD73

2 Buses Ø800

Buse

2

0,8

0,8

A conserver

GOH7

Pont à poutres à 1 travée de 20m ; h=5m

Pont

1

20

5

60+589

BV29

Molo

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

26,46

50 ans

Marqué

0,10

0,20

1,75

15%

A conserver

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N° BV

Nom du cours d’eau

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Dalot

1

2

2

Marqué

Dalot

1

4

3

0,10

0,30

1,67

33%

A conserver

Dalot (2x1,7)

Marqué

Dalot

1

2

1,7

0,10

0,50

1,45

66%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,10

0,50

1,45

56%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,10

0,50

1,45

56%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,60

2,16

67%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,82

40%

OH N°

61+655

OD74

Dalot (2x2)

61+871

OH30-1

Dalot (4x3)

62+115

OH30-2

62+595

OH30-3

62+890

OH30-4

63+308

OH31-1

63+681

OH31-2

16,33

BV31

8,69

20 ans

20 ans

Taux de rempli (%)

Type d'ouvrage préconisé

Ouvrage existant

PK

BV30

Page 6 sur10

Type d'éclt

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Action

A conserver

A conserver Dalot (2x2) projeté avec coursier amont et aval

63+734

OD75

63+955

OH32-1

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,86

42%

A conserver

64+168

OH32-2

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,86

42%

A conserver

64+358

OH32-3

Dalot 2x(3x3)

Marqué

Dalot

2

3

3

0,10

0,20

1,57

33%

A conserver

64+608

OH32-4

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,86

42%

A conserver

64+927

OH33-1

Dalot (4x4)

Marqué

Dalot

1

4

4

0,10

0,30

1,44

18%

A conserver

65+135

OH33-2

Dalot (4x3,5)

Marqué

Dalot

1

4

3,5

0,10

0,30

1,44

20%

A conserver

65+220

GOH8

Pont à poutres à 3 travées de 20m ; h=5m

Marqué

Pont

3

20

5

0,10

0,10

0,84

5%

A conserver

65+502

OH33-3

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,99

51%

A conserver

65+962

OH34

Dalot (4x3)

Marqué

Dalot

1

4

3

0,10

0,30

1,58

29%

A conserver

66+689

OH35-1

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,72

34%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

2,06

57%

A conserver

Dalot (3x3)

Marqué

Dalot

1

3

3

0,20

0,40

1,72

19%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,40

1,41

22%

A conserver

Dalot (2x1,5)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,40

1,41

22%

A conserver

66+921

OH35-2

67+290

OH36

67+673

OH37-1

68+038

BV32

BV33

9,42

Gbodowou

11,99

20 ans

20 ans

BV34

5,43

20 ans

BV35

4,68

20 ans

BV36

2,85

20 ans

BV37

2,42

20 ans

OH37-2

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

CIRA SAS AGECET-BTP Y:\Transport\Etudes\Togo\Rte Aouda - Kara\DTe\Rapports\APD\Def\Hydrologique\RP-HYD-B2 (Kara).docx

Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

PK

OH N°

N° BV

Nom du cours d’eau

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

2,87

20 ans

BV38 69+041

OD76

69+441

OH39

BV39

70+702

OH40

BV40

Ouvrage existant

Type d'éclt

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

Action

Drainé longitudinalement par un caniveau couvert (1x1) vers BV39 Dalot (0,8x0,8)

Goudogao

Type d'ouvrage préconisé

Page 7 sur10

Dalot

1

0,8

0,8

A remplacer par un dalot (1x1)

9,92

20 ans

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,30

0,60

2,84

87%

7,44

20 ans

Dalot (3,2x2)

Marqué

Dalot

1

3,2

2

0,20

0,40

2,28

51%

71+150

OD77

Dalot (1x1)

Dalot

1

1

1

71+438

OD78

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

71+880

OD78-1

Dalot (1x1)

Dalot

1

1

1

A conserver A conserver A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1) A projeter

75+098

OH41-1

BV41 -1

75+640

OH41-2

BV41

75+813

OH42-1

75+897

OH42-2

75+897

OH42-3

76+537

OH42-3

77+064

OH43

77+430

OH44-1

77+897

OH44-2

78+585

OH45-1

78+885

OH45-2

79+238

OH45-3

Dalot (1,5x1)

Marqué

Dalot

1

1,5

1

0,20

0,50

1,43

53%

A conserver

79+601

OH46-1

Dalot (4x4)

Marqué

Dalot

1

4

4

0,10

0,30

1,74

27%

A conserver

80+220

OH46-2

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,74

35%

A conserver

80+454

OH46-3

Dalot (2,5x2,5)

Marqué

Dalot

1

2,5

2,5

0,20

0,40

1,69

23%

A conserver

80+760

OH46-4

Dalot (2x1,5)

Marqué

Dalot

1

2

1,5

0,20

0,50

1,74

47%

A conserver

80+932

OH46-5

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,74

35%

A conserver

81+197

OH46-6

Dalot (2x1,5)

Marqué

Dalot

1

2

1,5

0,20

0,50

1,74

47%

A conserver

BV42

1,11

20 ans

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,10

0,40

1,08

26%

A conserver

3,69

20 ans

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,50

1,94

48%

A conserver

Dalot (4x4)

Marqué

Dalot

1

4

4

0,20

0,40

1,04

5%

A conserver

Dalot (2x1,5)

Marqué

Dalot

1

2

1,5

0,20

0,40

1,27

23%

A conserver

Dalot (4x4)

Marqué

Dalot

1

4

4

0,20

0,40

1,04

5%

A conserver

Dalot (1x1)

Marqué

Dalot

1

1

1

0,20

0,70

1,35

65%

A conserver

Dalot (3x3)

Marqué

Dalot

1

3

3

0,20

0,40

1,51

14%

A conserver

Dalot (3x3)

Marqué

Dalot

1

3

3

0,20

0,40

1 ,47

14%

A conserver

Dalot (3x3)

Marqué

Dalot

1

3

3

0,20

0,40

1,47

14%

A conserver

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

2

2

0,20

0,40

1,38

21%

A conserver

Dalot (2x1,5)

Marqué

Dalot

1

2

1,5

0,20

0,40

1,38

27%

A conserver

3,52

20 ans

BV43

1,97

20 ans

BV44

3,59

20 ans

BV45

BV46

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

3,39

7,40

20 ans

20 ans

CIRA SAS AGECET-BTP Y:\Transport\Etudes\Togo\Rte Aouda - Kara\DTe\Rapports\APD\Def\Hydrologique\RP-HYD-B2 (Kara).docx

Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

Ouvrage existant

Type d'éclt

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

Action

42,77

50 ans

Dalot 3x(8x4,5)

Marqué

Dalot

3

8

4,5

0,10

0,10

1,85

21%

A conserver

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A remplacer par un dalot (1x1)

OD80

Dalot (3x1)

Dalot

1

3

1

A conserver

OD81

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

PK

OH N°

N° BV

82+080

OH47

BV47

82+671

OD79

82+845 83+499 84+033

Page 8 sur10

Nom du cours d’eau

OH48-1 BV48

5,38

A conserver

Buse Ø800

Marqué

Dalot

1

1,5

1,0

0,50

0,50

2,53

71%

Buse Ø1000

Marqué

Dalot

1

1,5

1,0

0,50

0,50

2,53

71%

Buse Ø1000

Marqué

Dalot

1

1

1

0,50

0,80

2,26

81%

20 ans

A remplacer par un dalot (1,5x1) A remplacer par un dalot (1,5x1) A remplacer par un dalot (1x1)

84+067

OH48-2

84+891

OH49-1

85+367

OH49-2

Buse Ø1000

Marqué

Buse

1

1

1

0,50

0,80

2,26

81%

A conserver

85+994

OH50-1

Dalot (1x0,75)

Marqué

Dalot

1

1

0,75

0,50

0,70

2,12

84%

A conserver

86+390

OH50-2

Dalot (2,5x2)

Marqué

Dalot

1

2,5

2,0

0,30

0,40

2,26

35%

A conserver

86+820

OH50-3

Dalot (1x0,75)

Marqué

Dalot

1

1

0,75

0,50

0,70

2,12

84%

A conserver

87+731

OD82

Dalot (1x0,75)

Dalot

1

1

0,75

A conserver

88+969

OD83

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

A conserver

90+144

OD84

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

90+821

OD85

Dalot (1x0,75)

Dalot

1

1

0,75

91+308

OD86

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

92+478

OH51-1

92+839

OH51-2

93+068

OD87

BV49

BV50

BV51

3,66

4,01

5,11

20 ans

20 ans

20 ans

Dalot (1x0,75)

Marqué

Dalot

1

1

0,75

0,50

0,70

2,09

82%

A conserver

Dalot (3x1,5)

Marqué

Dalot

1

3

1,5

0,20

0,40

2,06

55%

A conserver

Buse

1

0,8

0,8

Buse Ø800

93+307

OD88

Dalot (1x0,75)

Dalot

1

1

0,75

93+526

OD89

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

94+102

OD90

Dalot (1x0,75)

Dalot

1

1

0,75

94+801

OD91

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1)

A conserver A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) CIRA SAS AGECET-BTP

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PK

OH N°

95+610

OD92

95+834

OD93

N° BV

Nom du cours d’eau

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

Page 9 sur10

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

Ouvrage existant

Type d'éclt

96+295

OD94

Dalot (1x1)

Dalot

1

1

1

96+533

OD95

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

97+607

OD96

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

98+855

OD97

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

99+518

OD98

Buse Ø1000

Buse

1

1

1

99+970

OD99

Dalot (1x0,75)

Dalot

1

1

0,75

100+866

OD100

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

103+865

GOH9

Pont à poutres à 5 travées de 25m ; h=12m

Pont

5

25

12

104+400

OD101

Buse Ø800

Buse

1

0,8

0,8

104+737

OH53

Dalot

1

6

4

105+300

OD102

Buse

1

0,8

0,8

106+416

OH54

BV54

47,28

50 ans

Portique

1

8,7

107+570

OH55

BV55

2,01

20 ans

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

1

107+786

OH56

BV56

3,42

20 ans

Dalot (2x2)

Marqué

Dalot

109+098

OH57

BV57

8,62

20 ans

Dalot (4x2)

Marqué

109+819

OD103

Buse Ø1000

GOH10

100 ans

Pont à poutres à 3 travées (10.4+15+10.4) ; h=6m

110+014

BV52

Kara

1077,30

BV53

39,75

100 ans

50 ans

Dalot (6x4)

Marqué

Buse Ø800

BV58

Kpan

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

181,68

Portique (8,7x5) Marqué

Marqué

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

Action

A conserver A conserver A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) 0,04

0,04

2,64

27%

0,10

0,30

2,70

61%

5

0,10

0,30

2,73

40%

2

2

0,20

0,40

1,64

31%

1

2

2

0,20

0,50

1,90

45%

Dalot

1

4

2

0,20

0,30

2,31

47%

Buse

1

1

1

Pont

3

16

6

0,10

0,10

2,56

25%

A conserver et à doubler A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger A conserver et à prolonger A conserver et à prolonger A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à doubler

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Actualisation des études technico-économiques et l’élaboration du dossier d’appel d’offres pour les travaux de réhabilitation et de renforcement de la route nationale RN1, sur le tronçon Aouda - Kara (115 Km) Rapport hydrologique et hydraulique

N° BV

Nom du cours d’eau

Période de retour (an)

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

Buse

1

0,8

0,8

Portique

1

8

3

0,10

0,30

1,85

31%

Marqué

Dalot

1

3

2

0,20

0,40

1,75

29%

Buse Ø800

Marqué

Dalot

1

1

1

0,50

0,70

2,15

67%

Buse Ø800

Marqué

Dalot

1

1

1

0,50

0,60

1,89

45%

Buse Ø800

Marqué

Dalot

1

1

1

0,50

0,60

1,89

45%

OH N°

111+220

OD104

111+874

OH59

BV59

13,96

20 ans

113+345

OH60

BV60

3,06

20 ans

Dalot (3x2)

114+070

OH61

BV61

1,44

20 ans

114+493

OH62-1 BV62

1,70

20 ans

Type d'éclt

Buse Ø800 Portique (8,7x5) Marqué

OH62-2

Taux de rempli (%)

Type d'ouvrage préconisé

Ouvrage existant

PK

114+540

QBV (m3/s)

Page 10 sur10

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Action A remplacer par un dalot (1x1) A conserver et à prolonger A conserver et à prolonger A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1) A remplacer par un dalot (1x1)

Rectifications de tracé : Ouvrages hydrauliques retenus

PK

OH N°

0+520

OD1 RECTIF1

0+765

OH1-1 RECTIF1

N° BV

QBV (m3/s)

Période de retour (an)

Ouvrage existant

Type d'éclt

Type d'ouvrage préconisé

Nombre alvéoles

La / ø (m)

H (m)

-

-

Dalot

1

2

2

Pente de l’ouvrage (%)

Pc (%)

Vitesse (m/s)

Taux de rempli (%)

Action

A projeter

7,1

20 ans

-

Marqué

Dalot

1

4

3

0,20

0,30

2,18

27%

A projeter

1,8

20 ans

-

Marqué

Dalot

1

2

1

0,20

0,40

1,59

57%

A projeter

4,75

20 ans

Dalot (3,5x2,5)

Marqué

Dalot

1

3,5

2,5

0,20

0,40

1,91

26%

A conserver

Dalot

1

1

1

Dalot

1

1

1

BV1 RECTIF1 1+010

OH1-2 RECTIF1

0+018

OH1 BR1

0+476

OD1 BR1

0+930

OH2 BR1

BV1 BR1

BV2 BR1

Route Aouda Kara – 21/030/PO - Mai 2022

0,34

20 ans

-

Marqué

A projeter 0,20

0,60

1,06

32%

A projeter

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