Proiectarea Unui Pod in Consola [PDF]

Zitiervorschau

TEHNOLOGII PERFORMANTE APLICATE LA PODURI - PROIECT Sa se dimensioneze armatura de pretensionare pentru faza de turnare in preconsola a figurii

1. Se stabilesc dimensiunile podului n- nr de ordine L1 =140m-3/2*n [m] L2:= 60m − n_[m] Ltronson = L1/35 Vom alege Ltronson ca fiind multiplu de 0.1m si astfel incat sa avem un numar intreg de sectiuni de aceeasi lungime nr.tr = 17 tronsoane de fiecare parte a pilei centrale 2. Se aleg dimensiunile sectiunilor INIMA -> grosimile inimilor se vor stabili astfel incat sa permita ancorarea cablurilor -> grosimiea inimii va fi aceeasi pe intreaga deschidere TALPA SUPERIOARA -> grosimea placii superioare se stabileste astfel incat. sa poata fi introdusa armatura pasiva, tendoanele transversale(daca exista) si ancorajele tendoanelor longitudinale -> placa sa suporte actiunea din convoi -> grosimea minima a placii va fi de 0.3m gts := 0.3m TALPA INFERIOARA -> grosimea talpii inferioare se recomanda a fi variabila(MONDORF) -> grosimea minima va fi de 0.2 m in camp INALTIMEA GRINZII CASETATE -> inaltimea grinzii e variabila(1/15,1/20) din lungimea deschiderii pe reazem si 1/50 din deschidere la mijlocul deschiderii , cu variatie parabolica -> raportul dintre h.max si h.min va fi cuprins intre (2.5 si 3) Lts = 9- 10 m - talpa superioara Lti= 5-6 m - talpa inferioara Încărcări: Încărcare tehnologică uniform distribuită 300 daN/m2 Încărcare tehnologică concentrată la varful consolei (esafodajul si cofrajul) 300 kN

Etapa 1 - stabilire geometrie si evaluarea incarcarilor permanente

Ecuatia y=ax2 Pt.

x= L1 /2 => y= hmax-hmin => a=y/x2

Etapa 2 Date privind grinda (caracteristici geometrice pentru fiecare tronson) A - aria I - moment inertie yi - centrul de greutate (fata de fibra inferioara) ys = hr − yi Calculul excentricitatii egr = ys − cnom – Φ/2 Φ - Diametrul canalului afferent tendonului de precomprimare (Exemplu: 67 mm pentru 18...24 Φ7) cnom - acoperirea la partea superioara a tendonului – Conform aneaxa 1 K0 := 0.9 – coefficient de reducere Calculul fortei de pretensionare Se vor pune doua conditii pentru a afla forta de pretensionare Conditia 1: la fibra superioara sa nu apara intinderi Pmin/A - Mmax /zs + (Pmin x egr)/ zs > 1N/mm2 unde zs = ws= I/ ys Din ecuatia de mai sus scoatem Pmin in varianta inlocuirii conditiei >1 prin egalarea cu 0 iar rezultatul obtinut îl multiplicam prin impartirea la coeficientul subunitar k0 := 0.9 Pmin/A - Mmax /zs + (Pmin x egr)/ zs = 0 Pmin= Mmax /(zs /A+ egr) Pef = Pmin/k0 Conditia 1: limitam compresiunea in fibra comprimata P/A - M/zi + (P x egr)/ zi > 0.45fck zi = ws= I/ yi

(fck rezistenta de rupere la compresiune - Ex: 55N/mm2 pentru C55/67)

Pfc= (M/zi +0.45 fck) / (1/A + egr/zi) Stabilim nr de toroane nrtor= min (Pef, Pfc) / Pcap1tor (se alege un nr. par de toroane in fiecare sectiune) Pcap1tor= Atoron x fy/1.15 fy – rezistenta toroanelor (Ex : pt. S1660 fy =1660 N/mm2 , pt. S1770 fy =1770 N/mm2)