Proiect Beton 3 [PDF]

Zitiervorschau

1. Predimensionarea elementelor structurale

Deoarece în acest stadiu nu se cunosc luminile elementelor, se vor utiliza deschiderile acetora.

1.1 Predimensionare placă (

)

( (

) )

(

(

)

(

)

(

) )

Aleg hpl = 13 cm

1.2 Predimensionare grinzi (pe criterii de rigiditate) Grinzi transversale (

(

)

)

(

(

)

)

(

)

Grinzi longitudinale (

(

)

)

(

(

)

(

)

)

1.3 Evaluarea încărcărilor

(

)

(

)

( (

Se notează :

)

(

)

)

(

)

Evaluarea încărcărilor pe placă – nivel curent

Încărcare

qn (kN/m2)

ψ

γ

qld (kN/m2) qc ( kN/m2)

Greutate proprie placă Încărcare echivalentă din pereți de compartimentare Greutate pardoseală Greutate tencuială Spațiu tehnic Total încărcare permanentă Încărcarea utilă Total

3,25 1,00

1 1

1,35 1,35

3,25 1,00

4,388 1,350

0,90 0,285 1,50 Σ=6,94 1,50 Σ=8,44

1 1 1 1 0,4

1,35 1,35 1,35 1,35 1,50

0,90 0,285 1,50 Σ=6,94 0,60 Σ=7,54

1,215 0,385 2,025 Σ=9,36 2,250 Σ=11,61

Încărcare

qn (kN/m2)

ψ

γ

Greutate proprie placă Beton de pantă Încărcare din ansamblul izolației la nivelul terasei Greutate tencuială Spațiu tehnic Total încărcare permanentă Încărcarea din zăpadă Total

3,25 1,50 0,50

1 1 1

1,35 1,35 1,35

3,25 1,50 0,50

4,388 2,025 0,675

0,285 1,50 Σ=7,04 1,6 Σ=8,64

1 1 1 0,4

1,35 1,35 1,35 1,50

0,285 1,50 Σ=7,04 0,64 Σ=7,68

0,385 2,025 Σ=9,50 2,400 Σ=11,9

Evaluarea încărcărilor pe placă – terasă

qld (kN/m2) qc ( kN/m2)

Evaluarea încărcării din închideri

Încărcare

qn (kN/m)

ψ

γ

qld (kN/m)

qc ( kN/m)

Pereți Tencuială Total

4,06 0,964 Σ=5,02

1 1 1

1,35 1,35 1,35

4,06 0,964 Σ=5,02

5,48 1,30 Σ=6,78

Evaluarea încărcării din atic

qn (kN/m)

ψ

γ

qld (kN/m)

qc ( kN/m)

2,06

1

1,35

2,06

2,78

1.4 Predimensionarea stâlpilor Predimensionarea se face pe criterii de ductilitate.

Ng=forța axială la baza stâlpului

α=0,30 stâlp de colț α=0,35 stâlp marginal α=0,40 stâlp central Evaluarea forței axiale la baza stâlpilor Se va predimensiona stâlpul central cu cea mai mare arie aferentă și stâlpul marginal cu cea mai mare arie aferentă.

Stâlp central (Sc) (

) ( (

[(

)

) ( ) (

(

) )

(

)

)

(

)]

În stadiul de predimensionare nu se știe lățimea secțiunii stâlpului, fiind parametrul ce trebuie aflat. De aceea consider o lățime a secțiunii de 50 cm fără a introduce mari erori de calcul. (

)

Ng=180,48+5∙177,19+143,96+114,687=1325,08 kN

√

√

Se aleg dimensiunile hsc=bsc= 450 mm Stâlp marginal (Sm) (

)

( ( (

)

[(

) )

(

(

)

(

)

(

)

(

)

Ng=101,07+5∙99,23+109,313+114,687+9,68+5∙21,08=936,3 kN √

)

√

Se aleg dimensiunile hsm=bsm= 450 mm

)

]

2. Evaluarea forței seismice Localitatate PloieștiTC = 1,0 s și ag=0,28g TB = 0,1 s și TD = 3 s TB, TC, TD, = perioade de control (colț) ale spectrului de răspuns pentru componentele orizontale ale mișcării seismice. ag = accelerația seismică (accelerația terenului pentru proiectare) (

)

T1 = perioada fundamentală a clădirii, în secunde Ct = coeficient ce ține seama de tipul structurii; Ct = 0,075 pentru cadre spațiale din beton armat H= înălțimea clădirii; H = 18,35m

Forța tăietoare de bază corespunzătoare modului propriu fundamental, pentru fiecare direcție orizontală principală considerată în calculul clădirii, conform P100-1/2006, este:

( ) g1 = 1,0 (clădire în clasa III de importanță) SD(T1) = ordonata spectrului de răspuns de proiectare corespunzătoare perioadei fundamentale, T1 ( )

( )

(

)

b(T) = spectrul normalizat de răspuns elastic ( )

(

)

b0 = factorul de amplificare dinamică maximă a accelerației orizontale a terenului de către structură

q = factorul de comportare al structurii (factorul de modificare a răspunsului elastic în răspuns inelastic), ține cont de tipul structurii și capacitatea acesteia de disipare a energiei

l= factor de corecție care ține seama de contribuția modului propriu fundamental prin masa modală efectivă asociată acestuia l= 0,85 (T1