Note de Calcul Fondations 2 [PDF]

Zitiervorschau

Arche 2018 - Semelle 3D EC2/EC7 SP0

F7

Table des matières 1) Généralités........................................................................................................................................2 1.1 Définition des fondations.............................................................................................................3 1.2 Stabilité des fondations................................................................................................................3 1.3 Différents types de fondations.....................................................................................................3 1.4 Choix du type de fondation..........................................................................................................3 2) Fondations superficielles....................................................................................................................2 2.1 Hypothèses...................................................................................................................................3 2.2 Hypothèses générales..................................................................................................................3 3)

Géométrie......................................................................................................................................2 3.1

Plan des semelles....................................................................................................................3

3.2 Type de la semelle........................................................................................................................3 3.3

Elément sous la semelle.........................................................................................................3

4)

Données du sol...............................................................................................................................2

5)

Hypothèses de calcul......................................................................................................................2 5.1 Caractéristiques des matériaux....................................................................................................2 5.1.1 Béton.....................................................................................................................................2 5.1.2 Armatures..............................................................................................................................3 5.1.3 Efforts internes......................................................................................................................3 5.2 Autres Paramètres........................................................................................................................4 5.2.1 Général..................................................................................................................................4 5.2.2 Maitrise de la fissuration.......................................................................................................4 5.2.3 Déformation à long terme.....................................................................................................4

6)

Charges...........................................................................................................................................4

7)

Vérifications....................................................................................................................................4 7.1 ELU-Vérification de la résistance de la section.............................................................................4 7.1.1 Vérification de la résistance de la section..............................................................................4 7.2 ELS-Limitation des contraintes.....................................................................................................5 7.2.1 Limitation de la compression du béton.................................................................................5 7.2.2 Limitation de la contrainte dans l'acier..................................................................................5 7.3 ELS-Vérification de la fissuration..................................................................................................5 7.3.1 Ouverture des fissures...........................................................................................................5 7.3.2 Section d'armatures minimales pour maîtrise de la fissuration.............................................5 7.5 Vérification de la portance de sol.................................................................................................5 7.5.1 Hypothèse de contrainte de sol.............................................................................................5 7.5.2 ELU-Vérification de la contrainte de sol.................................................................................6 7.5.3 ELS-Vérification de la contrainte de sol.................................................................................6

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7.6 Vérification de surface comprimée...............................................................................................6 7.7 Vérification du glissement............................................................................................................6 7.8 Vérification du tassement.............................................................................................................6 7.9 Vérification de la résistance au poinçonnement par cisaillement................................................7

1) Généralités 1.1 Définition des fondations Les fondations d’une construction sont constituées par les parties de l’ouvrage qui sont en contact avec le sol auquel elles transmettent les charges de la superstructure. Les éléments de fondation transmettent les charges au sol, soit directement (cas des Semelles reposant sur le sol), soit par l’intermédiaire d’autres organes.

1.2 Stabilité des fondations Les massifs de fondation doivent être stables : des tassements uniformes sont admissibles Dans certaines limites, mais des tassements différentiels sont rarement compatibles avec la Tenue de l’ouvrage. Il est donc nécessaire d’adapter le type et la structure des fondations à la nature du sol qui va supporter l’ouvrage : l’étude géologique et géotechnique a pour objectif de préciser le type, le nombre et la dimension des fondations nécessaires pour fonder un Ouvrage donné sur un sol donné. Le choix du type de fondation dépend essentiellement de la résistance du sol. En pratique, la valeur de la contrainte du sol à introduire dans les calculs (désignée par……) est donnée par l’expérience ou à partir des résultats des sondages effectués par un labo de mécanique des sols. Dans les fondations, l’enrobage minimal est égal à 5 cm.

1.3 Différents types de fondations Les fondations peuvent être classées par rapport aux terrains suivant 03 types : Fondations superfici   

Fondations superficielles Fondations semi profondes (puits) Fondations profondes (pieux)

1.4 Choix du type de fondation Le choix du type de fondation dépend du :      

Type d’ouvrage construit. La nature et l’homogénéité du bon sol. La capacité portance de terrain de fondation. La charge totale transmise au sol La raison économique. La facilité de réalisation. Avec un taux de travail admissible du sol d’assise qui est égale à 1.49 bars mais un important effort normal, il Ya lieu de projeter à priori, des fondations superficielles de type : Semelles isolés sous poteau.

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2) Fondations superficielles

Fondations semi Fondations semi profondes (puits) ; Fondations profondes (pieux). 

2.1 Hypothèses générales  Unités :

  

Longueur : Mètre Force Moment  Contraintes : N/mm²  Les calculs sont selon les Eurocodes  Classe d’exposition : XC2  Classe structurale : S4

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3) Géométrie 3.1 Plan des semelles

3.2 Type de la semelle

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Type de semelle : SEMELLE ISOLEE S5

Description de la géométrie Semelle (mm) Elément Porté (mm) Largeur Longueur Hauteur Largeur Longueur Hauteur 1200 1250 350 220 350 300

 Type de l’élément porté : Fut Rectangulaire Largeur Longueur Hauteur

a = 0.220 m b = 0.350 m h = 0.300 m

 Géométrie de la semelle isolée Largeur A de la semelle : A = 1.200 m Largeur B de la semelle : B = 1.250 m Epaisseur de la semelle : h = 0.350 m  Débord de la semelle

Altitude (mm) Semelle SE Haut Bas Haut 0 -350 300

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Débord gauche Débord droit Débord arrière Débord avant

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g = 0.490 m d = 0.490 m Ar = 0.450 m Av = 0.450 m

3.3 Elément sous la semelle    

Type d’élément sous la semelle : Gros Béton Epaisseur de l’élément : 1.20 m Non gelé Fck : Masse volumique :

4) Données du sol 5) Hypothèses de calcul 5.1 Caractéristiques des matériaux 5.1.1 Béton C25/30 fck =

Classe de résistance du béton 25

N/mm²

Résistance caractéristique du béton en compression à 28 jours sur cylindre

fctk,0.05 = 1.80

N/mm²

Résistance caractéristique du béton en traction directe

fcm =

33.00

N/mm²

fctm =

2.56

N/mm²

Résistance moyenne en traction du béton à 28 jours

ec2 =

2

‰

Déformation à la fin de la parabole de la loi σ/ε

Résistance moyenne en compression du béton à 28 jour

parabole rectangle du béton ecu2 =

3.5

‰

Déformation ultime de la loi σ/ε parabole rectangle du béton

n=

2

-

gc =

1.5

-

acc =

0.85

-

Coefficient puissance de la parabole pour le béton Coefficient de sécurité sur la résistance du béton Coefficient tenant compte des effets à long terme sur la résistance à la compression

act =

1

-

Coefficient tenant compte des effets à long terme sur la résistance en traction

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fcd,compression =14.167 N/mm²

Résistance de calcul en compression du béton

fctd =

Résistance de calcul en traction du béton

1.20

Ecm =

N/mm²

31475.806 N/mm²

Module d'élasticité du béton

5.1.2 Armatures fyk =

500

N/mm²

Limite d'élasticité de l'armature

gs =

1.15

fyd =

4.34.78 N/mm²

Résistance de calcul de l'acier

Es =

200000 N/mm²

Module d'élasticité de l'acier

cnom =

50

Coefficient de sécurité sur la résistance de l'acier

mm

Enrobage nominal de l'armature longitudinale

5.1.3 Efforts internes  Valeurs a l’ELU NEd = kN Mx,Ed = kNm  Valeur à l’ELS Caractéristique Nk = kN My,k = kNm 

Valeurs à l’ELS Fréquente

Nk = kN My,k = kNm 

Valeurs à l’ELS Quasi-permanente

Nk = kN My,k = kNm

5.2 Autres Paramètres 5.2.1 Général α=

15.00

φ (∞,t0) = 2.00 Ec,ef = fluage

-

Coefficient d'équivalent acier/béton retenu

-

Coefficient de fluage retenu

10491.94 N/mm²

Module d'élasticité du béton, corrigé pour tenir compte des effets du

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5.2.2 Maitrise de la fissuration wk,lim =

0.30

mm

kt =

0.4

-

Valeur limite des ouvertures des fissures Dépendant de la durée de la charge (0.6 - Chargement de courte durée ; 0,4 - Chargement de longue durée )

k1 =

0.8 Coefficient qui tient compte des propriétés d'adhérence des armatures adhérentes (0.8 - Barres à haute adhérence ; 1.6 Armatures ayant une surface effectivement lisse)

k2 =

0.5 Coefficient qui tient compte de la distribution des déformations (0.5 - Flexion ; 1 - Traction pure )

5.2.3 Déformation à long terme δqp =

10 mm

β=

0.5

Valeur à l'ELS Quasi-permanente Coefficient prenant compte l'influence de la durée du chargement ou de la répétition du chargement sur la déformation unitaire moyenne (0.5 dans le cas d'un chargement prolongé d'un grand nombre de cycles de chargement ; 1.0 dans le cas d'un chargement unique de courte durée)

6) Charges I D

Titre

2

Permanentes

3

Exploitation

Ψ0

Description des charges Ψ1 Ψ2 g EQU

0.7

0.5

0.3

g STR

g EQU Fav

g STR Fav

1.1

1.35

0.9

1

1.5

1.5

1.5

1.5

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Charge Cas de charge Nom

Charge 1 2 Charge G sur le sol Charge Q sur le sol

Permanentes Exploitation Permanentes Exploitation

V (KN)

Mx (KN.m )

629.94 159.84

7) Vérifications 7.1 ELU-Vérification de la résistance de la section 7.1.1 Vérification de la résistance de la section 7.1.1.1 Sections minimales et maximales d’armatures

As,1 = 10.21 cm²

Section minimale d'armatures longitudinales tendues

As,min = 2.51 cm²

Section d'armatures minimales : ok

As,max = 30.80 cm²

Section d'armatures maximales : ok

7.2 ELS-Limitation des contraintes 7.2.1 Limitation de la compression du béton σc = 5.13 N/mm² 0,5.fck = 12.5 N/mm² σc > 0,5.fck  Contrainte limite admissible : Vérifié 7.2.2 Limitation de la contrainte dans l'acier σs1 = 261.94 N/mm² 0,8.fyk = 400 N/mm²

σs1 > 0,8.fyk  Contrainte limite admissible : Vérifié

7.3 ELS-Vérification de la fissuration 7.3.1 Ouverture des fissures wk = 2,10 mm

My (KN.m )

Hx (KN )

Hy (KN )

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wk,lim = 0,30 mm wk > wk,lim  Valeur limite des ouvertures : Vérifié 7.3.2 Section d'armatures minimales pour maîtrise de la fissuration As,min = 611 mm² Section minimale d'armatures de béton armé dans la zone tendue

7.5 Vérification de la portance de sol 7.5.1 Hypothèse de contrainte de sol La réparation de la pression de contact est rectangulaire. La contrainte net admissible est 1.49 bars Il ne faut pas tenir compte des coefficients min orateurs liés à l’inclinaison de la charge. Inclinaison de la fondation : 0.00 ° Sol cohérent (ou intermédiaire) Répartition de la pression de contact : Rectangulaire (EC7 Annexe D) 7.5.2 ELU-Vérification de la contrainte de sol Vd - R0 = 1098.82 KN Rv,d

= 1350 KN Vd - R0= 66.67% Ac/A = 100.00% >= 6.67%

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 Vérification de surface comprimé : Vérifié

7.7 Vérification du glissement Elément coulé in-situ Angle de frottement entre le sol et la semelle : δ = 1 φ’ Comportement du sol d’assise : Sol cohérent (ou intermédiaire)

7.8 Vérification du tassement Smax = 50 mm

Tassement admissible

S

Tassement Total

= 32 mm

S < Smax  Tassement : Vérifié

7.9 Vérification de la résistance au poinçonnement par cisaillement VED

= 3.46 N/mm²

VRd,max = 4.50 N/mm² VED Pas IX)

VdR0 T

NON DRAINE VdR0 T

Rvd ,u T

de

glissement

Excentricité de la charge

- EUROCODE 7 et NF P94-261 - CALCULS AUX ELU & ELS Surface Surface Surface Surface

comprimée comprimée comprimée comprimée

(ELU (ELS (ELS (ELS

-

Fondamental) : 100.00 % QPM) : 100.00 % > 67.00 CRQ) : 100.00 % > 50.00 FRQ) : 100.00 % > 67.00

> % % %

7.00 % -> OK -> OK -> OK -> OK

X) Poinçonnement du fût sur la semelle => Pas de poinçonnement du fût sur la semelle

XI)

Aciers réels

Les aciers de la semelle suivant X ont été calculés par la méthode des BIELLESDTU 13.12. Les aciers de la semelle suivant Y ont été calculés par la méthode des BIELLES-

DTU 13.12.

Semelle Sup. Inf. Sup. Inf.

A théo.

X X Y Y

0.00 4.03 0.00 4.03

A réel.

cm² cm² cm² cm²

0.00 4.71 0.00 4.71

N b . 0 6 0 6

cm² cm² cm² cm²

H A

Es p.

8.0 10.0 8.0 10.0

0.000 0.146 0.000 0.146

m m m m

- CALCUL DU FUT Le fût est considéré encastré en pied et libre en tête. Les aciers du fût sont calculés par la méthode : Méthode en flexion composée La longueur de flambement est de : 0.600 m L'élancement dans le plan XZ est de : 6.93 L'élancement dans le plan YZ est de : 6.93 La section d'acier minimum est : Amin = 1.80 cm² La section d'acier maximum est : Amax = 36.00 cm² La section d'acier théorique est : Athéo = 1.80 cm² La section d'acier réelle est : Aréel = 4.02 cm² Attent es principal es secondair es principal es secondair es

suiva nt suiva nt suiva nt suiva nt

du fût X

N b . 2

12.0

0.199

m

X

0

8.0

0.099

m

Y

2

12.0

0.199

m

Y

0

8.0

0.099

m

N b . 2

Cadres du fût

Epingles du fût suivant X suivant Y

XII)

Nb. 2 2

H A

Es p.

H A

Es p.

8 . 0 H A 8.0 8.0

Reto ur

0.160

Esp. 0.160 0.160

m

135

Nb. Plan m m

0 0

Esp. Plan 0.000 0.000

Contraintes

Moment Inf. ELS suivant X = Suivant l'axe X

3.17

Tm Vale ur 3.311 238.777

Contrainte béton comprimé Contrainte aciers tendus bas Moment Inf. ELS suivant Y = Suivant l'axe Y Contrainte béton comprimé Contrainte aciers tendus

3.17

MPa MPa

Limi te 25.000 400.000

MPa MPa

MPa MPa

Limi te 25.000 400.000

MPa MPa

Tm Vale ur 3.311 238.777

m m

bas XIV)

Métré

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Volume

de déblais

=

Volume

de remblais

=

Surface coffrage semelle Volume de béton semelle Quantité d'aciers Ratio d'aciers

XV)

T A

+ fût + fût

= = = =

0.09 0 0.00 0 1.69

m3

0.34 3 11.3 33.0 1

m3

m3 m2

kg kg/ m3

Historique

SEMELLE S 9

Note de calcul 16/10/2020 14h41

E LIBEL t LE 1 Pas d'erreur détectée

VALEU R

LIMIT E

1

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F7

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© GRAITEC F7

16/04/1 9

Date : le

16/10/2020 à 14h41

- NOTE DE CALCUL -

Semelle numéro Repère Nb semelles identiques Localisation Plan

: : : : :

5 S 5 1 Semelle n05 Niveau n01 PH RDC

I) Hypothèses générales Unités

Longueur : Mètre Force : TonneForce Moment : T*m Contraintes : MegaPa. (N/mm²) Calculs selon les EUROCODES (AN France) Fck = 25.00 MPa Fyk = 500.00 MPa gamma b = 1.50 gamma s = 1.15 Masse volumique du béton : 2.549 T /m3 Poids propre de la semelle : 1.394 T Classe d'exposition : XC2 Classe structurale : S4 La vérification de l'enrobage minimal est desactivee. II) Géométrie Type de semelle : SEMELLE ISOLEE - PREDIMENSIONNEMENT La semelle n'est pas prédimensionnée. - NIVEAUX NGF Arase supérieure du fût-poteau : Arase supérieure de la semelle : Arase inférieure de la semelle :

Note de calcul 16/10/2020 14h41

0.300

m : Niveau bloqué.

0.000

m : Niveau bloqué.

0.350

m : Niveau non bloqué.

2

TYPE DE L'ELEMENT Largeur a = Longueur b = Hauteur h =

PORTE : fût rectangulaire. 0.300 m 0.400 m 0.300 m

- GEOMETRIE DE LA SEMELLE ISOLEE A de la semelle :A= Largeur B de la semelle : B = Epaisseur de la semelle : h = - DEBORDS DE LA SEMELLE Débord gauche g = 0.475 Débord droit d = 0.475 Débord arrière Ar = 0.425 Débord avant Av = 0.425 m

(sans pans coupés) - Largeur 1.250 m 1.250 m 0.350 m

m m m

- ELEMENT SOUS LA SEMELLE Type de l'élément sous la semelle : aucun III)

Caractéristiques des couches de sols et de la nappe d'eau

- NAPPE D'EAU Pas de niveau haut de la nappe d'eau. Pas de niveau bas de la nappe d'eau. Il ne faut pas faire de calcul en conditions non drainées. - SOL FINI Niveau NGF du sol fini : 0.000 Le sol fini sert de sol d'assise. Masse volumique du sol humide G h. = Masse volumique du sol saturé G sat. = angle frottement cohésion

IV)

m 1.8 1.8

T/m3 T/m3 Conditions drainées f = 30. ° i 00 ' c = 0.0 MP ' 60 a

Charges

- CHARGES SURFACIQUES Charge permanente sur le sol Charge d'exploitation sur le sol - TORSEUR Position du torseur : dx = dy = dz = Charge

0.0000 0.0000 0.0000

: :

g = q =

0.000 T/m2 0.000 T/m2

m m m / à l'arase supérieure de la semelle

V T 63. 78

Mx Tm -0.00

My Tm 0.00

Exploit. 1

16. 24

-0.00

0.00

Exploit. 2

0.0 0 0.0

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

Permanente

Exploit. 3

Hx T 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0

Hy T -0.00 -0.00 -0.00 -0.00

Exploit. 4 Neige Vent1:X+su r. Vent2:X+dé p. Vent3:Xsur.

0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

-0.00

0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0

-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00

Vent4:Xdép. Vent5:Y+su r. Vent6:Y+dé p. Vent7:Ysur. Vent8:Ydép. Séisme 1 Séisme 2 Séisme 3 Acciden.

0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0

-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00

0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0

0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0 0.0 0

-0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00

V) Hypotheses de calcul - HYPOTHESES GENERALES DE CALCUL Les terres et les surcharges sur la semelle ne sont pas pris en compte pour le calcul des sections d'aciers de la semelle. Pour le calcul des aciers le poids propre de la semelle n'est pas pris en compte. La méthode de calcul des aciers choisie quand le moment est nul-Méthode des BIELLES-DTU 13.12. On ne prend pas en compte les dispositions au séisme. Le pas d'itérations pour le calcul de la section d'aciers est de 0.10 cm² Il n'y a pas partage de l'effort normal. Le poids propre du fût n'est pas pris en compte. - HYPOTHESES SUIVANT L'EUROCODE 7 et NF P94-261 La répartition de la pression de contact est rectangulaire (NF P94-261 - Annexe G) La contrainte associée a la résistance nette du terrain sous la fondation superficielle (qnet) est imposée. La contrainte qnet en conditions drainées : qd,net = 1.512 MPa La contrainte qnet en conditions non-drainées : qu,net = 1.512 MPa Il ne faut pas tenir compte des coefficients minorateurs liés a l'inclinaison de la charge. Inclinaison de la fondation :-------° Comportement du sol d'assise : sol cohérent (ou intermédiaire) Pour la vérification du glissement aux ELU : Elément coulé in-situ Angle de frottement entre le terrain et la semelle : delta = 1.000 phi' Pour la vérification du renversement aux ELU (ELS) : La surface de sol comprimée sous la semelle doit être au moins égale a : 7.00 % de sa surface totale a l'ELU fondamental. 50.00 % de sa surface totale a l'ELS caractéristique. 67.00 % de sa surface totale a l'ELS quasi-permanent. VI)

Combinaisons effectuées

1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8) 9) 10) 11) 12) 13) 14)

Combinaison ELU fondamentale 101 : +0.9x[G] Combinaison ELU fondamentale 102 : +0.9x[G]+1.5x[Q1] Combinaison ELU fondamentale 103 : +1x[G] Combinaison ELU fondamentale 104 : +1x[G]+1.5x[Q1] Combinaison ELS caractéristique 105 : +1x[G] Combinaison ELS caractéristique 106 : +1x[G]+1x[Q1] Combinaison ELS fréquente 107 : +1x[G] Combinaison ELS fréquente 108 : +1x[G]+0.5x[Q1] Combinaison ELS quasi-permanente 109 : +1x[G] Combinaison ELS quasi-permanente 110 : +1x[G]+0.3x[Q1] Combinaison ELU fondamentale 111 : +1.1x[G] Combinaison ELU fondamentale 112 : +1.1x[G]+1.5x[Q1] Combinaison ELU fondamentale 113 : +1.35x[G] Combinaison ELU fondamentale 114 : +1.35x[G]+1.5x[Q1] VII) Capacité

portante du sol de fondation

- EUROCODE 7 et NF P94-261 - CALCULS AUX ELU & ELS Condition a vérifier : Vd - R0 < Rv,d Vd : charge verticale R0 : résultante de la contrainte initiale sous la semelle R0 = A × q0 A : surface d'assise de la fondation A = 1.563 m² q0 : contrainte initiale sous la fondation Rvd : valeur de calcul de la résistance nette du terrain sous la semelle Rv,d = A'× q,net /(GammaR,v×GammaRd,v) qnet : capacité portante du sol qd,net (imposée) : 1.51 MPa qu,net (imposée) : 1.51 MPa - CALCULS AUX ELU - Fondamental/Acc/Sismique DRAINE Napp es

Com bi

Aucu ne

14

VdR0 T 111.4866

R v d T 143.3976

NON DRAINE VdR0 T

Com bi /

/

- CALCULS AUX ELS - CRQ/QPM/FRQ DRAINE Napp es

Com bi

Aucu ne

6

VIII)

80.5231

R v d T 87.2855

Com bi /

/

/

Rvd ,u T /

Glissement

=> Pas IX)

VdR0 T

NON DRAINE VdR0 T

Rvd ,u T

de

glissement

Excentricité de la charge

- EUROCODE 7 et NF P94-261 - CALCULS AUX ELU & ELS Surface Surface Surface Surface

comprimée comprimée comprimée comprimée

(ELU (ELS (ELS (ELS

-

Fondamental) : 100.00 % QPM) : 100.00 % > 67.00 CRQ) : 100.00 % > 50.00 FRQ) : 100.00 % > 67.00

> % % %

7.00 % -> OK -> OK -> OK -> OK

X) Poinçonnement du fût sur la semelle => Pas de poinçonnement du fût sur la semelle

XI)

Aciers réels

Les aciers de la semelle suivant X ont été calculés par la méthode des BIELLESDTU 13.12. Les aciers de la semelle suivant Y ont été calculés par la méthode des BIELLES-

DTU 13.12.

Semelle Sup. Inf. Sup. Inf.

A théo.

X X Y Y

0.00 9.86 0.00 8.82

A réel. 0.00 cm² 11.31 cm² 0.00 cm² 11.31 cm²

cm² cm² cm² cm²

Nb.

H A 6.0 12.0 8.0 12.0

0 10 0 10

Es p. 0.000 0.111 0.000 0.111

m m m m

- CALCUL DU FUT Le fût est considéré encastré en pied et libre en tête. Les aciers du fût sont calculés par la méthode : Méthode en flexion composée La longueur de flambement est de : 0.600 m L'élancement dans le plan XZ est de : 6.93 L'élancement dans le plan YZ est de : 5.20 La section d'acier minimum est : Amin = 2.49 cm² La section d'acier maximum est : Amax = 48.00 cm² La section d'acier théorique est : Athéo = 2.49 cm² La section d'acier réelle est : Aréel = 4.02 cm²

principal es secondair es principal es secondair es

Attent es

d u

suiva nt suiva nt suiva nt suiva nt

fût

X

N b . 3

12.0

0.149

m

X

0

8.0

0.149

m

Y

2

12.0

0.199

m

Y

0

8.0

0.099

m

N b . 2

Cadres du fût

Epingles du fût suivant X suivant Y

XII)

Nb. 2 2

H A

Es p.

H A

Es p.

8 . 0 H A 8.0 8.0

Reto ur

0.160

Esp. 0.160 0.160

m

135

Nb. Plan m m

1 0

Esp. Plan 0.000 0.000

Contraintes

Moment Inf. ELS suivant X = Suivant l'axe X

7.43

Tm Vale ur 4.887 263.540

Contrainte béton comprimé Contrainte aciers tendus bas Moment Inf. ELS suivant Y = Suivant l'axe Y Contrainte béton comprimé Contrainte aciers tendus bas

6.46

MPa MPa

Limi te 25.000 400.000

MPa MPa

MPa MPa

Limi te 25.000 400.000

MPa MPa

Tm Vale ur 4.379 247.484

m m

XIV)

Métré

Volume

de déblais

=

Volume

de remblais

=

Surface coffrage semelle Volume de béton semelle Quantité d'aciers Ratio d'aciers

XV)

T A

+ fût + fût

= = = =

0.54 7 0.00 0 2.17

m3

0.58 3 28.3 48.5 0

m3

m3 m2

kg kg/ m3

Historique

SEMELLE S 5

E LIBEL t LE 1 Pas d'erreur détectée

VALEUR

LIMIT E