Handbuch Maschinenbau [PDF]

Zitiervorschau

A 1–70

A

B 1–52 C 1–138 D 1–81 E 1–100

G 1–67 H 1–34 I 1–195 K 1–70 L 1–127 M 1–56

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F 1–39

N 1–35 O 1–120 P 1–39 Q 1–84 R 1–48 S 1–95 T 1–24

Alfred Böge (Hrsg.) V Beiträge und Mitarbeiter Dr. Friedrich Kemnitz, Prof. Dr. Arnfried Kemnitz Gert Böge, Prof. Dr. rer. nat. Peter Kurzweil Alfred Böge, Gert Böge, Prof. Dr.-Ing. Dominik Surek Alfred Böge, Gert Böge

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Wolfgang Weißbach

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Heinz Wittig

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Gert Böge

Prof. Dr.-Ing. Werner Roddeck

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Alfred Böge, Wolfgang Böge, Prof. Dr.-Ing. Ulrich Borutzki, Prof. Dr.-Ing. Frank Weidermann, Prof. Dr.-Ing. Petra Wieland Dr.-Ing. Johannes Sebulke Wolfgang Böge, Manfred Ristau Wolfgang Böge, Prof. Dr.-Ing. Ulrich Borutzki Alfred Böge Prof. Dr.-Ing. Werner Bahmann Rainer Ahrberg, Jürgen Voss Werner Thrun Berthold Heinrich Klaus-Dieter Arndt, Prof. Jürgen Bauer Prof. Jürgen Bauer

Alfred Böge (Hrsg.)

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Vieweg Handbuch Maschinenbau ch

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Grundlagen und Anwendungen der Maschinenbau-Technik

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Mit 2022 Bildern, 441 Tabellen und mehr als 5000 Stichwörtern

18., überarbeitete und erweiterte Auflage

Bibliografische Information der Deutschen Nationalbibliothek Die Deutsche Nationalbibliothek verzeichnet diese Publikation in der A Approbiert bi t für fü den d Unterrichtsgebrauch U t i ht b h an Fachschulen F h h l für fü Maschinenbau M hi b und d verwandte Richtungen Richtungen, für Deutschen Nationalbibliographie; detaillierte im Internet überuunter Metallbearbeitung, Metallbearbeitung g für Feinwerktechnik und fürbibliografische BetriebstechnikDaten in dersind Republik Österreich abrufbar und Höheren Technischen und Gewerblichen Lehranstalten in der Aktenzeichen Z1.25.845/4–14a/8

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1. Auflage 1964 Nachdruck 1968 2., überarbeitete und erweiterte Auflage 1969 Nachdruck 1971, 1975 3., völlig neu überarbeitete Auflage 1977 4., überarbeitete Auflage 1979 5., überarbeitete Auflage 1981 6., durchgesehene Auflage 1982 7., überarbeitete Auflage 1983 8., überarbeitete und erweiterte Auflage 1985 9., überarbeitete Auflage 1986 10., überarbeitete und erweiterte Auflage 1987 11., überarbeitete und erweiterte Auflage 1989 12., überarbeitete und erweiterte Auflage 1990 13., überarbeitete Auflage 1992 14., überarbeitete und erweiterte Auflage 1995 15., überarbeitete und erweiterte Auflage 1999 16., überarbeitete Auflage November 2000 17., vollständig neu bearbeitete Auflage September 2004 18., überarbeitete und erweiterte Auflage Januar 2007

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Republik Österreich unter Aktenzeichen Z1.25.845/1–14a/79.

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Bis zur 16. Auflage erschien das Buch unter dem Titel Das Techniker Handbuch ebenfalls unter der Herausgeberschaft von Alfred Böge.

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Umschlaggestaltung unter Verwendung eines Fotos der Firma Demag Cranes & Components GmbH, Wetter.

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1. Auflage August 2004 Alle Rechte vorbehalten © Friedr. Vieweg & Sohn Verlag | GWV Fachverlage GmbH, Wiesbaden 2007

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Lektorat: Thomas Zipsner / Imke Zander Verlag ist ein Unternehmen von Springer Science+Business Media. Der Vieweg V www.vieweg.de Das Werk einschließlich aller seiner Teile ist urheberrechtlich geschützt. Jede Verwertung außerhalb der engen Grenzen des Urheberrechtsgesetzes ist ohne Zustimmung des Verlags unzulässig und strafbar. Das gilt insbesondere für V Vervielfältigungen, Übersetzungen, Mikroverfilmungen und die Einspeicherung und Verarbeitung in elektronischen Systemen. Umschlaggestaltung: Ulrike Weigel, www.CorporateDesignGroup.de Technische Redaktion und Satz: Hartmut Kühn von Burgsdorff, Wiesbaden Satz: Zerosoft, Temeswar Bilder: Graphik & Text Studio, Dr. Wolfgang Zettlmeier, Barbing Druck und buchbinderische Verarbeitung: Tˇeˇsínská tiskárna, a.s.; Tschechische Republik Gedruckt auf säurefreiem und chlorfrei gebleichtem Papier ISBN 978-3-8348-0110-4

V

Vorwort zur 18. Auflage Das „Vieweg Handbuch Maschinenbau“ ist seit der 17ten Auflage die völlige Neubearbeitung des Techniker Handbuchs, das sich mit über 100.000 verkauften Exemplaren in der Technikerund Ingenieurausbildung einen festen Platz erworben hat. Neue Autoren aus dem Fachhochschulbereich und verantwortlicher Industriearbeit haben ihren Erkenntnisstand und ihre fachwissenschaftlichen Erfahrungen engagiert in die Entwicklung des neuen Handbuchs eingebracht. Das Handbuch Maschinenbau erfasst in der bewährten praxisnahen und verständlichen Darstellung neben dem aktualisierten Stoff neue, unerlässliche Stoffgebiete wie Mechatronik und Produktionslogistik mit SAP. Der Abschnitt A Mathematik wurde inhaltlich vollständig neu gestaltet, ebenso der Abschnitt B Naturwissenschaftliche Grundlagen, der jetzt einen Abschnitt zur Chemie enthält.

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Im Abschnitt C Mechanik wurde die Hydrodynamik überarbeitet und um die Gasdynamik erweitert.

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Der Abschnitt I Maschinenelemente enthält jetzt eine Einführung in die Konstruktionsmethodik.

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Im Abschnitt L Kraft- und Arbeitsmaschinen wurden bei den Verbrennungsmotoren die Einspritzsysteme für Ottomotore und die elektronisch gesteuerte Dieseleinspritzung aktualisiert, ebenso Maßnahmen zur Leistungssteigerung und zur Verringerung von Abgasemissionen.

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Im Abschnitt O Werkzeugmaschinen werden nun auch Zahnbearbeitungsmaschinen, Maschinen zur Feinstbearbeitung und Umformmaschinen behandelt.

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Im Abschnitt Q Steuerungstechnik wurden Beispiele für bibliotheksfähige Programmbausteine aufgenommen, die in Anwenderprogrammen aufgerufen und parametriert werden können. Zur Projektierung der dezentralen Peripherie einer SPS wurden Beispiele ergänzt. Die neuen Sprachen Strukturierter Text und Ablaufsprache (Graph) nach IEC 61131 wurden angemessen berücksichtigt.

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Der Abschnitt R Regelungstechnik enthält neu die Fuzzy-Regelung. Der Abschnitt S Betriebswirtschaft wurde vollständig überarbeitet und enthält jetzt die Kapitel Betriebswirtschaftliche Grundlagen, Arbeitswissenschaft und Qualitätsmanagement. Der überarbeitete Abschnitt P Produktionslogistik enthält nun Produktkalkulation, Wirtschaftlichkeitsrechnung, Materialfluss im Fertigungsprozess, Lagercontrolling und Auftragskontrolle. Im Handbuch Maschinenbau führen anwendungsorientierte Problemstellungen in das Stoffgebiet ein, Berechnungs- und Dimensionierungsgleichungen werden mit vielen Abbildungen verständlich hergeleitet und die Anwendung an Beispielen gezeigt. Das Werk ist als Arbeitsbuch für das Studium an Fach- und Fachhochschulen und als Nachschlagewerk für die Praxis unverzichtbar. Es unterstützt auch Bachelor-Studiengänge für die Fachbereiche des Maschinenbaus. Autoren, Herausgeber und Verlag nehmen jede Anregung zur Verbesserung des Handbuchs dankbar an. Email-Adresse des Herausgebers: [email protected]. Braunschweig, Dezember 2006

Alfred Böge

VII

Inhaltsverzeichnis

A Mathematik 1 Grundlagen ................................................................................................................... Mengen ................................................................................................................ Aussageformen und logische Zeichen ................................................................. Indizes, Summenzeichen, Produktzeichen ........................................................... Einteilung der Zahlen .......................................................................................... Komplexe Zahlen ................................................................................................. Matrizen und Determinanten ................................................................................

1 1 2 2 3 8

2 Funktionen ...................................................................................................................

13 13 14 16 18 21 24 25

3 Trigonometrie ..............................................................................................................

27

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27 27 28 29 30 30

4 Analytische Geometrie ................................................................................................

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4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6

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Definition der trigonometrischen Funktionen....................................................... Trigonometrische Funktionen für beliebige Winkel............................................. Beziehungen für den gleichen Winkel.................................................................. Graphen der trigonometrischen Funktionen ......................................................... Sinussatz und Kosinussatz.................................................................................... Arkusfunktionen ...................................................................................................

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3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6

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Definition und Darstellungen von Funktionen ..................................................... Verhalten von Funktionen .................................................................................... Einteilung der elementaren Funktionen ................................................................ Ganze rationale Funktionen.................................................................................. Gebrochene rationale Funktionen......................................................................... Irrationale Funktionen .......................................................................................... Transzendente Funktionen....................................................................................

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2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7

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1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6

1

Koordinatensysteme ............................................................................................. Geraden................................................................................................................. Kreise.................................................................................................................... Kugeln .................................................................................................................. Kegelschnitte ........................................................................................................ Vektoren ...............................................................................................................

32 34 36 37 38 43

5 Differenzial- und Integralrechnung ...........................................................................

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5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

Folgen ................................................................................................................... Reihen................................................................................................................... Grenzwerte von Funktionen ................................................................................. Ableitung einer Funktion...................................................................................... Integralrechnung...................................................................................................

47 50 52 55 62

VIII

Inhaltsverzeichnis

B Naturwissenschaftliche Grundlagen B1 Physik

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B2 Chemie

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7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Physikalische Größen und und Größenarten .................................................................. Basisgrößen und abgeleitete Größen .............................................................................. Größengleichungen ........................................................................................................ Dimension einer Größe .................................................................................................. Einheiten ........................................................................................................................ Basiseinheiten, abgeleitete Einheiten, kohärente Einheiten, Hilfs- oder Sondereinheiten ............................................................................................................. Das Meter ist die Basiseinheit der Basisgröße Länge .................................................... Das Kilogramm ist die Basiseinheit der Basisgröße Masse ........................................... Die Sekunde ist die Basiseinheit der Basisgröße Zeit .................................................... Krafteinheit Newton ....................................................................................................... Arbeits- und Energieeinheit Joule .................................................................................. Skalare und Vektoren ..................................................................................................... Geschwindigkeit ............................................................................................................ Beschleunigung .............................................................................................................. Masse ............................................................................................................................. Dichte ............................................................................................................................. Gewichtskraft ................................................................................................................. Gravitation oder Massenanziehung ................................................................................ Trägheit und Trägheitsgesetz ......................................................................................... Dynamisches Grundgesetz ............................................................................................. Wechselwirkungsgesetz ................................................................................................. Kraft ............................................................................................................................... Trägheitskraft ................................................................................................................. Statisches Gleichgewicht ............................................................................................... Dynamisches Gleichgewicht ..........................................................................................

1 2 2 3 4 4 5 6 6 6 7 7 8 9 10 11 11 12 13 13 14 15 16 17 19

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1 2 3 4 5 6

1 Stoffe .............................................................................................................................

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2 Aufbau der Materie .....................................................................................................

26

2.1 2.2 2.3

Atomaufbau und atomare Konstanten .................................................................. Elementsymbole und Atommassen ...................................................................... Radioaktivität und Kernchemie ...........................................................................

26 26 27

3 Periodensystem der Elemente (PSE) ..........................................................................

27

3.1 3.2 3.3 3.4

Atommodelle und Quantenzahlen ........................................................................ Aufbau des Periodensystems ............................................................................... Elektronenkonfiguration ...................................................................................... Periodische Eigenschaften der Elemente .............................................................

27 28 29 30

4 Chemische Bindung .....................................................................................................

32

4.1 4.2

Ionenbindung (Salze) ........................................................................................... Atombindung (Moleküle) ....................................................................................

33 34

Inhaltsverzeichnis 4.3 4.4 4.5

IX

Metallbindung (Metalle und Legierungen) .......................................................... Koordinationsverbindungen („Komplexe“) ......................................................... Zwischenmolekulare Kräfte .................................................................................

36 36 38

5 Chemische Reaktionen ................................................................................................

38

5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

Stöchiometrie ....................................................................................................... Thermochemie ..................................................................................................... Chemisches Gleichgewicht .................................................................................. Katalyse ............................................................................................................... Chemische Reaktionen ........................................................................................

38 39 39 40 40

6 Säuren und Basen ........................................................................................................

41 41 41 41 42 42 42 42 42 43 44

7 Fällungen und Wasserhärte ........................................................................................

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44 45 45 45 45

8 Elektrochemie ..............................................................................................................

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Oxidation und Reduktion ..................................................................................... Elektrochemische Zellen ..................................................................................... Normalpotential ................................................................................................... Galvanische Elemente und Korrosion ................................................................. Batterien und Akkumulatoren .............................................................................. Brennstoffzellen ................................................................................................... Elektrolyse ........................................................................................................... Metallgewinnung ................................................................................................. Galvanotechnik ....................................................................................................

46 46 46 47 48 49 50 50 51

9 Organische Chemie ......................................................................................................

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9.1 9.2

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8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 8.9

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Löslichkeitsprodukt ............................................................................................. Wasserhärte ......................................................................................................... Wasserreinigung .................................................................................................. Kennwerte der Wasserqualität ............................................................................. Trinkwasseraufbereitung .....................................................................................

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7.1 7.2 7.3 7.4 7.5

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Definitionen und Eigenschaften ........................................................................... Benennung von Säuren und Salzen ..................................................................... Beispiele für Säuren und Basen ........................................................................... Luftschadstoffe und saurer Regen ....................................................................... Bauchemie und Wasserhärte ................................................................................ Verbrennungsvorgänge ........................................................................................ Anorganische Basen ............................................................................................ Stärke von Säuren und Basen .............................................................................. Neutralisation und Hydrolyse .............................................................................. Konzentrationsmaße ............................................................................................

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6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 6.10

Kohlenwasserstoffe ............................................................................................. Stoffklassen .........................................................................................................

51 51

X

Inhaltsverzeichnis

C Mechanik 1 Statik starrer Körper in der Ebene ............................................................................ 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8

1

Grundlagen ........................................................................................................... Zusammensetzen, Zerlegen und Gleichgewicht von Kräften in der Ebene .......... Kräfte im Raum (Sonderfälle) .............................................................................. Schwerpunkt (Massenmittelpunkt) ....................................................................... Guldin’sche Regeln............................................................................................... Standsicherheit, Gleichgewichtslagen .................................................................. Statik der ebenen Fachwerke ................................................................................ Reibung.................................................................................................................

2 6 13 16 22 23 24 30

2 Dynamik.........................................................................................................................

43 44 56 60 66 74 75

3 Statik der Flüssigkeiten (Hydrostatik) .......................................................................

81

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82 82 82 82 83 84 85 85 86 86

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung ................

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4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 4.10 4.11 4.12

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Eigenschaften der Flüssigkeiten und Gase............................................................ Hydrostatischer Druck (Flüssigkeitsdruck, hydraulische Pressung)..................... Druck-Ausbreitungsgesetz.................................................................................... Anwendung des Druck-Ausbreitungsgesetzes...................................................... Hydraulische Kraftübertragung ............................................................................ Druckverteilung durch Gewichtskraft der Flüssigkeit .......................................... Hydrostatische Kräfte gegen ebene Wände offener Gefäße ................................. Auftrieb................................................................................................................. Schwimmen .......................................................................................................... Gleichgewichtslagen schwimmender Körper .......................................................

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3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10

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Bewegungslehre (Kinematik) ............................................................................... Mechanische Arbeit und Leistung; Wirkungsgrad; Übersetzung ........................ Dynamik der Verschiebebewegung (Translation) des starren Körpers................. Dynamik der Drehung (Rotation) des starren Körpers ......................................... Gegenüberstellung der Gesetze für Drehung und Schiebung .............................. Gerader zentrischer Stoß.......................................................................................

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2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

Einführung ............................................................................................................ Stromlinie, Bahnlinie, Stromfaden und Stromröhre ............................................. Kontinuitätsgleichung für die eindimensionale Strömung (Stromfadenströmung).. Bernoulligleichung................................................................................................ Impulssatz ............................................................................................................ Eindimensionale inkompressible reibungsbehaftete Strömung ........................... Ähnlichkeitsgesetze der Strömungsmechanik ...................................................... Strömungswiderstand umströmter Körper ........................................................... Düsen- und Diffusorströmung ............................................................................. Grenzschicht ........................................................................................................ Strömungstechnische Messtechnik ...................................................................... Numerische Berechnung instationärer Strömungen .............................................

89 89 89 90 91 92 103 106 107 108 109 113

Inhaltsverzeichnis

XI

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung ........................ 115 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 5.9

Einführung ........................................................................................................... Schallgeschwindigkeit und Schallausbreitung ..................................................... Energiegleichung der kompressiblen eindimensionalen Strömung; Bernoulligleichung der kompressiblen Strömung ................................................ Ruhegrößen und kritischer Zustand ..................................................................... Das Geschwindigkeitsdiagramm der Energiegleichung ...................................... Die Durchflussfunktion ....................................................................................... Isentrope Strömung in Düsen und Blenden ......................................................... Beschleunigte kompressible Strömung ................................................................ Verdichtungsstoß .................................................................................................

115 115 118 120 121 122 123 124 133

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D Festigkeitslehre

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Aufgaben der Festigkeitslehre .............................................................................. Schnittverfahren.................................................................................................... Spannung .............................................................................................................. Formänderung....................................................................................................... Hooke'sches Gesetz (Elastizitätsgesetz) ............................................................... Die Grundbeanspruchungsarten............................................................................ Zusammengesetzte Beanspruchung...................................................................... Festigkeit .............................................................................................................. Zulässige Spannung und Sicherheit......................................................................

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1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9

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1 Allgemeines ...................................................................................................................

3 3 5 6 6 7 8 8 13 16 16 20 56 64 66 70

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen .......................................................................

73

3.1 3.2 3.3

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Zug und Druck...................................................................................................... Biegung................................................................................................................. Knickung .............................................................................................................. Abscheren ............................................................................................................. Torsion (Verdrehung) ........................................................................................... Flächenpressung ...................................................................................................

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2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

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2 Die einzelnen Beanspruchungsarten ..........................................................................

3

Gleichzeitiges Auftreten mehrerer Normalspannungen........................................ Gleichzeitiges Auftreten mehrerer Schubspannungen.......................................... Gleichzeitiges Auftreten von Normal- und Schubspannungen.............................

73 75 76

4 Beanspruchung bei Berührung zweier Körper .........................................................

80

4.1 4.2 4.3

Voraussetzungen................................................................................................... Bedeutung der Formelzeichen .............................................................................. Berechnungsgleichungen......................................................................................

80 80 80

XII

Inhaltsverzeichnis

E Werkstofftechnik 1 Grundlagen ................................................................................................................... 1.1

2

Allgemeines ..........................................................................................................

2

2 Metallkundliche Grundlagen ......................................................................................

4

Struktur der Metalle und Legierungen .................................................................. Eigenschaften und Verhalten der Metallgitter ...................................................... Verhalten bei höheren Temperaturen.................................................................... Zweistofflegierungen (binäre Legierungen) ........................................................... Kristall- und Gefügeveränderungen......................................................................

4 6 8 9 14

3 Eisen und Stahl .............................................................................................................

15

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Stahlerzeugung ..................................................................................................... Das Eisen-Kohlenstoff-Diagramm........................................................................ Die Wärmebehandlung der Stähle, Stoffeigenschaftändern ................................. Stahlsorten ............................................................................................................ Eisen-Kohlenstoff-Gusswerkstoffe.......................................................................

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3.1 3.2 3.3 3.4 3.5

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2.1 2.2 2.3 2.4 2.5

4 Nichteisenmetalle .........................................................................................................

48 48 48 52 58 58 59 59 59 60

5 Kunststoffe (Polymere) ...............................................................................................

60

5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

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Bezeichnung der NE-Metalle................................................................................ Aluminium und Al-Legierungen........................................................................... Kupfer................................................................................................................... Titan...................................................................................................................... Magnesium ........................................................................................................... Nickel (DIN 17743) .............................................................................................. Blei (DIN EN 12659, DIN 17640-1) .................................................................... Zink (DIN EN 1774)............................................................................................. Zinn (DIN EN 611-1) ...........................................................................................

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4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9

15 17 21 29 44

Herstellungsweg und wichtige Begriffe................................................................ Struktur der Polymere........................................................................................... Duroplastische Kunststoffe................................................................................... Thermoplastische Kunststoffe .............................................................................. Elastomere ............................................................................................................

60 62 63 66 69

6 Werkstoffe besonderer Herstellungsart oder Verarbeitung ....................................

72

6.1 6.2 6.3 6.4 6.5

Pulvermetallurgie.................................................................................................. Keramische Werkstoffe ........................................................................................ Verbundwerkstoffe ............................................................................................... Werkstoffe für Lötungen ...................................................................................... Druckgusswerkstoffe ............................................................................................

72 73 75 77 78

7 Oberflächenbeanspruchung durch Korrosion, Verschleiß und Schutzmaßnahmen ..................................................................................................................

80

Inhaltsverzeichnis Korrosion.............................................................................................................. Tribologie ............................................................................................................. Verschleiß............................................................................................................. Lager- und Gleitwerkstoffe................................................................................... Beschichtungen und Schichtwerkstoffe................................................................

80 81 86 86 89

8 Prüfung metallischer Werkstoffe ...............................................................................

91

8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7

Prüfung der Härte ................................................................................................. Zugversuch .......................................................................................................... Kerbschlagbiegeversuch ....................................................................................... Prüfung der Festigkeit bei höheren Temperaturen................................................ Prüfung der Festigkeit bei schwingender Beanspruchung, ................................... Untersuchung von Verarbeitungseigenschaften.................................................... Zerstörungsfreie Werkstoffprüfung ......................................................................

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F Thermodynamik

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1 Grundbegriffe ..............................................................................................................

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Temperatur ........................................................................................................... Druck .................................................................................................................... Volumen ............................................................................................................... Spezifische Wärmekapazität................................................................................. Wärmeausdehnung ............................................................................................... Aggregatzustände .................................................................................................

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1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6

2 Wärme und Arbeit .......................................................................................................

2 2 2 3 5 9 12 14 14 14 14 15 16 17 17 18 18 18 19

3 Zustandsänderungen idealer Gase .............................................................................

20

3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6

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Thermodynamisches System ................................................................................ Innere Energie....................................................................................................... Wärme .................................................................................................................. Arbeit.................................................................................................................... Dissipationsenergie............................................................................................... Erster Hauptsatz.................................................................................................... Kreisprozesse........................................................................................................ Thermischer Wirkungsgrad .................................................................................. Zweiter Hauptsatz................................................................................................. Entropie ................................................................................................................ Exergie und Anergie .............................................................................................

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2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10 2.11

91 94 95 96 96 97 97

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7.1 7.2 7.3 7.4 7.5

XIII

Thermische Zustandsgleichung ............................................................................ Zustandsänderungen ............................................................................................. Isochore Zustandsänderung .................................................................................. Isobare Zustandsänderung .................................................................................... Isotherme Zustandsänderung ................................................................................ Isentrope Zustandsänderung .................................................................................

20 21 21 23 24 25

XIV 3.7 3.8 3.9 3.10

Inhaltsverzeichnis Polytrope Zustandsänderung................................................................................. Carnot-Prozess...................................................................................................... Drosselung ............................................................................................................ Gasmischungen.....................................................................................................

27 29 30 30

4 Wärmeübertragung .....................................................................................................

32

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5

Allgemeines .......................................................................................................... Wärmeleitung ....................................................................................................... Wärmeübergang (Wärmekonvektion) ................................................................... Wärmedurchgang.................................................................................................. Wärmestrahlung....................................................................................................

32 32 33 34 37

G Elektrotechnik

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Elektrischer Stromkreis......................................................................................... Leistung, Arbeit, Energieumrechnungen .............................................................. Grundschaltungen der Praxis ................................................................................ Elektrochemie ....................................................................................................... Magnetismus......................................................................................................... Induktion und Kraftwirkung im Magnetfeld......................................................... Elektrisches Feld................................................................................................... Wechselstrom ....................................................................................................... Drehstrom (Dreiphasenwechselstrom)..................................................................

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1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9

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1 Grundlagen ...................................................................................................................

2 Anwendungen ...............................................................................................................

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Verteilung der elektrischen Energie...................................................................... Beleuchtungstechnik............................................................................................. Elektrischer Unfall und Schutzmaßnahmen.......................................................... Transformatoren ................................................................................................... Gleichstrommaschine als Generator ..................................................................... Gleichstrommaschine als Motor ........................................................................... Drehstrommaschine als Motor.............................................................................. Einphasen-Wechselstrommotoren ........................................................................ Wechselwirkung zwischen Elektromotor und Arbeitsmaschine........................... Stromrichter .......................................................................................................... Steuerung von Drehzahl und Drehmoment bei Motoren ...................................... Sondererscheinungen der Elektrizität ................................................................... Elektrische Messgeräte ......................................................................................... Elektrische Messungen .........................................................................................

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2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14

3 3 8 9 12 14 19 23 27 33 35 35 39 42 43 46 49 52 54 56 58 60 62 63 65

Inhaltsverzeichnis

XV

H Mechatronik 1 Einleitung ..................................................................................................................... 1.1 1.2 1.3 1.4

1

Begriffsbildung..................................................................................................... Mechatroniker....................................................................................................... Mechatronische Systeme ...................................................................................... Unterschiede zwischen Maschinenbau, Elektrotechnik und Mechatronik............

1 1 3 5

2 Modellbildung und Simulation ...................................................................................

8 9 16 22 25 26

3 Industrieroboter als mechatronisches System ...........................................................

29

.in

Sensorkorrektur von Bewegungsdaten ................................................................. Nachführen eines Roboterarms an einer Freiformfläche ......................................

I Maschinenelemente

w

w

.te

Einordnung des konstruktiven Entwicklungsprozesses in den Produktlebenszyklus............................................................................................. Grundlagen ........................................................................................................... Phasen des Entwicklungs- und Konstruktionsprozesses ...................................... Gestaltungshinweise zu bestimmten Forderungen ...............................................

w

1.2 1.3 1.4

ch

1 Einführung in die Konstruktionsmethodik ............................................................... 1.1

2 Normzahlen, Toleranzen, Passungen ......................................................................... 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5

30 30

er 24

3.1 3.2

fo

Verfahren der Modellbildung ............................................................................... Unterschiedliche Modelltypen von technischen Systemen................................... Modelle mechanischer Systeme............................................................................ Modelle elektrischer Systeme............................................................................... Simulation.............................................................................................................

ni k

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5

1 1 3 12 17 22

Normzahlen ......................................................................................................... ISO-Passungen ..................................................................................................... Maßtoleranzen ..................................................................................................... Eintragen von Toleranzen in Zeichnungen .......................................................... Verwendungsbeispiele für Passungen ..................................................................

22 22 24 25 25

3 Praktische Festigkeitsberechnungen im Maschinenbau ...........................................

31

4 Klebverbindungen .......................................................................................................

31

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5

Allgemeines ......................................................................................................... Klebstoffe ............................................................................................................. Herstellung der Klebverbindung .......................................................................... Berechnung .......................................................................................................... Gestaltungshinweise ............................................................................................

31 31 32 33 34

XVI

Inhaltsverzeichnis

5 Schweißverbindungen .................................................................................................. 5.1 5.2 5.3

34

Grundsätze ............................................................................................................ Berechnung von Schweißverbindungen................................................................ Berechnungsbeispiele ...........................................................................................

34 38 44

6 Nietverbindungen .........................................................................................................

47

6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6

Allgemeines .......................................................................................................... Nietformen............................................................................................................ Nietwerkstoffe ...................................................................................................... Herstellen der Nietverbindungen .......................................................................... Verbindungsarten, Schnittigkeit ........................................................................... Nietverbindungen im Stahlbau .............................................................................

47 47 47 47 48 48

7 Schraubenverbindungen .............................................................................................

52 52 52 53 54 55 55 70

8 Bolzen, Stiftverbindungen, Sicherungselemente .......................................................

76

.in

er 24

ni k

ch

Allgemeines .......................................................................................................... Bolzen................................................................................................................... Stifte...................................................................................................................... Bolzensicherungen................................................................................................ Gestaltung der Bolzen- und Stiftverbindungen.....................................................

w

8.1 8.2 8.3 8.4 8.5

fo

Allgemeines .......................................................................................................... Gewinde................................................................................................................ Schrauben und Muttern......................................................................................... Schraubensicherungen .......................................................................................... Scheiben................................................................................................................ Berechnung von Befestigungsschrauben .............................................................. Berechnung der Bewegungsschrauben .................................................................

.te

7.1 7.2 7.3 7.4 7.5 7.6 7.7

79

Allgemeines .......................................................................................................... Kenngrößen an Federn.......................................................................................... Federwerkstoffe .................................................................................................... Zug- und druckbeanspruchte Metallfedern ........................................................... Biegebeanspruchte Metallfedern .......................................................................... Drehbeanspruchte Metallfedern............................................................................

79 79 82 82 82 93

10 Achsen, Wellen und Zapfen ........................................................................................

99

10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6 10.7 10.8

w

9.1 9.2 9.3 9.4 9.5 9.6

w

9 Federn ...........................................................................................................................

76 76 76 77 78

Allgemeines .......................................................................................................... Werkstoffe, Normen ............................................................................................. Berechnung der Achsen ........................................................................................ Berechnung der Wellen ........................................................................................ Auszuführende Achsen- und Wellendurchmesser ................................................ Berechnung der Zapfen......................................................................................... Gestaltung ............................................................................................................. Tragfähigkeit für Wellen und Achsen...................................................................

99 99 99 99 101 101 101 105

Inhaltsverzeichnis

XVII

11 Nabenverbindungen .................................................................................................... 109 11.1 Übersicht............................................................................................................... 11.2 Zylindrische Pressverbände .................................................................................. 11.3 Kegelige Pressverbände (Kegelsitzverbindungen) ............................................... 11.4 Klemmsitzverbindungen....................................................................................... 11.5 Keilsitzverbindungen............................................................................................ 11.6 Ringfederspannverbindungen ............................................................................... 11.7 Längsstiftverbindung ............................................................................................ 11.8 Querstiftverbindung.............................................................................................. 11.9 Passfederverbindungen (Nachrechnung) .............................................................. 11.10 Keilwellenverbindung...........................................................................................

109 112 118 121 122 122 124 124 126 127

12 Kupplungen .................................................................................................................. 127

fo

Allgemeines .......................................................................................................... Feste Kupplungen ................................................................................................. Bewegliche, unelastische Kupplungen ................................................................. Elastische Kupplungen ......................................................................................... Schaltkupplungen .................................................................................................

.in

12.1 12.2 12.3 12.4 12.5

127 128 129 129 131

er 24

13 Lager ............................................................................................................................. 133

ni k

13.1 Allgemeines .......................................................................................................... 133 13.2 Wälzlager.............................................................................................................. 133 13.3 Gleitlager .............................................................................................................. 154

ch

14 Zahnräder ..................................................................................................................... 169

w

w

w

.te

14.1 Allgemeines .......................................................................................................... 14.2 Verzahnungsgesetz ............................................................................................... 14.3 Begriffe, allgemeine Verzahnungsmaße............................................................... 14.4 Verzahnungsarten ................................................................................................. 14.5 Geradstirnräder ..................................................................................................... 14.6 Schrägstirnräder.................................................................................................... 14.7 Kegelräder ............................................................................................................ 14.8 Schneckengetriebe ................................................................................................ 14.9 Gestaltung der Zahnräder aus Metall.................................................................... 14.10 Schmierung der Zahnradgetriebe.......................................................................... 14.11 Zahnräder aus Kunststoff......................................................................................

169 169 170 171 179 183 186 189 193 194 169

K Fördertechnik 1 Überblick über das Gesamtgebiet der Fördertechnik .............................................. 1.1 1.2 1.3 1.4

Begriffsbestimmung und Abgrenzung.................................................................. Häufig gestellte Fragen ........................................................................................ Einteilung der Fördermittel................................................................................... Transportarbeit, Transportleistung........................................................................

2 2 2 3 3

XVIII

Inhaltsverzeichnis

2 Die Baukastensystematik in der Fördertechnik ........................................................ 2.1 2.2

4

Begriffsbestimmungen.......................................................................................... Nutzen des Baukastenprinzips für die Betreiber und Hersteller fördertechnischer Anlagen.............................................................................................. Komponenten der Fördertechnik ..........................................................................

4

3 Bauelemente der Fördertechnik .................................................................................

5

2.3

Bauelemente der Seiltriebe ................................................................................... Bauelemente für Kettentriebe ............................................................................... Lastaufnahmeeinrichtungen und Ladehilfsmittel..................................................

6 12 14

4 Antriebe ........................................................................................................................

20

Handantrieb........................................................................................................... Elektrische Antriebe ............................................................................................. Pneumatische Antriebe ......................................................................................... Hydrostatische Antriebe ....................................................................................... Verbrennungsmotoren und Dampfmaschinen.......................................................

.in

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5

fo

3.1 3.2 3.3

5 5

22

Ablaufsteuerungen ................................................................................................ Mikroprozessorsteuerungen..................................................................................

22 23

6 Bremsen und Rücklaufsperren ...................................................................................

26 26 29

7 Hebezeuge .....................................................................................................................

31

.te

Handhebezeuge..................................................................................................... Elektroseilzüge .....................................................................................................

w

7.1 7.2

ch

Reibungsbremsen.................................................................................................. Rücklaufsperren....................................................................................................

w

6.1 6.2

ni k

5.1 5.2

er 24

5 Steuerungen in der Fördertechnik .............................................................................

20 20 21 22 22

8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 8.9

w

8 Krane und Hängebahnen ............................................................................................

31 31 37

Berechnung nach DIN 15018................................................................................ Kranbauformen ..................................................................................................... Laufkrane.............................................................................................................. Konsolkrane, Säulendrehkrane, Wandschwenkkrane ........................................... Hängekrane, Hängebahnen ................................................................................... Portalkrane............................................................................................................ Fahrzeugkrane....................................................................................................... Verladeanlagen und Hafenkrane........................................................................... Stapelkrane und Regalförderzeuge .......................................................................

37 41 41 42 42 43 44 44 46

9 Stetigförderer ...............................................................................................................

50

9.1 9.2 9.3 9.3

Definition, Einteilung, Hauptanwendungen.......................................................... Gurtförderer .......................................................................................................... Gliederbandförderer.............................................................................................. Becherwerke .........................................................................................................

50 50 53 55

Inhaltsverzeichnis Schaufelradlader ................................................................................................... Rutschförderer ...................................................................................................... Pneumatische Förderanlagen ................................................................................

56 57 59

10 Stetigförderer für Stückgut .........................................................................................

62

10.1 Rollenförderer....................................................................................................... 10.2 Kreisförderer......................................................................................................... 10.3 Zielsteuerungen für Stückgutfördersysteme .........................................................

62 62 66

11 Flurförderzeuge ...........................................................................................................

67

Flurförderer ohne Lastaufnahmeeinrichtung ........................................................ Flurförderer mit eigener Lastaufnahmeeinrichtung .............................................. Automatisch gesteuerte Flurförderer .................................................................... Flurförderzeuge im Untertagebergbau..................................................................

L Kraft- und Arbeitsmaschinen

er 24

1 Feuerungstechnik .........................................................................................................

ni k

Brennstoffe ........................................................................................................... Verbrennungswärme (Heizwert) und Verbrennungsluft....................................... Verbrennungskontrolle ......................................................................................... Feuerungsarten .....................................................................................................

ch

1.1 1.2 1.3 1.4

2 Dampferzeugung ..........................................................................................................

2 2 3 4 5 9 9 9 11 11 12

3 Dampfturbinen .............................................................................................................

16

3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9

w

w

.te

Dampfarten ........................................................................................................... Kesselwirkungsgrad, Verdampfziffer................................................................... Heizteile................................................................................................................ Wärmeaustausch................................................................................................... Kesselbauarten......................................................................................................

w

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5

67 68 69 69

fo

11.1 11.2 11.3 11.4

.in

9.4 9.5 9.6

XIX

Erzeugung der kinetischen Energie ...................................................................... Nutzung der kinetischen Energie.......................................................................... Geschwindigkeitsstufung (Curtisrad) ................................................................... Druckstufung (Zoellyturbine)............................................................................... Überdruckstufung ................................................................................................. Labyrinthdichtung ................................................................................................ Regelung............................................................................................................... Radialturbinen ...................................................................................................... Turbinenanlagen ...................................................................................................

16 19 22 25 27 27 28 28 28

4 Wasserturbinen ............................................................................................................

29

4.1 4.2

Stauanlagen........................................................................................................... Durchfluss, Höhenwerte .......................................................................................

29 30

XX 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7

Inhaltsverzeichnis Freistrahlturbinen.................................................................................................. Francisturbinen ..................................................................................................... Kaplanturbinen ..................................................................................................... Spezifische Drehzahl ............................................................................................ Kavitation .............................................................................................................

30 34 37 39 39

5 Windkraftanlagen ........................................................................................................

40

Nutzung der kinetischen Energie .......................................................................... Aufbau einer Windkraftanlage.............................................................................. Getriebe und Generator.........................................................................................

40 40 41

6 Pumpen .........................................................................................................................

42

Fördermenge, Förderhöhe..................................................................................... Pumpenleistung und Wirkungsgrad...................................................................... Kolbenpumpen...................................................................................................... Kreiselpumpen...................................................................................................... Vergleich zwischen Kolben- und Kreiselpumpen.................................................

fo

6.1 6.2 6.3 6.4 6.5

.in

5.1 5.2 5.3

7 Verdichter .....................................................................................................................

54 54 55 55 58

8 Verbrennungsmotoren ................................................................................................

62

8.9 8.10 8.11 8.12 8.13 8.14 8.15 8.16 8.17

ni k

ch

w

.te

Grundlagen ........................................................................................................... Bauteile der Verbrennungsmotoren ...................................................................... Kraftstoffe............................................................................................................. Kraftstoff-Förderanlage ........................................................................................ Luftfilter................................................................................................................ Gemischbildung bei Ottomotoren......................................................................... Gemischbildung bei Dieselmotoren...................................................................... Maßnahmen zur Verminderung der Abgasschadstoffe bei Verbrennungsmotoren .......................................................................................... Zweitaktmotoren................................................................................................... Motorschmierung.................................................................................................. Motorkühlung ....................................................................................................... Abgasanlagen........................................................................................................ Aufladung von Verbrennungsmotoren.................................................................. Zündanlagen ......................................................................................................... Generator .............................................................................................................. Starter.................................................................................................................... Alternative Verbrennungsmotoren........................................................................

w

8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8

er 24

Mehrstufige Verdichtung und Kühlung ................................................................ Verdichterleistung und Wirkungsgrad .................................................................. Kolbenverdichter .................................................................................................. Kreiselverdichter (Turboverdichter) .....................................................................

w

7.1 7.2 7.3 7.4

42 42 43 48 53

62 68 81 82 83 83 92 101 104 107 110 112 113 117 121 122 123

Inhaltsverzeichnis

XXI

M Spanlose Fertigung 1 Urformen ......................................................................................................................

1

Gießverfahren ....................................................................................................... Modelle und Kokillen ........................................................................................... Formerei ............................................................................................................... Herstellung der Schmelze ..................................................................................... Strangguss............................................................................................................. Schleuderguss ....................................................................................................... Druckguss ............................................................................................................. Feinguss (Schalenformverfahren).........................................................................

1 1 3 4 7 9 10 11

2 Trennen und Umformen .............................................................................................

12

Trennverfahren ..................................................................................................... Umformverfahren ................................................................................................. Stahlbleche und ihre Verarbeitung .......................................................................

fo

2.1 2.2 2.3

.in

1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8

3 Verbindende Verfahren ..............................................................................................

.te

N Zerspantechnik

1 Drehen und Grundbegriffe der Zerspantechnik ......................................................

1 1 2 6 9 11

2 Hobeln und Stoßen ......................................................................................................

12

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5

w

w

Bewegungen ......................................................................................................... Zerspangeometrie ................................................................................................. Kräfte und Leistungen .......................................................................................... Wahl der Schnittgeschwindigkeit ......................................................................... Berechnung der Hauptnutzungszeit ......................................................................

w

1.1 1.2 1.3 1.4 1.5

39 51 55

ni k

er 24

Schweißen............................................................................................................. Thermisches und nichtthermisches Schneiden ..................................................... Löten.....................................................................................................................

39

ch

3.1 3.2 3.3

12 20 36

Bewegungen ......................................................................................................... Zerspangeometrie ................................................................................................. Kräfte und Leistungen .......................................................................................... Wahl der Schnittgeschwindigkeit ......................................................................... Berechnung der Hauptnutzungszeit th...................................................................

12 12 12 12 14

3 Räumen .........................................................................................................................

15

3.1 3.2 3.3 3.4

Bewegungen ......................................................................................................... Zerspangeometrie ................................................................................................. Schnittkraft (Räumkraft)....................................................................................... Wahl der Schnittgeschwindigkeit .........................................................................

15 15 16 16

XXII 3.5

Inhaltsverzeichnis Berechnung der Hauptnutzungszeit th ...................................................................

16

4 Fräsen ............................................................................................................................

17

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5

Bewegungen ......................................................................................................... Zerspangeometrie ................................................................................................. Kräfte und Leistungen .......................................................................................... Wahl der Schnittgeschwindigkeit und Grundregeln für Fräsen ............................ Berechnung der Hauptnutzungszeit th ...................................................................

17 18 20 22 23

5 Bohren ...........................................................................................................................

26 26 26 27 28 28

6 Schleifen ........................................................................................................................

33

er 24

.in

Bewegungen ......................................................................................................... Zerspangeometrie ................................................................................................. Schleifkraft und Schleifleistung............................................................................ Wahl von Geschwindigkeit, Vorschub und Zustellung ........................................ Oberflächen-Rautiefen.......................................................................................... Berechnung der Hauptnutzungszeit th (Maschinenlaufzeit)..................................

33 33 33 34 34 35

ch

6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6

fo

Bewegungen ......................................................................................................... Zerspangeometrie ................................................................................................. Kräfte und Leistungen .......................................................................................... Wahl von Schnittgeschwindigkeit und Vorschub ................................................. Berechnung der Hauptnutzungszeit th (Maschinenlaufzeit)..................................

ni k

5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

.te

O Werkzeugmaschinen

1 1 1 3

2 Baugruppen von Werkzeugmaschinen ......................................................................

4

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

w

Definition.............................................................................................................. Gebrauchswertparameter einer Werkzeugmaschine ............................................. Kenngrößen und Kennlinien von Werkzeugmaschinen........................................

w

1.1 1.2 1.3

w

1 Grundlagen ...................................................................................................................

Arbeitsspindeln (Hauptspindeln) und ihre Lagerungen ........................................ Hauptantriebe........................................................................................................ Vorschub- und Stellantriebe ................................................................................. Geradführungen an Werkzeugmaschinen ............................................................. Gestelle von Werkzeugmaschinen ........................................................................ Werkzeug- und Werkstückspanner .......................................................................

4 12 23 36 48 57

3 Steuerungs- und Automatisierungstechnik an Werkzeugmaschinen ......................

61

3.1 3.2 3.3 3.4

Baugruppen und Aufgaben ................................................................................... Konventionelle Steuerungstechnik an Werkzeugmaschinen ................................ Numerische Steuerungen ...................................................................................... Die numerische Achse ..........................................................................................

61 61 64 66

Inhaltsverzeichnis

XXIII

4 Entwicklung der Werkzeugmaschine zum Komplettbearbeitungszentrum ........... 4.1 4.2 4.3

71

Weichbearbeitung von Teilen mit überwiegend runder Gestalt ........................... Hartbearbeitung von Teilen mit überwiegend runder Gestalt............................... Bearbeitung von Teilen mit prismatischer Gestalt................................................

71 75 79

5 Werkzeugmaschinen zur Herstellung von Verzahnungen .......................................

83

Grundlagen der spanenden Verzahnungsherstellung ........................................... Verzahnmaschinen mit geometrisch bestimmten Schneiden zur Bearbeitung von Zylinderrädern und Zylinderschnecken ......................................................... Verzahnmaschinen mit geometrisch unbestimmten Schneiden zur Bearbeitung von Zylinderrädern und Zylinderschnecken ......................................................... Verzahnmaschinen zur Kegelradherstellung .......................................................

83

6 Werkzeugmaschinen zur Feinstbearbeitung .............................................................

94

6.1 6.2 6.3 6.4

89 92

Definition der Feinstbearbeitung ......................................................................... 94 Spanende Feinstbearbeitungsmaschinen für Werkzeuge mit geometrisch bestimmter Schneide ............................................................................................ 94 Spanende Feinstbearbeitungsmaschinen für Werkzeuge mit geometrisch unbestimmter Schneide ........................................................................................ 95 Umformende Feinstbearbeitungswerkzeuge ........................................................ 102

fo

5.4

84

.in

5.3

er 24

5.1 5.2

7 Umformende und schneidende Werkzeugmaschinen ............................................... 103

ch

ni k

Maschineneinteilung ............................................................................................ 103 Werkzeugmaschinen zum Massivumformen ....................................................... 103 Werkzeugmaschinen zur Blechbearbeitung ......................................................... 110

.te

7.1 7.2 7.3

w

w

P Programmierung von Werkzeugmaschinen 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5

w

1 Geometrische Grundlagen für die Programmierung ...............................................

1

Koordinatensystem ............................................................................................... Lage der Achsrichtungen...................................................................................... Bezugspunkte im Arbeitsbereich einer CNC-Werkzeugmaschine ...................... Bezugspunktverschiebung ................................................................................... Zeichnerische Grundlagen für die Programmierung ............................................

1 1 1 2 4

2 Informationsfluss bei der Fertigung ...........................................................................

6

2.1 2.2

Informationsverarbeitung und Informationsträger................................................ Informationsquellen..............................................................................................

6 7

3 Steuerungsarten und Interpolationsmöglichkeiten ...................................................

7

3.1 3.2 3.3 3.4

Punktsteuerungsverhalten ..................................................................................... Streckensteuerung................................................................................................. Bahnsteuerung ...................................................................................................... Interpolationsarten ................................................................................................

7 7 8 9

XXIV 3.5

Inhaltsverzeichnis Ebenenauswahl .....................................................................................................

14

4 Manuelles Programmieren ..........................................................................................

15

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8

Kurzbeschreibung ................................................................................................. Aufbau eines CNC-Programms ............................................................................ Gliederung eines CNC-Programms ...................................................................... Satzaufbau............................................................................................................. Kreisprogrammierung beim Drehen und Fräsen................................................... Werkzeugkorrekturen beim Drehen und Fräsen ................................................... Programmierbeispiel............................................................................................. Besondere Programmierfunktionen für das Bohren, Fräsen und Drehen .............

15 15 15 16 21 23 27 34

Q Steuerungstechnik 1 1 3 4

2 Signalverarbeitung in Steuerungen .............................................................................

9

er 24

ch

ni k

Signalarten ............................................................................................................ Logische Grundverknüpfung binärer Signale ....................................................... Grundlagen und Anwendung der Schaltalgebra ................................................... Das Karnaugh-Veitch-Diagramm ......................................................................... Die Speicherfunktion ............................................................................................ Zeitelemente und Zähler in Steuerungen ..............................................................

w

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

.in

Grundbegriffe der Steuerungstechnik ................................................................... Unterscheidungsmerkmale für Steuerungen ......................................................... Grafische Darstellung von Steuerungsabläufen ....................................................

.te

1.1 1.2 1.3

fo

1 Steuerungstechnische Grundlagen .............................................................................

21

Mechanische Steuerungen und Speicher............................................................... Elektrische Steuerungen ....................................................................................... Fluidische Steuerungen.........................................................................................

21 23 28

4 Speicherprogrammierbare Steuerungen ...................................................................

38

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7

w

3.1 3.2 3.3

w

3 Steuerungsmittel ..........................................................................................................

9 10 12 15 16 19

Das Automatisierungssystem ............................................................................... Grundlagen der Programmierung nach IEC 1131-3 ............................................. Bibliotheksfähige Programmbausteine ................................................................. Verknüpfungssteuerung für einen Drehstrommotor ............................................. Ablaufsteuerungen ................................................................................................ Analoge Signale in digitalen Steuerungen ........................................................... Busankopplung der speicherprogrammierbaren Steuerung .................................

38 41 50 55 59 71 78

5 Sicherheitsanforderungen an Steuerungen ................................................................

82

Inhaltsverzeichnis

XXV

R Regelungstechnik 1 Grundlagen ................................................................................................................... 1.1 1.2 1.3

1

Grundbegriffe ....................................................................................................... Grafische Darstellung von Regelkreisen mithilfe des Wirkungsplans.................. Beschreibung des Verhaltens von Regelkreisgliedern..........................................

1 4 7

2 Regelstrecken ...............................................................................................................

10

Einteilung der Strecken......................................................................................... Regelstrecken mit Ausgleich (P-Strecken) ........................................................... Regelstrecken ohne Ausgleich (I-Strecken).......................................................... Regelstrecken mit Verzögerung (PTn-Strecken)................................................... Regelstrecken mit Totzeit (Tt-Strecken) ...............................................................

11 12 14 15 18

3 Regler ............................................................................................................................

21 21 21 22 31

4 Zusammenwirken zwischen Regler und Strecke ......................................................

32

er 24

ni k

Beurteilungskriterien ............................................................................................ Regelung mit stetigen Reglern.............................................................................. Regelung mit Zweipunktreglern ........................................................................... Regelung mit einer SPS .......................................................................................

ch

4.1 4.2 4.3 4.4

.in

Einteilung der Regler............................................................................................ Unstetige Regler am Beispiel des Zweipunktreglers ............................................ Stetige Regler ....................................................................................................... Quasistetige Regler...............................................................................................

.te

3.1 3.2 3.3 3.4

fo

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5

5 Fuzzy-Regelung ............................................................................................................

w

w

Fuzzy-Mengen ..................................................................................................... Fuzzifizierung ...................................................................................................... Regelwerk und Inferenz .......................................................................................

w

5.1 5.2 5.3

32 33 38 40 41 41 43 44

S Betriebswirtschaft Teil A: Betriebswirtschaftliche Grundlagen 1 Aufgaben und Zielsetzungen ....................................................................................... 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5

1

Anwendungsgebiete der Betriebswirtschaft im technischen Umfeld ................... Hauptaufgaben...................................................................................................... Betriebswirtschaftliche Ziele und Erfolgsfaktoren .............................................. Kennzahlen .......................................................................................................... Wertschöpfungskette des Unternehmens .............................................................

1 1 1 2 2

2 Unternehmensplanung und Unternehmensorganisation ..........................................

3

XXVI 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

Inhaltsverzeichnis Unternehmensstrategie.......................................................................................... Die Wettbewerbsfähigkeit des Unternehmens im Markt ...................................... Die Aufbauorganisation des Unternehmens ......................................................... Prozessorganisation .............................................................................................. Führungsorganisation............................................................................................ Projektmanagement ..............................................................................................

3 4 5 7 7 8

3 Finanzierung .................................................................................................................

10

3.1 3.2 3.3

Aufgaben der Finanzierung................................................................................... Finanzierungsarten................................................................................................ Finanzkennzahlen .................................................................................................

10 10 10

4 Industrielle Kosten- und Wirtschaftlichkeitsrechnung .............................................

11 11 11 13 14 15 16 17 18

5 Produktmarketing und marktorientierte Produktgestaltung ..................................

20

.in

er 24

ni k

ch

Marketing-Instrumente ......................................................................................... Marktforschung..................................................................................................... Marketingstrategien .............................................................................................. Target Costing ...................................................................................................... Wertanalyse ..........................................................................................................

20 21 21 22 23

w

5.1 5.2 5.3 5.4 5.5

fo

Aufgaben .............................................................................................................. Kostenplanung ...................................................................................................... Produktkalkulation................................................................................................ Kostenstellenrechnung ......................................................................................... Deckungsbeitragsrechnung .................................................................................. Break Even-Analyse ............................................................................................ Betriebsergebnis und Absatzsegmentrechnung .................................................... Wirtschaftslichkeits- und Investitionsrechnung ...................................................

.te

4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8

w

Teil B: Arbeitswissenschaft 1.1 1.2 1.3

w

1 Arbeitswissenschaft im technischen Umfeld ..............................................................

24

Aufgaben und Zweck der Arbeitswissenschaft..................................................... Ziele der Arbeitswissenschaft ............................................................................... Rechtliche Vorschriften ........................................................................................

24 24 24

2 Grundlagen des Arbeitsstudiums ...............................................................................

28

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

Das Arbeitssystem ................................................................................................ Der Mensch im Arbeitssystem.............................................................................. Arbeitsleistung...................................................................................................... Arbeitsteilung ....................................................................................................... Einzel-Gruppen- und Mehrstellenarbeit................................................................ Fertigungsarten ....................................................................................................

29 32 32 32 32 33

3 Arbeitsvorbereitung und Arbeitsplanung...................................................................

41

3.1 3.2

Arbeitsplanerstellung ............................................................................................ Datenermittlung ....................................................................................................

42 45

Inhaltsverzeichnis 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7

XXVII

Vorgabezeitermittlung (Synthese) ........................................................................ Methoden der Zeitermittlung................................................................................ Leistungsgrad ....................................................................................................... Prozesszeiten ....................................................................................................... Rationalisierung der Zeitermittlung .....................................................................

49 56 57 58 64

Teil C: Qualitätsmanagement 1 Qualitätsmanagement...................................................................................................

68 69 69 69 70 77

2 Qualitätsmanagementmethoden .................................................................................

83

.in

Statistische Prozessregelung (SPC) ..................................................................... Grundlagen der Statistik ...................................................................................... Qualitätsregelkarten (QRK) ................................................................................. Prozessfähigkeitsuntersuchung PFU ....................................................................

er 24

2.1 2.2 2.3 2.4

fo

Entwicklung des Qualitätsmanagements ............................................................. Begriffe des des Qualitätsmanagements .............................................................. Normen des Qualitätsmanagements ..................................................................... Normenreihe DIN EN ISO 9000:2000 ff. ............................................................ Forderungen an QM-Systeme der DIN EN ISO 9000:2000 ff. ........................... European Foundation for Quality Management (EFQM) ....................................

ch

T Produktionslogistik

1 Grundlagen der Produktionslogistik...........................................................................

1 1 1 2 3 7

2 Produktionslogistik mit ERP-Systemen .....................................................................

7

2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6

w

w

.te

Strategische Bedeutung ........................................................................................ Hauptaufgaben und Ziele der Produktionslogistik................................................ Organisationtypen der Produktionslogistik........................................................... ERP-Systeme ........................................................................................................ Prozesse in der Produktionslogistik......................................................................

w

1.1 1.2 1.3 1.4 1.5

83 83 84 90

ni k

1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6

68

Programmplanung ................................................................................................ Materialplanung.................................................................................................... Terminplanung...................................................................................................... Kapazitätsplanung ................................................................................................ Rückmeldung und Betriebsdatenerfassung........................................................... Materialfluss im Fertigungsprozess .....................................................................

7 8 13 16 17 18

3 Supply-Chain-Management ........................................................................................

19

4 Spezielle Steuerungsmethoden in der Produktionslogistik ......................................

19

4.1 4.2 4.3

KANBAN-Fertigung ............................................................................................ Belastungsorientierte Auftragsfreigabe ................................................................ Steuerung mit Fortschrittszahlen ..........................................................................

19 19 20

XXVIII

Inhaltsverzeichnis

5 Kostenüberwachung und Wirtschaftlichkeitsrechnung ........................................... 5.1 5.2

21

Produktkalkulation ............................................................................................... Wirtschaftlichkeitsrechnung ................................................................................

21 22

6 Logistikcontrolling .......................................................................................................

22

6.1 6.2 6.3

Durchlaufzeitcontrolling ...................................................................................... Lagercontrolling .................................................................................................. Auftragskontrolle .................................................................................................

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Sachwortverzeichnis

22 23 24

A 32

A Mathematik Formeln für negative Argumente:

arck sin x k  (1) k arcsin x ­(k 1)  arccos x arck cos x ® ¯kS  arccos x arc k tan x k  arctan x arck cot x k  arc cot x

falls k ungerade falls k gerade

arcsin( x)  arcsin x arccos( x)   arccos x arctan( x)  arctan x arccot( x)   arc cot x

Rechenprogramme geben immer die Hauptwerte der Arkusfunktionen an. Beziehungen zwischen den Hauptwerten:

arc cot x

arcsin arccos

2.

1 x 2 x

1 2

 1 ; arck cos 3 2

arccot1

 ; arc k cot 1 4

arccos

­  °° 3  (k  1) falls k ungerade ® °   k falls k gerade °¯ 3   k 4

1 x 2 x 1 x 2

fo

arctan x

arc cot

1 x 2 x

Beispiele: 1. arcsin 0 = 0; arcksin 0 = kS

.in

arccos x

arctan



x

4 Analytische Geometrie

werden. Allgemein kann man ein Koordinatensystem als ein System von geometrischen Objekten, mit deren Hilfe die Lage anderer geometrischer Objekte durch Zahlenwerte (Koordinaten) umkehrbar eindeutig beschrieben werden kann, bezeichnen. Legt man auf einer Geraden g einen Anfangspunkt 0 (Nullpunkt), eine positive Richtung (Orientierung) und eine Längeneinheit l (Maßstab) fest, dann entspricht jeder reellen Zahl x ein bestimmter Punkt dieser Geraden, und umgekehrt entspricht jedem Punkt der Geraden eine reelle Zahl. Die Gerade g wird Zahlengerade genannt.

ni k

Der Grundgedanke der Analytischen Geometrie besteht darin, dass geometrische Untersuchungen mit rechnerischen Mitteln geführt werden. Geometrische Objekte werden dabei durch Gleichungen beschrieben und mit algebraischen Methoden untersucht.

er 24

arcsin x

  arccos x 2   arcsin x 2   arc cot x 2   arctan x 2

ch

4.1 Koordinatensysteme

w

w

w

.te

Die Verbindung von Geometrie und Algebra wird dadurch erreicht, dass man die geometrischen Objekte als Punktmengen auffasst und jedem Punkt Zahlenwerte zuordnet, durch die er sich von anderen unterscheidet. Eine Kurve oder eine Gerade ist dann eine Menge von Punkten, für deren Zahlenwerte bestimmte Bedingungen gelten, die man Gleichungen dieser Objekte nennt, zum Beispiel Gleichung eines Kreises oder einer Geraden. Das geometrische Bild einer linearen Gleichung in zwei Variablen ist immer eine Gerade, das einer quadratischen Gleichung in zwei Variablen immer ein Kegelschnitt. Die Grundlage für eine solche analytische Darstellung der Geometrie ist die Zuordnung zwischen Punkt und Zahl, die eindeutig sein muss. Auf einer Geraden oder allgemeiner auf einer Kurve genügt eine Zahl, auf einer Ebene oder einer Fläche ein Zahlenpaar und im Raum ein Zahlentripel (drei Zahlen), um einen Punkt eindeutig festzulegen. Umgekehrt bestimmt ein Punkt auf einer Kurve eindeutig eine Zahl, auf einer Fläche ein Zahlenpaar und im Raum ein Zahlentripel. Diese Zahlen werden Koordinaten des entsprechenden Punktes genannt. Die Koordinaten sind abhängig von dem zugrunde liegenden Koordinatensystem. Es gibt verschiedene Möglichkeiten für Koordinatensysteme, von denen hier einige wichtige beschrieben

4.1.1 Kartesisches Koordinatensystem der Ebene Um die Lage eines Punktes in der Ebene eindeutig festzulegen, sind zwei Zahlengeraden notwendig. Man ordnet die Zahlengeraden stets so an, dass ihre Nullpunkte zusammenfallen. Die Zahlengeraden werden Achsen des Koordinatensystems oder Koordinatenachsen genannt und als x- oder Abszissenachse und als y- oder Ordinatenachse bezeichnet. Der gemeinsame Nullpunkt, also der Schnittpunkt der beiden Geraden, heißt Koordinatenursprung oder Nullpunkt. Auf jeder der beiden Geraden wird vom Koordinatenursprung aus eine positive und eine negative Orientierung sowie ein Maßstab festgelegt. In einem kartesischen (rechtwinkligen) Koordinatensystem stehen die Koordinatenachsen senkrecht aufeinander, die Achsen haben den gleichen Maßstab und bilden ein so genanntes Rechtssystem: Die xAchse geht durch Drehung um einen rechten Winkel im mathematisch positiven Sinne (linksdrehend, entgegen dem Uhrzeigersinn) in die y-Achse über.

4 Analytische Geometrie

A 33 4.1.3 Zusammenhang zwischen kartesischen und Polarkoordinaten

Ein beliebiger Punkt P der Ebene kann dann durch seine kartesischen Koordinaten beschrieben werden: P(x|y) mit x als Abszisse und y als Ordinate. Dieses Koordinatensystem ist benannt nach dem französischen Mathematiker René Descartes, genannt Cartesius (1596–1650).

fo

Ein beliebiges geometrisches Objekt kann in verschiedenen Koordinatensystemen beschrieben werden, zum Beispiel in einem kartesischen und in einem Polarkoordinatensystem. Für dieselben geometrischen Eigenschaften findet man dann zwei Gleichungen f1(x,y) = 0 und f2(r,M) = 0. Durch Transformation (Überführung) des einen Koordinatensystems in das andere geht die eine Gleichung des geometrischen Objekts in die andere über. Die Transformationsgleichungen für den Übergang von Polarkoordinaten zu kartesischen Koordinaten und umgekehrt ergeben sich mit Hilfe der trigonometrischen und der Arkusfunktionen. Zur Vereinfachung wird dabei vorausgesetzt, dass der Pol des Polarkoordinatensystems mit dem Koordinatenursprung des kartesischen Koordinatensystems und die Polarachse mit der x-Achse (Abszisse) zusammenfallen.

r cos M

y

r sin M

r

cos M

x2  y 2 x x2  y2

, sin M

y x2  y 2

ni k

4.1.2 Polarkoordinatensystem der Ebene

x

er 24

Bild 1. Kartesisches Koordinatensystem der Ebene

.in

Transformationsgleichungen:

w

w

w

.te

ch

Ein Polarkoordinatensystem der Ebene ist bestimmt durch einen festen Punkt, den Pol O, und einer von ihm ausgehenden fest gewählten Achse, der Polarachse, auf der wie bei einem Zahlenstrahl eine Orientierung und ein Maßstab festgelegt sind. Ein beliebiger Punkt P der Ebene lässt sich dann durch seine Polarkoordinaten beschreiben: P(r|M), wobei r der Abstand des Punktes P vom Pol O ist und M der Winkel, den der Strahl vom Pol O durch den Punkt P mit der Polarachse bildet. Dabei wird der Winkel M in mathematisch positiver Richtung (linksdrehend, entgegen dem Uhrzeigersinn) gemessen. Dieser Winkel M ist nur bis auf ganzzahlige Vielfache von 2S bestimmt. Man nenntM auch Polarwinkel des Punktes P.

Bild 2. Polarkoordinatensystem der Ebene

Bild 3. Kartesische Koordinaten und Polarkoordinaten 4.1.4 Kartesisches Koordinatensystem des Raums Ein kartesisches Koordinatensystem des Raums besteht aus drei paarweise aufeinander senkrecht stehenden Geraden (Koordinatenachsen), die sich in einem Punkt, dem Koordinatenursprung, schneiden. Die drei Koordinatenachsen bilden ein Rechtssystem: Winkelt man Daumen, Zeigefinger und Mittelfinger der rechten Hand so ab, dass sie aufeinander senkrecht stehen, dann können diese Finger als positive Richtungen eines Rechtssystems aufgefasst werden. Man bezeichnet die Achsen in dieser Reihenfolge meist als x-Achse, y-Achse und z-Achse. Auf allen drei Achsen sind die Maßstäbe gleich. Ein beliebiger Punkt P des Raums kann dann durch seine kartesischen Koordinaten beschrieben werden: P(x|y|z), wobei x, y und z die senkrechten Projektionen des Punktes auf die drei Koordinatenachsen sind.

A 34

A Mathematik Geraden, die Parallelen zur y-Achse sind, besitzen also keine Hauptform (Normalform).

Bild 5. Hauptform der Geradengleichung

Bild 4. Kartesische Koordinaten eines Raumpunktes P0

Die Größe m wird Richtungskoeffizient oder Steigung der Geraden genannt. Die Steigung ist gleich dem Tangens des Winkels, den die Gerade mit der positiven Richtung der x-Achse einschließt. Die Strecke n wird von der Geraden auf der y-Achse abgeschnitten, deshalb heißt n auch Achsenabschnitt oder genauer y-Achsenabschnitt. Er kann ebenso wie der Tangens je nach Lage unterschiedliches Vorzeichen besitzen.

fo

4.2 Geraden

er 24

3. Sind von einer Geraden ein Punkt P1 = P(x1|y1) und die Steigung m bekannt, dann lautet die Gleichung der Geraden y = m(x – x1) + y1. Dies ist die Punktsteigungsform der Geradengleichung.

ch

ni k

Eine Gerade ist die kürzeste Verbindung zweier Punkte. Eine Gerade ist durch zwei beliebige auf ihr liegende Punkte eindeutig bestimmt. Für eine Gerade gibt es verschiedene Gleichungsformen. 1. Die Gleichung ax + by + c = 0 ist die allgemeine Geradengleichung, wobei die Koeffizienten a und b nicht gleichzeitig Null sein dürfen.

.in

4.2.1 Geradengleichungen

.te

ax + by + c = 0

w

w

w

Die Variablen x und y sind die Koordinaten eines beliebigen Punktes der Geraden. Ein Punkt P0 = P(x0|y0) der Ebene liegt also genau dann auf der Geraden, wenn seine Koordinaten x0 und y0 die Gleichung erfüllen, wenn also ax0 + by0 + c = 0 gilt. Die Koeffizienten a, b, c legen die Gerade eindeutig fest. Für a = 0 ist die Gerade eine Parallele zur x-Achse, für b = 0 eine Parallele zur yAchse und für c = 0 verläuft die Gerade durch den Koordinatenursprung (Nullpunkt). 2. Dividiert man die allgemeine Geradengleichung durch b z 0 (die Gerade ist also nicht parallel zur a und y-Achse), dann ergibt sich mit m  b c die Hauptform oder Normalform der n  b Geradengleichung. y

mx  n

Bild 6. Punktsteigungsform der Geradengleichung y

m( x  x1 )  y1

Wegen der Ähnlichkeit der rechtwinkligen Dreiecke mit den Katheten y – y1 und x – x1 und mit den Katheten m und 1 gilt die Proportion y  y1 ( y  y1 ) : ( x  x1 ) m : 1 oder m. x  x1 Auflösung nach y ergibt die Punktsteigungsform.

4 Analytische Geometrie

A 35

4. Die Gleichung einer Geraden durch zwei Punkte P1 = P(x1|y1) und P2 = P(x2|y2) mit x1 z x2 ergibt die Zweipunkteform der Geradengleichung. y

y2  y1 ( x  x1 )  y1 x2  x1

oder y  y1 x  x1

y2  y1 x2  x1

Bild 8. Achsenabschnittsform der Geradengleichung

.in

fo

6. Die Hesse-Form oder Hessesche Normalform der Geradengleichung (nach dem deutschen Mathematiker Ludwig Otto Hesse, 1811–1874) lautet x cosM + y sinM – d = 0. Dabei ist d t 0 der Abstand des Koordinatenursprungs O von der Geraden g, also die Länge des Lotes von O auf die Gerade g (Fußpunkt F), und M mit 0 d M < 2S der Winkel zwischen der positiven x-Achse und dem

er 24

Lot OF .

ch

Bild 7. Zweipunkteform der Geradengleichung

0

ni k

x cos M  y sin M  d

.te

Die Proportion ergibt sich aus der Ähnlichkeit der rechtwinkligen Dreiecke mit den Hypotenu-

w

sen P1P und P1P2 .

w

w

5. Hat eine Gerade den Achsenabschnitt x0 auf der x-Achse und den Achsenabschnitt y0 auf der yAchse, das heißt, die Gerade geht durch die Punkte P1(x0|0) und P2(0|y0), und gilt x0 z 0 und y0 z 0, dann lautet die Gleichung der Geraden x y  1. x0 y0 Dies ist die Achsenabschnittsform der Geradengleichung. x y  x0 y0

1

Aus der allgemeinen Geradengleichung ax + by + c = 0 ergibt sich die Achsenabschnittsform durch Division durch –c z 0.

Bild 9. Hessesche Normalform der Geradengleichung Man kann die Hessesche Normalform aus der allgemeinen Geradengleichung ax + by + c = 0 durch Multiplikation mit dem Normierungsfaktor r 21 2 a b

herleiten. Das Vorzeichen des Normierungsfaktors muss entgegengesetzt zu dem von c gewählt werden. 4.2.2 Abstände Mit Hilfe der Hesseschen Normalform der Geradengleichung lässt sich der Abstand zwischen einem Punkt und einer Geraden oder zwischen zwei parallelen Geraden berechnen. Zunächst werden jedoch Formeln zur Berechnung des Abstandes zwischen zwei Punkten hergeleitet.

A 36

A Mathematik

1. Punkt – Punkt Der Abstand zweier Punkte P1 und P2 ist die



( x2  x1 ) 2  ( y2  y1 ) 2

l

7

d1  d 2



20

20

27

27

20

20

2˜ 5

27 ˜ 5 10

3. Gegeben: Punkt P1(5|10) und Gerade g1: 3x – 4y + 10 = 0. Gesucht: Der Abstand l des Punktes P1 von der Geraden g1. 3 4 Hessesche Normalform von g1:  x  y  2 0 5 5 (durch Multiplikation der allgemeinen Geradengleichung mit dem Normierungsfaktor 1 1 1    ) 5 32  (4) 2 a2  b2

.in

fo

2. Gerade – Gerade Sind g1: y = mx + n1 und g2: y = mx + n2 zwei parallele Geraden (parallele Geraden haben gleiche Steigung), so ermittelt man die Hessesche Normalform der Geraden: g1 : x cos M  y sin M  d1 0,

er 24

Durch Einsetzen der Koordinaten von P1 erhält man den gesuchten Abstand:

l



3 4 ˜ 5  ˜10  2 5 5

38 2

3

4.3 Kreise

ni k

g 2 : x cos M  y sin M  d 2 0. Für den Abstand l der parallelen Geraden g1 und g2 voneinander gilt dann – l = |d1 – d2|, wenn die Geraden auf der gleichen Seite des Koordinatenursprungs liegen, – l = d1 + d2, wenn die Geraden auf verschiedenen Seiten des Koordinatenursprungs liegen.

0

20

Entgegengesetzte Vorzeichen der x- und y-Glieder, also liegen die Geraden auf verschiedenen Seiten des Koordinatenursprungs. Somit gilt für den Abstand l von g1 und g2:

r12  r22  2r1r2 ˜ cos(M1  M 2 )

P1P2

7

Hessesche Normalform von g2: 2 4 20 x y 0 20 20 20

Sind die Punkte in Polarkoordinaten dargestellt, also P1 = P1(r1|M1), P2 = P2(r2|M2), dann folgt aus dem Kosinussatz d ( P1P2 )

y

20

(durch Multiplikation der allgemeinen Geradengleichung mit dem Normierungsfaktor 1 1 1 )    20 a2  b2 2 2  (4) 2

Sind die Punkte im kartesischen Koordinatensystem dargestellt, also P1 = P1(x1|y1), P2 = P2(x2|y2), dann gilt für den Abstand d(P1,P2) von P1 und P2 nach dem Satz des Pythagoras P1P2

4

x

20

Länge P1P2 der Verbindungsstrecke P1P2 .

d ( P1P2 )

2

w

w

w

.te

ch

3. Punkt – Gerade Ist P1(x1|y1) ein Punkt und g1: y = mx + n eine Gerade, dann ermittelt man zunächst die Hessesche Normalform von g1: g1 : x cos M  y sin M  d1 0. Durch den Punkt P1 legt man eine zu g1 parallele Gerade g2: g 2 : x cos M  y sin M  d 2 0. Ist l der Abstand zwischen P1 und g1, so ist l auch der Abstand zwischen den Geraden g1 und g2, und es gilt g 2 : x cos M  y sin M  (d1 B l ) 0. Da P1 auf g2 liegt, erfüllen seine Koordinaten die Geradengleichung x1 cos M  y1 sin M  (d1 B l ) 0, woraus sich für den Abstand l ergibt l x1 cos M  y1 sin M  d1 . 

Der Kreis ist der geometrische Ort aller Punkte der Ebene, die von einem festen Punkt M (Mittelpunkt des Kreises) einen konstanten Abstand r (Radius des Kreises) haben. Für einen Kreis gibt es verschiedene Gleichungsformen. 1. Liegt der Mittelpunkt eines Kreises mit dem Radius r im Koordinatenursprung, dann lautet die Gleichung des Kreises in kartesischen Koordinaten x2 + y2 = r2. Dabei sind x und y die Koordinaten eines beliebigen Punktes P(x|y) des Kreises. Die Gleichung ergibt sich nach dem Satz des Pythagoras. x2  y2

r2

Beispiele: 1. Gegeben: Die Punkte P1(3|4) und P2(–2|6). Gesucht: Der Abstand d(P1, P2) von P1 und P2. Es gilt:

( x2  x1 )2  ( y2  y1 )2

d ( P1 , P2 )

(2  3)  (6  4)2 2

52  2 2

29

5,3851...

2. Gegeben: Die beiden parallelen Geraden g1: 2x – 4y + 7 = 0, g2: –3x + 6y + 30 = 0. Gesucht: Der Abstand l der beiden Geraden. Hessesche Normalform von g1:

Bild 10. Kreisgleichung x 2  y 2

r2

4 Analytische Geometrie

A 37 Dabei ist a = –xm = 1, b = –ym = –2, c = 3. Die Bedingung a2 + b2 – c > 0 ist erfüllt, denn 1 + 4 –3 = 2 > 0. Die Koordinaten des Kreismittelpunktes sind xm = –1, ym = 2, der

2. Hat der Mittelpunkt allgemeiner die Koordinaten xm und ym, also M = M(xm|ym), dann ergibt sich die Mittelpunktsform oder Hauptform der Kreisgleichung. ( x  xm )2  ( y  ym ) 2

a2  b2  c

Radius ist r

2 . Die Mittelpunktsform (Haupt-

form) dieses Kreises lautet somit

( x  1) 2  ( y  2) 2

r2

2

Die aus der gegebenen Gleichung abgeleitete Gleichung x2 + y2 + 2x – 4y + 3 = 0 lässt sich auch ohne Benutzung der Formeln für die Mittelpunktskoordinaten und den Radius auf die Mittelpunktsform bringen, und zwar mit Hilfe von quadratischen Ergänzungen: x2 + y2 + 2x – 4y + 3 = 0 (x2 +2x) + (y2 – 4y) = –3 (x2 +2x + 1) + (y2 – 4y + 4) = 1 + 4 –3 (x + 1)2 + (y – 2)2 = 2

4.4 Kugeln

r2

0

ch

x 2  y 2  2ax  2by  c

1. Liegt der Mittelpunkt einer Kugel mit dem Radius r im Ursprung eines (dreidimensionalen) kartesischen Koordinatensystems, dann lautet die Gleichung der Kugel x 2  y 2  z 2 r 2 . Dabei sind x, y und z die Koordinaten eines beliebigen Punktes P(x|y|z) der Kugel (Kugeloberfläche).

ni k

3. Löst man in der Mittelpunktsform die Klammern auf, dann ergibt sich die allgemeine Form der Kreisgleichung.

er 24

Bild 11. Kreisgleichung ( x  xm ) 2  ( y  ym ) 2

.in

fo

Eine Kugel ist der geometrische Ort aller Punkte des Raumes, die von einem festen Punkt M (Mittelpunkt der Kugel) einen konstanten Abstand r (Radius der Kugel) haben. Für eine Kugel gibt es verschiedene Gleichungsformen.

x2  y 2  z 2

r2

w

w

w

.te

Hierin bedeuten a = xm , b =  ym , c xm2  ym2  r 2 . Aus der letzten Gleichung folgt a2 + b2 – c = r2 > 0 als Bedingung dafür, dass es sich bei einer Gleichung der allgemeinen Form wirklich um eine Kreisgleichung handelt (für c > a2 + b2 liefert die Gleichung keine reelle Kurve, für c = a2 + b2 ergibt sich ein einziger Punkt M(xm|ym)). 4. Werden die beiden Koordinaten x und y jeweils als Funktion einer Hilfsvariablen t angegeben, so erhält man die Parameterdarstellung des Kreises mit dem Radius r und dem Mittelpunkt M(xm|ym) (vgl. Abschnitt 2.1.2). x

xm  r cos t , y

ym  r sin t , 0 d t  2

Bild 12. Kugel mit der Gleichung x 2  y 2  z 2 

Beispiel: Welches geometrische Objekt beschreibt die Gleichung 1,5x2 + 1,5y2 + 3x – 6y + 4,5 = 0 ? Lösung: Division durch 1,5 ergibt x2 + y2 + 2x – 4y + 3 = 0, eine Kreisgleichung in allgemeiner Form.

r2

Hat der Mittelpunkt allgemeiner die Koordinaten xm, ym und zm, also M = M(xm|ym|zm) dann ergibt sich die Mittelpunktsform oder Hauptform der Kugelgleichung. ( x  xm )2  ( y  ym )2  ( z  zm ) 2

r2

A 38

A Mathematik

Eine Kugel ist festgelegt durch den Mittelpunkt und einen weiteren Punkt oder durch vier Punkte (die nicht alle in einer Ebene liegen). 

Beispiele: 1. Gegeben: Mittelpunkt im Koordinatenursprung, also M = M(0|0|0), Punkt P1(4|3|1). Gesucht: Kugel mit dem Mittelpunkt M durch den Punkt P1. Berechnung des Radius: r

4 2  32  12

26

Die gesuchte Kugel hat die Gleichung x 2  y 2  z 2

26 .

2. Gegeben: Mittelpunkt M(2|–1|1), Punkt P1(0|4|–3). Gesucht: Kugel mit dem Mittelpunkt M durch den Punkt P1. Berechnung des Radius: r

(0  2) 2  (4  (1)) 2  (3  1) 2

45

Die gesuchte Kugel hat die Gleichung ( x  2)2  ( y  1)2  ( z  1)2

Bild 13. Kegelschnitt Ellipse

45.

.in er 24

ni k

Ein Kegelschnitt ist die Schnittfigur einer Ebene und des Mantels eines geraden Doppelkreiskegels. Ein gerader Kreiskegel entsteht durch Rotation einer Geraden (die Erzeugende oder Mantellinie) in einem festen Punkt (der Spitze) um eine vertikale Achse, wobei sich die rotierende Gerade entlang eines Kreises bewegt (also mit einem Kreis als Leitkurve), der in einer Ebene senkrecht zur Rotationsachse liegt. Ein gerader Doppelkreiskegel besteht aus zwei gleichen geraden Kreiskegeln, deren Rotationsachsen parallel sind und deren Spitzen sich berühren. Schneidet man einen geraden Doppelkreiskegel mit einer nicht durch die (gemeinsame) Spitze S gehenden Ebene E, dann entsteht als Kurve ein Kegelschnitt. Abhängig von der Lage der Ebene E zum Doppelkegel erhält man verschiedene Kurven.

fo

4.5 Kegelschnitte

w

.te

ch

Bild 14. Kegelschnitt Parabel

Kreis Liegt die Ebene senkrecht zur Kegelachse (Rotationsachse), so schneidet sie aus der Mantelfläche des Kegels einen Kreis heraus.

–

Ellipse Ist die Neigung der Ebene so, dass sie nur eine Hälfte des Doppelkegels schneidet und dass sie nicht parallel zu einer Mantellinie verläuft, so wird eine Ellipse ausgeschnitten.

–

Parabel Verläuft die Ebene parallel zu einer Mantellinie, so schneidet sie aus der Mantelfläche eine Parabel heraus.

w

w

–

–

Hyperbel Trifft die Ebene beide Hälften des Doppelkegels (zum Beispiel wenn sie parallel zur Kegelachse steht), dann ist die Schnittfigur eine Hyperbel (es werden zwei Kurven ausgeschnitten, die beiden Äste einer Hyperbel).

Bild 15. Kegelschnitt Hyperbel Die Kegelschnitte lassen sich bezüglich der Lage der Ebene E zu den Mantellinien des Doppelkegels charakterisieren: Beim Kreis und bei der Ellipse ist die Ebene zu keiner der Mantellinien parallel, bei der Parabel ist die Ebene zu einer Mantellinie parallel, und bei der Hyperbel ist die Ebene zu zwei Mantellinien des Doppelkegels parallel.

4 Analytische Geometrie

A 39

Die Kegelschnitte lassen sich auch durch die Beziehung des Öffnungswinkels D des Kegels zum Neigungswinkel E der Schnittebene E zur Rotationsachse beschreiben: E 90q Kreis: Ellipse: Parabel:

D 2

E

1 1 x2 y2 , B = 0, C =  2 , D = E = 0, F = –1Ÿ 2  2 1 a2 b a b Mittelpunktsform der Gleichung einer Hyperbel mit dem Mittelpunkt im Koordinatenursprung 5. A = B = C = 0, D = –1, E = 1, F = 0 Ÿ y = x Gleichung der Winkelhalbierenden (Gerade) 4. A =

 E  90q

4.5.1 Ellipsen Eine Ellipse ist der geometrische Ort aller Punkte einer Ebene, für die die Summe der Abstände von zwei festen Punkten F1 und F2 konstant ist. Die Punkte F1 und F2 heißen Brennpunkte der Ellipse. Bezeichnet man den Abstand eines beliebigen Punktes P1 der Ellipse zu F1 mit r1 und den Abstand von

D 2

Hyperbel: 0 d E 

D 2

P1 zu F2 mit r2, also P1F1 = r1, P1F2 = r2 dann gilt r1

Bild 16. Beschreibung der Kegelschnitte

w

w

w

.te

ch

ni k

Der Kreis ist bezüglich der verschiedenen Lagen von Ebene und Doppelkegel ein Spezialfall der Ellipse. Kreis und Ellipse sind beschränkt, nicht jedoch Parabel und Hyperbel. Die Parabel besteht aus einem einzigen Ast (sie ist also zusammenhängend), während die Hyperbel zwei getrennte symmetrische Äste besitzt. Falls die Ebene E durch die Kegelspitze S geht, dann besteht die Schnittmenge entweder nur aus einem Punkt (dem Punkt S) oder aus einer Gerade durch S oder aus einem durch S gehenden Geradenpaar. Solche Schnittmengen heißen entartete Kegelschnitte. Die nahe Verwandtschaft der Kegelschnitte zeigt sich auch in ihren Gleichungen. Jeder Kegelschnitt ist der Graph einer Funktion, die als Funktionsgleichung eine Gleichung zweiten Grades in x und y hat. In einer solchen Gleichung kommen x und y nur linear und quadratisch vor. Die allgemeine Gleichung eines Kegelschnitts lautet:

er 24

.in

fo

+ r2 =2a mit einer Konstanten a.

Ax 2  2 Bxy  Cy 2  Dx  Ey  F

0

Diese Gleichung enthält als Sonderfälle auch Gleichungen von Punkten, Geraden, Geradenpaaren und imaginären Kurven. 

Beispiele: 1. A = –1, B = C = D = 0, E = 1, F = 0 Ÿ y = x2 Gleichung der Normalparabel 2. A = 1, B = 0, C = 1, D = E = 0, F = –r2 Ÿ x2 + y2 = r2 Mittelpunktsform der Gleichung eines Kreises mit dem Mittelpunkt im Koordinatenursprung 3.

x2 y2 1 1 , B = 0, C = 2 , D = E = 0, F = –1 Ÿ 2  2 1 a2 b a b Mittelpunktsform der Gleichung einer Ellipse mit dem Mittelpunkt im Koordinatenursprung A=

Bild 17. Bezeichnungen für die Ellipse –

Bezeichnungen M(0|0) F1(e|0), F2(–e|0) S1(a|0), S2(–a|0) S1c (0|b), S 2c (0|–b)

Mittelpunkt Brennpunkte Hauptscheitelpunkte Nebenscheitelpunkte

S1S 2

Hauptachse

S1cS 2c

Nebenachse

S1S 2

2a

Länge der Hauptachse

S1cS 2c

2b

Länge der Nebenachse (b < a)

MF1

MF2

p

Abstand der Brennpunkte vom Mittelpunkt

e

b2 a

Halbparameter (die halbe Länge einer parallel zur Nebenachse gezogenen Sehne durch einen Brennpunkt)

P1(x1|y1) P1F1

r1, P1F2

beliebiger Punkt der Ellipse r2

Abstand von P1 zu den Brennpunkten

A 40 –

A Mathematik

Eigenschaften r1  r2

H –

x2 y2  1. 6,25 4 Gesucht: Länge der Achsen, Brennpunkte, numerische Exzentrizität.

gilt nach dem Satz des Pythagoras

a2

e 1 a

Länge der Nebenachse = 2b = 2 · 2 = 4 (denn b Berechnung der Brennpunkte:

e2

heißt numerische Exzentrizität der Ellipse

y2

1 . Dies ist a 2 b2 die Normalform der Ellipsengleichung.

e a

Ÿ

1,5 2,5

F1 (1,5 0), F2 (1,5 0) 0,6

Eine Hyperbel ist der geometrische Ort aller Punkte einer Ebene, für die der Betrag der Differenz der Abstände von zwei festen Punkten F1 und F2 konstant ist. Die Punkte F1 und F2 heißen Brennpunkte der Hyperbel. Bezeichnet man den Abstand eines beliebigen Punktes P1 der Hyperbel zu F1 mit r1 und den Abstand von P1 zu F2 mit r2, also P1F1 = r1, P1F2 = r2 dann gilt r1  r2 2a mit einer Konstanten a.

fo

.in

ni k

1

ch

x2 y 2  a 2 b2

2,25 1,5 2

2

er 24



6,25  4

4

2,5 )

4.5.2 Hyperbeln

Ellipsengleichungen 1. Fallen die Koordinatenachsen mit den Ellipsenachsen zusammen, und ist der Koordinatenursprung der Mittelpunkt der Ellipse, dann lautet x2

a2  b2

Numerische Exzentrizität: H

Bemerkungen Eine der drei Größen a, b, e kann wegen e2 + b2 = a2 aus den beiden anderen berechnet werden. Im Falle a = b entartet die Ellipse zu einem Kreis. Die beiden Brennpunkte F1, F2 fallen dann mit dem Kreismittelpunkt zusammen.

die Gleichung der Ellipse

6,25

Länge der Hauptachse = 2a = 2 · 2,5 = 5 (denn a

heißt lineare Exzentrizität der Ellipse

a 2  b2 ! 0

Beispiel: Gegeben: Ellipsengleichung

Summe der Abstände ist konstant

2a

e2  b2

e



w

w

.te

2. Ist M(xm|ym) der Mittelpunkt der Ellipse, und sind die Ellipsenachsen parallel zu den Koordinatenachsen, dann erhält man die Mittelpunktsform der Ellipsengleichung. 1

w

( x  xm )2 ( y  ym ) 2  a2 b2

3. Werden die beiden Koordinaten x und y jeweils als Funktion einer Hilfsvariablen t angegeben, so erhält man die Parameterdarstellung einer Ellipse, deren Achsen mit den Koordinatenachsen zusammenfallen (vgl. Abschnitt 2.1.2). x

a cos t , y

b sin t , 0 d t  2

Bild 18. Bezeichnungen für die Hyperbel

Die Hyperbel ist nicht zusammenhängend, sie besteht aus zwei getrennten symmetrischen Ästen (die Hyperbel hat also auch keinen endlichen Flächeninhalt). Sie besitzt zwei Asymptoten. –

Bezeichnungen M(0|0) F1(e|0), F2(–e|0) S1(a|0), S2(–a|0)

S1S 2 Für die Fläche A und den Umfang u einer Ellipse gilt

Ellipsenfläche

A

ab

Ellipsenumfang

u |  ª¬1,5 (a  b)  ab º¼

Der Wert für den Umfang ist nur eine Näherung, eine exakte Formel gibt es nicht.

S1S 2

2a

MF1

MF2

Mittelpunkt Brennpunkte Scheitelpunkte Hauptachse (Hyperbelachse) Länge der Hauptachse

e

Q1, Q1´ , Q2 , Q2´

Abstand der Brennpunkte vom Mittelpunkt Schnittpunkte der Asymptoten mit den Senkrechten zur Hauptachse durch die Scheitelpunkte

4 Analytische Geometrie

S2Q2c

S2Q2

b

Halbparameter (die halbe Länge einer senkrecht zur Hauptachse gezogenen Sehne durch einen Brennpunkt)

b2 a

P1(x1|y1)

Abstand von P1 zu den Brennpunkten

r2

2a

Betragsdifferenz der Abstände ist konstant

a 2  b2

e2

gilt nach dem Satz des Pythagoras

heißt numerische Exzentrizität der Hyperbel

e !1 a

Beispiel:

.te

Hyperbelgleichungen

1

w

x2 y 2  a 2 b2

w

w

1. Scheitelpunkte auf der x-Achse, Mittelpunkt im Koordinatenursprung:

Beide Koordinatenachsen sind Symmetrieachsen der Hyperbel. Die Hyperbel ist nach rechts und nach links geöffnet. Diese Gleichung nennt man auch die Normalform der Hyperbelgleichung. b Gleichungen der Asymptoten: y r x a Nur im Falle a = b stehen die Asymptoten senkrecht aufeinander. Solche Hyperbeln heißen gleichseitige Hyperbeln. 2. Hauptachse parallel zur x-Achse, Mittelpunkt M(xm|ym): ( x  xm a2

)2



( y  ym b2

)2

1

c (c z 0) x

x2 y2  1. 16 20 Gesucht: Brennpunkte, numerische Exzentrizität. Berechnung der Brennpunkte: e2 a 2  b 2 16  20 36 62 Ÿ F1 (6 | 0), F2 (6 | 0)

Gegeben: Hyperbelgleichung

Numerische Exzentrizität: H

ni k

Bemerkung Eine der drei Größen a, b, e kann wegen a2 + b2 = e2 aus den beiden anderen berechnet werden.



er 24

H

heißt lineare Exzentrizität der Hyperbel

a 2  b2 ! 0

y

.in

r1  r2

c oder

Für c > 0 ist die Winkelhalbierende y = x die Hauptachse, die Hyperbeläste liegen im ersten und im dritten Quadranten. Im Falle c < 0 ist die Winkelhalbierende y = –x die Hauptachse, die Hyperbeläste liegen im zweiten und im vierten Quadranten. Gleichungen der Asymptoten: x = 0, y = 0

Eigenschaften

e

–

x˜ y

ch

–

3. Koordinatenachsen als Asymptoten, Mittelpunkt im Koordinatenursprung:

beliebiger Punkt der Hyperbel

r1 , P1F2

P1F1

Die Hyperbel ist nach rechts und nach links geöffnet. Diese Gleichung heißt auch Mittelpunktsform der Hyperbelgleichung. Gleichungen der Asymptoten: b y r ( x  xm )  ym a

Abstand der Schnittpunkte zu den Scheitelpunkten

fo

S1Q1c

S1Q1

p

A 41

e a

6 4

1,5

4.5.3 Parabeln

Eine Parabel ist der geometrische Ort aller Punkte einer Ebene, die von einem festen Punkt F (Brennpunkt) und einer festen Geraden l (Leitlinie) den gleichen Abstand besitzen. Der Punkt, der in der Mitte zwischen dem Brennpunkt F und der Leitlinie l liegt, ist der Scheitelpunkt S. Die Gerade durch die Punkte F und S heißt Parabelachse. Sie ist Symmetrieachse für die Parabel und steht senkrecht auf der Leitlinie l. Der Abstand p des Brennpunkts F von der Leitlinie l heißt Parameter der Parabel. Der Brennpunkt hat die Eigenschaft, alle innen an der Parabel reflektierten achsenparallelen Strahlen in sich zu vereinigen (Anwendung: Parabolspiegel). Parabelgleichungen 1. x-Achse ist Parabelachse, Scheitelpunkt im Koordinatenursprung, Parabel nach rechts geöffnet: y2

2 px,

p!0

A 42

A Mathematik

Der Brennpunkt ist F (

p 0) , die Gleichung der 2

Der Brennpunkt ist F (0 |

p . Diese Gleichung nennt 2 man auch die Normalform der Parabelgleichung.

Leitlinie ist x

p ) , die Gleichung der 2

p . 2 Eine Parabel in dieser Lage ist der Graph einer quadratischen Funktion (vgl. Abschnitt 2.4.3).



Leitlinie ist y





Beispiel: Gegeben: Parabelgleichung y 2

6x .

Gesucht: Brennpunkt, Gleichung der Leitlinie. Parameter: p = 3 p 3 Brennpunkt: F ( 0) F ( 0) 2 2 Gleichung der Leitlinie: x



p 2



3 2

4.5.4 Anwendungsbeispiel

.in

fo

Ein parabelförmiger Brückenbogen (Achse vertikal und Parabel nach unten geöffnet) hat zwischen den in gleicher Höhe liegenden Lagern (Enden) des Bogens L und L' die Spannweite 2a LLc =32 m. Die Scheitelhöhe (Höhe des Scheitelpunktes S über LLc ) beträgt b = 10 m. Die horizontal verlaufende Straße liegt h = 4 m über LLc und schneidet den Brückenbogen in P1 und P1c , den Befestigungspunkten des Straßenkörpers. Der Straßenkörper wird außer von einem Vertikalstab im Scheitelpunkt S (Länge b – h = 6 m) noch von zwei weiteren Vertikalstäben gehalten, die in der Mitte des horizontalen Abstandes von S und P1 sowie von S und Pc1 in den Punkten P2 und P2c am Brückenbogen angebracht sind. Wie groß ist die Länge l dieser Vertikalstäbe? Wie groß sind P1P1c und P2 P2c ?

2. Parabelachse parallel zur x-Achse, Scheitelpunkt S(xs|ys), Parabel nach rechts geöffnet: 2 p ( x  xs ),

p!0

ni k

( y  ys ) 2

er 24

Bild 19. Parabel mit Brennpunkt F und Scheitelpunkt S

p  xs ys ) , die Gleichung 2 p der Leitlinie ist x xs  . Diese Gleichung 2 heißt auch Scheitelpunktsform der Parabelgleichung.

w

w

.te

ch

Der Brennpunkt ist F (

w

3. Parabelachse parallel zur x-Achse, Scheitelpunkt S(xs|ys), Parabel nach links geöffnet: ( y  ys ) 2

2 p ( x  xs ),

Der Brennpunkt ist F ( chung der Leitlinie ist x

p!0

p  xs ys ) , die Glei2 p xs  . 2

4. y-Achse ist Parabelachse, Scheitelpunkt im Koordinatenursprung, Parabel nach oben geöffnet: x2

2 py oder y

1 2 x 2p

( p ! 0)

Bild 20. Zum Anwendungsbeispiel Die Skizze veranschaulicht nur eine Hälfte der symmetrischen Straßenbrücke. Zur Lösung der Aufgabe denkt man sich ein Koordinatenkreuz gelegt, so dass die Parabel des Brückenbogens die Gleichung y  px 2 hat. Setzt man die Koordinaten des Lagerpunktes L ein, so ergibt sich b  b  pa 2 Ÿ p a2 Der Befestigungspunkt P1 hat nach Aufgabenstellung die Ordinate y1 = –(b – h). Mit Hilfe der Parabelglei-

4 Analytische Geometrie

A 43

chung y  px12 erhält man seine Abszisse x1 durch Auflösen nach x1 und Einsetzen von y1 und p:  (b  h) 

Der

Befestigungspunkt

x2

1 x1 2

a 2

a

b a2

eines Vektors ist die Länge des Vektors, also die soll

P2

bh b

die

Abszisse

Länge der Verbindungsstrecke PQ . Der Betrag ist eine nichtnegativeG reelle Zahl. G Zwei G G Vektoren a und b sind gleich, in Zeichen a b , wenn sie den gleichen Betrag und gleiche Richtung und gleiche Orientierung haben. Vektoren dürfen daher parallel verschoben werden. Gleiche Vektoren gehen durch Parallelverschiebung ineinander über. Im Unterschied zu diesen so genannten freien Vektoren haben Ortsvektoren OP einen festen Anfangspunkt O. Ortsvektoren können also nicht verschoben werden.

bh haben, also ist seine Ordinate b

b §¨ a a 2 ¨© 2

2

· bh ¸  . ¸ 4 ¹ Die gesuchte Vertikalstablänge l ist l = y2 – y1 = 3 (b – h). Die Strecken P1P1c und P2 P2c haben die 4 Längen y2

 px22



bh b

bh bh und 2 x2 a . b b Mit den gegebenen Abmessungen ergibt sich für die gesuchten Längen

2 x2

3 (10  4) 4 16

4,50m, 2 x1

10  4 10

2 ˜16

10  4 10

fo

Spezielle Vektoren G – Der Nullvektor 0 hat den Betrag 0 und unbestimmte Richtung. G G – Ein Vektor e mit dem Betrag e = 1 heißt Einheitsvektor. Man bezeichnet Einheitsvektoren auch als normierte Vektoren.

24,78! m,

er 24

l

2a

12,39! m .

4.6.2 Multiplikation eines Vektors mit einem Skalar G Multipliziert man einen Vektor a mit einem Skalar (also einerG reellen Zahl) Oബ, dann erhält man einen G G Vektor a mit dem GBetrag a =  ¸ a (|O|-facher G G Betrag des Vektors a ). Für O > 0 haben a und a gleiche Richtung und Orientierung, für O < 0 haben G G a und a gleiche Richtung und entgegengesetzte Orientierung.

ni k

2 x1

.in

y1 p

x1

G zeichnet: a PQ (gesprochen: Vektor a, Vektor PQ). Der Punkt P ist der Anfangspunkt und der Punkt Q G der Endpunkt des Vektors. Der Betrag a PQ

4.6 Vektoren

ch

4.6.1 Definitionen

w

w

w

.te

Eine gerichtete und orientierte Strecke bezeichnet man als Vektor. Ein Vektor ist durch drei Größen bestimmt: Richtung, Orientierung und Länge. Vektoren, die in diesen drei Größen übereinstimmen, sind gleich, unabhängig von ihrer Lage in der Ebene oder im Raum.

G G Bild 22. Vektoren a und 2a

Bild 21. Gleiche Vektoren Eine Größe, die durch einen einzigen reellen Zahlenwert charakterisiert wird, heißt Skalar. Beispiele für Skalare sind Temperatur, Arbeit, Masse, Energie. Vektoren dagegen sind Größen, zu deren vollständiger Beschreibung neben einem Zahlenwert, ihrem Betrag (Länge des Vektors), noch die Angabe ihrer Richtung und Orientierung erforderlich sind. Beispiele für Vektoren sind Kraft, Geschwindigkeit, Beschleunigung, magnetische Feldstärke. Vektoren werden meist mit kleinen lateinischen Buchstaben, die mit einem Pfeil versehen sind, be-

G Multiplikation mit O = –1 ergibt den Vektor a . Dieser Vektor hat den gleichen Betrag und die gleiG che Richtung wie der Vektor a , jedoch die entgegengesetzte Orientierung.

4.6.3 Addition und Subtraktion zweier Vektoren G G Sollen zwei Vektoren a und b addiert werden, so bringt man durch Parallelverschiebung den AnfangsG G b in den Endpunkt des Vektors a . punkt des Vektors G G Die Summe a  b Gist dann derjenige Vektor, G der vom Anfangspunkt von a zum Endpunkt von b führt.

A 44

A Mathematik 4.6.4 Komponentendarstellung von Vektoren in der Ebene Wählt man in einem kartesischenG Koordinatensystem der Ebene einen Einheitsvektor e1 mit Richtung und Orientierung wieG die positive x-Achse und einen Einheitsvektor e2 mit Richtung und Orientierung wie G die positive y-Achse, dann lässt sich jeder Vektor a in der Ebene in eindeutiger Weise als LinearkomG bination G der beiden so genannten Basisvektoren e1 und e2 darstellen. G a

G G Die beiden Vektoren a1e1 und a2Ge2 werden G durch Parallelen zu den Basisvektoren e1 und e2 konstruiert.

Bild 23. Vektoraddition

G G Die Subtraktion zweierG Vektoren G a und b ist definiert als Addition von a und  b .

G

G

ab

G G a1e1  a2e2 , a1, a2 ബ

G

G

a  (b )

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

G G Legt man die Anfangspunkte von G Ga und b übereinander, dann istG der Vektor a  b der G Vektor vom Endpunkt von b zum Endpunkt von a .

Bild 25. Komponentendarstellung eines Vektors in der Ebene G G G Der Vektor a = a1e1 + a2e2 wird identifiziert mit dem so genannten Spaltenvektor

w

G

a

Bild 24. Vektorsubtraktion

G Zeichnet a G man ein Parallelogramm mit den G G Seiten b , so kann man die Diagonale als a  b oder als und G G b  a auffassen. Die Addition von Vektoren ist also kommutativ.

Kommutativgesetz G G G G ab b a Auch das Assoziativgesetz und das Distributivgesetz sind erfüllt.

§ a1 · ©¨ a ¹¸ a

Dabei heißen a1 und a2 die beiden Komponenten oder G die kartesischen Koordinaten des Vektors a . Mit Hilfe der Komponenten lassen sich Addition und Subtraktion von Vektoren sowie die Multiplikation eines Vektors mit einem Skalar folgendermaßen darstellen:

G

G

§ a1 · § b1 · ¨© a ¸¹  ¨© b ¸¹ 2 2

§ a1  b1 · ¨© a  b ¸¹ 2 2

G

G

§ a1 · § b1 · ¨© a ¸¹  ¨© b ¸¹ 2 2

§ a1  b1 · ¨© a  b ¸¹ 2 2

§ a1 · § b1 · ˜¨ ¸  ¨ ¸ © a2 ¹ © b2 ¹

§ O a1 · ¨© O a ¸¹ 2

ab

Assoziativgesetz

G

G

G

a  (b  c )

G

G

G

(a  b )  c

G

G

G

abc

ab

Distributivgesetz G G  ˜ (a  b )

G G  ˜ a   ˜ b (Oബ

G

˜a

4 Analytische Geometrie

A 45

JJJG G Der Betrag a PQ , also die Länge des Vektors G a PQ , ist die Entfernung zwischen den Punkten P und Q. Nach dem Satz des Pythagoras gilt:

G

a=

G

G

G

G

ab

a12 + a22 a b

4.6.5 Komponentendarstellung von Vektoren im Raum Ganz analog wählt man in einem kartesischen KoorG dinatensystem des Raums drei Einheitsvektoren e1 , G G e2 , e3 mit Richtung und Orientierung wie die positive x-Achse, die positive y-Achse undGdie positive zAchse. Dann lässt sich jeder Vektor a im Raum in eindeutiger Weise der drei G Gals Linearkombination G Basisvektoren e1 , e2 und e3 darstellen.

§ a1 · § b1 · ¨ ¸ ¨ ¸ ¨ a2 ¸  ¨ b2 ¸ ¨a ¸ ¨b ¸ © 3¹ © 3¹

§ a1  b1 · ¨ ¸ ¨ a2  b2 ¸ ¨a b ¸ 3¹ © 3

§ a1 · ¨ ¸  ˜ ¨ a2 ¸ ¨a ¸ © 3¹

§ a1 · ¨ ¸ ¨ a2 ¸ ¨ a ¸ © 3¹

G

a12  a22  a32

.in

a

fo

JJJG G Der Betrag a PQ , also die Länge des Vektors G a PQ , ist die Entfernung zwischen den Punkten P und Q. Durch zweimalige Anwendung des Satzes von Pythagoras errechnet man:

G G G a1e1  a2 e2  a3e3 , a1, a2, a3  ബ

G G G Die drei Vektoren a1e1 , a2e2 und Ga3e3G werden G durch Parallelen zu den Basisvektoren e1 , e2 und e3 konstruiert.

§ a1  b1 · ¨ ¸ ¨ a2  b2 ¸ ¨a  b ¸ 3¹ © 3

4.6.6 Skalarprodukt

er 24

G a

G

˜a

§ a1 · § b1 · ¨ ¸ ¨ ¸ ¨ a2 ¸  ¨ b2 ¸ ¨a ¸ ¨b ¸ © 3¹ © 3¹

ni k

G Für die beiden Vektoren a

§ a1 · G ¨ ¸ ¨ a2 ¸ und b ¨a ¸ © 3¹

§ b1 · ¨ ¸ ¨ b2 ¸ ¨b ¸ © 3¹

w

w

w

.te

ch

heißt

Bild 26. Komponentendarstellung eines Vektors im Raum G G G G Der Vektor a a1e1  a2 e2  a3e3 wird identifiziert mit dem Spaltenvektor

G

a

G G

a ˜b

§ a1 · § b1 · ¨ ¸ ¨ ¸ ¨ a2 ¸ ˜ ¨ b2 ¸ ¨a ¸ ¨b ¸ © 3¹ © 3¹

a1b1  a 2 b2  a3b3

Skalarprodukt oder inneres Produkt. Das Skalarprodukt zweier Vektoren ist kein Vektor, sondern eine reelle Zahl, also ein Skalar. Geometrisch ist das SkaG larprodukt das Produkt der Länge des Vektors a und G der Länge der senkrechten Projektion des Vektors b G G G auf a , also, falls M = ෵ ( a , b ) den Winkel zwischen G G a und b bezeichnet,

G G

a ˜b

G

G

a ˜ b ˜ cos M

§ a1 · ¨ ¸ ¨ a2 ¸ ¨a ¸ © 3¹

Dabei heißen a1, a2, a3 die Komponenten oder die G kartesischen Koordinaten des Vektors a . Mit Hilfe der Komponenten lassen sich auch im Raum Addition und Subtraktion von Vektoren sowie die Multiplikation eines Vektors mit einem Skalar darstellen:

G G

Bild 27. Skalarprodukt: a ˜ b

G

G

| a | ˜ | b | ˜ cos M

A 46

A Mathematik

G G Für den Winkel M = ෵ ( a , b ) gilt somit:

G G G G

cos M

a ˜b

a1b1  a2b2  a3b3

a ˜b

a12  a22  a32 ˜ b12  b22  b32

G G G Der G Vektor a ˜b steht also senkrecht auf a und auf b . Sein Betrag (seine Länge) ist gleich G G dem Flächeninhalt des von den beiden Vektoren G a und b aufgespannten Parallelogramms. Falls a aufG dem kürzesG G ten Weg nach b gedreht wird, zeigt a ˜b in Richtung der Bewegung einer Schraube mit Rechtsgewinde.

Die folgenden Rechenregeln lassen sich aus der Definition ableiten: G G G G 1. a ˜ bG = bG ˜ a G G G G 2. (G ˜ a )G ˜ b G aG˜ (G ˜ b )G G ˜ (a ˜ b ) 3. (Ga G b ) ˜ c aG˜ c  bG˜ c G G 4. a ˜ b 0 œ a A b ( a und b stehen senkrecht aufeinander) G G G 5. a a ˜a G G So folgt zum Beispiel aus 4., nämlich dass a ˜ b 0 genau für zwei senkrecht aufeinander stehende (man G G sagt auch orthogonale) Vektoren a und b gilt, dass genau dann der Winkel M gleich 90° ist (Ÿ cosM = 0). Das Skalarprodukt lässt sich entsprechend auch in der Ebene, also für Vektoren mit zwei Komponenten, definieren.

fo .in

Beispiel:

 4¬­  2¬­ G ž ­ G ž ­ Das Skalarprodukt der Vektoren a = ž ž 3­­ und b = žž5­­ ist ž ­­ žŸ 2®

ž ­­ žŸ1®



Beispiel:

1¬  2¬ G ž ­ G ž ­ ­ ­ Für die Vektoren a = ž žž 2­­ und b = žžž 1­­ ergibt sich für das ­ žŸ2®­­ žŸ3®­

ch

ni k

 2¬  4¬­ G G ž ­ ­ž ­ a¸b = ž žž 3­­ ¸ žžž5­­ = 2 ¸ 4 + 3 ¸ (5) + (1) ¸ 2 = 8  15  2 = 9 ­ ­ Ÿž1®­ Ÿž 2®­

G G G G Bild 28. Vektorprodukt a ˜b der Vektoren a und b

er 24



.

so heißt der Vektor

G G

a ˜b

w

§ b1 · ¨ ¸ ¨ b2 ¸ zwei Vektoren im Raum, ¨b ¸ © 3¹

w

§ a1 · G ¨ ¸ ¨ a2 ¸ und b ¨a ¸ © 3¹

w

G Sind a

.te

4.6.7 Vektorprodukt

§ a1 · § b1 · ¨ ¸ ¨ ¸ ¨ a2 ¸ ˜ ¨ b2 ¸ ¨a ¸ ¨b ¸ © 3¹ © 3¹

§ a2b3  a3b2 · ¨ ¸ ¨ a3b1  a1b3 ¸ ¨ab a b ¸ 2 1¹ © 1 2

Vektorprodukt oder Kreuzprodukt oder äußeres ProG G dukt der Vektoren a und b . Das Vektorprodukt ist im Unterschied zum Skalarprodukt nur im Raum definiert. Das Vektorprodukt besitzt folgende Eigenschaften: G G G G 1. b ˜ aG  a ˜b G G G G G 2. a ˜bG 0 , falls a = 0 oder b = 0 oder a parallel zu b G G G G G G 3. (a )G˜b a ˜(b ) G (a ˜b ) G G G G G 4. (a  b ) ˜c a ˜ c  b ˜ c G G G G 5. a ˜b steht senkrecht auf den Vektoren a und b G G G G G G G G 6. a ˜b a ˜ b ˜sin M a ˜ b ˜ sin ෵ (a , b ) G G G G 7. a , b , a ˜b bilden in dieser Reihenfolge ein Rechtssystem

§ 1 · G G ¨ ¸ Vektorprodukt a ˜ b ¨ 8 ¸ . ¨ 5 ¸ © ¹ Zur Probe kann man etwa Eigenschaft 5. benutzen: Es muss G G G G G G (a ˜ b ) ˜ a 0 (und auch (a ˜ b ) ˜ b 0 gelten: § 1 · § 1 · G G G ¨ ¸¨ ¸ (a ˜ b ) ˜ a ¨ 8 ¸ ˜ ¨ 2 ¸ 116  15 0 . ¨ 5 ¸ ¨ 3 ¸ © ¹© ¹

4.6.8 Spatprodukt G G G Sind a , b und c drei Vektoren im Raum, so heißt der Skalar

G G

G

(a ˜ b ) ˜ c

Spatprodukt. Aus der geometrischen Interpretation G G G des Skalarprodukts folgt, dassG (a ˜b ) ˜c gleich dem G Produkt aus der Länge von a ˜b und G der G Länge der G G G Projektion von c auf a ˜b ist. Da | a ˜ b | gleich dem G G Flächeninhalt des von a undG b aufgespannten PaG G rallelogramms ist, stellt (a ˜b ) ˜c das Volumen des G G G von den Vektoren a , b , c aufgespannten Spates dar, falls die Vektoren eine Lage wie in Bild 29 haben. Spat ist ein anderer Name für Parallelepiped oder G Parallelflach. Zeigt c nach unten, so ist das Spatprodukt negativ, und es ist dem Betrage nach das Volumen des Spates.

5 Differenzial- und Integralrechnung

A 47

.

2. Eine zyklische (kreisförmige) Vertauschung der Vektoren ändert das Spatprodukt nicht: G G G G G G G G G ª a , b , c º ªb , c , a º ªc , a , b º ¬ ¼ ¬ ¼ ¬ ¼ 3. Das Spatprodukt ändert das Vorzeichen (bei gleichem Betrag), falls zwei Vektoren miteinander vertauscht werden: G G G G G G G G G G G G ªb , a , c º ª c , b , a º ª a , c , b º  ª a , b , c º ¬ ¼ ¬ ¼ ¬ ¼ ¬ ¼ G G G G G G 4. ª¬ a , b , c º¼ 0 œ aG , b , c liegen in einer Ebene G G (man sagt dann: a , b , c sind linear abhängig) G G G G G G 5. ª¬ a , b , c º¼ ! 0 œ a , b , c bilden ein Rechtssystem G G G 6. Das Volumen V des von den Vektoren a , b , c

Bild 29. Geometrische Veranschaulichung des Spatprodukts Mit der abkürzenden Schreibweise

G G

G

gebildeten Tetraeders ist V

(a ˜ b ) ˜ c

c1 (a2b3  a3b2 )  c2 (a3b1  a1b3 )  c3 (a1b2  b1a2 )

Beispiel: Das Volumen V des von den Vektoren

fo



1 G G G ªa , b , c º . ¼ 6¬

 1¬­  2¬­ 1¬ G ž G ž ­ ž ­­ G žž ­­­ ­ a =ž žžž 0­­­ , b = žžž1­­­ , c = žžž1­­­ aufgespannten Tetraeders Ÿ1® Ÿ 1® Ÿ2®

.in

für das Spatprodukt können einige Eigenschaften des Spatprodukts formuliert werden: § a2b3  a3b2 · § c1 · G G G G G G ª a , b , c º (a ˜ b ) ˜ c ¨ a 3 b1  a1b3 ¸ ˜ ¨ c2 ¸ ¨ ¸¨ ¸ ¼ 1. ¬ ¨ a b b a ¸ ¨ c ¸ © 1 2 1 2 ¹ © 3¹

beträgt

er 24

G G G

ªa, b , c º ¬ ¼

1 G G G ªa, b , c º ¼ 6¬

1 G G G (a ˜ b ) ˜ c 6

§ 1 · § 1 · 1 ¨ ¸ ¨ ¸ 3 ˜ 1 6 ¨¨ ¸¸ ¨¨ ¸¸ © 1 ¹ © 2 ¹

1 6 6

1 ˜6 6

1.

ni k

V

ch

5 Differenzial- und Integralrechnung

.te

5.1 Folgen 5.1.1 Grundbegriffe

sion wird an durch Folgenglieder mit kleineren Indizes definiert. Schreibweise von Folgen:

w

w

Eine Folge besteht aus Zahlen einer Menge, die in einer bestimmten Reihenfolge angeordnet sind:

w

a1, a2 , a3 ,!, an ,!

Sind alle diese Zahlen reelle Zahlen, dann nennt man die Folge auch reelle Zahlenfolge. Die Zahlen der Folge heißen Glieder der Folge. Handelt es sich um endlich viele Zahlen, so heißt die Folge endlich, andernfalls unendliche Folge. Eine unendliche Folge lässt sich auch als Funktion (Abbildung) definieren: f: ത o ബ, n 6 f (n)

an

Unter den Gliedern einer Folge können auch gleiche Zahlen auftreten. Eine Folge kann durch direkte Angabe ihrer Glieder oder auch durch einen arithmetischen Ausdruck gegeben sein. Ein solcher arithmetischer Ausdruck kann entweder eine explizite Formel für das Folgenglied an oder eine rekursive Definition sein. Bei einer Rekur-

( an )

(a1, a2 , a3 ,!)

Eine konstante Folge an ist eine Folge mit an = (a, a, a,...). 

Beispiele: 1. (an) = (n) = (1, 2, 3, 4, ...) 2. (an) = (4 + 3(n – 1)) = (4, 7, 10, 13, ...) 3. (an) = ((–1)n+1) = (1, –1, 1, –1, 1, ...) §1· § 1 1 1 · 4. (an) = ¨ ¸ ¨1, , , ,! ¸ ©n¹ © 2 3 4 ¹

Die erste Folge ist endlich, alle anderen sind unendlich. Die erste Folge ist durch Angabe ihrer Glieder definiert und alle anderen durch eine explizite Formel. Monotone Folgen Eine Folge (an) heißt – monoton wachsend, wenn a1 d a2 d a3 d ! d an d ! gilt, – streng monoton wachsend, wenn a1  a2  a3  !  an  ! gilt,

5 Differenzial- und Integralrechnung

A 47

.

2. Eine zyklische (kreisförmige) Vertauschung der Vektoren ändert das Spatprodukt nicht: G G G G G G G G G ª a , b , c º ªb , c , a º ªc , a , b º ¬ ¼ ¬ ¼ ¬ ¼ 3. Das Spatprodukt ändert das Vorzeichen (bei gleichem Betrag), falls zwei Vektoren miteinander vertauscht werden: G G G G G G G G G G G G ªb , a , c º ª c , b , a º ª a , c , b º  ª a , b , c º ¬ ¼ ¬ ¼ ¬ ¼ ¬ ¼ G G G G G G 4. ª¬ a , b , c º¼ 0 œ aG , b , c liegen in einer Ebene G G (man sagt dann: a , b , c sind linear abhängig) G G G G G G 5. ª¬ a , b , c º¼ ! 0 œ a , b , c bilden ein Rechtssystem G G G 6. Das Volumen V des von den Vektoren a , b , c

Bild 29. Geometrische Veranschaulichung des Spatprodukts Mit der abkürzenden Schreibweise

G G

G

gebildeten Tetraeders ist V

(a ˜ b ) ˜ c

c1 (a2b3  a3b2 )  c2 (a3b1  a1b3 )  c3 (a1b2  b1a2 )

Beispiel: Das Volumen V des von den Vektoren

fo



1 G G G ªa , b , c º . ¼ 6¬

 1¬­  2¬­ 1¬ G ž G ž ­ ž ­­ G žž ­­­ ­ a =ž žžž 0­­­ , b = žžž1­­­ , c = žžž1­­­ aufgespannten Tetraeders Ÿ1® Ÿ 1® Ÿ2®

.in

für das Spatprodukt können einige Eigenschaften des Spatprodukts formuliert werden: § a2b3  a3b2 · § c1 · G G G G G G ª a , b , c º (a ˜ b ) ˜ c ¨ a 3 b1  a1b3 ¸ ˜ ¨ c2 ¸ ¨ ¸¨ ¸ ¼ 1. ¬ ¨ a b b a ¸ ¨ c ¸ © 1 2 1 2 ¹ © 3¹

beträgt

er 24

G G G

ªa, b , c º ¬ ¼

1 G G G ªa, b , c º ¼ 6¬

1 G G G (a ˜ b ) ˜ c 6

§ 1 · § 1 · 1 ¨ ¸ ¨ ¸ 3 ˜ 1 6 ¨¨ ¸¸ ¨¨ ¸¸ © 1 ¹ © 2 ¹

1 6 6

1 ˜6 6

1.

ni k

V

ch

5 Differenzial- und Integralrechnung

.te

5.1 Folgen 5.1.1 Grundbegriffe

sion wird an durch Folgenglieder mit kleineren Indizes definiert. Schreibweise von Folgen:

w

w

Eine Folge besteht aus Zahlen einer Menge, die in einer bestimmten Reihenfolge angeordnet sind:

w

a1, a2 , a3 ,!, an ,!

Sind alle diese Zahlen reelle Zahlen, dann nennt man die Folge auch reelle Zahlenfolge. Die Zahlen der Folge heißen Glieder der Folge. Handelt es sich um endlich viele Zahlen, so heißt die Folge endlich, andernfalls unendliche Folge. Eine unendliche Folge lässt sich auch als Funktion (Abbildung) definieren: f: ത o ബ, n 6 f (n)

an

Unter den Gliedern einer Folge können auch gleiche Zahlen auftreten. Eine Folge kann durch direkte Angabe ihrer Glieder oder auch durch einen arithmetischen Ausdruck gegeben sein. Ein solcher arithmetischer Ausdruck kann entweder eine explizite Formel für das Folgenglied an oder eine rekursive Definition sein. Bei einer Rekur-

( an )

(a1, a2 , a3 ,!)

Eine konstante Folge an ist eine Folge mit an = (a, a, a,...). 

Beispiele: 1. (an) = (n) = (1, 2, 3, 4, ...) 2. (an) = (4 + 3(n – 1)) = (4, 7, 10, 13, ...) 3. (an) = ((–1)n+1) = (1, –1, 1, –1, 1, ...) §1· § 1 1 1 · 4. (an) = ¨ ¸ ¨1, , , ,! ¸ ©n¹ © 2 3 4 ¹

Die erste Folge ist endlich, alle anderen sind unendlich. Die erste Folge ist durch Angabe ihrer Glieder definiert und alle anderen durch eine explizite Formel. Monotone Folgen Eine Folge (an) heißt – monoton wachsend, wenn a1 d a2 d a3 d ! d an d ! gilt, – streng monoton wachsend, wenn a1  a2  a3  !  an  ! gilt,

A 48

–



5.1.3 Geometrische Folgen

monoton fallend, wenn a1 t a2 t a3 t ! t an t ! gilt, streng monoton fallend, wenn a1 ! a2 ! a3 ! ! ! an ! ! gilt.

Bei einer geometrischen Folge ist der Quotient je zweier aufeinander folgender Glieder konstant. Durch das Anfangsglied a1 = a und diesen Quotienten q ist die Folge dann eindeutig bestimmt.

Beispiele: Die Folgen der Beispiele 1 und 2 sind streng monoton wachsend, die Folge aus Beispiel 4 ist streng monoton fallend.

(an )

Alternierende Folgen Eine alternierende Folge ist eine Folge, deren Glieder abwechselnd unterschiedliche Vorzeichen haben. Von zwei aufeinander folgenden Gliedern ak und ak+1 einer solchen Folge (an) ist also genau ein Glied positiv und eins negativ.

Das n-te Glied einer geometrischen Folge lautet an = aqn–1, n  ത. Das Glied a1 = a nennt man Anfangs-

Beispiel: Die Folge aus Beispiel 3 ist alternierend.

Beispiele: 1. (an) = (3 · 2n–1) = (3, 6, 12, 24, ...) (geometrische Folge mit a = 3 und q = 2) 1 1 1 1 ¬ 2. (an) = (2–n) = žžž , , , ,!­­­ (geometrische Folge mit Ÿ 2 4 8 16 ®

.in



a=

1 1 ) und q = 2 2

5.1.4 Grenzwert einer Folge

Man sagt, die Folge (an) besitzt den Grenzwert (oder auch Limes genannt) lim an a oder (an ) o a

Beispiele: Die Folgen der Beispiele 3 und 4 sind beschränkt, die Folgen der Beispiele 1 und 2 sind nach unten beschränkt.

w

w



w

.te

ch

ni k

Beschränkte Folgen Eine Folge (an) heißt – nach oben beschränkt, wenn es eine konstante Zahl Ko gibt, so dass für alle Glieder an d Ko gilt, – nach unten beschränkt, wenn es eine konstante Zahl Ku gibt, so dass für alle Glieder an t Ku gilt, – beschränkt, wenn die Folge sowohl nach oben als auch nach unten beschränkt ist, wenn es also zwei Zahlen Ku, Ko gibt mit Ku d an d Ko für alle n  ത. Gleichwertig damit ist, dass es eine Konstante K > 0 mit |an| d K für alle n gibt. Monoton wachsende und streng monoton wachsende Folgen sind nach unten beschränkt, monoton fallende und streng monoton fallende Folgen sind nach oben beschränkt.

5.1.2 Arithmetische Folgen Bei einer arithmetischen Folge ist die Differenz je zweier aufeinander folgender Glieder konstant. Durch das Anfangsglied a1 = a und diese Differenz d ist die Folge dann eindeutig bestimmt.

(an )

(a, a  d , a  2d , a  3d ,! , a  (n  1)d ,!)

Das n-te Glied einer arithmetischen Folge lautet an = a + (n – 1)d, n  ത. Das Glied a1 = a nennt man Anfangsglied der Folge und d = an+1 –an (für n = 1, 2, 3, ...) die (konstante) Differenz der Folge. In einer arithmetischen Folge ist jedes Folgenglied an (n t 2) das arithmetische Mittel seiner Nachbarglieder. 

Beispiele: 1. (an) = (n) = (1, 2, 3 ,4, ...) (arithmetische Folge mit a = 1 und d = 1) 2. (an) = (4 + 3(n – 1)) = (4, 7, 10, 13, ...) (arithmetische Folge mit a = 4 und d = 3)

an 1

(für n = 1, 2, 3, ...) den an (konstanten) Quotienten der Folge. In einer geometrischen Folge ist jedes Folgenglied an (n t 2) das geometrische Mittel seiner Nachbarglieder (bis eventuell auf das Vorzeichen). glied der Folge und q

er 24



(a, aq, aq 2 , aq3 ,! , aq n 1 ,!)

fo

–

A Mathematik

n of

(gesprochen: Limes an gleich a), wenn die Abweichung |a – an| der Folgenglieder an von diesem Wert a für genügend große n beliebig klein wird. Grenzwert (Limes) lim an

n of

a oder (an ) o a

Exakte Definition: Die Folge (an) besitzt den Grenzwert lim an n of

a,

wenn sich nach Vorgabe einer beliebig kleinen positiven Zahl H ein n0  ത so finden lässt, dass für alle n t n0 gilt a  an  H

Das n0 hängt offensichtlich von der Wahl von H ab, also n0 = n0(H). Besitzt (an) den Grenzwert a, so sagt man, dass (an) gegen a konvergiert. Eine Folge, die einen Grenzwert besitzt, heißt konvergent. Eine Folge, die keinen Grenzwert besitzt, heißt dagegen divergent. Eine Folge besitzt höchstens einen Grenzwert. Eine Nullfolge ist eine Folge, die den Grenzwert 0 besitzt.

5 Differenzial- und Integralrechnung



A 49

lim

Beispiel: 1.

Die Folge (an) mit an =

1 hat den Grenzwert a = 0, denn 10n

n of

die Differenz a  an

1 0 10n

n of

lim q n

1 wird für große n be10n

n of

n of

lim bn

lim an

n of

n of

, falls bn z 0 und lim bn z 0 n of

n of

lim an

n of

1

0

lim

n

n of n  1

§ 1· lim ¨ ¸ n of © 2 ¹

1

n

0

w

4.

lim an

n of

lim

n of n

.te

3.

lim an

n of

Die Folge aus Beispiel 4 ist eine geometrische Folge. Es gilt: Jede geometrische Folge mit an = aqn–1 konvergiert gegen Null, wenn |q|, der Betrag von q, kleiner als 1 ist. 5.1.5 Tabelle einiger Grenzwerte Für einige wichtige konvergente Zahlenfolgen sind in der folgenden Tabelle ihre Grenzwerte angegeben. lim

n

q

1 ( q ! 0)

lim

n

n

1

n of n of

cr n r  cr 1n r 1 !  c1n  co nof d s n s  d s 1n s 1  !  d1n  d o lim

f

Eine Folge (an) heißt dagegen bestimmt divergent gegen –f, wenn zu jeder noch so kleinen vorgegebenen Zahl –K (K > 0) ein Index n0 existiert, so dass an < –K für alle Indizes n t n0 gilt. Eine solche bestimmt divergente Folge fällt für n o f unter alle Grenzen. Man schreibt dann lim an

n of

w

2.

ch

Beispiele:

w



nof

lim an

an n o f bn lim

n of

lim an ˜ lim bn

n of

2, 718 281828 4!

5.1.6 Divergente Folgen

n of

nof

e

ni k

lim (an ˜ bn )

n

fo

lim an  lim bn

(a  ബ)

.in

lim (an  bn )

0

Eine Folge, die keinen Grenzwert besitzt, heißt divergent. Bei divergenten Folgen unterscheidet man zwischen bestimmter und unbestimmter Divergenz. Eine Folge (an) heißt bestimmt divergent gegen +f, wenn zu jeder beliebig großen vorgegebenen Zahl K ein Index n0 existiert, so dass an > K für alle Indizes n t n0 gilt. Eine solche bestimmt divergente Folge wächst für n o f über alle Grenzen. Man schreibt dann

lim an  lim bn

n of

an n of n!

er 24

lim (an  bn )

0 ( q  1)

§ 1· lim ¨1  ¸ n of © n¹

Konvergente Folgen sind beschränkt. Eine beliebige Folge kann also nur konvergent sein, wenn sie beschränkt ist. Es gilt folgendes Konvergenzkriterium: Eine monotone und beschränkte Folge ist stets konvergent. Für konvergente Folgen gelten verschiedene Rechenregeln: n of

lim nq n

lim

0.

0 (a > 0, a z 0)

0 ( q  1)

n of

1 liebig klein. Wählt man etwa H = 10 so gilt |a – an| < H für 10

1 lim n t 11. Es gilt also lim an n of n of 10n Die Folge (an) ist somit eine Nullfolge.

log a n n

f

Eine Folge, die nicht konvergent und nicht bestimmt divergent ist, heißt unbestimmt divergent. Monoton (streng monoton) wachsende und nicht beschränkte Folgen (an) sind bestimmt divergent mit lim an = f. Monoton (streng monoton) fallende und nicht beschränkte Folgen (an) sind bestimmt divergent mit lim an = –f. 

Beispiele: 1. lim n n of

f

(denn (an) = (n) ist streng monoton wachsend und nicht beschränkt) 2.

­ cr für r s ° ® dr °0 für r  s ¯

(c0, c1, ..., cr, d0, d1, ..., ds  ബ, cr z 0, ds z 0)

lim ( n)3

n of

f

(denn (an) = (–n3) ist streng monoton fallend und nicht beschränkt) 3.

(a n ) = ((- 3)n ) = ((- 1)n ×3n ) ist unbestimmt divergent

Die Folge aus Beispiel 1 ist eine arithmetische Folge. Es gilt:

A 50

A Mathematik Dieser Grenzwert s heißt die Summe der Reihe. Eine unendliche Reihe ist also genau dann konvergent, wenn die Folge der Partialsummen konvergiert. Besitzt die Folge der Partialsummen keinen Grenzwert, dann heißt die unendliche Reihe divergent. In diesem Fall können die Partialsummen unbegrenzt wachsen oder oszillieren (die Folge der Partialsummen ist alternierend). Die unendliche Reihe heißt bestimmt divergent, wenn die Folge (sn) der Partialsummen bestimmt divergent ist. Ist die Folge der Partialsummen unbestimmt divergent, so heißt auch die unendliche Reihe unbestimmt divergent. Die Frage nach der Konvergenz einer unendlichen Reihe wird somit auf die Frage nach der Existenz eines Grenzwertes der Folge (sn) der Partialsummen zurückgeführt. Die Folge der Glieder (an) einer konvergenten Reihe muss gegen Null konvergieren, also eine Nullfolge sein. Diese Bedingung ist notwendig, sie reicht jedoch für die Konvergenz einer unendlichen Reihe nicht aus (vgl. Abschnitt 5.2.4). Für konvergente Reihen gelten verschiedene Rechenregeln:

Jede arithmetische Folge ist divergent, denn die Differenz zweier aufeinander folgender Glieder ist stets d. Für positive Werte von d werden die Glieder an der Folge ab einer Stelle größer als jede beliebig große Zahl. Für negative Werte von d werden die Glieder an dagegen ab einer Stelle kleiner als jede vorgegebene beliebig kleine Zahl. Jede arithmetische Folge ist also bestimmt divergent. Die Folge aus Beispiel 3 ist eine geometrische Folge. Es gilt: Jede geometrische Folge mit an = aqn–1 ist divergent, wenn der Betrag |q| größer als 1 ist, und zwar für q > 1 bestimmt divergent und für q < –1 unbestimmt divergent.

5.2 Reihen

fo

5.2.1 Definitionen

.in

Eine Reihe ist die Summe der Glieder einer Folge (Zahlenfolge) (an).

Ist die Folge endlich, so nennt man auch die Reihe endlich. Für unendliche Folgen ergeben sich unendliche Reihen. k

ch

.te

f

¦ (a

¦ 2k 3k ¦k k 1 f

3



Folgende Summen heißen Teilsummen oder Partialsummen der Reihe:

3.

sn a1  a2  a3 !  an

¦a ,!

4.

f

k

c

¦a

k

k 1

2  2 ˜ 22  3 ˜ 23  4 ˜ 24  5 ˜ 25  6 ˜ 26

¦k

642

1 2  3 !  n !

k 1

Diese unendliche Reihe ist bestimmt divergent, denn die Folge (an) = (n) ist bestimmt divergent (vgl. Abschnitt 5.1.6). 5.

¦ (1)k

1  1  1  1  1  1  !

k 1

k

Man spricht von einer konvergenten unendlichen Reihe, wenn die Folge (sn) der Partialsummen konvergiert, also einen Grenzwert s besitzt.

k 1

k 1

2  8  24  64  160  384 f

Für die Partialsummen gilt ì 0 falls n gerade ist sn = í î - 1 falls n ungerade ist

k 1

k

¦ k ˜ 2k

f

n

nof

k

k 1

k 1

s1 a1 , s2 a1  a2 ,...,

f

f

k

Beispiele: 6

¦a

k 1

2  4  8  !  1024

3 2 33 3n  !  ! (unendliche Reihe) 2 3 n

s lim sn

f

¦ a  ¦b

f

(endliche Reihe) 2.

 bk )

¦c˜a

w 21  2 2  2 3  !  210

k 1

¦ c ˜ ak ,

f

f

k

k 1

w

1.

¦ (ak  bk ) und

c  ബ, und es gilt

k 1

w

10

, so kon-

k 1

k 1

Das Zeichen f bedeutet dabei, dass die Reihe nicht abbricht. Sie besteht aus unendlich vielen Summanden. Die Zahlen an, also die Summanden, heißen auch Glieder der Reihe. Beispiele:

f

¦ bk

und

k 1

ni k

¦a k 1



f

¦ ak

Konvergieren die Reihen

vergieren auch die Reihen

f

a1  a2 !  an !

er 24

a1  a2 !  an !

Die unendliche Reihe ist unbestimmt divergent. f

6.

¦

1

k 1 k (k  1)

Aus ak

1 1 1 1    ! 1˜ 2 2 ˜ 3 3 ˜ 4 4 ˜ 5

1 k (k  1)

1 1  folgt k k 1

5 Differenzial- und Integralrechnung 1 · 1 § 1 · § 1 1· § 1 1 · §1 ¨©1  ¸¹  ¨©  ¸¹  ¨©  ¸¹ !  ¨©  ¸ 1 n n  1¹ n 1 2 2 3 3 4

¦ ak

k 1

Wegen lim sn n of

1 · § lim ¨1  ¸ n  1¹

1  lim

n of ©

lichen geometrischen Reihe

1

n of n  1

q z 1 aus folgender Rechnung:

1 ist die

a + aq + aq2 + ... +

qsn =

aq + aq2 + ... +

ist

nicht

konvergent,

k 1 bilden wegen lim an ak = 3k  2 n of Nullfolge.

denn

die

n 1 lim n of 3n  2

Glieder

n

¦ aq

sn

Eine arithmetische Reihe entsteht aus den Gliedern einer arithmetischen Folge. Da schon jede unendliche arithmetische Folge divergiert, ist auch jede unendliche arithmetische Reihe divergent. Da unendliche arithmetische Folgen bestimmt divergent sind (vgl. Abschnitt 5.1.6), sind auch unendliche arithmetische Reihen bestimmt divergent. Die Summe sn einer endlichen arithmetischen Reihe k 1

1  qn 1 q

3˜

9765624 4

 q z 1

Für q = 1 gilt sn = n · a. 

Beispiele: 5

1.

1  25 1 2

2k 1

¦

k 1

10

2.

31

¦ 3 ˜ 5k 1

3˜

k 1

1  510 1 5

7324218

1 q n ist für q z 1 das n-te Glied 1 q der Folge der Partialsummen. Die Größen a und q sind Konstanten, die Konvergenz der Folge hängt nur von der Größe 1 – qn ab. Für q > 1 und q d –1 divergiert die Folge (qn), die geometrische Reihe ist dann also ebenfalls divergent. Für q t 1 ist die unendliche geometrische Reihe bestimmt divergent, für q d –1 ist sie unbestimmt divergent. Für |q| < 1 wird |q|n = |qn| beliebig klein, wenn n nur groß genug gewählt wird, das heißt, es gilt

Die Summe sn = a

w

w

w

.te

ch

ni k

nen. Wegen a1 = a folgt sn = a1 + (a1 + d) + (a1 + 2d) + ... + (a1 + (n – 1)d). Dreht man die Reihenfolge der Summanden um und beachtet, dass die Differenz zweier aufeinander folgender Glieder gleich d ist, so folgt andererseits sn = an + (an – d) + (an – 2d) + ... + (an – (n – 1)d). Schreibt man diese beiden Ausdrücke für sn untereinander sn = a1 + (a1 + d) + (a1 + 2d) + ... + (a1 + (n – 1)d) sn = an + (an – d) + (an – 2d) + ... + (an – (n – 1)d) und addiert jeweils die beiden übereinander stehenden Terme, so folgt 2sn = n(a1 + an), denn jede dieser Summen ist a1 + an und es gibt insgesamt n solcher Summen.

a

k 1

.in

lässt sich jedoch allgemein berech-

k 1

er 24

¦ (a  (k  1)d )

aqn – 1 + aqn

Zieht man die zweite Gleichung von der ersten ab, so folgt sn – qsn = a – aqn und somit für die Summe sn einer endlichen geometrischen Reihe mit q z 1:

1 keine 3

5.2.2 Arithmetische Reihen

n

aqn – 1

1.

f

7.

=

sn

f

k 1 ¦ k 1 3k  2

ergibt sich für

k 1

gegebene Reihe konvergent mit dem Grenzwert 1: 1 ¦ k 1 k ( k  1)

n

¦ aq k 1

fo

n

sn

A 51

n

sn

¦ (a  (k  1)d ) k 1

n (a1  an ) 2

lim q n

ge (qn), es gilt dann lim (1  q n ) 1  lim q n n of

n of

n

s

¦ aq

lim sn

n of

k 1

lim a

qn  1 q 1

60 § ¨a 23 ©

5, q

n of

k 1

a 1 q

( q  1)

Beispiele: 100

1.

¦k

50(1  100)

5050



k 1

100

2.

¦ (3  4k )

k 1

100 (7  403) 2

50 ˜ 410

20500

Beispiele: f

3.

§ 11·

¦ 5 ˜ ¨©  12 ¸¹

k 1

f

4.

§ 1·

¦ ¨© 2 ¸¹

k 1

k

5 11 12

1

k 1

5.2.3 Geometrische Reihen

Eine geometrische Reihe entsteht aus den Gliedern einer geometrischen Folge. Die Summe sn einer end-

1 . In

diesem Fall konvergiert die unendliche geometrische Reihe und hat den Grenzwert

Die Summe einer endlichen arithmetischen Reihe mit n Summanden ist also die Summe des ersten und des letzten Glieds multipliziert mit der halben Anzahl der Summanden. 

0 . Für |q| < 1 konvergiert deshalb die Fol-

n of

1 2 1

1 2

§ 1 ¨a ©

q

1· ¸ 2¹



11· ¸ 12 ¹

A 52

A Mathematik

5.2.4 Harmonische Reihen Ist

§1· (an ) ¨¨ ¸¸ ©2¹

chen haben, dann nennt man

n

, so nennt man ¦ ak k 1

f

n 1 ¦k k 1

f 1 k k 1

¦ ak ¦

harmonische Reihe und

k 1

§ 1· (an ) ¨¨ (1) n 1 ¸¸ , n¹ ©

endliche alternierende Reihe und

f

1

nierende Reihe. 

dann heißt die Reihe alternieren-

10

2.

k 1

ist eine arithmetische

f

1

¦k

f

w

w

Reihe (mit d = 0) und deshalb bestimmt divergent. Somit folgt

Eine alternierende Reihe

f

¦ ak ,

bei der (|an|), also

k 1

er 24

.in

fo

die Folge der Beträge der Glieder, eine monoton fallende Nullfolge bildet, ist stets konvergent (Leibnizsches Konvergenzkriterium). 

Beispiel: f

3.

1

¦ (1)k 1 k

k 1

1

1 1 1 1    !  (1) n 1  ! n 2 3 4

Die alternierende harmonische Reihe ist konvergent nach dem Leibnizschen Konvergenzkriterium, denn die Folge der § 1· Beträge der Glieder, also ¨ (1)n 1 ¸ © n¹

§ 1· , ist monoton ©¨ n ¹¸

fallend und eine Nullfolge.

5.3 Grenzwerte von Funktionen 5.3.1 Grenzwert an einer endlichen Stelle Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = a den Grenzwert lim f ( x) A oder f (x) o A für x o a xoa

k 1

Die harmonische Reihe ist bestimmt divergent, obwohl die Glieder der Reihe eine Nullfolge bilden. Die unendliche alternierende harmonische Reihe ist dagegen konvergent. 

k

Für alternierende Reihen gibt es ein einfaches Kriterium, mit dem sich die Konvergenz der Reihe untersuchen lässt:

ch

.te

f

¦ 12

w

Die unendliche Reihe

1  2  3  4  5  6  7  8  9  10

f (1) k 1

¦

k 1

ni k

§1 1 1 1 1 1 1 1· 1  ¨        ¸  ! © 16 16 16 16 16 16 16 16 ¹ 32 1 1 1 1 1     ! 2 2 2 2 2

¦ (1)k k

k 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1          ! 9 10 11 12 13 14 15 16 17 § 1· §1 1· §1 1 1 1· ¨1 ¸  ¨  ¸  ¨    ¸ © 2¹ © 3 4¹ © 5 6 7 8¹ §1 1 1 1 1 1 1 1 · 1  ¨        ¸  ! © 9 10 11 12 13 14 15 16 ¹ 17 § 1· § 1 1· §1 1 1 1· ! ¨ ¸¨  ¸¨    ¸ © 2¹ © 4 4¹ ©8 8 8 8¹

Beispiele:

1.

1 1 1 1 1 1 1 1       2 3 4 5 6 7 8

k 1

f

¦ ak eine unendliche alter-

k 1

unendliche

de harmonische Reihe. Die unendliche harmonische Reihe ist bestimmt divergent, wie folgende Rechnung zeigt:

¦k

eine endliche

k 1

harmonische Reihe. Ist

n

¦ ak

(gesprochen: Limes f (x) gleich A für x gegen a), wenn sich die Funktion f (x) bei unbegrenzter Annäherung von x an a unbegrenzt an A nähert. Die Variable x nähert sich a unbegrenzt an, es gilt jedoch stets x z a. Die Funktion f (x) muss an der Stelle x = a den Wert A nicht annehmen und braucht an dieser Stelle auch nicht definiert zu sein.

Beispiele:

1.

6 1

¦

k 1k f

2.

1

1 1 1 1 1     (endliche harmonische Reihe) 2 3 4 5 6 1

¦ (1)k 1 k

k 1

1

1 1 1 1    !  (1)n 1  ! 2 3 4 n

ln 2

(unendliche alternierende harmonische Reihe)

5.2.5 Alternierende Reihen Ist (an) eine alternierende Folge, also eine Folge, deren Glieder abwechselnd unterschiedliches Vorzei-

lim f ( x) A oder f ( x) o A für x o a x oa

Exakte Definition: Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = a den Grenzwert lim f ( x) A , wenn xoa sich nach Vorgabe einer beliebig kleinen positiven Zahl H eine zweite positive Zahl G = G H so finden lässt, dass für alle x mit |x – a| < G H gilt | f ( x) – A| < Heventuell mit Ausnahme der Stelle a.

5 Differenzial- und Integralrechnung

A 53 Rechtsseitiger Grenzwert

Der Unterschied |f (x) – A| zwischen den Funktionswerten und dem Grenzwert wird kleiner als jede beliebig vorgegebene positive Zahl H, wenn die x-Werte sich um weniger als eine passend gewählte, von H abhängige Zahl G = G H  vom Wert a unterscheiden, wenn also 0 < |x – a| < G H gilt.

lim f ( x)

x oa x !a

lim f ( x)

A

xoa  0

Die Variable x nähert sich a unbegrenzt an, es gilt jedoch stets x z a. Die Funktion f (x) muss an der Stelle x = a den Wert A nicht annehmen und braucht an dieser Stelle auch nicht definiert zu sein. Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = a den Grenzwert A, wenn an dieser Stelle sowohl der linksseitige als auch der rechtsseitige Grenzwert existieren und gleich sind (=A). Grenzwert Bild 1. Veranschaulichung des Grenzwertbegriffes

lim f ( x)

Beispiel:

f ( x)

xo a

Beispiele: 1. Die Funktion y = f (x) = x3 hat für x o 0 den Grenzwert A = 0: lim x3 no0

0. Soll etwa |x3 – 0|, der Unterschied zwischen y

3

Linksseitiger Grenzwert: lim f ( x)

Rechtsseitiger Grenzwert: lim f ( x)

ch

te Bedingung.

2x 2  5x ist an der Stelle x = 0 3x nicht definiert, da für x = 0 der Nenner Null ist. Es gilt

.te

f ( x)

2x2  5x 2x  5 lim 3x xo0 3 (Kürzen durch x z 0), und Anwendung der Rechenregeln für Grenzwerte (siehe Abschnitt 5.3.4) ergibt weiter 2 5 5 lim f ( x) lim x  . 3 xo0 3 3 xo0 Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = 0 den Grenz5 wert . 3 lim

xo0

Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = a den linksseitigen Grenzwert A, wenn sich die Funktion f (x) bei unbegrenzter Annäherung von x von links an a unbegrenzt an A nähert. Linksseitiger Grenzwert lim f ( x)

xo00

f ( x)

0

1

Die Funktion y = f (x) besitzt für x o f den Grenzwert A, wenn es zu jedem beliebigen H > 0 ein hinreichend großes Z = Z (H) gibt, so dass | f (x) –A| < H für alle x > Z (H) gilt. Man schreibt dafür lim f ( x)

x of

w

5.3.2 Einseitige Grenzwerte

xoa xa

lim

f ( x)

5.3.3 Grenzwert im Unendlichen

w

w

lim f ( x)

xo0

xo0 x!0

lim

xo0  0

Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = 0 sowohl den linksseitigen als auch den rechtsseitigen Grenzwert. Da diese jedoch verschieden sind, existiert der Grenzwert an der Stelle x = 0 nicht.

Für ein beliebiges positives H erfüllt G (H )  3 H die geforder-

2. Die Funktion y

xo0 x0

ni k

= x und A = 0, kleiner als H = 0,000 001 sein, so ist dies erfüllt, wenn man für G =GH) < 0,01 wählt, denn (10–2)3 = 10–6.

­1 für x ! 0 ® ¯0 für x  0

er 24



A

xoa

fo



x oa x!a

.in

xoa

Grenzwert lim f ( x) existiert und ist gleich A.

A Ÿ lim f ( x)

lim f ( x)

x oa xa

Besitzt die Funktion y = f (x) an der Stelle x = a den Grenzwert lim f ( x) A , so sagt man auch, der

lim f ( x)

x oa 0

A

Analog besitzt die Funktion y = f (x) für x o –f den Grenzwert A, wenn es zu jedem beliebigen H > 0 ein hinreichend großes Z = Z (H) gibt, so dass | f (x) –A| < H für alle x < –Z (H) gilt. Man schreibt dann lim f ( x)

x o f

Die Grenzwerte

A

lim f ( x)

x of

und

lim f ( x) der

x o f

Funktion y = f (x) beschreiben, falls sie existieren, den Verlauf der Funktion im Unendlichen, das heißt, das Verhalten der Funktion für sehr großes positives und für sehr kleines negatives Argument x. 

Die Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = a den rechtsseitigen Grenzwert A, wenn sich die Funktion f (x) bei unbegrenzter Annäherung von x von rechts an a unbegrenzt an A nähert.

A

Beispiele:

1.

Es ist lim

1

x of x

0 , denn es gilt

der Bedingung x ! Z (H )

1 0 x

1  H für alle x, die x

1 1 genügen. Ebenso gilt lim H x of x

0.

A 54

A Mathematik

f ( x)

Der Graph einer stetigen Funktion ist eine zusammenhängende Kurve. Ist dagegen die Kurve an verschiedenen Stellen (mindestens an einer) unterbrochen, dann heißt die zugehörige Funktion unstetig, und die Werte der unabhängigen Variablen x, an denen die Unterbrechung auftritt, heißen Unstetigkeitsstellen. Eine an jeder Stelle ihres Definitionsbereichs stetige Funktion y = f (x) heißt stetig. Sind f (x) und g(x) zwei Funktionen mit dem Definitionsbereich D und dem Wertebereich W = ബ, und ist c eine reelle Zahl, so gilt: Sind f (x) und g(x) stetig an der Stelle x = a des Definitionsbereichs D, so sind auch f (x) + g(x), c · f (x), f ( x) (falls g(x) z 0 für x  D) und | f (x)| f (x) · g(x), g ( x) stetig an der Stelle x = a. Da die Sinusfunktion y = sin x eine stetige Funktion ist, folgt hieraus zum Beispiel, dass eine so kompliziert gebaute Funktion wie etwa x ¸ sin( x 2 + 1) f: ബ o ബ, f ( x) = ebenfalls stetig ist. 1 + sin x

5x  3 hat für x o r f den Grenz2x  7

5 5x  3 5x  3 5 lim wie folgende , also lim 2 2 x of 2 x  7 x of 2 x  7 Rechnung unter Anwendung der Rechenregeln für Grenzwerte (siehe Abschnitt 5.3.4) zeigt: 1 3 5  3 lim 5 5x  3 5 x of x x lim lim , 7 1 2 x of 2 x  7 x of 2 2  7 lim x x of x

wert

Die Rechnung für 3. Der Grenzwert

lim

5x  3

5 verläuft ganz analog. 2

x of 2 x  7

lim sin x existiert nicht. Wie groß man x

x of

auch wählt, es lassen sich wegen der Periodizität der Sinusfunktion unendlich viele größere x-Werte angeben, für die die Funktion einen vorgegebenen Wert zwischen –1 und 1 hat.

5.3.4 Rechenregeln für Grenzwerte

x oa

Funktionen f (x) und g(x), so existieren auch die folgenden Grenzwerte: xoa

lim f ( x)  lim g ( x)

x oa

xoa

lim > c ˜ f ( x)@

c ˜ lim f ( x)

lim

f ( x) g ( x)

lim f ( x) ˜ lim g ( x)

xoa

xoa

lim f ( x)

xoa

lim g ( x)

xoa

xoa

tige Funktion. 2. Die Funktion f (x) = 3x2 ist für jedes reelle x stetig, die Funktion ist eine stetige Funktion. 3. Die Funktion f ( x)

F ˜G

F ( g ( x) z 0, G z 0) G

w

xoa

c ˜ F (c  \ )

xoa

.te

lim > f ( x) ˜ g ( x) @

xoa

F G

xoa

w

xoa

F G

xoa

Beispiele: 1. Die Funktion f (x) = 5x + 2 ist an jeder Stelle x = a des Definitionsbereichs stetig, denn es gilt lim (5 x  2) 5a  2 f (a ). Die Funktion ist also eine ste-

ni k

lim > f ( x)  g ( x) @

lim f ( x)  lim g ( x)

ch

lim > f ( x)  g ( x) @

xoa



er 24

xoa

fo

Die für Folgen aufgestellten Regeln für das Rechnen mit Grenzwerten (vgl. Abschnitt 5.1.4) lassen sich auf das Rechnen mit Grenzwerten von Funktionen übertragen. Gilt lim f ( x) F und lim g ( x) G für zwei

.in

2. Die Funktion y

w

Diese Regeln sagen aus, dass man die Operation der Grenzwertbildung mit der Addition, Subtraktion, Multiplikation und Division (falls G z 0) vertauschen darf. Die Regeln wurden schon bei den Beispielen der vorangegangenen Abschnitte angewandt. 5.3.5 Stetigkeit einer Funktion Die Stetigkeit einer Funktion y = f (x) an einer Stelle x = a wird mit Hilfe des Grenzwertes der Funktion an dieser Stelle definiert. Eine Funktion y = f (x) heißt an der Stelle x = a stetig, wenn f (x) an der Stelle a definiert ist und der Grenzwert lim f ( x) existiert und gleich f (a) ist. xo a

Das ist genau dann der Fall, wenn es zu jedem vorgegebenen H > 0 ein G = G (H) > 0 gibt, so dass | f (x) – f (a)| < H für alle x mit |x – a| < G gilt. Ist eine Funktion y = f (x) stetig, dann ändert sich bei kleinen Änderungen der Variablen x auch der Funktionswert f (x) nur geringfügig. Die meisten Funktionen, die in den Anwendungen vorkommen, sind stetig.

­1 für x t 0 besitzt für x = 0 eine Un® ¯0 für x  0

stetigkeitsstelle, also ist y = f (x) eine unstetige Funktion.

5.3.6 Unstetigkeitsstellen

Eine Unstetigkeitsstelle ist eine Stelle x = a einer Funktion y = f (x), an der die Funktion nicht stetig ist. Die Kurve einer Funktion ist an einer Unstetigkeitsstelle unterbrochen. Eine Funktion, die mindestens eine Unstetigkeitsstelle besitzt, heißt unstetig. Die häufigsten Unstetigkeitsstellen sind Sprungstellen und Pole. An einer Sprungstelle x = a sind der rechtsseitige Grenzwert lim f ( x) und der linksseitige Grenzxoa 0

wert

lim f ( x) voneinander verschieden. Die Funk-

x oa 0

tion f (x) springt beim Durchlaufen des Punktes x = a von einem auf einen anderen endlichen Wert. Die Funktion f (x) braucht für x = a nicht definiert zu sein. Ein Pol oder eine Unendlichkeitsstelle x = a einer g ( x) ist eine Stelle, für die der Funktion y f ( x) h( x ) Nenner von f (x) den Wert 0 hat und der Zähler von 0 verschieden ist, also h(a) = 0 und g(a) z 0 (vgl. Abschnitt 2.5). An einer solchen Stelle ist die Funktion also nicht definiert. Die Funktion strebt bei Annäherung an einen Pol nach (plus oder minus) Unend-

5 Differenzial- und Integralrechnung

A 55

lich. Die Kurve der Funktion läuft an einer solchen Stelle ins Unendliche. 

f c( x0 )

Beispiele: 1.

f ( x)

­1 für x ! 0 ® ¯0 für x  0

Linksseitiger Grenzwert: lim f ( x)

lim

xo0 x0

Rechtsseitiger Grenzwert: lim f ( x)

lim

xo0 x!0

xo0  0

f ( x)  f ( x0 ) x  x0

( x0 D)

dann nennt man f c( x0 ) die Ableitung der Funktion f (x) an der Stelle x = x0 (gesprochen: f Strich von x0). Die Funktion f (x) heißt dann differenzierbar in x0. dy ( x0 ) Statt f c( x0 ) schreibt man auch yc( x0 ) oder dx df oder ( x0 ) (gesprochen: y Strich von x0 bzw. dy dx nach dx an der Stelle x0 bzw. df nach dx an der Stelle x0). f ( x)  f ( x0 ) Der Bruch heißt auch Differenzenquox  xo tient, da im Zähler die Differenz zweier Funktionswerte und im Nenner die Differenz zweier x-Werte steht. Deshalb nennt man den Grenzwert f ( x)  f ( x0 ) f c( x0 ) lim x o x0 x  xo statt Ableitung auch Differenzialquotient.

0

xo00

lim

xo x0

1

.in

fo

Der linksseitige und der rechtsseitige Grenzwert der Funktion y = f (x) sind verschieden, also besitzt die Funktion bei x = 0 eine Sprungstelle. Die Funktion springt beim Durchlaufen des Punktes x = 0 von 0 auf 1.

f ( x)

1 , D = ബ, x z 0 x

Einseitige Grenzwerte: lim

1

xo0 x x0

f,

lim

1

xo0 x x !0

f

ni k

2.

1 besitzt bei x = 0 einen Pol. Bei Annähex rung von links an den Pol strebt die Funktion nach minus Unendlich, bei Annäherung von rechts nach plus Unendlich.

w

w

w

.te

ch

Die Funktion y

Geometrische Deutung: Ist die Funktion y = f (x) als Kurve in einem kartesischen Koordinatensystem dargestellt, dann ist der Differenzenquotient gleich der Steigung (also dem Tangens des Steigungswinkels E ) der Sekante durch die Punkte P0(x0| f (x0)) und P(x| f (x)). Der Grenzwert f a( x0 ) ist die Steigung der Tangente in x0 an den Graphen von f (x), also f c( x0 ) tan D . Dabei ist D der Winkel zwischen der x-Achse und der Tangente an den Graphen in x0, wobei der Winkel von der positiven x-Achse zur Tangente im entgegengesetzten Drehsinn des Uhrzeigers gemessen wird. Anschaulich bedeutet die Existenz der Ableitung an der Stelle x = x0, dass der Kurvenverlauf in x0 glatt ist (keine „Knickstelle“ hat).

er 24

Bild 2. Graph der Funktion von Beispiel 1

Bild 3. Graph der Funktion von Beispiel 2

5.4 Ableitung einer Funktion 5.4.1 Definitionen Existiert für eine Funktion y = f (x) mit dem Definitionsbereich D der Grenzwert

Bild 4. Geometrische Deutung des Differenzen- und des Differenzialquotienten

A 56

A Mathematik

3. Summenregel Die Ableitung der Summe (Differenz) zweier Funktionen ist gleich der Summe (Differenz) der Ableitungen der Funktionen.

Eine Funktion y = f (x) heißt (generell) differenzierbar, wenn sie an jeder Stelle ihres Definitionsbereichs differenzierbar ist. Dann heißt die durch g(x) = f c( x) definierte Funktion yc f c(x) die Ableitung oder die Ableitungsfunktion von f (x). Eine an der Stelle x0 differenzierbare Funktion y = f (x) ist dort auch stetig. Falls f (x) an der Stelle x0 nicht stetig ist, kann f (x) dort auch nicht differenzierbar sein. Aus der Stetigkeit an der Stelle x0 folgt jedoch noch nicht die Differenzierbarkeit an dieser Stelle. Eine Funktion y = f (x) heißt stetig differenzierbar, wenn f (x) differenzierbar ist und die Ableitung f c(x) eine stetige Funktion ist. 



lim

x o x0

f ( x)  f ( x0 ) x  x0

lim

cc

lim 0

x o x0 x  x0

x o x0

0

lim ( x  x0 )

x o x0

2 x0

x 2 ist eine (überall) differenzierbare

Funktion, und es gilt f c( x)

2 x.

5.4.2 Differenziationsregeln

w

w

.te

Die folgenden Regeln gelten sowohl für die Ableitungen einer Funktion y = f (x) an einer bestimmten Stelle x = x0 als auch für die Ableitungsfunktionen yc f c(x) .

w

1. Konstante Funktion Die Ableitung einer konstanten Funktion ist Null (vgl. Beispiel 1 im Abschnitt 5.4.1). y 

f ( x)

Beispiel: y 3 Ÿ

c (c  ബ, konstant) Ÿ yc

0

yc 0

2. Faktorregel Die Ableitung einer Funktion mal konstantem Faktor ist gleich konstanter Faktor mal abgeleitete Funktion. y

c ˜ f (x) (c  ബ, konstant) Ÿ yc

c ˜ f c(x)

yc

2 x  3 , denn

d 2 x dx

2 x und

d 3x dx

f ( x ) ˜ g ( x ) Ÿ yc

fo

f c( x) ˜ g ( x)  f ( x) ˜ g c( x)

.in

y f ( x) ˜ g ( x) ˜ h( x) Ÿ yc f ( x) ˜ g ( x) ˜ hc( x)  f ( x) ˜ g c( x) ˜ h( x)  f c( x) ˜ g ( x) ˜ h( x)

Mehrfache Anwendung der Produktregel ergibt die Ableitung der Potenzfunktion (Potenzregel).

x n (n  ത) Ÿ yc

y

nx n 1

Mit Hilfe von Polynomdivision lässt sich dieses Ergebnis auch direkt herleiten: n

d xn ( x ) 0 dx lim ( x

lim

x o x0

n 1

x o x0 n 1 nx0

n

x  x0 x  x0

 x0 x n  2  x02 x n 3  !  x0n 1 )

Durch Anwendung von Quotienten- und Kettenregel (siehe unten) kann man dieses Ergebnis auf reelle Exponenten ausweiten. x r (r  ബ) Ÿ yc

y

rx r 1

Summen- und Potenzregel zusammen ergeben die Ableitung eines Polynoms. n

y

¦c x k

k

c0  c1 x !  cn x n

k 0



Beispiel:

d 2 x y 3x 2 Ÿ y c 3 ˜ 2 x 6 x , denn dx (vgl. Beispiel 2 in Abschnitt 5.4.1)

Ÿ yc 2x

3

er 24

Die Funktion f ( x)

f ( x)  f ( x0 ) x  x0

ni k

lim

x o x0

x  x0 und so-

ch

mit f c ( x0 )

( x  x0 )( x  x0 ) x  x0

x 2  3x Ÿ

Für die Ableitung des Produkts von drei Funktionen gilt

x 2 mit D = ബ ist in jedem Punkt x0  D

x 2  x02 x  x0

f c( x)  g c( x)

y

differenzierbar. Es ist f ( x )  f ( x0 ) x  x0

f c( x)  g c( x)

yc

Beispiel:

Die Ableitungsfunktion einer konstanten Funktion ist somit f c( x) 0. 2. Die Funktion f ( x)

yc

f ( x)  g ( x) Ÿ

4. Produktregel Die Ableitung des Produkts zweier Funktionen ist gleich der Summe aus der ersten Funktion multipliziert mit der Ableitung der zweiten Funktion und der zweiten Funktion multipliziert mit der Ableitung der ersten Funktion.

Für die konstante Funktion f (x) = c (c  ബ) gilt

f c( x0 )

f ( x)  g ( x) Ÿ

y

y

Beispiele: 1.

y

n

¦ k ˜c x k

k 0

k 1

c1  2c2 x !  ncn x n1

5 Differenzial- und Integralrechnung 

A 57

Beispiele:

1

1.

y

3x 2 ˜ sin x Ÿ

2.

y

x7 7 3

Ÿ

y c 7x 6

Ÿ

yc

y

x

4.

y

3x 7  5 x 4  x 2  3 Ÿ

21x 6  20 x 3  2 x

yc

5. Quotientenregel Die Ableitung des Quotienten zweier Funktionen ist gleich der Differenz der Ableitung der Zählerfunktion multipliziert mit der Nennerfunktion und der Zählerfunktion multipliziert mit der Ableitung der Nennerfunktion dividiert durch das Quadrat der Nennerfunktion.

5.4.3 Höhere Ableitungen

Ist die Funktion y = f (x) differenzierbar oder zumindest in einem ganzen Intervall ihres Definitionsbereichs differenzierbar, so kann dort also an jeder Stelle die Ableitung f c(x) gebildet werden. Dann ist y f c(x) wieder eine Funktion von x. Ist diese Funktion wieder differenzierbar, so nennt man diese Ableitung der (ersten) Ableitung die zweite Ableitung der Ausgangsfunktion y = f (x), geschrieben f cc(x)

y

x3 x2 1

Ÿ yc

1 x 2  3x

Ÿ yc

3x 2 ( x 2  1)  2 x ˜ x 3

x 2 ( x 2  3)

( x 2  1) 2

( x 2  1) 2

2x  3 ( x 2  3 x) 2

f ( n ) ( x) y ( n ) ( x) 

df dh ˜ dz dx

f c( z ) ˜ hc( x)

f cc( x)



f 2.

( 5)

( x)

f ( x) f aa( x) =

f c(h( x)) ˜ hc( x)

Man nennt f c(h( x)) die äußere Ableitung und hc(x) die innere Ableitung der Funktion y = f (h(x)).

dny dn f ( x) ( x) n dx dx n

Beispiele: 1. f ( x) 4 x 4  12 x3  5 x  2 Ÿ f c( x)

w

w

6. Kettenregel Die Kettenregel ist eine Regel zur Differenziation zusammengesetzter Funktionen. Ist y = F(x) eine zusammengesetzte Funktion, also F(x) = f (h(x)), und setzt man z = h(x), dann ist y = F(x) differenzierbar, wenn die Funktionen y = f (z) und z = h(x) differenzierbar sind, und es gilt yc F c( x )

2

( x) oder

d2 f

( x) (gesprodx dx 2 chen: f zwei Strich von x bzw. y zwei Strich von x bzw. d zwei y nach dx Quadrat an der Stelle x bzw. d zwei f nach dx Quadrat an der Stelle x). Entsprechend kann es auch eine dritte, vierte, ... Ableitung von f (x) geben. Die n-te Ableitung von f (x) schreibt man

er 24

(2 x  3) 2

w

3.

y

17

(2 x  3) 2

d2y

ni k

2.

(2 x  3) ˜ 5  (5 x  1) ˜ 2

ch

Beispiele: 5x  1 y Ÿ yc 2x  3

1.

oder ycc(x) oder

.te



.in

1 g c( x) Ÿ yc  2 g ( x) g ( x)

fo

Der Zähler von yc beginnt also mit der Ableitung der Zählerfunktion f (x). Im Spezialfall, dass f (x) eine konstante Funktion mit f (x) = 1 ist, gilt y

1 f c( f 1 ( x))

( f 1 )c( x)

f ( x) f c( x)˜ g ( x)  f ( x)˜ g c( x) ( g ( x) z 0) Ÿ yc g ( x) g 2 ( x)

y

2 5x2  7 x  8

7. Ableitung der Umkehrfunktion Ist y = f (x) eine differenzierbare Funktion mit f a( x) v 0 , die eine Umkehrfunktion y f 1 ( x) besitzt, so ist auch die Umkehrfunktion differenzierbar, und es gilt

7 53 x 3

3.

10 x  7

1 2 z ˜ (10 x  7) 2

y c 3x 2 ˜ cos x  6 x ˜ sin x

48 x  72 x, f ccc( x) 96 x  72, f ( 4) ( x) 96, f ( 6) ( x) ! 0

x2

Ÿ

( x  1) 2

f c( x)



2x ( x  1) 3

y = F ( x) = ( x3  2 x + 1)3 , also z y

f ( z)

z

3

Ÿ

yc

F c( x)

h( x )

x 3  2 x  1 und

f c( z ) ˜ hc( x)

3z 2 ˜ (3x 2  2) 3( x 3  2 x  1) 2 ˜ (3x 2  2) 2.

y

F ( x)

5 x 2  7 x  8 , also z

y

f ( z)

z Ÿ

yc

F c( x)

h( x) 5 x 2  7 x  8 und

f c( z ) ˜ hc( x)

,

2(2 x + 1) 12( x + 1) , f aaa( x) =  ,! ( x 1)4 ( x 1)5

5.4.4 Ableitungen einiger algebraischer Funktionen

Mit den Differenziationsregeln aus Abschnitt 5.4.2 lassen sich die Ableitungen von algebraischen Funktionen berechnen.

Beispiele:

1.

16 x3  36 x 2  5,

2

Rationale Funktionen y c (c konstant) Ÿ y x Ÿ yc 1 y

xn

Ÿ

yc

nx n 1

yc

0

A 58

A Mathematik 

y cn x n  cn1 x n1 !  c2 x 2  c1 x  c0 Ÿ yc ncn x n1  (n 1)cn1 x n2 !  2c2 x  c1

y

1 1 Ÿ yc  2 x x 1 n Ÿ yc  n 1 n x x x

m

xn

Ÿ

2.

( m  n) x

yc

Die Gleichung der Sekante durch die Punkte P1 und P2 lautet 5 2 y= ( x  (1)) + 2 = x + 3. 2  (1)

m

x n 1

Eine Tangente ist eine Gerade, die den Graph einer Funktion y = f (x) in einem Punkt berührt, aber nicht schneidet (Tangente = Berührende). Die Funktion f (x) hat in dem Punkt P(a| f (a)) genau dann eine Tangente, wenn die Funktion in a differenzierbar ist. Die Ableitung der Funktion an der Stelle, also f c(a) , ist die Steigung der Tangente. Die Gleichung der Tangente an die Kurve im Punkt P(a| f (a)) lautet

Irrationale Funktionen y

y

n

x

Ÿ

yc

x

Ÿ

yc

m

y

n

x x

Ÿ

1 2 x 1 n

n x n 1 nm mn

yc

m

x

x

n 1

n

y

5.4.5 Ableitungen einiger transzendenter Funktionen



cot x Ÿ

yc

Ÿ

y

a ln a (a  ബ, a > 0 konstant)

w

a

x

w

y

Logarithmusfunktionen

1 ( x ! 0) x 1 1 1 y = log a x º y a = log a e = ¸ ln a x x (a Š \, a > 0, a v 1 konstant, x > 0) y

ln x Ÿ

yc

5.4.6 Sekanten und Tangenten

Eine Sekante ist eine Gerade, die eine Kurve, also den Graph einer Funktion y = f (x), in (mindestens) zwei Punkten schneidet (Sekante = Schneidende). Der Teil zwischen den Schnittpunkten heißt Sehne. Die Gleichung der Sekante durch die Punkte P1(x1| f (x1)) und P2(x2| f (x2)) lautet y

er 24

 , k  ള) 2

cos x 1  2 (x z kS, k  ള) sin x

Exponentialfunktionen y e x Ÿ yc e x yc

(x z (2k + 1)

2

ni k

y

1

ch

yc

.te

tan x Ÿ

f ( x) = x 2 , P(1 | 1)

f c( x)

w

y

f ( x2 )  f ( x1 ) ( x  x1 )  f ( x1 ) x2  x1

f c(a )( x  a )  f (a)

Beispiele:

1.

Trigonometrische Funktionen y sin x Ÿ yc cos x y cos x Ÿ yc  sin x

x

f ( x) = x3 - 2 x + 1, P1 (1 | 2), P2 (2 | 5)

fo

y

f ( x) = x 2 , P1 (0 | 0), P2 (1 | 1)

Die Gleichung der Sekante durch die Punkte P1 und P2 lautet 1 0 y ( x  0)  0 , also y = x. 1 0

.in

y

Beispiele: 1.

2.

2x Ÿ

f c(1)

2

Die Gleichung der Tangente an die Kurve im Punkt P(1|1) lautet somit y = 2( x 1) + 1 = 2 x 1.

f ( x) = x3 - 2 x + 1, P(1 | 0) f c( x) 3x 2  2 Ÿ

f c(1) 1

Die Gleichung der Tangente an die Kurve im Punkt P(1|0) lautet somit y = 1¸ ( x 1) + 0 = x 1.

5.4.7 Extremwerte von Funktionen

Eine Funktion y = f (x) besitzt an der Stelle x = a ein relatives Maximum, wenn es eine Umgebung von a gibt, in der alle Funktionswerte kleiner als an der Stelle x = a sind. Dieser Funktionswert f (a) heißt relatives Maximum. Es gilt dann f (x) < f (a) für alle x z a aus einer passenden Umgebung von a. Alle benachbarten Funktionswerte sind also kleiner als f (a). Relatives Maximum f (a): f ( x)  f (a) für x z a

Entsprechend besitzt eine Funktion y = f (x) an der Stelle x = a ein relatives Minimum, wenn es eine Umgebung von a gibt, in der alle Funktionswerte größer als an der Stelle x = a sind. Der Funktionswert f (a) heißt dann relatives Minimum. Für ein relatives Minimum gilt analog f (x) > f (a) für alle x z a aus einer geeigneten Umgebung von a. Alle benachbarten Funktionswerte sind also größer als f (a).

5 Differenzial- und Integralrechnung

A 59

Relatives Minimum f (a):

3.

f ( x) f c( x)

f ( x) ! f (a) für x z a

2

3x  8 x  4,

x( x  2) 2 f cc( x)

6x  8

2

f c( x)

0 Ÿ 3x  8 x  4 0 Ÿ

f cc(2)

2 4 ! 0, f cc( ) 3

4  0 Ÿ

x1

2, x2

f ( x1 )

ist ein relatives Minimum und f ( x2 )

2 f( ) 3

f ( 2)

2 3 0

32 27

ist ein relatives Maximum von y = f (x)

5.4.8 Krümmungsverhalten von Funktionen

er 24

.in

fo

Das Krümmungsverhalten einer Funktion ist die Verteilung von konvexen und konkaven Bereichen der Kurve der Funktion. Eine Funktion y = f (x) heißt an der Stelle x = a von unten konvex, wenn alle Punkte der Kurve der Funktion in einer Umgebung von a oberhalb der Tangente im Punkt P(a| f (a)) liegen. In einem von unten konvexen Bereich ist die Ableitungsfunktion yc f c(x) monoton wachsend. Die Funktion y = f (x) hat dort eine Linkskrümmung (der Graph macht in x-Richtung eine Linkskurve). Existiert in dem Bereich auch die zweite Ableitung f aa( x), so ist die Kurve konvex, wenn f cc( x) t 0 gilt. Entsprechend heißt die Funktion an der Stelle x = a von unten konkav (oder von oben konvex), wenn alle Punkte der Kurve der Funktion in einer Umgebung von a unterhalb der Tangente im Punkt P(a| f (a)) liegen. In einem von unten konkaven Bereich ist die Ableitungsfunktion yc f c(x) monoton fallend. Die Funktion y = f (x) hat dort eine Rechtskrümmung (der Graph macht in x-Richtung eine Rechtskurve). Existiert in dem Bereich auch die zweite Ableitung f cc(x) , so ist die Kurve konkav, wenn f cc( x) d 0 gilt.

w

w

w

.te

ch

ni k

Es handelt sich bei einem relativen Maximum oder einem relativen Minimum um eine lokale Eigenschaft, denn es wird nur eine Umgebung von x = a betrachtet. Das absolute oder globale Maximum einer Funktion y = f (x), die in einem abgeschlossenen Intervall [c, d] differenzierbar ist, ist entweder ein relatives Maximum, oder es wird am Rand, also für x = c oder x = d, angenommen. Entsprechend ist das absolute oder globale Minimum ein relatives Minimum, oder es wird an einem der Intervallränder x = c oder x = d angenommen. Ein Extremwert einer Funktion ist ein Funktionswert f (a), der ein relatives Minimum oder ein relatives Maximum ist. Statt Extremwert sagt man auch Extremum oder relatives Extremum. Eine notwendige Bedingung dafür, dass die Funktion y = f (x) an der Stelle x = a ein relatives Extremum besitzt, ist das Verschwinden der Ableitung an dieser Stelle, also f c(a) 0 (falls sie existiert). Zur Bestimmung der relativen Extrema müssen alle x berechnet werden, die die Gleichung f c( x) 0 erfüllen. Eine hinreichende Bedingung für ein relatives Extremum (das heißt, ist die Bedingung erfüllt, dann liegt ein relatives Extremum vor) ist, dass die zweite Ableitung von Null verschieden ist, also f aa(a) v 0. Gilt jedoch auch f cc(a) 0 , so ist f (a) ein relatives Extremum, wenn es ein gerades n gibt, so dass f c(a) f cc(a) ! f ( n 1) (a) 0, f ( n ) (a) z 0 (n gerade). Ein Extremum liegt vor, wenn die erste an der Stelle a nicht verschwindende Ableitung von gerader Ordnung ist. Dieses relative Extremum ist ein relatives Minimum, wenn im ersten Fall f cc(a) ! 0 und im zweiten Fall f ( n) (a) ! 0 gilt. Das relative Extremum ist ein relatives Maximum, wenn im ersten Fall f cc(a)  0 und im zweiten Fall f ( n) (a)  0 gilt. Geometrisch bedeutet f c(a) 0 , dass die Tangente an die Kurve der Funktion im Punkt P(a| f (a)) waagerecht, also parallel zur x-Achse, verläuft.

x3  4x2  4x



Beispiele: 1.

f ( x)

x2

f c( x)

2 x,

f c( x)

0 Ÿ

f cc(0)

2!0 Ÿ

f cc( x) x

Bild 5. Konkave und konvexe Bereiche der Funktion y= f (x)

2 0 f ( 0)

0 ist ein relatives Minimum von

y = f (x)

2.

f ( x)

x4 1

f c( x) 4 x3 , f cc( x) 12 x 2 , f ccc( x) 24 x, f (4) ( x) 24 f c( x)

f cc(0)

0 Ÿ

x

0

f ccc(0) 0, f ( 4)

24  0 Ÿ

latives Maximum von y = f (x)

f (0) 0 ist ein re-

Die Krümmung einer Funktion ist die Abweichung der Kurve der Funktion von der Geraden. Die Krümmung der Kurve der Funktion y = f (x) im Punkt P(x|y) ist definiert als der Grenzwert N des Quotienten aus der Differenz der Steigungswinkel D1 und D der Tangenten durch einen Punkt P1 und durch P an die Kurve und der Länge 's des Kurvenbogens zwischen den Punkten (falls der Grenzwert existiert):

A 60

D1  D

lim

s

P1 o P

D s

dD ds

Eine notwendige Bedingung für die Existenz eines Wendepunkts P(a| f (a)) einer Funktion y = f (x) ist das Verschwinden der zweiten Ableitung im Wendepunkt, also f cc( x) 0 (falls sie existiert). Zur Bestimmung der Wendepunkte müssen alle x berechnet werden, die die Gleichung f cc( x) 0 erfüllen. Eine hinreichende Bedingung für einen Wendepunkt ist, dass die dritte Ableitung von Null verschieden ist, also f ccc( x) z 0 . Gilt jedoch auch f ccc( x) 0 , so hat f (x) an der Stelle a einen Wendepunkt, wenn es ein ungerades n gibt, so dass f cc(a) f ccc(a) ! f ( n 1) (a ) 0, f ( n ) (a) z 0 (n ungerade). Ein Wendepunkt liegt vor, wenn die erste an der Stelle a nicht verschwindende Ableitung von ungerader Ordnung ist. Falls in einem Wendepunkt P(a| f (a)) auch noch die erste Ableitung verschwindet, wenn also zusätzlich f c(a ) 0 gilt, dann ist dort die Tangente waagerecht. Ein solcher Wendepunkt heißt Sattelpunkt.

Die Krümmung einer Funktion ist in einem konvexen Bereich (Linkskurve) positiv, in einem konkaven Bereich (Rechtskurve) negativ. Für eine Gerade gilt N = 0. Mit Hilfe der Kettenregel berechnet man für die Krümmung in einem Punkt P(x | y) der Funktion y = f (x): f cc( x)

N

ª¬1  f

c2 ( x )

f cc( x) º¼

3 2

ª 1  f c2 ( x ) º ¬ ¼

1

Für N z 0 heißt U

N

3

Krümmungsradius und der

Kreis mit diesem Radius Krümmungskreis der Kurve im Punkt P(x | y). 



Beispiele:

1.

Beispiel:

Ÿ

2

f c( x) 9 x ,

Es folgt: N

f cc( x) 18 x

18 x 3

f ( x)

x3  4x2  4x

x( x  2) 2

f c( x)

3x 2  8 x  4,

f cc( x)

er 24

f ( x ) 3x 2  1

fo

lim

P1 o P

.in

N

A Mathematik

f cc( x)

.

0 Ÿ 6x  8

§ 4· f ccc ¨ ¸ © 3¹

(1  81x 4 ) 2

18 3

| 0,0242.

.te 5.4.9 Wendepunkte von Funktionen Ein Wendepunkt einer Funktion y = f (x) ist ein Punkt P(a| f (a)), in dem sich das Krümmungsverhalten der Kurve ändert. In einem Wendepunkt findet der Übergang von einem konvexen zu einem konkaven Bereich oder umgekehrt statt. Die Kurve liegt in der unmittelbaren Nähe eines Wendepunktes nicht auf einer Seite der Tangente, sondern wird von dieser durchsetzt.

6 z 0 Ÿ bei x

§4 4 · ¨ f ( )¸ ©3 3 ¹

f ( x)

0 Ÿ x

f ccc( x)

6

4 3

4 liegt der Wendepunkt 3

§ 4 16 · ¨ ¸ © 3 27 ¹

x 3  3x 2  3x

f c( x) 3x 2  6 x  3 3( x 1)2 , f cc( x) 6 x  6, f ccc( x) 6 f cc( x )

0 Ÿ

f ccc(1)

6z0 Ÿ

Da auch f c(1)

w w w Bild 6. Zur Definition der Krümmung einer Kurve

P

2.

ch

82 2

ni k

Krümmung im Punkt P(1|2) zum Beispiel: N

6 x  8,

x 1

f ( x) besitzt bei x = 1 einen Wendepunkt

0 gilt, ist dort die Tangente waagerecht, und

somit ist P = (1|1) ein Sattelpunkt.

5.4.10 Kurvendiskussion Eine Kurvendiskussion ist die Untersuchung einer Funktion y = f (x) bzw. des Graphen der Funktion auf typische Eigenschaften. Dazu gehören die Untersuchung auf Symmetrie und Monotonie sowie die Bestimmung von Definitionsbereich, Nullstellen, relativen Extrema, Wendepunkten, Unstetigkeitsstellen und Asymptoten. 

Beispiel: 1 f ( x) x( x  2) 3 2 Ableitungen: 1 3 1 f c( x) ( x  2)3  x( x  2)2 ( x  2)2 ( x  2  3x) ( x  2)2 (2 x 1) 2 2 2 f cc( x) 2( x  2)(2 x 1)  2( x  2)2 ( x  2)(4 x  2  2 x  4) 6( x 1)( x  2)

f ccc( x) 6( x  1)  6( x  2) 6(2 x  3)

Definitionsbereich: D=ബ

5 Differenzial- und Integralrechnung Nullstellen: 1 f ( x) x( x  2) 3 2

0 Ÿ x1

0, x 2

A 61 Die Gleichung für das Widerstandsmoment lautet:

2

hb 2 6 Nach dem Satz des Pythagoras gilt für die Beziehung zwischen b und h:

(1) W

Relative Extremwerte: f c( x) f cc( x3 )

1 2 f cc(2) 0, f ccc(2) 6 ! 0 (n ungerade) Ÿ

( x  2) 2 (2 x  1)

0 Ÿ x3

Wendepunkt; wegen f c(2) f cc( x4 )

1 f cc( ) 2

6˜

0 Ÿ

f ccc(1) z 0 Ÿ

bei x3 = 2

2

§b· (2) ¨ ¸  h 2 r 2 ©2¹ Auflösen von Gleichung (2) nach b2:

0 ist P(2|0) ein Sattelpunkt

1 3 ˜ !0 Ÿ 2 2

Wendepunkte: f cc( x) 6( x  1)( x  2) f ccc( x5 )

2, x 4

Minimum bei x4

x5

1, x6

x3

1 2

2

Wendepunkt bei x5 = 1

Sattelpunkt bei x6 = x3 = 2 (siehe oben) Zusammenfassung: 1 x( x  2) 3 hat die Nullstellen x1 = 0 und 2

§ 1· Wendepunkt P ¨ 1  ¸ (denn f (1) © 2¹

1 ˜1 ˜ (1) 3 2

3

 

27 , den 32

fo

1 1 § 3· ˜ ˜¨ ¸ 2 2 ¨© 2 ¸¹

1 ) und den 2

Sattelpunkt P(2|0). Die Funktion besitzt keine Unstetigkeitsstellen und Asymptoten, sie ist weder zur y-Achse noch zum Koordinatenursprung symmetrisch. Die Funktion ist streng monoton fal§ 1º lend im Intervall ¨¨  f, » und streng monoton wachsend im In2¼ ©

w

w

w

.te

ch

ni k

ª1 · tervall « , f ¸¸ ¬2 ¹

.in

1 x2 = 2, das relative Minimum f ( ) 2

er 24

Die Funktion f ( x)

Bild 7. Graph der Funktion f ( x)

1 x ( x  2) 3 2

5.4.11 Anwendungsbeispiele 1. Ein halbrunder Balken soll so besäumt werden, dass ein rechtwinkliger Balken mit maximalem Widerstandsmoment W entsteht.

Bild 8. Zu Anwendungsbeispiel 1

b 2 4( r 2  h 2 ) Einsetzen in (1): h 2 2 W ˜ 4( r 2  h 2 ) (r h  h3 ) 6 3 Da r eine feste Größe ist, hängt W nur von h ab, das heißt, W ist eine Funktion von h: W = W(h). Notwendige Voraussetzung für ein Maximum von W ist das Verschwinden der Ableitung: W c 0. Berechnung der Ableitung: 2 2 W c(h) (r  3h 2 ) 3 2 2 W c(h) 0 Ÿ (r  3h 2 ) 0 Ÿ 3 1 r 2  3h 2 0 Ÿ h r 3 3 (Da die Höhe h nicht negativ sein kann, kommt für das Maximum nur das positive Vorzeichen in 1 Frage.) Wegen W cc(h) 4h ist für h r 3 3 die zweite Ableitung negativ, es liegt also ein Maximum vor.

Ergebnis: 1 2 h r 3 und b r 3 3 gen für das maximale beträgt 1 2 W r 3 (r 2  r 2 ) 3 9

6 sind die Abmessun-

Widerstandsmoment, es 4 3 r 3. 27

2. Aus einem kreiskegelförmigen Stück Holz soll ein Zylinder größtmöglichen Rauminhalts (Gewichts) gedreht werden. Welchen Radius x und welche Höhe y hat dieser Zylinder, wenn r der Radius und h die Höhe des Kegels sind? (1) V x 2 y Zylindervolumen h y h (2) Beziehung zwischen x und y x r Die Beziehung zwischen x und y folgt aus der Ähnlichkeit der schraffierten Dreiecke. Auflösen von (2) nach y:  x¬ y = h žž1 ­­­ žŸ r ®

A 62

A Mathematik funktion, denn eine additive Konstante verschwindet bei der Differenziation. Somit ist {F(x) + C|C  ബ} die Menge aller Stammfunktionen von f (x). Stammfunktionen sind also bis auf eine additive Konstante eindeutig bestimmt. 

Beispiele: 1. Funktion: f ( x)

x2  2x  3 1 3 x  x 2  3x , aber zum Beispiel 3

Stammfunktion: F ( x) auch F1 ( x)

1 3 x  x 2  3x  5 3

2. Funktion: f ( x) sin x  cos x oder etwa

Stammfunktion: F ( x) F1 ( x )

Bild 9. Zu Anwendungsbeispiel 2

x k (k  ബ, k z –1)

3. Funktionen: f ( x)

Einsetzen in (1):  x¬  1 ¬ V = x 2 h žž1 ­­­ = h žž x 2  x3 ­­­ Ÿž r ® Ÿž r ®

Stammfunktionen: F ( x)

.te

 6 ¬ Wegen V aa( x) = h žž2  x­­­ gilt V cc( x1 ) ! 0 und žŸ r ®

w

w

V aa( x2 ) < 0, das heißt, bei x1 liegt ein Minimum und bei x2 ein Maximum vor.

w

Ergebnis: 2 1 x r und y h sind Radius und Höhe des 3 3 gesuchten Zylinders, das maximale Zylindervo4 2 lumen beträgt V r h. 27

5.5 Integralrechnung

.in

ln x  C (C  ബ)

ex

Stammfunktionen: F ( x)

er 24

ch

2 r 3

x k 1  C (C  ബ) k 1

1 x

Stammfunktionen: F ( x) 5. Funktion: f ( x)

e x  C (C  ബ)

Die Gesamtheit aller Stammfunktionen F(x) + C heißt unbestimmtes Integral der Funktion y = f (x), gesprochen: Integral über f (x) dx und geschrieben

ni k

  3 ¬ 3 ¬ V a( x) = 0 º h žž2 x  x 2 ­­ = hx žž2  x­­ = 0 žŸ Ÿž r ®­ r ®­

x 1

fo

4. Funktion: f ( x)

h ist eine feste Größe, V ist also eine Funktion der Variablen x: V = V(x). Berechnung der Ableitung:  3 ¬ V a( x) = h žž2 x  x 2 ­­­ žŸ r ®

º x1 = 0 und x2 =

 cos x  3

³ f ( x) dx

F ( x)  C

Das Zeichen ³ heißt Integralzeichen, und f (x) heißt Integrand. Die Variable x nennt man Integrationsvariable und C Integrationskonstante. Die Konstante C soll andeuten, dass F(x) durch die Funktion f (x) bis auf eine additive Konstante bestimmt ist. 

Beispiele: 3

1.

³x

2.

³ cos x dx

3.

³ (x

dx

4

1 4 x C 4

sin x  C

 3x 2  1) dx

1 5 1 x  3˜ x3  x  C 5 3

1 5 3 x  x  xC 5

5.5.1 Unbestimmtes Integral

5.5.2 Integrationsregeln

Ist y = f (x) eine Funktion mit einem Intervall I als Definitionsbereich, dann heißt eine differenzierbare Funktion F(x) mit demselben Intervall I als Definitionsbereich eine Stammfunktion von f (x), wenn für alle x  I gilt

Die folgenden Integrationsregeln zur Berechnung der unbestimmten Integrale von Funktionen lassen sich durch Differenziation der entsprechenden Gleichung beweisen.

F c( x)

f ( x)

Die Funktion f (x) heißt dann integrierbar. Ist F(x) eine Stammfunktion von f (x), so ist auch F(x) + c für eine beliebige Konstante c eine Stamm-

1. Faktorregel Ein konstanter Faktor im Integranden kann vor das Integralzeichen gezogen werden.

³ cf ( x)dx

c ³ f ( x)dx

(c  ബ)

5 Differenzial- und Integralrechnung 

A 63

Beispiel:

³ 3x dx

3³ x dx

1 3 ˜ x2  C 2

³ ln x

3 2 x c 2 2.

2. Potenzregel

³ x dx n

5

dx

1 n 1 x C n 1

1 x6  C 6

³ xe x dx

xe x  ³ 1 ˜ e x dx

³ x ˜ cos x

dx

v( x)

xe x  e x  C

( x  1)e x  C

cos x , dann ist u c( x) 1 und

dx

x ˜ sin x  ³ 1 ˜ sin x dx

x ˜ sin x  cos x  C

6. Substitutionsmethode Durch Substitution x = M (t) der unabhängigen Variablen einer Funktion y = f (x), also Einführung einer neuen Variablen t, ergibt sich für das unbestimmte Integral

fo

³ f ( x) dx ³ f (M (t ))M c(t ) dt

Beispiel:

.in

³ (4 x3  3x 2  5) dx ³ 4 x3dx  ³ 3x2 dx  ³ 5 dx

Durch geeignete Substitution kann das Integral auf der rechten Seite der Gleichung einfacher zu berechnen sein als das Ausgangsintegral

1 4 1 x  3 ˜ x3  5 x  C 4 3

x 4  x3  5 x  C

³ f ( x) dx .

Die Substitution muss so gewählt sein,

dass x = M (t) nach t differenzierbar ist.

ln f ( x)  C

2x  3

Mc

ln x 2  3x  5  C

5. Partielle Integration Lässt sich die Funktion f (x) als Produkt zweier Funktionen g(x) = u(x) und h( x) vc( x) darstellen, also f ( x) g ( x) ˜ h( x) u ( x) ˜ vc( x) , dann gilt

2.

³ (x

2

³

³ (x

³ u ( x)vc( x) dx auf das oft leichter berechenbare Integral ³ u c( x)v( x) dx zurückgeführt. Beispiele:

1.

³ ln x

dx

Setzt man u(x) = ln x und v c( x) 1 , dann ist u c( x) v ( x)

x , und es ergibt sich

dx

1

1 und x

dt 3

M (t )

t2 , , dann ist 3

dt , und es ergibt sich 3  1 C 3t

 1 ˜ 1 C 3 2  3x

8

 7) ˜ x dx

mit der Kettenregel M c(t )

dx dt

M (t )

t  7 , ergibt

1 1 ˜ ˜1 oder 2 t 7

dt 1 ˜ , und es folgt 2 t7

u ( x)v( x)  u c ( x)v( x) dx

Mit dieser Methode wird ein Integral der Form



1 oder dx 3

Die Substitution x2 + 7 = t, also x

dx

³ u( x)vc( x) dx

dx dt

³ (2  3x)2 ³ t 2 ˜

w

³ x2  3x  5 dx

Substituiert man 2 + 3x = t, also x

w

Beispiel:

Beispiele: dx ³ (2  3x)2

1.

w



f c( x) dx f ( x)



.te

³

ch

ni k

4. Ist der Integrand ein Bruch, in dem der Zähler die Ableitung des Nenners ist, dann ist das unbestimmte Integral gleich dem natürlichen Logarithmus des Absolutbetrages der Nennerfunktion.

er 24

4˜

e x , dann ist u c( x) 1 und

sin x , und es ergibt sich

³ x ˜ cos x

³ ( f ( x)  g ( x)) dx ³ f ( x) dx  ³ g ( x) dx 4³ x3 dx  3³ x 2 dx  ³ 5 dx

x ˜ ln x  ³ dx

e x , , und es folgt

Setzt man u(x) = x und vc( x)

3. Summenregel Das unbestimmte Integral einer Summe ist gleich der Summe der unbestimmten Integrale (falls Stammfunktionen existieren).



x ˜ ln x  ³ x ˜ 1 dx x

³ xee dx v( x)

Beispiel:

³x

dx

Setzt man u(x) = x und v c ( x)

3. 

³1˜ ln x

dx

x ˜ ln x  x  C

2

 7) 8 ˜ x dx

³t

dt 1 1 8 ˜ ³ t dt 2 t 7 2 1 1 9 1 2 ( x  7) 9  C ˜ ˜t  C 2 9 18

8

˜ t 7 ˜

Das letzte Integral lässt sich noch einfacher berechnen, wenn man die obige Substitutionsgleichung von rechts nach links liest (mit der Substitution u = M (t)).

³ f (M ( x))M c( x) dx ³ f (u) du

A 64 

A Mathematik

Beispiel 2. 2

8

 7) ˜ x dx

Irrationale Funktionen

Spezialfall n ³ > f ( x)@ ˜ f c( x) dx



> f ( x)@n 1  C

(n z 1)

n 1

Beispiel:

³ cos5 x ˜ sin x dx

1  cos 6 x  C 6

 ³ cos5 x ˜ ( sin x) dx

n

an x  an 1x

n 1

 !  a2 x  a1x  a0

x

mn n  m  mn

2

.te

w

w

5.5.3 Unbestimmte Integrale einiger algebraischer Funktionen

w

Mit den Integrationssregeln aus Abschnitt 5.5.2 lassen sich die unbestimmten Integrale von algebraischen Funktionen berechnen. Rationale Funktionen ax  C

1 2 x C 2 x n 1 ³ xn dx n  1  C

³ x dx

³  an xn  an 1xn 1  !  a1x  a0 dx a an n 1 an 1 n x  x  !  1 x 2  a0 x  C n 1 n 2

x

m 1

n

x

C

fo

.in

ch

ni k

6x  x  1

m

Trigonometrische Funktionen

³ sin x dx ³ cos x dx ³ tan x dx ³ cot x dx

er 24

6x2  x  1 dx x3  x Partialbruchzerlegung der Funktion liefert:

³

³ 1x dx ln x  C ³ x1n dx  n 1 1 xn11  C (n z 1)

x dx

Auch für einige transzendente Funktionen lassen sich die unbestimmten Integrale mit den Integrationsregeln aus Abschnitt 5.5.2 berechnen.

Beispiel:

³ a dx

³

2 3 x2  C 3 2 3 x2  C 3

5.5.4 Unbestimmte Integrale einiger transzendenter Funktionen

2

1 3 4   x x 1 x 1 x3  x Mit der Summenregel folgt: 6x2  x  1 1 3 4 ³ x3  x dx ³ x dx  ³ x  1 dx  ³ x  1 dx ln x  3ln x  1  4ln x  1  C

x dx

m

bm x m  bm 1x m 1  !  b2 x 2  b1x  b0 wird oftmals durch eine Partialbruchzerlegung von f (x) (siehe Abschnitt 2.5.2) einfacher oder überhaupt erst möglich. 

³

³ n x dx

7. Partialbruchzerlegung Die Integration gebrochener rationaler Funktionen y = f (x) mit f ( x)

x m 1  C (n z m  1) 1 m  n  1 xn

xm

³ xn dx

1 u8 du 1 u 9  C 1 ( x 2  7)9  C 2³ 18 18 mit der Substitution u = x2 + 7, woraus du = 2x dx folgt.

³ (x

 cos x  C sin x  C  ln cos x  C ln sin x  C  , k  ള) 2

³ cos12 x dx

tan x  C

³ sin12 x dx

 cot x  C (x z kS, k  ള)

(x z (2k + 1)

Exponentialfunktionen x

³ e dx x ³ a dx

x

e C 1 ˜ ax  C ln a

(a  ബ, a > 0 konstant)

Logarithmusfunktionen

³ ln x dx x ˜ (ln x  1)  C ( x ! 0) ³ log a x dx ln1a ˜ x ˜ (ln x  1)  C (a  ബ, a > 0 konstant, x > 0) 5.5.5 Bestimmtes Integral Ist y = f (x) eine beschränkte Funktion mit einem abgeschlossenen Intervall als Definitionsbereich, also D = [a,b], dann ist das bestimmte Integral von f (x) b

definiert durch

³ f ( x) dx a

n

¦ f ([k )'xk , n of lim

k 1

falls

5 Differenzial- und Integralrechnung

A 65

dieser Grenzwert existiert und unabhängig von der Wahl der Zahlen xk und [k ist (gesprochen: Integral von a bis b über f (x) dx). Dabei ist a = x0 < x1 < ... < xn = b eine Einteilung (Zerlegung) des Intervalls [a,b] mit 'xk = xk – xk–1 und [k, k = 1, 2, ... , n, ein beliebiger Zwischenpunkt mit xk–1 d [k d xk. b

³

Existenz des bestimmten Integrals: Jede in einem Intervall [a,b] stetige Funktion ist dort auch integrierbar. Auch jede im Intervall [a,b] beschränkte Funktion, die in [a,b] nur endlich viele Unstetigkeitsstellen besitzt, ist in diesem Intervall integrierbar. 

n

f ( x) dx

a

lim

n of

¦

Beispiel: Für die Funktion f (x) = c, c  ബ, D = [a,b] und eine beliebige Einteilung a = x0 < x1 < ... < xn = b des Intervalls [a,b] gilt

f ([k )xk

k 1

n

¦

lim

n of k 1

f ([k ) ' xk

n

lim

¦ c ˜ ' xk

n of k 1

lim c ˜ (b  a )

n

lim c ¦ ( xk  xk 1 )

n of k 1

c ˜ (b  a)

n of

Also ist die Funktion f (x) im Intervall [a,b] integrierbar, und es gilt b

³ c dx

c ˜ (b  a)

a

fo

5.5.6 Hauptsatz der Differenzial- und Integralrechnung

³

er 24

f ( x) dx

ch

Gilt f (x) t 0 für alle x  [a,b], dann ist

b a

f ( x) dx der negative Flächeninhalt. Be-

w

b

³a

w

.te

gleich dem Inhalt des von der Kurve (Graph der Funktion y = f (x)) und der x-Achse zwischen x = a und x = b berandeten Fläche. Für f (x) d 0 für alle x  [a,b] ist

w

sitzt y = f (x) in [a,b] Nullstellen, so ist

b

³a

Der Hauptsatz der Differenzial- und Integralrechnung liefert den Zusammenhang zwischen bestimmtem und unbestimmtem Integral einer Funktion y = f (x). Ist die Funktion y = f (x) mit D = [a,b] im Intervall [a,b] integrierbar, und besitzt f (x) eine Stammfunktion F(x), so gilt

ni k

Die Funktion f (x) heißt dann im Intervall [a,b] integrierbar. Das Zeichen ³ heißt Integralzeichen. Man nennt a die untere Integrationsgrenze, b die obere Integrationsgrenze, f (x) den Integranden und x die Integrationsvariable. Diese Integraldefinition geht auf Bernhard Riemann zurück (deutscher Mathematiker, 1826–1866).

.in

Bild 10. Zur Definition des bestimmten Integrals

f ( x) dx

die Differenz der Flächeninhalte oberhalb („+“) und unterhalb („–“) der x-Achse.

b

³ f ( x) dx

Das bestimmte Integral ist also Funktionswert von F an der oberen Intervallgrenze minus Funktionswert von F an der unteren Intervallgrenze. Dabei ist F(x) eine beliebige Stammfunktion von f (x). Statt F(b) – F(a) schreibt man auch F ( x)

x= b x= a

= F ( x)

b a

Mit diesem Satz wird die Berechnung des bestimmten Integrals einer Funktion auf die Berechnung einer Stammfunktion der Funktion zurückgeführt. Der Satz stellt somit den Zusammenhang zwischen dem bestimmten und dem unbestimmten Integral einer Funktion y = f (x) her. Er wurde von Gottfried Wilhelm Leibniz (deutscher Mathematiker, 1646–1716) und Isaac Newton (englischer Mathematiker, 1642–1727) entdeckt. 

Beispiele: b

1.

³ x dx

a

5

2.

³x

3

1 2 b x | a 2

1 2 (b  a 2 ) 2

1 4 5 x | 1 4

1 4 1 4 5  1 4 4

dx

1

S

Bild 11. Bestimmtes Integral

F (b)  F (a)

a

3.

³ sin x dx

0

 cos x |

S 0

54  1 4

 cos   ( cos 0)

156

11

2

A 66

A Mathematik

5.5.7 Eigenschaften des bestimmten Integrals

3. Gleiche untere und obere Integrationsgrenze

Die folgenden Eigenschaften zur Berechnung des bestimmten Integrals einer Funktion lassen sich mit Hilfe der Definition beweisen.

a

³ f ( x) dx

0

a

1. Vertauschung der Integrationsgrenzen a

³



³

b

1 4 x 4

3

³ x dx

 f ( x) dx

f ( x) dx

Beispiel: 3

b

3

3 3

1 4 1 4 3  3 4 4

0

a

b

4. Existieren die bestimmten Integrale

Beispiel:

6

1 2 2 x | 6 2

6

1  x2 2

 ³ x dx 2

1 2 1 2 2  6 2 2

2  18

b

und

1 1 ( 6 2  22 ) 2 2

| 62

(18  2)

16

³

c

f ( x) dx 

b

a

³

³

³

b

(c1 ˜ f ( x)  c2 ˜ g ( x)) dx

a

c

f ( x) dx

³ g ( x) dx , so gilt für beliebige c1, c2  ബ a

2. Zusammenfassen der Integrationsintervalle b

³ f ( x) dx a

16

f ( x) dx

a



b

b

³

³

c1 f ( x) dx  c2 g ( x) dx a

fo

2

³ x dx

.in



a

Beispiel: 4

3

)dx

er 24

³ (2 x  4 x 1

4

4

1

1

2³ xdx  4 ³ x3 dx

Einzelberechnung der Integrale 4

ni k

³ (2 x  4 x

3

)dx ( x 2  x 4 )

1

4

§1 22 ¨ x 2 ©2

³ x dx

ch

1

Bild 12. Zusammenfassen der Integrationsintervalle Beispiel: S

S

S

w

³ cos x dx ³02 cos x dx  ³S cos x dx 2

0

³ cos x dx

S

sin x | 0

0



sin   sin 0



³02 cos x dx S

³ cos x dx

sin x 2

sin

0

sin x S

2

S 2

00

w

S

w

Einzelberechnung der Integrale:

  sin 0 2

sin   sin

S 2

0

1 0

1

0 1

1

(42  44 )  (12 14 ) 240  0 240

1 §1 · 2 ¨ ˜ 42  ˜ 12 ¸ 2 ©2 ¹

¹

1· § 2¨8  ¸ 2¹ ©

15

4

1 · 1· §1 · §1 § 4³ x3 dx 4 ¨ x 4 |14 ¸ 4 ¨ ˜ 44  ˜14 ¸ 4 ¨ 64  ¸ 255 4 ¹ 4¹ ©4 ¹ ©4 © 1

.te



|14 ·¸

4 1

5.5.8 Einige Anwendungen der Integralrechnung

Es gibt sehr viele Anwendungen der Integralrechnung in der Technik und in den Ingenieurwissenschaften. Im Folgenden sind exemplarisch zwei davon genannt. Bogenlänge Die Länge eines Kurvenstücks bezeichnet man als Bogenlänge. Lässt sich der Bogen durch eine stetig differenzierbare Funktion y = f (x), f : [a,b] o W beschreiben, dann gilt für die Bogenlänge s b

³

s

1  > f c( x)@ dx 2

a



Beispiel:

Bogen: y

0

>a, b@ > 1,1@

(Halbkreis)

Bogenlänge:



Bild 13. ³ cos x dx

1 x2 , D

0

1

s

³

1

2

§ x · 1 ¨ ¸ dx ¨ 2 ¸ © 1 x ¹

1

³

1

1 1  x2

dx

arcsin x | 11



5 Differenzial- und Integralrechnung

A 67 Für das Volumen V und für den Inhalt AM der Mantelfläche eines Rotationskörpers gilt

Volumen und Mantelfläche von Rotationskörpern Ein Rotationskörper ist ein Körper, der entsteht, wenn die Kurve einer Funktion y = f (x) mit f (x) t 0 um die x-Achse (Rotationsachse) zwischen x = a und x = b rotiert (oder die inverse Funktion um die y-Achse). Rotationskörper sind aus dem Alltag bekannt: Vasen, Gläser oder gedrechselte Figuren zum Beispiel.

b

Volumen

³

 f 2 ( x) dx

V

a

b

2 f ( x) 1  > f c( x )@ dx

³

Mantelfläche AM

2

a



Beispiel: Die Gleichung des oberen Halbkreises mit dem Radius r lautet (explizite Form in kartesischen Koordinaten)

y

r 2  x2 ,

D = [ –r,r]. Die Ableitung dieser Funktion ist x 1 1 y c( x) (2 x) . 2 r 2  x2 r 2  x2

Bild 14. Rotationskörper

V

³

b r

a r

r

2 3 2 ˜ r 3

2



 x 2 dx

er 24

ch .te w w w

.in

fo

Somit berechnet man nach den obigen Formeln für das Volumen V und die Oberfläche AO (hier: Mantelfläche = Oberfläche) einer Kugel mit dem Radius r

ni k

Ein Rotationskörper ist durch zwei Schnitte senkrecht zur Rotationsachse begrenzt. Die von der Kurve, der x-Achse und den Geraden x = a und x = b begrenzte Fläche heißt die erzeugende Fläche des Rotationskörpers. Die Kugel ist zum Beispiel ein Rotationskörper. Sie entsteht durch Rotation eines Kreises mit dem Mittelpunkt im Koordinatenursprung um eine der beiden Achsen. Auch gerade Kreiskegel und gerade Kreiszylinder sind Rotationskörper.

AO

2 ³

b r

a r

r

r

0



1 · r § 2 ¨ r 2 x  x3 ¸ | 0 3 ¹ ©

4 3 r 3

r 2  x2 1

x2 r 2  x2

4 ³ r dx 4 ˜ rx | 0r 4r 2 0



2 ³ r 2  x 2 dx

dx 4S ³

r

0

r 2  x2

r2 r 2  x2

dx

A 68

A Mathematik

Symbole und Bezeichnungsweisen = z  <  >    앑 앧 옰

gleich ungleich ungefähr gleich kleiner als kleiner oder gleich größer als größer oder gleich sehr viel kleiner als sehr viel größer als proportional plus oder minus minus oder plus

n

= a1 + a2 + a3 + . . . + an; Summe über ak von k = 1 bis k = n

fo

¦ ak

k 1 n

= a1 · a2 · a3 · . . . · an; Produkt über ak von k = 1 bis k = n

{a, b, c} {x|E(x)}   Ž

Menge aus den Elementen a, b, c Menge aller x, die die Eigenschaft E(x) haben Element von nicht Element von Teilmenge

‡ ‰ ˆ |M| A š B A › B ᪰A A Ÿ B A œ B (a, b) (a, b, c)

leere Menge Vereinigung von Mengen Durchschnitt von Mengen Mächtigkeit der Menge M A und B A oder B

.in

– ak

AB

ch

.te

w

w

w

nicht A (Negation von A) aus A folgt B A und B sind äquivalent (gleichwertig) geordnetes Paar geordnetes Tripel parallel Gerade durch die Punkte A und B

AB

Strecke AB

| AB | G a JJJG PQ JJJG G | a |, | PQ | a # ` ]

Länge (Betrag) der Strecke AB

_

ni k

er 24

k 1

Vektor a Vektor PQ Länge des Vektors ähnlich kongruent = {1, 2, 3, . . .}; Menge der natürlichen Zahlen = {. . . ,3,2,1, 0, 1, 2, 3, . . .}; Menge der ganzen Zahlen m = { |m, n  ] , n z 0}; Menge der rationalen Zahlen n

Symbole und Bezeichnungsweisen

A 69

\

Menge der reellen Zahlen

^

= {z = a + bi|a, b  \ , i =

]*

= {. . . ,3,2,1, 1, 2, 3, . . .} = {x|x  ] , x z 0}; Menge der ganzen Zahlen ohne die Null

_*

={

1 }; Menge der komplexen Zahlen

\*

m |m, n  ]* } = {x|x  _ , x z 0}; Menge der rationalen Zahlen ohne die Null n = {x|x  \ , x z 0}; Menge der reellen Zahlen ohne die Null

]

= ` = {1, 2, 3, . . .} = {x|x  ] , x > 0}; Menge der positiven ganzen Zahlen

\ IP

m |m, n  ` } = {x|x  _ , x >0}; Menge der positiven rationalen Zahlen n = {x|x  \ , x > 0}; Menge der positiven reellen Zahlen = {2, 3, 5, 7, 11, 13, 17, 19, 23, 29, . . .}; Menge der Primzahlen

i

=

_

={

unendlich (größer als jede reelle Zahl)



minus unendlich (kleiner als jede reelle Zahl)

|a| an

Betrag oder Absolutbetrag einer Zahl a a hoch n, n-te Potenz von a

a

Wurzel aus a

a

n-te Wurzel aus a

er 24

n

.in



fo

1 ; imaginäre Einheit

Logarithmus b zur Basis a

lg b

dekadischer Logarithmus (Zehnerlogarithmus), Logarithmus zur Basis a = 10

ln b

natürlicher Logarithmus, Logarithmus zur Basis a = e = 2, 718 281 82 . . .

ni k

loga b

binärer Logarithmus (Zweierlogarithmus), Logarithmus zur Basis a = 2

[a, b]

= {x|x  \ und a  x  b}; abgeschlossenes beschränktes Intervall

(a, b)

= {x|x  \ und a < x < b}; offenes beschränktes Intervall

[a, b)

= {x|x  \ und a  x < b}; halboffenes beschränktes Intervall

(a, b]

= {x|x  \ und a < x  b}; halboffenes beschränktes Intervall

[a,)

= {x|x  \ und x  a}; halboffenes Intervall, nach rechts unbeschränkt

(a,)

= {x|x  \ und x > a}; offenes Intervall, nach rechts unbeschränkt

(, a]

= {x|x  \ und x  a}; halboffenes Intervall, nach links unbeschränkt

(, a)

= {x|x  \ und x < a}; offenes Intervall, nach links unbeschränkt

(,)

= {x|x  \ }; offenes Intervall, nach links und nach rechts unbeschränkt

(an)

= (a1, a2, a3, . . .); Folge, Zahlenfolge

w

w

w

.te

ch

ld b

n

¦ ak

endliche Reihe

k 1 f

¦ ak

unendliche Reihe

lim an

Limes, Grenzwert der Folge (an)

lim f ( x)

Grenzwert (Limes) der Funktion f (x) f¨ur x gegen a

k 1

n of xo a

lim

f ( x)

linksseitiger Grenzwert der Funktion y = f (x) an der Stelle x = a

lim

f ( x)

rechtsseitiger Grenzwert der Funktion y = f (x) an der Stelle x = a

xo a 0 xo a 0

A 70

A Mathematik

f c ( x0 )

Ableitung von f (x) an der Stelle x = x0

df ( x0 ) dx f c ( x)

Ableitung von f (x) an der Stelle x = x0 Ableitung der Funktion f (x)

f cc( x)

zweite Ableitung der Funktion f (x)

f ccc ( x)

dritte Ableitung der Funktion f (x)

f n ( x0 )

n-te Ableitung der Funktion f (x)

³

f ( x) dx

unbestimmtes Integral der Funktion y = f (x)

f ( x) dx

bestimmtes Integral der Funktion y = f (x) von x = a bis x = b

b

³ a

Alpha

A

Beta

α

Jota

I

ι

Rho

P

β

Kappa

K

κ

Sigma

Σ

γ

Lambda

Λ

λ

Tau

T

Delta

∆

δ

My

M

μ

Ypsilon Υ

Epsilon

E

ǫ

Ny

N

ν

Phi

Zeta

Z

ζ

Xi

Ξ

ξ

Eta

H

η

Omikron O

o

Theta

Θ

ϑ

Pi

π

Φ

ch Chi

σ

τ

υ

ϕ

X

χ

Psi

Ψ

ψ

Omega

Ω

ω

.te

w

w

w

Π

ρ

ni k

B

Gamma Γ

er 24

.in

fo

Das griechische Alphabet

2 Funktionen

A 13 Somit ergibt sich als Lösung des linearen Gleichungssystems:

Nennerdeterminante (Determinante der Koeffizientenmatrix):

D

3 15 8 5 10 12 2 7 1

30  360  280  160  252  75

Zählerdeterminanten: 10 15 8 Dx 1 10 12 100  180  56  80  840  15 1 7 1

Dy

3 10 8 5 1 12 2 1 1

3  240  40  16  36  50

Dz

3 15 10 5 10 1 2 7 1

30  30  350  200  21  75

Dy Dx  681 227 Dz  454  1, z 3, y 2 D  227 D  227 D  227 Die Lösung des Gleichungssystems ist also das (geordnete) Zahlentripel (x, y, z) = (3, –1, 2) (oder Lösungsmenge: L = {(3, –1, 2)}).

227

x

681

227

454

2 Funktionen Funktionswert y zu erhalten. Für x = 3 erhält man zum Beispiel y = f (3) = 5 · 3 = 15. Sowohl der Definitionsbereich als auch der Wertebereich sind die natürlichen Zahlen. Für die Bildmenge ergibt sich f (D) = {5, 10, 15, 20, ...}.

fo

2.1 Definition und Darstellungen von Funktionen 2.1.1 Definitionen

.in

2. y = f (x) = x + 2, D = ബ, W = ബ

er 24

2.1.2 Funktionsgleichung Explizite Darstellung der Funktionsgleichung Die Zuordnungsvorschrift für eine Funktion ist im Regelfall eine Gleichung, die Funktionsgleichung y = f (x) (gesprochen: y gleich f von x). Dabei heißt x unabhängige Variable und y abhängige Variable. Man nennt x auch das Argument der Funktion. Die Form y = f (x) heißt explizite Darstellung der Funktionsgleichung. Darüber hinaus gibt es die implizite Darstellung und die Parameterdarstellung der Funktionsgleichung (siehe A14). Funktionen können aber zum Beispiel auch durch Tabellen, Schaubilder (Graphen), Pfeildiagramme oder geordnete Wertepaare (Wertetabelle) dargestellt werden. Fehlt bei einer Funktion die Angabe des Definitionsbereichs, so gilt D = ബ. Fehlt bei einer Funktion die Angabe des Wertebereichs, so gilt ebenfalls W = ബ. Die Schreibweise y = f (x), f: D o W für eine Funktion bedeutet, dass y = f (x) die Funktionsgleichung ist, dass die Funktion den Definitionsbereich D und den Wertebereich W hat.

w

w

D Definitionsbereich W Wertebereich f (D) Bildmenge

w

.te

ch

ni k

Eine Abbildung oder Funktion f ist eine Zuordnung, die jeder Zahl x einer gegebenen Zahlenmenge D eine Zahl y einer Zahlenmenge W zuordnet. Die Zuordnung ist eindeutig, das heißt, jeder Zahl x wird genau eine Zahl y zugeordnet. Man schreibt dafür y = f (x) oder manchmal auch x 6 f (x). Man nennt f (x) das Bild von x und umgekehrt x das Urbild von f (x). Die Menge D heißt Urbildmenge, Definitionsmenge oder Definitionsbereich. Die Menge W, aus der die Bilder stammen, heißt Wertemenge oder Wertebereich. Die Menge der Bilder (also alle y-Werte zusammen) heißt Bildmenge, bezeichnet mit f (D).

Die Elemente der Bildmenge nennt man Funktionswerte. Die Bildmenge f (D) ist eine Teilmenge des Wertebereichs W, und W ist eine Teilmenge der Menge ബ der reellen Zahlen. f (D) Ž W Ž ബ Eine Funktion besteht aus drei Teilen: der Zuordnungsvorschrift f, dem Definitionsbereich D und dem Wertebereich W. Zwei Funktionen sind genau dann gleich, wenn sowohl die Zuordnungsvorschriften als auch die Definitionsbereiche als auch die Wertebereiche übereinstimmen. 

Beispiele:

1. y = f (x) = 5x, D = ത, W = ത Die Zuordnungsvorschrift ist hier „5 mal“, das heißt, man muss jeden x-Wert mit 5 multiplizieren, um den zugehörigen

y = f (x), f: D o W 

Beispiele:

1. y = f (x) = x3 – 4x2 – x + 4, f: ബoബ 2. y = f ( x)

x3 , x2  2

f : [1, 1] o ബ (also D = [1, 1], W = ബ)

Eine Funktion mit der Funktionsgleichung y = f (x), deren Definitions- und Wertemenge nur reelle Zahlen enthalten, nennt man eine reelle Funktion einer reellen Variablen.

A 14

A Mathematik In einem kartesischen Koordinatensystem (siehe Abschnitt 4.1) ist die waagerechte Achse die x-Achse oder Abszissenachse, die senkrechte Achse ist die yAchse oder Ordinatenachse. Die Zahl x ist die Abszisse und y die Ordinate eines Punktes (x|y) mit den Koordinaten x und y. Statt Graph einer Funktion sagt man auch Schaubild oder Kurve der Funktion. Bemerkung: Bei einem Zahlenpaar setzt man ein Komma oder ein Semikolon zwischen die beiden Komponenten: (x,y) oder (x;y). Bei der Darstellung eines Punktes setzt man einen senkrechten Strich zwischen die beiden Koordinaten: (x|y).

Implizite Darstellung der Funktionsgleichung Die Darstellung einer Funktion in der Form F(x,y) = 0 heißt implizit, falls sich diese Gleichung eindeutig nach y auflösen lässt. Statt impliziter Darstellung der Funktion sagt man auch einfach nur implizite Funktion. 

Beispiel: 3. F(x,y) = x2 + y2 – 1 = 0, D = [–1, 1], y t 0 Es handelt sich hierbei um die obere Hälfte des Einheitskreises mit dem Mittelpunkt im Koordinatenursprung (vgl. Abschnitt 4.3). Man beachte, dass mit x2 + y2 – 1 = 0 keine reelle Funktion definiert wird, denn die Zuordnung ist nicht eindeutig, da jedem Element des Definitionsbereichs zwei Werte zugeordnet werden (einer auf dem oberen Halbkreis und einer auf dem unteren Halbkreis).

2.1.4 Wertetabelle einer Funktion

.in

Beispiel: x = 2t + 5, y = 8t + 4, t  ബ Durch Elimination von t erhält man 4x – 20 = y – 4 Ÿ y = 4x – 16, also eine Geradengleichung (in expliziter Form) (vgl. Abschnitt 4.2.1).



Beispiel:

Wertetabelle für die Funktion y = –x2 – 4x + 3, D = ബ:

ni k

4.

er 24



Auch mittels einer Wertetabelle kann eine Funktion dargestellt werden. In einer Wertetabelle werden für einige ausgewählte Argumente x die geordneten Zahlenpaare (x,y) = (x, f (x)) für eine Funktion y = f (x) eingetragen. Dabei müssen die ausgewählten Werte für x Elemente des Definitionsbereichs D der Funktion sein. Man stellt oftmals eine Wertetabelle auf, um den Graph einer Funktion zeichnen zu können.

fo

Parameterdarstellung der Funktionsgleichung Die Darstellung einer Funktion in der Form x = M (t), y = \ (t) heißt Parameterdarstellung. Die Werte von x und y werden dabei jeweils als Funktion einer Hilfsvariablen t angegeben, die Parameter genannt wird. Die Funktionen M (t) und \ (t) müssen denselben Definitionsbereich haben.

Beispiel: Graph der Funktion mit der Funktionsgleichung y = f (x) = 2x + 1

w



w

w

.te

ch

2.1.3 Graph einer Funktion Eine Möglichkeit der Funktionsdarstellung ist, den Graph der Funktion zu zeichnen. Der Graph einer Funktion f mit dem Definitionsbereich D ist das Bild, das man erhält, wenn man die geordneten Zahlenpaare (x,y) = (x, f (x)) mit x  D in ein Koordinatenkreuz einträgt. Geordnet bedeutet, dass in (x,y) die Reihenfolge von x und y wichtig ist: (x,y) ist verschieden von (y,x) (außer möglicherweise in Sonderfällen).

und dem Definitionsbereich D = ബ:

–5

–4

–3

–2

–1

0

1

2

y

–2

3

6

7

6

3

–2

–9

2.2 Verhalten von Funktionen 2.2.1 Monotone Funktionen Eine Funktion mit der Gleichung y = f (x) heißt in einem bestimmten Bereich B (B ist eine Teilmenge des Definitionsbereichs D) – monoton wachsend, wenn aus x1 < x2 stets f (x1) d f (x2) folgt, – streng monoton wachsend, wenn aus x1 < x2 stets f (x1) < f (x2) folgt, – monoton fallend, wenn aus x1 < x2 stets f (x1) t f (x2) folgt, – streng monoton fallend, wenn aus x1 < x2 stets f (x1) > f (x2) folgt. Dabei sind x1, x2 beliebige Punkte aus diesem Bereich B. 

Bild 1. Graph der Funktion mit der Gleichung y = f (x) = 2x + 1

x

Beispiele: 1.

f (x) = 3x, D = ബ ist streng monoton wachsend in D.

2.

f (x) = 3, D = ബ ist in D monoton wachsend (und monoton fallend).

3.

f (x) = x2, D = ബ ist in B1 = {x|x  D und x d 0} streng monoton fallend und in B2 = {x|x  D und x t 0} streng monoton wachsend.

2 Funktionen

A 15

2.2.2 Symmetrische Funktionen

f (D) = W

Der Graph einer Funktion mit der Gleichung y = f (x) ist symmetrisch zur y-Achse, wenn f (x) = f (–x) für alle x  D gilt. Eine solche Funktion heißt eine gerade Funktion. Der Graph einer Funktion y = f (x) ist symmetrisch zum Koordinatenursprung, wenn f (–x) = –f (x) für alle x  D gilt. Eine solche Funktion heißt eine ungerade Funktion.

Beispiele: Folgende Funktionen sind surjektiv:

1. y = f (x) = x + 2, f: ബ o ബ 2. y = f (x) = x3 – 4x2 – x + 4, f: ബ o ബ Folgende Funktionen sind nicht surjektiv: 1. y = f (x) = x2 – 1, f: ബ o ബ

Beispiele: 1. f (x) = 2x4 + 1 Wegen f (–x) = 2(–x)4 + 1 = 2x4 + 1 = f (x) ist y = f (x) symmetrisch zur y-Achse, also eine gerade Funktion. 2. f (x) = 2x3 – 3x Wegen f (–x) = 2(–x)3 – 3(–x) = –2x3 + 3x = –f (x) ist y = f (x) symmetrisch zum Koordinatenursprung, also eine ungerade Funktion. 3. f (x) = x2 – x Wegen f (–x) = (–x)2 – (–x) = x2 + x, also f (x) z f (–x) und f (x) z –f (–x), ist y = f (x) weder eine gerade noch eine ungerade Funktion.

2.2.6 Bijektive Funktionen

fo

Eine Funktion heißt bijektiv, wenn sie sowohl injektiv als auch surjektiv ist. Bei einer bijektiven Funktion ist also die Bildmenge gleich dem Wertebereich, und jedes Bild besitzt genau ein Urbild. Ist y = f (x), f : D o W eine bijektive Funktion, so sind die Mengen D und W gleich mächtig, das heißt, sie besitzen gleich viele Elemente. Die bijektiven Funktionen besitzen eine Umkehrfunktion.

2.2.3 Beschränkte Funktionen



Beispiele: Folgende Funktion ist bijektiv:

er 24

y = f (x) = x + 2, f: ബ o ബ Folgende Funktionen sind nicht bijektiv: 1. y = f (x) = x3 – 4x2 – x + 4, f: ബ o ബ 2. y = f (x) = x2 – 1, f: ബ o ബ

.te

Beispiele: 1. y = 1 – x2 ist nach oben beschränkt, denn y d 1. 2. y = ex ist nach unten beschränkt, denn y > 0. 4 ist beschränkt, denn 0 < y d 4. 3. y = 1  x2

w

w

w



für alle x  D

ch

ni k

Eine Funktion heißt nach oben beschränkt, wenn ihre Funktionswerte eine bestimmte Zahl nicht übertreffen, und nach unten beschränkt, wenn ihre Funktionswerte nicht kleiner als eine bestimmte Zahl sind. Eine Funktion, die sowohl nach oben als auch nach unten beschränkt ist, heißt beschränkt. Bei einer beschränkten Funktion y = f (x) existieren also reelle Zahlen a und b mit a < b, so dass gilt: a d f (x) d b

2.2.4 Injektive Funktionen

Eine Funktion heißt injektiv, wenn jedes Bild genau ein Urbild besitzt. Bei einer injektiven Funktion gehören zu verschiedenen Argumenten also stets verschiedene Bilder. x1 z x2 

Ÿ

f ( x1 ) z f ( x2 )

Beispiele: Folgende Funktionen sind injektiv:

1. y = f (x) = x + 2, f: ബ o ബ (also D = W = ബ) 2. y = f ( x)

x , f: ത o ബ

2. y = f ( x)

.in





x , f: ത o ബ

Folgende Funktionen sind nicht injektiv: 1. y = f (x) = x3 – 4x2 – x + 4, f: ബ o ബ 2. y = f (x) = x2 – 1, f: ബ o ബ

2.2.5 Surjektive Funktionen Eine Funktion heißt surjektiv, wenn ihre Bildmenge gleich dem Wertebereich ist.

3. y = f ( x)

x f: ത o ബ

2.2.7 Periodische Funktionen Eine Funktion, deren Funktionsgleichung die Bedingung f (x + T) = f (x) erfüllt, wobei T eine Konstante (feste reelle Zahl) ist, heißt periodische Funktion. Die Gleichung f (x + T) = f (x) gilt für alle x aus dem Definitionsbereich. f (x + T) = f (x) Die kleinste positive Zahl T mit dieser Eigenschaft heißt die Periode der Funktion. Den absolut größten Funktionswert nennt man Amplitude der periodischen Funktion. Beispiele für periodische Funktionen sind die trigonometrischen Funktionen (vgl. Kapitel 3). 2.2.8 Umkehrfunktionen

Die Funktion, die durch Vertauschen von x und y aus einer bijektiven Funktion y = f (x) entsteht, heißt Umkehrfunktion oder inverse Funktion von y = f (x). Bei einer bijektiven Funktion y = f (x), f: D o W ist jedes Element y  W Bild von genau einem Element x  D. Man kann eine neue Funktion definieren, die jedem y  W als Bild gerade das x  D zuordnet, das Urbild von y ist. Diese Funktion leistet das Umgekehrte wie f, ihr Definitionsbereich ist W, und ihr Wertebereich ist D. Man nennt diese Funktion daher die Umkehrfunktion von f und bezeichnet sie mit f –1.

A 16

A Mathematik 2. y = f (x) = 2x, D = ബ, W = ബ+

y = f –1(x), f –1: W o D

Umkehrfunktion: y = f –1(x) = log2x, D = ബ+, W = ബ

Versteht man unter der Schreibweise g( f (x)), dass man auf x die Zuordnungsvorschrift f und dann auf f (x) die Vorschrift g anwendet, so gilt f –1( f (x)) = x und f ( f –1(x)) = x. Zu einer streng monoton wachsenden oder streng monoton fallenden Funktion existiert die Umkehrfunktion. Bestimmung der Umkehrfunktion: 1. Auflösen von y = f (x) nach x: x = f –1(y) 2. Vertauschen von x und y: y = f –1(x)

2.2.9 Reelle und komplexe Funktionen Eine Funktion mit der Funktionsgleichung y = f (x), deren Definitions- und Wertebereich nur reelle Zahlen enthalten, nennt man eine reelle Funktion einer reellen Variablen. 

2. y =

Diesen Operationen entspricht die Spiegelung des Graphen der Funktion an der Winkelhalbierenden y = x. 

Beispiele:

1 1 x , D= W= ബ 4 4

fo

f 1 ( x)

x , D = [0,f), W = [0,f)

Ist dagegen die unabhängige Variable einer Funktionsgleichung eine komplexe Zahl z, dann wird durch w = f (z) eine komplexe Funktion einer komplexen Variablen beschrieben. Komplexe Funktionen werden in dem mathematischen Gebiet Funktionentheorie behandelt.

1. y = f (x) = 4x – 1, D = W = ബ Umkehrfunktion: y

Beispiele: 1. y = x2, D = (–f,f), W = [0,f)

.in

2.3 Einteilung der elementaren Funktionen

w

w

.te

ch

ni k

er 24

Eine elementare Funktion ist eine Funktion, deren Funktionsgleichung durch einen geschlossenen analytischen Ausdruck dargestellt werden kann. Elementare Funktionen sind durch Formeln definiert, die nur endlich viele mathematische Operationen mit der unabhängigen Variablen x und den Koeffizienten enthalten. Man teilt die elementaren Funktionen in algebraische Funktionen und transzendente Funktionen ein. Bei algebraischen Funktionen lassen sich die Verknüpfung der unabhängigen Variablen x und der abhängigen Variablen y in einer algebraischen Gleichung folgender Form darstellen, wobei p0, p1, ..., pn Polynome in x beliebigen Grades sind. p0 ( x)  p1 ( x) y  p2 ( x) y 2  !  pn ( x) y n

w

Bild 2. Graphen der Funktionen von Beispiel 1

0

Ein Polynom n-ten Grades ist ein Ausdruck der Form n

an x n  an 1 x n 1  !  a2 x 2  a1 x  a0

¦a x k

k

k 0

mit a0, a1, a2, ..., an–1, an  ബ, an z 0, n  ത Elementare Funktionen, die nicht algebraisch sind, heißen transzendent. 

Beispiele für algebraische Funktionen: 1. y = 3x2 + 4 2x 2. y = 3 x  2x  1

3. 3xy3 4 xy  x3  1 p0 ( x)

Bild 3. Funktion y = 2x und Umkehrfunktion y = log2x sowie Funktion y = ex und Umkehrfunktion y = lnx

0 (hier also

x 3  1, p1 ( x)

4 x, p 2 ( x)

0, p3 ( x) 3x )

2 Funktionen

A 17

Zu den transzendenten Funktionen gehören zum Beispiel die Exponentialfunktionen, die Logarithmusfunktionen und die trigonometrischen Funktionen. 

Konstante Funktionen: y = a0 Lineare Funktionen: y = a1x + a0 Quadratische Funktionen: y = a2x2 + a1x + a0 Kubische Funktionen: y = a3x3 + a2x2 + a1x + a0

Beispiele für transzendente Funktionen: 1. y = ex 2. y = sin x 3. y = ln x

Die algebraischen Funktionen untergliedern sich in die rationalen Funktionen und in die irrationalen Funktionen. Eine rationale Funktion ist eine algebraische Funktion, für die die Funktionsgleichung y = f (x) als eine explizite Formel angegeben werden kann, in der auf die unabhängige Variable x nur endlich viele rationale Rechenoperationen (Addition, Subtraktion, Multiplikation und Division) angewandt werden. Eine algebraische Funktion, die nicht rational ist, heißt irrational.

fo

.in

y

an x n  an1 x n1 !  a2 x 2  a1 x  a0 y bm x m  bm1 x m1 !  b2 x 2  b1 x  b0

2 x 2  3x  5 x 3  3x 2  2

Beispiele für irrationale Funktionen:

2.

y

3x 2  4 3

ch

y

( x 2  1) x

.te

1.

w

w

w

Für rationale Funktionen ist f (x) ein Polynom (dann ist y = f (x) eine ganze rationale Funktion) oder ein Quotient aus Polynomen (dann heißt y = f (x) eine gebrochene rationale Funktion). Ganze rationale Funktionen lassen sich also darstellen in folgender Form mit a0, a1, a2 ..., an–1, an  ബ, an z 0, n  ള, n t 0. n

y

n

¦a x

i

¦b x

k

i

i o m

k

k 0

Eine gebrochene rationale Funktion kann also immer als Quotient zweier ganzer rationaler Funktionen dargestellt werden. Bei gebrochenen rationalen Funktionen werden auf die unabhängige Variable x nur die Grundrechenarten (also die Operationen Addition, Subtraktion, Multiplikation und Division) angewandt. Die Definitionsmenge einer gebrochenen rationalen Funktion besteht aus denjenigen reellen Zahlen, für die der Nenner nicht Null wird. Für n < m heißt die Funktion echt gebrochene rationale Funktion, für n t m heißt sie unecht gebrochene rationale Funktion. Gebrochene rationale Funktionen mit n = 1 und m = a1 x  a0 1, also y heißen gebrochene lineare b1 x  b0 Funktionen.

ni k

Bei irrationalen Funktionen tritt die unabhängige Variable auch unter einem Wurzelzeichen auf. 

Gebrochene rationale Funktionen sind Funktionen mit einer Funktionsgleichung y = f (x), bei der f (x) als Quotient zweier Polynome darstellbar ist. Sie besitzen also eine Darstellung folgender Form mit a0, a1, ..., an, b0, b1, ..., bm  ബ, an, bm z 0, n  ള, n t 0, m  ത.

Beispiele für rationale Funktionen: 1 1. y 3x 3  4

2.

Beispiele für ganze rationale Funktionen: 1. y = 23x4 – 12x + 4 2. y = 1 – 3x + x6 – 2x2 3. y = 3x – 4S(lineare Funktion) 4 y = 4x3 – 2x +5 (kubische Funktion)

er 24





an x n  an 1 x n 1  !  a2 x 2  a1 x  a0

¦a x k

k

k 0

Ist n der Grad des Polynoms, so nennt man die Funktion ganze rationale Funktion n-ten Grades. Bei ganzen rationalen Funktionen werden auf die unabhängige Variable x nur die Operationen Addition, Subtraktion und Multiplikation angewandt. Ganze rationale Funktionen vom Grad 0 (y = a0) nennt man konstante Funktionen, vom Grad 1 (y = a1x + a0) lineare Funktionen, vom Grad 2 (y = a2x2 + a1x + a0) quadratische Funktionen und vom Grad 3 (y = a3x3 + a2x2 + a1x + a0) kubische Funktionen.



Beispiele für gebrochene rationale Funktionen: 2 y x

1.

2x

2.

y

3.

y

2x  4 (gebrochene lineare Funktion) x3

4.

y

x2  x 

x 3  5x 2  2x  1

1 x

§ ¨ ¨ ©

x 3  x 2  1 ·¸ ¸ x ¹

Bei den ersten beiden Beispielen handelt es sich um echt gebrochene rationale Funktionen, bei den letzten beiden Beispielen um unecht gebrochene rationale Funktionen.

A 18

A Mathematik Der Schnittpunkt des Graphen der Funktion mit der x-

Zusammenfassende Übersicht über die elementaren Funktionen algebraische Funktionen

Achse ist S x

n m

S y (0 n ) .

transzendente Funktionen

rationale Funktionen

 0 , der Schnittpunkt mit der y-Achse

Ist n = 0, so nennt man die lineare Funktion y = mx (m  ബ, m z 0) auch Proportionalfunktion. Der Graph einer Proportionalfunktion ist eine Gerade durch den Koordinatenursprung, und zwar mit der Steigung m. Man nennt m auch den Proportionalitätsfaktor der y Gleichung, denn es gilt m . x

irrationale Funktionen

2.4.3 Quadratische Funktionen ganze rationale Funktionen

gebrochene rationale Funktionen

Funktionen mit einer Funktionsgleichung f ( x)

y

lineare Funktionen

quadratische Funktionen

fo

kubische Funktionen

2.4 Ganze rationale Funktionen 2.4.1 Konstante Funktionen

Normalparabel Mit den Koeffizienten a2 = 1, a1 = 0, a0 = 0 in der Gleichung y a2 x 2  a1x  a0 der quadratischen Funktion erhält man die Gleichung y = x2 der Normalparabel.

ch

ni k

Funktionen mit einer Funktionsgleichung y = f (x) = n (n  ബ)

Eine quadratische Funktion ist eine ganze rationale Funktion 2. Grades. Der Graph jeder quadratischen Funktion ist eine Parabel (vgl. auch Abschnitt 4.5.3). Für spezielle Koeffizienten a2, a1, a0 in der Funktionsgleichung erhält man spezielle Parabeln.

er 24

konstante Funktionen

unecht gebrochene rationale Funktionen

.in

echt gebrochene rationale Funktionen

a2 x 2  a1 x  a0 (a2, a1, a0  ബ, a2 z 0)

w

w

.te

Der Graph einer konstanten Funktion ist eine Parallele zur x-Achse, und zwar im Abstand n. Im Fall n = 0 ist die Gerade die x-Achse selbst. Die Geradengleichung der x-Achse ist also y = 0.

w

2.4.2 Lineare Funktionen

Funktionen mit einer Funktionsgleichung y = f (x) = mx + n (m,n  ബ, m z 0)

y = x2

Der Punkt (0|0), also der Koordinatenursprung, ist der Scheitelpunkt der Normalparabel. Die Normalparabel ist symmetrisch zur y-Achse und nach oben geöffnet. Der Definitionsbereich ist D = ബ, der Wertebereich ist W = ബ, und die Bildmenge f (D) ist die Menge der nichtnegativen reellen Zahlen: f (D) = ബ 0 = ബ+ ‰ {0}.

Eine lineare Funktion ist eine ganze rationale Funktion 1. Grades. Der Graph einer linearen Funktion ist eine Gerade (daher der Name lineare Funktion), und zwar die Gerade mit der Steigung m und dem Achsenabschnitt n auf der y-Achse (vgl. Abschnitt 4.2.1). Die Steigung m einer Geraden ist der „Höhenzuwachs“ (die Differenz der y-Werte) bei einem Schritt um 1 nach rechts. Der Achsenabschnitt n ist der y-Wert, bei dem die Gerade die y-Achse schneidet. Für m > 0 ist die Funktion streng monoton wachsend, für m < 0 ist sie streng monoton fallend. Bild 4. Normalparabel

2 Funktionen

A 19

besitzt die Funktion ein Maximum und ein Minimum (siehe Abschnitt 5.4.7). Für a3 > 0 ist die Funktion dann von –f bis zum Maximum monoton wachsend, monoton fallend vom Maximum bis zum Minimum und danach bis +f wieder monoton wachsend. Für a3 < 0 (und D < 0) ist die Funktion von –f bis zum Minimum monoton fallend, vom Minimum bis zum Maximum monoton wachsend und danach bis +f wieder monoton fallend. Es gibt einen, zwei (dann ist ein Schnittpunkt ein Berührpunkt) oder drei Schnittpunkte mit der x-Achse (abhängig von den Koeffizienten a3, a2, a1, a0. Der Schnittpunkt mit der y-Achse ist S y (0 a0 ) .

Allgemeiner Fall a2 x 2  a1 x  a0

y

Für a2 > 0 ist die Parabel nach oben, für a2 < 0 nach unten geöffnet. Für |a2| > 1 ist die Parabel im Vergleich zur Normalparabel gestreckt und für |a2| < 1 gestaucht. Man nennt |a2| deshalb den Streckungsfaktor der Parabel. Eine Änderung des Koeffizienten a1 bewirkt eine Verschiebung der Parabel in x-Richtung, eine Änderung von a0 bewirkt eine Verschiebung in y-Richtung. Scheitelpunkt S der Parabel:

§ a a2 · S(xs|ys)= S ¨  1 a0  1 ¸ 4a2 ¹ © 2a2

y  ys

fo

Man nennt die Gleichung y  ys a2 ( x  xs ) 2 Scheitelform der quadratischen Funktion, wohingegen y a2 x 2  a1x  a0 Normalform der quadratischen Funktion heißt.

er 24

ch

ni k

Schnittpunkt Sy mit der y-Achse: S y S y (0 a0 ) . Der Wert D a12  4a2 a0 heißt Diskriminante der quadratischen Funktion y a2 x 2  a1x  a0 . Gilt D > 0, so hat die zugehörige Parabel zwei Schnittpunkte mit der x-Achse. Für D = 0 gibt es einen Schnittpunkt (der Schnittpunkt ist dann ein Berührpunkt). Für D < 0 gibt es keinen Schnittpunkt mit der x-Achse. Schnittpunkte mit der x-Achse: § 1 · S x1 ¨ ( a1  a12  4a2 a0 ) 0¸ , © 2a ¹

.in

a2 ( x  xs ) 2

.te

2

2

w

2.4.4 Kubische Funktionen

w

§ 1 · S x2 ¨ ( a1  a12  4a2 a0 ) 0¸ © 2a ¹

w

Funktionen mit einer Funktionsgleichung y

f ( x)

a3 x3  a2 x 2  a1 x  a0

(a3, a2, a1, a0  ബ, a3 z 0) Eine kubische Funktion ist eine ganze rationale Funktion 3. Grades. Der Graph einer kubischen Funktion ist eine kubische Parabel. 

Beispiele: 1.

y

x 3 (kubische Normalparabel

2.

y



3.

y

1 3 x x 4

1 3 x 2

Das Verhalten der Funktion hängt wesentlich von dem Koeffizienten a3 und der Diskriminante D 3a3a1  a22 ab. Wenn D t 0 ist, dann ist die Funktion für a3 > 0 monoton wachsend und für a3 < 0 monoton fallend (vgl. Abschnitt 2.2.1). Für D < 0

Bild 5. Graphen der kubischen Funktionen 1 1 3 y x3 , y  x 3 und y x x 4 2 2.4.5 Ganze rationale Funktionen n-ten Grades

Funktionen mit einer Funktionsgleichung folgender Art, wobei a0, a1, a2, ... , an–1, an  ബ, an z 0, n  ത, heißen ganze rationale Funktionen n-ten Grades. n

y

an x n  an 1 x n 1  !  a2 x 2  a1 x  a0

¦a x k

k

k 0

Die rechte Seite der Gleichung heißt auch Polynom nten Grades. Der Graph einer ganzen rationalen Funktion n-ten Grades ist eine zusammenhängende Kurve, die von links aus dem Unendlichen kommt und nach rechts

A 20

A Mathematik 2.

im Unendlichen verschwindet. Dabei hängt der Kurvenverlauf ganz wesentlich vom Grad n der Funktion und vom Vorzeichen von an ab. Es gilt: n gerade

(n = 2, 4, 6, ...) und an > 0: x o –f Ÿ y o +f x o +f Ÿ y o +f

n gerade

(n = 2, 4, 6, ...) und an < 0: x o –f Ÿ y o –f x o +f Ÿ y o –f

y = x3 und y = x5 Die Graphen dieser Funktionen sind Parabeln 3. bzw. 5. Ordnung.

n ungerade (n = 1, 3, 5, ...) und an > 0: x o –f Ÿ y o –f x o +f Ÿ y o +f

n

y = anx

(n  ത, an  ബ, an z 0)

.in

3.

Beispiele: 1. y = x2 und y = x4 Die Graphen dieser Funktionen sind Parabeln 2. bzw. 4. Ordnung.

w



1 6 1 5 17 4 1 3 16 2 1 12 x  x  x  x  x  x 100 100 100 20 25 25 25 Das Polynom der rechten Seite lässt sich umformen: 1 6 1 5 17 4 1 3 16 2 1 12 x  x  x  x  x  x 100 100 100 20 25 25 25 1 ( x 2  1)( x 2  4)( x 2  x  12) 100 Da ein Produkt genau dann gleich 0 ist, wenn mindestens einer der Faktoren gleich 0 ist, erhält man als Nullstellen der gegebenen Funktion die Lösungen der drei quadratischen Gleichungen x2 – 1 = 0, x2 – 4 = 0 und x2 + x – 12 = 0: x1 = 1, x2 = –1, x3 = 2, x4 = –2, x5 = 3, x6 = –4 Die Nullstellen sind die Abszissen der Schnittpunkte des Graphen der Funktion mit der x-Achse. y

w

w

.te

ch

ni k

Die Graphen der Potenzfunktionen heißen für n t 2 Parabeln n-ter Ordnung. Der Definitionsbereich der Potenzfunktionen ist D = ബ. Für die Bildmenge gilt f (D) = {z|z  ബ, z t 0} für gerade n t 2 und an > 0, f (D) = {z|z  ബ, z d 0} für gerade n t 2 und an < 0 und f (D) = ബ für ungerade n. Die Kurve der Funktion y = axn ist im Vergleich zur Kurve der Funktion y = xn für |a| < 1 gestaucht, für |a| > 1 gestreckt und für a < 0 an der x-Achse gespiegelt.

Bild 7. Parabeln 3. und 5. Ordnung

er 24

Dabei bedeutet zum Beispiel x o –f, dass x sich –f nähert. Ist von den Koeffizienten in der Funktionsgleichung nur an z 0, gilt also a0 = a1 = a2 = ... = an–2 = an–1 = 0, dann nennt man die Funktion Potenzfunktion.

fo

n ungerade (n = 1, 3, 5, ...) und an < 0: x o –f Ÿ y o +f x o +f Ÿ y o –f

Bild 8. Graph der Funktion zu der Gleichung aus Beispiel 3

Bild 6. Parabeln 2. und 4. Ordnung

Weil eine algebraische Gleichung n-ten Grades höchstens n reelle Wurzeln besitzt, hat die Kurve für den gegebenen Grad die Höchstzahl an Schnittpunkten mit der x-Achse, nämlich n = 6. 1 ! 0 und n = 6 geradzahlig ist, kommt die KurDa a n 100 ve von links aus dem Positiv-Unendlichen und geht nach rechts ins Positiv-Unendliche. Zur Berechnung des Schnittpunkts Sy mit der y-Achse setzt man in der Funktionsgleichung x = 0 ein und erhält

2 Funktionen

A 21 n  ള, n t 0, m  ത heißen gebrochene rationale Funktionen.

12 als Ordinate des Schnittpunkts und damit als 25 Schnittpunkt mit der y-Achse: y



n

§ 12 · Sy ¨ 0  ¸ 25 ¹ ©

Sy

an  an 1  !  a2  a1 x  a0 bm x m  bm 1 x m 1  !  b2 x 2  b1 x  b0

y

2.4.6 Horner-Schema

k

k

gegeben und der Funktionswert

y

an der Stelle x0 gesucht, so dividiert man das Polyn

nom ¦ ak x k durch (x – x0):

an–2 c1x0 c2

... ... ...

a1 a0 cn–2x0 cn–1x0 cn–1 cn

Beispiel:

f ( x)

2 x 4  8 x 3  2 x 2  28 x  48

Gesucht ist f (–3), also der Funktionswert an der Stelle x0 = –3. Horner-Schema: 2 +

–8

2

28

–48

–6

42

–132

312

(= 2 (–3)) (= (–14) (–3)) (= 44 (–3)) (= (–104) (–3)) 2

–14

44

–104

264

Es gilt also f (–3) = 264.

2.5 Gebrochene rationale Funktionen 2.5.1 Nullstellen, Pole, Asymptoten Funktionen mit einer Funktionsgleichung folgender Art, wobei a0, a1, ... , an, b0, b1, ... , bm  ബ, an, bm z 0,

Pn ( x) Pm ( x)

.in

er 24

ni k



k

Eine gebrochene rationale Funktion ist nicht für alle x definiert. Die Nullstellen des Nenners gehören nicht zum Definitionsbereich der Funktion. Ist der Grad des Nennerpolynoms größer als der Grad des Zählerpolynoms (n < m), dann heißt die Funktion echt gebrochene rationale Funktion, andernfalls (also für n t m) heißt sie unecht gebrochene rationale Funktion. Gebrochene rationale Funktionen, bei denen sowohl das Zählerpolynom als auch das Nennerpolynom den Grad 1 haben (also n = 1 und m = 1), heißen gebrochene lineare Funktionen.

ch

.te

w

w

an

w

an–1 an x0 c1

¦b x

fo

k 0

(an x n  an 1 x n 1  !  a2 x 2  a1 x  a0 ) : ( x  xo ) cn an x n 1  c1 x n  2  !  cn  2 x  cn 1  . x  x0 Für die Koeffizienten ci gilt c1 = anx0 + an–1 und ci = ci–1x0 + an–i für i = 2,3, ..., n. Damit kann die Funktion f (x) auch durch die Gleichung f ( x) (an x n 1  c1 x n  2  !  cn  2 x  cn 1 )( x  x0 )  cn beschrieben werden. Für x = x0 ergibt sich dann f (x0) = cn. Die Berechnung des Funktionswertes f (x0) ist somit auf die Berechnung der Konstante cn zurückgeführt worden, die man in n Schritten durch einander folgende Berechnung von c1, c2, ..., cn ermittelt. Man berechnet zuerst c1 aus c1 = anx0 + an–1, dann c2 aus c2 = c1x0 + an–2, und so weiter und schließlich cn aus cn = cn–1x0 + a0. Dieses Verfahren nennt man Horner-Schema (nach dem englischen Mathematiker William George Horner, 1786–1837). Es lässt sich folgendermaßen schematisch darstellen:

an

i

i

i o m

Eine gebrochene rationale Funktion y = f (x) kann immer als Quotient zweier ganzer rationaler Funktionen dargestellt werden (sowohl Zähler als auch Nenner sind Polynome in x).

k 0

+

¦a x k 0

n

¦a x

x2

k

Das Horner-Schema ist ein Verfahren zur Berechnung von Funktionswerten ganzer rationaler Funktionen. Ist eine Funktion f ( x) an x n  an 1 x n 1  ! a2x2 + a1 x  a0

x n 1

xn

y

a1 x  a0 b1 x  b0

Die Graphen der gebrochenen rationalen Funktionen a

y

xn

, n  ത, a  ബ, a z 0 heißen Hyperbeln n-ter

Ordnung (zu Hyperbeln vgl. auch Abschnitt 4.5.2). Durch Polynomdivision lässt sich jede unecht gebrochene rationale Funktion y = f (x) darstellen als Summe einer ganzen rationalen Funktion g(x) und einer echt gebrochenen rationalen Funktion h(x): y = f (x) = g(x) + h(x). 

Beispiel:

1.

2 x 4  3x 3  5 x 2  4 x  1 x 2  3x  1

2 x 2  9 x  30 

77 x  29 x 2  3x  1

Eine Zahl x0 ist eine Nullstelle von y = f (x) = Pn ( x) P ( x) , wenn an der Stelle x = x0 der Zähler Pm ( x) Q( x) Null ist und der Nenner von Null verschieden, also P(x0) = 0, Q(x0) z 0. Eine Stelle x = xp heißt ein Pol der Funktion P( x) y , wenn xp eine Nullstelle des Nenners Q(x) Q( x) ist und der Zähler P(x) an der Stelle xp von Null verschieden ist, also Q(xp) = 0, P(xp) z 0. Ist x = xp eine

A 22

A Mathematik

k-fache Nullstelle des Nenners Q(x) und gilt P(xp) z P( x) 0, dann heißt xp ein Pol k-ter Ordnung von y . Q( x) Zwei Polynome P(x) und Q(x) heißen teilerfremd, wenn alle ihre Nullstellen verschieden sind. Gilt also für eine Stelle x = x1, dass P(x1) = 0, so folgt Q(x1) z 0, und gilt umgekehrt für eine Stelle x = x2, dass Q(x2) = 0, so folgt P(x2) z 0. Jede gebrochene rationale Funktion lässt sich als Quotient zweier teilerfremder Polynome darstellen.

Ist y = f (x) eine echt gebrochene rationale Funktion, gilt also n < m, dann ist die x-Achse (Gerade mit der Gleichung y = 0) eine Asymptote. Im Falle n = m ist die zur x-Achse parallele Geraan de mit der Gleichung y eine Asymptote. bm Ist n > m, so gilt y = f (x) = g(x) + h(x), wobei g(x) eine ganze rationale Funktion und h(x) eine echt gebrochene rationale Funktion sind. Die Funktion y = f (x) verhält sich dann im Unendlichen wie die rationale Funktion y = g(x).

–

–

Bild 9. Funktionsverlauf bei Polen ungerader Ordnung

.te

ch

ni k

Dabei haben weder P(x) noch Q1(x) in der Nähe von x = xp eine Nullstelle, sie ändern also ihr Vorzeichen nicht. Ihr Quotient hat deshalb einen von Null verschiedenen, beschränkten positiven oder negativen 1 wächst aber, wenn Wert. Die Funktion ( x  x p )k

.in

Eine solche Darstellung heißt Normalform der gebrochenen rationalen Funktion. Die Nullstellen einer gebrochenen rationalen Funktion in Normalform sind die Nullstellen des Zählerpolynoms P(x). Ist x = xp ein Pol k-ter Ordnung der Funktion y = P ( x) mit teilerfremden P(x) und Q(x), dann lässt Q( x) sich die Funktion in der Nähe des Pols darstellen P ( x) 1 P( x) ˜ durch y . Q ( x) ( x  x p ) k Q1 ( x)

fo

P( x) , P( x) und Q( x) teilerfremd Q( x)

er 24

y

–

w

w

w

sich x dem Pol xp nähert, über alle Grenzen. Nähert man sich dem Pol mit wachsenden x-Werten (also x < xp), so ist x – xp negativ. Für ungerade k (k = 1 gegen –f, für gerade 1, 3, 5,...) geht dann ( x  x p )k k (k = 2, 4, 6,...) dagegen gegen +f. Nähert man sich dem Pol mit abnehmenden x-Werten 1 (also x > xp), so ist x – xp positiv, geht ( x  x p )k dann also stets gegen +f. P ( x) dreht sich das Q1 ( x) Vorzeichen der Funktion y = f (x) um. Die Gerade x = xp heißt Asymptote der gebrochenen rationalen Funktion y = f (x). Asymptoten einer Funktion sind Geraden, denen sich der Graph der Funktion unbeschränkt nähert, ohne sie je zu erreichen (Asymptote = Nichtzusammenlaufende). Das Verhalten einer gebrochenen rationalen Funktion Pn ( x) y f ( x) im Unendlichen: Pm ( x)

Für negative Werte des Faktors

Bild 10. Funktionsverlauf bei Polen gerader Ordnung 

Beispiele: 1 2. y x Zum Definitionsbereich gehören alle x außer x = 0. 1 1   f ( x) ist die Funktion ungeraWegen f ( x) x x de, der Graph der Funktion ist also symmetrisch zum Nullpunkt (Koordinatenursprung). Die Funktion hat keine Nullstelle, denn der Zähler ist stets von Null verschieden (P(x) = 1).

2 Funktionen

A 23

Die Stelle x = 0 ist ein Pol erster Ordnung der Funktion. Nähert man sich diesem Pol mit wachsenden x-Werten (also x < 0), dann geht y gegen –f. Nähert man sich dem Pol dagegen mit abnehmenden x-Werten (also x > 0), so geht y gegen +f. Die Geraden x = 0 (y-Achse) und y = 0 (x-Achse) sind Asymptoten der Funktion. Der Graph der Funktion ist eine Hyperbel.

x

r3

r2

r1,5

r1,1

r0,9

r0,5

0

y

0,125

0,333

0,800

4,762

–5,263

–1,333

–1

fo

Bild 12. Graph der Funktion mit der Gleichung 1 y x2 1

.in

2.5.2 Partialbruchzerlegung

y

1

w

w

.te

er 24

ch

x2 1 Die Funktion ist für alle die x definiert, für die der Nenner ungleich 0 ist. Die Nullstellen des Nenners berechnet man, indem man den Nenner (das Nennerpolynom) gleich Null setzt: x2 – 1 = 0. Diese quadratische Gleichung hat die Lösungen x1 = 1 und x2 = –1. 1 1 Wegen f ( x) f ( x) ist die Funktion ( x) 2  1 x 2  1

gerade, der Graph der Funktion ist also symmetrisch zur yAchse. Die Funktion hat keine Nullstellen (Schnittpunkte mit der xAchse), denn der Zähler ist für alle x des Definitionsbereiches von Null verschieden. Die Stellen x1 = 1 und x2 = –1 sind Pole erster Ordnung der Funktion. Nähert man sich dem Pol x2 mit wachsenden x-Werten (also x P( x) 1 < –1), dann ist der Faktor in der Zerlegung Q1 ( x) x  1 der Funktion P ( x) 1 P( x) 1 1 y ˜ ˜ Q( x) x  x2 Q1 ( x) x  (1) x  1

w

3.

1 x

ni k

Bild 11. Graph der Funktion mit der Gleichung y

Eine Partialbruchzerlegung ist die Zerlegung einer gebrochenen rationalen Funktion y = f (x) mit f (x) = an x n  an 1 x n 1  !  a2 x 2  a1 x  a0 in eine Sumbm x m  bm 1 x m 1  !  b2 x 2  b1 x  b0 me von Brüchen. Durch eine Partialbruchzerlegung von f (x) wird oftmals die Integration der Funktion einfacher oder überhaupt erst möglich (vgl. Abschnitt 5.5.2). Jede echt gebrochene rationale Funktion (also n < m) kann eindeutig in eine Summe von Partialbrüchen zerlegt werden. Praktische Durchführung der Partialbruchzerlegung: 1. Im Falle n t m Abspalten des ganzen rationalen Anteils mit Polynomdivision. 2. Kürzen des Bruches (also Division des Zählers und des Nenners) durch bm, den Koeffizienten der höchsten Potenz des Nenners:

negativ, das heißt, y geht gegen +f. Nähert man sich entsprechend dem Pol x2 mit abnehmenden x-Werten (also x > –1) oder dem Pol x1 mit wachsenden xWerten (also x < 1), so geht y gegen –f. Nähert man sich dagegen x1 mit abnehmenden x-Werten (also x > 1), so geht y gegen +f. Die Geraden x1 = 1 und x2 = –1 sowie y = 0 (x-Achse) sind Asymptoten der Funktion. Funktionswerte für –1 < y d 0 gibt es nicht, da der Nenner nicht kleiner als –1 werden kann. Wertetabelle (y-Werte auf drei Stellen nach dem Komma gerundet):

f ( x)

cn x n  cn 1x n 1  !  c2 x 2  c1x  c0

x m  d m 1x m 1  !  d 2 x 2  d1x  d 0

Es gilt also

ai bm

ci (1 d i d n) und

bj bm

dj

(1 d j < m). 3. Bestimmung der Nullstellen x1, x2, ..., xr (r d m) des Nennerpolynoms. 4. Zerlegung des Nennerpolynoms in die Form x m  d m1 x m1 !  d 2 x 2  d1 x  d o ( x  x1 )k1 ˜ ( x  x2 ) k2 ˜!˜ ( x  xr ) kr ˜ ( x 2  p1 x  q1 )l1 ( x 2  p2 x  q2 )l2 ˜!˜ ( x 2  ps x  qs )ls Eine solche Zerlegung ist immer möglich. Dabei sind x1, x2, ..., xr alle reellen Nullstellen mit den Vielfachheiten k1, k2, ..., kr. Die restlichen quadra-

A 24

A Mathematik A + B =3, A + B + C = 0, A + C = –2 Ÿ A = 1, B = 2, C = –3

tischen Faktoren ergeben die konjugierten Paare komplexer Nullstellen (also pi2  4qi  0 ).

6x 2  4

f ( x)

3

2x  4x 2  4x  2

1 2x  3  x 1 x2  x 1

2.6 Irrationale Funktionen Irrationale Funktionen sind algebraische Funktionen, die nicht rational sind. In der Funktionsgleichung y = f (x) einer rationalen Funktion werden auf die unabhängige Variable x nur endlich viele rationale Rechenoperationen (Addition, Subtraktion, Multiplikation und Division) angewandt. Bei irrationalen Funktionen tritt die unabhängige Variable x auch unter einem Wurzelzeichen auf. Beispiele: y

x2  x  x

2.

y

5x3  2

3.

y

7

fo

1.

( x 2  1)3 5 x  1

.in



Eine besonders wichtige Klasse von irrationalen Funktionen sind die so genannten Wurzelfunktionen. n

y

x (n  ത, n t 2)



Beispiel:

f ( x)

w

A1 A2 Am  ! . x  x1 x  x2 x  xm

w

f ( x)

w

.te

ch

ni k

Spezialfälle: – Wenn das Nennerpolynom nur reelle Nullstellen besitzt, dann fallen die Partialbrüche mit den nicht zerlegbaren quadratischen Funktionen im Nenner weg. – Besitzt das Nennerpolynom nur die einfachen reellen Nullstellen x1, x2, ..., xm, dann lautet die Partialbruchzerlegung

Lösung somit:

er 24

5. Zerlegung von f (x) in eine Summe von Brüchen: A11 A12 A1k1 f ( x)  !  x  x1 ( x  x1 )2 ( x  x1 )k1 A A22 A2 k2  21  ! x  x2 ( x  x2 )2 ( x  x 2 ) k2 !!!!!!!!!!!!!!! A Ar 2 Arkr  r1  !  ( x  xr ) kr x  xr ( x  xr ) 2 B C x B C x B C x  2 11 11  2 12 12 2 !  2 1l1 1l1 l ( x  p1 x  q1 ) 1 x  p1 x  q1 ( x  p1 x  q1 ) B C x B C x B  C2l2 x  2 21 21  2 22 22 2 !  2 2l2 x  p2 x  q2 ( x  p2 x  q2 ) ( x  p2 x  q2 )l2 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! B C x B C x B  Csls x  2 s1 s1  2 s 2 s 2 2 !  2 sls ( x  ps x  q s ) l s x  p s x  q s ( x  p s x  qs ) Dabei sind die Koeffizienten Aij, Bij, Cij reelle Zahlen. 6. Bestimmung der Koeffizienten der Partialbrüche zum Beispiel mit der Methode des Koeffizientenvergleichs. Die Brüche im Schritt 5 nennt man die Partialbrüche der gebrochenen rationalen Funktion f (x).

6x 2  4 2x3  4x 2  4x  2

Division durch b3 = 2: f ( x)

Der Definitionsbereich der Wurzelfunktionen ist D = {x|x  ബ, x t 0} für gerade n und D = ബ für ungerade n, die Bildmenge ist gleich dem Definitionsbereich, also f (D) = D. Die Wurzelfunktionen sind im ganzen Definitionsbereich streng monoton wachsend. Für ungerade n ist y n x eine ungerade Funktion, der Graph der Funktion ist also punktsymmetrisch zum Koordinatenursprung. Die Graphen der Wurzelfunktionen gehen durch den Koordinatenursprung und durch den Punkt P(1|1). Für das Verhalten der Wurzelfunktionen im Unendlichen gilt:

3x 2  2

n  ത, n t 2:

3

x  2x 2  2x  1 Nullstelle des Nennerpolynoms: x1 = –1 Zerlegung des Nennerpolynoms: x3 + 2x2 + 2x + 1 = (x + 1) (x2 + x + 1) Zerlegung von f (x) in eine Summe von Partialbrüchen:

x o +f Ÿ y o +f

n ungerade (n = 3, 5, 7, ...) x o –f Ÿ y o –f

3x 2  2

A Bx  C  x  2x 2  2x  1 x  1 x 2  x  1 Bestimmung der Koeffizienten A, B, C durch Koffizientenvergleich: f ( x)

f ( x)

3

3x 2  2 ( x  1)( x 2  x  1) A( x 2  x  1)  ( Bx  C )( x  1) ( x  1)( x 2  x  1)

Ÿ 3x 2  2

A( x 2  x  1)  ( Bx  C )( x  1)

( A  B) x2  ( A  B  C ) x  ( A  C ) Vergleich der Koeffizienten von x2, von x und der Absolutglieder links und rechts vom Gleichheitszeichen ergibt:

Bild 13. Graph der Wurzelfunktionen y

x und y

4

x

2 Funktionen

A 25 Man bezeichnet allgemeiner auch Funktionen y a n x , a  ബ, a z 0 als Wurzelfunktionen. Die Kurve der Funktion y a n x ist im Vergleich zur Kurve der Funktion y n x für |a| < 1 gestaucht, für |a| > 1 gestreckt und für a < 0 an der x-Achse gespiegelt.



Bild 14. Graph der Wurzelfunktionen 5

Der Graph dieser Funktion ist der obere Halbkreis des Kreises mit dem Mittelpunkt M(a|b) und dem Radius r. Fehlerwarnung: Die Gleichung (x – a)2 + (y – b)2 = r2 des Kreises mit dem Mittelpunkt M(a|b) und dem Radius r (vgl. Abschnitt 4.3) ist keine (implizite) Funktion, denn die Zuordnung einer Zahl y zu einer Zahl x ist nicht eindeutig, wie in der Definition einer Funktion gefordert (zu jedem x mit |x–a| < r gibt es zwei y)! Analog zu oben ist der Graph der Funktion y = b –

x

r 2  ( x  a) 2 D = {x||x–a| d r}, W = ബ die untere Hälfte des Kreises mit dem Mittelpunkt M(a|b) und dem Radius r.

w

w

w

.te

ch

ni k

Die quadratische Funktion y = x2 ist in den zwei getrennten Intervallen 0 d x < +f und –f < x d 0 jeweils monoton. Sie hat deshalb zwei Umkehrfunktionen, und zwar y  x und y  x . Für beide Umkehrfunktionen ist der Definitionsbereich 0 d x < +f (entspricht 0 d y < +f der Funktion y = x2), die Bildmenge ist 0 d y < +f bzw. –f < y d 0. Die Graphen der Umkehrfunktionen ergeben sich aus der Normalparabel durch Spiegelung an der Winkelhalbierenden y = x. Die (positive) Quadratwurzelfunktix zum Beispiel ist also die Umkehrfunktion on y der Funktion des rechten Normalparabelastes.

fo

x und y

.in

3

y = b  r 2  ( x  a )2 , D = {x||x–a| d r}, W = ബ

er 24

y

Beispiel: 4.

Bild 15. Graphen von Funktionen und ihren Umkehrfunktionen Die kubische Funktion y = x3 ist in ihrem ganzen Definitionsbereich D = (–f,f) monoton steigend. Ihre Umkehrfunktion ist y 3 x . Der Definitionsbereich der Umkehrfunktion ist –f < x < f, die Bildmenge –f < y < f. Der Graph der Umkehrfunktion ergibt sich aus der kubischen Normalparabel durch Spiegelung an der Winkelhalbierenden y = x. Allgemein gilt: –

–

Für ungerade n ist die Wurzelfunktion y = f (x) = n x , f : ബ o ബ die Umkehrfunktion der Potenzfunktion y f ( x) x n f :ബoബ Für gerade n ist die Wurzelfunktion y = f (x) = n x , f : [0,f) o [0,f) die Umkehrfunktion der Potenzfunktion y f ( x) x n , f : [0,f) o [0,f).

Bild 16. Graphen der Funktionen von Beispiel 4

2.7 Transzendente Funktionen Elementare Funktionen, die nicht algebraisch sind, heißen transzendent. Wichtige Klassen von transzendenten Funktionen sind die Exponentialfunktionen, die Logarithmusfunktionen sowie die trigonometrischen Funktionen und ihre Umkehrfunktionen, die Arkusfunktionen. Die trigonometrischen Funktionen und die Arkusfunktionen werden in Kapitel 6 behandelt. 2.7.1 Exponentialfunktionen Bei einer Exponentialfunktion steht die unabhängige Variable x im Exponenten. y

a x , a  ബ+

Dabei ist die Basis a eine beliebige positive reelle Zahl. Alle Exponentialfunktionen y a x ; a  ബ+ haben als Definitionsbereich D = ബ und, falls a z 1, als

A 26

A Mathematik

Bildmenge W = f (D) = ബ+. Alle Funktionswerte sind also positiv. Wegen a0 = 1 gehen die Graphen aller Funktionen durch den Punkt P(0|1). Für a > 1 ist die Funktion y a x streng monoton wachsend mit y o 0 für x o –f und y o f für x o f. Die (negative) x-Achse ist also Asymptote. Für 0 < a < 1 ist die Funktion y a x streng monoton fallend mit y o f für x o –f und y o 0 für x o f. Die (positive) x-Achse ist somit Asymptote. Der Graph der Funktion nähert sich um so schneller der x-Achse, je größer |ln a| ist, für a > 1 also je größer a ist und für a < 1 je kleiner a ist.

y = logax. Die Umkehrfunktion der e-Funktion ist die natürliche Logarithmusfunktion y = ln x. 2.7.2 Logarithmusfunktionen Logarithmusfunktionen sind Funktionen der Form y

log a x , a  ബ+, a z 1

ni k

ch

Bild 17. Graphen von Exponentialfunktionen

er 24

.in

fo

Alle Logarithmusfunktionen y log a x a  ബ+, a z 1 haben als Definitionsbereich D = ബ+ und als Bildmenge W = f (D) = ബ Wegen loga 1 = 0 gehen die Graphen aller Funktionen durch den Punkt P(1|0). Für a > 1 ist die Funktion y log a x streng monoton wachsend mit y o f für x o f und y o –f für x o 0, x > 0. Die (negative) y-Achse ist also Asymptote. Für x > 1 gilt log a x ! 0 , für x = 1 gilt log a 1 0 und für x mit 0 < x < 1 gilt log a x  0 . Für 0 < a < 1 ist die Funktion y log a x streng monoton fallend mit y o –f für x o f und y o f für x o 0, x > 0. Die (positive) y-Achse ist somit Asymptote. Für x > 1 gilt log a x  0 , für x = 1 gilt log a 1 0 und für x mit 0 < x < 1 gilt log a x ! 0 . Der Graph der Funktion nähert sich für alle a um so schneller der y-Achse, je größer |ln a| ist, für a > 1 also je größer a ist und für a < 1 je kleiner a ist.

eln( a

ax

x)

e x ˜ln a

w

y

w

w

.te

Für a = 1 gilt y = 1, der Graph der Funktion ist also eine Parallele zur x-Achse. Die Exponentialfunktionen y a x , a > 0 können wegen der Regeln der Logarithmen- und der Potenzrechnung auch in der Form

dargestellt werden. Dabei ist e = 2,718 281 828 4... die Eulersche Zahl (vgl. Abschnitt 5.4.5). Die Funktion y e x , D = ബ, W = f (D) = ബ+also die Exponentialfunktion mit der Basis a = e, heißt natürliche Exponentialfunktion oder e-Funktion. y

x

e , D = ബ, W = f (D) = ബ

+

Es handelt sich um eine spezielle Exponentialfunktion, die häufig als die Exponentialfunktion bezeichnet wird. Diese Funktion spielt bei vielen Wachstumsprozessen eine wichtige Rolle. Noch allgemeiner bezeichnet man manchmal auch solche Funktionen, die eine algebraische Funktion des Arguments x im Exponenten haben, als Exponen2 tialfunktionen, zum Beispiel y 23 x  7 x . Die Umkehrfunktionen der Exponentialfunktionen y a x sind für a z 1 die Logarithmusfunktionen

Bild 18. Graphen der logarithmischen Funktionen y lg x und y log 1 x . 10

Die Logarithmusfunktionen y log a x , a > 0, a z 1 können wegen der Regeln der Logarithmenrechnung auch in folgender Form dargestellt werden. y

log a x

1 ˜ ln x, a z 1 ln a

Dabei heißt die Logarithmusfunktion mit der Basis a = e = 2,7182... natürliche Logarithmusfunktion.

3 Trigonometrie y

A 27

ln x , D = ബ+, W = f (D) = ബ

Allgemeiner noch bezeichnet man auch solche Funktionen, die eine algebraische Funktion des Arguments x als Numerus haben, als Logarithmusfunktion, zum Beispiel y log 2 (5 x 2  4 x) . Die Logarithmusfunktion y log a x ist für a z 1 die Umkehrfunktion der Exponentialfunktion y = ax und umgekehrt. Die natürliche Logarithmusfunktion y ln x ist die Umkehrfunktion der e-Funktion y = ex und umgekehrt.

Bild 19. Graphen von y ihrer Umkehrfunktionen

.in Bild 1. sin D

ni k

3.1 Definition der trigonometrischen Funktionen

er 24

Das Wort Trigonometrie kommt aus dem Griechischen und bedeutet Dreiecksmessung. Die Trigonometrie ist die Lehre von der Dreiecksberechnung mit Hilfe von Winkelfunktionen (trigonometrischen Funktionen).

w

w

w

.te

ch

In einem rechtwinkligen Dreieck ist die Hypotenuse die dem rechten Winkel gegenüberliegende Dreiecksseite, die beiden anderen Seiten (also die Schenkel des rechten Winkels) sind die Katheten. In einem rechtwinkligen Dreieck mit den Winkeln D, E und J = 90° gilt D + E = 90°. Die Ankathete eines Winkels D in einem rechtwinkligen Dreieck ist die Kathete, die auf einem Schenkel von D liegt. Die andere Kathete heißt Gegenkathete von D. Das Verhältnis zweier beliebiger Seiten im rechtwinkligen Dreieck ist abhängig von dem Winkel D (und wegen E = 90° – D natürlich auch vom Winkel E), das heißt, das Verhältnis zweier Seiten ist eine Funktion des Winkels D (bzw. des Winkels E). Die trigonometrischen Funktionen sind definiert als das Verhältnis zweier Seiten im rechtwinkligen Dreieck. In einem rechtwinkligen Dreieck ist – sinD, der Sinus des Winkels D, das Verhältnis von Gegenkathete zu Hypotenuse, – cosD, der Kosinus des Winkels D, das Verhältnis von Ankathete zu Hypotenuse, – tanD, der Tangens des Winkels D, das Verhältnis von Gegenkathete zu Ankathete, – cotD, der Kotangens des Winkels D, das Verhältnis von Ankathete zu Gegenkathete.

log 2 x und

fo

3 Trigonometrie

ln x und y

a , cos D c

b , tan D c

a , cot D b

b a

a Gegenkathete Hypotenuse c Ankathete b Kosinus: cos D c Hypotenuse a Gegenkathete Tangens: tan D Ankathete b Ankathete b Kotangens: cot D a Gegenkathete

Sinus:

sinD

Andere, weniger gebräuchliche Namen für die trigonometrischen Funktionen sind Winkelfunktionen oder Kreisfunktionen oder goniometrische Funktionen.

3.2 Trigonometrische Funktionen für beliebige Winkel Die Definition der trigonometrischen Funktionen eines Winkels D im rechtwinkligen Dreieck ist nur für spitze Winkel möglich (also 0° < D < 90°). Am Einheitskreis (Kreis mit dem Radius r = 1) lassen sich die trigonometrischen Funktionen für beliebige Winkel definieren. Der Mittelpunkt des Einheitskreises sei der Koordinatenursprung O eines kartesischen Koordinatensystems (vgl. Abschnitt 4.1.1). Ein beliebiger Punkt P = P(x|y) auf dem Einheitskreis legt einen Winkel D fest, nämlich den Winkel zwischen der x-Achse und der Geraden durch O und P. Dabei wird D in mathematisch positiver Richtung, also gegen den Uhrzeigersinn, gemessen.

A Mathematik Friedrich Kemnitz Arnfried Kemnitz

1 Grundlagen 1.1 Mengen

Beispiel: A = {1,2,3}, B = {1,–1};

.in

Eine Menge heißt endlich, wenn sie nur endlich viele Elemente besitzt. Die Anzahl der Elemente einer endlichen Menge M heißt Mächtigkeit der Menge, bezeichnet mit |M|.

er 24

ch

.te

w

w

w



Beispiele: 1. A = {1,2,3} (die Menge A besteht aus den Elementen 1, 2 und 3) 2. B = {x|x2 – 1 = 0} (die Menge B besteht aus den Elementen x, für die x2 – 1 = 0 gilt 3. B = {1, –1} (da x2 – 1 = 0 die Lösungen x = 1 und x = –1 besitzt, kann man die Menge B auch in dieser Form schreiben) 4. C = {–1,0,1,2,3,4,5} (die Menge C besteht aus den Elementen –1,0,1,2,3,4,5)

Gehört ein Objekt a einer Menge M an, so schreibt man a  M (gelesen: a ist Element von M). Gehört a nicht zu M, so schreibt man a  M. Wenn jedes Element einer Menge M auch Element einer Menge N ist, so nennt man M Teilmenge von N und schreibt M  N. Nach dieser Definition ist offenbar jede Menge Teilmenge von sich selbst. Die leere Menge  = {} enthält kein Element. 

Beispiele: 2  A; 2  C; 4  C; 4  A; A  C;  = { x|x  x}

Die Vereinigung A  B zweier Mengen A und B besteht aus denjenigen Elementen, die in A oder in B,

A  B = {–1,1,2,3}, A B = {1}

fo





Beispiele: 1. M = {2,4,6,8,10}

2. M = {1,2,3,...,99,100}

ni k

Die in der Mathematik betrachteten Gegenstände werden oftmals durch Symbole, meistens Buchstaben, bezeichnet. Dabei kennzeichnen manche Symbole feste Dinge, zum Beispiel  das Verhältnis zwischen Umfang und Durchmesser eines beliebigen Kreises. Andere Symbole sind Veränderliche (auch Variable oder Platzhalter genannt), das heißt, sie können jeden Gegenstand einer Klasse von Gegenständen bezeichnen. In der Mathematik wird jede Zusammenfassung von bestimmten wohlunterscheidbaren Objekten zu einer Gesamtheit eine Menge genannt. Eine Menge ist definiert, wenn feststeht, welche Objekte zu dieser Menge gehören und welche nicht. Die zur Menge gehörenden Objekte heißen ihre Elemente. Mengen werden meistens mit großen lateinischen Buchstaben bezeichnet und die Elemente mit kleinen Buchstaben. Es gibt zwei Möglichkeiten, Mengen zu definieren: – Durch Aufzählen ihrer Elemente, die in beliebiger Reihenfolge zwischen geschweiften Klammern (Mengenklammern) gesetzt sind und durch Kommata getrennt werden (Schreibweise: {Element 1, Element 2, ...}). – Durch Angabe einer die Elemente charakterisierenden Eigenschaft (Schreibweise: {x|x erfüllt Eigenschaft}). Eine Menge von Punkten heißt Punktmenge.

also in mindestens einer der beiden Mengen A, B enthalten sind: A  B = {x|x  A oder x  B} Der Durchschnitt A B zweier Mengen A und B besteht aus denjenigen Elementen, die sowohl in A als auch in B, also gleichzeitig in beiden Mengen A, B enthalten sind: A B = {x|x  A und x  B}

|M| = 5 |M| = 100

1.2 Aussageformen und logische Zeichen 1.2.1 Aussageformen Eine Aussageform ist ein mathematischer Ausdruck, in dem Variable vorkommen. Aussageformen erhalten einen Wahrheitswert, wenn allen in ihnen vorkommenden Variablen ein Wert zugeordnet wird. 

Beispiele: 1. Die Aussageform „x – 3 = 5“ wird zu einer wahren Aussage, wenn man für x die Zahl 8 einsetzt (x = 8 ist die Lösung der Gleichung). 2. Die Aussageform „x2 = 1“ wird zu einer wahren Aussage, wenn man für x die Zahl 1 oder –1 einsetzt (x1,2 =  1 sind die Lösungen der quadratischen Gleichung). 3. Die Aussageform „x + 1 = 3“ wird zu einer falschen Aussage, wenn man für x die Zahl 1 einsetzt (denn die Lösung der Gleichung ist x = 2).

1.2.2 Logische Zeichen In der Mathematik ist es häufig sinnvoll, kompliziertere Aussagen mit Hilfe logischer Zeichen zu formalisieren. Sind A und B Aussagen, dann bedeutet A B, dass A und B gelten, A B, dass A oder B gilt,  A (nicht A), dass das Gegenteil von A gilt, A B, dass B aus A folgt, A  B, dass sowohl A B als auch B A gelten.

A2

A Mathematik

Die logischen Zeichen bezeichnet man auch als Junktoren. Das Symbol › ist das nicht ausschließende Oder (also nicht entweder ... oder). Eine Aussage A B heißt eine Implikation, man sagt: A impliziert B. Man nennt A die Prämisse, B die Konklusion. Die Prämisse enthält die Voraussetzungen, unter denen die Aussage B gilt. Gilt A  B, so sagt man, die beiden Aussagen A und B sind äquivalent oder gleichwertig. 

Zum Beispiel gilt 

n

n

k 1

i 1

j 1

Beispiele: 7

 k 2  12  22  32  42  52  62  72

3.

k 1

4

 3i 

4.

32  33  34  32 3 4  39

i 2

1.4 Einteilung der Zahlen

Beispiele: 1. Für eine natürliche Zahl n ist die Implikation „6 teilt n 2 teilt n“ wahr. Die umgekehrte Implikation gilt nicht. 2. „6 teilt n“ und „2 teilt n und 3 teilt n“ sind zwei äquivalente Aussagen.

komplexe Zahlen

reelle Zahlen

1.3 Indizes, Summenzeichen, Produktzeichen

a1  a2  a3  ...  an

.te

k 1

n

n

w

w

w

Man erhält alle Summanden der Summe, wenn man in ak für den Index k zunächst 1, dann 2 usw. und schließlich n setzt. Dieser Buchstabe k heißt Summationsindex und kann durch einen beliebigen anderen Buchstaben ersetzt werden. Es gilt also zum Beispiel n

a  a  a k

k 1

i

i 1

j

.

j 1

Beispiele: 6

1.

k

2

 12  22  32  42  52  62

k 1 3

2.

 log(2i)  log 2  log 4  log 6 i 1

Das Produktzeichen  dient zur vereinfachten Darstellung von Produkten (gesprochen: Produkt über ak von k = 1 bis k = n). n

 ak

 a1  a2  a3  ...  an

k 1

Man erhält alle Faktoren des Produkts, wenn man in ak für den Index k zunächst 1, dann 2 usw. und schließlich n setzt. Der Index k kann durch einen beliebigen anderen Buchstaben ersetzt werden.

imaginäre Zahlen

.in

fo

irrationale Zahlen

gebrochene Zahlen

ganze Zahlen

er 24

ch

n

 ak 

{a + bi | a, b ≠ 0}

rationale Zahlen

natürliche Zahlen

ni k

Ein Index (Plural Indizes) ist ein Zeichen, das an Symbole für Variable, Funktionen oder Operationen angebracht wird. Bezeichnet man zum Beispiel eine Variable mit x, dann kennzeichnet man verschiedene Variable dadurch, dass man an das x verschiedene tiefgestellte Indizes anhängt: x1, x2, x3, ... . Ein Index ist meistens eine Zahl. Das Summenzeichen  (entstanden aus dem griechischen Buchstaben für S) dient zur vereinfachten Darstellung von Summen (gesprochen: Summe über ak von k = 1 bis k = n).



n

 ak   ai   a j .

0

algebraische irrationale Zahlen

transzendente Zahlen

negative ganze Zahlen

Einige der Zahlenbereiche werden häufig in Mengenschreibweise dargestellt: ത = {1,2,3...}: Menge der natürlichen Zahlen ള = {...,–3,–2,–1,0,1,2,3,...}: Menge der ganzen Zahlen ഩ={

m n

|m, n  ള, n z 0}:

Menge der rationalen Zahlen ബ: Menge der reellen Zahlen ഑ = {z = a + bi|a,b  ബ, i = Menge der komplexen Zahlen

1 }:

Die natürlichen Zahlen sind die positiven ganzen Zahlen. Eine Teilmenge der natürlichen Zahlen sind die Primzahlen. Eine Primzahl ist eine natürliche Zahl größer als 1, die nur durch 1 und durch sich selbst ohne Rest teilbar ist. Die Primzahlen sind die Zahlen 2,3,5,7,11,13,17,19, 23,29,..., die Zahl 1 ist keine Primzahl. Es gibt unendlich viele Primzahlen, das heißt, es gibt keine größte Primzahl, zu jeder Primzahl gibt es noch größere. 2 ist die einzige gerade Primzahl. Alle Primzahlen zusammen bilden die Menge ന der Primzahlen, die eine Teilmenge der Menge ത der natürlichen Zahlen ist.

1 Grundlagen

A3

Jede natürliche Zahl n t 2 lässt sich in ein Produkt von Primzahlen zerlegen, die Zerlegung ist eindeutig bis auf die Reihenfolge der Faktoren (so genannte Primfaktorzerlegung). 



Es gibt keine reelle Zahl, die Lösung der Gleichung x2 + 1 = 0 ist. Deshalb werden die reellen Zahlen zu den komplexen Zahlen erweitert. Komplexe Zahlen sind Zahlen der Form z = a + bi, wobei a und b reelle Zahlen sind und i die imaginäre Einheit, i 2 = –1 (i ist eine Lösung der algebraischen Gleichung x2 + 1 = 0). Eine komplexe Zahl z besteht also aus einem reellen Teil a (Realteil) und einem imaginären Teil b (Imaginärteil). Komplexe Zahlen z mit Realteil gleich 0 (also a = 0) heißen imaginäre Zahlen, die komplexen Zahlen z mit Imaginärteil gleich 0 (also b = 0) sind die reellen Zahlen. Komplexe Zahlen lassen sich in der Zahlenebene darstellen.

Beispiele zur Primfaktorzerlegung: 100 = 2 · 2 · 5 · 5 = 22 · 52; 546 = 2 · 3 · 7 · 13

Die ganzen Zahlen setzen sich zusammen aus den natürlichen Zahlen, der Null und den negativen ganzen Zahlen. 

Beispiele für ganze Zahlen: 38; –700632; 0; 105

Die rationalen Zahlen sind alle ganzen und gebrochenen Zahlen. Rationale Zahlen lassen sich als Brüche aus ganzen Zahlen darstellen. Jede rationale Zahl kann als endlicher oder unendlicher periodischer Dezimalbruch dargestellt werden.

–

1 8

fo



= –0,125;

16 = –1,454545... = – 1, 45 (der periodische Teil wird überstrichen) 11

; 4 – S; e3;

3 ; sin 5°

.te

3 4

ch

Beispiele für reelle Zahlen:

–4;

w

w

w

Die reellen Zahlen setzen sich zusammen aus den rationalen Zahlen und den irrationalen Zahlen. Der Dezimalbruch einer irrationalen Zahl hat unendlich viele Stellen und keine Periode. 

Beispiele für irrationale Zahlen:

3 = 1,732 050 808...;

3

4 = 1,587 401 052...;

5 – 2 3 = 1,535 898 385...; –S = 3,141 592 654...; e = 2,718 281 828...

Man unterteilt die irrationalen Zahlen in algebraische irrationale Zahlen und transzendente Zahlen. Eine algebraische irrationale Zahl ist eine irrationale Zahl, die Lösung (Wurzel) einer algebraischen Gleichung (Bestimmungsgleichung) xn + an–1xn–1 + an–2 xn–2 +...+ a1x + a0 = 0 mit rationalen Zahlen als Koeffizienten an–1, an–2, ..., a1, a0 ist, wobei n für eine natürliche Zahl steht. Irrationale Zahlen, die nicht algebraisch irrational sind, heißen transzendent. 

Beispiele für algebraische irrationale Zahlen:

3 (denn 3 ist Lösung der Gleichung x2 – 3 = 0); 3

4 (denn

3

Ein hochgestelltes Plus bedeutet die Menge der entsprechenden positiven Zahlen: ള+ = ത = {1,2,3,...} = {x|x  ള, x > 0}: Menge der positiven ganzen Zahlen ഩ+ = {

m n

|m,n  ത} = {x|x  ഩ, x > 0}:

Menge der positiven rationalen Zahlen

ni k

Die reellen Zahlen sind alle Zahlen, die auf der reellen Achse der Zahlenebene (Gaußsche Zahlenebene, vgl. Abschnitt 1.5.1), der so genannten Zahlengeraden, darstellbar sind. 

Beispiele für komplexe Zahlen:

3 + 2i ; –1 + 5i; e + S2i; –4i (imaginäre Zahl); 3 2 (reelle Zahl)

.in

Beispiele für rationale Zahlen: 4 3 = 1,5; = 1,333... = 1, 3 ; –2; 2 3



er 24



Beispiele für transzendente Zahlen: –S; e

4 ist Lösung der Gleichung x3 – 4 = 0);

5 – 2 3 (denn 5 – 2 3 ist Lösung der Gleichung x2 – 10x +13 = 0)

ബ+ = {x|x  ബ, x > 0}: Menge der positiven reellen Zahlen

1.5 Komplexe Zahlen 1.5.1 Algebraische Form Im Bereich der reellen Zahlen besitzt die Gleichung x2 + 1 = 0 keine Lösung. Ebenso stellen  3 oder 4  6 keine reellen Zahlen dar. Falls eine quadratische Gleichung keine reelle Lösung besitzt, ist es trotzdem möglich, Lösungen anzugeben und zwar komplexe Zahlen als Lösungen. Zur Darstellung dieser komplexen Zahlen wird eine Erweiterung des Bereichs der reellen Zahlen vorgenommen. Ausgangspunkt ist die imaginäre Einheit i, deren Quadrat gleich –1 ist: i 2 = –1. Imaginäre Einheit i

i 2 = –1

Für die imaginäre Einheit gilt i 2 = –1, i 3 = –i, i 4 = 1 i 4n–3 = i, i 4n–2 = –1, i 4n–1 = –i, i 4n = 1 (n  ത) Die Zahlen i und –i sind Lösungen der quadratischen Gleichung x2 + 1 = 0.

A4

A Mathematik

Mit dieser imaginären Einheit i und zwei reellen Zahlen a und b stellt z = a + bi eine komplexe Zahl dar.

Die Darstellung einer komplexen Zahl in der Form z = a + bi, bei der kartesische Koordinaten verwendet werden, heißt algebraische Form. Daneben gibt es für die Darstellung der komplexen Zahlen die trigonometrische Form und die Exponentialform.

z = a + bi, a, b  ബ, i 2 = – 1 Eine komplexe Zahl z besteht also aus einem reellen Teil a (Realteil) und einem imaginären Teil b (Imaginärteil). Wenn a und b alle möglichen reellen Werte durchlaufen, dann werden alle möglichen komplexen Zahlen z erzeugt. Alle komplexen Zahlen bilden zusammen die Menge ഑ der komplexen Zahlen. ഑ = {z = a + bi | a, b  ബ` Komplexe Zahlen z mit Realteil gleich 0 (also a = 0) heißen imaginäre Zahlen, die komplexen Zahlen z mit Imaginärteil gleich 0 (also b = 0) sind die reellen Zahlen. Die komplexen Zahlen umfassen also die imaginären Zahlen und die reellen Zahlen.

fo

z = a + bi komplexe Zahlen z = bi (a = 0) imaginäre Zahlen z = a (b = 0) reelle Zahlen

Bild 2. Konjugiert komplexe Zahlen z und z in algebraischer Form

.in

1.5.2 Trigonometrische Form

w

w

w

er 24

.te

ch

ni k

Komplexe Zahlen z = a + bi und z = a – bi , also mit gleichem Realteil und entgegengesetzt gleichem Imaginärteil, heißen konjugiert komplex. Komplexe Zahlen sind nicht mehr auf einer Zahlengeraden, sondern nur noch in einer Zahlenebene, der so genannten Gaußschen Zahlenebene, darstellbar (Name nach dem deutschen Mathematiker Carl Friedrich Gauß, 1777 – 1855).

Neben der Darstellung der komplexen Zahlen in algebraischer Form gibt es die Darstellung in trigonometrischer Form (vgl. Abschnitt 3): z = r(cosM+ isinM). Dabei heißt r Modul oder Absolutbetrag (also r = | z |) und M Argument der komplexen Zahl z. Der (orientierte) Winkel M wird im Bogenmaß gemessen und ist nur bis auf Vielfache von 2S bestimmt. Deshalb wählt man meist für M das halboffene Intervall [0,2S), also 0 d M  2S.

z = r (cosM+ isinM), r  ബ, r t 0, 0 d M < 2S Für M = 0 ergeben sich die positiven reellen Zahlen, für M S die negativen reellen Zahlen, für

M=

 2

M=

3 2

die positiven imaginären Zahlen und für S die negativen imaginären Zahlen.

Statt trigonometrischer Form sagt man mitunter auch goniometrische Form der komplexen Zahlen.

Bild 1. Darstellung komplexer Zahlen in der Gaußschen Zahlenebene Dabei wird in einem kartesischen Koordinatensystem der Ebene (siehe Abschnitt 4.1.1) der Realteil a von z auf der Abszissenachse und der Imaginärteil b von z auf der Ordinatenachse abgetragen. Jeder komplexen Zahl entspricht ein Punkt der Ebene und umgekehrt. Die Zuordnung von Zahl und Punkt ist eineindeutig. Die reellen Zahlen liegen auf der Abszissenachse, die imaginären Zahlen liegen auf der Ordinatenachse. Deshalb nennt man die Abszissenachse auch reelle Achse und die Ordinatenachse imaginäre Achse.

Bild 3. Algebraische und trigonometrische Form einer komplexen Zahl z Für die Darstellung der komplexen Zahlen in der Ebene werden für die trigonometrische Form Polar-

1 Grundlagen

A5 1.5.4 Multiplizieren komplexer Zahlen

koordinaten (siehe Abschnitt 4.1.2) verwendet, wohingegen für die algebraische Form kartesische Koordinaten (siehe Abschnitt 4.1.1) benutzt werden. Für den Zusammenhang zwischen algebraischer und trigonometrischer Form gilt r=

a 2  b 2 , tanM =

Komplexe Zahlen z1 = a1 + b1i und z2 = a2 + b2i in algebraischer Form werden wie algebraische Summen multipliziert (denn z1 · z2 = (a1 + b1i)(a2 + b2i) = a1a2 + a1b2i + b1a2i + b1b2i2 = (a1a2 – b1b2) + (a1b2 + a2b1)i wegen i2 = –1).

b a

z1 · z2 = (a1 + b1i)(a2 + b2i) = (a1a2 – b1b2) + (a1b2 – a2b1)i

a = r cosM, b = r sinM Derselbe Zusammenhang gilt für die kartesischen Koordinaten und die Polarkoordinaten eines Punktes in der Ebene. Multiplizieren, Dividieren, Potenzieren und Radizieren komplexer Zahlen lassen sich in der trigonometrischen Form einfacher durchführen.

Das Produkt konjugiert komplexer Zahlen ist reell.

z · z = (a + bi)(a – bi) = a2 + b2 

1.5.3 Addieren und Subtrahieren komplexer Zahlen

.in

z1 · z2 = r1(cosM1+ isinM1) · r2(cosM2+ isinM2) = r1r2[cos(M1+ M2) + isin(M1 + M2)]

ni k

Komplexe Zahlen z1 = a1 + b1i und z2 = a2 + b2i werden voneinander subtrahiert, indem man die Realteile subtrahiert und die Imaginärteile subtrahiert.

Komplexe Zahlen z1 = r1(cosM + isinM) und z2 = r2(cosM+ isinM) in trigonometrischer Form werden multipliziert, indem man die Moduln (r1 und r2) multipliziert und die Argumente (M1 und M2) addiert.

er 24

z1 + z2 = (a1 + b1i) + (a2 + b2i) = (a1 + a2) + (b1 + b2)i

fo

Komplexe Zahlen z1 = a1 + b1i und z2 = a2 + b2i werden addiert, indem man die Realteile addiert und die Imaginärteile addiert.

Beispiele: 3. z1 = 3(cos 20° + isin 20°), z2 = 7(cos 65° + isin 65°) Ÿ z1 · z2 = 3(cos 20° + isin 20°) · 7(cos 65° + isin 65°) = 21(cos 85° + isin 85°) 5 5 4. z1 = 5(cos 30° + isin 30°) = 3 i, 2 2

z2 = 13(cos 60° + isin 60°) =

w

.te

ch



z1 – z2 = (a1 + b1i) – (a2 + b2i) = (a1 – a2) + (b1 – b2)i

Beispiele: 1. z1 · z2 = (3 + 4i)(5 – 2i) = (3 · 5 – 4 · (–2)) + (3.(–2) + 5 · 4)i = 23 + 14i 2. z · z = (2,4 + 0,9i)(2,4 – 0,9i) = (2,4)2 + (0,9)2 = 5,76 + 0,81 = 6,57

13 13  3i 2 2

w

1 1 und sin 60° = cos 30° = 3 ). 2 2 Es folgt z1 · z2 = 5(cos 30° + isin 30°) · 13(cos 60° + isin 60°) = 65(cos 90° + isin 90°) = 65i

w

(denn sin 30° = cos 60° =

· §5 5 · § 13 13 3  i ¸¸ ¨¨  3i ¸¸ oder z1 · z2 = ¨¨ 2 ¹ © 2 2 ¹ ©2

Bild 4. Addition und Subtraktion komplexer Zahlen z1 und z2 (die mit # gekennzeichneten Strecken sind parallel und gleich lang) Die Summe konjugiert komplexer Zahlen z = a + bi und z = a – bi ist reell, die Differenz konjugiert komplexer Zahlen ist imaginär.

z + z = (a + bi) + (a – bi) = 2a z – z = (a + bi) – (a – bi) = 2bi 

Beispiele: 1. z1 + z2 = (2,66 + 0,89i) + (–0,81 + 1,49i) = 1,85 + 2,38i 2. z1 – z2 = (2,66 + 0,89i) – (–0,81 + 1,49i) = 3,47 – 0,60i 3. z + z = (2,4 + 0,9i) + (2,4 – 0,9i) = 4,8 4.

z – z = (2,4 + 0,9i) – (2,4 – 0,9i) = 1,8i

=

65 65 § 65 ˜ 3 65 · ¸i = 65i 3 3  ¨¨  4 4 4 ¸¹ © 4

1.5.5 Dividieren komplexer Zahlen Komplexe Zahlen z1 = a1 + b1i und z2 = a2 + b2i in algebraischer Form werden dividiert, indem man mit der konjugiert komplexen Zahl des Nenners (Divisors) erweitert. z1 z2

a1  b1i a2  b2i

a1a2  b1b2 b1a2  a1b2  i ( z2 z 0) a22  b22 a22  b22

Der Quotient konjugiert komplexer Zahlen ist wieder eine komplexe Zahl.

A6

A Mathematik a  bi a  bi

z z 

Beispiele: z1 3  4i z2 5  2i

3 ˜ 5  4 ˜ (2) 4 ˜ 5  3 ˜ (2)  2 i 52  (2)2 5  (2)2

1.

15  8 20  6  i 25  4 25  4 2, 4  0,9i 2, 4  0,9i

z z

2.

1 ˜ ( i ) i ˜ ( i )

1 i

zn = [r (cosM + isin M)]n = r n(cos nM + isin nM) (n  ത)

7 26  i 29 29

(2, 4)2  (0,9)2 2 ˜ 2, 4 ˜ 0,9  i (2, 4)2  (0,9) 2 (2, 4) 2  (0,9) 2

5, 76  0,81 4,32  i 5, 76  0,81 5,76  0,81 3.

Hilfe von Additionstheoremen für die trigonometrischen Funktionen erhält man die Formel von Moivre (nach dem französischen Mathematiker Abraham de Moivre, 1667–1754).

a 2  b2 2ab i ( z2 z 0)  a 2  b2 a 2  b2

Eine komplexe Zahl in trigonometrischer Form wird also in die n-te Potenz erhoben, indem man den Modul (r) in die entsprechende Potenz rn erhebt und das Argument (M) mit dem Exponenten n multipliziert.

4,95 4,32  i 6,57 6,57

i



Komplexe Zahlen z1 = r1(cosM+ isinM) und z2 = r2(cosM+ isinM) in trigonometrischer Form werden dividiert, indem man die Moduln (r1 und r2) dividiert und die Argumente (M1 und M2)subtrahiert.

7(cos65q  i sin 65q)

7(cos 65q  i sin 65q) 3(cos 20q  i sin 20q)

z Ÿ 2 z1

7 (cos 45q  i sin 45q) 3

5(cos 30q  i sin 30q) 13(cos 60q  i sin 60q)

w

5 (cos(30q)  i sin(30q)) 13

w

Es folgt z1 z2

13 13  3i 2 2

w

z2 = 13(cos 60° + isin 60°) =

5 §1 1 · 3  i¸ ¨ 13 © 2 2 ¹

5 (cos 30q  i sin 30q) 13

5 5 3 i 26 26

oder z1 z2 65 4

5 2 13 2

3

 

3  52 i  65 4

13 2

13 2

3i

˜ 3i  169

5 2

65 i 4



3  132 65 4

3

 3i 

5 i 2

13 2

13 2



13 2

 132

3i

3i

5 5 3 i 26 26

1.5.6 Potenzieren komplexer Zahlen

Ist n eine nichtnegative ganze Zahl, so wird die n-te Potenz zn von z wie üblich durch z0 = 1, zn = zn–1 · z definiert. 

4

2

2

fo

4

.in

3 ª § 5 ·3 5 5 §5· º  «4 ¨ 3¸ ˜  4 3¨ ¸ »i 2 © 2 ¹ ¼» ¬« © 2 ¹ 2

625 ˜ 9 6 ˜ 25 ˜ 3 ˜ 25 625    16 4˜4 16

ª 4 ˜ 125 ˜ 3 ˜ 3 ˜ 5 4 ˜ 5 ˜ 3 ˜ 125 º  « »i 8˜2 2 ˜8 ¬« ¼»

.te

5 5 3 i, 5. z1 = 5(cos 30° + isin 30°) = 2 2

4

§5 · § 5 · § 5· § 5· 3 ¸  6¨ 3¸ ¨ ¸  ¨ ¸ ¨ ©2 ¹ © 2 ¹ © 2¹ © 2¹

ni k

Beispiele: 4. z1 3(cos 20q  i sin 20q), z2

5 º ª5 « 2 3  2 i» ¬ ¼

z4

ch



5 5 3 i 2 2

5(cos30q  i sin 30q)

z

er 24

r1 (cos M1  i sin M 1 ) r2 (cos M 2  i sin M  ) r1 [cos(M1  M 2 )  i sin(M1  M 2 )] r2

z1 z2

Beispiel:

3.

Beispiele: 1. z3 = (a + bi)2 (a + bi) = a3 – 3ab2 + (3a2b – b3)i 2. z4 = (a + bi)3 (a + bi) = [a3 – 3ab2 + (3a2b – b3)i](a + bi) = a4 – 6a2b2 + b4 + (4a3b – 4ab3)i

Einfacher lässt sich das Potenzieren komplexer Zahlen in der trigonometrischen Form durchführen. Mit

4.



z4

625 625 ˜ 3  i 2 2

[5(cos30q  i sin 30q)]4

54 (cos120q  i sin120q)

5 ( sin 30q  i cos30q) 4

§ 1 1 · 54 ¨   3i ¸ © 2 2 ¹



625 625 ˜ 3  i 2 2

Die Moivresche Formel lässt sich durch vollständige Induktion beweisen. Ihre Gültigkeit lässt sich schrittweise bis auf reelle Exponenten ausdehnen. 1.5.7 Radizieren komplexer Zahlen

Die n-te Wurzel n z einer komplexen Zahl z ist definiert als eine komplexe Zahl w, deren n-te Potenz gleich z ist, also eine Lösung der Gleichung wn = z. Setzt man z = r (cosM+ i sin M) und w = U (cos\+ i sin \), dann folgt mit der Formel von Moivre wn = U n(cos n\+ i sin n\) und wegen wn = z = r (cosM+ i sin M) weiter Un = r, cos n\ = cosM, sin n\ = sin M. Aus Un = r ergibt sich U n r , während es für cos n\ = cos M, sin n\= sin M wegen cos M = cos(M + 2kS), sinM = sin(M + 2kS) genau n verschiedene LösunM  (k    , k 1, 2,3, ... , n, gibt. gen \ N n Somit gilt: Für n  ത besitzt die Gleichung wn = z = r (cosM+ i sinM) genau n verschiedene Lösungen w1, w2, ..., wn (die n-ten Wurzeln aus z).

1 Grundlagen

wk k

A7 

M  k  1) M  k  1) · § r ¨ cos  i sin ¸¹ , © n 2 1, 2,..., n n

Beispiele: 1. n = 2 : z = w2 = 1 w1 = 1(cos 0° + isin 0°) = 1; w2 = 1(cos 180° + isin 180°) = –1 2.

Die n-te Wurzel aus z ist also nicht eindeutig. Für k = 1 ergibt sich der so genannte Hauptwert w1 der nten Wurzel.

w1

Hauptwert

n

1 1 3i = 1(–cos 60° + i sin 60°) =   2 2 w3 = 1(cos 240° + isin 240°) 1 1 3i = 1(–cos 60° – isin 60°) =   2 2 4 3. n = 4: z = w = 1 w1 = 1(cos 0° + isin 0°) = 1 w2 = 1(cos 90° + isin 90°) = i w3 = 1(cos 180° + isin 180°) = –1 w4 = 1(cos 270°+ isin 270°) = –i

M M· § r ¨ cos  i sin ¸ © n n¹

Stellt man die n-ten Wurzeln wk, k = 1, 2, 3,..., n in der Gaußschen Zahlenebene dar, so ergeben sich die Eckpunkte eines regelmäßigen n-Ecks mit dem Mittelpunkt im Koordinatenursprung. Die Punkte liegen auf einem Kreis mit dem Radius U n r .

n

.

Durch wiederholte Drehung um den Winkel

2 erhält n

fo

M

.in

Der Hauptwert w1 besitzt das Argument

Bild 6. Die n-ten Einheitswurzeln für n = 2, n = 3 und n=4

w

w

w

.te

ch

ni k

Beispiele: z = 2,985 984 (cos 60°+isin 60°) = (1,2)6 (cos 60°+ isin 60°), n = 6 M 60q 10q lauten die sechsWegen n r 6 (1, 2)6 1, 2 und n 6 ten Wurzeln aus z: w1 = 1,2 (cos 10° + isin 10°), w2 = 1,2 (cos 70° + isin 70°), w3 = 1,2 (cos 130° + isin 130°), w4 = 1,2 (cos 190° + isin 190°) w5 = 1,2 (cos 250° + isin 250°), w6 = 1,2 (cos 310° + isin 310°).

er 24

man die weiteren Lösungen. 

n = 3: z = w3 = 1 w1 = 1(cos 0° + isin 0°) = 1 w2 = 1(cos 120° + isin 120°)

1.5.8 Eulersche Formel

Die Eulersche Formel für komplexe Zahlen z verknüpft die Exponentialfunktion (vgl. Abschnitt 2.7.1) und die trigonometrischen Funktionen (siehe Abschnitt 3) miteinander (nach dem Schweizer Mathematiker Leonhard Euler, 1707–1783). Dabei ist e = 2,718 281 828 4 ... die Eulersche Zahl. eiz = cos z + isin z, z  ഑

Bild 5. Die sechsten Wurzeln w1, w2, ... ,w6 aus z = (1,2)6 (cos 60° + isin 60°)

Die n-ten Wurzeln aus z = 1 sind die so genannten nten Einheitswurzeln. n-te Einheitswurzeln:

Lösungen von wn = z = 1

Für reelle Zahlen x (die reellen Zahlen sind eine Teilmenge der komplexen Zahlen) gilt eix = cos x + isin x. Setzt man x = M, dann erhält man die so genannte Exponentialform der komplexen Zahlen. z = r(cosM + isinM) = reiM

Dabei ist r der Modul und M das Argument der komplexen Zahl z.

A8

A Mathematik Dies ist eine (3,4)-Matrix, also eine Matrix mit 3 Zeilen und 4 Spalten. Zum Beispiel ist a12 = –2 das Element, das in der ersten Zeile und zweiten Spalte steht.

Für das Produkt und den Quotienten zweier komplexer Zahlen z1 r1 ˜ eiM1 und z2 r2 ˜ eiM 2 ergibt sich z1 ˜ z2

iM 1

z1 z2 

r1 ˜ e iM1 ˜ r2 ˜ e iM 2 r1 e r2 e iM 2

r1 ˜ r2 ˜ e

r1 i (M1  M 2 ) e r2

i (M1  M )

Achtung: Die Doppelindizes sind einzeln zu lesen, zum Beispiel wird a12 gesprochen: a – eins – zwei.

2

( z2 z 0)

Quadratische Matrizen: Gilt m = n, also Zeilenanzahl gleich Spaltenanzahl, dann heißt A eine n-reihige quadratische Matrix oder eine quadratische Matrix der Ordnung n. Die Elemente einer quadratischen Matrix, für die i = j gilt, bilden die so genannte Hauptdiagonale der Matrix.

Beispiel für eine komplexe Zahl in verschiedenen Formen:

z

§1 3 · i¸ 2 ¨¨  2 ¸¹ ©2

1  3i

 · § 2 ¨ cos  i sin ¸  ¹ © S i 2e 3

(algebraische Form)

(trigonometrische Form)



Beispiel:

ª 4 0  52 º « 5 » « 1 1 1» « » 4 «¬ 1 10  3 »¼ A ist eine quadratische 3-reihige Matrix. Die Hauptdiagonalelemente sind 4 4 a11 , a22 1, a33  . 5 3 Alle Elemente der zweiten Zeile sind gleich 1: a21 = a22 = a23 = 1.

(Exponentialform)

A

1.6 Matrizen und Determinanten

.in

er 24

Nullmatrix 0: Eine Matrix, deren Elemente alle gleich Null sind, also aij = 0 für i = 1, ..., m und j = 1, ..., n, heißt eine Nullmatrix.

w

w

w

.te

ch

ni k

Eine Matrix (Plural Matrizen) ist ein System von m · n Größen, die in einem rechteckigen Schema von m (waagerechten) Zeilen und n (senkrechten) Spalten angeordnet sind. Die m · n Größen nennt man die Elemente der Matrix, es sind beliebige reelle (oder komplexe) Zahlen. Die Stellung eines Elementes, etwa aij, im Schema wird durch einen Doppelindex gekennzeichnet. Dabei gibt der erste Index i die Zeile und der zweite Index j die Spalte an, in der das Element steht. Die Nummerierungen der Zeilen verlaufen von oben nach unten, die der Spalten von links nach rechts. Das Element aij befindet sich also im Kreuzungspunkt der i-ten Zeile und der j-ten Spalte. Eine Matrix mit m Zeilen und n Spalten nennt man (m,n)-Matrix. Meist kürzt man Matrizen durch große lateinische Buchstaben A, B, ... ab. Man schreibt eine Matrix, indem man das Schema in eckige Klammern (oder auch in runde Klammern) setzt:

fo

1.6.1 Matrizen

A

ª a11 a12 «a « 21 a22 «" " « ¬ am1 am 2

" a1n º " a2 n »» " "» » " amn ¼

A

§ a11 a12 ¨ ¨ a21 a22 ¨" " ¨¨ © am1 am 2

" a1n · ¸ " a2 n ¸ " "¸ ¸ " amn ¸¹

Matrix

Abkürzend schreibt man dafür auch A = (aij). 

Beispiel:

A

ª 5 2 0 5º « » «14 0 6 1 » «¬ 1 0 2 5 »¼

Einheitsmatrix E: Eine quadratische Matrix heißt Einheitsmatrix, falls ­1 für i j , aij ® ¯0 für i z j . Diagonalmatrix: Eine quadratische Matrix, bei der für alle i z j die Elemente aij gleich Null sind, heißt Diagonalmatrix.



Beispiele:

A

0 0º ª2 « 0 3 0 » « » ¬«0 0 7 »¼

Obere Dreiecksmatrix: Eine quadratische Matrix, bei der für alle i > j die Elemente aij gleich Null sind, heißt obere Dreiecksmatrix. 

Beispiele:

A

ª 1 « « 0 ¬« 0

6 4 0

0º » 1» 7 ¼»

Untere Dreiecksmatrix: Eine quadratische Matrix, bei der für alle i < j die Elemente aij gleich Null sind, heißt untere Dreiecksmatrix.

1 Grundlagen

A9

Matrizen vom gleichen Typ: Zwei Matrizen heißen vom gleichen Typ, wenn sie die gleiche Anzahl von Zeilen und die gleiche Anzahl von Spalten haben, wenn also beide (m,n)-Matrizen sind mit dem gleichen m und dem gleichen n. 

A – B = (aij) – (bij) = (aij – bij) Eigenschaften der Addition: 1. A + B = B + A (Kommutativgesetz) 2. (A + B) + C = A + (B + C) = A + B + C (Assoziativgesetz) 3. (A + B)T = AT + BT

Beispiel: ª 1 6 º « » ¬ 0 4¼ A und B sind vom gleichen Typ, C ist jedoch nicht vom gleichen Typ wie A und B. A

ª 1 2 3 º « »; ¬ 1 24 0 ¼

ª2 2 0º « »; C ¬0 6 1 ¼

B



Beispiele: ª 2 2 0 º A « »; B ¬ 1 3 2 ¼

Gleichheit von Matrizen: Zwei Matrizen A und B heißen gleich, wenn beide vom gleichen Typ sind und wenn die entsprechenden Elemente übereinstimmen, wenn also aij = bij für alle i = 1, ..., m und j = 1, ..., n gilt.

B

ª 1 2 « ¬ 1 24

3º »: 0¼

A

ª a11 «a « 12 «" « ¬ a1n

ª 2 5º « » « 3 0» «¬ –1 4 »¼

w

AT

w

ª 2 3 1º « »; ¬ 5 0 4 ¼

.te

Beispiel:

w

Symmetrische Matrix: Eine quadratische Matrix A heißt symmetrisch, wenn A = AT ist, wenn also aij = aji für alle i und j gilt. Beispiel:

A

ª 1 2 « « 2 6 0 ¬« 3

3º » 0» 5 ¼»

ª2 « ¬2

3 3 º » 3 4 ¼

Multiplikation einer Matrix mit einer reellen Zahl: Man multipliziert eine Matrix A mit einer reellen Zahl k, indem man jedes Element der Matrix mit k multipliziert:

B

a21 " am1 º a22 " am 2 »» " " "» » a2 n " amn ¼

3º »; B  A 4¼

3

kA = k (aij) = (k aij)

Eigenschaften: Sind k und l zwei reelle Zahlen und A und B zwei Matrizen, so gilt: 1. k (lA) = l (kA) = (kl)A 2. (k + l) A = kA + lA 3. k (A + B) = kA + kB 4. (kA)T = kAT

ni k

" a1n º " a2 n »» T ; A " "» » " amn ¼

3

fo

3º »; 0¼

ch

ª a11 a12 «a « 21 a22 «" " « ¬ am1 am 2

A



ª 2 « ¬ 2

3 º » 0¼

.in

ª 1 2 « ¬ 1 24

Transponierte Matrix: Die transponierte oder gespiegelte Matrix AT der Matrix A ist die Matrix, die durch Vertauschung von Zeilen und Spalten von A gebildet wird:



AB

Beispiel: A

A

ª6 1 « 3 ¬0

er 24



A B

ª 4 1 3 º « » ¬ 1 0 2 ¼

AT



Beispiel:

3A

ª 2 2 3« ¬ 1 3

ª 6 6 0º « » ¬ 3 9 6¼

0º » 2¼

Multiplikation von Matrizen: Das Produkt AB zweier Matrizen A und B kann nur dann gebildet werden, wenn die Spaltenanzahl von A gleich der Zeilenanzahl von B ist. Ist A = (aij) eine (m, n)-Matrix und B = (bjk) eine (n,r)Matrix (Anzahl der Spalten von A = Anzahl der Zeilen von B), so ist die Produktmatrix C = AB eine n

Antisymmetrische Matrix: Eine quadratische Matrix A heißt antisymmetrisch oder schiefsymmetrisch, wenn AT = –A ist. Addition und Subtraktion von Matrizen: Matrizen können nur dann addiert oder subtrahiert werden, wenn sie vom gleichen Typ sind. Zwei Matrizen vom gleichen Typ werden addiert bzw. subtrahiert, indem man ihre korrespondierenden Elemente addiert bzw. subtrahiert: A + B = (aij) + (bij) = (aij + bij)

(m, r)-Matrix mit den Elementen cik

¦a

ij

˜ b jk .

j 1

Das Element cik von C = AB für ein festes i und ein festes k erhält man also, indem man das j-te Element der i-ten Zeile von A mit dem j-ten Element der k-ten Spalte von B multipliziert für j = 1, ..., n und alle diese Produkte addiert. A

(b jk ) Ÿ C

(aij ), B n

mit cik

¦a

ij

j 1

˜ b jk

AB

(cik )

A 10

A Mathematik 1.6.2 Determinanten

Schematische Darstellung: ªb11 b12 " b1k " b1r º «b b " b " b » 2k 2r » « 21 22 B «""""""""" » « » ¬«bn1 bn 2 " bnk " bnr ¼» ª a11 «a « 21 A « ai1 « «" « am1 ¬

ª" «" « «" « «" «" ¬

" " " " "

" " " " "

" " "º " " " »» cik " " » AB » " " "» " " " »¼

Determinante:

Beispiel:

4º »; B 0¼

ª1 1 « «0 1 ¬«1 1 ª1 1 « «0 1 «¬1 1

4º » 0¼ ª6 5 10 AB « ¬1 5 6 BA existiert nicht. A

ª2 3 « ¬1 4

ª6 5 « ¬1 5

2 1º » 2 1» 0 1»¼ 2 1º » 2 1» 0 1»¼ 10 3 º » 6 5¼

det( A)

D

a12 " a22 "

a11 a21

A

B

a1n a21

"

" " "

an1

an 2 " ann

fo

ª2 3 « ¬1 4

AB

Definition für zweireihige Determinanten (n = 2):

.in

A

3º » 5¼

D

a11 a12 a21 a22

a11a22  a12 a21

Die Elemente a11, a22 bilden die Hauptdiagonale, die Elemente a12, a21 die so genannte Nebendiagonale.

.te

ch

ni k

Eigenschaften der Matrizenmultiplikation: 1. A(BC) = (AB)C (Assoziativgesetz) 2. A(B + C) = AB + AC (Distributivgesetz) 3. AB z BA (Kommutativgesetz gilt nicht) 4. AE = EA = A (E Einheitsmatrix) 5. A0 = 0A = 0 (0 Nullmatrix) (Reihenfolge ändert sich) 6. (AB)T = BT AT

er 24



a12 " a1n º a22 " a2 n »» ai 2 " ain » » " " "» am 2 " amn »¼

Eine Determinante D ist ein algebraischer Ausdruck, der jeder n-reihigen quadratischen Matrix A mit reellen (oder komplexen) Elementen aij eindeutig zugeordnet wird. Dieser algebraische Ausdruck ist eine reelle (oder komplexe) Zahl. Die Determinante einer n-reihigen quadratischen Matrix nennt man n-reihige Determinante. Man schreibt eine Determinante, indem man das quadratische Schema der Matrix zwischen senkrechte Striche setzt, oder in Kurzform D = det(A) = | A |.



w

Orthogonale Matrix: Eine quadratische Matrix A heißt orthogonal, wenn A AT = AT A = E (E Einheitsmatrix) ist.

Merkregel zur Berechnung: Produkt der Hauptdiagonalelemente minus Produkt der Nebendiagonalelemente. Beispiel:

1 1 2 1

(1) ˜ 1  1 ˜ 2

3

w

D

w

Inverse Matrix: Eine Matrix B heißt Inverse der quadratischen Matrix A, wenn AB = E (E Einheitsmatrix) gilt. Man schreibt dann B = A–1. Existiert die Inverse einer Matrix, dann ist sie eindeutig. Eine Matrix A, für die die Inverse A–1 existiert, heißt regulär, andernfalls heißt sie singulär. 

Die allgemeine Lösungsformel y

x

b2 c1  b1c2 , a1b2  a2b1

a1c2  a2c1 für ein lineares Gleichungssystem a1b2  a2b1

a1 x  b1 y c 1 , a2 x  b2 y c2 lässt sich auch mit Hilfe von zweireihigen Determinanten schreiben:

Beispiel: Man berechne die Inverse der Matrix A

3º ª –2 « ». ¬ 1 –2 ¼

ªa b º 1 «c d » A ¬ ¼ ª –2 3º ª1 0 º A « »« » E ¬ 1 –2 ¼ ¬ 0 1 ¼ Es ergibt sich das lineare Gleichungssystem –2a + 3c = 1, –2b + 3d = 0, a – 2c = 0, b – 2d = 1. Die Lösung des Gleichungssystems ist a = –2, b = –3, c = –1, d = –2. Es folgt: ª 2  3 º Inverse A1 « » ¬ 1  2 ¼

x

c1 b1 c2 b2 ,y a1 b1 a2 b2

a1 a2 a1 a2

c1 c2 b1 b2

Die gemeinsame Nennerdeterminante wird aus den Koeffizienten von x und y der beiden Gleichungen in der gegebenen Anordnung gebildet. Die Nennerdeterminante heißt deshalb auch Koeffizientendeterminante. Man erhält die Zählerdeterminante von x, indem man die Koeffizienten von x durch die Absolutglieder ersetzt, und die Zählerdeterminante von y

1 Grundlagen

A 11

entsprechend durch Ersetzung der Koeffizienten von y durch die Absolutglieder (immer in der gleichen Reihenfolge, also Ersetzung von b1 durch c1 usw.). Man nennt diese Methode Cramersche Regel zur Berechnung der Lösung eines linearen Gleichungssystems (nach dem schweizerischen Mathematiker Gabriel Cramer, 1704–1752). 

Zur Berechnung kann man die Determinante nach einer beliebigen Zeile oder Spalte entwickeln. Entwicklung nach einer beliebigen Zeile:

Einsetzen von a1 = 1, a2 = 2, b1 = –2, b2 = 5, c1 = 4, c2 = 35 in die Determinantengleichungen für x und y ergibt:

y

1 4 2 35 1 2 2 5

4 ˜ 5  (2) ˜ 35 1 ˜ 5  (2) ˜ 2

1 ˜ 35  4 ˜ 2 1 ˜ 5  (2) ˜ 2

20  70 54

35  8 54

27 9

90 9

10,

3

3

a23 a12  a21 a33 a32

a13 a33

.te

a31 (a 12 a23  a13a22 )

2 4

1

w

w

w

a12 a23a31  a13a22 a31

7 2 0 6



Beispiel:

D

a11a22 a33  a11a23a32  a13a21a32  a12 a21a33 

0 6 7 2 7 2 4  (2) 3 4 1 4 1 0 6

3(0 ˜ 1  6(4))  4(7 ˜ 1  (2)(4))  2(7 ˜ 6  (2)0) 3 ˜ 24  4(1)  2 ˜ 42

8

Man nennt dies „Entwickeln“ der dreireihigen Determinante nach der ersten Spalte. Dabei wird nacheinander jedes Element der ersten Spalte mit derjenigen zweireihigen Determinante multipliziert, die man erhält, wenn man in der dreireihigen Determinante die Zeile und die Spalte streicht, in der das Element steht. Die so gebildeten Produkte werden mit alternierenden (wechselnden) Vorzeichen versehen, angefangen mit einem +, und anschließend addiert. Bezeichnet man die Determinante, die man durch Streichen der i-ten Zeile und der j-ten Spalte der Determinante D erhält, mit Dij, so kann man das obige Entwickeln auch darstellen als

ij ij

i 1

er 24

a13 a23

a22 a32

¦ a A , 1d j d 3

Bei Entwicklung nach der ersten Spalte ist j = 1, bei Entwicklung nach der zweiten Spalte ist j = 2, und bei Entwicklung nach der dritten Spalte ist j = 3.

ni k

a12  a31 a22

a11

ch

a13 a23 a33

.in

D a1 j ˜ A1 j  a2 j ˜ A2 j  a3 j ˜ A3 j

a11 a12 a21 a22 a31 a32

Beispiel: 3 D 4

ij ij

Bei Entwicklung nach der ersten Zeile ist i = 1, bei Entwicklung nach der zweiten Zeile ist i = 2, und bei Entwicklung nach der dritten Zeile ist i = 3. Entwicklung nach einer beliebigen Spalte:

a11 (a22 a33  a23a32 )  a21 (a12 a33  a13a32 ) 



¦ a A , 1d i d 3 j 1

Definition für dreireihige Determinanten (n = 3):

D

3

D ai1 ˜ Ai1  ai 2 ˜ Ai 2  ai 3 ˜ Ai 3

fo

x

a11 ˜ A11  a21 ˜ A21  a31 ˜ A31

D

Beispiel: Lineares Gleichungssystem: x – 2y = 4 2x +5y = 35

4 2 35 5 1 2 2 5

a11 ˜ D11  a21 ˜ D21  a31 ˜ D31

D

Die mit dem Faktor (–1)i+j (dieser Faktor ist +1 oder –1) multiplizierte Determinante Dij heißt Adjunkte oder algebraisches Komplement Aij des Elements aij. Somit kann man für das obige Entwickeln auch schreiben

3 7 2 4 0 6 2 4 1

Entwicklung nach der zweiten Zeile: D a21 ˜ A21  a22 ˜ A22  a23 ˜ A23 4 ˜ (1)2 1

7 2 3 7  0 ˜ A22  6 ˜ (1)2  3 4 1 2 4

4[7 ˜ 1  (2)(4)]  0  6[3 ˜ (4)  7 ˜ (2)] 4 ˜ (1)  6 ˜ 2

4  12

8

Dreireihige Determinanten können auch mit der Regel von Sarrus berechnet werden (nach dem französischen Mathematiker Pierre F. Sarrus, 1798–1861). Man fügt bei der Regel von Sarrus die ersten beiden Spalten der Determinante nochmals als 4. und 5. Spalte hinzu. Dann multipliziert man je drei diagonal aufeinander folgende Elemente und addiert (Hauptdiagonalen) bzw. subtrahiert (Nebendiagonalen) die so entstehenden sechs Produkte.

A 12

A Mathematik

Die Regel ausgeführt ergibt

det( A)

a11 a12 a21 a22 a31 a32

D

a13 a23 a33

Beispiel:

3 ˜ 0 ˜ 1  7 ˜ 6 ˜ (2)  (2) ˜ 4 ˜ (4)

8

Fehlerwarnung: Die Regel von Sarrus gilt nur für dreireihige Determinanten! Definition für n-reihige Determinanten (n t 4): Auch für beliebige n-reihige Determinanten lässt sich der Wert mit Hilfe des Entwicklungssatzes definieren. Entwicklung nach einer beliebigen Zeile:

¦a A

ai1 ˜ Ai1  ai 2 ˜ Ai 2  !  ain ˜ Ain

b3

c3

ij ij

j 1

d1 d2 d3

Dx D

b1 b2 b3 b1 b2 b3

c1 c2 c3 c1 c2 c3

Dy D

a1 d 1 a2 d 2 a3 d3 a1 b1 a2 b2 a3 b3

c1 c2 c3 c1 c2 c3

Dz D

a1 b 1 d1 a2 b2 d 2 a3 b3 d3 a1 b1 c1 a2 b2 c2 a3 b3 c3

ch

.te

w

a1 x  b1 y  c1 z

d1

a2 x  b2 y  c2 z a3 x  b3 y  c3 z

d2 d3

y

ij ij

i 1

Die Koeffizientendeterminante eines solchen linearen Gleichungssystems ist also

a1 a2 a3

b1 b2 b3

d1 d2 d3

.in x

n

¦a A

Bei Entwicklung nach der ersten Spalte ist j = 1, bei Entwicklung nach der zweiten Spalte ist j = 2, usw., und bei Entwicklung nach der n-ten Spalte ist j = n. Die Cramersche Regel zur Berechnung der Lösung eines linearen Gleichungssystems ist immer dann anwendbar, wenn bei dem betrachteten linearen Gleichungssystem die Anzahl der Gleichungen und die Anzahl der Variablen übereinstimmen (und die Koeffizientendeterminante von Null verschieden ist). Die allgemeine Form eines linearen Gleichungssystems mit drei Gleichungen und drei Variablen x, y, z lautet:

c1 c2 , Dz c3

d1 d2 d3 a1 a2 a3

w

(1 d j d n)

w

a1 j ˜ A1 j  a2 j ˜ A2 j  !  anj ˜ Anj

c1 c2 c3

Für D z 0 ergibt sich dann als eindeutige Lösung des linearen Gleichungssystems

Bei Entwicklung nach der ersten Zeile ist i = 1, bei Entwicklung nach der zweiten Zeile ist i = 2, usw., und bei Entwicklung nach der n-ten Zeile ist i = n. Entwicklung nach einer beliebigen Spalte: D

b1 b2 b3

fo

Dy

ni k

(1 d i d n)

a1 a2 a3

er 24

n

D

a3

Durch Ersetzen der Koeffizienten von y und z erhält man analog die Matrizen

(2) ˜ 0 ˜ (2)  3 ˜ 6 ˜ (4)  7 ˜ 4 ˜ 1 0  84  32  0  72  28

c1 c2

d1 d2 d3

Dx

3 7 2 4 0 6 2 4 1

b1 b2

Ersetzt man die erste Spalte von D, also die Koeffizienten von x, durch die Absolutglieder des linearen Gleichungssystems, so ergibt sich die Determinante

a11a22 a33  a12 a23a31  a13a21a32 a13a22 a31  a11a23a32  a12 a21a33 

a1 a2

z

Ist jedoch D = 0, dann gibt es entweder keine oder unendlich viele Lösungen des linearen Gleichungssystems. In diesem Fall ist die Cramersche Regel nicht anwendbar. 

Beispiel: Lineares Gleichungssystem: 3x  15 y  8 z 10

5 x  10 y  12 z 2x  7 y  z

1 1

2 Funktionen

A 13 Somit ergibt sich als Lösung des linearen Gleichungssystems:

Nennerdeterminante (Determinante der Koeffizientenmatrix):

D

3 15 8 5 10 12 2 7 1

30  360  280  160  252  75

Zählerdeterminanten: 10 15 8 Dx 1 10 12 100  180  56  80  840  15 1 7 1

Dy

3 10 8 5 1 12 2 1 1

3  240  40  16  36  50

Dz

3 15 10 5 10 1 2 7 1

30  30  350  200  21  75

Dy Dx  681 227 Dz  454  1, z 3, y 2 D  227 D  227 D  227 Die Lösung des Gleichungssystems ist also das (geordnete) Zahlentripel (x, y, z) = (3, –1, 2) (oder Lösungsmenge: L = {(3, –1, 2)}).

227

x

681

227

454

2 Funktionen Funktionswert y zu erhalten. Für x = 3 erhält man zum Beispiel y = f (3) = 5 · 3 = 15. Sowohl der Definitionsbereich als auch der Wertebereich sind die natürlichen Zahlen. Für die Bildmenge ergibt sich f (D) = {5, 10, 15, 20, ...}.

fo

2.1 Definition und Darstellungen von Funktionen 2.1.1 Definitionen

.in

2. y = f (x) = x + 2, D = ബ, W = ബ

er 24

2.1.2 Funktionsgleichung Explizite Darstellung der Funktionsgleichung Die Zuordnungsvorschrift für eine Funktion ist im Regelfall eine Gleichung, die Funktionsgleichung y = f (x) (gesprochen: y gleich f von x). Dabei heißt x unabhängige Variable und y abhängige Variable. Man nennt x auch das Argument der Funktion. Die Form y = f (x) heißt explizite Darstellung der Funktionsgleichung. Darüber hinaus gibt es die implizite Darstellung und die Parameterdarstellung der Funktionsgleichung (siehe A14). Funktionen können aber zum Beispiel auch durch Tabellen, Schaubilder (Graphen), Pfeildiagramme oder geordnete Wertepaare (Wertetabelle) dargestellt werden. Fehlt bei einer Funktion die Angabe des Definitionsbereichs, so gilt D = ബ. Fehlt bei einer Funktion die Angabe des Wertebereichs, so gilt ebenfalls W = ബ. Die Schreibweise y = f (x), f: D o W für eine Funktion bedeutet, dass y = f (x) die Funktionsgleichung ist, dass die Funktion den Definitionsbereich D und den Wertebereich W hat.

w

w

D Definitionsbereich W Wertebereich f (D) Bildmenge

w

.te

ch

ni k

Eine Abbildung oder Funktion f ist eine Zuordnung, die jeder Zahl x einer gegebenen Zahlenmenge D eine Zahl y einer Zahlenmenge W zuordnet. Die Zuordnung ist eindeutig, das heißt, jeder Zahl x wird genau eine Zahl y zugeordnet. Man schreibt dafür y = f (x) oder manchmal auch x 6 f (x). Man nennt f (x) das Bild von x und umgekehrt x das Urbild von f (x). Die Menge D heißt Urbildmenge, Definitionsmenge oder Definitionsbereich. Die Menge W, aus der die Bilder stammen, heißt Wertemenge oder Wertebereich. Die Menge der Bilder (also alle y-Werte zusammen) heißt Bildmenge, bezeichnet mit f (D).

Die Elemente der Bildmenge nennt man Funktionswerte. Die Bildmenge f (D) ist eine Teilmenge des Wertebereichs W, und W ist eine Teilmenge der Menge ബ der reellen Zahlen. f (D) Ž W Ž ബ Eine Funktion besteht aus drei Teilen: der Zuordnungsvorschrift f, dem Definitionsbereich D und dem Wertebereich W. Zwei Funktionen sind genau dann gleich, wenn sowohl die Zuordnungsvorschriften als auch die Definitionsbereiche als auch die Wertebereiche übereinstimmen. 

Beispiele:

1. y = f (x) = 5x, D = ത, W = ത Die Zuordnungsvorschrift ist hier „5 mal“, das heißt, man muss jeden x-Wert mit 5 multiplizieren, um den zugehörigen

y = f (x), f: D o W 

Beispiele:

1. y = f (x) = x3 – 4x2 – x + 4, f: ബoബ 2. y = f ( x)

x3 , x2  2

f : [1, 1] o ബ (also D = [1, 1], W = ബ)

Eine Funktion mit der Funktionsgleichung y = f (x), deren Definitions- und Wertemenge nur reelle Zahlen enthalten, nennt man eine reelle Funktion einer reellen Variablen.

3 Trigonometrie y

A 27

ln x , D = ബ+, W = f (D) = ബ

Allgemeiner noch bezeichnet man auch solche Funktionen, die eine algebraische Funktion des Arguments x als Numerus haben, als Logarithmusfunktion, zum Beispiel y log 2 (5 x 2  4 x) . Die Logarithmusfunktion y log a x ist für a z 1 die Umkehrfunktion der Exponentialfunktion y = ax und umgekehrt. Die natürliche Logarithmusfunktion y ln x ist die Umkehrfunktion der e-Funktion y = ex und umgekehrt.

Bild 19. Graphen von y ihrer Umkehrfunktionen

.in Bild 1. sin D

ni k

3.1 Definition der trigonometrischen Funktionen

er 24

Das Wort Trigonometrie kommt aus dem Griechischen und bedeutet Dreiecksmessung. Die Trigonometrie ist die Lehre von der Dreiecksberechnung mit Hilfe von Winkelfunktionen (trigonometrischen Funktionen).

w

w

w

.te

ch

In einem rechtwinkligen Dreieck ist die Hypotenuse die dem rechten Winkel gegenüberliegende Dreiecksseite, die beiden anderen Seiten (also die Schenkel des rechten Winkels) sind die Katheten. In einem rechtwinkligen Dreieck mit den Winkeln D, E und J = 90° gilt D + E = 90°. Die Ankathete eines Winkels D in einem rechtwinkligen Dreieck ist die Kathete, die auf einem Schenkel von D liegt. Die andere Kathete heißt Gegenkathete von D. Das Verhältnis zweier beliebiger Seiten im rechtwinkligen Dreieck ist abhängig von dem Winkel D (und wegen E = 90° – D natürlich auch vom Winkel E), das heißt, das Verhältnis zweier Seiten ist eine Funktion des Winkels D (bzw. des Winkels E). Die trigonometrischen Funktionen sind definiert als das Verhältnis zweier Seiten im rechtwinkligen Dreieck. In einem rechtwinkligen Dreieck ist – sinD, der Sinus des Winkels D, das Verhältnis von Gegenkathete zu Hypotenuse, – cosD, der Kosinus des Winkels D, das Verhältnis von Ankathete zu Hypotenuse, – tanD, der Tangens des Winkels D, das Verhältnis von Gegenkathete zu Ankathete, – cotD, der Kotangens des Winkels D, das Verhältnis von Ankathete zu Gegenkathete.

log 2 x und

fo

3 Trigonometrie

ln x und y

a , cos D c

b , tan D c

a , cot D b

b a

a Gegenkathete Hypotenuse c Ankathete b Kosinus: cos D c Hypotenuse a Gegenkathete Tangens: tan D Ankathete b Ankathete b Kotangens: cot D a Gegenkathete

Sinus:

sinD

Andere, weniger gebräuchliche Namen für die trigonometrischen Funktionen sind Winkelfunktionen oder Kreisfunktionen oder goniometrische Funktionen.

3.2 Trigonometrische Funktionen für beliebige Winkel Die Definition der trigonometrischen Funktionen eines Winkels D im rechtwinkligen Dreieck ist nur für spitze Winkel möglich (also 0° < D < 90°). Am Einheitskreis (Kreis mit dem Radius r = 1) lassen sich die trigonometrischen Funktionen für beliebige Winkel definieren. Der Mittelpunkt des Einheitskreises sei der Koordinatenursprung O eines kartesischen Koordinatensystems (vgl. Abschnitt 4.1.1). Ein beliebiger Punkt P = P(x|y) auf dem Einheitskreis legt einen Winkel D fest, nämlich den Winkel zwischen der x-Achse und der Geraden durch O und P. Dabei wird D in mathematisch positiver Richtung, also gegen den Uhrzeigersinn, gemessen.

A 28

A Mathematik Für die Vorzeichen der trigonometrischen Funktionen in den einzelnen Quadranten gilt: Quadrant I II III IV

sin + + – –

cos + – – +

tan + – + –

cot + – + –

3.3 Beziehungen für den gleichen Winkel Für beliebige Winkel D gelten folgende Umrechnungsformeln 1): cos D 1 sin D tan D tan D ˜ cot D 1

sin D 1 cos D cot D sin 2 D  cos 2 D 1 1 1  tan 2 D cos 2 D

cot D

tan D

Bild 2. Definition der trigonometrischen Funktionen für beliebige Winkel

fo

Alle Beziehungen gelten auch allgemein, das heißt, für beliebige Winkel D. Nach diesen Beziehungen lässt sich jede trigonometrische Funktion durch jede andere desselben Winkels ausdrücken.

y x x y

Will man zum Beispiel sin D durch cosD ausdrücken, so folgt sin D

r 1  cos 2 D aus sin2D + cos2a = 1.

Für Winkel im ersten Quadranten, also für Winkel D mit 0° < D 90° gilt:

w

w

.te

Der Abschnitt des Einheitskreises zwischen der xAchse und dem Punkt P ist das Bogenmaß b des Winkels D. Durchläuft P den Einheitskreis im mathematisch positiven Drehsinn, dann sind D und b positiv. Durchläuft P den Einheitskreis jedoch im mathematisch negativen Drehsinn, dann sind D und b negativ. Im Einheitskreis sind damit die trigonometrischen Funktionen für beliebige Winkel D im Gradmaß oder für beliebige reelle Zahlen b (Bogenmaß von D) definiert, für die die entsprechenden Nenner nicht verschwinden. Bei der Berechnung von Funktionswerten muss beachtet werden, ob das Argument im Gradmaß oder im Bogenmaß angegeben ist. Durch die beiden orientierten Achsen eines kartesischen Koordinatensystems wird die Ebene in vier Teile eingeteilt, die Quadranten. Die Punkte des ersten Quadranten haben sowohl positive x- als auch positive y-Koordinaten, die Punkte des zweiten Quadranten haben negative x- und positive y-Koordinaten, die Punkte des dritten Quadranten haben negative x- und negative y-Koordinaten und die Punkte des vierten Quadranten haben positive x- und negative y-Koordinaten.

w

2

ni k

Kotangens: cot D

2

§a· §b· a2  b2 1 , denn nach dem ¨¨ c ¸¸  ¨¨ c ¸¸ c2 © ¹ © ¹ Satz des Pythagoras gilt im rechtwinkligen Dreieck a2 + b2 = c2. sin 2 D  cos 2 D

ch

Tangens: tan D

Beispiel:

.in

y x



er 24

Sinus: sin D

1 sin 2 D

Diese Beziehungen lassen sich im rechtwinkligen Dreieck leicht nachrechnen.

Mit den vorzeichenbehafteten Koordinaten x und y des Punktes P werden die trigonometrischen Funktionen dann definiert durch

Kosinus: cos D

1  cot 2 D

sin D

cos D

sin D

sin D

1  cos 2 D

cos D

1 sin 2 D

cos D

sin D

1  cos 2 D cos D cos D

tan D cot D 

1  sin 2

D

1 sin 2 D sin D

1 cos 2 D

tan D tan D

cot D 1

1  tan 2 D 1

1  cot 2 cot D

1  tan 2 D

1  cot 2

tan D

1 cot D

1 tan D

cot D

Beispiel: Im dritten Quadranten sind sowohl sin D als auch cos D negativ. Deswegen gilt für Winkel D mit 180° < D < 270° zum Beispiel

sin D

 1  cos 2 D und cos D

 1  sin 2 D .

In den übrigen Quadranten sind die Vorzeichen der Wurzeln nach der Vorzeichentabelle (vgl. Abschnitt 3.2) oder am Einheitskreis zu bestimmen.

1) Für Potenzen (f (x))k von Funktionswerten ist die Schreibweise f k(x) üblich, etwa sin2D (gesprochen: Sinus Quadrat Alpha) für (sin D)2.

3 Trigonometrie

A 29

3.4 Graphen der trigonometrischen Funktionen

im Bogenmaß) und als Ordinaten (y-Werte) die Werte der betreffenden trigonometrischen Funktionen eingetragen werden. Die Funktionswerte ergeben sich als vorzeichenbehaftete Längen der entsprechenden Strecken am Einheitskreis.

Ein anschauliches Bild von Eigenschaften der trigonometrischen Funktionen erhält man, wenn in einem kartesischen Koordinatensystem (vgl. Abschnitt 4.1.1) als Abszissen (x-Werte) die Winkel (im Gradmaß oder

er 24

.in

fo

Bild 3. Sinuskurve und Kosinuskurve

Bild 4. Tangenskurve und Kotangenskurve

ch

ni k

Die Graphen der trigonometrischen Funktionen nennt man auch Kurven. So ist zum Beispiel die Sinuskurve der Graph der Sinusfunktion. In der folgenden Aufzählung sind alle Winkel im Bogenmaß angegeben.

1 und sin

 2

= 1.

w

w

w

.te

1. Sinusfunktion Die Funktion y = sin x mit dem Definitionsbereich D = ബ und dem Wertebereich W = [–1,1]. Die Sinusfunktion hat die Periode 2S, es gilt also sin(x + 2kS) = sin x für k = 0, r1, r 2, .... Die Amplitude der Funktion ist 1, denn es gilt |sin x| d

Die Sinusfunktion ist wegen sin(–x) = –sin x für alle x eine ungerade Funktion. Die Sinuskurve ist also symmetrisch zum Koordinatenursprung. 2. Kosinusfunktion Die Funktion y = cos x mit dem Definitionsbereich D = ബ und dem Wertebereich W = [–1,1]. Die Kosinusfunktion hat ebenfalls die Periode 2S, es gilt cos(x + 2kS) = cos x für k = 0, r1, r2, ... Die Amplitude der Funktion ist 1, denn es gilt |cos x| d 1 und cos 0 = 1. Die Kosinusfunktion ist wegen cos(–x) = cos x für alle x eine gerade Funktion. Die Kosinuskurve ist also symmetrisch zur y-Achse. 3. Tangensfunktion Die Funktion y = tan x mit dem Definitionsbe

reich D = ബ; x z 2 + k , k  ള und dem Wertebe-

reich W = ബ.

Bild 5. y = sin x, y = cos x, y = tan x, y = cot x (von oben nach unten) 

Die Stellen x = 2 + k sind Pole der Funktion.

Nähert man sich einem Pol x = xp mit wachsenden x-Werten (also x < xp), dann geht tan x gegen +f. Nähert man sich dagegen einem Pol x = xp mit abnehmenden x-Werten (also x > xp), so geht tan x gegen –f. Die Geraden x = Asymptoten der Funktion.

 + 2

k sind

A 30

A Mathematik

3.6 Arkusfunktionen

3.5 Sinussatz und Kosinussatz

sin D sin E sin J a b c

oder

w

w

sin D :sin E :sin J a:b:c

.in

.te

ch

ni k

Sinussatz In einem beliebigen Dreieck verhalten sich die Längen der Seiten wie die Sinuswerte der gegenüberliegenden Winkel.

er 24

4. Kotangensfunktion Die Funktion y = cot x mit dem Definitionsbereich D = ബ; x z   k , k  ള und dem Wertebereich W = ബ. Die Stellen x = k , k  ള sind Pole der Funktion. Nähert man sich einem Pol x = xp mit wachsenden x-Werten (also x < xp), dann geht cot x gegen –f. Nähert man sich dagegen einem Pol x = xp mit abnehmenden x-Werten (also x > xp), so geht cot x gegen +f. Die Geraden x = k sind Asymptoten der Funktion. Die Kotangensfunktion hat die Periode S, es gilt also cot(x + kS) = cot x für k = 0, r1, r2, ... Eine Amplitude besitzt die Funktion nicht (Pole!). Die Kotangensfunktion ist ungerade, denn es gilt cot(–x) = –cot x. Die Kotangenskurve ist also symmetrisch zum Koordinatenursprung.

Kennt man den Funktionswert einer trigonometrischen Funktion, etwa y = sin x, und will man daraus den zugehörigen Winkel bestimmen, so muss man die Gleichung nach dem Winkel x auflösen, was mit Hilfe der Arkusfunktionen möglich ist: x = arcsin y. Die Arkusfunktionen sind also die Umkehrfunktionen der trigonometrischen Funktionen. Die Arkusfunktionen werden auch zyklometrische Funktionen oder inverse trigonometrische Funktionen genannt. Zu ihrer eindeutigen Definition wird der Definitionsbereich der trigonometrischen Funktionen in Monotonieintervalle zerlegt, so dass für jedes Monotonieintervall eine Umkehrfunktion erhalten wird (vgl. Abschnitt 2.2.8: Streng monotone Funktionen besitzen Umkehrfunktionen). Diese wird entsprechend dem zugehörigen Monotonieintervall mit dem Index k gekennzeichnet. Die Vorgehensweise wird am Beispiel des Arkussinus gezeigt. Der Definitionsbereich von y = sin x wird   d x d kS + mit in die Monotonieintervalle kS – 2 2 k = 0, r 1, r 2, ... zerlegt. Durch Spiegelung von y = sin x an der Winkelhalbierenden y = x erhält man die Umkehrfunktionen y = arcksin x mit den Definitionsbereichen Dk = [–1,1] und den Wertebereichen Wk =   [kS – , kS + ], wobei k = 0, r1, r2,... Die 2 2 Schreibweise y = arcksin x ist gleichbedeutend mit x = sin y.

fo

Die Tangensfunktion hat die Periode S, es gilt also tan(x + kS) = tan x für k = 0, r1, r2, ... Eine Amplitude besitzt die Funktion nicht (Pole!). Die Tangensfunktion ist wegen tan(–x) = –tan x für alle x eine ungerade Funktion. Die Tangenskurve ist also symmetrisch zum Koordinatenursprung.

w

Kosinussatz In einem beliebigen Dreieck ist das Quadrat einer Seitenlänge gleich der Summe der Quadrate der beiden anderen Seitenlängen minus dem doppelten Produkt der Längen dieser beiden anderen Seiten und dem Kosinus des von ihnen eingeschlossenen Winkels. a 2 b 2  c 2  2bc cos D b 2 a 2  c 2  2ac cos E

y arck sin x œ

Die übrigen Arkusfunktionen ergeben sich analog. In der Tabelle sind die Definitions- und Wertebereiche aller Arkusfunktionen zusammengestellt, die Bilder 6 bis 9 zeigen die Graphen der Arkusfunktionen. Name

Schreibweise

Arkussinus

y

arc k sin x

Definitionsbereich

–1 d x d 1

c 2 a 2  b 2  2ab cos J

oder b2  c2  a 2 cos D 2bc a 2  c2  b2 cos E 2ac a 2  b2  c 2 cos J 2ab

x sin y

Wertebereich

kS –

 dy 2

 2 kS d y d (k+1)S

Gleichbedeutende trigometrische Funktion x = sin y

d kS +

Arkus- y kosinus Arkus- y tangens

arc k cos x

–1 d x d 1

arc k tan x

–f < x < f

arc k cot x

 2 –f < x < f kS < y < (k+1)S

kS –

 0. Die Kernbindungsenergie je Nucleon EB/A ist ein Maß für die Stabilität eines Atomkernes. Kerne mit 40 bis 100 Nucleonen sind am stabilsten. Die Spaltung schwerer Kerne und die Verschmelzung (Kernfusion) leichter Kerne führt zu stabilen Endprodukten mit höherer Kernbindungsenergie, wobei Energie freigesetzt wird. ■ Beispiel: Für Silber (Z = 47) mit der tabellierten Atommasse Ar = 108,90 berechnet sich mit Tabelle 1 der Massendefekt: m = [47 · (mp + me) + (109–47) · mn ] – 108,90 u = 1,0 u EB = m · 931,49 MeV = 931,49 MeV

Isotope sind Atomarten (Nuklide) desselben Elementes, die sich nur in der Massenzahl unterscheiden. Die Kohlenstoffisotope 12C, 13C und 14C verhalten sich in chemischen Reaktionen völlig gleich, aber sie haben 6, 7 bzw. 8 Neutronen, sind somit unterschiedlich schwer. Viele Isotope sind radioaktiv, z. B. Kohlenstoff-14 (14C), Cobalt-60 (60Co) und Tritium (3H).

B2 Chemie

B27 Tabelle 4. Beispiele für den radioaktiven Zerfall

Reinelemente kommen in der Natur nur mit jeweils einer Neutronenzahl (einem Isotop) vor, z. B. Aluminium, Arsen, Gold, Natrium und Phosphor. Die meisten Elemente sind Mischelemente, also Gemische mehrerer Isotope. Isotopentrennung. Das natürliche Gemisch aus 238U, 235 U und 234U ist chemisch nicht trennbar. In Gaszentrifugen jedoch flieht 238UF6 zum Rand des Drehzylinders, leichteres 235UF6 sammelt sich im Inneren. Bei der Wasserelektrolyse reichert sich „schweres Wasser“ D2O an, weil H2O schneller zersetzt wird. Die im Periodensystem tabellierte Atommasse berücksichtigt das natürliche Isotopengemisch der Elemente; daher weicht sie von der ganzzahligen Nucleonenzahl ab.

-Zerfall

Das Tochternuklid steht im PSE 2 Stellen links vom Ausgangsnuklid (typisch Z > 83). -Zerfall

1 1 0 − 0 n → 1 p +−1 e

+-Zerfall

M

2.3 Radioaktivität und Kernchemie Der radioaktive Zerfall ist kein chemischer Vorgang; durch Vorgänge im Atomkern entstehen jedoch neue Elemente und große Energiebeträge werden frei. In den natürlichen Zerfallsreihen treten -Strahlung (Heliumkerne), -Strahlung (Elektronen) und -Strahlung (elektromagnetische Wellen) auf, bei künstlichen Kernumwandlungen auch Positronenstrahlung. Der Zerfall in uranhaltigen Erzen endet bei Pb-206, in thoriumhaltigen Erzen bei Pb-208. Bei der künstlichen Kernumwandlung wird ein Zielkern (Target) mit einem Teilchen (Projektil) beschossen. Neue Elemente entstehen. 18 17 1 14 4 7 N + 2 He F* 8 O +1 H

19 1 9 F+ 0 n

oder 4N( ,p)17O

0 − 20F* 20 10 Ne + -1 e oder

19

F(n,e)20Ne

( νe Neutrino)

+ νe

fo

mit = 5730 a

Aktivität: Zerfälle pro Sekunde Zerfallsgesetz: Restmenge zur Zeit t

ni k

w

w

Molare Masse

ch

Absolute Atommasse m

.te

Relative Atommasse Ar

w

A

er 24

14 14 1 6 C → 7 N+ −1 e

Massenzahl

+ νe

Die natürlichen Isotope 14C und 40K eignen sich für die radioaktive Altersbestimmung. Jede Sekunde zerfallen gleiche Bruchteile  der vorhandenen Radionuklide. In frischem Holz finden 15,3 Zerfälle pro Minute und Gramm Kohlenstoff statt.

Isotopenmasse in u 34,968853 36,965903 = 35,4527

Beispiel: Eisen 1 Atom Eisen enthält 56 Nucleonen 1 Atom ist 55,845-mal schwerer als ein zwölftel 12C-Atom. 1 Atom wiegt 55,845 u = 9,273 · 10-26 kg 1 mol Eisen wiegt 55,845 g und enthält 6,02  1023 Atome

( νe Antineutrino)

Das Tochternuklid steht im PSE eine Stelle links vom Ausgangsnuklid. Häufig bei „künstlichen“ Nukliden mit Protonenüberschuss. 1 1 0 + 1p → 0 n + 1e

Tabelle 3. Bedeutung der Massenzahl im PSE

+ νe

14 14 0 + 8 O → 7 N + 1e

.in

Häufigkeit 75,77% · + 24,23% ·

12 12 0 − 5 N → 6 C +−1 e + νe

Das Tochternuklid steht im PSE eine Stelle rechts vom Ausgangsnuklid. Häufig bei Nukliden mit Neutronenüberschuss.

Tabelle 2. Tabellierte Atommasse von Chlor Isotop 35Cl 37Cl Ar(Cl)

226 222 4 88 Ra → 86 Rn + 2 He

A=

dN =−λ N dt

(s-1)

N = N 0⋅e−λt = N 0⋅2−t / τ

Zerfallskonstante: Kehrwert ln 2 1 der mittleren Lebensdauer λ= τ = T Halbwertszeit, Zeit, in der 50% der Kerne zerfallen:

τ=

Altersbestimmung

1 N t =− ln λ N0

ln 2

λ

≈

(s-1)

0, 693

λ

(s)

3 Periodensystem der Elemente (PSE) 3.1 Atommodelle und Quantenzahlen Wasserstoff und andere verdünnte Gase kann man in einer Gasentladungsröhre durch Elektronenstoß zum Leuchten anregen; angeregte Natriumatome in Kochsalz färben eine Bunsenflamme gelb. Die emittierte Strahlung lässt sich durch ein optisches Gitter in ein charakteristisches Linienspektrum zerlegen. Das Atommodell von Bohr beschreibt die „diskrete“ Linienstrahlung durch Sprünge von Elektronen zwischen Elektronenschalen unterschiedlicher Energie. Angeregte Elektronen kehren innerhalb von 10–8 s von angeregten Energieniveau E2 in den Grundzustand E1 zurück und emittieren Licht der Frequenz f bzw. Wellenlänge . E = E2 – E1 = h f = hc/

B 28

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Bild 4. Die d-Orbitale fassen 5 · 2 = 10 Elektronen.

3.2 Aufbau des Periodensystems

er 24

.in

fo

Das Periodensystem ordnet die Elemente nach steigender Kernladungszahl (Ordnungszahl, Protonenzahl) und fasst Elemente mit ähnlichen chemischen Eigenschaften in Gruppen (senkrechte Spalten) zusammen. Nach steigender Atommasse geordnet, würden Argon und Kalium, Cobalt und Nickel, Tellur und Iod wegen ihrer häufigsten Isotope in vertauschte Gruppen fallen. Das chemische Symbol bezeichnet zugleich ein Element und ein Atom eines Elementes. Elemente, die schon im Altertum bekannt waren, tragen lateinische Kürzel. Seit 1985 sind internationale Schreibweisen üblich: Bismut statt Wismut, Iod statt Jod. Die künstlich erzeugten Transfermiumelemente werden bis zur endgültigen Festlegung mit Zahlworten benannt, z. B. Element 112 als Ununbium (Uub) oder „Eka-Quecksilber“. Die häufigsten Elemente, Sauerstoff und Silicium, bilden 74% der Erdrinde; Aluminium, Eisen, Calcium, Natrium, Kalium, Magnesium, Titan und Wasserstoff 25%, die übrigen Elemente zusammen 1%. Wasserstoff H2, Sauerstoff O2 und die Halogene (F2, Cl2, Br2, I2) kommen als zweiatomige Moleküle vor. Nur bei chemischen Reaktionen treten sie für Sekundenbruchteile „aktiv“ (atomar) auf. Die übrigen Elemente kommen atomar vor, etliche sind radioaktiv oder entstehen durch Kernumwandlung. Die Periode (waagrechte Zeile im PSE) bezeichnet die Nummer der äußersten BOHR-Schale. Innerhalb einer Gruppe wächst der Atomdurchmesser an. Das Bariumatom ist z. B. größer als das Calciumatom. Die Gruppen werden von 1 bis 18 durchnummeriert. Auch römische Gruppennummern sind üblich: Die Hauptgruppenelemente (Ia bis VIIIa) sind Metalle; Halbmetalle oder Nichtmetalle, die Nebengruppenelemente (Ib bis VIIIb) heißen Übergangsmetalle. Die Elemente in einer Gruppe besitzen in ihrer Außenschale die gleiche Zahl von Valenzelektronen. Sie gehen daher mit anderen Elementen Bindungen gleicher Oxidationsstufe („Wertigkeit“) ein.

ch

ni k

h = 6,626 · 10-34 Js (Planck-Wirkungsquantum) Das wellenmechanische Atommodell geht von Wahrscheinlichkeitsräumen, den Orbitalen, aus. Dort hält sich das Elektron (als Teilchen) bzw. seine Ladung (Elektron als Welle) überwiegend auf. Nach der Unschärferelation von Heisenberg ist es grundsätzlich unmöglich, Ort und Impuls gleichzeitig exakt zu bestimmen. Folglich können exakte Umlaufbahnen für Elektronen nicht ermittelt werden. Die Z Elektronen der Atomhülle verteilen sich auf maximal sieben Elektronenschalen (K bis Q), die sich in Unterniveaus (s, p, d, f) gliedern. Jedes Elektron im Atom hat eine andere Energie und ist durch vier Quantenzahlen charakterisiert. 1. Hauptquantenzahl n = 1…7: Periode im Periodensystem bzw. äußerste Elektronenschale (K bis Q). 2. Nebenquantenzahl l = 0, 1, 2, 3: Zahl der Knotenebenen durch den Atomkern, in denen sich kein Elektron aufhalten darf. Geometrische Form der Orbitale: s (Kugel), p (Hantel), d und f (Rosette). Sie nehmen 2, 6, 10 bzw. 14 Elektronen auf. 3. Magnetquantenzahl m = –l,…,0,…l: Räumliche Ausrichtung der drei p-, fünf d- und sieben fOrbitale (mit je zwei Elektronen) in einem äußeren magnetischen oder elektrischen Feld (ZeemanEffekt bzw. Stark-Effekt). 4. Spinquantenzahl s = +½ oder –½: Der Eigendrehimpuls des Elektrons kann sich gleichsinnig (parallel) oder gegensinnig (antiparallel) zur Umlaufbahn ausrichten.

w

w

.te

Pauli-Prinzip. In einem Atom stimmen niemals zwei Elektronen in allen vier Quantenzahlen überein. Zwei Elektronen im gleichen Orbital müssen sich durch den „Spin nach oben“ oder „unten“ unterscheiden. Elektron Neutron

z

w

Elektron

Proton x y 2

Atomhülle Atomkern

1s 

Bild 2. Heliumatom im Atommodell nach Bohr, als sOrbital (Kugelwolke) und in Kästchenschreibweise.

Bild 3. Die p-Orbitale fassen 3 · 2 = 6 Elektronen.

B2 Chemie

B29

Gruppe

Hauptgruppen

Valenzelektronen

Ia

Alkalimetalle

s1 (sehr reaktiv)

2

IIa

Erdalkalimetalle

s2 (reaktiv)

13

IIIa

Erdmetalle, Borgruppe

s2p1

14

IVa Kohlenstoffgruppe

15

Va

16

VIa Sauerstoffgruppe, Chalkogene

17

VIIa Halogene

18

VIIIa Edelgase

ch

.te

s2p2

ni k

1

s2p3

w

Stickstoffgruppe, Pnicogene

w

w

s2p4 (reaktiv)

s2p5 (sehr reaktiv)

s2p6 (inert)

Nebengruppen 3

IIIb

Scandiumgruppe Lanthanoide: Ce ... Lu Actinoide: Th ... Lr

d1s2 f1s2 bis f14s2

4

IVb Titangruppe

d2s2

5

Vb

d3s2

6

VIb Chromgruppe

d5s1 (d4s2)

7

VIIb Mangangruppe

d5s2

Vanadiumgruppe

8–10 VIIIb Eisenmetalle (Fe, Co, Ni) Platinmetalle (Ru…Pt)

Die Periode (waagrechte Zeile im PSE) bezeichnet die Nummer der äußersten BOHR-Schale. Innerhalb einer Gruppe wächst der Atomdurchmesser an. Das Bariumatom ist z. B. größer als das Calciumatom. Die Gruppen werden von 1 bis 18 durchnummeriert. Auch römische Gruppennummern sind üblich: Die Hauptgruppenelemente (Ia bis VIIIa) sind Metalle; Halbmetalle oder Nichtmetalle, die Nebengruppenelemente (Ib bis VIIIb) heißen Übergangsmetalle. Die Elemente in einer Gruppe besitzen in ihrer Außenschale die gleiche Zahl von Valenzelektronen. Sie gehen daher mit anderen Elementen Bindungen gleicher Oxidationsstufe („Wertigkeit“) ein.

er 24

Tabelle 5. Gruppen im Periodensystem der Elemente

.in

fo

Bild 5. Periodensystem der Elemente (PSE) mit Gruppenbezeichnungen, Valenzorbitalen (s, p, d, f) und der höchsten Oxidationsstufe gegenüber Sauerstoff (positiv: in Oxiden und Sauerstoffsäuren) bzw. Wasserstoff (negativ: in Hydriden und Metallsalzen).

d6s2 bis d8s2

11

Ib

Kupfergruppe

d10s1

12

IIb

Zinkgruppe

d10s2 (reaktiv)

3.3 Elektronenkonfiguration Die Elektronenkonfiguration beschreibt die Anordnung der Elektronen im Atom. Das Energieniveauschema zeigt die Orbitale nach steigender Energie. s-Orbitale nehmen maximal zwei, p-Orbitale sechs, dOrbitale zehn, f-Orbitale 14 Elektronen auf. Wasserstoff und Helium füllen das 1s-Niveau auf, Alkali- und Erdalkalimetalle die höheren s-Niveaus. Die Nicht- und Halbmetalle besetzen die p-Niveaus. Die Nebengruppenelemente füllen die d-Niveaus, der vorletzten Schale (n-1 = 3,…,6). Lanthanoide und Actinoide füllen die 4f- bzw. 5f-Niveaus. Jedes hinzu kommende Elektron besetzt ein möglichst niedriges Energieniveau – was nicht immer der numerischen Reihenfolge entspricht.

B 30

B Naturwissenschaftliche Grundlagen 70

6s

5p 6p

7s

4d 5d 6d

4f 5f

Lanthanoide und Actinoide

5s

4p

3d

Übergangsmetalle

4s

3p

Cs

60

Rb K

50

Hauptgruppen IIIa bis VIIIa

3s

2p

Alkali und Edalkalimetal-

2s

Energie

1s

40

Xe

30 He

Sr Na

Rn

Eu Yb

Kr

Ca

Po

Ba

I Ar Y Te Ce Br Lu Bi P Pb Gd Cl Sc Ge Se Zr Sn S Hf Hg Ti Ga Cd 10 H Au Zn Mo Ag Al Cr W Ir Pt F Ru Fe Ni Be C

20

Th

N Li

0

10

20

30

40

50

60

70

80

U 90

Ordnungszahl

7p

Bild 8. Periodizität der Atomvolumina (in cm³/mol).

Bild 6. Reihenfolge der Orbitalauffüllung

2s

2

2

6

w

2p

1s

6

w

3p

3d

Energie

3s

2

6

.te

2

w

Edelgas Argon

Valenzelektronen 4s

fo

.in

ch

ni k

■ Beispiel: Kupfer hat theoretisch die Besetzung [Ar] 3d94s2, experimentell ermittelt wurde [Ar] 3d104s1.

Metalle sind elektropositiv. Wegen ihrer niedrigen Ionisierungsenergie – der Energieaufwand zur Abtrennung eines Valenzelektrons – bilden sie leicht positiv geladene Ionen (Kationen), die kleiner als das Metallatom sind. Weil die inneren Elektronenschalen die Kernladung abschirmen, werden die äußeren Elektronen weniger stark gebunden als die inneren. In einer Periode wächst jedoch mit jedem weiteren Proton im Kern die Ionisierungsenergie an. Die Alkalimetalle sind daher leicht ionisierbar, die Edelgase nur unter extremen Bedingungen. In der Schräge durch die 3. bis 6. Hauptgruppe finden sich Halbmetalle (z. B. Graphit, Silicium und schwarzer Phosphor), die den Nichtmetallen nahe stehen. Metametalle (Be, Zn, Cd, Hg, Ga, In, Tl, Sn, Pb, Bi) zeigen teilweise halbleitende Eigenschaften. Arsen hat metallische und nichtmetallische Modifikationen (Erscheinungsformen). Nichtmetalle sind elektronegativ. Wegen ihrer großen Elektronenaffinität – die freigesetzte Energie bei Aufnahme eines Elektrons in die äußerste Schale – bilden sie elektrisch negativ geladene Ionen (Anionen), die größer als das Nichtmetallatom sind. Die Elektronegativität (EN) charakterisiert die Neigung der Elemente, Elektronen an sich zu ziehen; sie steigt in den Perioden von links nach rechts, in den Hauptgruppen von unten nach oben. Am stärksten elektronegativ ist Fluor (4,0) am stärksten elektropositiv ist Francium bzw. Cäsium (0,7). Im PSE stehen die Basenbildner (Metalle) tendenziell links, die Säurebildner (Nichtmetalle) rechts. Nichtmetalloxide – CO2, NO2, SO2 und SO3 – bilden in Wasser Säuren; Metalloxide – Na2O, CaO – bilden Basen (Laugen). Mit steigender Oxidationsstufe nimmt die Basizität ab. Amphotere Oxide – wie Al2O3, MnO2 – bilden je nach Reaktionspartner Säuren oder Basen. Die reaktionsträgen Edelgase haben eine abgeschlossene p-Schale. Sie sind nullwertig; es sind jedoch Verbindungen bekannt. Metalle geben Valenzelektronen ab, Nichtmetalle nehmen Elektronen auf, um ebenfalls die stabile Edelgasschale zu erreichen.

er 24

In den Nebengruppen Ib und Vb, bei einigen Platinmetallen und den Actinoiden gibt es Ausnahmen. Halb und vollbesetzte d-Schalen sind energetisch bevorzugt. An Stelle d4s2 tritt d5s1 (bei Cr, Mo). (bei Cu, Ag, Au). An Stelle d9s2 tritt d10s1

Bild 7. Energieniveauschema von Eisen (26 e–). Elektronenkonfiguration: 1s2 2s2 2p6 3s2 3p6 3d64s2, kurz: [Ar] 3d64s2. Dabei wird 4s vor 3d gefüllt. Die Zahl der Elektronen im gleichen Energieniveau steht als Exponent im Termsymbol. Weil für chemische Reaktionen nur die Valenzelektronen wichtig sind, beginnt die Aufstellung zweckmäßig bei der abgeschlossenen Schale des vorangehenden Edelgases.

3.4 Periodische Eigenschaften der Elemente Nach der elektrischen Leitfähigkeit werden Metalle (Leiter), Halbmetalle (Halbleiter) und Nichtmetalle (Nichtleiter) unterschieden. Im PSE links stehen Metalle, rechts Nichtmetalle. Chemisch ähnliche Elemente fallen in den Gruppen zusammen.

B2 Chemie

B31

Tabelle 6. Bindigkeit von Hauptgruppenelementen + Elektronenabgabe, – Elektronenaufnahme. H2

He 

0

Li [He] 

+I

Li2O, LiH

Be [He] 

+II

BeO, BeH2

+III

Al2O3, AlH3

+IV

CO2, CH4 N2O5, NH3

B [He] 



C [He] 





N [He] 







+V, –III

O [He]  





–II

H2O

F [He]   



–I

HF

Ne [He]    

0

Edelgase

3s 3p S [Ne]  





+VI, –II

SO3, H2S

Cl [Ne]   



+VII, –I

Cl2O7, HCl

w

w

w

.te

ch

ni k

Alkalimetalle, Erdalkalimetalle und Halogene sind daher besonders reaktionsfreudig. Nach der Regel von Hund werden p-, d- und fOrbitale zunächst einfach besetzt, ehe sich die Elektronen paaren (Prinzip der größten Multiplizität). Die Oxidationsstufe oder „stöchiometrische Wertigkeit“ beschreibt die maximale Bindigkeit eines Elementes und hängt von der Zahl der Valenzelektronen ab – die an der Gruppennummer im PSE ablesbar ist. Sie entspricht der Zahl der Wasserstoffatome, die ein Element binden oder in der Bindung ersetzen kann. Sauerstoff ist immer zweiwertig, nur in den Peroxiden einwertig. Fluor ist immer einwertig. Die Eisen- und Platinmetalle sind typisch zweiwertig (nicht 8wertig). Kupfer gibt es ein- und zweiwertig, Gold ist dreiwertig. Blei und Zinn sind zwei- und vierwertig. Die Lanthanoiden (Seltenerdmetalle) sind dreiwertig.

Tabelle 7. Die chemischen Elemente: * radioaktiv, Z Ordnungszahl, Ar relative Atommasse, […] Massenzahl des stabilsten Isotops. z Wichtigste Oxidationsstufe. Kursiv: englische Bezeichnungen. Element Z A z Actinium* Ac 89 [227] +III Aluminium Al 13 26,98154 +III Americium* Am 95 [243] +III Antimon, antimony Sb 51 121,760 +III Argon Ar 18 39,948 0 Arsen, arsenic As 33 74,92160 +III, V Astat*, astatine At 85 [210] –I Barium Ba 56 137,327 +II Berkelium* Bk 97 [247] +III

Be Bi Pb Bh B Br Cd Cs Ca Cf Ce Cl Cr Co Cm Ds Db Dy Es Fe Er Eu Fm F Fr Gd Ga Ge Au Hf Ha He Ho In I Ir K C Kr Cu La Lr Li Lu Mg Mn Mt Md Mo Na Nd Ne Np Ni Nb No Os Pd P Pt Pu Po Pr

fo

+I

.in



er 24

H

Element Beryllium Bismut, bismuth Blei, lead Bohrium* Bor, boron Brom, bromine Cadmium Caesium Calcium Californium* Cer, cerium Chlor, chlorine Chrom, chromium Cobalt Curium* Darmstadtium* Dubnium* Dysprosium Einsteinium* Eisen, iron Erbium Europium Fermium* Fluor, fluorine Francium* Gadolinium Gallium Germanium Gold Hafnium Hassium* Helium Holmium Indium Iod, iodine Iridium Kalium, potassium Kohlenstoff, carbon Krypton Kupfer, copper Lanthan, lanthanum Lawrencium* Lithium Lutetium Magnesium Mangan, manganese Meitnerium* Mendelevium* Molybdän, molybdenum Natrium, sodium Neodym, neodymium Neon Neptunium* Nickel Niob, niobium Nobelium* Osmium Palladium Phosphor, phosphorus Platin, platinum Plutonium* Polonium* Praseodym, -ium

Z 4 83 82 107 5 35 48 55 20 98 58 17 24 27 96 110 105 66 99 26 68 63 100 9 87 64 31 32 79 72 108 2 67 49 53 77 19 6 36 29 57 103 3 71 12 25 109 101 42 11 60 10 93 28 41 102 76 46 15 78 94 84 59

A 9,01218 208,9804 207,2 [264] 10,811 79,904 112,411 132,90545 40,078 [251] 140,116 35,4527 51,9961 58.93320 [247] [281] [262] 162,500 [252] 55,845 167,26 151,964 [253] 18,99840 [223] 157,25 69,723 72,61 196,96655 178,49 [265] 4,00260 164,93032 114,818 126,90447 192,217 39,0983 12,0107 83,798 63,546 138.9055 [262] 6,941 174,967 24,3050 54,93805 [266] [260] 95,94 22,98977 144,24 20,1797 237,0482 58,6934 92,90638 [259] 190,23 104,42 30,973761 195,078 [244] [209] 140,90765

z +II +III +II, IV +III –I +II +I +II +III +III –I +III, VI +II +III +III +III +II, III +III +III +III –I +I +III +III +IV +III +IV 0 +III +III –I +III +I IV 0 +II +III +III +I +III +II +II,IV,VII +III +VI +I +III 0 +IV +II +V +II +IV +II +V, –III +II, IV +IV +II, IV +III, IV

B 32

B Naturwissenschaftliche Grundlagen A [145] 231,05388 200,59 226,0254 222,0176 186,207 102,90550 [272] 85,4678 101,07 [261] 150,36 15,9994 44,95591 32,066 [266] 78,96 107,8682 28,0855 14,00674 87,62 180,9479 98,90625 127,60

Element Terbium Thallium Thorium Thulium Titan, titanium Uran*, uranium Vanadium Wasserstoff, hydrogen Wolfram, tungsten Xenon Ytterbium Yttrium Zink, zinc Zinn, tin Zirconium

z +III +IV, V +II +II 0 +VII +I, III +I +III +III –II +III –II, +VI +IV +I IV +V, III +II +V +VII +IV

Tabelle 8: Grundtypen der chemischen Bindung

Tb Tl Th Tm Ti U V H W Xe Yb Y Zn Sn Zr

Z 65 81 90 69 22 92 23 1 74 54 70 39 30 50 40

A 158,92534 204,3833 232,0381 168,93421 47,867 238,0289 50,9415 1,00794 183,84 131,293 173,04 88,90585 65,409 118,710 91,224

z +III +I +IV +III +IV +VI +V I +VI 0 +III +III +II +II, IV +IV

4 Chemische Bindung Die chemische Bindung erklärt den Zusammenhalt der Atome in Molekülen und Kristallgittern, ihre räumliche Gestalt (Struktur) und unterschiedlichen Stoffeigenschaften.

fo

Z 61 91 80 88 86 75 45 111 37 44 104 62 8 21 16 106 34 47 14 7 38 73 43 52

.in

Pm Pa Hg Ra Rn Re Rh Rg Rb Ru Rf Sm O Sc S Sg Se Ag Si N Sr Ta Tc Te

er 24

Element Promethium* Protactinium Quecksilber, mercury Radium Radon* Rhenium Rhodium Röntgenium* Rubidium Ruthenium Rutherfordium* Samarium Sauerstoff, oxygen Scandium Schwefel, sulfur Seaborgium* Selen, selenium Silber, silver Silicium, silicon Stickstoff, nitrogen Strontium Tantal, tantalum Technetium* Tellur, tellurium

Atombindung (Elektronenpaarbindung, kovalente Bindung, homöpolare Bindung)

Metallbindung

Metall (elektropositiv) und Nichtmetall (elektronegativ)

Nichtmetallatome (elektroneutral)

Metallatome (elektropositiv)

ch

ni k

Ionenbindung (heteropolare Bindung, elektrovalente Bindung)





w

w

w

Na    Cl|  Na  |Cl|

Beispiel: unpolare Atombindung H· + ·H H–H Beispiel: polare Atombindung

.te

Beispiel:

Beispiel: M  Mz+ + z e–

H    Cl|  H Cl|

Atomkern

überlappende Orbitale

Elektronengas

Metallionen H2-Molekül

Bildung von Ionen. Durch Elektronenabgabe erreicht das Metall, durch Elektronenaufnahme das Nichtmetall die stabile Edelgasschale (Oktettregel). Elektrostatische COULOMB-Kräfte zwischen Anionen und Kationen

Gemeinsame Elektronenpaare (= bindende Molekülorbitale), die bei der polaren Atombindung zum elektronegativeren Atom hin verschoben sind. Gerichtete quantenmechanische Austauschkräfte (Valenzkräfte)

Elektronengas (freie Valenzelektronen) und positiv geladene Atomrümpfe (ionisierte Metallatome). Zusammenhalt durch ungerichtete COULOMB-Kräfte

Ionenkristalle (Salze)

Moleküle

Atomgitter

Metallgitter

 salzartig, spröde, Ionenleiter (Elektrolyte); z. B. LiF, CaO, NaOH, Oxid- und Silicatkeramik

 flüchtig (CO2, Cl2, CH4, Benzoll) oder  makromolekular (Stärke, Polymere)

 diamantartig oder  glasartig-spröde: SiC, BN, Si, Ge, Quarz, Hartstoffe

 metallisch, duktil, Elektronenleiter, z. B. Natrium; Eisen, Wolfram, Halbmetalle, Legierungen

B2 Chemie

B33

Die meisten chemischen Elemente kommen in der Natur in Verbindungen vor. Nur wenige – wie Gold, Silber, Schwefel, Kohlenstoff – treten elementar (gediegen) auf. Triebkraft der chemischen Bindung ist die Gitterenergie, die bei Bildung von Kristallen frei wird. In amorphen Stoffen, Flüssigkeiten, Gläsern und Kunststoffen liegt ein ungeordneter Teilchenverband vor. Isolierte Atome gibt es nur bei den Edelgasen und hocherhitzten Dämpfen. Oktettregel. An der chemischen Bindung nehmen nur die Elektronen der äußersten Schalen (Valenzelektronen) teil, nicht aber die Atomkerne. Jedes Atom strebt die stabile Edelgasschale an, indem es Elektronen aufnimmt (elektronegatives Element) oder abgibt (elektropositives Element).

ummetall und Chlorgas einen Kochsalzkristall formen, muss festes Natrium in die Gasphase überführt (sublimiert) und ionisiert werden; das Cl2-Molekül muss gespalten (dissoziiert) und die Chloratome in Chloridionen überführt werden. Insgesamt wird die molare Bildungsenthalpie frei. Tabelle 9. Ionen in anorganischen Verbindungen. Kationen (Metalle)

Anionen (Nichtmetalle) Hydrid Fluorid Chlorid Bromid Iodid Hydroxid Nitrat Chlorat

H– F– Cl– Br– I– OH– NO3– ClO4–

–I

+II Erdalkaliionen: Mg2+, Ca2+, Sr2+, Ba2+ Weitere: Fe2+, Co2+, Ni2+; Mn2+; Cu2+, Zn2+, Pb2+

Oxid Sulfid Selenid Sulfat

O2– S2– Se2– SO42–

–II

+III Erd- und Seltenerdmetalle B3+, Al3+, Ga3+, In3+ Sc3+, Y3+,La3+, Ce3+, Nd3+ Weitere: Cr3+, Au3+

Nitrid Phosphid Arsenid Phosphat

N3– P3– As3–PO43–

–III

+IV Sn4+, Pb4+, Ti4+

Carbid Silicid Germanid

C4– Si4– Ge4–

–IV

Alkaliionen: Li+, Na+, K+ Ammonium: NH4+ Silber: Ag+

+I

w

w

w

.te

.in

er 24

ch

ni k

Ein Metallatom gibt ein oder mehrere Elektronen an ein Nichtmetallatom ab. Die entstehenden Metallkationen (positiv geladen) und Nichtmetallanionen (negativ geladen) ziehen sich gegenseitig an und bilden ein Ionengitter. Valenzstrichformeln nach Lewis verdeutlichen die Bildung von Salzen. Die Zahl der Valenzelektronen – die wir der Gruppennummer des PSE entnehmen – schreiben wir als Punkte um die chemischen Symbole herum. Zwei Punkte, ein freies Elektronenpaar, wird durch einen Strich symbolisiert (vgl. Tabelle 8). Eine Ionenbindung tritt ein, wenn die Elektronegativitätsdifferenz der Bindungspartner EN  1,7 beträgt. In Gläsern und Keramiken liegen Ionenbindungen mit kovalenten Anteilen vor. Die starken elektrostatischen COULOMB-Kräfte verhindern eine Verschiebung der Kristallgitterebenen. Salze sind daher hochschmelzend, spröde und Ionenleiter (Elektrolyte) in wässriger Lösung oder im geschmolzenen Zustand. Die Zahl der Gegenionen, die einem zentralen Ion direkt benachbart sind, wird als Koordinationszahl (KZ) bezeichnet. Weicht das Verhältnis der Radien von 1 : 1 ab, treten kompliziertere Gitter auf. Kochsalz: [NaCl]6:6 (oktaedrisch) Quarz [SiO2]4:2 (tetraedrisch) Mit der Ionenwertigkeit (Tabelle 9) kann man chemische Verbindungen benennen. In Oxiden erreichen Metallionen ihre höchsten Wertigkeiten. Bei Elementen mit mehreren Wertigkeiten gibt man diese als Oxidationsstufe in römischen Ziffern hinter dem Elementnamen an. Elementverbindungen lauten auf –id, Salze der Sauerstoffsäuren auf –at, Salze der „igen“-Säuren auf -it.

fo

4.1 Ionenbindung (Salze)



Beispiel: Lithiumnitrid (aus 3 Li+ und N3–) Titantetrachlorid, Titan(IV)-chlorid Chromtrioxid, Chrom(VI)-oxid Natriumsulfid Eisen(II)-sulfat

2 Na + Cl2

2 NaCl

H f0 = –403 kJ/mol

Der Index f bedeutet „Bildung“ (engl. formation), die hochgestellte Null Standardbedingungen (25 °C = 298,15 K und 1013,25 mbar). Bei der Hydratation, der Umhüllung von Ionen durch Wassermoleküle beim Lösen von Salzen, wird die Hydratationsenthalpie frei. Getrieben durch die Wärmebewegung, fliehen an den Außenzonen des Salzkristalls Ionen aus dem Gitterverband; das Salz dissoziiert (zerfällt). Im freien Wasser werden Anionen und Kationen dann vollständig „aquotisiert“ (aq), d. h. von Wasserdipolen umhüllt.  NaCl  Na (aq)  Cl-(aq)

Li3N TiCl4 CrO3 Na2S FeSO4

Beim Zusammentritt der Ionen zum Ionengitter wird die Gitterenergie (Gitterenthalpie) frei. Bevor Natri-

Bild 9. Lösen von Kochsalz in Wasser.

B 34

B Naturwissenschaftliche Grundlagen b) Molekülorbitaltheorie (MO-Theorie) Atombindungen entstehen durch Überlappung der Valenzelektronenorbitale zweier Atome. -Bindungen (Einfachbindungen) bestehen aus soder p-Atomorbitalen in Bindungsrichtung, z. B. in Kohlenwasserstoffen. -Bindungen (in Mehrfachbindungen) entstehen aus p-Orbitalen, die nicht in Bindungsrichtung stehen, z. B. in Ethen, Acetylen, Benzol. Die Bindungsordnung beschreibt den Grad der Atombindung als Einfach-, Doppel- oder Dreifachbindung.

Übersteigt die Hydratationsenthalpie die Gitterenergie, erwärmt sich die Lösung. Andernfalls kühlt die Lösung ab und ein Energieeintrag durch Rühren wirkt förderlich. Tabelle 10. Wärme beim Lösen von Salzen. Lösungsenthalpie >0 =0 1,7 Ionenbindung (NaCl, K2O) Bei der polaren Atombindung ist das Bindungspaar zum elektronegativeren Partner verschoben. Polare Moleküle zeigen ein permanentes Dipolmoment. Moleküle sind flüchtig, niedrig schmelzend und leiten den elektrischen Strom nicht (Isolatoren). In Polymeren und Gläsern liegen Atombindungen mit ionischen Anteilen vor, z. B. Na+ im Quarzglas. Gemischte Atom- und Ionenbindungen gibt es in Komplexverbindungen wie K4[Fe(CN)6]. Strukturformeln nach Lewis verknüpfen die Atome im Molekül durch Bindungsstriche (bindende Elektronenpaare). Freie Elektronenpaare nehmen nicht an der Atombindung teil. Nach der Oktettregel zählen wir einfach von jedem Atom vier Bindungsstriche (einschließlich der freien Elektronenpaare) ab. Die Bindigkeit bezeichnet die Zahl der von einem Atom hergestellten Atombindungen. Tabelle 11. Bindigkeit nach der Oktettregel

■ Beispiel:

MO-Schema der p-p--Einfachbindung im Chlormolekül

MO(Cl2)

AO(Cl)

AO(Cl)

* antibindend

3p5

3p5

* 

bindend 

3s2

*

3s2

 C 40

N

O

321 2 freie Elektronenpaare

 Cl

1-bindig 3

Bild 10. Jedes Cl-Atom mit der Elektronenkonfiguration 1s22s22p5 erreicht die Argonschale. Die unteren Elektronenschalen bis zum Edelgas Neon sind nicht eingezeichnet. Bindungsordnung in Cl2: BO = (6 – 4)/2 = 1

B2 Chemie

B35 Tabelle 13. Hybridisierung und Molekülstruktur

Sauerstoff (O2) ist ein Biradikal, weil in den *Orbitalen zwei ungepaarte Elektronen sitzen; die Bindungsordnung ist 2, d. h. es liegt eine Doppelbindung aus einer - und einer -Bindung vor. Stickstoff (N2) hat eine Dreifachbindung aus einer - und zwei -Bindungen; die Bindungsordnung beträgt 3.

S

3s [Ne] 

3p 

3d

SF6

[Ne] 

  

  

tetraedrisch (109°28')

4

sp2d

CH4, BF4–, NH4+, SO42– NH3, PCl3 (ein freies Elektronenpaar) H2O, SCl2 (zwei freie Elektronenpaare) quadratisch (90°): PtCl42–, Ni(CN4)2–

5

sp3d

trigonal-bipyramidal

6

sp3d2 oktaedrisch (90°):

fo

.in 7

sp3d3

pentagonal-bipyramidal IF7, ZrF73–, V(CN)74–, Mo(CN)75–

8

sp3d4 quadratisch-antiprismatisch: TaF83–, ZrF83–, Mo(CN)84–, W(CN)84–

4

sd3

tetraedrisch: CrO42–, MnO42–

w

w

sp3d2

sp3

SF6, PF6–, SiF62–, Te(OH)6, MnCl63–

.te



4

ni k

Beispiel: SF6 hat sp3d2-Hybridorbitale und ist oktaedrisch gebaut.

linear (180°): CH CH, CO2, HCN, N3– trigonal-planar (120°): „ebenes Dreieck“: SO3, NO3–, CO32–BCl3, COCl2, NO2Cl, TeO3 Gewinkelt: SnCl2

PF5, PCl5, SbCl5, Fe(CO)5, ClF3

ch



sp sp2

er 24

c) Hybridisierungsmodell Hybridorbitale erklären die räumliche Struktur von Molekülen. Die Liganden (gebundene Atomgruppen) ordnen sich in größtmöglichem Abstand um ein Zentralatom. Die großen freien Elektronenpaare am Zentralatom stoßen sich maximal ab. Die Bindungspaare nehmen die restlichen Positionen ein. Die Vierbindigkeit des Kohlenstoffatoms widerspricht der 2s22p2-Konfiguration des Grundzustandes. Vier gleichwertige Bindungen (Hybridorbitale) entstehen, wenn ein 2s-Elektron in den 2pz-Zustand angehoben wird. Bei C=C-Doppel- und CC-Dreifachbindungen formen die nichtbindenden pz- und py-Elektronen -Wolken ober- und unterhalb der Bindungsebene. Hybridorbitale mit d-Elektronen bilden die Elemente ab der 3. Periode. Jeder Ligand am Zentralatom liefert ein Bindungselektron, das wir in die Orbitale des Zentralatoms und mit einzeichnen. Die Zahl der Hybridorbitale nennt Hybridisierung.

2 3

sp3-Hybridisierung

w

Tabelle 12. Hybridisierung und Mehrfachbindungen beim Kohlenstoffatom Grundzustand

 



sp3-Orbitale









C–C-Einfachbindung in Alkanen

sp2-Hybridisierung

-Bindung -Wolke

sp-Hybridisierung

-Bindung -Wolken

s p2 sp2-Orbitale    C=C-Doppelbindung in Alkenen

pz s p py  sp-Orbitale    CC-Dreifachbindung in Alkinen

 



 



tetragonal, tetraedrisch (109°28') Beispiele: CH4, CCl4, NH3, H2O



trigonal, planar (120°) Beispiele: CO2, Ketone

diagonal, linear (180°) Beispiele: N2, HCN, Nitrile

pz 

B 36

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

d) Atomgitter Diamant, Silicium, Germanium, Bornitrid BN und Siliciumcarbid SiC kristallisieren in Atomgittern mit höchster Härte und Schmelztemperatur. Das Diamantgitter besteht aus sp3-hybridisierten Kohlenstoffatomen, die tetraedrisch mit vier Nachbaratomen durch bindende Elektronenpaare eng verbunden sind. Die Dichte beträgt 3,5 g/cm3! Diamant ist der beste bekannte Wärmeleiter, ohne jedoch den elektrischen Strom zu leiten.

Härte und Schmelzpunkte nehmen in den Hauptgruppen von oben nach unten ab – z. B. von „Hartdiamant“ bis „Weichblei“ –, in den Perioden zu. Die stabilsten Metallgitter – mit der höchsten Gitterenergie und Härte – bilden Wolfram, Molybdän und Chrom (6-wertig), gefolgt von Tantal, Niob und Vanadium (5-wertig). Die Alkalimetalle sind weich, ebenso Quecksilber (flüssig), Cadmium und Zink. hexagonal-dichteste Packung (hdP)

kubisch-dichteste Packung (kdP, kfz)

kubisch-raumzentrierte Packung (krz)

weich weich hart Li

Be

Na

Mg

K

Ca

Sc

Ti

V

Cr

Mn

Fe

Rb

Sr

Y

Zr

Nb

Mo

Tc

Ru

Cs

Ba

La

Hf

Ta

W

Re

Os

plastisch verformbar, schmiedbar (spanabhebende Bearbeitung)

gut zerspanbar, gießbar

Co

C Si Ge

Ni

Cu

Zn

Ga

Pd

Ag

Cd

In

Sn

Pt

Au

Hg

Tl

Pb

fo

Ir

B Al

.in

sehr h a r t eher s p r ö d e hoher Smp. (spanlose Formgebung)

Bild 12. Kristallstruktur der Elemente Eisen kommt in mehreren Modifikationen vor (sog. Polymorphie oder Allotropie): in der Kälte im Wolframgitter, bei Rotglut im weichen Goldgitter. Halbleiter sind Stoffe, deren elektrische Leitfähigkeit zwischen denen der metallischen Leiter und der nichtmetallischen Isolatoren liegt. Diamant, Silicium, Germanium und Zinn zeigen eine geringe Eigenleitung durch frei bewegliche, thermisch angeregte Elektronen. Verbindungshalbleiter – wie GaAs, InP, ZnTe, CsSe – zeigen eine Störstellenleitung, die durch gezielte „Verunreinigung“ (Dotierung) mit Fremdatomen herbeigeführt wird. n-Halbleiter sind Elektronenleiter; sie enthalten im Siliciumgitter (4 Valenzelektronen) Elektronendonatoren wie N, P, A, Sb (5 Valenzelektronen). p-Halbleiter sind „Löcherleiter“; sie enthalten im Siliciumgitter Elektronenakzeptoren wie B, Al, Ga, In (3 Valenzelektronen).

w

w

w

.te

ch

ni k

Im Graphit sind die Kohlenstoffatome sp2-hybridisiert und bauen benzolähnliche Sechsringe auf, die eben aneinander geknüpft sind. Die nichtbindenden pz-Elektronen „verschmieren“ zu Elektronenwolken zwischen den Schichtebenen. Zwischen den Grafitschichten wirken schwache van-der-Waals-Anziehungskräfte. In den Schichten leitet Grafit den elektrischen Strom und Wärme nahezu so gut wie ein Metall, zwischen den Schichten sperrt Grafit die Strom- und Wärmeleitung. Deshalb eignet sich Grafit sowohl als Elektrodenmaterial wie auch als wärmeisolierende Ofenauskleidung. Unter Schubeinfluss gleiten die Schichten leicht aufeinander ab, so dass Grafit als Schmiermittel und Belag für Trommelbremsen verwendet wird.

er 24

Bild 11. Struktur von Diamant und Graphit

4.3 Metallbindung (Metalle und Legierungen) Das Elektronengasmodell erklärt die elektrische und thermische Leitfähigkeit der Metalle, ihre Duktilität (Verformbarkeit) und ihren Glanz. Die Metallatome geben ihre Valenzelektronen ab und bilden positiv geladene Atomrümpfe, die durch das freie Elektronengas zusammengehalten werden. Legierungen sind aus Metallen oder aus Metallen und Nichtmetallen aufgebaut. Sie können stöchiometrisch zusammengesetzt sein oder „Phasen“ bilden. Kristallstruktur der Elemente. Metalle bilden hochsymmetrische, dichte Packungen gleich großer Atome. Ein Metallgitter verhält sich typischerweise zäh, d. h. es dehnt sich vor dem Gewaltbruch; ein Ionengitter ist spröde. Bei der plastischen Verformung gleiten die Kristallebenen aneinander ab.

4.4 Koordinationsverbindungen („Komplexe“) Koordinationsverbindungen bestehen aus einem Zentralatom und Liganden, die mit ihren freien Elektronenpaaren Atombindungen zum Zentralatom knüpfen. Die Benennung von Komplexverbindungen (Nomenklatur) gelingt nach folgendem Schema. 1. Liganden mit griechischen Zahlworten (mono, di, tri, tetra, penta, hexa) alphabetisch aufzählen. Hinter anionischen Liganden steht –o. 2. Komplexanionen tragen die Endung –at am lateinischen Namen des Zentralatoms. Bei Komplexkationen steht nur der deutsche Elementname.

B2 Chemie

B37

3. Die Oxidationsstufe („Wertigkeit“) des Zentralatoms steht als römische Zahl in runden Klammern hintan. Komplexanionen und -kationen bilden mit einfachen oder komplexen Gegenionen Salze. Die Summe der Oxidationszahlen aller Atome in der Verbindung ist Null.

ronenpaar in die freien s-, p- oder d-Orbitale des Zentralatoms schiebt. Dadurch erreicht das Zentralatom die stabile Edelgasschale (18-ElektronenRegel). Man beachte: Bei der gewöhnlichen Atombindung liefert jedes Atom nur ein Elektron zum gemeinsamen Bindungselektronenpaar! Ein High Spin-Komplex („Anlagerungskomplex“) ist paramagnetisch, weil ungepaarte Elektronen am Zentralatom vorliegen. Ein Low Spin-Komplex („Durchdringungskomplex“) ist diamagnetisch („unmagnetisch“), weil in den Orbitalen des Zentralatoms nur gepaarte Elektronen auftreten.

■ Beispiel: Salze mit Komplexanionen K4[Fe(CN)6] Kaliumhexacyanoferrat(II) Na3[AlF6] Natriumhexafluoroaluminat(III) Na2[PtCl6] Natriumhexachloroplatinat(IV) Neutrale Koordinationsverbindungen Ni(CO)4 Tetracarbonylnickel(0) Salze mit Komplexkationen Tetraamminkupfer(II)-ion [Cu(NH3)4]2+ [Cr(H2O)6]Cl3 Hexaaquachrom(III)-trichlorid

 Beispiel: Das Hexaaquachrom(III)-Ion [Cr(H2O)6]3+ ist d2sp3-hybridisiert und oktaedrisch gebaut. 3d

Aminyl

Hydroxid Sulfid Thiosulfat Sulfat Amid

.te

Ammonium Nitrosyl Nitryl

Phosphor Phosphin

Nitrit Nitrat Phosphid Phosphat

Kohlenstoffmonoxid

Carbonyl Cyan Thiocyan Acetoxyl Acetyl

 

4s

4p



 



fo

6 H2O

.in

Disauerstoff O2+

Ammoniak Stickstoffoxid Stickstoffdioxid



Cr(III) hat die Elektronenkonfiguration [Ar] 4d3, also drei Elektronen weniger als das ungeladene Chromatom. Jeder Aqualigand schiebt ein Elektronenpaar in die d2sp3Hybridorbitale; Chrom erreicht die Edelgasschale und ist paramagnetisch.

Anion Xz– in Salzen Hydrid Fluorid Chlorid Hypochlorit Chlorit Chlorat Perchlorat Oxid Peroxid O22–

w

Chlordioxid Sauerstoff Disauerstoff Wasser Hydroxyl Schwefel

Cr3+

ch

Kation Xz+ in Salzen Proton Fluor Chlor Chlorosyl Chloryl Perchloryl

w

H F Cl ClO ClO2 ClO3 ClO4 O O2 H2O OH S S2O3 SO4 NH2 NH3 NH4 NO NO2 NO3 P PH3 PO4 CO COOH CH3O CN SCN CO3 HCO3 CH3CO2 CH3CO C2O4

ungeladener Rest in Molekülen Wasserstoff Fluor Chlor

w

Gruppe



er 24

Tabelle 14. Benennung wichtiger Reste



ni k

Chelate sind ringförmige Komplexe mit mehrzähnigen Liganden, also solchen, die zwei und mehr Bindungsstellen am Zentralatom besetzen, z. B. Oxalat, Carbonat und Ethylendiamin. Das Hybridisierungsmodell (Valence Bond Theory) erklärt Struktur, Stabilität, Farbe und Magnetismus der Koordinationsverbindungen. Es liegen Atombindungen vor, in denen jeder Ligand ein Bindungselekt-

Methoxid, Methanolat Cyanid Thiocyanat Carbonat Hydrogencarbonat Acetat Oxalat

Ligand Ma[Xb] in Komplexen Hydrido Fluoro Chloro Hypochlorito Chlorito Chlorato Perchlorato Oxo Peroxo Aqua Hydroxo Thio, Sulfido Thiosulfato Sulfato Amido Ammin Nitrosyl Nitro, Nitrito-N Nitrato Phosphido Phosphin Phosphato Carbonyl Carboxyl Methoxo, Methanolato Cyano Thiocyanato-S Carbonato Hydrogencarbonato Acetato Acetyl Oxalato

Substituent X in organischen Stoffen Fluor Chlor Chlorosyl Chloryl Perchloryl Oxo, Oxy, Oxido Dioxy Oxonio H2O+ Hydroxy Thio Sulfonyldioxy Amino Ammonio H3N+– Nitroso Nitro

–NO2

Phosphintriyl Phosphonio H3P+– Carbonyl Carboxy Methoxy Cyan –CN Thiocyanato –SCN CarbonyldioxyAcetoxy Acetyl

B 38

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

4.5 Zwischenmolekulare Kräfte

 Beispiel Wasser enthält Wasserstoff und Sauerstoff immer im Verhältnis m(H) : m(O) = 2,02 : 16,00 = 1 : 7,94 (Proust) Wasser H2O enthält Wasserstoff und Sauerstoff im Atomzahlverhältnis H : O = 2 : 1. 14 g Stickstoff binden 8, 16, 24, 32 oder 40 g Sauerstoff in N2O, NO, NO2, N2O3, NO2 bzw. N2O5 (Dalton).

van-der-Waals-Kräfte erklären die schwachen Kohäsionskräfte zwischen unpolaren Molekülen, z. B. von Kohlenwasserstoffketten und den Schichten im Grafit. Auf Grund von Ladungsschwankungen entstehen vorübergehend induzierte Dipole, die sich anziehen. Dipolmoleküle haben eine polare Atombindung. Die elektrisch entgegengesetzt geladenen Atome erzeugen ein permanentes Dipolmoment. Wasserstoffbrückenbindung erklären die außergewöhnlichen Schmelz- und Siedepunkte polarer Stoffe, z. B. Wasser, Methanol und Essigsäure im Gegensatz zu Schwefelwasserstoff, Methan bzw. Ethan. Sie sind verantwortlich für die Raumstruktur von lebenswichtigen Proteinen, Kohlenhydraten und den Nucleinsäuren im genetischen Code.

Gesetz von der Erhaltung der Masse. Bei chemischen Reaktionen entstehen aus Ausgangsstoffen (Edukte) neue Stoffe (Reaktionsprodukte). Die Gesamtmasse bleibt konstant, d. h. links und rechts des Reaktionspfeils steht dieselbe Masse m (in kg) – nicht aber unbedingt das gleiche Volumen! Chemisches Volumengesetz (Gay-Lussac): Bei chemischen Reaktionen stehen Gasvolumina in ganzzahligen Verhältnissen zueinander. 1 mol eines idealen Gases nimmt bei 0 °C und 101325 Pa das molare Normvolumen Vmn = 22,414 /mol ein.

fo

5 Chemische Reaktionen

.in

ni k

zu 2 Molekülen NH3

N2



.te

ch

1 Molekül N2 reagiert mit 3 Molekülen H2 +

er 24

5.1 Stöchiometrie Stöchiometrie ist die Lehre von der Zusammensetzung chemischer Verbindungen und den Massenverhältnissen bei chemischen Reaktionen. In chemischen Gleichungen beschreiben Koeffizienten die Anzahl der gleichartigen Reaktionsteilnehmer.

 Beispiel: Massenerhaltung bei der Verbrennung von Erdgas Die Reaktionspartner stehen im Verhältnis der molaren Massen M, die Summe der Atommassen, die im PSE tabelliert sind, z. B. M(CH4) = 12 + 4 · 1 = 16 g/mol. CH4 + 2 O2  CO2 + 2 H2O n 1 mol 2 mol 1 mol 2 mol V 22,4  2·22,4  22,4  2·22,4  2·32 44 2·18 g/mol M 16 m 16 g 2·32 g 44 g 2·18 g

3 H2

2 NH3

w

w

w

Summenformeln geben die Zusammensetzung von Stoffen als Atomzahlenverhältnis der Elemente an. Die tief gestellten Atommultiplikatoren (Indices) bezeichnen die Anzahl gleichartiger Atome oder Atomgruppen. Statt NHHH schreibt man NH3. Gesetz der konstanten Proportionen (Proust). Die Zusammensetzung chemischer Verbindungen ist konstant. Die Elemente verbinden sich in festen Massenverhältnissen. Gesetz der multiplen Proportionen (Dalton). In chemischen Verbindungen stehen die molaren Massen der Elemente im Verhältnis kleiner ganzer Zahlen. Gesetz der Äquivalentmassen. Zwei Elemente verbinden sich im Verhältnis ihrer Äquivalentmassen oder ganzzahliger Vielfacher davon. Die stöchiometrische Wertigkeit besagt, mit wievielen einwertigen Atomen (z. B. Wasserstoff) sich ein Atom eines Elementes verbindet. Stoffe gleicher Wertigkeit reagieren miteinander in gleichen Stoffmengen, d. h. im Verhältnis ihrer molaren Massen M (in g/mol).

80 g

80 g

Die Stoffmenge n = 1 mol eines beliebigen Stoffes oder 22,4 Liter eines idealen Gases enthalten NA = 6,022·1023 Teilchen; das sind ebenso viele Atome wie in 12 g des Kohlenstoffisotops 12C. n=

N m = NA M

Die molare Masse („Molmasse“) ist als stoffmengenbezogene Masse M = m/n (in g/mol) definiert, das molare Volumen als stoffmengenbezogenes Volumen Vm = V/n (in m3/mol). Das ideale Gasgesetz erlaubt die Umrechnung von Gasvolumina bei unterschiedlichen Drücken und Temperaturen. pV p V pV= 0 0 T = n RT = 0 mn T T0 T0 Die Normbedingungen sind T0 = 0°C = 273,15 K und p0 = 101325 Pa = 1,01325 bar. R = 8,3144 J mol–1K–1 ist die molare Gaskonstante. Stöchiometrische Berechnungen basieren auf dem Produkt aus Stoffmenge mal molarer Masse – wobei man vereinfacht davon ausgeht, dass die chemische Reaktion vollständig verläuft. unbekannte Komponente bekannte Komponente

mA nA M A = ⋅ mB nB M B

B2 Chemie

B39

Beispiel: Verbrennungsenthalpie von Acetylen 2 C2H2(g) + 5 O2(g) 4 CO2(g) + 2 H2O(fl) HR = [4 HB(CO2) + 2 HB(H2O)] – [2 HB(C2H2) + 5 HB(O2)] = [4·(–393) + 2·(–285)] – [2·(+227) + 5 · 0] kJ/mol = –2596 kJ (Reaktionsenthalpie für 2 mol Acetylen) H R = –1298 kJ/mol HV(C2H2) = 2 Brennwert: Ho = +1298 kJ/mol

Beispiel: Wieviel Aluminiumpulver und Magnetit Fe3O4 braucht man, um 250 kg Eisen herzustellen?  9 Fe + 4 Al2O3 3 Fe3O4 + 8 Al 8 mol Al = ˆ 9 mol Fe 8 · 26,98 g Al = ˆ 9 · 55,85 g Fe 8 · 26,98 kg Al = ˆ 9 · 55,85 kg Fe 8 · 26,98 kg 250 kg⋅ =107,4 kg Al sind notwendig. 9 · 55,85 kg

1. nM=

2. nM=

3 · 231,55 kg Fe3O4 = ˆ 9 · 55,85 kg Fe 3 · 231,55 kg 250 kg⋅ = 345,5 kg Fe3O 4 9 · 55,85 kg

5.3 Chemisches Gleichgewicht Chemische Reaktionen laufen selten freiwillig ab, selbst wenn sie exotherm sind. Unter Aktivierungsenergie versteht man die Energie zur Überwindung einer Reaktionshemmung.

GR = HR – T · SR

.in er 24

ch

T thermodynamische Temperatur (K), H Enthalpie, S Entropie

ni k

Bei einer exothermen Reaktion (H < 0) wird Wärme frei; die Reaktionsprodukte sind energieärmer als die Ausgangsstoffe. Bei einer endothermen Reaktion (H > 0) wird Wärme zugeführt; die Reaktionsprodukte sind energiereicher als die Edukte. Chemische Energie kann in Wärme, Lichtenergie oder elektrische Energie gewandelt werden. Die Gibbs’sche Freie Enthalpie erfasst die Gesamtheit der Energieäußerungen und berücksichtigt die Entropieänderung (Unordnung) des Systems.

fo

5.2 Thermochemie

w

.te

Die Änderung der Reaktionswärme bei konstantem Druck nennt man Reaktionsenthalpie HR. Sie wird als Differenz der in Tabellenwerken gesammelten Bildungsenthalpien berechnet.

w

∆ H R = ∑ ∆ H B(Produkte) − ∑ ∆ H B(Edukte)

w

Die Bildungsenthalpie HB ist die Reaktionswärme, die bei der Bildung einer Verbindung oder eines Ions aus den Elementen freigesetzt wird und zur Zersetzung des Stoffes wieder aufzuwenden ist (1. Thermochemisches Gesetz nach LAVOISIER). HB ist für Elemente definitionsgemäß Null. Hess-Satz (2. thermochemisches Gesetz, Gesetz der konstanten Wärmesummen): Man darf die Reaktionsenthalpien von Teilreaktionen aufsummieren; der Reaktionsweg spielt keine Rolle. Verbrennungsenthalpie HV oder Brennwert Ho heißt die Reaktionsenthalpie bei vollständiger Umsetzung eines Stoffes mit Sauerstoff (bei konstantem Atmosphärendruck, alle Stoffe bei 25 °C). Der Heizwert Hu umfasst die nutzbare Verbrennungswärme eines Brennstoffes bei der Verbrennung zu gasförmigen Endprodukten und Wasserdampf. Die Verdampfungswärme des Wassers wird korrigiert. Hu = HV – 44,016 kJ/mol (2442 kJ/kg)

Bild 13. Exotherme Reaktion

Chemische Reaktionen sind meist Gleichgewichtsreaktionen. Die Ausgangsstoffe werden unvollständig umgesetzt und die Produkte sind mit den Ausgangsstoffen verunreinigt! Wird pro Zeiteinheit genauso viel Produkt gebildet, wie durch Rückreaktion wieder zerfällt, ist das Gleichgewicht erreicht. Die Reaktionsgeschwindigkeit beschreibt die pro Zeiteinheit umgesetzte Stoffmenge. Für eine Reaktion 1. Ordnung (d. h. A Produkte): d cA = k ⋅cA dt Arrhenius-Gleichung: Die Geschwindigkeitskonstante k hängt von der Aktivierungsenergie EA ab. r =−

k = A⋅e−EA / RT

Nach der Halbwertszeit  = ln 2/k ist die Hälfte der Ausgangskonzentration cA,0 umgesetzt. van’t-Hoff-Regel: Eine Temperaturerhöhung um 10 K verdoppelt bis verdreifacht die Reaktionsgeschwindigkeit. Massenwirkungsgesetz (MWG). Das Verhältnis der Gleichgewichtskonzentrationen c – nicht der Ausgangskonzentrationen! – aller Produkte und Edukte ist konstant. Die Gleichgewichtskonstante Kc ist das Verhältnis der Geschwindigkeitskonstanten von Hinund Rückreaktion (k1 und k–1).

B 40

B Naturwissenschaftliche Grundlagen Gleichzeitig werden Kohlenwasserstoffe oxidiert und Stickstoffoxide reduziert.

cC+dD Produkte

Reaktionsgleichung:

aA+bB Edukte

Im Gleichgewicht:

r1 = r–1  k1 cAa cBb = k−1 cCc cDd

Gleichgewichtsc c ⋅c d k K c = 1 = Ca Db konstante k−1 cA ⋅cB (MWG)

(1) CO + (2) NO

Produkte

CO2

+ CO

(3) CnHm + (n +

Edukte

m 4

1 N 2 2

+ CO2

) O2 n CO2 +

m 2

H2O

Entscheidend ist die richtige Menge CO, die sich nur bei stöchiometrisch zugemischtem Sauerstoffangebot einstellt. Das Kraftstoff-Luft-Verhältnis   1 wird durch die „Lambda-Sonde“ (ein Sauerstoffsensor aus Zirconiumdioxid-Keramik) gemessen und geregelt.

Für Gase werden statt Konzentrationen auf den Normdruck bezogene Partialdrücke pi/p0 eingesetzt. Für K > 1 liegt das Gleichgewicht liegt rechts (produktseitig), für K < 1 liegt das Gleichgewicht links (eduktseitig).

>1

zugeführte Luftmenge

=1 7 basisch (alkalisch) c molare Konzentration (mol/)

Der Dissoziationsgrad (Protolysegrad in %) beschreibt das Ausmaß des Zerfalls von Säuren und Basen in Lösungsmitteln in Ionen (sog. Dissoziation). Er hängt von der Dissoziationskonstante K und der Konzentration c ab. 

Zahl dissoziierter Teilchen N  Gesamtzahl der Teilchen N ges

K c

Starke Säuren und Basen sind praktisch 100%ig dissoziiert, z. B. HCl, H2SO4, HNO3, NaOH.

B2 Chemie

B43  Beispiel:

Die Dissoziationskonstante K und der pK-Wert beschreiben die Stärke von Säuren (Index a = acid) bzw. Basen (Index b). Je kleiner der pK-Wert ist. umso stärker ist eine Säure bzw. Base. Säure- und Basenkonstante multiplizieren sich zum Ionenprodukt des Wassers KW.

Je stärker eine Säure ist, umso schwächer ist ihre korrespondierende Base (und umgekehrt).

NH4 + H2O korrespondierende Säure pKa = 9,24

NH3 + OH– Base pKb = 14 – 9,24 = 4,75

Tabelle 17. pH-Rechnung in verdünnten Lösungen (a = Säure, b = Base, s = Salz) Säure

Base

Dissoziationsgleichgewicht

HA + H2O

Dissoziationskonstante

Ka 

Titrationskurve

pH  pK a  log

pK-Wert

pK a   log K a

pK b   log K b

Starke Säure bzw. Base

pH = –log ca

pOH = –log cb

B + H 2O

c(BH+ ) ⋅ c(OH− ) c(B)

Kb =

c( A  ) c (HA )

pH + pOH = 14 pK W  pK a  pK b = 14

pH + pOH = 14

pK b  log cb 2

ch

ni k

pH  14 

6.9 Neutralisation und Hydrolyse

w

w

.te

Die chemische Reaktion von Säuren und Basen zu Salzen heißt Neutralisation. Die Zerlegung von Salzen beim Lösungsvorgang durch Wasser heißt Hydrolyse. Neutralisation Salz + Wasser Säure + Base Hydrolyse

w

Bei der Säure-Base-Titration wird die Konzentration von Säuren oder Basen durch stöchiometrisches Zudosieren des Titrationsmittels mit einer Bürette quantitativ bestimmt. 14 13 12 11 10 Umschlagbereich 9 Phenolphthalein 8 pH 7 Äquivalenzpunkt 6 schwache Säure 5 4 3 2 1 starke Säure 0 0 50 100 150 200 % Zugesetzte Base Halbtitrationspunkt

c(BH+ ) c(B)

H3O+ + OH–

K W  K a  K b  10 14

er 24

pOH = pK b+ log

pK a  log ca Schwache Säure pH  bzw. Base 2

Bild 15. Titrationskurve

2 H2O

fo

c (H 3 O  )c( A  ) c(HA )

BH+ + OH–

.in

H3O+ + A–

Wasser

Am Halbtitrationspunkt ist die Hälfte der vorgelegten Säure bzw. Base neutralisiert, also c(HA) = c(A–) und es gilt pH = pKa. Am Äquivalenzpunkt ist die vorgelegte Säure oder Base 100%ig in das Salz des Titrationsmittels umgewandelt. Der Äquivalenzpunkt liegt nicht bei pH 7, wenn durch Hydrolyse eine schwache Säure bzw. Base zurückgebildet wird. Tabelle 18. pH bei der Säure-Base-Titration

Säure stark stark schwach

Base stark schwach stark

am Äquivalenzpunkt neutral, z. B. NaCl sauer, z. B. NH4Cl basisch, z. B. Na-acetat

Indikatoren zeigen durch Farbumschlag den Endpunkt einer Titration an. Mit einer Glaselektrode kann man den pH aber auch direkt messen. pH-Puffer dämpfen pH-Änderungen bei Säure- oder Laugenzusatz in wässriger Lösung. Sie sind Mischungen aus einer schwachen Säuren oder Base und einem Salz davon, z. B. Essigsäure/Natriumacetat oder Ammoniak/Ammoniumchlorid. Die pH-Rechnung erfolgt mit der Formel für die Titrationskurve (Tabelle 17). Titrationsformel. Gleiche Volumina äquivalenter Säuren und Basen neutralisieren einander. 2 mol der „einwertigen“ Natronlauge sind 1 mol der „zweiwertigen“ Schwefelsäure sind äquivalent.

B 44

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

K L  c( A b  ) a  c(B a  )b

c molare Konzentration (mol/), 1 = Säure, 2 = Base V Volumen () z Äquivalentzahl = Zahl der H-Atome (Säure) bzw. OH-Gruppen (Lauge)

Eine 1-molare Lösung wird durch Auflösen von 1 mol eines Stoffes in exakt 1  Lösung (bei 20 °C) hergestellt. Man füllt im Messkolben die Einwaage m bis zum Eichstrich mit Wasser auf.

c( A b  ) a  c(B a  ) b  K L c( A b  ) a  c(B a  ) b  K L

n m β ρ⋅ w ρ⋅ x ρ⋅b = = = = N i = 1+ M ⋅b V M ⋅V M M ∑ xi M i

und pKL = –log KL

gesättigte Lösung Niederschlag fällt aus

KL

a abb

.in

cL  a b

fo

Leicht löslich sind Alkali- und Erdalkaliverbindungen, Nitrate, Chlorate und Acetate. Schwer löslich sind die meisten Oxide, Carbonate, Phosphate und Sulfide. Die Löslichkeit ist die molare Konzentration cL (in mol/) bzw. Massenkonzentration L (in g/) des gelösten Stoffes mit der molaren Masse M:

i=1

bzw.

 L  cL  M

er 24

Schwerlösliche Salze lösen sich in Lösungen, die Fremdionen enthalten, besser als in Wasser. Gleichionische Zusätze senken die Löslichkeit.

Hydroxidfällung. Viele Metallionen bilden mit Laugen Hydroxide.

ch

ni k

Molare Konzentration c (in mol/ ); Stoffmenge des gelös(Molarität) ten Stoffes in einem Liter Lösung Molalität b (in mol/kg); Masse gelöster Stoff pro Kilogramm Lösungsmittel Massenkonzentration  (in g/ ); Masse des gelösten Stoffes in einem Liter Lösung Massenanteil w (in %): Masse des gelösten Stoffes in 100 g Lösung. x (ohne Einheit); Stoffmenge eines Molenbruch Stoffes bezogen auf die Stoffmenge aller Stoffe im Gemisch. Molare Masse M (in g/mol): aufsummierte Atommassen der Elemente in der Formel Dichte

(g/cm3 = 1000 g/ )

a–

Beim Herstellen einer Lösung löst sich der Stoff auf, bis das Löslichkeitsprodukt erreicht wird. Bei Fällungsreaktionen fällt solange ein Niederschlag aus der Lösung aus, bis das Löslichkeitsprodukt unterschritten wird.

6.10 Konzentrationsmaße

c=

a Ab+ + b B

AaBb(s)

V1⋅ z1⋅c1 = V2 ⋅ z2 ⋅c2

w

V0 V0 +V1

w

c1 = c0 ⋅

w

.te

Die Verdünnungsformel gibt die Konzentration c1 nach Zugabe des Wasservolumens V1 zu einer Lösung der Konzentration c0 (Ausgangsvolumen V0) an.

Für das Aufkonzentrieren von Lösungen durch Verdampfen von Wasser setzt man im Nenner –V1 ein. Starke Säuren und Basen kann man durch Verdünnen mit Wasser nur begrenzt „entschärfen“. Um den pH um eine Stufe in den Neutralbereich zu verschieben, muss mit der zehnfachen Menge Wasser verdünnt werden.

7 Fällungen und Wasserhärte 7.1 Löslichkeitsprodukt Das Löslichkeitsprodukt beschreibt die Schwerlöslichkeit eines Salzes. Über dem unlöslichen Bodensatz einer gesättigten Lösung findet man immer eine kleine Konzentration an hydratisierten Salzionen. Niederschlag und Lösung stehen im ionischen Gleichgewicht. Selbst im Rost löst sich jedes siebenmilliardste Eisenion.

 Beispiel: Welchen pH braucht man mindestens zur quantitativen Fällung von Magnesiumionen mit Natronlauge, bis eine Restkonzentration von 10 μmol/ erreicht ist? Mg2+ + 2 OH– Mg(OH)2

K L = c(Mg 2+ )⋅c(OH−) 2 = 10–10,9 (Tabellenwert) KL 10−10,9 = = 0,00112 mol/ c (Mg2+ ) 10−5 –  pH = 14 – log c(OH ) = 11  c(OH−)=

Sulfidfällung. Viele Metallionen bilden mit Schwefelwasserstoff schwerlösliche Sulfide. H2S ist in wässriger Lösung eine schwache zweibasige Säure (pKa 19,8). Die gesättigte Lösung enthält etwa c(H2S) = 0,1 mol/. Die Sulfidkonzentration hängt vom pH ab. Ka 

K a c(H 2S) c(S 2 ) c(H 3 O  ) 2  c( H 3 O  )  c(H 2 S) c(S 2 )

 Beispiel: Welche Sulfidkonzentration erfordert die Fällung von Bleisulfid bis zu einer Bleirestkonzentration von 10–5 mol/? Pb2+ + S2– PbS

KL = c(Pb2+) c(S2–) = 10-28  c(S2–) = 10–28/10–5 = 10–23 mol/ Bei welchem pH liegt diese Sulfidkonzentration in 0,1-molarer Lösung von Schwefelwasserstoff vor? pH = (19,8 – log 0,1 + log 10–23) / 2 = 1,1 Für eine quantitative Fällung von PbS muss der pH unter 1,1 liegen.

B2 Chemie

B45

7.2 Wasserhärte

b) Bei der Dialyse diffundieren kleine Teilchen aus einer Kolloidlösung durch die semipermeable Membran ins umgebende Lösungsmittel, das laufend erneuert wird. Große Teilchen werden zurückgehalten. Wasserenthärtung. Calciumionen kann man mit Kalkmilch, Soda oder Trinatriumphosphat fällen. Ca(HCO3)2 + Ca(OH)2  2 CaCO3 + 2 H2O CaSO4 + Na2CO3  CaCO3 + Na2SO4 3 CaSO4 + 2 Na3PO4  Ca3(PO4)2 + 3 Na2SO4

Regenwasser nimmt aus der Luft CO2 auf und löst dann Kalkgestein an. In Form des löslichen Calciumhydrogencarbonats gelangt Kalk ins Trinkwasser. CaCO3 + CO2 + H2O H2CO3

Ca(HCO3)2

Beim Abkochen des Wassers scheidet sich Calciumcarbonat als Kesselstein ab. Der Wärmeübergang wird empfindlich herabgesetzt. Die Carbonathärte („temporäre Härte“) umfasst die im Wasser gelösten Erdalkaliionen (im Millimol pro Liter). Erdalkaliionen hemmen die Schaumbildung von Seifen.

7.4 Kennwerte der Wasserqualität Die Verschmutzung von Wasser mit oxidierbaren Stoffen wird in der Praxis durch Summenparameter charakterisiert. Der Chemische Sauerstoffbedarf (CSB) gibt die Sauerstoffmenge zur vollständigen Oxidation der organischen Wasserinhaltsstoffe mit Kaliumdichromat in einem Liter einer Wasserprobe an.

Die Nichtcarbonathärte („permanente Härte“) umfasst die gelösten Salze, die sich durch Abkochen nicht beseitigen lassen. Tabelle 19. Wasserhärte nach DIN 38409

fo

Organische Stoffe  Cr2 O 27

Härtegrad 1 3,8 sehr hart 1°dH = 0,1785 mmol/ Erdalkaliionen

2 Cr3+, CO2, H2O

Bakterien

Organische Stoffe  O 2  CO2 + H2O

.te

ch

ni k

Die Gesamthärte wird durch Titration der Erdalkaliionen in der Wasserprobe mit dem Komplexbildner EDTA (Ethylendiamintetraessigsäure Dinatriumsalz, „Titriplex“) bestimmt. Ca2+ + Na2EDTA2– [Ca2+(Na2EDTA)]

er 24

.in

Der Biochemische Sauerstoffbedarf (BSB5) gibt die notwendige Menge Gelöstsauerstoff (in mg/) an, den Mikroben zum Abbau der organischer Stoffe in Abwasserproben innerhalb von 5 Tagen bei 20 °C im Dunkeln benötigen.

7.3 Wasserreinigung

w

w

Für die Dampferzeugung in Kesselanlagen wird vollentsalztes Wasser verwendet.

w

Ionenaustauscher sind organische Harze, die Ionen gegen H+ bzw. OH– austauschen. Verbrauchte Austauschersäulen werden mit verdünnter Schwefelsäure bzw. Natronlauge regeneriert.

a) Kationenaustauscher bestehen aus einem Polymergerüst und sauren Gruppen (z. B. von Sulfonsäuren –SO3H oder Carbonsäuren –COOH). 2 R-SO3H + Ca2+  (R-SO3)2Ca + 2 H+ b) Anionenaustauscher tragen basische Gruppen am Polymergerüst, z. B. –N(CH3)3+. Sie sind dem Kationentauscher nachgeschaltet und neutralisieren den pH wieder. R-N(CH3)3OH + Cl–  R-N(CH3)3Cl + OH– Membranverfahren nutzen halbdurchlässige Membranen zur Stofftrennung. a) Bei der Umkehrosmose wird Wasser bei Drücken bis zu 80 bar durch eine Polymermembran gepresst. Die Lösungsbestandteile bleiben zurück.

Die Summe organischer Kohlenstoffverbindungen (TOC) wird durch Messung der entstandenen CO2Menge beim Verbrennen der Probe bestimmt und auf C zurückgerechnet. Leichtflüchtige organische Verbindungen (VOC) werden mit Lösungsmitteln extrahiert und mit der GC/MS-Methode (Kopplung von Gaschromatographie und Massenspektrometer) analysiert. Abdampfrückstand nennt man die Feststoffmasse nach dem Trocknen (105 °C, 24 h). Glührückstand heißt der auf Rotglut (650 °C) erhitzte Abdampfrückstand. Organische Stoffe veraschen, Carbonate und Nitrate zersetzen sich.

7.5 Trinkwasseraufbereitung a) Entkeimung: Einblasen von Chlorgas oder Ozon O3 (Ozonierung). b) Flockung: Eisen- und Aluminiumsulfat bilden in Wasser kolloide Hydroxide, die organische Stoffe und Ölspuren binden. c) Enteisenung und Entmanganung: Verdüsen von Wasser unter Luftzufuhr und durch Zugabe von Kalkmilch beseitigt braune Färbungen durch FeO(OH) und MnO(OH). d) Entsäuerung: Filtration über Marmorkalk oder ein MgO/CaCO3. e) Desodorierung: Filtration über Aktivkohle.

B 46

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

8.2 Elektrochemische Zellen

8 Elektrochemie

Zwei Elektroden (Elektronenleiter: Metalle, Grafit, Metalloxide, Halbleiter), die in einen Elektrolyten (Ionenleiter: verdünnte Säuren und Laugen, Salzschmelzen, ionenleitende Membranen) tauchen, bilden eine elektrochemische Zelle; z. B. eine Batterie oder ein Korrosionselement. Legt man eine elektrische Spannung zwischen den Elektroden an, wandern die positiv geladenen Ionen (Kationen) im Elektrolyten zur Kathode (Minuspol), die negativ geladenen Ionen (Anionen) zur Anode. Ab einer gewissen Spannung setzt die Zersetzung des Elektrolyten (Elektrolyse) ein. An der Anode läuft die Oxidation (= elektronenliefernder Vorgang) ab. Anionen werden entladen. An der Kathode läuft Reduktion (= elektronenverbrauchender Vorgang) ab. Kationen werden entladen.

8.1 Oxidation und Reduktion Lavoisier erkannte die Oxidation als Vereinigung mit Sauerstoff und die Reduktion als Entzug von Sauerstoff. In der elektrochemischen Spannungsreihe sind die Metalle nach ihrer Oxidierbarkeit geordnet.

K Ca Na Mg Al Mn Zn Cr Fe Ni Sn Pb H Cu Ag Pt Au unedel edel Heute verstehen wir Redoxreaktionen als Elektronenverschiebungen zwischen einer oxidierten (Ox) und reduzierten Form (Red) eines Elementes. Oxidation bedeutet Elektronenabgabe. Reduktion bedeutet Elektronenaufnahme.

Red „unedel“

Fe3+ + e– (Oxidation: +II +III) 2 Cl– (Reduktion: 0 –I)

Die Elektrode lädt sich gegenüber der Lösung positiv oder negativ auf, je nachdem ob sie edel oder unedel ist. Oberflächennahe Atome des Elektrodenmaterials geben Elektronen ins Leiterinnere ab und bilden Kationen. Das Elektrodeninnere (E) und das Elektrolytinnere (L) erreichen dadurch unterschiedliche elektrische Potentiale, deren Differenz man Elektrodenpotential ϕ = ϕE – ϕL nennt. Die negativ geladene Elektrode zieht Gegenionen aus dem Elektrolyten an; die elektrolytische Doppelschicht bildet sich aus.

ch

ni k

Das Oxidationsmittel (Ox) nimmt Elektronen auf, wird reduziert. Das Reduktionsmittel (Red) gibt Elektronen ab, wird oxidiert. Ein starkes Oxidationsmittel hat ein schwaches korrespondierendes Reduktionsmittel und umgekehrt.

8.3 Normalpotential

fo

Oxidation

.in

 Beispiele: Fe2+ Cl2 + 2 e–

Reduktion

er 24

Ox + z e– „edel“

E



L

w

w

w

.te

Die Oxidationszahl eines Atoms gibt seine Elektronenüberschuss (negativ) bzw. Elektronenmangel (positiv) in Verbindungen an – und entspricht meist der Gruppennummer des Periodensystems. a) bei Salzen: die Ionenwertigkeiten b) bei Molekülen tut man so, als lägen Ionen vor, also im Wasser 2 H+ und O2–. c) bei Elementen (Metalle, H2, O2, Cl2): null d) Fluor stets –I; Sauerstoff in Oxiden –II, in Peroxiden –I; Wasserstoff stets +I, in Hydriden –I. Oxidationszahlen werden in römischen Ziffern hinter oder über die Elementsymbole geschrieben. Die Summe Oxidationszahlen ergibt Null (in Salzen und Molekülen) bzw. die Ladung von Ionen. Redoxgleichungen beschreiben die Stöchiometrie von Redoxreaktionen. 1. Ausgleich der Differenz der Oxidationszahlen mit Elektronen 2. Ausgleich der Differenz der Ladungen mit a) H+ (oder H3O+) im sauren Milieu, b) OH– im basischen Milieu, c) O2– in Schmelze 3. Ausgleich der H+ bzw. OH– mit Wasser (H2O)

Bild 16. Elektrolytische Doppelschicht Das Normalpotential E0 ist ein Maß für die Oxidierbarkeit (Reduktionskraft) eines Redoxsystems. Reduzierte Stoffe Oxidierte Stoffe + Elektronen Unedle Metalle haben ein negatives Normalpotential, edle Metalle ein positives.

B2 Chemie

B47

Man misst E0 als reversible Zellspannung zwischen einer Halbzelle (Elektrode in einem Elektrolyten) und einer Bezugselektrode. E0 = ϕ(Halbzelle) – ϕNHE

Die Normalwasserstoffelektrode (NHE) besteht aus einem mit Wasserstoffgas umspülten, platinierten Platinblech in Salzsäure (1 mol/, 25 °C, 101325 Pa Luftdruck). Dem Elektrodenvorgang H2 2 H+ + 2 e– wird das Potential Null für alle Temperaturen zugeordnet. Die NHE wird über eine poröse Scheidewand (Diaphragma) mit dem Halbelement ionisch leitend verbunden. Die Anordnung der Metalle nach steigendem Normalpotential, also ihrer Fähigkeit, Kationen zu bilden und edlere Metalle zu reduzieren, heißt elektrochemische Spannungsreihe. Jedes Metall verdrängt die in der Spannungsreihe edleren Metalle durch Reduktion aus ihren Salzlösungen.

H2 –0,409 V 2e– Fe Pt Fe2+

 Beispiel: An einem Eisennagel, der in eine Kupfersulfatlösung taucht, scheidet sich metallisches Kupfer ab. Ein Kupferstab in Eisensulfatlösung bleibt unverändert; in Silbernitratlösung aber wird er versilbert und Cu(II)-Ionen gehen in Lösung.

a(HCI) = 1

2 H+ + 2 e– (0 V) Fe

8.4 Galvanische Elemente und Korrosion

.in

H2 Fe2+ + 2 e–

Halbzelle

fo

NHE

starke Oxidationsmittel

ch

ni k

K Ca Na Mg Al Mn H2 + 2 OH– Zn Cr Fe Co Ni Sn Pb H2 Sn2+ SO2 Cu 4 OH– (pH 14) 2 I– Fe2+ Ag NO + 2 H2O Pt 2 H2O 2 Cr3+ +7 H2O 2 Cl– Mn2+ + 4 H2O Cl2(g) +2 H2O MnO2+ 2 H2O 2 H2O O2 + H2O 2 HF

.te

+ e– + 2e– + e– + 2e– + 3e– + 2e– + 2e– + 2e– + 3e– + 2e– + 2e– + 2e– + 2e– + 2e– + 2e– + 2e– + 2e– + 2e– + 4e– + 2e– + e– + e– + 3e– + 2e– + 4e– + 6e– + 2e– + 5e– + 2 e– + 3e– + 2e– + 2e– + 2e–

w

K+ Ca2+ Na+ Mg2+ Al3+ Mn2+ 2 H2O (pH 14) Zn2+ Cr3+ Fe2+ Co2+ Ni2+ Sn2+ Pb2+ 2 H+ Sn4+ SO42– + 4 H+ Cu2+ O2 + 2 H2O I2(aq) Fe3+ Ag+ NO3– + 4 H+ Pt2+ O2 + 4 H+ Cr2O72– +14H+ Cl2(aq) MnO4– + 8 H+ 2 HOCl + 2 H+ MnO4– + 4 H+ H2O2 + 2 H+ O3 + 2 H+ F2+2H+

w

–2,92 –2,866 –2,71 –2,37 –1.662 –1,180 –0,828 –0,7628 –0,74 –0,409 –0,28 –0,23 –0,1364 –0,1263 0 +0,154 +0,158 +0,3402 +0,401 +0,62 +0,771 +0,7991 +0,959 +1,2 +1,229 +1,33 +1,40 +1,51 +1,63 +1,679 +1,776 +2,075 +3,053

w

starke Reduktionsmittel 

Tabelle 20. Spannungsreihe und Normalpotentiale

Zwei beliebige Metallbleche (Halbzellen), die in eine Salzlösung tauchen, bilden eine galvanische Zelle. Das unedle Metall löst sich im Elektrolyten auf und bildet die Anode (Oxidation, Elektronenabgabe, Minuspol). Das edle Metall nimmt Elektronen auf und bildet die Kathode (Reduktion, Pluspol). Zwischen den Elektroden liegt die reversible Zellspannung an, früher „elektromotorische Kraft“ (EMK) genannt. Es ist die größtmögliche Spannung, die eine galvanische Zelle im unbelasteten Zustand liefert.

er 24

Bild 17. Messung des Normalpotentials von Eisen

E0 = E0(Kathode) – E0(Anode) E0 > 0



Zellreaktion läuft spontan ab.

Ein Korrosionselement (Lokalelement) ist eine kurzgeschlossene galvanische Zelle.  Beispiele: 1. Beim Rosten von Eisen (Sauerstoffkorrosion) bildet Luftsauerstoff eine Gaselektrode. Ein Elektrolyttropfen teilt die Stahloberfläche in eine Eisenelektrode unter dem Tropfen und eine Luftelektrode am Tropfenrand. E0 = –0,41 V Anode Fe Fe2+ + 2e– Kathode O2 + 4e– + 2 H2O 4 OH– E0 = +0,40 V 2 Fe + O2 + 2 H2O 2 Fe2+ + 4 OH– Das Eisen-Luft-Element liefert E0 = 0,40 – (-0,41) = 0,81 V Spannung. Fe2+ wird zu Fe3+ oxidiert und bildet mit OH– rostbraunes Fe2O3·xH2O. 2. Stahlblech kann man durch eine edlere Zinnschicht schützen, die das unedlere Eisen abdeckt. 3. Beim kathodischen Korrosionsschutz werden Bauteile mit „Opferanoden“ aus Magnesium oder Zink leitend verbunden, die sich auflösen und Elektronen an den Eisenwerkstoff abgeben. Man kann auch den Minuspol einer Batterie aufschalten.

Das Pourbaix-Diagramm veranschaulicht, welche Stoffe bei der Korrosion je nach Elektrodenpotential und pH-Wert vorliegen. Viele Metalle passivieren

B 48

B Naturwissenschaftliche Grundlagen tentiale oder die reversible Zellspannung galvanischer Zellen. Oxidierte Stoffe + Elektronen Reduzierte Stoffe

durch Ausbildung oxidischer Deckschichten, die vor weiterer Korrosion schützen. Wirklich „rostfreie“ Stähle gibt es nicht.

E = E0 −

RT c(Red) ln zF c(Ox)

Produkte Edukte

Für Standardbedingungen (25 °C) gilt der Faktor 0,059 V = 59 mV („Nernst-Spannung“): E  E0 

0,059159 c(Red) log z c(Ox)

Die maximale Nutzarbeit der Zellreaktion G = –z F E. ist bei einer spontanen Reaktion negativ, somit E positiv.  Beispiel: Warum führt man Oxidationen mit Permanganat in schwefelsaurer Lösung durch?

Mn 2  + 4 H2O

fo

MnO 4 + 5 e– +8 H+

ch

ni k

a) In Säuren verwendbar sind: Grafit, Platin, Gold, Iridium, Osmium, Ruthenium, Wolfram, Tantal, Niob und Titan. b) In Alkalien verwendbar sind: Grafit, Platin, Palladium, Rhodium, Titan, Hafnium, Nickel, Bleidioxid.

Wenn man Säure zusetzt, also c(H+) erhöht, sinkt die Gleichgewichtskonstante 1/c(H+)8. Der Logarithmus einer winzigen Zahl ist negativ groß. Das bedeutet, die Zellspannung steigt. Man arbeitet also vorteilhaft in saurer Lösung.

er 24

Bild 18: Pourbaix-Diagramm von Nickel (25 °C).

c(Mn 2 ) 0,059 log 5 c (MnO-4 )c(H  )8

.in

E  1,51 V 

Primärelemente („Batterien“) wandeln chemische Energie unumkehrbar in elektrische Energie und Wärme um; sie sind nicht wiederaufladbar. Sekundärelemente oder Akkumulatoren („Sammler“) speichern elektrische Energie in Form von chemischer Energie; sie sind wiederaufladbar. Beim Entladen laufen die Elektrodenvorgänge rückwärts.

w

w

w

.te

Nernst-Gleichung Die Nernst-Gleichung beschreibt die Abhängigkeit des Normalpotentials E0 von Temperatur und Konzentration der Reaktionspartner. Sie gilt für Redoxgleichgewichte, Elektroden, Halbzellen und galvanische Elemente. E bezeichnet Redoxpotentiale, Elektrodenpo-

8.5 Batterien und Akkumulatoren

Tabelle 21. Batterien und Akkumulatoren Anode (Minuspol) und Kathode (Pluspol)

Elektrolyt

Leclanché-Element: Zink-Braunstein-Batterie

(–) Zinkbecher Zn  Zn2+ + 2e– 2+ – Zn + 2 NH4Cl + 2 OH  Zn(NH3)2Cl2 + 2 H2O (+) Braunstein/Ruß um einen Grafitstab 2 MnO2 + H2O + 2 e–  2 MnO(OH) + 2 OH–

Feuchtmasse aus 25% Ammoniumchlorid, Zinkchlorid und Methylcellulose als Quellmittel

Alkali-Mangan-Batterie Alkalisches Zink-BraunsteinElement

(–) Zinkflitter, (–) Folienkathode mit MnO2. Zn + 2 OH–  ZnO + H2O + 2 e– MnO2 + 2 H2O + 2 e–  Mn(OH)2 + 2 OH–

verdickte Kalilauge

B2 Chemie

B49

Bleiakkumulator

Anode (Minuspol) und Kathode (Pluspol)

Elektrolyt

(–) Pb-PbO-Paste in Hartbleigitter (+) Mit Bleidioxid beschichtete Bleinetze Beim Formieren (Laden) entsteht anodisch poröses PbO2, kathodisch ein Bleischwamm. Oberhalb 2,4 V „gast“ der Akku durch Elektrolyse der Schwefelsäure.

37%ige Schwefelsäure (1,28 g/cm3), mit SiO2-Gel verdickt; Kunststoffseparatoren als Abstandshalter

0

 II

+ SO 24

Pb

Pb SO4 + 2 e–  II

IV

Pb O2 + SO 24 + 4 H+ + 2 e–

Pb + PbO2 + 2 H2SO4

Pb SO4 + 2 H2O

Entladen

       Laden

2 PbSO4 + 2 H2O

(–) Wasserstoff-Speicherelektrode (LaNi5, NiTi2 u. a.) (+) Nickelschaum Entladen MH + OH– H2O + M + e– NiO(OH) + H2O + e– Ni(OH)2 + OH–

30% KOH in Kunststoffvlies

Lithium-Akkumulator

(–) Lithiummetall oder Grafit (beim Lithiumionen-Akku) (+)Metalloxid (Perowskit), in das sich Lithium einlagert.

aprotisches Lösungsmittel (Propylencarbonat) mit Leitsalz (LiPF6, LiBF4)

8.6 Brennstoffzellen

Die Sauerstoffreduktion ist kinetisch gehemmt, so dass in der Praxis nur Leerlaufspannungen um 0,9 V erzielt werden.

0,9 V

w

w

w

.te

ch

ni k

Brennstoffzellen wandeln wie Batterien die chemische Energie des Brennstoffes direkt in elektrischen Strom um – ohne Umweg über Wärme oder mechanische Energie! Die elektrochemische Oxidation („stille Verbrennung“) von Wasserstoff, Methanol oder Erdgas mit Sauerstoff zu Wasser und CO2 erreicht theoretisch 100% Wirkungsgrad. Das Elektrolytsystem prägt das Namenskürzel des Brennstoffelementes. Die Polymerelektrolyt-Brennstoffzelle (PEFC) ist die wichtigste Wasserstoff-Sauerstoff-Zelle, z. B. für umweltfreundliche Elektroantriebe. Wasserstoff und Sauerstoff werden über Strömungskanäle in poröse Gasdiffusionselektroden gepresst und an der Grenzfläche zum Elektrolyten direkt in Wasser und elektrischen Strom gewandelt. Die Elektrodenreaktionen der Elektrolyse laufen dabei rückwärts. An der Anode wird der Brennstoff oxidiert, an der Kathode Sauerstoff reduziert; Wasser entsteht. Der Elektrolyt liefert verbrauchte Ladungsträger H+ nach.

er 24

Lix–1 MnO2 + Li+ + e–

.in

 IV

 III

Lix Mn O2

fo

Nickel-Metallhydrid-Akku

Anode (–): Wasserstoffoxidation Kathode (+): Sauerstoffreduktion

2 H2 + O2

2 H2

4 H+ + 4 e–

0

O 2 + 4 e– + 4 H+ Brennstoffzelle Elektrolyse

II

2 H2 O

2 H2O

Reversible Zellspannung: E0 = E0(Reduktion) – E0(Oxidation) = 1,23 V. Nutzenergie je H2-Molekül: G0 = –2 · 96485 C/mol · 1,23 V = –237 kJ/mol.

H+

H+ OHOH H+

H+ Polymerelektrolyt (PEM)

Kathode Sauerstoffreduktion

Anode Wasserstoffoxidation

Bild 19. Prinzip der PEM-Brennstoffzelle (PEFC) Direktbrennstoffzellen bei Raumtemperatur erbringen nur geringe Leistungsdichten, sind aber als Batterieersatz interessant, z. B. die DMFC: CO2 + 2 H2O CH3OH + 3/2O2

B 50

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Hochtemperaturbrennstoffzellen (MCFC, SOFC) verstromen schwefelarmes Erdgas direkt, indem es zuvor durch interne Reformierung an einem Katalysator im Anodenraum in Wasserstoff gespalten wird.

CH4 + 2 H2O

CO2 + 2 H2

Tabelle 22. Typen von Brennstoffzellen

Kürzel Name

Elektrolyt

PEFC PolymerelektrolytBrennstoffzelle

Protonenaustauschermembran Platiniertes Grafitpapier, mit der (PEM), 80°C Elektrolytfolie zu einer MembranElektroden-Einheit (MEA) verpresst wie PEFC wie PEFC

a) Brenngas b) Oxidans a) Wasserstoff b) Sauerstoff oder Luft

fo

a) Methanol/Wasser b) Sauerstoff oder Luft Kalilauge, 30%ig Poröses Nickel (RANEY-Nickel) a) reiner Wasserstoff b) reiner Sauerstoff Phosphorsäure-Gel in Platin, feinverteilt auf Russpartikeln auf a) Wasserstoff SiC/PTFE-Matrix, 190°C porösen Kohlenstofffasermatten b) Luft Alkalicarbonatschmelze in Anode: poröse Nickelplatten mit a) Wasserstoff oder hitzefester Matrix (LiAlO2); 2–10 % Chrom Erdgas; Kathode: lithiiertes Nickeloxid 620 – 650 °C b) Luft/CO2-Gemisch Zirconiumdioxid-Keramik (YSZ) Anode: 30 % Nickel auf YSZ a) Wasserstoff oder 800 – 1000 °C Kathode: La(Ca,Sr)MnO3 Erdgas Zellverbindung: La(Mg,Sr)CrO3 b) Luft

.in

DMFC Direkt-MethanolBrennstoffzelle AFC Alkalische Brennstoffzelle PAFC phosphorsaure Brennstoffzelle MCFC CarbonatschmelzenBrennstoffzellen

Elektroden

er 24

SOFC FestoxidBrennstoffzelle

2. Die Abscheidung von 1 mol eines einwertigen Stoffes erfordert die Ladungsmenge: F = 96485 C/mol (Faraday-Konstante) Die Ladung 1 C genügt zur Abscheidung der Stoffmasse:

ni k

8.7 Elektrolyse

w

w

w

.te

ch

Die Zersetzung eines festen, flüssigen oder schmelzflüssigen Ionenleiters (Elektrolyt) durch den elektrischen Strom nennt man Elektrolyse. Bei der Elektrolyse wässriger Säuren, Basen und Salzlösungen entstehen stets Wasserstoff (an der Kathode) und Sauerstoff (an der Anode) im Volumenverhältnis 2 : 1. Aus chloridhaltigen Lösungen wird anodisch auch Chlor abgeschieden. Plus- und Minuspol der Elektrolysezelle sind gegenüber Batterien vertauscht. Elektrolyse in saurer Lösung:

Kathode (–) 4 H+ + 4 e–  II

Anode (+)

2 H2

E0 = 0 V

0

2 H2 O

O 2 + 4 e– + 4 H+

E0 = 1,23 V

2 H2O

2 H2 + O2

E0 =–1,23 V

Die Zersetzungsspannung von 1,23 V ist die Mindestspannung der Elektrolyse, um die Überspannungen an den Elektroden und den Elektrolytwiderstand zu überwinden. Faraday’sche-Gesetze 1. Die aus einem Elektrolyten bei der Gleichstromelektrolyse abgeschiedene Stoffmasse m ist der durchgeflossenen Ladungsmenge Q proportional. m=k·Q=kIt I Strom (A), t Zeit (s), m Masse (kg)

k

M zF

(elektrochemisches Äquivalent)

M molare Masse (g/mol), z Ionenwertigkeit.

Knallgas: Sauerstoff Wasserstoff:

0,1743 m/C = 0,6273 /Ah 0,05802 m/C = 0,2089 /Ah 0,1162 m/C = 0,4185 /Ah

8.8. Metallgewinnung Die Schmelzflusselektrolyse eignet sich zur Gewinnung unedler Metalle. An einer Kathode (Minuspol) kann man z. B. Magnesium und Natrium aus wasserfreien Salzschmelzen abscheiden. Aluminium wird an Kohleelektroden durch Reduktion von Aluminiumoxid (in einem Eutektikum mit Na3AlF6) bei 950 °C gewonnen. (–) Kathode (+) Anode

2 Al3+ + 6 e– 2 Al 3/2O2 + 6 e– 3 O2–

1677 kJ + 2 Al2O3 3

/2O2 + 3 C

2 Al + 3/2O2 3 CO + 332 kJ

Die Raffinationselektrolyse dient zur Feinreinigung von Metallen (Cu, Ag, Ni, Zn, Al). Als Anode (Pluspol) wird das Metallstück aufgelöst und kathodisch wieder abgeschieden.

B2 Chemie

B51

8.9 Galvanotechnik

CH3

Beim Eloxal-Verfahren (Elektrolytische Oxidation des Aluminiums) wird das Bauteil als Anode (Pluspol) in Schwefelsäure oxidiert, wobei Al2O3-Schichten aufwachsen.

CH 3

H3C

CH3 2 CH

4

1 CH3 2,3-Dimethyl-butan

H2O + ‹O› + 2 e– 2 OH– 2 Al + 3 ‹O› Al2O3 (–) Kathode 2 H+ + 2 e– H2 2 Al + 3 H2O Al2O3 + 6 H+ + 6 e–

(+) Anode

Stammname (Hauptkette) Radikalname der Seitenkette Die gleiche Seitenkette kommt doppelt vor. Abzweigungen am 2. und 3. C-Atom

Phosphatieren nennt man den Korrosionsschutz von Eisen in phosphorsaurer ZinkdihydrogenphosphatLösung, wobei Schutzschichten aus Zinkphosphat aufwachsen.

b) Alkene und Cycloalkene sind „ungesättigte Kohlenwasserstoffe“: mit C=C-Doppelbindungen aus sp2hybridisierten C-Atomen. Ethen und Propen, werden weiter zu Polyethylen bzw. Polypropylen verarbeitet. Sie lagern bereitwillig Teilchen mit Elektronenmangel an (elektrophile Addition), z. B. Brom zu Dibromalkanen, Wasser in Gegenwart von Schwefelsäure zu Alkoholen.

3 Zn2++ 2 H2PO4– + 4 H2O Zn3(PO4)2·4H2O + 4 H+ Bei der Elektrotauchlackierung (elektrophoretische Lackierung) wandern wasserlösliche Lackvorstufen zum kathodisch geschalteten Werkstück und scheiden sich dort als Lack ab.

.in

fo

c) Alkine haben CC-Dreifachbindungen aus sphybridisierten C-Atomen. Ethin (Acetylen) dient als Heizgas zum Schweißen.

9.1 Kohlenwasserstoffe

w

w

w

.te

ch

ni k

Kohlenstoff bildet ketten- und ringförmige Moleküle mit Wasserstoff, Sauerstoff, Stickstoff, Schwefel, Phosphor, Halogenen und einigen Metallen. Isomere besitzen bei gleicher Summenformel unterschiedliche Atomanordnungen (Strukturen). Sie unterscheiden sich wenig in ihrer chemischen Reaktivität; mit jeder zusätzlichen CH2-Gruppe steigen jedoch die Schmelz- und Siedepunkte an. a) Alkane und Cycloalkane sind „gesättigte Kohlenwasserstoffe“ allein aus sp3-hybridisierten C-Atomen, die C–C- und C–H-Einfachbindungen knüpfen. Alkane sind reaktionsträge; sie verbrennen zu CO2 und Wasser. Bei Einstrahlung von ultraviolettem Licht tauschen sie H-Atome gegen Fluor, Chlor oder Brom aus (radikalische Substitution).

d) Aromatische Kohlenwasserstoffe leiten sich vom Benzol C6H6 ab. Es besteht aus sechs sp2-hybridisierten C-Atomen, wobei weder reine C–C- noch reine C=C-Bindungen vorliegen. Der Begriff Mesomerie beschreibt die Eigenart eines solchen „konjugierten Systems“ mit -Elektronenwolken ober- und unterhalb der Ringebene. In Gegenwart von Katalysatoren kann man H-Atome des Benzolrings gegen Halogenatome, -SO3H (mit Schwefelsäure), -NO2 (mit Salpetersäure) austauschen (elektrophile Substitution). Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe (PAK) sind Moleküle aus mehreren aneinander hängenden Benzolringen, z. B. Naphthalin, Anthracen und das krebserzeugende Benzopyren.

er 24

9 Organische Chemie

 Beispiel Die längste unverzweigte Kohlenstoffkette bestimmt den Stammnamen des Alkans: 1 = Meth, 2 = Eth, 3 = Prop, 4 = But, 5 = Pent, 6 = Hex, 7 = Hept,8 = Oct, 9 = Non, 10 = Dec.

9.2 Stoffklassen Funktionelle Gruppen bestimmen als „aktive Stellen“ im Molekül die chemischen Eigenschaften; das Kohlenwasserstoffgerüst verhält sich reaktionsträge. Die höchstwertige funktionelle Gruppe bestimmt die Stoffklasse, z. B. –OH in den Alkoholen.

B 52

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Tabelle 23. Systematik der organischen Chemie aliphatisch, alizyklisch kettenförmig gesättigt

carbozyklisch (ringförmig mit Kohlenstoffatomen)

ungesättigt

gesättigt

ungesättigt

aromatisch Aromaten (Arene)

Alkane

Alkene

Alkine

Cycloalkane

Cycloalkene

CnH2n+2

CnH2n

CnH2n–2

CnH2n

CnH2n–2

H

H

H

C

C

H

H

H

H

H C

C

H

H2C

H–CC–H

H2C

H

Ethen

Hexan C6H14

Butadien

Ethin (Acetylen)

C H2

CH2

Cyclohexan

Cyclopenten

Benzol C6H6

Pyrrol

Strichformeln stellen die einzelnen C- und H-Atome nicht explizit dar.

–CN

Alkohole (Alkanole)

–OH

–CO–NH2

.in

Ionentauscherharze, Waschmittel

er 24

Amide der Carbonsäuren Nitrile

CarboxySulfo-

Ethylacetat CH3CO–C2H5 (Lösungsmittel); Phthalate als Weichmacher in Kunststoffen; Fette sind Ester aus Glycerin und höheren Carbonsäuren: Alkohol + Säure  Ester + Wasser

ni k

Ester der Carbonsäuren

–SO2OH –CO–OR

Chemische Eigenschaften und Verwendung Oxidationsprodukte der Aldehyde.

Peptidbindung in Proteinen; Polyamide (z. B. Nylon) Vorstufen für Carbonsäuren. Acetonitril CH3CN (Lösungsmittel); weit weniger giftig als Blausäure. Lösemittel, Süßstoffe; Aromatische Alkohole heißen Phenole.

ch

Gruppe –COOH

Carbonsäuren Sulfonsäuren

N H

CH2

Tabelle 24. Stoffklassen Stoffklasse

Heterozyklen

fo

Ethan

H2 C

heterozyklisch (mit Heteroatomen)

.te

Cyan-

Hydroxy-

Alkohol + Alkohol’  Ether + Wasser Epoxide (Oxirane) RCH(O)CH2 sind ringförmige Ether. Oxidationsprodukte der primären Alkohole ROH. –CHO FormylAldehyde (Alkanale) Formaldehyd (Methanal) HCHO dampft aus Melaminharzen aus. Propenal (Acrolein) H2C=CH–CHO bei der Fettspaltung. Ketone (Alkanone) >C=O Carbonyl- Oxidationsprodukte der sekundären Alkohole R–CH(OH)–R. An der CO-Gruppe greifen Teilchen mit freien Elektronenpaaren an (NH3, H2O etc.; nucleophile Addition). Organische Basen; Vorstufen für Isocyanate und Polyurethane. Amine –NH2 AminoAnilin (Aminobenzol) C6H5NH2 in Azofarbstoffen. Halogenkohlenwasserstoffe –F, Cl, Br, I Halogen- Löse-, Flammschutz-, Kühlmittel, Pestizide, Treibgase. Natronlauge ersetzt das Halogen durch –OH (nucleophile Substitution). Bei hohen Temperaturen Abspaltung (Eliminierung) von Halogenwasserstoff HX. Nitroverbindungen –NO2 NitroExplosivstoffe

w

w

–OR

w

Ether

B Naturwissenschaftliche Grundlagen Gert Böge, Peter Kurzweil

B1 Physik

des physikalischen Vorgangs. Das ist die quantitative Aussage der physikalischen Größe.

G. Böge

fo

Größe = Zahlenwert ˜ Einheit Weg s = 5 m

.te

.in

Solche physikalischen Größen, die in Einheiten gleicher Art gemessen werden, gehören zur gleichen Größenart, z.B. gehören die Größen Weg s, Kantenlänge l, Gitterabstand a, Verlängerung 'l zur Größenart Länge. Der Name Länge – ohne spezielle Angaben, um welche Länge es sich handelt (Länge des Weges, Länge der Körperkante usw.) – kennzeichnet die Größenart.

er 24

ch

1 Physikalische Größen und Größenarten

Man sagt dann kurz: Der Körper legt einen Weg s von 5 Meter zurück und bezeichnet den „Weg s“ als physikalische Größe, „s“ ist darin das Formelzeichen der Größe. Die physikalische Größe gibt also den Betrag (Wert) – z.B. 5 m – und die Eigenschaft oder Art – z.B. Länge, Weg – eines Zustands oder Vorgangs an. Der „Größenwert“ der physikalischen Größe wird als Produkt aus Zahlenwert und Einheit aufgefasst:

ni k

Im Abschnitt Physik werden drei Themen eingehend behandelt: 1. das Internationale Einheitensystem, 2. die physikalischen Basisgrößen, die Größenarten und die Größengleichungen, 3. Begriffe aus der Mechanik. Die Physik wird klassisch gegliedert in Mechanik, Thermodynamik (Wärmelehre), Akustik, Optik, Elektrizitätslehre, Elektrodynamik. Neuere Zweige sind Atom- und Kernphysik, Wellenmechanik, Festkörpertheorie, Geophysik, Astrophysik. Viele Gebiete gehen ineinander über. Aufgabe der Physik ist es, die in ihren Bereich fallenden Naturvorgänge durch Beobachtung und Versuch (Messen) auf möglichst einfache, eindeutige Weise zu beschreiben, vorhandene Gesetzmäßigkeiten zu erfassen und auf diesen aufbauend, neue Gesetze zu finden. Die naturwissenschaftlichen Gesetze werden möglichst mathematisch formuliert.

w

w

w

Definition der physikalischen Größe Eine physikalische Größe macht quantitative und qualitative Aussagen über eine messbare Äußerung eines physikalischen Zustands oder Vorgangs. Sie ist formal das Produkt aus einer Maßzahl und einer Einheit. Quantitativ heißt „auf die Menge bezogen“, qualitativ „auf die Art der Größe bezogen“. Unter messbarer Äußerung des physikalischen Zustandes oder Vorgangs ist beispielsweise zu verstehen: die Form eines Körpers (seine Ausdehnung), die Masse eines Körpers, die Trägheit (das Beharrungsvermögen), der Auftrieb, der Wärmeinhalt, die Geschwindigkeit oder die Beschleunigung eines bewegten Körpers, die Festigkeit, die elektrische Leitfähigkeit usw. Soll z.B. die Ortsveränderung eines bewegten Körpers näher gekennzeichnet werden, so erfordert das a) die Angabe, dass es sich um eine Ortsveränderung (zurückgelegter Weg) handelt als Kennzeichen der Art des physikalischen Geschehens. Das ist die qualitative Aussage der physikalischen Größe. b) die Angabe, wie groß dieser zurückgelegte Weg ist (Wert, Betrag) als Kennzeichen des Umfangs

Die Bezeichnung „Größenart“ soll nur den qualitativen Wesensinhalt eines bestimmen physikalischen Begriffs erfassen, während in der Bezeichnung „Größe“ noch eine quantitative Ausdehnung enthalten ist. Zu jeder Größenart gehören beliebig viele Größen gleicher Art aber unterschiedlicher quantitativer Größenausdehnung (Wert, Betrag). Zur Größenart Länge gehören z.B. die Größen „Verlängerung eines Zugstabs“, „Länge der Diagonale im Rechteck“, „Gitterkonstante des Eisenkristalls“, „Fallhöhe eines frei fallenden Körpers“. Größen gleicher Größenart werden in Einheiten gleicher Art gemessen, z.B. die Größen der Größenart „Länge“ in Längeneinheiten (Meter, Zentimeter, Millimeter usw.), solche der Größenart „Zeit“ in Zeiteinheiten (Sekunde, Minute usw.). Die Einheiten sind demnach selbst Größen ihrer Größenart und zu jeder Größenart gehört wenigstens eine Einheit mit ihren Vielfachen und Teilen (siehe Tabelle 4), z.B. gehört zur Größenart „Länge“ die Längeneinheit „Meter“ mit dem Vielfachen „Kilometer“ und den Teilen „Zentimeter“ oder „Millimeter“. Zulässige Rechenoperationen für Größen: Addieren und Subtrahieren von Größen gleicher Art;

B2

B Naturwissenschaftliche Grundlagen Die durch willkürliche Definition abgeleiteten Größen wie Geschwindigkeit v, Drehmoment M, Leistung P usw. sind Rechengrößen, deren Zweckmäßigkeit allgemein anerkannt wurde. Naturgesetze erfährt man durch Versuche. Man findet z.B. die Proportion: Spannung V ~ Dehnung . Um daraus eine Rechenvorschrift (Formel, Gleichung) zu erhalten, wird ein Proportionalitätsfaktor geschaffen, hier der Elastizitätsmodul E. Damit wird V =  E. Der Proportionalitätsfaktor (meist eine Konstante) wird dann auch eine physikalische Größe, deren Dimension (siehe 4) sich nach der Form der aufgestellten Gleichung richtet. Andere Beispiele: Werden verschiedenartige Körper beschleunigt, so lässt sich durch Messungen Proportionalität zwischen beschleunigender Kraft F und hervorgerufener Beschleunigung a feststellen: F ~ a. Der Proportionalitätsfaktor ist dann die Masse m des Körpers (Konstante) F = m a. Oder: Messungen zeigen Proportionalität zwischen Fallhöhe h und Zeit t: h ~ t2. Proportionalitätsfaktor ist die Fallbeschleunigung g. Damit wird: h =  g t2. Die Dimension von g wird durch die Rechenvorschrift festgelegt:

Multiplizieren und Dividieren zwischen allen Größen; Potenzieren und Radizieren der Größen.

2 Basisgrößen und abgeleitete Größen

.in dim h

l

dim t

t2

2

l t 2

3 Größengleichungen

w

w

w

.te

ch

ni k

In der Thermodynamik kommt als vierte Basisgröße die Thermodynamische Temperatur T hinzu mit der Basiseinheit Kelvin. Außerdem hat man noch festgelegt: für die Elektrotechnik die Basisgröße Elektrische Stromstärke I mit der Basiseinheit Ampere , für die Lichttechnik die Lichtstärke Iv mit der Basiseinheit Candela, für die Chemie als Basisgröße die Stoffmenge n mit der Basiseinheit Mol. Demnach gibt es 7 Basisgrößen mit 7 Basiseinheiten. Die wichtigsten Basisgrößen und abgeleiteten Größen sind in der Tabelle 1 zusammengestellt (s. S. B20 f). Die abgeleiteten Größen entstehen entweder a) durch willkürlich aufgestellte Definitionsgleichungen oder b) durch Naturgesetze. Die mathematische Verknüpfung aller abgeleiteten Größen wurde durch Beobachtung, Versuch, Messung gefunden und stellt damit die Rechen- und Messvorschrift für die jeweilige Größenart dar.

dim g

er 24

Basisgröße Länge l mit der Basiseinheit Meter m Basisgröße Masse m mit der Basiseinheit Kilogramm kg Basisgröße Zeit t mit der Basiseinheit Sekunde s

fo

Die meisten physikalischen Größen sind mit Hilfe weniger Basisgrößen definierbar. Sie heißen deshalb abgeleitete Größen. Die Basisgrößen wurden willkürlich festgelegt mit der einzigen Einschränkung, dass keine der gewählten Basisgrößen durch die übrigen Größen definierbar sein darf. Auch die Wahl der entsprechenden Basiseinheiten ist daher willkürlich. Die Einheiten der abgeleiteten Größen dagegen sind durch deren Definition festgelegt. Sie werden als Potenzprodukt der Basiseinheiten angegeben (siehe S. B4). Zur Definition aller in der Mechanik vorkommenden Größen genügt die Wahl von drei Basisgrößen und ihrer Basiseinheiten:

Beispiele für abgeleitete Größen durch willkürliche Definition: s Geschwindigkeit v = t Leistung P = Fv Beschleunigung a = Drehmoment M = Fl

Größe = Zahlenwert ˜ Einheit eingesetzt werden.

Naturgesetz: Kraft F = m a Fallhöhe h =

v t

Sie beschreiben formelmäßig physikalische Gesetzmäßigkeiten und enthalten außer den Formelzeichen für die Größen nur solche Zahlenfaktoren (z.B. S), die durch Differenzieren oder Integrieren entstanden sind. Daher sind Größengleichungen von der Wahl der Einheiten unabhängig. Physikalische Größengleichungen sind entweder willkürlich aufgestellte Definitionsgleichungen oder in zweckmäßige mathematische Form gebrachte Naturgesetze. Besondere Vorteile bringt die Größengleichung beim Rechnen, weil es völlig gleichgültig ist, in welchen Einheiten die Größen erscheinen, wenn nur die bekannten Größen nach der Regel

1 2

g t2

Spannung V =  E Gaskonstante R =

pv T

■ Beispiele: 1. Ein Körper bewegt sich gleichförmig. Gemessen wird der zurückgelegte Wegabschnitt 's = 300 m und die dazu benötigte Zeit 't = 6 s. Die Größengleichung v = 's/'t verbindet die physikalischen Größenarten Geschwindigkeit v, Weg s und Zeit t miteinander. Die gesuchte Geschwindigkeit v ergibt sich, indem die bekannten Größen nach obiger Regel eingesetzt werden: s 300 m m 50 Geschwindigkeit v t 6s s

B1 Physik

B3

Das Ergebnis (50 m/s) hat dann ebenfalls die Form „Zahlenwert“ (50) mal Einheit (m/s). Wird 's = 0,3 km und 1 't (= h) in die Größengleichung eingesetzt, ergibt sich: 600 s 0,3 km km Geschwindigkeit v = = = 0,3⋅600 = 1 t h h 600

=

180 m 3,6 s

50

(als Größengleichung geschrieben) entwickelt, wobei man etwaige Zahlenfaktoren (z.B. S) weglässt und auf der rechten Gleichungsseite für jede Größe deren Basisgröße einsetzt. Diese schreibt man als Potenzprodukt. ■ Beispiel: Die Dimension der physikalischen Größe Geschwindigkeit v ergibt sich aus der Definitionsgleichung v = s/t. Da in der Mechanik mit den Basisgrößen Masse m, Länge l und Zeit t gearbeitet wird, ergibt sich die Dimension von v aus:

m s

1 g t 2. Sie 2 beschreibt die Beziehung zwischen Fallhöhe h, Fallbeschleunigung g und Fallzeit t. Es soll die Fallhöhe berechnet werden für die Fallzeit von 10 s. Die Fallbeschleunigung g sei mit 10 m/s2 eingesetzt:

2. Für den freien Fall gilt die Größengleichung h =

Definitionsgleichung für v: s v o t

1 2 1 m m s2 2 g t = ⋅10 2 ⋅(10 s ) = 500 2 = 500 m 2 2 s s Wird die Fallzeit t nicht in Sekunden, sondern in Minuten ein-

Dimensionsgleichung für v: dim s Länge l l t 1 dim v dim t Zeit t

Fallhöhe h =

gesetzt, also t = 6 min, so ergibt sich die Fallhöhe

0,139

m min 2

Definitionsgleichung für v:

s2 Auch dieses Ergebnis ist richtig, jedoch etwas ungewöhnlich mit der Einheit m min2/s2 (Meter mal Quadratminute durch Quadratsekunde). Wird jedoch für min2 = 60 s ˜ 60 s = 3 600 s2 eingesetzt, ergibt sich wie oben: m s2 s2

500 m

2gh

Dimensionsgleichung für v:

o

dim v

dim g ˜ dim h

dim v

l t 2 ˜ l

l t 1

(wie oben)

Bereits bekannte Dimensionen werden entsprechend eingesetzt, wie hier die Dimension der Fallbeschleunigung g: dim g = Länge l ˜ Zeit t–2 = l t–2. Diese ergibt sich ebenfalls aus der Definitionsgleichung für g: Geschwindigkeitsänderung v Fallbeschleunigung g = zugehöriger Zeitabschnitt  t

ni k

0,139 ˜ 3600

.te

4 Dimension einer Größe

ch

h

v

.in

h

2 2 1 1 2 1 m 1 m 1 g t = ⋅10 2 ⋅ min  = ⋅10 2 ⋅  min 2 2 2 2  s 6 s 6

er 24

h=

fo

Die Dimension der physikalischen Größe Geschwindigkeit ist demnach „Länge mal Zeit hoch minus eins“. Die Dimension der Geschwindigkeit v kann aber auch aus jeder anderen Größengleichung gewonnen werden, in der v enthalten ist, z.B.:

__ 1

w

w

w

Die Dimension einer Größe kennzeichnet ihre Beziehung zu den Basisgrößen. Sie wird aus der Definitionsgleichung gewonnen und danach als Potenzprodukt der Basisgröße geschrieben. Im allgemeinen Sprachgebrauch wird unter Dimension die Abmessung oder Ausdehnung eines Gegenstands verstanden. So spricht man in der Festigkeitslehre vom „Dimensionieren“ eines Bauteils, d.h. vom Festlegen seiner Abmessungen. In der Geometrie kennzeichnet die Dimension die Richtungsangabe eines Gebildes (Länge, Breite, Höhe). Danach ist eine Länge eindimensional (l1), sie hat eine Dimension; eine Fläche ist zweidimensional (l2), sie hat zwei Dimensionen; ein Raum ist dreidimensional (l3), er hat drei Dimensionen. Ein Punkt ist demnach nulldimensional, er hat keine Ausdehnung, er ist dimensionslos. Gegenüber den drei Dimensionen der euklidischen Geometrie behandelt die nichteuklidische Geometrie auch Ausdrücke mit vier, fünf usw., allgemein n Dimensionen. In der Physik und Technik wird der Begriff Dimension allgemein gedeutet. Die Dimension einer Größe wird aus ihrer Definitionsgleichung

l 1 dim g = ⋅ = l t−1⋅t−1 = l t−2 t t Einheiten sind physikalische Größen und haben daher wie alle anderen Größen ebenfalls eine Dimension. Meter, Millimeter, Zentimeter bezeichnen „Längen“, sie haben also die Dimension l einer Länge. Dagegen ist es falsch, die Einheiten selbst als Dimensionen zu bezeichnen. Ein Meter ist etwas anderes als ein Kilometer, beide haben jedoch die Dimension l (Länge). Die „Dimension“ der Geschwindigkeit ist also nicht „Meter durch Sekunde“ (das ist eine Einheit), sondern l t –1. Dimensionslose Größen gibt es in der Physik nicht. Kürzen sich die Exponenten der Basis in einer Dimensionsbetrachtung zu null, hat die Größe die Dimension eins, wie im folgenden Beispiel gezeigt wird: ■ Beispiel: In der Festigkeitslehre gibt es die Größe Dehnung . Sie ist definiert als

Dehnung ∈ =

Längenänderung l Ursprungslänge l0

Damit ergibt sich die Dimensionsgleichung für : Definitionsgleichung für : dim  l l ∆l ∈= = = l1 l−1 = l 0 = 1 o dim ∈ = l0 l dim l0 Die Dehnung besitzt also die Dimension „eins“. Größen der Dimension eins werden als Verhältnisgrößen bezeichnet. Auch die Einheiten solcher Verhältnisgrößen ergeben gekürzt den Wert eins.

B4

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

5 Einheiten

w

w

w

.te

.in

er 24

ch

ni k

Der physikalische Zustand eines Körpers oder ein physikalischer Vorgang lassen sich nur durch Messungen kennzeichnen oder beschreiben. So kann der physikalische Zustand des Schmieröls im Kreislauf eines Verbrennungsmotors nur angegeben werden, wenn u.a. Temperatur und Druck des Öls bekannt sind. Der physikalische Vorgang im Motor lässt sich nur dann näher beschreiben, wenn u.a. die Drehzahl der Kurbelwelle gemessen wird. Jede Messung einer Größe – hier der physikalischen Größen Druck, Temperatur und Drehzahl – setzt aber voraus, dass Vergleichsgrößen vorhanden sind. Diese Vergleichsgrößen heißen Einheiten. Sie müssen von gleicher Art sein wie die zu messende Größe. Sie sind außerdem genau festgelegt (definiert) und sollen international gültig sein. Eine Sekunde, ein Grad oder auch ein Kilometer pro Stunde stellen also eine ganz bestimmte Zeit, Temperatur, Geschwindigkeit dar, mit deren Hilfe immer wieder eine beliebige Zeit, Temperatur, Geschwindigkeit quantitativ erfasst werden kann. Dazu wird die Beziehung benutzt: Größenwert der zu messenden Größe = Zahlenwert (Maßzahl) mal Einheit. Grundsätzlich wäre es gleichgültig, von welchem Betrag die Einheiten festgelegt werden, ob beispielsweise ein Meter länger oder kürzer wäre als das heute international festgelegte Meter, wenn nur die Möglichkeit gegeben ist, diesen Betrag jederzeit nachzuprüfen und ihn leicht an jedem Ort wieder darzustellen. Zur Verständigung über die Grenzen des persönlichen Bereichs hinaus ist es aber nötig, alle in der Physik und Technik benutzten Einheiten möglichst auf internationaler Ebene gesetzlich festzulegen, und zwar so, dass ihre genaue Reproduktion an beliebigen Orten möglich ist. In Deutschland beschäftigt sich der „Ausschuss für Einheiten und Formelzeichen (AEF) im Deutschen Normenausschuss“ mit der Festlegung der Einheiten und ihrer Kennzeichnung. Die gesetzliche Grundlage gibt das 1970 in Kraft getretene „Gesetz über Einheiten im Messwesen“. Als Kurzzeichen für die Einheiten sind bestimmte Buchstaben eingeführt (DIN 1 301), meistens die Anfangsbuchstaben der Einheitennamen, z.B. für die

fo

Einheiten dienen der Messung physikalischer Größen. Sie sind Vergleichsgrößen von ganz bestimmtem Betrag und von der gleichen Art wie die zu messende Größe. Der Betrag der Einheit ist so festgelegt, dass er jederzeit wieder reproduziert werden kann.

Längeneinheit Meter „m“, für die Zeiteinheit Sekunde „s“ usw. Werden die Namen der Einheiten von Eigennamen hergeleitet, sollen die Kurzzeichen groß geschrieben werden, z.B. für die Krafteinheit Newton ,,N“ und für die Leistungseinheit Watt „W“. Wichtig ist die Erkenntnis, dass es viele Längeneinheiten, viele Zeiteinheiten, viele Masseeinheiten usw. gibt, z.B. Meter, Zentimeter, Millimeter als Längeneinheiten oder Sekunde, Minute, Stunde als Zeiteinheiten usw. Es ist deshalb nicht korrekt, von der Längeneinheit, der Zeiteinheit, der Masseeinheit zu sprechen, vielmehr ist zu sagen: eine Zeiteinheit ist die Sekunde, eine andere z.B. die Minute usw. Richtig ist dagegen die Bezeichnung gesetzlich festgelegte Einheit für z.B. Meter, Sekunde, Kilogramm. Welche der Einheiten verwendet wird, ist eine Frage der Gewohnheit oder Zweckmäßigkeit. Die Entfernung zweier Städte wird man nicht in Millimeter, sondern in Kilometer angeben. Die Geschwindigkeit eines Autos gibt man nicht in Zentimeter je Minute, sondern gewohnheitsmäßig in Kilometer je Stunde an. Alle Einheiten gleicher Art lassen sich exakt ineinander umrechnen, also mm in km oder cm/min in km/h usw. Beim Schreiben und Aussprechen der Einheiten werden häufig grobe Fehler gemacht, besonders bei Einheiten, die aus Quotienten von Basiseinheiten bestehen, wie z.B. bei der Geschwindigkeitseinheit „Kilometer pro Stunde“ oder „Meter pro Sekunde“. Formal __ __ m richtige Schreibweise: km h oder s , also mit waagerechtem Bruchstrich. Dieser wird in der Aussprache häufig unterschlagen und von „Stundenkilometer“ oder „Metersekunde“ gesprochen, was jedoch ein Produkt kennzeichnet (Kilometer mal Stunde oder Meter mal Sekunde). Produkte von Grundeinheiten werden immer richtig ausgesprochen, wie z.B. „Nm“ als „Newtonmeter“. Die Einführung eines besonderen Namens für eine Geschwindigkeitseinheit würde die falschen Ausdrücke verschwinden lassen.

Das Meter (m) die Sekunde (s) das Kilogramm (kg) das Kelvin (K) das Ampère (A) das Candela (cd) das Mol (mol)

6 Basiseinheiten, abgeleitete Einheiten, kohärente Einheiten, Hilfs- oder Sondereinheiten Basiseinheiten sind die Einheiten der Basisgrößen. Wie diese lassen sie sich nicht mehr durch andere Einheiten definieren, sondern werden selbst zur Festlegung von Einheiten benutzt. Entsprechend den 7 Basisgrößen sind folgende Basiseinheiten gesetzlich und international festgesetzt (siehe Tabelle 1):

als Basiseinheit der Basisgröße als Basiseinheit der Basisgröße als Basiseinheit der Basisgröße als Basiseinheit der Basisgröße als Basiseinheit der Basisgröße als Basiseinheit der Basisgröße als Basiseinheit der Basisgröße

Länge Zeit Masse Temperatur Stromstärke Lichtstärke Stoffmenge

l t m T I Iv n

B1 Physik

B5 Kohärente Einheiten sind solche Einheiten, die ohne weiteres miteinander multipliziert oder dividiert werden können, ohne dass besondere Umrechnungszahlen nötig sind. Kohärente Einheiten haben die Umrechnungszahl Eins.

Diese Einheiten heißen auch SI-Einheiten, weil sie Einheiten des so genannten Internationalen Einheitensystems sind. Abgeleitete Einheiten sind aus Basiseinheiten zusammengesetzte Einheiten. Sie sind wie die zugehörigen Größen entweder willkürlich oder durch ein Naturgesetz definiert.

■ Beispiel: Es soll der zurückgelegte Weg s berechnet werden, wenn der Körper 6 min lang mit einer Geschwindigkeit von 36 km/h geradlinig gleichförmig bewegt wird:

■ Beispiele: Über die willkürliche Definition der Geschwindigkeit als Quotient aus Wegabschnitt 's und zugehörigem Zeitabschnitt 't ergeben sich die Einheiten der Geschwindigkeit, z.B.

mit kohärenten Einheiten m s s = vt =10 ⋅360 s s

Einheit der Geschwindigkeit (v )

s = 3600

Einheit des Weges ( s ) Einheit der Zeit (t )

Meter Sekunde

m s

kg m 2

w

w

.te

s Damit wird die Kennzeichnung weiterer Einheiten vereinfacht. So ist z.B. die Einheit für die physikalische Größe Arbeit, das Newtonmeter (Nm), leichter als die aus Kraft- und Längeneinheit zusammengesetzte Einheit erkennbar, als das entsprechende Potenzprodukt der Basiseinheiten:

m2 ˜ m 1 kg 2 s2 s Die hier beteiligten Basiseinheiten sind „Kilogramm (kg)“, „Meter (m)“ und „Sekunde (s)“, wie ein Vergleich mit der obigen Aufstellung erkennen lässt. kg m

w

1 Newtonmeter 1 Nm 1

3,6 km

3600 m

fo

.in

er 24

ch

1 Newton = 1 N = 1

km min 60 min

Einheit des Winkels (D ) = =

Einheit des Bogens (b) = Einheit des Radius (r )

Meter m = = eins = Radiant = rad Meter m

ni k

Einige solcher hergeleiteten Einheiten haben einen besonderen Namen erhalten, z.B. die oben entwickelte Krafteinheit kg m = Newton (N). Es ist also s2

216

Hilfs- oder Sondereinheiten sind solche Einheiten, die lediglich der Umschreibung für die Einheit eins dienen. Das ist sinnvoll vor allem bei den Verhältnisgrößen, wie zum Beispiel beim Bogenmaß eines Winkels. Dieses ist definiert als das Verhältnis (der Quotient) der Bogenlänge eines Winkels zum zugehörigen Radius. Damit ergibt sich die

Die Klammer um das Formelzeichen der Größe soll darauf hinweisen, dass hier nur die Einheit dieser Größe betrachtet wird, also ohne Zahlenwert. Über das dynamische Grundgesetz „Kraft F = Masse m mal Beschleunigung a“ ergeben sich die Einheiten der Kraft, z.B. (F ) = Einheit der Masse (m) mal Einheit Beschleunigung (a) (F ) = Kilogramm mal Meter durch (pro) Quadratsekunde kg m = Newton (N) (F ) = s2

s

mit nicht kohärenten Einheiten km km min 36 ˜ 6 min 216 h h

vt

Es ist also die Einheit m cm mm =1 1 Radiant =1 rad = 1 = 1 usw. ≡1 m cm mm (identisch gleich 1) Das Gleiche gilt z.B. auch für die Einheit Umdrehung U. Es ist 1 Umdrehung = 1 U { 1 sodass auch geschrieben werden kann: Drehzahl n = 1000

U 1 = 1000 = 1000 min−1 min min

7 Das Meter ist die Basiseinheit der Basisgröße Länge Definition des Meters 1 Meter ist das 1 650 763,73-fache der Wellenlänge der von Atomen des Nuklids 86Kr beim Übergang vom Zustand 2p10 ausgesandten, sich im Vakuum ausbreitenden Strahlung. 1 Meter = 1 650 763,73 Lichtwellen des Krypton 86, wobei eine Lichtwelle 0,605 892 Mikrometer entspricht. Dekadische Teile und Vielfache des Meters (siehe auch Tabelle 4) 1 Dezimeter (dm) = 10–1 m 1 Dekameter (dam) 1 Zentimeter (cm) = 10–2 m 1 Hektometer (hm) 1 Kilometer (km) 1 Millimeter (mm) = 10–3 m 1 Mikrometer (Pm) = 10–6 m 1 Megameter (Mm) 1 Gigameter (Gm) 1 Nanometer (nm) = 10–9 m 1 Pikometer (pm) = 10–12 m 1 Terameter (Tm)

= 101 = 102 = 103 = 106 = 109 = 1012

m m m m m m

B6

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Die hier bei der Basiseinheit Meter verwendeten Vorsätze „Dezi“, „Zenti“ usw. dürfen bei allen Basiseinheiten und bei den abgeleiteten Einheiten mit selbstständigem Namen benutzt werden, z.B. beim Newton (N) das da N (Deka-Newton). Das Meter – Kurzzeichen m – ist die gesetzliche deutsche und internationale Einheit zum Messen der Basisgröße Länge. Das Meter ist deshalb, ebenso wie Kilogramm und Sekunde, eine so genannte Basiseinheit, im Gegensatz zu den abgeleiteten Einheiten, wie z.B. m/s oder Nm (Meter pro Sekunde oder Newtonmeter). Die Flächeneinheit ist das Quadrat, dessen Seite 1 Meter (oder Teile oder Vielfache davon) lang ist. Man schreibt: 1 Quadratmeter = 1 m2; ebenso 1 cm2; 1 mm2 usw. Umrechnung: 1 m2 = 102 dm2 = 104 cm2 = 106 mm2. Die Raumeinheit (Volumeneinheit) ist der Würfel, dessen Kante 1 Meter (oder Teile oder Vielfache davon) lang ist. Man schreibt: 1 Kubikmeter = 1 m3; ebenso 1 cm3; 1 mm3 usw. Umrechnung: 1 m3 = 103 dm3 = 106 cm3 = 109 mm3.

Gebräuchliche Vielfache der Sekunde 1 Minute (min) = 60 Sekunden 1 Stunde (h) = 60 Minuten = = 3 600 Sekunden 1 Tag (d)

= 24 Stunden = = 1 440 Minuten = = 86 400 Sekunden

.in

fo

Dekadische Teile der Sekunde werden mit den Vorsatzzeichen nach Tabelle 4 gebildet, z.B. die Mikrosekunde (Ps) für das 10–6 fache (Millionstel) der Sekunde. Die Sekunde – Kurzzeichen s – ist die gesetzliche deutsche und internationale Maßeinheit zum Messen der Basisgröße Zeit. Sie ist deshalb, ebenso wie Meter und Kilogramm, eine so genannte Basiseinheit, im Gegensatz zu den abgeleiteten Einheiten.

ni k

Definition und Verkörperung des Kilogramms

Definition der Sekunde 1 Sekunde ist das 9 192 631 770-fache der Periodendauer der dem Übergang zwischen den beiden Hyperfeinstrukturniveaus des Grundzustands von Atomen des Nuklids 133Cs entsprechenden Strahlung.

er 24

8 Das Kilogramm ist die Basiseinheit der Basisgröße Masse

9 Die Sekunde ist die Basiseinheit der Basisgröße Zeit

.te

ch

1 Kilogramm ist die Masse des internationalen Kilogrammprototyps und entspricht etwa der Masse eines Kubikdezimeters Wasser (1 dm3 = 103 cm3) bei einer Temperatur von 4 ºC.

kg kg = 10–3 g kg = 10–6 g kg = 106 g = kg = 1 Tonne (t)

w

= 10–3 = 10–6 = 10–9 = 103 = 1 000

w

1 Gramm (g) 1 Milligramm (mg) 1 Mikrogramm (Pg) 1 Megagramm (Mg)

w

Dekadische Teile und Vielfache des Kilogramms

weitere Vorsätze sind nach Tabelle 4 möglich. Das Kilogramm – Kurzzeichen kg – ist die gesetzliche deutsche und internationale Einheit zum Messen der Basisgröße Masse. Das Kilogramm ist deshalb, ebenso wie Meter und Sekunde, eine so genannte Basiseinheit, im Gegensatz zu den abgeleiteten Einheiten, z.B. das Kilogramm-Meter pro SekundeQuadrat (kgm/s2). Die durch einen Vorsatz nach Tabelle 4 bezeichneten Vielfachen und Teile werden nicht von der Einheit Kilogramm, sondern von ihrem 1 000sten Teil, dem Gramm, gebildet, also z.B.: 1 ng = 1 Nanogramm = 10–9 g = 0,000 000 001 g. Die bei Wägungen auf Hebelwaagen zur Bestimmung der Masse dienenden Vergleichskörper heißen Wägestücke nicht Gewichte.

10 Krafteinheit Newton Definition des Newton 1 Newton – Kurzzeichen N – bewirkt an einem Körper der Masse 1 kg die Beschleunigung 1 m/s2. Als so genannte Basiseinheiten sind die Einheiten der Basisgrößen festgelegt. Für das Gebiet der Mechanik, in der die Größe Kraft eine vorherrschende Rolle spielt, wurden ausgewählt: als Basiseinheit der Länge das Meter, als Basiseinheit der Zeit die Sekunde und als Basiseinheit der Masse das Kilogramm. Im dynamischen Grundgesetz sind diese drei Basisgrößen mit der Größe Kraft verbunden: Kraft F = Masse m mal Beschleunigung a. Damit wird die Einheit der Kraft nach dem dynamischen Grundgesetz notwendigerweise eine abgeleitete Einheit. Denn es kann in der Gleichung F = ma entweder die Masse m oder die Kraft F als Basisgröße festgelegt werden. Eine der beiden physikalischen Größen muss also eine abgeleitete Größe sein. Nach jetzt gültiger Festlegung ist die Kraft F die abgeleitete Größe.

B1 Physik

B7

Als kohärente Einheit der Kraft F wird nun diejenige Kraft festgelegt, die an der Masseeinheit 1 kg die Beschleunigung 1 m/s2 bewirkt. Diese Kraft nennt man nach dem Begründer der Dynamik Newton – abgekürzt N. Kohärente Einheiten sind Einheiten eines Systems, bei dem ausschließlich die Umrechnungszahl „eins“ vorkommt (siehe 6). Zur Zahlenrechnung ist das Newton noch durch die Basiseinheiten Meter, Kilogramm, Sekunde auszudrücken. Den Zusammenhang liefert die Definitionsgleichung für die Kraft, das dynamische Grundgesetz. Mit Masse m = 1 kg und Beschleunigung a = 1 m/s2 ergibt sich: Definitionsgleichung für Kraft F:

1 J = 1 Nm = 1 Ws = 1

s2

= 1 m 2 kg s−2

Ebenso wie mit dem Newton N können auch mit dem Joule J Teile und Vielfache gebildet werden (siehe auch Vorsatzzeichen nach Tabelle 4), zum Beispiel kJ (Kilojoule), Nmm (Newtonmillimeter), kWh (Kilowattstunde). Am Schluss von Berechnungen sollte immer die Einheit Joule J stehen, wenn es sich um die Größen Arbeit, Energie oder Wärmemenge handelt.

Einheitengleichung für Kraft F:

(F ) = (m) ˜ (a) m kg m 1 N =1 kg⋅1 2 =1 2 =1 Newton s s

■ Beispiele: 1. In der Mechanik ergibt die Berechnung der mechanischen Arbeit einer Kraft Wmech = 150 Nm. Als Endergebnis schreibt man Wmech = 150 J. 2. In der Elektrotechnik ergibt die Berechnung der elektrischen Arbeit Wel = 150 Ws. Als Endergebnis schreibt man Wel = 150 J. 3. In der Thermodynamik ergibt sich für die Wärme (Wärmemenge) automatisch Q z.B. Q = 150J.

.in

fo

o

Sämtliche Berechnungen in der Technik und Physik lassen sich mit der Krafteinheit Newton bequem ausführen, weil alle Umrechnungen mit Einheiten des Internationalen Einheitensystems mit der Zahl eins erfolgen können. So ist z.B.: 1 Newtonmeter (Nm) = 1 Joule (J) = 1 Wattsekunde (Ws). Das ist das Kennzeichen der kohärenten Einheiten (siehe 6).

.te

ch

ni k

Das in Klammern gesetzte Formelzeichen einer Größe soll kennzeichnen, dass nur die Einheit der Größe betrachtet wird. Es ist also ein Newton gleich ein Kilogramm mal Meter durch Sekunde-Quadrat. Eine Federwaage könnte in der Krafteinheit Newton geeicht werden, in dem einer Masse m = 1 kg jeweils die Beschleunigung 1 m/s2, 2m/s2 usw. erteilt wird. Damit würden dann jeweils ein, zwei usw. Krafteinheiten aufgebracht. In bestimmten Bereichen ist die Längenänderung einer Schraubenfeder direkt proportional der einwirkenden Kraft, sodass sich eine entsprechende Teilung anbringen lässt.

kg m 2

er 24

F=ma

1 Joule = 1 Newtonmeter = 1 Wattsekunde

w

w

w

11 Arbeits- und Energieeinheit Joule Definition des Joule

1 Joule ist gleich der Arbeit, die verrichtet wird, wenn der Angriffspunkt der Kraft 1 N in Richtung der Kraft um 1 m verschoben wird. Energie ist das Vermögen eines Körpers, Arbeit zu verrichten. Seit Robert Mayer ist die Gleichwertigkeit von Wärme und Arbeit bekannt (mechanisches Wärmeäquivalent). Energie, Arbeit und Wärmemenge sind also physikalische Größen gleicher Art und es war daher sinnvoll, die Gleichartigkeit dieser drei Größen durch ein und dieselbe Einheit zu unterstreichen. Das Einheitengesetz schreibt die SI-Einheit Joule vor (Kurzzeichen: J, Aussprache dschul). Nach der obigen Definition ist 1 Joule gleich 1 Newtonmeter, nämlich gleich dem Produkt aus der Krafteinheit 1 N und der Längeneinheit 1 m. Zugleich wurde festgelegt, dass 1 Joule gleich einer Wattsekunde ist, sodass gilt:

12 Skalare und Vektoren Definition der Skalare und Vektoren Skalare Größen – kurz „Skalare“ – sind solche physikalischen Größen, die allein durch die Angabe ihres Betrags vollständig bestimmt sind, wie z.B. Masse m, Temperatur T, Arbeit W, Leistung P, Dichte r. Vektorielle Größen – kurz „Vektoren“ – sind solche physikalischen Größen, die neben der Angabe ihres Betrags noch der Festlegung einer Richtung bedürfen, wie z.B. Kraft F, Weg s, Geschwindigkeit v, Beschleunigung a, Drehmoment M, Gewichtskraft FG, elektrische Feldstärke E. Die physikalischen Größen müssen in solche mit und ohne Richtungssinn unterteilt werden. Die Angabe, die Masse eines Körpers beträgt m = 15 kg reicht zur eindeutigen Kennzeichnung der Stoffmenge und Trägheit dieses Körpers aus. Das Gleiche gilt für den Hinweis, ein Motor hat eine Leistung von 1 kW. Solche nicht gerichteten Größen heißen Skalare (von lat. scala = Leiter). Sie können auf „Leitern“, „Skalen“ abgelesen werden und sind damit vollständig bestimmt.

B8

B Naturwissenschaftliche Grundlagen zeichen an oder benutzt Fettdruck (DIN 1 303). Für die mathematische Behandlung von Vektoren gibt es die Vektorrechnung, mit deren Hilfe physikalische, technische und geometrische Probleme übersichtlich geordnet auf einfache Weise gelöst werden können. Die Grundregeln der Behandlung von Vektoren wurden aus physikalischen Tatsachen gewonnen, z.B. die Zusammensetzung und Zerlegung von Kräften, Geschwindigkeiten und Beschleunigungen aus dem so genannten Parallelogrammsatz.

Im Gegensatz dazu ist die Angabe, ein Körper bewegt sich mit einer Geschwindigkeit v = 10 m/s, allein nicht ausreichend. Es ist noch nicht bekannt, in welche Richtung sich der Körper bewegt, sodass auch nicht klar ist, ob die vorliegende Richtung technisch brauchbar ist. Solche gerichteten Größen heißen Vektoren (von lat. vehere, vectus = bewegen, bewegt). Soll die Vektoreneigenschaft, d.h. der Richtungssinn der physikalischen Größe, hervorgehoben werden, schreibt man ihr Formelzeichen in Frakturbuchstaben oder bringt einen Pfeil über dem Formel-

13 Geschwindigkeit Definition der Geschwindigkeit Die Geschwindigkeit v eines Körpers ist der Quotient aus dem Wegabschnitt 's und dem zugehörigen Zeitabschnitt 't. Die Geschwindigkeit ist ein Vektor.

v

's

m s

m

s

ni k

Dimensionsgleichung

't

.in

v

Wegabschnitt s Zeitabschnitt t s t

er 24

Geschwindigkeit v

fo

Definitionsgleichung

w

w

w

.te

ch

Die Dimension der Geschwindigkeit v ist die Basisgrößenart Länge l, dividiert durch die Basisgrößenart Zeit t: dim s l = = l t−1 dim v = dim t t Formelzeichen: Gebräuchliche Einheiten v Abkürzung von velocitas (lat. Schnelligkeit) für v: m/s, km/h, m/min, cm/s s Abkürzung von spatium (lat. Entfernung, Weg) für s: m, km, cm t Abkürzung von tempus (lat. Zeit) für t: s, h, min

Ist die Bewegung des Körpers gleichförmig, seine Geschwindigkeit v also gleich bleibend (konstant), kann der Zeitabschnitt 't beliebig groß gewählt werden (Minuten, Stunden, Tage). Wird vom Wegabschnitt 's oder vom Zeitabschnitt 't gesprochen, kennzeichnet der griechische Buchstabe Delta (') die Differenz zweier Wege oder Zeiten: 's = s2 – s1 oder 't = t2 – t1. Dabei können 's und 't beliebig klein werden. In der Technik und der Physik ist mit dieser Schreibweise die Vorstellung sehr kleiner Beträge der Wege, Zeiten usw. verbunden. Ist die Bewegung eines Körpers ungleichförmig, ändert sich seine Geschwindigkeit auch während eines kleinen Zeitabschnitts 't unter Umständen erheblich. Ein anfahrendes Auto z.B. ändert seine Geschwindigkeit fortwährend. Nach der obigen Definitionsgleichung ist v dann die Durchschnittsgeschwindigkeit des Körpers (auch mittlere Geschwindigkeit genannt). Ein (gedachter)

zweiter Körper würde mit dieser Durchschnittsgeschwindigkeit in der gleichen Zeit denselben Weg zurückgelegt haben wie der ungleichförmig bewegte Körper. Zur genaueren Begriffsbestimmung der Momentangeschwindigkeit muss dann der Zeitabschnitt sehr klein gewählt werden. Als Kennzeichen für etwas sehr Kleines wird der Buchstabe d benutzt. Im Zeitabschnitt d t legt der Körper das sehr kleine Wegstück d s zurück, sodass sich seine Geschwindigkeit während d t kaum ändert. Die Geschwindigkeit kann damit in jedem Augenblick genau bestimmt werden, wenn nur der Zeitabschnitt d t klein genug wird. Die unbeschränkt gültige Definitionsgleichung für die Geschwindigkeit v lautet demnach: v = d s/d t In der Mathematik werden d s und d t als „Differenziale“ bezeichnet und Ausdrücke der Form d s/d t (sprich: de es nach de te) als Differenzialquotient oder Ableitung. Bei 's/'t spricht man vom Differenzenquotienten (siehe Mathematik).

B1 Physik

B9

keit (z.B. von v1 = 10 m/s auf v2 = 18 m/s), durch eine Änderung der Richtung der Geschwindigkeit oder auch durch beides. Die Geschwindigkeit v ist ein Vektor und durch Betrag und Richtung bestimmt. (Anfahren oder Bremsen des Autos und Kurvenfahrt.) Die allgemeinste Bewegung eines Körpers soll in die technisch wichtigen zwei Sonderfälle aufgeschlüsselt werden: Bewegung auf gerader Bahn und Kreisbewegung mit konstanter Umfangsgeschwindigkeit:

14 Beschleunigung Definition der Beschleunigung Die Beschleunigung a eines Körpers ist der Quotient aus der Geschwindigkeitsänderung 'v und dem zugehörigen Zeitabschnitt 't. Die Beschleunigung ist ein Vektor. Definitionsgleichung Beschleunigung a

a

1. Bei Bewegungen auf geradliniger Bahn, z.B. beim Arbeits- oder Rückhub von Stoßmaschinen, ist die Richtung des Geschwindigkeitsvektors unverändert, sie liegt immer parallel zur Bahn. Die Beschleunigung (Verzögerung) kommt dann allein durch die Änderung des Betrags (der Größe) der Geschwindigkeit zustande. Der Beschleunigungsvektor ist zum Geschwindigkeitsvektor parallel oder antiparallel gerichtet.

Geschwindigkeitsänderung v Zeitabschnitt t

v t

a

'v 't

m s2

m s

s

Dimensionsgleichung

Während einer kurzen Zeitspanne d t erhält die Geschwindigkeit v einen kleinen Zuwachs d v. Damit kann die Beschleunigung unbeschränkt gültig definiert werden als Differenzialquotient d v/d t.

w

w

w

.te

ch

ni k

Auf dem Tisch liegt eine Streichholzschachtel. Sie wird mit dem Finger angestoßen: Der Körper wird beschleunigt. Jeder Wechsel vom Zustand der Ruhe in den Bewegungszustand ist ein Beschleunigungsvorgang und setzt als Ursache einen äußeren Zwang – eine äußere Kraftwirkung – auf den Körper voraus. Nach dem Anstoß wird die Streichholzschachtel durch die Reibung abgebremst, sodass sie wieder in den Ruhezustand zurückkehrt: Der Körper wird verzögert. Die Verzögerung ist vorstellbar als Umkehrung der Beschleunigung. Man spricht deshalb von „negativer Beschleunigung“ oder von einer „Beschleunigung mit umgekehrtem Vorzeichen (– a). Alles, was für die Beschleunigung gültig ist, gilt sinngemäß (d.h. mit umgekehrtem Vorzeichen oder mit entgegengesetztem Richtungssinn) auch für die Verzögerung eines Körpers. Alle Bewegungsvorgänge, bei denen ein Körper auf geradliniger Bahn beschleunigt oder verzögert wird, heißen ungleichförmig. Ist dabei die Beschleunigung konstant, spricht man von gleichmäßig beschleunigter (oder verzögerter) Bewegung, sonst von ungleichmäßiger. Kennzeichen der ungleichförmigen Bewegung ist die Änderung des im Betrachtungsaugenblick vorliegenden Bewegungszustands; bei geradliniger Bahn also die Änderung der Geschwindigkeit, genauer des Betrags der Geschwindigkeit: Der Betrag wird in jedem Augenblick größer oder kleiner. Bewegt sich ein Körperpunkt auf beliebiger Bahn in der Ebene, entsteht die Beschleunigung entweder durch eine Änderung des Betrags der Geschwindig-

.in

dim v l t−1 = = l t−2 dim t t

Bei geradliniger Bahn ist die Beschleunigung a ein Maß für die zeitliche Änderung des Geschwindigkeitsbetrags.

er 24

dim a =

fo

Die Dimension der Beschleunigung a ergibt sich aus den Dimensionen von Geschwindigkeit und Zeit:

a=

dv (gilt immer) dt

Ändert sich bei einem Beschleunigungsvorgang die Geschwindigkeit v gleichmäßig, d.h. es ist die Beschleunigung a = konstant, dann ist es gleichgültig, wie groß der Zeitabschnitt 't gewählt wird: a=

∆v (gilt nur bei a = konstant). ∆t

Ein solcher Fall liegt vor beim freien Fall der Körper im luftleeren Raum. Hierbei werden alle Körper mit der Fallbeschleunigung g = 9,81 m/s2 | 10 m/s2 von der Erde angezogen, und die erreichte Endgeschwindigkeit ve eines frei fallenden Körpers wird: ve = g 't. 2. Bei gleichförmiger Bewegung eines Körperpunkts auf der Kreisbahn bleibt der Betrag der Geschwindigkeit derselbe, im Gegensatz zur ungleichförmigen Bewegung auf geradliniger Bahn. Die Beschleunigung kommt allein durch die Änderung der Richtung der Geschwindigkeit zustande. Da der Körperpunkt K in jedem Moment mit der Umfangsgeschwindigkeit v in tangentialer Richtung

B 10

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

die Kreisbahn verlassen will, muss er durch einen äußeren Zwang in jedem Augenblick zum Mittelpunkt der Kreisbahn hin beschleunigt werden (Hammerwerfer). Die Geschwindigkeit v ändert demnach bei der gleichförmigen Bewegung auf der Kreisbahn ständig ihre Richtung, genau so wie die Tangente T an der Kreisbahn (Bild 1). Damit diese fortwährende Richtungsänderung möglich ist, muss die Beschleunigung immer rechtwinklig zur momentanen Bewegungsrichtung des Körpers erfolgen. Man spricht dann von einer Normalbeschleunigung an oder – weil sie zum Zentrum des Kreises hin gerichtet ist – von der Zentripetalbeschleunigung az:

v2 r mit Z als Winkelgeschwindigkeit und r als Radius der Kreisbahn. Bei beliebig ablaufender Bewegung des Körperpunkts K tritt sowohl eine Normalbeschleunigung an als auch eine Tangentialbeschleunigung at auf. Geschwindigkeit v und resultierende Beschleunigung a schließen dann den Winkel D ein (Bild 1 unten). Die gebräuchlichste Einheit der Beschleunigung ist „Meter pro Sekunde-Quadrat“ oder „Meter pro Quadratsekunde“. Das ist erkennbar aus der Definitionsgleichung für die Beschleunigung a = 'v/'t, wenn die Geschwindigkeit in m/s und die Zeit in s eingesetzt werden. Die sich ergebende Einheit m/s2 kann also auch gelesen werden als „m/s pro s“: m m m (a) = s = = s s⋅s s 2 az

Die Beschleunigung az ist ein Maß für die zeitliche Änderung der Geschwindigkeitsrichtung.

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Der Betrag der Beschleunigung ergibt sich aus der Zentripetalbeschleunigung

r Z2

Bild 1. Beschleunigung bei gleichförmigem Umlauf auf einer Kreisbahn und bei beliebiger krummliniger Bewegung

15 Masse Definition der Masse

Die Masse m eines Körpers ist ein Maß für seine Stoffmenge und damit zugleich für die Trägheit des Körpers, d.h. für seinen Widerstand gegen eine Änderung seines Zustands der Ruhe oder der gleichförmig geradlinigen Bewegung. Die Masse ist ein Skalar und wird durch Vergleich mit Körpern bekannter Masse (Wägestücke) bestimmt. Die Länge eines Körpers ist ein Maß für seine Ausdehnung, die Temperatur ist ein Maß für die innere Energie, die Zerreißkraft ist ein Maß für die Festig-

keit usw. In gleicher Weise ist die Masse m eines Körpers ein Maß für die Trägheit oder das Beharrungsvermögen seiner Stoffmenge gegen die Einwirkung von Kräften. Während physikalische Größenarten wie Temperatur, Festigkeit, elektrische Leitfähigkeit, Gewichtskraft usw. für ein und denselben Körper verschiedene Beträge annehmen können, bleibt die Masse m eines Körpers eine ihm eigene, unveränderliche Eigenschaft. Die Erfahrung lehrt, dass ein Körper mit größerer Masse auch eine größere Antriebskraft erfordert, um ihm die gleiche Beschleunigung zu vermitteln wie einem Körper mit kleinerer Masse. Körper mit größerer Masse besitzen deshalb auch größere Trägheit oder größeres Beharrungsvermögen.

B1 Physik

B 11 ein und desselben Körpers nicht überall die gleiche sein. Die Abweichungen sind zwar für die meisten Fälle der Praxis bedeutungslos, für die wissenschaftliche Erkenntnis jedoch zu beachten. Der Betrag von g hat z.B. auf einer geographischen Breite von 45º auf Meeresniveau einen Wert von 9,80 629 m/s2 und nimmt mit zunehmender Höhe und, wegen der Abplattung der Erde von den Polen, zum Äquator hin ab. Der Betrag der Gewichtskraft FG eines Körpers ändert sich deshalb in gleicher Weise. Normgewichtskraft FGn ist diejenige Gewichtskraft, die der Körper unter dem Einfluss einer ganz bestimmten Fallbeschleunigung – der sogenannten Normfallbeschleunigung gn – besitzt:

16 Dichte Definition der Dichte Die Dichte r eines Körpers ist der Quotient aus seiner Masse m und seinem Volumen V. Definitionsgleichung Dichte r =

r=

Masse m Volumen V m V

r

m

V

kg m3

kg

m3

Normgewichtskraft des Körpers

Masse m des Körpers FGn = m gn FGn =

Normfallbe-

· schleunigung gn

Als Normfallbeschleunigung gn wurde festgelegt: gn = 9,80 665 m/s2. Da die Fallbeschleunigung g auf anderen Planeten größer (Planet Jupiter) oder kleiner (Mond) sein kann als auf der Erde, ist die Gewichtskraft FG eines Körpers dort auch größer oder kleiner. Sie beträgt auf dem Mond infolge der dort viel geringeren Fallbe_ schleunigung (ca. 1,7 m/s2) ca. 16 der „Erdgewichtskraft“. Hier wird der Unterschied zwischen den beiden physikalischen Größen „Masse“ und „Gewichtskraft“ eines Körpers besonders deutlich: Während die Masse m des Körpers unabhängig vom Ort überall die gleiche bleibt, ändert sich seine Gewichtskraft FG je nach dem Ort und der dort herrschenden Fallbeschleunigung. Die Anziehungskraft der Erde (und anderer Planeten) wirkt immer, gleichgültig ob der Körper ruht oder sich irgendwie bewegt. Also kann man die Gewichtskraft FG als diejenige Kraft bezeichnen, mit der der Körper auf seine Unterlage gepresst wird oder die er auf seine Unterlage ausübt. Flüssigkeiten und Gase (z.B. Wasser und Luft) verringern die Gewichtskraft. Diese Kraftwirkung des umgebenden Mittels heißt Auftrieb. Er ist jedoch in Luft so gering (im Gegensatz zum Auftrieb in Wasser), dass er in allen praktischen Fällen vernachlässigt werden kann. Es ist nur nötig zu erkennen, dass er vernachlässigt wird. Da die Gewichtskraft FG zur Größenart Kraft gehört, muss sie auch in definierten Krafteinheiten gemessen werden. Aus dem dynamischen Grundgesetz wurde das Newton (N) = kg m/s2 als Krafteinheit hergeleitet. Beträgt z.B. die Masse m eines Körpers 12 Kilogramm (m = 12 kg), wird seine Normgewichtskraft FGn (mit gn = 9,80 665 m/s2 gerechnet):

er 24

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fo

Außer der Masseeinheit kg und der Volumeneinheit m3 können auch alle anderen zulässigen Masse- und Volumeneinheiten eingesetzt werden, sodass sich z.B. als Einheit der Dichte g/cm3 ergibt. Wie die Masse m ist auch die Dichte r unabhängig von Zeit und Ort der Messung

17 Gewichtskraft

ni k

Definition der Gewichtskraft

ch

Die Gewichtskraft FG eines Körpers ist diejenige Kraft, mit der ein Körper von der Erde angezogen wird. Oder:

.te

Die Gewichtskraft FG eines Körpers ist eine physikalische Größe von der Art einer Kraft. FG muss also in Krafteinheiten angegeben werden.

w

w

w

FG ist diejenige Kraft, die sich als Produkt aus der Körpermasse m und der an seinem Ort herrschenden Fallbeschleunigung g ergibt: FG = m g. Definitionsgleichung für die Gewichtskraft

Gewichtskraft FG des Körpers = Masse m des Körpers ˜ Fallbeschleunigung g FG m g kg m 1 2 =1 N FG = m g kg m m kg s s2 s2 Die Gewichtskraft FG ist eine der wichtigsten Größenarten in der Technik. Eine klare Vorstellung vom Wesen der Gewichtskraft eines Körpers vermitteln das dynamische Grundgesetz F = m a und die Erkenntnis, dass alle Massen sich gegenseitig anziehen (siehe Gravitation). Also zieht auch die Masse der Erde jede andere Masse an. Diese Anziehungskraft (Schwerkraft) heißt Gewichtskraft FG des Körpers. Ein frei beweglicher Körper im „Schwerefeld“ der Erde wird demnach durch FG beschleunigt mit der Fallbeschleunigung g. Da diese nicht an jedem Ort der Erde gleich groß ist, kann auch die Gewichtskraft

FGn = mg n = 12 kg⋅9,80665

m s2

≈ 120

kg m s2

= 120 N

B 12

Physik

Der Körper mit der Masse m = 12 kg wird also an einem Ort mit der Fallbeschleunigung gn = 9,80 665 m/s2 mit einer Kraft von rund 120 N auf seine Unterlage gepresst, seine Normgewichtskraft FGn beträgt ca. 120 N.

g

fM

.in

g

er 24

R2

ni k

ch

m1m2 r

2

N

Nm 2

m3

kg 2

kg s 2

kg

m

f Gravitationskonstante; m1, m2 Massen der beiden Körper; r Abstand der beiden Massenschwerpunkte. Das Gravitationsgesetz ist allgemein gültig. Es gilt für die Anziehungskraft zwischen zwei Massen an der Erdoberfläche (oder an der Oberfläche eines anderen Planeten) wie für diejenige zwischen der Erde und einer Masse an ihrer Oberfläche. Es gilt ebenso für zwei Himmelskörper untereinander innerhalb oder außerhalb unseres Sonnensystems. Die Gravitationskonstante f wurde gemessen:

M

m

Nm

s2

kg 2

m

R

3

kg m

kg s 2

Erdmasse M

.te

f

f 2

Mit der Gravitationskonstante f lässt sich die Masse M der Erde und ebenso deren Dichte r berechnen. Mit g | 10 m/s2; R = 6 378 km = 6,378 ˜ 106m ergibt sich: gR 2 f 10

w

w

w

F

m1, m2 r

f

fo

Gravitationsgesetz Alle Massen ziehen sich gegenseitig an. Die Anziehungskraft zwischen zwei Massen ist beiden Massen proportional und dem Quadrat ihres Abstands umgekehrt proportional.

F

Nm 2

kg 2 und ist damit die Kraft zwischen zwei Massen von 1 kg im Schwerpunktsabstand von 1 m oder die Beschleunigung, die eine Masse von 1 kg einer anderen Masse im Abstand von 1 m erteilt. Nach dem dynamischen Grundgesetz kann die Gewichtskraft FG = mg gesetzt werden. FG ist nichts anderes als die Anziehungskraft, welche die Erde (Masse M) auf eine andere Masse m an ihrer Oberfläche ausübt. Damit gilt: mM FG = mg = F = f 2 R Darin ist g Fallbeschleunigung, M Erdmasse, R mittlerer Erdradius, f Gravitationskonstante. Der Radius r der Masse m ist gegenüber R vernachlässigbar klein und erscheint in der Gleichung nicht. Die Fallbeschleunigung g ergibt sich dann aus:

18 Gravitation oder Massenanziehung

Die instinktive Erfahrung lehrt, dass die Erde alle Körper mit einer Kraft anzieht. Sie wird Schwerkraft oder Gewichtskraft des Körpers genannt. Am frei beweglichen Körper ruft die Schwerkraft die Fallbeschleunigung g hervor. Die Schwerkraft auf der Erde ist jedoch nur ein spezieller Fall der allgemeinen Gravitation zwischen materiellen Körpern. Die Gravitation ist eine allgemeine Eigenschaft aller Massen, auch der Himmelskörper. Durch sie wird der Mond an das Gravitationsfeld der Erde gefesselt; ebenso die Erde und die anderen Planeten an das der Sonne. Die Eigengeschwindigkeit der Himmelskörper verhindert dabei ein Zusammentreffen, weil die auftretende Zentrifugalkraft genau so groß ist wie die Gravitationskraft. Im Laboratorium kann die Gravitationskraft zwischen zwei Massen nur mit Hilfe sehr empfindlicher Apparate nachgewiesen werden, z.B. mit der Drehwaage nach Cavendish, weil die Anziehungskraft zwischen solchen Massen sehr gering ist. Der Betrag der Gravitationskraft F zwischen zwei Massen wird mit dem Newton’schen Gravitationsgesetz bestimmt.

6,67390 ˜10 11

f

m s

2

6,378 ˜10 m 6 2

˜

6,67 ˜10

2

11

˜ kg s 2

m3

| 6 ˜10 24 kg

Erddichte 3g r= = 4π f R 3⋅10 =

4⋅π ⋅6,67⋅10−11 | 5,6 ˜103

m

s2 m3

kg s

≈

⋅6,378⋅106 m 2

kg

m3 Das Gravitationsgesetz setzt gleichmäßige Dichte innerhalb der sich anziehenden Massen voraus. Das ist bei der Erde nicht der Fall, weshalb der Betrag von g ortsabhängig ist. Befinden sich „leichtere“ Stoffe dicht unter der Erdkruste, wird g kleiner als gewöhnlich. Durch genaue g-Messungen lassen sich so Lagerstätten von Erdöl oder Salz finden. Damit ein Körper das Gravitationsfeld der Erde verlässt, muss seine kinetische Energie m v2/2 gleich der potentiellen Energie (Lageenergie) m g R sein.

B1 Physik

B 13

Daraus ergibt sich die „Fluchtgeschwindigkeit“ v des Körpers: m km ⋅6,378⋅106 m ≈ 11 s s2 Mit dem Gravitationsgesetz lässt sich z.B. derjenige Punkt zwischen Mond und Erde berechnen, an dem Mond- und Erdanziehungskraft gleich groß sind (Bild 2). Für die Masse mErde kann das 81-fache der Masse mMond gesetzt werden. Rechnet man mit dem Abstand A = r1 + r2 = 3,84 ˜ 108 m zwischen Erde und Mond, dann wird: v = 2 gR = 2⋅9,81

f

m mMond m 81 mMond = r 12 ( A− r1) 2

2 1 2 A r1  A 0 80 80 1 9 r1 = A; r2 = A 10 10

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fo

r 12 

dann aufgibt, wenn ein äußerer Zwang diesen Zustand stört. Seit Galilei haben die Physiker entschieden, dass die Ruheform und die in gerader Richtung erfolgende gleichförmige Bewegung solche Zustände sind. Wirkungen dagegen sind Vorgänge, die der Körper nicht von sich aus ausführt, sondern zu denen er durch einen äußeren Zwang, durch äußere Einflüsse kommt. Wirkungen sind demnach im Gegensatz zu den Zuständen alle anderen Bewegungsformen, also solche mit veränderlicher Geschwindigkeit (beschleunigte oder verzögerte Bewegung) und auch solche gleichförmigen Bewegungen, bei denen sich die Richtung ändert. Dass ein Körper von sich aus, also ohne die Einwirkung eines äußeren Zwangs, nur die Ruheform oder die gleichförmig geradlinige Bewegung besitzt, lässt sich experimentell nicht nachweisen, weil auf der Erde jeder Körper zumindest dem Zwang der Erdanziehung unterliegt. Auch die geradlinig gleichförmige Bewegung aller Körper auf der Erde erfordert einen Zwang, einen Antrieb von außen, der die Bewegung hemmenden Einflüsse, insbesondere die Reibung, überwindet. Eine in Bewegung gesetzte Scheibe auf glatter horizontaler Unterlage kommt dem Idealbild am nächsten. Ein völlig zwangfreier Körper ist nur denkbar in genügender Entfernung von unserem Planeten, genauer dort, wo die Massenanziehung der Erde und Sonne sich gerade aufheben.

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Bild 2.

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ch

d.h. der Punkt gleicher Massenanziehungskraft zwischen Mond und Erde liegt im Abstand 9/10 A von der Erde entfernt.

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w

w

19 Trägheit und Trägheitsgesetz (Erstes Newton’sches Axiom) Definition der Trägheit Die Eigenschaft der Körper, ohne äußere Einflüsse im Zustand der Ruhe oder der geradlinig gleichförmigen Bewegung zu bleiben, heißt Trägheit oder Beharrungsvermögen. Trägheitsgesetz Wirken auf einen Körper keine äußeren Einflüsse, so beharrt er im Zustand der Ruhe oder in gleichförmig geradliniger Bewegung. Oder: Jeder Körper beharrt im Zustand der Ruhe oder der geradlinig gleichförmigen Bewegung, wenn er nicht durch eine resultierende Kraft gezwungen wird, diesen Zustand zu ändern.

Man kann zwischen „Zuständen“ und „Wirkungen“ unterscheiden. Unter Zustand wird dann diejenige Bewegungsform verstanden, die der Körper von sich aus besitzt, die er dauernd beibehalten will und erst

20 Dynamisches Grundgesetz (Zweites Newton’sches Axiom) Eine resultierende Kraft Fr gibt einem Körper der Masse m die Beschleunigung a. Die Vektoren Fr und a haben immer die gleiche Richtung, sodass mit ihren Beträgen gerechnet werden kann. resultierende Kraft Fr = = Masse m des Körpers · Beschleunigung a Fr = m a

Fr N=

m

kg m s2

kg

a m s2

Das dynamische Grundgesetz Fr = m a wurde von Newton aufgestellt und regiert sämtliche Bewegungen frei beweglicher Körper unter dem Einfluss resultierender Kräfte. Es ist damit das wichtigste Gesetz der Dynamik, also jenes Teilgebiets der Mechanik, das sich mit der durch Kräfte hervorgerufenen Bewegung des Körpers befasst. Anhand des dynamischen Grundgesetzes lässt sich das Wesen solcher differenziell-kausal-deterministischen Gesetze erkennen: Ein beliebiger Körper bewegt sich nach dem dynamischen Grundgesetz a = Fr / m so, dass in jedem

B 14

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Augenblick seine Beschleunigung a gleich der auf ihn wirkenden resultierenden Kraft Fr , dividiert durch die Körpermasse m, ist. Beim beliebig bewegten Körper bestimmt das Gesetz den Bewegungsablauf nur von einem Augenblick zum nächsten, d.h. innerhalb einer Zeitdifferenz. Das Gesetz ist demnach differenziell.

Überträgt ein Körper auf einen anderen eine Kraft F1, wirkt dieser mit gleich großer und gegensinniger Kraft F2 auf derselben Wirklinie zurück. (actio = reactio). Oder: Jede Kraft tritt immer zusammen mit einer gleich großen gegensinnigen Gegenkraft auf, die auf den Gegenkörper einwirkt. Beide Kräfte haben eine gemeinsame Wirklinie.

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.in

fo

Die Formulierung „auf den Körper wirkt eine Kraft“ besagt, dass ein oder mehrere andere Körper eine Wirkung auf den betrachteten Körper ausüben. Auf das Pedal des Fahrrads übt ein anderer Körper – der Fuß des Fahrers – eine Kraft aus. Ein Stein wird deshalb beschleunigt, weil die Hand ihn fortschleudert, also eine Kraft auf ihn ausübt. Der andere Körper – hier also der Stein – wirkt mit gleicher Kraft auf die Hand zurück. Immer dann, wenn eine Kraft ausgeübt wird, stehen demnach zwei Körper miteinander in Wechselwirkung. Dabei brauchen sich die beteiligten Körper nicht zu berühren. Man spricht von Nahkräften, wenn diese unmittelbar von Körper zu Körper übertragen werden und von Fernkräften, wenn die beteiligten Körper einen an der Kraftübertragung nicht beteiligten Zwischenraum besitzen, also nicht miteinander in Verbindung stehen. Solche Fernkräfte sind z.B. magnetische Kräfte und Massenanziehungskräfte, also auch die Gewichtskraft. In diesem Fall ist der andere Körper die Erde. Die Körper wirken immer wechselseitig aufeinander, d.h. mit der gleichen Kraft, mit der ein Körper auf einen anderen einwirkt, wirkt dieser auf den ersten Körper zurück. So übt das auf dem Tisch liegende Buch eine Kraft auf die Tischplatte aus, nämlich die Gewichtskraft FG. Mit gleicher Kraft wirkt auch die Tischplatte auf das Buch zurück. Die beiden Kräfte sind gleich groß, gegensinnig und wirken auf einer gemeinsamen Wirklinie. Das Gleiche gilt auch für den frei fallenden Körper. Die Erde zieht jeden Körper mit einer bestimmten Kraft an (Gewichtskraft FG). Mit der gleichen Kraft zieht auch der Körper die Erde an. Die nach dem Wechselwirkungsgesetz auftretenden Gegenkräfte lassen sich an ihren Wirkungen leicht erkennen: Ein Mann, der vom ruhenden Boot aus ein anderes wegstößt, wird selbst in entgegengesetzter Richtung beschleunigt (Rückstoß). Beide Boote kommen in Bewegung und ihre Beschleunigungen sind ihren Massen umgekehrt proportional. Das Beispiel zeigt, dass jede Kraft eine Gegenkraft zur Folge hat. Wichtig ist die Erkenntnis, dass diese Gegenkraft immer am anderen Körper ansetzt. Ohne Kraft gibt es keine Gegenkraft und eine Gegenkraft

w

w

w

.te

ch

ni k

Da jede Bewegungsänderung eine Ursache, die resultierende Kraft Fr , erfordert, ist das Gesetz kausal. Sind die Anfangsbedingungen der Bewegung bekannt, also die resultierende Kraft Fr , und zu einem bestimmten Zeitpunkt die Lage und die Geschwindigkeit des Körpers, lässt sich durch Summierung aller augenblicklichen Wirkungen die Bahn des Körpers vorausberechnen. Das Gesetz ist also auch deterministisch. Das dynamische Grundgesetz gilt für den ausdehnungslosen Massenpunkt. Als solcher kann ein Körper dann aufgefasst werden, wenn die Wirklinie der Beschleunigungskraft durch den Schwerpunkt geht. Bei der Untersuchung praktischer Verhältnisse ist zu beachten, dass andere Kräfte (z.B. Magnetkräfte, Windkräfte) oder Widerstände (Reibung) den Bewegungszustand beeinflussen. Immer ist – zumal bei Vertikalbewegung – die Gewichtskraft FG der Körper in die Betrachtung einzubeziehen. Das Gleiche gilt für die Reibung und zwar gleichgültig, ob es sich um feste, flüssige oder gasförmige Körper handelt. Die ursprüngliche Fassung des dynamischen Grundgesetzes bezieht sich auf eine einzelne äußere Kraft, die am Körper der Masse m die Beschleunigung a erzielt. Einen solchen Fall gibt es nur beim freien Fall eines Körpers im luftleeren Raum. Deshalb ist es zweckmäßig, das Gesetz mit dem Begriff der resultierenden Kraft Fr zu koppeln. Die Angabe, es wirkt auf den Körper eine Kraft, bedeutet, dass am Körper eine resultierende Kraft wirksam ist und der Körper beschleunigt wird. Die häufig gebrauchten Aussagen, „die resultierende Kraft ist gleich null“, „es wirkt keine resultierende Kraft“, „die Resultierende ist gleich null“, „die Kräfte stehen im Gleichgewicht“, „es wirken keine äußeren Kräfte“ oder „es wirken keine äußeren Einflüsse“ sind bezüglich der Wirkung auf den Körper gleichwertig. Ein solcher Körper würde entweder in Ruhe bleiben oder in gleichförmig geradliniger Bewegung verharren. Das ist auch aus dem dynamischen Grundgesetz zu erkennen; denn wenn Fr = 0 ist, kann nur die Beschleunigung selbst gleich null werden oder sein, d.h. der Körper ruht oder bewegt sich gleichförmig.

21 Wechselwirkungsgesetz (Drittes Newton’sches Axiom)

B1 Physik

B 15 Summe der elastischen Molekularkräfte (also des Gefügezusammenhangs) anzusehen. Häufig gebrauchte Benennungen der Kraft Äußere Kraft ist die auf das zu betrachtende Bauteil von außen, d.h. von einem anderen Bauteil her, ausgeübte Kraft. Äußere Kraft ist z.B. die von der Schiene auf das Rad einer Lokomotive ausgeübte Stützkraft. Im System Rad-Schiene ist diese Stützkraft zunächst noch eine innere Kraft. Sie wird erst durch das Freimachen des Rades zur äußeren Kraft. Die Gewichtskraft FG eines Körpers ist immer eine äußere Kraft.

er 24

.in

fo

Innere Kräfte (genauer: innere Wechselwirkungskräfte) treten zwischen den einzelnen Teilen desselben Körpers auf. Sie werden durch einen Schnitt zu äußeren Kräften gemacht und dadurch veranschaulicht. An jeder Schnittfläche tritt dann eine der beiden Wechselwirkungskräfte als äußere Kraft auf. Während eine äußere Kraft am betrachteten Bauteil nur einmal auftritt, treten die inneren Kräfte am Körper selbst immer paarweise auf. Sie heben sich nach dem Wechselwirkungsgesetz auf, d.h. am gemeinsamen Angriffspunkt ist ihre Summe gleich null. Die durch äußere Kräfte hervorgerufenen inneren Kräfte spielen in der Festigkeitslehre eine Rolle. Im weiteren Sinn spricht man nicht nur am selben Körper von inneren Kräften, sondern auch bei Berührung zweier Bauteile. Alle Stützkräfte sind demnach zunächst noch innere Kräfte im geschlossenen System der beiden Bauteile. Erst eine Schnittebene durch die Berührungsstelle macht diese inneren Wechselwirkungskräfte zu äußeren Kräften. Zwischen den Backen eines Schraubstocks und dem eingespannten Werkstück wirken innere Kräfte, die beim Freimachen beider Bauteile zu jeweils einer äußeren Kraft werden.

w

22 Kraft

w

w

.te

ch

ni k

kann nur auftreten, wenn eine Kraft wirkt; dann allerdings entsteht sie immer. Dabei ist es gleichgültig, ob der Körper ruht oder sich gleichförmig geradlinig bewegt, ob er beschleunigt oder verzögert wird. Alle mechanischen Kräfte sind zunächst so genannte innere Kräfte eines Systems mehrerer Bauteile. Wie die inneren Kräfte zwischen den einzelnen Teilchen ein und desselben Körpers treten auch sie immer paarweise auf. Die zwischen Buch und Tischplatte wirkende Kraft ist im System „Buch-Tischplatte“ eine innere Kraft. Erst wenn an der Berührungsstelle ein „Schnitt“ gelegt wird. d.h. wenn jeder der beiden beteiligten Körper für sich „frei gemacht“ wird, erscheinen sie als äußere Wechselwirkungskräfte. So sind die innerhalb des Kurbeltriebs einer Lokomotive wirkende Kolbenkraft, Schubstangenkraft, Reibkräfte usw. für die ganze Lokomotive gesehen „innere“ Kräfte. Das Gleiche gilt für die zwischen Rad und Schiene übertragenen Kräfte, die beim Freimachen als äußere Kräfte (Stützkräfte) erscheinen. Auch alle Gewichtskräfte im System „Körper-Erde“ werden erst durch den Kunstgriff des Freimachens zu äußeren Kräften. Dabei ist an jedem Körper immer nur eine der beiden Wechselwirkungskräfte anzutragen. Würden im Beispiel des fortgeschleuderten Steins, der beschleunigt wird, die von der Hand auf den Stein ausgeübte Kraft und zugleich die vom Stein auf die Hand übertragene Gegenkraft am selben Körper angetragen, so wäre dieser im Gleichgewicht, also in Ruhe oder gleichförmig geradliniger Bewegung. Beachte: Eine äußere Kraft tritt nur einmal am Körper auf oder anders ausgedrückt: Die Angriffspunkte von Kraft und Gegenkraft liegen immer an verschiedenen Körpern. Diese Erkenntnis wird beim Freimachen technischer Bauteile benutzt (siehe: Statik).

Definition der Kraft Kraft ist die Ursache jeder Bewegungsänderung oder Formänderung oder die Ursache beider Änderungen zugleich. Die Kraft ist ein Vektor.

Ruhelage oder gleichförmig geradlinige Bewegung eines Körpers können als natürliche Zustände bezeichnet werden. Eine Änderung kann (im Bereich rein physikalischer Betrachtungen) nur durch eine äußere Einwirkung auf diesen Zustand eintreten. Ursache einer solchen Einwirkung wird immer das Auftreten einer äußeren Kraft sein, die als mechanische, magnetische, elektrische oder auch atomare Kraft die beobachtete Zustandsänderung bewirkt. Eine auf den Körper wirkende Kraft kann außer der Änderung des Bewegungszustands auch eine Formänderung des Körpers hervorrufen. In diesem Fall ist als „Gegenkraft“ der von außen wirksamen Kraft die

Volumenkräfte Fv sind solche, die man sich im Schwerpunkt eines jeden einzelnen noch so kleinen Volumenelements (Körperteilchens) angreifend denken muss. Dazu gehören die Massenanziehungskräfte (Schwerkräfte, Gravitationskräfte, Gewichtskräfte), aber auch die Magnetkräfte (Bild 3).

Bild 3.

B 16

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Beiden gemeinsam ist das Vorhandensein eines „Feldes“, sodass es zweckmäßig ist, die Volumenkräfte nach ihrer Herkunft als Feldkräfte zu bezeichnen. Ein Feld (Gravitationsfeld, Magnetfeld) pflanzt sich in den Raum hinein fort. Die Kräfte wirken also auch ohne gegenseitige Berührung der Körper. Feldkräfte werden daher auch als Fernkräfte bezeichnet.

Bild 4.

w

w

w

.te

ch

ni k

In der Mechanik wird vereinfacht gesagt, die Kraft wirkt nur in einer Linie (der Wirklinie) und greift daher auch nur an einem Punkt des Körpers an. In Wirklichkeit verteilt sich jede äußere Kraft entweder über eine Fläche (Oberflächenkraft) oder über alle Teilchen des Körpers (Volumenkraft = Feldkraft). Im Zusammenhang mit den Begriffen Volumenkraft und Oberflächenkraft lässt sich der Begriff der so genannten Schwerelosigkeit eines Körpers erläutern: Ein Körper von der Masse m befindet sich immer dann im Zustand scheinbarer Schwerelosigkeit, wenn keine Oberflächenkräfte an ihm angreifen. Massenkräfte wirken immer, weil sich ein Körper immer in einem Gravitationsfeld befindet, also kann auch nur von einer scheinbaren Schwerelosigkeit gesprochen werden. In einem solchen Zustand befindet sich beispielsweise jeder in den luftleeren Raum abgeschossene Körper, gleichgültig welcher Beschleunigung oder Verzögerung er im freien Flug unterliegt, also auch die Astronauten beim antriebslosen Rückflug zur Erde bis zum Wiedereintritt in die Atmosphäre.

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fo

Oberflächenkräfte Fo (auch als Flächenkräfte bezeichnet) greifen an der Oberfläche eines Körpers an. Das setzt voraus, dass sich die beteiligten Körper berühren, wie etwa Tisch und darauf liegendes Buch oder die Haut des Schwimmers und das ihn umgebende Wasser (Bild 4).

nur deshalb mit F = 2 N auf die Tischplatte drücken, weil diese ebenfalls mit F = 2 N auf den Finger wirkt. Dabei wird allerdings die Gegenkraft, die der Tisch auf den Finger ausübt, von anderen Körpern durch äußere Kräfte (in Bezug auf den Tisch) übertragen, also vom Fußboden auf den Tisch. Der Tisch überträgt demnach die Kräfte nur von einer Stelle (Fußboden) auf die andere (Finger). Das gilt für alle ruhenden oder gleichförmig geradlinig bewegten Körper. Sie erzeugen die Gegenkraft gewissermaßen nicht „von selbst“; sie sind nur indirekt daran beteiligt. Es ist auch gleichgültig, welche Stoffmenge der Körper besitzt und aus welcher Stoffart er hergestellt wurde. Beim Tisch ist es also gleichgültig, ob er aus Stahl oder Holz besteht. Das ist anders beim frei beweglichen Körper, bei dem ja kein anderer Körper abstützend wirken kann. Auch hier entwickelt sich eine Gegenkraft. Sie ist wahrnehmbar beim Anstoßen einer Stahlkugel, die an einem langen Faden aufgehängt ist, sodass angenommen werden kann, sie sei für kurze horizontale Wege ohne Widerstand beweglich. Während der ruhende oder der gleichförmig bewegte Körper die Gegenkraft nur überträgt, ohne an deren Auftreten direkt beteiligt zu sein, entwickelt der beschleunigt bewegte Körper – hier die Stahlkugel – die Gegenkraft von selbst, offenbar aus sich heraus. Sie kommt zustande durch die bekannte Eigenschaft „Trägheit“ des Körpers, also durch seine Masse. Der Körper entwickelt die Gegenkraft aus dem Bestreben heraus, seinen natürlichen Zustand beizubehalten, also zu ruhen oder sich gleichförmig geradlinig zu bewegen. Die Trägheit ist demnach erst der Grund für das Zustandekommen der beschleunigenden Kraft. Wäre der Körper nicht von sich aus träge, wäre zum Beschleunigen keine Kraft nötig. Diese sich aus dem Körper selbst entwickelnde Gegenkraft heißt Trägheitskraft T (oder Trägheitswiderstand oder d'Alembert-Kraft). Nach dem Wechselwirkungsgesetz muss T genau so groß sein wie die beschleunigende Kraft selbst, jedoch von entgegengesetztem Richtungssinn. Sinnlich wahrnehmbar ist die Trägheitskraft in folgendem Beispiel: In einem Fahrstuhl hängt ein Körper an einer Federwaage. Sie zeigt bei Ruhestellung und bei gleichförmiger Auf- oder Abwärtsfahrt die „wahre“ Gewichtskraft des Körpers an. Beim Anfahren zur Aufwärtsfahrt und Bremsen aus der Abwärtsfahrt zeigt die Waage eine größere Gewichtskraft an, weil in diesem Fall Gewichtskraft (Schwerkraft) und Trägheitskraft die gleiche Richtung haben und sich algebraisch addieren. Beim Anfahren zur Abwärtsfahrt und Bremsen aus der Aufwärtsfahrt verringert sich die Anzeige der Waage, weil Schwerkraft und Trägheitskraft entgegengesetzt gerichtet sind. Von der beschleunigenden Kraft F ist seit Newton bekannt, dass sie der Beschleunigung a und der Körpermasse m proportional ist, nämlich F = m a (dynamisches Grundgesetz). Demnach ist die Trägheits-

Lasten werden in der Technik häufig solche äußeren Kräfte genannt, die den Körper nicht als Ganzes bewegen, sondern nur verformen oder um eine Ruhelage schwingen lassen.

23 Trägheitskraft Nach dem Wechselwirkungsgesetz erzeugt jede Kraft am anderen Körper eine Gegenkraft. Der Finger kann

B1 Physik

B 17

kraft T ebenfalls gleich Masse mal Beschleunigung und es ist üblich, den entgegengesetzten Richtungssinn durch ein Minuszeichen zu kennzeichnen:

kg

s2

m

Bild 5.

s2

ch

24 Statisches Gleichgewicht

Ein solches Kräftesystem ist statisch gleichwertig (äquivalent) einer Einzelkraft im Wirkabstand l vom Bezugspunkt D. Die Summe der geometrisch addierten Kräfte F1, F2, F3 ... ist ungleich null, d.h. es bleibt eine resultierende Einzelkraft Fr übrig, die den Körper auf der Wirklinie von Fr verschiebt oder verschieben könnte. Außerdem ergibt die Kräftereduktion, dass ein resultierendes Moment Mr (Kraft Fr ˜ Wirkabstand l ) übrig bleibt, d.h. die Summe der geometrisch addierten Momente M1, M2, M3 ... ist ungleich null. Dieses statische Moment würde den Körper um eine beliebige Drehachse drehen. Unter dem Einfluss des vorliegenden Kräftesystems kann sich der frei bewegliche Körper sowohl verschieben als auch drehen (Translation und Rotation). Aus der Überlegung, dass offenbar das vorliegende Kräftesystem gleichwertig ist einer im Abstand l wirkenden Resultierenden Fr (Bild 5) wird der so genannte Momentensatz hergeleitet:

ni k

Wichtig ist folgende Erkenntnis: Die Trägheitskraft ist weder eine innere noch eine äußere Kraft. Während die äußeren Kräfte von anderen Körpern auf den betrachteten übertragen und die inneren letztlich durch äußere Kräfte hervorgerufen werden, entwickelt der Körper selbst die Trägheitskraft T, natürlich auch nur dann, wenn ein anderer Körper eine Kraft einwirken lässt. Wegen dieses grundsätzlichen Unterschieds zwischen den Trägheitskräften, den inneren und äußeren Kräften werden die Trägheitskräfte meist als „gedachte Kräfte“ oder „Hilfskräfte“ bezeichnet. Ihre Bedeutung liegt in der von d’Alembert entwickelten Methode, Aufgaben der Dynamik auf solche der Statik zurückzuführen. Das wird erst möglich durch die Einführung der Trägheitskräfte, die den am frei gemachten Körper angreifenden äußeren Kräften hinzugefügt werden (siehe dynamisches Gleichgewicht und Prinzip von d’Alembert).

fo

kg m

a

.in

T = –m a

m

er 24

T

w

w

w

.te

Satz vom statischen Gleichgewicht Aus der Tatsache, dass sich ein ruhender oder geradlinig gleichförmig bewegter Körper im Gleichgewicht befindet, folgert man, dass die Summe seiner geometrisch addierten äußeren Kräfte und Momente den Wert null ergibt. Dieser Satz wird zur Bestimmung der noch unbekannten Kräfte benutzt.

Greifen an einen „starren“ Körper äußere Kräfte nur in einer Ebene an, spricht man vom „ebenen Kräftesystem“ im Gegensatz zum „räumlichen Kräftesystem“, bei dem die Wirklinien der Kräfte in verschiedenen Ebenen angreifen. Sowohl beim ebenen als auch beim räumlichen Kräftesystem gibt es den Fall, dass die Kräfte einen gemeinsamen Angriffspunkt haben (zentrales Kräftesystem) oder dass mehrere Angriffspunkte zu finden sind (allgemeines Kräftesystem). Als Ergebnis der Kräftereduktion beliebiger Kräftesysteme ergeben sich folgende Möglichkeiten: 1. Das Ergebnis der Kräftereduktion ist eine Einzelkraft Fr und ein Kräftepaar: 6 F z 0 (Summe aller Kräfte ungleich null), 6 M z 0 (Summe aller Momente ungleich null).

Moment der Resultierenden Fr Summe der Momente aller Kräfte in Bezug auf = in Bezug auf den beliebigen Drehpunkt gleichen Drehpunkt 6 M = l Fr Daraus lässt sich der Wirkabstand l der Resultierenden Fr berechnen: l

6M 6F

M 1  M 2  M 3 ... M n F1  F2  F3 ... Fn

2. Das Ergebnis der Kräftereduktion ist eine Einzelkraft Fr: 6 F z 0 (Summe aller Kräfte ungleich null), 6 M = 0 (Summe aller Momente gleich null).

Bild 6.

Ein solches Kräftesystem ist statisch gleichwertig einer durch den Drehpunkt laufenden Einzelkraft. Die Summe der geometrisch addierten Kräfte F1, F2, F3 ... ist also auch hier ungleich null und es bleibt wieder eine resultierende Einzelkraft Fr übrig, die den

B 18

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

3. Das Ergebnis der Kräftereduktion ist ein Kräftepaar: 6 F = 0 (Summe aller Kräfte gleich null), 6 M z 0 (Summe aller Momente ungleich null).

½ keine beschleunigte oder ¾ verzögerte Verschiebung ¿ möglich

.in

6 Fx = 0 6 Fy = 0 6 Fz = 0

fo

(Summe aller Kräfte ungleich null) noch beschleunigt dreht (Summe aller Momente ungleich null). Manchmal sagt man auch kurz, es herrscht Gleichgewicht. Es bleibt dann der Anschauung des Betrachters überlassen, ob er das begrifflich auf den Körper oder das Kräftesystem bezieht. Das ist tatsächlich gleichgültig, wenn nur erkannt wird: Wenn ein Körper ruhen oder sich geradlinig gleichförmig bewegen soll, muss die Summe seiner geometrisch addierten Kräfte und Momente gleich null sein. Man nennt deshalb 6 F = 0, 6 M = 0 die Gleichgewichtsbedingungen am starren Körper. Da sich ein frei beweglicher Körper im Raum in Richtung der drei Achsen (x, y, z) eines rechtwinkligen Achsenkreuzes sowohl verschieben als auch um diese Achsen drehen kann, spricht man von den sechs Freiheitsgraden des Körpers im Raum. Analytisch aufgespaltet gelten dann die sechs rechnerischen Gleichgewichtsbedingungen:

Körper auf ihrer Wirklinie verschiebt oder verschieben könnte. Die Summe der geometrisch addierten Momente ist hier jedoch gleich null, weil kein Kräftepaar übrig bleibt; der Körper kann sich jetzt nicht drehen. Ein solches Kräftesystem kann nur existieren, wenn die Wirklinie der resultierenden Einzelkraft Fr genau durch den gewählten Drehpunkt hindurchläuft, denn nur in diesem Fall ist der Wirkabstand von Fr gleich null und damit auch die Summe der Momente.

6 M(x) = 0 ½ keine beschleunigte oder 6 M(y) = 0 ¾ verzögerte Drehung 6 M(z) = 0 ¿ möglich

w

w

w

.te

ch

ni k

Ein solches Kräftesystem ist statisch äquivalent einem Kräftepaar, d.h. es bleibt bei der Kräftereduktion ein Kräftesystem übrig, das aus zwei gleich großen, gegensinnigen Kräften besteht, deren Wirklinien außerdem parallel liegen, sodass es sich nicht weiter vereinfachen lässt. Man bezeichnet deshalb eine resultierende Einzelkraft Fr und ein Kräftepaar als statisch äquivalent (gleichwertig); beide lassen sich nicht weiter reduzieren. Der Körper bleibt dann am Ort stehen und dreht sich um jede beliebige Achse mit der Drehkraftwirkung des Kräftepaares, d.h. mit seinem Moment M = F l.

er 24

Bild 7.

4. Ergibt die Kräftereduktion, dass die Summe der geometrisch addierten Kräfte und Momente gleich null ist, sagt man, die Kräfte stehen im Gleichgewicht. 6 F = 0 (Summe aller Kräfte gleich null), 6 M = 0 (Summe aller Momente gleich null).

Bild 8.

Ein solcher Körper muss nach dem Trägheitsgesetz entweder ruhen oder sich mit konstanter Geschwindigkeit auf geradliniger Bahn fortbewegen. Deshalb sagt man auch, der Körper befindet sich im Gleichgewicht, weil er sich weder beschleunigt verschiebt

Ein Körper in der Ebene kann sich in zwei rechtwinklig aufeinander stehenden Richtungen in der Ebene (x, y) verschieben und sich um eine zur Ebene stehende Achse drehen. Ein solcher Körper besitzt demnach drei Freiheitsgrade. Analytisch aufgespaltet gelten dann die drei rechnerischen Gleichgewichtsbedingungen: 6 Fx = 0 6 Fy = 0

½ keine beschleunigte oder ¾ verzögerte Verschiebung ¿ möglich

½ keine beschleunigte oder 6 M(z) = 0 ¾ verzögerte Drehung ¿ möglich Mit Hilfe der rechnerischen Gleichgewichtsbedingungen können noch unbekannte Kräfte berechnet werden. Für jede unbekannte Größe muss dann eine Gleichung existieren, sonst ist das Kräftesystem „statisch unbestimmt“ und nach den Gesetzen der Statik allein nicht zu lösen. Es müssen dann noch Gesetze der Elastizitätslehre bekannt sein, z.B. das Hooke’sche Gesetz. Da beim zentralen Kräftesystem in der Ebene eine Momentwirkung nicht auftreten kann, weil die Wirklinien aller Kräfte durch den gemeinsamen Angriffspunkt gehen, also keine Kraft einen Wirkabstand besitzt, genügen die beiden Kraft-Gleichgewichtsbedingungen 6 Fx = 0, 6 Fy = 0. Analog gilt für das

B1 Physik

B 19

zentrale räumliche Kräftesystem  Fx = 0,  Fy = 0,  Fz = 0. Bei der zeichnerischen Behandlung solcher Kräftesysteme muss sich das Krafteck aller Kräfte schließen, weil nur dann die Resultierende Fr = 0 ist.

Ein bekanntes Beispiel für die Benutzung des Begriffs der Trägheitskraft ist die Zentrifugalkraft Fz. Bewegt sich ein Körper der Masse m auf einem Kreis mit dem Radius r, ist dazu eine zum Mittelpunkt des Kreises gerichtete Kraft nötig (Hammerwerfer). Diese Kraft heißt Zentripetalkraft Fc. Sie hält den Körper auf der Kreisbahn. Wäre sie nicht da, würde der Körper in tangentialer Richtung davonfliegen. Sie wird berechnet aus:

25 Dynamisches Gleichgewicht Satz vom dynamischen Gleichgewicht Für jeden ungleichförmig bewegten Körper ist die Summe der geometrisch addierten äußeren Kräfte einschließlich der Trägheitskräfte gleich null. Dieser Satz wird zur Bestimmung unbekannter Kräfte benutzt.

N

kg m s2

m

v

r

kg

m s

m

m Körpermasse, v Umfangsgeschwindigkeit, r Kreisbahnradius

er 24

.in

fo

Von der Schwerkraft abgesehen ist die Zentripetalkraft die einzige am Körper angreifende äußere Kraft. Ihr muss nach dem Wechselwirkungsgesetz eine gleich große Kraft entgegenwirken. Das kann hier nur eine Trägheitskraft sein. Man nennt sie Zentrifugalkraft Fz und schreibt: Fz  m

v2 r

Fz ist demnach vom gleichen Betrag wie Fc, nur mit entgegengesetztem Richtungssinn. Es ist zu beachten, dass Trägheitskräfte nur dann eingesetzt werden dürfen, wenn eine Dynamikaufgabe nach den statischen Gleichgewichtsbedingungen (also „statisch“) behandelt werden soll. Wird eine solche Aufgabe nicht statisch gelöst, also etwa mit Hilfe des dynamischen Grundgesetzes oder eines daraus entwickelten Satzes, dann sind die Trägheitskräfte – eben weil sie keine „äußeren“ Kräfte sind – als nicht vorhanden anzusehen.

w

w

w

.te

ch

ni k

Nach dem Trägheitsgesetz ist am ruhenden oder geradlinig gleichförmig bewegten Körper die Summe aller geometrisch addierten Kräfte und Momente gleich null. Auch ohne besondere Angabe ist bekannt, dass es sich nur um äußere Kräfte und Momente handeln kann, also solche, die von irgendeinem anderen Körper auf den betrachteten übertragen werden. Bleibt bei der Kräftereduktion, der Vereinfachung des vorliegenden Kräftesystems, eine Kraft als „Resultierende“ übrig, wird der Körper entweder beschleunigt oder verzögert. Den Zusammenhang zwischen der sich einstellenden Beschleunigung a und der resultierenden Kraft Fr liefert über die Masse m des Körpers das dynamische Grundgesetz Fr = m a. Nach dem Wechselwirkungsgesetz ist diese resultierende Kraft Fr gleich groß gegensinnig der Trägheitskraft T, die der beschleunigte oder verzögerte Körper aus sich heraus entwickelt und die auf den beschleunigenden Körper zurückwirkt. Mit Hilfe dieser Trägheitskraft T ist es nun möglich, die statischen Gleichgewichtsbetrachtungen auch auf solche Körper zu beziehen, die beschleunigte oder verzögerte Bewegungen ausführen, also auf Körper, für die die Kräftesumme nicht gleich null ist. Auf den gleichen Körper bezogen heben sich die angreifende Beschleunigungskraft Fr und die dadurch hervorgerufene Trägheitskraft T auf: Sie stehen also im Gleichgewicht wie zwei äußere Kräfte, die gleich groß und gegensinnig sind. Damit gilt:

Fc

v2 Fc = m r

Fr – T = 0

und mit T = m a

Fr – m a = 0 Beachte: Die Trägheitskraft T ist immer der Beschleunigung a entgegengerichtet. Mathematisch formuliert, ergibt sich der Satz vom dynamischen Gleichgewicht:  v   ( F +T ) =  F − m = 0 t  

Literatur [1] Böge, A.: Physik, Grundlagen – Versuche – Aufgaben – Lösungen. Braunschweig: Vieweg, 2005 [2] Föppl, L.: Elementare Mechanik vom höheren Standpunkt. München: Oldenbourg [3] Franke, H.: Lexikon der Physik. Stuttgart: Francksche Verlagshandlung [4] Gerlach, W.: Physik. Frankfurt am Main: Fischer Bücherei KG [5] Heitler, W.: Der Mensch und die naturwissenschaftliche Erkenntnis. Braunschweig: Vieweg [6] Sacklowski, A.: Physikalische Größen und Einheiten. Stuttgart: Deva Fachverlag [7] Wallot, J.: Größengleichung, Einheiten und Dimensionen. Leipzig: Barth

B 20

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Tabelle 1. Physikalische Größen, Definitionsgleichungen, Einheiten und Dimensionen 25 Tabellen Mechanik Formelzeichen

Definitionsgleichung

SI-Einheit1)

Länge

l, s, r

Basisgröße

m (Meter)

Fläche

A

A = l2

m2

Volumen

V

V = l3

m3



Zeit

t

Frequenz

f

Drehfrequenz (Drehzahl)

n

Geschwindigkeit

v

Beschleunigung

Ω=

Basisgröße

s (Sekunde)

1 −1 = s = Hz s (Hertz)

ch

1 −1 =s s

m =1,7 rad m

Ω = 0, 4

m2 = 0, 4 sr m2

1 min = 60 s; 1 h = 60 min 1 d = 24 h = 86 400 s bei Umlauf frequenz wird U/s statt 1/s benutzt T Periodendauer U 1 1 = = min−1 = min min 60 s km 1 m = h 3,6 s

v=

ds s = dt t

m s

1

a=

dv v = dt t

m s2

cm km , ... h 2 s2

.te

a

α =1,7

(Steradiant)

n=2 f

w 1)

sr  1

m s2

w

Fallbeschleunigung

1 T

1 l = 10–3 m3 = 1 dm3

(Radiant)

ni k

f=

Liter (l)

rad  1

Kreisbogen Kreisradius

Kugelfläche Radiusquadrat

Ar (a), 1 a = 102 m2

fo

Raumwinkel

w

α=

Hektar (ha), 1 ha = 104 m2

.in

, ,  ...

ebener Winkel

Bemerkung, Beispiel andere zulässige Einheiten 1 Seemeile (sm) = 1 852 m

er 24

Größe

g

ϕ vu = t r

Winkelgeschwindigkeit



ω=

Umfangsgeschwindigkeit

vu

vu = d n =  r

Winkelbeschleunigung



α=

dω ω a = = dt t r

Einheit des „Système International d’Unités“ (Internationales Einheitensystem)

1 rad = s s m s

1 rad = 2 s2 s

Normfallbeschleunigung gn = 9,80 665 m/s2

Drehwinkel in rad d Durchmesser n Drehzahl

 Winkelgeschwindigkeit

B1 Physik

B 21 Formelzeichen

Definitionsgleichung

SI-Einheit

Masse

m

Basisgröße

kg

Dichte

r

r=

Kraft

F

F=ma

Größe

m V

1 g = 10–3 kg 1 t = 103 kg g t ; cm3 m3

kg m3 N=

Bemerkung, Beispiel andere zulässige Einheiten

kgm s2

1 dyn = 10–5 N

(Newton) FG = m g

Druck

p

F p= A

dynamische Viskosität

kinematische Viskosität

v

Arbeit

W

Energie

W

r

W=

m 2 v 2

.te

W t

w

w J

Elastizitätsmodul

E

Schubmodul

G

m 2 Ns/m 2 = s kg/m3 J=

kgm 2 s2

J=

kgm 2 s2

ni k

W=Fs

M=Fl

Trägheitsmoment

1 bar =105

N =105 Pa m2

N = Pa (Pascal) m2 Ns = Pa s m2 1 P = 0,1 Pa s (P Poise)

.in

η

M

w

Drehmoment

N kgm = m 2 m 2s 2

Normgewichtskraft FGn = m gn

er 24

v=

P=

P

kgm s2

Ns kgms = m 2 m 2s 2

W=mgh

Leistung

N=

fo

FG

ch

Gewichtskraft

J=

∫ d m r2

E =σ G=

l0 l

E 2 (1+ µ )

W=

Nm =

1St =10−4

m2 (St Stokes) s

1 J = 1 Nm = 1 Ws J Joule Nm Newtonmeter Ws Wattsekunde kWh Kilowattstunde 1 kWh = 3,6  106 J = 3,6 MJ

Nm s

1

kgm 2 s2

Biegemoment Mb Torsionsmoment T

kgm2

Nm J =1 =1 W s s

Massenmoment 2. Grades (früher: Massenträgheitsmoment) N

N kg = m2 s2 m

mm2

N kg = m2 s2 m

N ( µ Poisson-Zahl) mm 2

B 22

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Thermodynamik Bemerkung, Beispiel andere zulässige Einheiten

Formelzeichen

Definitionsgleichung

SI-Einheit

T, 

Basisgröße

K (Kelvin)

1 K = 1 ºC (Grad Celsius) t,  Celsius-Temperatur

spezifische innere Energie

u

u = q + wv

J kgm 2 = 2 kg s kg

1

kgm 2 =1 Nm = 1 J s2

Wärme (Wärmemenge)

Q

Q = m c  Q = U – Wv

1

kgm 2 =1 Nm = 1 J s2

spezifische Wärme

q

q = u – wv

spezifische Wärmekapazität

c

Enthalpie

H

Wärmeleitfähigkeit



W kgm = m K s3K

J mhK

1 K = 1 °C

Wärmeübergangskoeffizient



W kg = m 2 K s3K

J m2 h K

1 K = 1 °C

Wärmedurchgangskoeffizient

k

W kg = m 2 K s3K

J m2 h K

1 K = 1 °C

Ri =

universelle Gaskonstante

R

J kgm 2 = 2 kg s kg J kgm 2 = kg K s 2 kg K kgm 2 s2

h=

H m

spezifische Enthalpie

er 24

.in

J=

fo

Q q = m ϑ  T

H = U + pV h = u + pv

R M

Ri = R = 8315

w

w

C

w

Strahlungskonstante

kgm 2 s2

ni k

spezifische Gaskonstante

c=

J=

p Tr

ch

Temperatur (thermodynamische Temperatur)

J kmol K

.te

Größe

J m2 = kg K s 2 K J kmol K

W kg = m 2 K 4 s3 K 4

M

molare Masse

1 kmol = 1 Kilomol W m2K 4 Strahlungskonstante des schwarzen Körpers

Cs = 5,67 Cs

B1 Physik

B 23

Elektrotechnik Bemerkung, Beispiel andere zulässige Einheiten

Formelzeichen

Definitionsgleichung

SI-Einheit

elektrische Stromstärke

I

Basisgröße

A (Ampere)

elektrische Spannung

U

U =  E s

V (Volt)

W kgm 2 =1 3 A s A W (Watt)

elektrischer Widerstand

R

(Ohm)

1

V kgm 2 =1  =1 3 2 A s A

elektrischer Leitwert

G

1 Ω

1

A A 2 s3 =1S =1 V kgm 2

elektrische Ladung (Elektrizitätsmengen)

Q

elektrische Kapazität

C

elektrische Flussdichte

D

elektrische Feldstärke

E

E=

Permittivität (früher Dielektrizitätskonstante)



 = 0  r 0 elektrische

elektrische Energie

We

D = 0 r E

1 F =1

.in

ch

ni k

F Q

1 As = 1 C 1 Ah = 3 600 As

fo

As V (Farad)

F=

Q U

Feldkonstante

C As A 2s 4 =1 =1 V V kgm 2

C m2

1

C As =1 2 m2 m

V m

1

V kgm =1 3 m s A

F A 2s 4 = m kgm3

1

s s 2 C2 = V kgm3

w

.te

r Permittivitätszahl

H

QU 2

Ws

I 2πr

A m

We = H=

magnetische Flussdichte, Induktion

B

B=H

magnetischer Fluss



 =  B A

Induktivität

L

L =−

NΦ I

N (Windungszahl)

Permeabilität

S (Siemens)

er 24

C=

w

magnetische Feldstärke

1 V =1

C = As (Coulomb)

w

Größe



 = 0 r 0 magnetische

Feldkonstante r Permeabilitätszahl

kg T= 2 s A T (Tesla)

Wb =

kgm 2 s2A

1 Nm =1 J =1 Ws =1

1

Wb Vs kg =1 2 =1 2 m2 m s A

Vs m2 Wb (Weber)

1 T =1

1 Wb =1 Vs =1

kgm 2 s2A2 H (Henry)

1 H =1

H kgm = m s2A2

1

H=

kgm 2 s2

kgm 2 s2A

Vs Wb kgm 2 =1 =1 2 2 A A s A

Vs kgm =1 2 2 Am s A

B 24

B Naturwissenschaftliche Grundlagen

Optik Formelzeichen

Größe

Name der Einheit

Bemerkung

SI-Einheit

Lichtstärke

Iv

Candela

cd

Beleuchtungsstärke

Ev

Lux

lx

Lichtstrom

v

Lumen

lm

Lichtmenge

Qv

Lumen  Sekunde

lm  s

Lichtausbeute

Lumen Watt

lm W

Leuchtdichte

Lv

Candela Quadratmeter

cd m2

Basisgröße

1 lm = 1 cd sr (sr Steradiant)

Farbtemperatur

Umrechnungsfaktoren von Candela in Hefnerkerzen (HK) und umgekehrt

2 043 K (Platinpunkt) 2 360 K (Wolfram-Vakuum-Lampe) 2 750 K (gasgefüllte Wolframlampe)

HK/cd

cd/HK

0,903 0,877 0,861

1,107 1,140 1,162

ch

ni k

er 24

.in

fo

Tabelle 1 (Fortsetzung)

Bezeichnung

w

Avogadro-Konstante

.te

Tabelle 2. Allgemeine und atomare Konstanten

w

Boltzmann-Konstante

w

elektrische Elementarladung

Beziehung NA = 6,0 221 367  1023 mol–1 k

= 1,380 658  10–23 J/K

e

= 1,60 217 733  10–19 C

elektrische Feldkonstante

0 = 8,854 187 817  10–12 F/m

Faraday-Konstante

F

= 96 485,309 C/mol

Lichtgeschwindigkeit im leeren Raum

c0

= 2,99 792 458  108 m/s

magnetische Feldkonstante

0

= 1,256 637 061 4  10–6 H/m

molares Normvolumen idealer Gase

Vmn = 2,24 208  104 cm3/mol

Planck-Konstante

h

= 6,6 260 755  10–34 J · s

Ruhemasse des Elektrons

me

= 9,1 093 897  10–31 kg

Ruhemasse des Protons

mp

= 1,672 622  10–27 kg

Stefan-Boltzmann-Konstante



= 5,67 051  10–8 W/(m2  K4)

(universelle) Gaskonstante

R

= 8,314 510 J/(mol  K)

Gravitationskonstante

G

= 6,67 259  10–11 m3 kg–1 s–2

B1 Physik

B 25

Tabelle 3. Umrechnungstafel für metrische Längeneinheiten Einheit 1 pm 1 Å 1) 1 nm 1 m 1 mm 1 cm 1 dm 1m 1 km 1)

= = = = = = = = =

Picometer pm

Angström1) Å

Nanometer nm

Mikrometer m

Millimeter mm

Zentimeter cm

Dezimeter dm

Meter

1 102 103 106 109 1010 1011 1012 1015

10–2

10–3

10–6

10–9

10–10

10–11

1 10 104 107 108 109 1010 1013

10–1 1 103 106 107 108 109 1012

10–4 10–3 1 103 104 105 106 109

10–7 10–6 10–3 1 10 102 103 106

10–8 10–7 10–4 10–1 1 10 102 105

10–9 10–8 10–5 10–2 10–1 1 10 104

10–12 10–10 10–9 10–6 10–3 10–2 10–1 1 103

m

Kilometer km 10–15 10–13 10–12 10–9 10–6 10–5 10–4 10–3 1

Das Ångström ist nicht als Teil des Meters definiert, gehört also nicht zum metrischen System. Es ist benannt nach dem schwedischen Physiker A. J. Angström (1814 – 1874).

.in

fo

Beachte: Der negative Exponent gibt die Anzahl der Nullen (vor der 1) einschließlich der Null vor dem Komma an, z.B. 10–4 = 0,0001; 10–1 = 0,1; 10–6 = 0,000 001. Der positive Exponent gibt die Anzahl der Nullen (nach der 1) an, z.B. 104 = 10 000; 101 = 10; 106 = 1 000 000.

ch

w

.te

T G M k h da d c m  n p

ni k

Kurzzeichen

w

Tera Giga Mega Kilo Hekto Deka Dezi Zenti Milli Mikro Nano Pico

w

Vorsatz

er 24

Tabelle 4. Vorsatzzeichen zur Bildung von dezimalen Vielfachen und Teilen von Grundeinheiten oder hergeleiteten Einheiten mit selbstständigem Namen Bedeutung

1 000 000 000 000 1 000 000 000 1 000 000 1 000 100 10 0,1 0,01 0,001 0,000 001 0,000 000001 0,000 000 000 001

(= 1012) (= 109) (= 106) (= 103) (= 102) (= 101) (= 10–1) (=10–2) (= 10–3) (= 10–6) (= 10–9) (= 10–12)

Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten Einheiten

2 Dynamik

C 43

2 Dynamik

A. Böge

Formelzeichen und Einheiten A a

m2, cm2, mm2 m

s2 Di m, mm d m, mm E J = Nm F N 1 1 f= T s FG N m g s2 h m i l

Flächeninhalt, Fläche Beschleunigung (at Tangentialbeschleunigung, an Normalbeschleunigung) Trägheitsdurchmesser = 2 i Durchmesser, allgemein Energie Kraft (FT Tangentialkraft, FN Normalkraft) Frequenz, Periodenfrequenz

.in

fo

Gewichtskraft (FGn Normgewichtskraft) Fallbeschleunigung (gn Normalfallbeschleunigung) Fallhöhe, Höhe allgemein Übersetzungsverhältnis (Übersetzung) D Trägheitsradius = i 2 Trägheitsmoment , Zentrifugalmoment Stoßzahl Länge allgemein Drehmoment, Kraftmoment Masse

m, mm

J k l M m

kgm2 1 m, mm Nm, Nmm kg U 1 = min−1 = min min Drehzahl, Umlauffrequenz, -zahl

r s T T

,    

t v W z

  



ni k

ch

.te

Leistung

w

R

W, kW N N , m mm m, mm m, mm s N º 1 rad = 2 = s−2 s2 s rad, Bogenmaß 1 s, min, h m s J = Nm = Ws 1 1 kg kg , dm3 m3 m, mm 1 = rad = s−1 s s

Federrate

w

P

Radius Weglänge Periodendauer Trägheitskraft T = m a Winkel allgemein

w

n

er 24

i

Winkelbeschleunigung Drehwinkel Reibzahl Zeit Geschwindigkeit Arbeit Anzahl der Umdrehungen Wirkungsgrad Dichte Krümmungsradius Winkelgeschwindigkeit

Beachte: Der griechische Buchstabe Delta () wird stets zur Kennzeichnung einer Differenz zweier gleichartiger Größen verwendet. Beispiele: s = s2 – s1 = Wegabschnitt t = t2 – t1 = Zeitabschnitt  = 2 – 1 = Drehwinkelbereich v = v2 – v1 = Geschwindigkeitsänderung oder Geschwindigkeitsbereich.

C 44

C Mechanik

2.1 Bewegungslehre (Kinematik) 2.1.1 Bewegungsablauf

Zur Kennzeichnung des Bewegungsablaufs unterteilt man zeitlich (Bewegungszustand) in Ruhe, gleichförmige und ungleichförmige Bewegung; geometrisch (Bewegungsbahn) in geradlinige und krummlinige Bewegung (z.B. auf der Kreisbahn). Die ungleichförmige Bewegung heißt auch beschleunigte oder verzögerte Bewegung. Sie ist entweder gleichmäßig oder ungleichmäßig beschleunigt bzw. verzögert. Bewegungen der Punkte und Körper in der Technik sind Kombinationen von Bewegungszuständen und Bewegungsbahnen, z.B.

fo

Bild 1. s, t-, v, t- und a, t-Diagramm der gleichförmigen Bewegung

er 24

.in

Aufgaben der Bewegungslehre lassen sich leichter lösen, wenn das v, t-Diagramm aufgezeichnet und ausgewertet wird (Skizze genügt). Der zurückgelegte Weg wird immer durch die schraffierte Fläche unter der Geschwindigkeits-Zeit-Linie dargestellt (Bild 1). Dadurch ist der Bewegungsablauf bildlich vorgeführt und durch geometrische Betrachtung der Rechnung leichter zugänglich, besonders bei ungleichförmiger Bewegung.

ch

ni k

– geradlinig gleichförmige Bewegung (Vorschubbewegung an Werkzeugmaschinen), – kreislinig gleichförmige Bewegung (an Drehbank und Bohrmaschine), – geradlinig gleichmäßig beschleunigte Bewegung (freier Fall), – kreislinig gleichmäßig beschleunigte Bewegung (An- und Auslauf der Spannfutter an Werkzeugmaschinen), – geradlinig ungleichmäßig beschleunigte Bewegung (Stößel an Stoßmaschine).

2.1.2 Geradlinige Bewegung des Punktes

v=

∆s  tan ∆t

s = s2 – s1

w

w

w

.te

2.1.2.1 Gleichförmige Bewegung. Bei gleichförmiger Bewegung werden in gleichen Zeitabschnitten t (z.B. eine Sekunde) gleiche Wegabschnitte s zurückgelegt. Die Geschwindigkeit v ist zu jedem Zeitpunkt gleich groß:

v m s

s

t

m

s

„

Beispiel: Ein Kraftwagen fährt gleichförmig mit einer Geschwindigkeit von 80 km/h. Welchen Weg legt er in 10 min zurück?

Lösung: s = v t = 80

= 80 10

km 10 min = h

km min = 13,33 km 60 min

(1)

t = t2 – t1

(1) ist zugleich Gleichung für die Durchschnittsgeschwindigkeit.

2.1.2.2 Ungleichförmige Bewegung. Bei ungleichförmiger Bewegung werden in gleichen Zeitabschnitten t (z.B. in einer Sekunde) ungleiche Wegabschnitte s zurückgelegt. Die Geschwindigkeit v ist also zu jedem Zeitpunkt verschieden groß, im Gegensatz zur gleichförmigen Bewegung. Technisch besonders wichtig ist die

2.1.2.2.1 Gleichmäßig beschleunigte oder verzögerte Bewegung. Hierbei ist die Beschleunigunga konstant. Das Beschleunigungs-Zeit-Diagramm zeigt also eine zur x-Achse parallele Gerade (Bild 2). Die Weg-ZeitKurve ist eine Parabel. Die Geschwindigkeit im Punkt A entspricht tan  = Tangentenneigung. Zur rechnerischen Behandlung sollte immer das Geschwindigkeits-Zeit-Diagramm gezeichnet werden, weil in jedem Fall die Fläche unter der Geschwindigkeits-Zeit-Linie dem zurückgelegten Weg s entspricht.

2 Dynamik

C 45 Weg s  Dreiecksfläche s= Zeit

t =

ve ∆ t a ∆ t 2 ve2 = = 2 2 2a

(4)

ve 2s = a a

(5)

Beschleunigung ∆ v ve2 2s = = ∆ t 2s ∆ t 2

(6)

er 24

.in

fo

a=

Bild 4. v, t-Diagramm der gleichmäßig beschleunigten Bewegung mit Anfangsgeschwindigkeit va

ni k

Endgeschwindigkeit

ch

Bild 2. s, t-, v, t- und a, t-Diagramm der gleichmäßig beschleunigten Bewegung (mit Anfangsgeschwindigkeit va )

w

w

w

.te

Mit der Grundgleichung für gleichmäßig beschleunigte Bewegungen: ∆v Beschleunigunga(Verzögerung) = ∆t ∆v a= ฬ tan ; v = v2 – v1; t = t2 – t1 (2) ∆t und der geometrischen Auswertung des v, t-Diagramms ergeben sich alle übrigen Berechnungsgleichungen.

ve = va + a ∆ t = va2 + 2 a s

(7)

Weg s  Trapezfläche oder Rechteck + Dreieck s = va ∆ t + Zeit t =

a∆ t 2 va + ve = ∆t 2 2

(8)

ve + va a

t = −

 v 2 2s va ±  a + a a a

(9)

Beschleunigung a=

ve − va ve2 − va2 = ∆t 2s

(10)

Bild 3. v, t-Diagramm der gleichmäßig beschleunigten Bewegung ohne Anfangsgeschwindigkeit (va = 0)

Endgeschwindigkeit ve =at 2 a s

(3)

Bild 5. v, t-Diagramm der gleichmäßig verzögerten Bewegung ohne Endgeschwindigkeit (ve = 0)

C 46

C Mechanik

Anfangsgeschwindigkeit (11)

va = a ∆ t = 2 a s Weg s  Dreiecksfläche s=

Zeit

t =

va ∆ t a ∆ t 2 va2 = = 2 2 2a

(12)

va 2s = a a

(13)

Bild 7. v, t-Diagramm Lösung:

∆ v va2 2s Verzögerung a = = = ∆ t 2s ∆ t 2

(14)

a1 =

s1 =

m m ∆ v v 12,5 s = = = 1, 25 2 10 s ∆ t t1 s m vt1 12,5 s ⋅10s = = 62,5 m 2 2

.in

s2 500 m − 62,5 m −15 m = = 33,8 s m v 12,5 s

er 24

t2 =

fo

m2 12,52 2 v2 s = 5, 2 m a3 = = 2s3 2⋅15 m s2

t3 =

m v 12,5 s = = 2,4 s m a3 5,2 2 s

ni k

t1 = 10 s

.te

ch

Bild 6. v, t-Diagramm der gleichmäßig verzögerten Bewegung mit Endgeschwindigkeit ve

w

Endgeschwindigkeit

w

ve = va − a∆ t = va2 − 2 as

(15)

w

Weg s  Trapezfläche oder Rechteck + Dreieck s = va ∆ t − Zeit t =

 v 2 2s va ±  a − a a a

Verzögerung a =

va − ve va2 − ve2 = ∆t 2s

2.1.2.2.2 Freier Fall (ohne Luftwiderstand) bedeutet gleichmäßig beschleunigte Bewegung bei der alle Körper gleiche Fallbeschleunigung g = 9,81 m/s2 besitzen. Für die meisten technischen Rechnungen kann g = 10 m/s2 gesetzt werden. Fallgeschwindigkeit

v =gt=

(16)

va − ve a

t = +

„

a ∆ t 2 va + ve = ∆t 2 2

tges = 46,2 s

(17)

2g h

(19)

Fallhöhe h =

g t 2 v 2 vt = = 2 2g 2

(20)

Fallzeit t =

2h v 2h = = v g g

(21)

(18)

Beispiel:

Ein Fahrzeug wird in 10 s gleichmäßig beschleunigt bis auf die Geschwindigkeit von 45 km/h, mit der es sich gleichförmig fortbewegt. Am Fahrtende wird es auf 15 m zum Stillstand gebracht. Die gesamte Fahrstrecke beträgt 500 m. Gesucht: Beschleunigung, Anfahrweg, Bremszeit, Verzögerung, gesamte Fahrzeit.

Bild 8. v, t-Diagramm des freien Falls ohne Anfangsgeschwindigkeit (va = 0)

2 Dynamik

C 47

2.1.2.2.3 Senkrechter Wurf (ohne Luftwiderstand) ist eine gleichmäßig verzögerte Bewegung mit der Verzögerung g = 9,81 m/s2 (negative Fallbeschleunigung). Steiggeschwindigkeit im Umkehrpunkt ist ve = 0 zu setzen ve = va – g t = va – Steighöhe

(22)

2g h

g t2 2

(23)

va2 g t 2 va t = = 2g 2 2

(24)

h = va t −

maximale Steighöhe h =

Bild 10. Horizontaler Wurf (ohne Luftwiderstand)

va − va2 − 2 g h v −v t = a e= g g

(25)

Wurfweite (Größtwert bei= 45º)

fo

Steigzeit

2.1.2.2.5 Wurf schräg nach oben (ohne Luftwiderstand) ist die Überlagerung von geradlinig gleichförmiger Bewegung mit freiem Fall.

v 2h 2h t = a= = g va g

va2 sin 2α g

.in

maximale Steigzeit

w =

er 24

(26)

(30)

Wurfdauer =

ni k

t

2 v sin α w = a g va cos α

(31)

.te

ch

Wurfhöhe h =

va2 sin 2 α 2g

w

Wurfarbeit

w

W = m g h = FG h

w

Bild 9. v, t-Diagramm des senkrechten Wurfs mit verbleibender Endgeschwindigkeit ve

Geschwindigkeit in x-Richtung

2.1.2.2.4 Horizontaler Wurf (ohne Luftwiderstand) ist die Überlagerung der waagerechten gleichförmigen Bewegung mit Anfangsgeschwindigkeit vx = va mit der rechtwirkligen Fallbewegung vy = g t.

Geschwindigkeit in y-Richtung

vx = va cos

vy = va sin – g t

Geschwindigkeit in einem Bahnpunkt v = vx2 + vy2 = va2 + ( g t )2

(27)

Geschwindigkeit nach Fallhöhe h v = va2 + 2 g h

(28)

Fallhöhe nach Wurfweite w h =

g w2 2va2

(32)

(29) Bild 11. Schräger Wurf (ohne Luftwiderstand)

(33)



(35)

C 48 „

C Mechanik Wurfdauer

Beispiel: Ein Stein wird senkrecht nach oben geworfen und schlägt nach 4 s wieder auf. Wie groß waren Steighöhe h und Anfangsgeschwindigkeit va?

m 2 va sinα 2⋅15 s ⋅sin 30° = =1,5 s m g 10 2 s Wurfhöhe t

 m 2 15  ⋅sin 2 30° va2 sin 2 α  s  h = = = 2,82 m m 2g 2⋅10 2 s

Lösung: Wie das v, t-Diagramm zeigt, wird die Steighöhe h während 4 s zweimal zurückgelegt, also

 t 2 m g  10 2 ⋅(2 s)2 2 h = = s = 20 m 2 2 gt = va = 2

10

Wurfarbeit bei m = 0,5 kg

m ⋅4 s m s2 = 20 2 s

W = m g h = 0,5 kg 10 = 14,1

oder mit h = 20 m gerechnet va = 2 g h = 2⋅10

=

m m ⋅20 m = 20 s s2

m 2,82 m = s2

kgm 2 = 14,1 Nm = 14,1 J s2

Geschwindigkeit in x-Richtung m m vx = va cos = 15 cos 30º = 13 s s Geschwindigkeit in y-Richtung m m sin 30º – 10 2 ⋅1,5 s s s

.in

m s

fo

vy = va sin – g t = 15

er 24

vy = – 7,5

2.1.3 Bewegung des Punktes auf der Kreisbahn

ni k

2.1.3.1 Bei der gleichförmigen Bewegung auf der Kreisbahn werden in gleichen Zeitabschnitten t (z.B. in einer Sekunde) gleiche Drehwinkel  vom Radius r überstrichen. Die Umfangsgeschwindigkeit vu ist zu jedem Zeitpunkt gleich groß und immer tangential gerichtet (Bild 13). Der von P nach P1 zurückgelegte Weg s kann aus dem Drehwinkel  und dem Radius r berechnet werden:

w

Beispiel: Ein Stein wird in waagerechter Richtung mit einer Geschwindigkeit von 15 m/s abgeworfen. Welche Geschwindigkeit besitzt er nach 2,5 s?

w

w

„

.te

ch

Bild 12. v, t-Diagramm zum Beispiel senkrechter Wurf und freier Fall

Lösung:

v = va2 + ( g t )2 =  m 2  m 2 m = 15  +10 2 ⋅2,5 s  = 29, 2  s  s  s

„

Beispiel: Ein Stein wird unter einem Winkel von 30º zur Horizontalen mit einer Geschwindigkeit von 15 m/s abgeworfen. Es sind die fehlenden Größen zu berechnen.

Bild 13. Bewegung des Punktes P auf der Kreisbahn  s =  r

(36)

∆s r

(37)

Lösung:

Wurfweite  m 2 15  ⋅sin 60D va2 sin2α  s  w = = =19,5 m m g 10 2 s

 =

Definitionsgemäß ist Geschwindigkeit allgemein Wegabschnitt durch zugehörigen Zeitabschnitt, also auch die

2 Dynamik

C 49

Umfangsgeschwindigkeit vu =

Bei der gleichmäßig beschleunigten oder verzögerten Bewegung bleibt die Winkelbeschleunigung  konstant. Definitionsgemäß ist Beschleunigung allgemein Geschwindigkeitsänderung durch zugehörigen Zeitabschnitt, also auch die

∆ s ∆ϕ r = ∆t ∆t

∆ϕ heißt Winkelgeschwindigkeit . ∆t Damit ergeben sich folgende Gleichungen:

Der Bruch

Tangentialbeschleunigung aT =

Umfangsgeschwindigkeit ∆ϕ r =ω r =π d n ∆t

vu =

∆v ∆t

(38)

Winkelgeschwindigkeit ∆ ϕ vu = r ∆t

(39)

vu



t

m s

1 s

s

r



n 1 s

m rad

fo

=

Drehwinkel

 t = t2 – t1

(41)

=

πn 30

 ≈ 0,1 n =

mm

1 = min−1 m

mm

.te

d

n 10

(42)

ch

n

n 1 = min−1 m

(43)



n

1 s

1 = min−1 min

Tangentialbeschleunigung aT =

∆v ∆ω r ∆ ω r = = ∆t ∆t ∆t

Der Bruch  / t heißt Winkelbeschleunigung . Damit ergeben sich folgende Gleichungen: Umfangsgeschwindigkeit vu = aT  t = r  t

w

v m s

πdn 60 000

d

w

v m min

w

vu =

πdn 1000

Für die Geschwindigkeitsänderung v kann gesetzt werden: v =  r . Damit wird die

ni k

In der Technik sind die folgenden Zahlenwertgleichungen gebräuchlich:

er 24

(40)

 =  2 –  1

vu =

Bild 14. Gleichmäßig beschleunigte Bewegung des Punktes P auf der Kreisbahn

.in

 =   t

(46)

Winkelbeschleunigung (44)

(45)

Während bei gleichförmigem Umlauf einer Scheibe jeder Punkt mit anderem Radius r auch andere Umfangsgeschwindigkeit vu besitzt (v1 =  d1n; v2 =  d2n), ist für alle Punkte die Winkelgeschwindigkeit  gleich groß. Mit Hilfe eines Zahlenwerts für  ist demnach der Bewegungszustand sämtlicher Punkte festgelegt. 2.1.3.2 Bei der gleichmäßig beschleunigten oder verzögerten Bewegung auf der Kreisbahn werden in gleichen Zeitabschnitten  t ungleich große Drehwinkel  vom Radius überstrichen, d.h. die Winkelgeschwindigkeit  ändert ihren Betrag fortlaufend.

 =

∆ ω aT = ∆t r

(47)

Drehwinkel  =

α ∆ t2 2

v

aT

t

r

m s

m s2

s

m

 1 s





1 s2

rad

(48)

Winkelgeschwindigkeitsänderung  = t

(49)

 =  2 –  1  t = t2 – t1  =  2 –  1

(50)

C 50

C Mechanik

In der Technik gebräuchliche Zahlenwertgleichung für die Winkelbeschleunigung:

π n −n = ⋅ 2 1 30 t2 − t1

 1 s2

gezeichnet. Es entspricht dem v, t-Diagramm der geradlinigen Bewegung (Bild 2). Die dort aufgeführten Hinweise und Regeln lassen sich auch auf das  , t-Diagramm übertragen. Vor allem: Die Fläche unter der  , t-Linie entspricht dem überstrichenen Drehwinkel  .

n2 , n1 t2 , t1 1 min

(51)

s

Die folgende Gegenüberstellung zeigt die einander entsprechenden Größen (siehe auch Tabelle 1 und 2):

Zweckmäßig wird bei der rechnerischen Behandlung solcher Bewegungsvorgänge das  , t-Diagramm

Allgemeine Größe mit Definitionsgleichung

Einheit

Kreisgröße mit Definitionsgleichung

s

Zeitabschnitt  t

s

Wegabschnitt  s

m

Drehwinkel 

rad = 1

m s

Winkelgeschwindigkeit ( = konstant)

m s

Winkelgeschwindigkeitsänderung  =   t

m

Winkelbeschleunigung (Grundgleichung)

v = a  t

Beschleunigung (Grundgleichung)

a=

∆v ∆t

∆ϕ ∆t

=

∆ω ∆t

w

w

.te

ch

ni k

s2

=

fo

Geschwindigkeitsänderung

.in

v=

er 24

∆s ∆t

Geschwindigkeit (v = konstant)

w „

Einheit

Zeitabschnitt  t

Beispiel:

Eine Schleifscheibe von 400 mm Durchmesser läuft in 15 s gleichmäßig beschleunigt auf eine Drehzahl von 250 min–1 an. Es sollen alle wichtigen Größen der Drehbewegung bestimmt werden.

Winkelbeschleunigung



=

1 ∆ ω 26,2 s 1 = =1,75 2 ∆t 15 s s

Tangentialbeschleunigung eines Punktes aT =  r = 1,75

Lösung:

Winkelgeschwindigkeit nach Anlaufzeit t

π n π ⋅250 1 = = 26,2  = 30 30 s Umfangsgeschwindigkeit eines Punktes der Peripherie 1 m v = r  = 0,2 m 26,2 = 5,24 s s

1 m 0,2 m = 0,25 2 s2 s

Drehwinkel  =

Umlaufzahl

α ∆ t2 2

1, 75

=

z=

1 ⋅(15 s)2 s2 =197 rad 2

∆ ϕ 197 = = 31, 4 2π 2π

rad 1 = s s rad 1 = s s rad s2

=

1 s2

2 Dynamik

C 51

Tabelle 1. Gleichmäßig beschleunigte Kreisbewegung Die Gleichungen dieser Tabelle gelten in Verbindung mit den Bezeichnungen der nebenstehenden , t-Diagramme

Einheiten

 rad s2

r

vu

aT

m

m s

m s

 =

Winkelbeschleunigung  (bei  0 = 0)

 =

Winkelbeschleunigung  (bei  0  0)

 =

ωt ∆t

=

ω t2 2∆ ϕ = 2∆ ϕ (∆ t ) 2

ω t− ω 0 ∆t

aT =  r =

Tangentialbeschleunigung aT Endwinkelgeschwindigkeit  t (bei  0 = 0)

=

ω t2− ω 02 2∆ ϕ

∆ω ∆ vu r= ∆t ∆t

ni k

 t =   t = 2α ∆ t

w

w

w

.te

ch

Endwinkelgeschwindigkeit  t (bei  0  0)

Drehwinkel  (bei  0  0)

Winkelgeschwindigkeitszunahme ∆ ω rad in 2 s Zeitabschnitt ∆ t

er 24

Winkelbeschleunigung  (Definition)

Drehwinkel  (bei  0 = 0)

Beschleunigte Kreisbewegung mit Anfangsgeschwindigkeit ( 0  0)

Beschleunigte Kreisbewegung ohne Anfangsgeschwindigkeit ( 0 = 0)

fo

rad

t 0 , t rad s s

.in



 t =  0 +  =  0 +  t  t = ω 02+ 2α ∆ ϕ

 =

 =

ω t∆t 2

=

α (∆ t ) 2

ω 0 +ω t 2

2

=

ω t2 2α

∆ t = ω 0∆ t +

α (∆ t )2 2

ω 2− ω 02  = t 2α

Zeitabschnitt  t (bei  0 = 0)

t

=

ωt 2∆ ϕ = α α

Zeitabschnitt  t (bei  0  0)

t

=

 ω 0 2 2∆ ϕ ω t −ω 0 ω0 + =− ±  α α α  α 

C 52

C Mechanik

Tabelle 2. Gleichmäßig verzögerte Kreisbewegung Die Gleichungen dieser Tabelle gelten in Verbindung mit den Bezeichnungen der nebenstehenden ,t-Diagramme

Einheiten

rad

s

rad s

 rad s2

r

vu

aT

m

m s

s2

Verzögerte Kreisbewegung ohne Endgeschwindigkeit ( t = 0)

m

Winkelverzögerung  (Definition)

 =

Winkelverzögerung  (bei  t = 0)

 =

∆t

=

ω 02 2∆ ϕ = 2∆ ϕ (∆ t )2

ω 0 −ω t ∆t

aT =  r =

w

ch .te

w

Endwinkelgeschwindigkeit  t

w

Anfangswinkelgeschwindigkeit  0 (bei  t = 0)

Drehwinkel  (bei  t  0)

ω0

ni k

 =

Tangentialverzögerung aT

Drehwinkel  (bei  t = 0)

Winkelgeschwindigkeitszunahme ∆ ω rad in 2 Zeitabschnitt ∆ t s

er 24

Winkelverzögerung (bei   0)

0

Verzögerte Kreisbewegung mit Endgeschwindigkeit ( t  0)

fo

t 0, t

.in



=

ω 02− ω t2 2∆ ϕ

∆v ∆ω r= u ∆t ∆t

= t =

2α ∆ ϕ

 t =  0 –  =  0 –   t  t = ω02 − 2α ∆ ϕ

 =

 =

 =

ω 0∆ t 2

=

ω 0 +ω t 2

α (∆ t ) 2 2

=

ω 02 2α

∆ t = ω 0∆ t −

α (∆ t )2 2

ω 02− ω t2 2α

Zeitabschnitt  t (bei  t = 0)

 t=

ω0 2∆ ϕ = α α

Zeitabschnitt  t (bei  t  0)

 t=

ω 0 − ω t ω 0  ω 0 2 2∆ ϕ − = ±  α α α  α 

2 Dynamik

C 53

2.1.3.3 Harmonische Bewegung (Kreuzschleife) liegt vor, wenn das Weg-Zeit-Diagramm durch eine Sinus- oder Kosinusfunktion dargestellt wird, wie Bild 16 zeigt.

Die größte Auslenkung tritt auf beim Kurbeldrehwinkel  = 90º, weil dann sin = 1 und damit s = r ist. Sie heißt Amplitude (Schwingungsweite). Mit Periode T in Sekunden wird die Zeit für einen Hin- und Rückgang bezeichnet: T = 2 /. Die Zahl der Schwingungen in einer Sekunde heißt Frequenz (oder Schwingungszahl) Kreisfrequenz  = 2/T f=

1  T 2

f

T



1 s

s

1 s

(55)

Ein Punkt auf dem Schieber erhält die Geschwindigkeit v m s

r



m

1 s

t s

a m

(56)

s2

fo

v = r  cos  t

.in

maximale Geschwindigkeit (in Mittelstellung)

er 24

vmax = vu = r  Beschleunigung a = 2 s

ni k

amax = r  2 sin t

.te

ch

Bild 16. Weg-Zeit-, Geschwindigkeits-Zeit- und Beschleunigungs-Zeit-Diagramm der harmonischen Bewegung

w

w

w

2.1.3.3.1 Rechnerische Bestimmung der Wege, Geschwindigkeiten und Beschleunigungen (Bild 16). Ist vu die Umfangsgeschwindigkeit des Kurbelpunkts P und  =  n/30 die konstante Winkelgeschwindigkeit der Kurbel MP, wird vu = r ;  =

πn 30

vu r



m m s

1 s

min



1 min

(52)

In der Zeit t überstreicht die Kurbel den Kurbeldrehwinkel

 = t





rad

1 s

s m

a = r 2

„

Beispiel: An einer Schraubenfeder hängt ein Körper und schwingt in der Sekunde einmal auf und ab. Die Entfernung zwischen den äußersten Totpunktlagen des Körpers beträgt 0,5 m. Wie groß ist die maximale Beschleunigung amax?

f =

1 ω = T 2π

=

2π 2 π = T 1s

amax = r 2 r = 0,25 m

t

(53)

s

Die Auslenkung (Weg s) eines Punktes auf dem Schieber beträgt nach Bild 16: s = r sin  s = r sin  t

maximale Beschleunigung in den Totlagen

Lösung:

n 1

(57)

r



t



m

1 s

s

º

(54)

2  1 m amax = r 2 = r 2 π ⋅1  = 9,87 2  s s

2.1.3.3.2 Zeichnerische Bestimmung der Wege, Geschwindigkeiten und Beschleunigungen (Bild 17). Die in jedem beliebigen Zeitpunkt auftretenden Momentangeschwindigkeiten v und Beschleunigungenakönnen zeichnerisch bestimmt werden: Im Lageplan wird die Umfangsgeschwindigkeit vu im bestimmten Maßstab auf der Kurbel MP abgetragen, z.B. MB = vu.

C 54

C Mechanik

Dann ist im Dreieck MCB die Kathete BC = MB cos  t = vu cos  t = Geschwindigkeit v eines Schieberpunkts. Mit den gefundenen Strecken lässt sich das v, s-Diagramm aufzeichnen. In gleicher Weise wird die Momentanbeschleunigung a bestimmt: Im Lageplan die maximale Beschleunigung (Zentripetalbeschleunigung) amax = r  2 im bestimmten Maßstab auf Kurbel MP auftragen, z.B. wiederum MB = r  2. Dann ist im Dreieck MCB die Kathete MC die Beschleunigung a eines Schieberpunkts. Mit den gefundenen Strecken MC wird das a, s-Diagramm entwickelt. Erkenntnis: Zu gleichen Drehwinkeln gehören Maximalgeschwindigkeit und Beschleunigung null bzw. Maximalbeschleunigung und Geschwindigkeit null.

Bild 18. Lageplan des Schubkurbelgetriebes zur Bestimmung des Kreuzkopf- bzw. Kolbenwegs s

Aus den geometrischen Bedingungen des Bildes 18 lässt sich ablesen: s = r (1 – cos) ± l (1 – cos ) + für Kolbenhingang (zur Kurbelwelle) – für Kolbenrückgang (von der Kurbelwelle) mit s1 und 1

.in

fo

Der Weg s1 (Auslenkung) beim Rückgang wird vom inneren Totpunkt Ti der Kurbelseite aus gemessen.

er 24

Mit Schubstangenverhältnis

=

Kurbelradius r Länge der Schubstange l

(59)

ni k

und r sin  = l sin  (Bild 18), sin  =  sin ,

.te

ch

cos  = 1− sin 2 β = 1− (λ sin ϕ ) 2 wird der Weg

w

w

Der Ausdruck entwickeln:

w

=1–

2.1.3.4.1 Rechnerische Bestimmung der Wege, Geschwindigkeiten und Beschleunigungen. Ist vu die Umfangsgeschwindigkeit des Kurbelpunkts P,  die konstante Winkelgeschwindigkeit der Kurbel MP und h der Hub des Kolbens bzw. Kreuzkopfs, so wird

=

πn 30

vu m s

(60)

1− (λ sin ϕ )2 lässt sich als Reihe

1 1 (λ sin ϕ )2 − (λ sin ϕ )4 – ... 2 8

Die Reihe konvergiert sehr schnell und man kann daher mit ausreichender Genauigkeit den Weg s (Auslenkung) mit der Näherungsformel berechnen: s = r (1 – cos ±

2.1.3.4 Schubkurbelgetriebe (Bild 18)

π hn 60

1− (λ sin ϕ )2 ]

1− (λ sin ϕ )2 =

Bild 17. Lageplan der Kreuzschleife mit Geschwindigkeits-Weg- und Beschleunigungs-Weg-Diagramm

vu = r  =

s = r (1 – cos) ± l [1 –

r



h

m

1 s

1 m min

n (58)

1 λ sin 2 ϕ ) 2

(61)

Mathematische Entwicklungen führen zu den Gleichungen für die Geschwindigkeit 1 λ sin 2 ϕ ) 2 1 v = r (sin t ± λ sin 2 ω t ) 2

v = vu(sin ±

(62)

2 Dynamik

C 55

maximale Geschwindigkeit 1 1 vmax = vu (1 + λ 2 ) = r ω(1+ λ 2 ) 2 2

(63)

1 für λ= = 0, 2 wird vmax = 1,02 vu = 1,02 r  5 bei  = 79º 16' (Hingang) bei 1 = 100º 44' (Rückgang)

mittlere Geschwindigkeit hn vm = 30

Bild 20. Zeichnerische Bestimmung der Kreuzkopfbzw. Kolbenbeschleunigung a beim Schubkurbelgetriebe ( = 1 gesetzt; sonst Maßstabsumrechnung erforderlich)

(64)

Beschleunigung a=

vu2 (cosϕ ± λ cos 2ϕ ) r

(65)

Zur Geschwindigkeitsbestimmung des Kolbens (Bild 19) wird Radius MP = der Umfangsgeschwindigkeit vu gesetzt. Für jede Kurbelstellung ist dann Geschwindigkeit v = Strecke MA.

fo

a = r ω 2 (cosω t ± λ cos 2ω t )

amax = r 2 (1 ± )

.in

maximale Beschleunigung (in den Totlagen)

Die Beschleunigung a des Kolbens ergibt sich aus der um 90º gedrehten Normalbeschleunigung an des 2 Kurbelpunkts P (Bild 20). Es wird MP = an = vu /r gesetzt, KP bis A verlängert, AB || KM gezogen, BC || MA geführt und CD  KC gefällt. Strecke DM stellt dann für jede Kurbelstellung den Betrag (Größe) der Beschleunigung a des Kolbens oder Kreuzkopfs dar, jedoch nur dann, wenn die Umfangsgeschwindigkeit vu konstant ist.

ni k

Wird das Schubstangenverhältnis  = 0 gesetzt, also die Länge der Schubstange l = ∞, ergeben sich aus den obigen Gleichungen die Formeln der harmonischen Bewegung.

Das ergibt sich aus der Ähnlichkeit der Dreiecke KPB und MAP, worin Punkt B der „Momentanpol“ ist.

er 24

(66)

ch

2.1.3.4.2 Zeichnerische Bestimmung der Wege, Geschwindigkeiten und Beschleunigungen.

w

w

w

.te

Der Weg s (bzw. s1) und damit der Lagepunkt K (bzw. K1) in Abhängigkeit vom Drehwinkel  wird festgelegt im Lageplan (Bild 18) durch Kreisbogen um Kurbelpunkt P (bzw. P1) mit der Schubstangenlänge l.

Bild 19. Zeichnerische Bestimmung der Kreuzkopfbzw. Kolbengeschwindigkeit v beim Schubkurbelgetriebe

In Bild 21 ist der Geschwindigkeits- und der Beschleunigungsverlauf über dem Hub h = 2r aufgetragen (v, s- und a, s-Diagramm). Maximale Geschwindigkeit und Beschleunigung null treten in der gestrichelt gezeichneten Schubstangenstellung auf (Tangentenstellung). Je länger die Schubstange im Verhältnis zum Kurbelradius wird, d.h.  sehr klein, um so mehr nähert sich die Geschwindigkeitslinie einer Ellipse und die Beschleunigungslinie wird eine Gerade, wie bei harmonischer Bewegung.

Bild 21. Geschwindigkeit v und Beschleunigung a in Abhängigkeit von Hub h beim Schubkurbelgetriebe

C 56

C Mechanik

2.2 Mechanische Arbeit W und Leistung P, Wirkungsgrad , Übersetzung i

2.2.1.1 Geradlinige Bewegung des Körpers. Im Einzelnen wird bei der Berechnung der Arbeit W einer Kraft F unterschieden:

2.2.1 Mechanische Arbeit W

2.2.1.1.1 Arbeit W der konstanten Kraft F (Bilder 23 und 25). Kraft- und Wegrichtung fallen zusammen oder F ist Komponente in Wegrichtung, z.B. Vorschubkraft und Vorschubweg am Drehbanksupport. Das Kraft-Weg-Diagramm (Bild 23) zeigt eine Rechteckfläche.

Die mechanische Arbeit W einer den Körper bewegenden Kraft ist das Produkt aus den Wegabschnitten  s und der jeweiligen Kraftkomponente F in Wegrichtung: W = W = Fs = = F1s1 + F2s2 + ... Fn sn

(67)

W

F

s

J = Nm

N

m

(70)

er 24

.in

fo

W = Fs

Bild 23. Arbeit W einer konstanten Kraft F längs des Weges s

.te

ch

ni k

Ist Kraft F konstant, wird mit s =  s die Arbeit W = Fs (Bild 22). Die Arbeit ist eine skalare Größe. Häufig lassen sich die Verhältnisse durch Aufzeichnung des Kraft-Weg-Diagramms besser übersehen (Bilder 23, 24, 26, 28). Die von der Kraft F oder dem Drehmoment M verrichtete Arbeit W entspricht immer der Fläche unter der Kraftlinie oder Momentenlinie. Meistens lässt sich die Berechnungsgleichung für die Arbeit W aus der Flächenform des Kraft-WegDiagramms entwickeln (z.B. Trapez in Bild 26); sonst kann die Fläche auch ausgezählt oder durch graphische Integration oder mittels Planimeter bestimmt werden (Maßstab berücksichtigen). Wirken mehrere Kräfte auf den Körper ein, ist die Gesamtarbeit gleich der Summe der Einzelarbeiten oder gleich der Arbeit der resultierenden Kraft. Die Einheit der Arbeit ergibt sich, wenn die Kraft F in N und der Weg s in m eingesetzt wird (gesetzliche und internationale Einheiten): (W )1) = (F) mal (s)

2.2.1.1.2 Arbeit W der veränderlichen Kraft F (Bild 24). Kraft und Wegrichtung fallen zusammen oder F ist Komponente in Wegrichtung: W =  W = F s  Fläche unter Kraftlinie (71)

1 kgm s2

kgm 2

w

1 Nm =

w

w

(W ) = N mal m = Newtonmeter Nm

1

s2

(68)

Beachte: Die gesetzliche und SI-Einheit für die Arbeit W und für die Energie E ist das Joule J. Es gilt: 1 J = 1 Nm = 1 Ws = 1

kgm 2 s2

Bild 22. Arbeit W einer konstanten Kraft F

1)

(69)

Bild 24. Arbeit W einer veränderlichen Kraft F längs des Weges s

Bild 25. Arbeit W einer schrägen Kraft F

Die Formelzeichen in Klammern sollen nur die Einheit der physikalischen Größe kennzeichnen, also (W ) = Einheit der Arbeit; (F ) = Einheit der Kraft usw.

2 Dynamik

C 57

2.2.1.1.3 Arbeit W der konstanten Kraft F (Bilder 23 und 25). Kraft- und Wegrichtung schließen den Winkel  ein: (72)

kg

m s2

(73)

m

(77)

2.2.1.1.8 Elastischer Körper wird durch Kraft F elastisch verformt; z.B. eine Schraubenfeder nach Bild 26 um s verlängert oder verkürzt: Formänderungsarbeit

h

Wf = Wf =

F1 + F2 ⋅∆ s 2

(78)

R 2 2 (s − s1 ) 2 2

Wf

J = Nm

F1, F2 N

s1, s2

R

m

N m

Darin ist R die Federrate in N / m, d.h. die Belastung je m Verlängerung: R = F /s.

w

w

w

.te

ch

ni k

2.2.1.1.5 Beschleunigungsarbeit W der konstanten resultierenden Kraft F. Kraft und Wegrichtung fallen zusammen oder F ist Komponente in Wegrichtung (Bild 23). Der Körper wird von der Geschwindigkeit v1 auf v2 gleichmäßig beschleunigt (oder verzögert). Die Entwicklung mit Hilfe des dynamischen Grundgesetzes Fr = ma ergibt sich folgendermaßen: W = Fr s = m a s ∆ v v2 − v1 a = = ∆t ∆t v2 + v1 ∆t s= 2 v −v v +v W = m 2 1⋅ 2 1 ∆t ∆t 2 m 2 2 W = (v2 − v1 ) 2

WR =  FG s cos WR =  m g s cos

.in

J = Nm

g

m s2

2.2.1.1.7 Verschiebung eines Körpers der Masse m auf schiefer Ebene mit Neigungswinkel  durch Kraft F parallel zur Bahn ergibt die Reibungsarbeit

er 24

m

g

 Gleitreibzahl nach Tabelle 2.

2.2.1.1.4 Arbeit W der Gewichtskraft FG = mg. Körper der Gewichtskraft FG (also konstante Kraft F ) bzw. Masse m wird um die rechtwinklige Höhe h gehoben; es gilt demnach Bild 23 und für die Hubarbeit wird: W

m

J = Nm 1 N m kg

Die Kraftkomponente F sin bzw. allgemein alle Kräfte rechtwinklig zur Bewegungsrichtung verrichten keine Arbeit ( = 90º; cos = 0).

W = FG h W = mgh

 FG s

fo

W = Fs cos

WR

W

m

J = Nm kg

v2 , v1 m s

(74)

Wird der Körper von v1 = 0 an beschleunigt oder auf v1 = 0 verzögert, wird die Beschleunigungsarbeit W=

m 2 v 2

(75)

2.2.1.1.6 Verschiebung eines Körpers der Masse m auf horizontaler Unterlage durch horizontale Kraft F ergibt die Reibungsarbeit WR =  FG s WR =  m g s

(76)

Bild 26. Formänderungsarbeit Wf beim Spannen einer Schraubenfeder 2.2.1.2 Drehung des Körpers (Bild 27). Der Angriffspunkt P der Tangentialkraft FT beschreibt einen Kreisbogen vom Radius r, z.B. bei einer Kurbel. Das Bogenstück  s ergibt sich aus Drehwinkel   =  s / r ;  s =   r und damit die Teilarbeit  W = FT  s = FT r  .

C 58

C Mechanik W = W = M     Fläche unter der Momentenlinie

Da FT r = M das Drehmoment der Kraft FT in Bezug auf die Drehachse ist, wird mit Drehwinkel  =   t (39) die Arbeit des Moments (Dreharbeit) W = W = FT r  = M 

2.2.1.2.3 Beschleunigungsarbeit W des konstanten resultierenden Moments M (konstante Tangentialkraft FT); der Körper wird von Winkelgeschwindigkeit  1 auf  2 gleichmäßig beschleunigt oder verzögert; Entwicklung mit Hilfe des dynamischen Grundgesetzes für Drehung M = J (J Trägheitsmoment,  Winkelbeschleunigung): ∆ ω ω 2 −ω1 W=M=J = = ∆t ∆t ω 2 +ω1 ϕ= ∆t 2 ω 2 −ω1 ω 2 +ω1 ⋅ ∆t W=J ∆t 2

(79)

W = M  t Sind FT oder M konstant, so wird W = M.

Im Einzelnen wird bei der Berechnung der Arbeit W eines Drehmoments M (Dreharbeit einer Kraft FT) unterschieden: 2.2.1.2.1 Arbeit W des konstanten Drehmoments M (konstante Tangentialkraft FT). Das Momenten-Drehwinkel-Diagramm (Bild 28) zeigt eine Rechteckfläche wie in Bild 23 und es gilt: Dreharbeit W = Drehmoment M · Drehwinkel 

2

W = M

fo

Nach Bild 15 eingesetzt ergibt sich die Beschleunigungsarbeit

.in

M  FT r z Nm rad N m 1

W=

J 2 (ω − ω12 ) 2 2

er 24

W J = Nm

2

Beachte: ( 2 –  1) ( 2 +  1) = ω 2 − ω 1

(80)

W = 2 FT r z

(81)

z Anzahl der Umdrehungen

(82)

J = Nm =

kgm

2

s2

J

 1,  2

kgm2

1 s

Wird der Körper von  1 = 0 an beschleunigt oder auf  1 = 0 verzögert, wird die Beschleunigungsarbeit J (83) W = ω2 2

w

w

.te

ch

ni k

W

w

Bild 27. Dreharbeit einer Tangentialkraft FT

2.2.2 Leistung P

Die konstante oder mittlere Leistung P ist der Quotient aus Arbeit W und Zeit t: P=

P

W t

W=

Nm s

W

t

Nm

s

(84)

Der Betrag der Leistung ist damit auch gleich dem in der Zeiteinheit (meist 1 s) verrichteten Arbeitsbetrag. Die Leistung ist eine skalare Größe. Aus (84) ergibt sich für die Arbeit W bei konstanter Leistung P: Bild 28. Arbeit eines konstanten Drehmoments M (Dreharbeit) über einem Drehwinkel 

2.2.1.2.2 Arbeit W des veränderlichen Drehmoments M (veränderliche Tangentialkraft FT). Es gilt Bild 24 mit Drehmoment M statt Kraft F und Drehwinkel  statt Weg s: Dreharbeit:

W=Pt

(85)

Beachte: Die gesetzliche und SI-Einheit für die Leistung P ist das Watt (W), 1 Watt ist gleich der Leistung, bei der während der Zeit 1 s die Energie 1 J umgesetzt wird: 1W=

1 Joule J = 1Sekunde s

(86)

2 Dynamik

C 59

Da nach (69) 1 J = 1 Nm = 1 Ws ist, gilt: 1W = 1

J Nm kgm =1 =1 3 s s s

=

2

(87)

2.2.2.1 Geradlinige Bewegung. Sind verschiebende Kraft F und konstante Geschwindigkeit v gleichgerichtet, so gilt mit (84) für die Leistung P: W Fs s = = F = Fv t t t

N

m s

(88)

2.2.2.2 Drehung des Körpers. Greift die Tangentialkraft FT an einer Kurbel vom Radius r an, die sich mit gleich bleibender Geschwindigkeit v bzw. Winkelgeschwindigkeit  dreht, so ist P = FTv = FT r . Mit FT r = Drehmoment M wird die Leistung

W = Nm s

M Nm

 FT

v

1 s

m s

N

r m

(89)

P M = 9550 n

n min–1

w

M Nm

w

P kW

w

Mn 9550

.te

ch

Wird für die Winkelgeschwindigkeit  =  n /30 eingesetzt, ergeben sich zwei in der Technik wichtige Zahlenwertgleichungen zur Berechnung von Leistung P oder Drehmoment M : P=

(90) (91)

Der Wirkungsgrad  einer Maschine oder eines Vorgangs (Spannen einer Feder, Gewinnung eines Stoffes, Umwandlung von Wasser in Dampf usw.) ist das Verhältnis der von der Maschine oder während des Vorgangs verrichteten Nutzarbeit Wn zu der der Maschine oder während des Vorgangs zugeführten Arbeit Wz: Wn 1  hypersonische Strömung mit M > 5 Beispiel 2. Aus dem Druckbehälter für Luft mit p0 = 180 kPa, R = 287,6 J/kgK, T0 = 293,16 K, cp = 1004 J/kgK und  = 1,40 entsprechend Bild 5 ist die Ausströmgeschwindigkeit c der Luft in die freie Atmosphäre mit p = 100 kPa zu berechnen.

C 122

C Mechanik lustbeiwert  berücksichtigt, beträgt der ausfließende Massenstrom

Luftdichte im Behälter: p 180 kPa kg ρ0 = 0 = = 2,135 3 RT0 287, 6 J ⋅293,16 K m kg K

m = αΨ A2 2 p0 ρ0

(48)

Druckverhältnis aus Tabelle 4:

Ausströmgeschwindigkeit, Gl. 24: 1

 0,4 2    2,8 180 kPa  100 1,4   m 1 c2 =  − = 302,053    180   s 0, 4 2,135 kg          m3 Austrittstemperatur , Gl. 31: c2 2 = 247,724 K 2 cp

Austrittsmachzahl, Gl. 17: c2 c2 = = a2 κ RT2

302,053 1, 4⋅ 287, 6

m s

J ⋅247,724 K kg K

= 0,956

0,6 

max

Helium =1,66 Luft =1,40 überhitzter Wasserdampf =1,30 Naßdampf =1,135

0,5

0,4

ch

ni k

Beispiel 3. Für eine Luftströmung mit der Geschwindigkeit von c1 = 160 m/s bei T1 = 305 K und bei der spezifischen Wärmekapazität von cp = 1004 J/kgK der Luft ist die Temperaturerhöhung im Staupunkt T = T2 – T1 eines umströmten Körpers bei c2 = 0 m/s zu errechnen. Aus der Bernolligleichung (Gl. 31) folgt: m² 1602 2 c12 s ∆ T = T2 −T1 = = = 12,75 K J 2c p 2⋅1004 kg K

er 24

M2 =

.in

T2 = T0 −

fo

Berechnung der Durchflussfunktion Die Durchflussfunktion in Gl. 46 ist nur abhängig vom Isentropenexponent , d.h. von der Gasart und vom Druckverhältnis p/p0;  = f (, p/p0). Die Durchflussfunktion steigt mit sinkendem Druckverhältnis p/p0 an und sie erreicht beim kritischen Druckverhältnis ihren Maximalwert. Danach sinkt sie wieder ab, weil die Flächen-Geschwindigkeitsbeziehung in Gl. 46 unberücksichtigt blieb. In Wirklichkeit bleibt jedoch der erreichte Maximalwert der Durchflussfunktion  und auch der erreichte maximale ausströmende Volumen- und Massenstrom im gesamten Druckbereich p/p0 unterhalb der kritischen Druckverhältnisse (p/p0)krit konstant.

p p* = 0,556 > = 0,528 , unterkritische Ausströmung p0 p0

.te

5.6 Die Durchflussfunktion

w

w

Mit Hilfe der Kontinuitätsgleichung m =  cA und der Ausströmgeschwindigkeit in Gl. 24 kann auch der ausfließende theoretische Massenstrom aus einem Druckbehälter berechnet werden. Er beträgt:

w

1

 2 κ+1  2   2κ  p κ  p  κ  m = A2  p0 ρ0  −    κ −1  p0   p0       

(46)

Ist die Ausflussfunktion bekannt, kann der ausfließende theoretische Massenstrom m bestimmt werden. m A2 p0 0 kg kg m2 Pa 3 s m

0,1 0

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 p p0

Bild 9. Durchflussfunktion  für Gase und Dämpfe

1

m =Ψ A2 2 p0 ρ0

0,2

(45)

Darin ist die Durch- oder Ausflussfunktion  enthalten, sie lautet:  2 κ+1  2   κ  p κ  p  κ   Ψ=   −    κ −1 p0   p0       

0,3

(47)

Werden schließlich noch die Strahlkontraktion mit  = f (Re, (d/D)) = 0,60 bis 1,20 oder der Druckver-

Die Durchflussgeschwindigkeit c, die Durchflussfunktion  und der durchfließende Massenstrom können unterhalb des kritischen Druckverhältnisses p/p0 < (p/p0)krit weiter erhöht werden, wenn entsprechende technische Vorkehrungen in Form einer Überschalldüse (de Laval-Düse) getroffen werden. Im Bild 9 sind die Verläufe der Durchflussfunktion für zwei Gase und für zwei Dämpfe in Abhängigkeit des Druckverhältnisses p/p0 dargestellt. Das kritische Druckverhältnis in Gl. 41 bestimmt den Maximalwert der Durchflussfunktion. Damit wird der Maximalwert von max 1

 2 κ−1 Ψ max =   κ +1 

κ κ +1

(49)

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung

C 123

Der maximale Massenstrom m max beträgt damit

c1

(50)

κ +1  

p2 c2

d2

κ 

d2

p1



d1

m max = α A2

1   2 κ−1 2 p0 ρ0    κ +1   



Bei dem überkritischen Druckverhältnis p/p0  p*/p0 expandiert der Strahl nach dem Austritt aus der Öffnung und erweitert sich (Bild 10).

Bild 12. Strahlkontraktion in verschiedenen Ausund Durchflussöffnungen



Die Gleichung für den Massenstrom lautet:

max

m = α εΨ 2 ρ0 p0

p

fo

1,0 p0

b)

Bild 10. a) Ausflussfunktion für überkritisches Ausströmen ohne Überschalldüse b) Behälter mit Strahlexpansion

Austrittstemperatur aus Isentropengleichung, Gl. 37: κ−1

1

p 2

Dampfdichte am Austritt: p 480 kPa kg ρ2 = 2 = = 1, 413 3 RT2 595, 0 J ⋅570,8 K m kg K

Austrittsgeschwindigkeit des Dampfes aus der Öffnung, Gl. 31: 1

1

2  2 J (653,16 K − 570,8 K ) = c2 =  2cp (T0 −T2 )  = 2⋅2398 kg K  

d2

w d1

w

c

d2

d1

w

.te

ch

Mit Hilfe der Durchflussfunktion kann auch der Durchfluss durch Blenden und Düsen (Bild 11) berechnet werden. Wirkdruckentnahme

p κ T2 = T0 2  = 653,16 K ⋅0,5580,231 = 570,8 K  p0 

ni k

5.7 Isentrope Strömung in Düsen und Blenden

.in

a)

p p0

Beispiel 4. Aus einem Dampfbehälter mit dem konstanten absoluten Innendruck von p0 = 860 kPa und der Temperatur von t0 = 380 °C strömt überhitzter Dampf durch eine Öffnung mit dem Durchmesser von d = 38 mm isentrop in eine Anlage mit dem Druck von p2 = 480 kPa abs. Zu bestimmen sind für die Dampfströmung mit der spezifischen Wärmekapazität von cp = 2398 J/kgK, R = 595,0 J/kgK und  = 1,30 die Dampftemperatur und die Dichte der Austrittsströmung, die Dampfgeschwindigkeit am Austritt, die örtliche und kritische Machzahl; die Abkühlung des Dampfes bei der Ausströmexpansion. Aus der Isentropengleichung folgt für die unterkritische Strömung nach Tabelle 4:  p*  p   = 0,547 = 0,558 > p0  p0 

er 24

p p0

0

(51)

m s örtliche Machzahl, Gl. 17: = 628, 49

M2 =

1 p 2

Bild 11. Normblende und Normdüse

Somit kann die Durchflussgleichung und die Durchflussfunktion für die Volumenstrommessung bzw. für die Massenstrommessung in Düsen und Blenden benutzt werden. Um den Massenstrom genau ermitteln zu können, müssen auch der Düsenbeiwert  und die Strahlkontraktion berücksichtigt werden. Im Bild 12 ist die Strahlkontraktion für einige Aus- und Durchflussöffnungen dargestellt.

c2 = c2 / κ RT2 = a2

628, 49 1,30⋅595,0

m s

J ⋅570,8 K kg K

= 0,946

kritische Schallgeschwindigkeit, Gl. 34: a* = 2 c p

κ −1 J 1,30 −1 m 653,16 K = 639, 21 T = 2⋅2398 κ +1 0 kg K 1,30 +1 s

kritische Machzahl, Gl. 17:

m c2 628, 49 s = = 0,983 a* 639, 21 m s Abkühlung des Dampfes bei der isentropen Expansionsströmung M*=

∆ T = T0 −T2 = 653,16 K − 570,8 K = 82,36 K

C 124

C Mechanik

5.8 Beschleunigte kompressible Strömung

Wenn der Temperaturverlauf T(x) entlang der Rohrachse bekannt ist, liefert diese Gleichung die Geschwindigkeit entlang der Rohrachse c(x). Sie kann in einfacher Weise zunächst für die isotherme Rohrströmung mit dT = 0 gelöst werden.

5.8.1 Reibungsbehaftete kompressible Rohrströmung

Bei der reibungsbehafteten Rohrströmung wird die Reibungsarbeit an der Rohrwand dem Gas als Dissipationsenergie zugeführt. Die Energiezufuhr führt zur Beschleunigung der Strömung auch bei konstantem Rohrquerschnitt.

5.8.2 Reibungsbehaftete isotherme Rohrströmung

In langen erdverlegten Gasrohrleitungen wie z.B. in Pipelines und Gasversorgungsleitungen nehmen die Rohrleitungen und das Gas annähernd die konstante Temperatur des Erdreichs an und es findet ein Wärmeaustausch dq statt (Bild 14). Mit dT = 0 vereinfacht sich die Euler’sche Bewegungsgleichung für die kompressible reibungsbehaftete Rohrströmung (Gl. 56) zu



p

r

c

c(r)

x

T(r)

 RT 1 2 c 

dp

ρ

+

dτ

ρ

(52)

=0

.in

p1 T1 1 c1

ni k

c dc +

Der Rohrreibungsbeiwert  ist auch bei kompressibler Unterschallströmung (M  1,0) unabhängig von der Machzahl und nur eine Funktion der Reynoldszahl Re und der relativen Oberflächenrauhigkeit  = f (Re, d / k). Er kann dem Nikuradse- oder ColebrookDiagramm entnommen werden und er ist vom Strömungsweg x unabhängig. Damit kann Gl. 57 in den Grenzen 1 und 2 in Bild 14 berechnet werden.

er 24

Die Euler’sche Bewegungsgleichung für die reibungsbehaftete Strömung eines Newton’schen Fluids lautet unter Vernachlässigung des Gravitationsanteils gemäß Bild 13:

ch

Mit der thermischen Zustandsgleichung der Gase p/ = RT in der differenziellen Schreibweise d(p/) = R dT erhält man nach der Differenziation

.te

dp d  dT

 p T

w

w





dc

0 c

w

d

(54)

Setzt man die Kontinuitätsgleichung für A = konst. (Gl. 54) in Gl. 53 ein und ersetzt den Druck p durch p = RT, ergibt sich die Gleichung für die Druckänderung infolge einer Temperatur- und Geschwindigkeitsänderung dp



 dT dc 

RT 

 c   T

(55)

Wird Gl. 55 in Gl. 52 eingeführt, erhält man mit der spezifischen Reibungsenergie  / =  (c2/2)(x/dh) die Gleichung für die kompressible reibungsbehaftete Rohrströmung 2

c dc + R dT − RT

dc c dx + λ = 0 c 2 dh

A1

d

dq

(56)

p2< p 1 T2>T 1  2<  1 c2> c 1

A2 T=konst.  

(53)

und mit der Kontinuitätsgleichung m  c A in der differentiellen Form für die Rohrleitung mit konstantem Rohrquerschnitt, A = konst. folgt

(57)

fo

Bild 13. Geschwindigkeits- und Temperaturverlauf bei reibungsbehafteter Rohrströmung

c 2 dx   c dc   2 d 0  h

1

L

2

Bild 14. Isotherme reibungsbehaftete Rohrströmung bei A = konst.

Die Lösung der Gl. 57 lautet: 2 ln

 1 c2 1  L

2 RT  2 2   

0 c1 dh c1 !  c2

(58)

Mit dem Quadrat der Schallgeschwindigkeit a12/ = RT1 und der Machzahl am Rohranfang M12 = c12/a12 = c12/ RT1 ergibt sich die Gleichung 59 mit der Machzahl M1: 2 ln

2 c1 L 1   c1   1      c2  M12   c2   d !

(59)

Der erste Term der Gl. 59 2 ln(c1/c2) stellt die Beschleunigung des Gases durch den kompressiblen Einfluss dar. Er kann zunächst bei der iterativen Lösung der Gleichung näherungsweise null gesetzt werden. Mit Hilfe der Kontinuitätsgleichung

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung m 1c1 A1  2c2 A2 für A = konst. und mit der thermischen Zustandsgleichung der Gase p = RT können die Verhältniswerte 2/1 und p2/p1 und die Zustandsgrößen am Ende der Rohrleitung bestimmt werden. Es folgt für A = konst.

 2 c1

1 c2

und

p2  2 c1



p1 1 c2

L 1 2 $# $" p p1 p2 p1 %1 1  c1 & d p1 $' $(

1

(62)



1 c1 c2 0,8

0,6

w

.te

.in

ch

M1=0,02

0,4

M2Gr

0,2 -1 10

0,08 0,04 0,15 0,3 0,1 0,06 0,2 0,25

1  1

10

102

L d

L 2 c1 d 2

p

L

d



c



kg m Pa m m 3 1 m s

(64)

Beispiel 5. Für eine Erdgasleitung mit dem Innendurchmesser d = 80 mm und der Länge L = 4,5 km, die nicht isoliert in 1 m Tiefe im Erdreich verlegt wurde, ist der Druckverlust für die Gasgeschwindigkeit von c = 22 m/s in einer neuen Stahlrohrleitung mit der Oberflächenrauigkeit von k = 0,08 mm zu berechnen. Der absolute Druck beträgt p = 580 kPa, die Gasdichte  = 0,795 kg/m3 und die kinematische Viskosität * = 15,8 + 10–6 m2/s.

Reynoldszahl: m 0,08 m s = 111392, 4 ν m2 15,8⋅ 10− 6 s relative Oberflächenrauigkeit: d 80 mm

1000 k 0,08 mm Re =

w

0,4

w

0,5

p p1 p2 

er 24

(61)

ni k

M 2Gr

fo

Wird die vollständige Gl. 59 iterativ gelöst, können die Resultate in Abhängigkeit der Rohrgeometrie  L / d und der Machzahl in einem Diagramm dargestellt werden. Im Bild 15 ist das Geschwindigkeitsverhältnis für die kompressible isotherme Rohrströmung dargestellt. Das Verhältnis der Geschwindigkeit am Anfang und am Ende der Rohrleitung c1/c2, ist im Bereich von 0,2 bis 1, über  L / d mit Werten von 10–1 bis 103, für verschiedene Machzahlen von M1 = 0,02 bis 0,50 dargestellt. Ebenfalls dargestellt ist der Verlauf der Grenzmachzahl, die sich aus der Grenzwertbetrachtung von Gl. 59 für

ergibt zu

(63)

Gl. 63 zeigt, dass der Druckverlust p bei kompressibler Rohrströmung und sonst gleichen Rohrparametern und Anfangsbedingungen stets größer ist als der Druckverlust bei inkompressibler reibungsbehafteter Strömung mit p =  (L/d)c12/2. Bei kompressibler Strömung mit Machzahlen von M1  0,2 ist der Druckverlust stets kompressibel mit Gl. 59 oder Gl. 63 zu berechnen. Dabei ist zu beachten, dass sich für das Geschwindigkeitsverhältnis c1/c2 und für die Rohrlänge Grenzwerte ergeben, die nicht überschritten werden sollen, da sie zu Verdichtungsstößen führen können. Ein anderer Grenzwert für die kompressible Berechnung von Druckverlusten in Gasrohrleitungen ist das Verhältnis des Druckverlustes p zum absoluten Eintrittsdruck p1 von p/p1 ) 0,08. Durch Reihenentwicklung von Gl. 63 erhält man den Druckverlust für die inkompressible Rohrströmung

(60)

 c1   M1       M1  c2 Gr  M 2 Gr

C 125

103

Bild 15. Geschwindigkeitsverlauf bei kompressibler isothermer Rohrströmung für Luft und zweiatomige Gase mit  = 1,4

Bild 15 zeigt die Beschleunigung der Strömung infolge von Wärmezufuhr durch Reibung. Bei sehr langen Rohrleitungen bzw. sehr großen Werten  L / d > 10 bis 103 führt diese Strömung zum Verdichtungsstoß mit dem Druckanstieg und der Geschwindigkeitsabsenkung. Danach kann der isotherme reibungsbehaftete Strömungsvorgang von Neuem beginnen. Wird das Beschleunigungsglied in Gl. 58 vernachlässigt, ergibt die Lösung der vereinfachten Gl. 58 den Druckverlust p für die reibungsbehaftete kompressible Strömung:

cd

22

=

Rohrreibungsbeiwert aus Colebrook-Diagramm: d λ = f Re, = 0,0218 k Druckverlust nach Gl. 63: "$ L 1 2 $# p p1 p2 p1 %1 1  c &

d p1 ($ $' kg 2 m3 222 m 0,08 m ⋅ 580⋅ 103 Pa s2

0,0218⋅ 4500 m⋅ 0,795 = 580 kPa 1− 1−

p 329,5 kPa

Die inkompressible Rechnung nach Gl. 64 ergibt einen Druckverlust p = 235,92 kPa. Daraus ergibt sich eine Differenz für den Druckverlust der kompressiblen und der inkompressiblen Rechnung von

C 126

C Mechanik

(p) = 93,58 kPa. Bezogen auf den Druckverlust der kompressiblen Rechnung von p = 329,5 kPa entspricht dieser Wert einer Abweichung von 28,4%. Das Verhältnis des Druckverlustes p zum Eintrittsdruck nimmt den folgenden Wert an.

Für den Ausdruck RTt1/c12 in Gl. 68 kann man nach Umformung von Gl. 65 mit ( 1) c 2 ( 1) c 2 ( 1) 2 Tt M (69)

1

1

1 T 2  RT 2 a2 2

p 329,5 kPa

0,568 p1 580 kPa

schreiben RTt1

Somit beträgt der absolute Druck am Ende der betrachteten Erdgasleitung p2 = p1 – p = 580 kPa – 329,5 kPa = 250,5 kPa.

c12

Bei isolierten Gasleitungen, aber auch bei kurzen nichtisolierten Gasversorgungsleitungen, kann der Wärmeaustausch durch die Rohrwand näherungsweise vernachlässigt werden. Mit der Beziehung für die Totaltemperatur einer Strömung Tt = T + c2/(2cp) und der spezifischen Wärmekapazität cp =  R / ( –1) erhält man für die Gastemperatur

Aus Gl. 65 folgt nach Differenziation:

fo

(66)

(67)

w

w

  1 dc dc dx

2 RTt1 3  

0  c d c h

.te

Wird diese Temperaturänderung in die Gleichung der kompressiblen reibungsbehafteten Rohrströmung (Gl. 56) eingesetzt, erhält man

w

Der Rohrreibungsbeiwert  ist auch bei der adiabaten Strömung näherungsweise von der Lauflänge unabhängig und nur von der Reynoldszahl und der relativen Oberflächenrauigkeit abhängig  = f (Re, k / d). Die Lösung der Gleichung zwischen den Stellen 1 und 2 des Bildes 16 ergibt die Gl. 68 2

  1  c2  RTt1   c1   L

0 ln   2 1     dh   c1  c1   c2  ! p1 T1 1 c1

A1

d

T = konst.

L

0,6

M1=0,02

M2Gr=1

0,5 0,4

(68) 0,2 10-1 p 2< p 1 T 2>T 1  2<  1 c2> c 1

A2

1 c1 c2 0,8

0,4

, s

1

Diese transzendente Gleichung kann bei bekannter Rohrgeometrie dh = d, L, , bekannten Anfangsbedingungen p1, T1 und c1 und bekanntem Isentropenexponenten  iterativ gelöst werden. Die Lösungen der Gl. 71 für die adiabate Rohrströmung können wieder in Abhängigkeit der Rohrgeometrie  L / d und der Eintrittsmachzahl M1 dargestellt werden. Bild 17 zeigt die Geschwindigkeitsverhältnisse für die kompressible adiabate Rohrströmung. Das Geschwindigkeitsverhältnis c1/c2 ist für den Bereich von c1/c2 = 0,2 bis 1, über  L / d mit Werten von 10–1 bis 103 dargestellt. Bei variierten Machzahlen von M1 = 0,02 bis 0,5 stellen sich die abfallenden Verläufe c1/c2 ein (Bild 17). Ebenfalls aufgetragen ist der Verlauf der Grenzmachzahl mit M2Gr = 1.

ni k

 1 c dc R

(70)

2  1 L  1    c1     1  c1  

0 (71) ln      1    2  2 !   c2   c2  dh   M1  !

ch

dT

 1 2

.in

(65)



er 24

c2 ( 1) c 2

Tt 2 cp 2 R

1

 M12

Wird dieser Ausdruck in Gl. 68 eingesetzt, erhält man die Beziehung für das Geschwindigkeitsverhältnis c1/c2 in Abhängigkeit der Gasart , der Machzahl M1, des Rohrreibungsbeiwertes , der Rohrlänge L und des hydraulischen Rohrdurchmessers dh:

5.8.3 Reibungsbehaftete adiabate Rohrströmung für dq = 0

T Tt



2

Bild 16. Adiabate reibungsbehaftete Rohrströmung bei A = konst.

1

0,15 0,08 0,04 0,3 0,2 0,1 0,06 0,25 103 10 102 L d

Bild 17. Geschwindigkeitsverhältnis bei kompressibler adiabater Rohrströmung für Gase mit  = 1,4 Bei Vernachlässigung des Beschleunigungsgliedes ln(c2/c1)( + 1) /, was für geringe Geschwindigkeiten zulässig ist, lautet die Lösung von Gl. 71 für das Geschwindigkeitsverhältnis c1/c2:

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung

hältnis T2/T1, das Druckverhältnis p2/p1 am Ende der Rohrleitung zum Anfangsdruck sowie der Druckverlust zu berechnen. Die Heißdampfparameter betragen p1 = 1,0 MPa, t1 = 280 °C, T1 = 553,16 K, Dichte 1 = 4,0 kg/m3, die kinematische Viskosität * = 51,6 · 10–6 m2/s und der Isentropenexponent  = 1,30, Gaskonstante R = 595 J/kgK.

1

L " #2 2  M12 $ c1 $$ dh $

%1 & c2 $ 2  ( 1) M12 $ '$ ($

C 127

(72)

Reynoldszahl der Dampfströmung:

Das Temperaturverhältnis T2/T1, das Dichte- und das Druckverhältnis betragen für die Rohrströmung: 2 T2  1 2   c2   M1 1  

1 2 T1   c1   !

(73)

d 100 mm

1000 k 0,1 mm Rohrreibungsbeiwert aus Colebrook-Diagramm:

 2 c1

1 c2

λ = f Re,

(74)

a  RT

p2 2 T2 c1 T2



p1 1 T1 c2 T1

2

.in

Geschwindigkeitsverhältnis mit Gl. 72 und Endgeschwindigkeit c2 bei Vernachlässigung des Beschleunigungsanteils:

*

1

L " #2 2  M 12 $ c1 $$ dh $

%1 &

c2 $ 2  ( 1) M 12 $ $' $( 1

550 m " #2 +1,30 + 0,042 $ 2 + 0,040 + 0,10 m $$ $

%1 & 0,737 2  (1,30 1) + 0, 042 $ $ '$ ($ c2

c 22 2

m 26 c s 0,040

a 654,12 m s

er 24

M1

ni k

p2

2

J m + 553,16 K 654,12 kg K s

Machzahl, Gl. 17:

ch

.te

w

1

p1

c12 2

(76)

w

J kg

1 2

w

 -  1. M12   c1 

    2  c2 Grenz  2  - 1. M1 !

1,30 + 595

fo

(75)

Die Zustandsänderung der reibungsbehafteten adiabaten Gasströmung in der Rohrleitung kann im h-sDiagramm dargestellt werden. Sie verläuft auf der so genannten Fanno-Kurve (Bild 18) bis zum kritischen Druck p*, bei dem die Geschwindigkeit den möglichen Grenzwert cGrenz erreicht. Das Geschwindigkeitsverhältnis im Grenzpunkt von Bild 18 beträgt

1

d = 0, 040 k

Schallgeschwindigkeit des Heißdampfes, Gl. 14:

Druckverhältnis:

ht=konst

ν

m ⋅ 0,10 m s = 50387,6 m2 51,6⋅ 10− 6 s 26

=

Relative Oberflächenrauigkeit:

Dichteverhältnis:

h

cd

Re =

c2 1 m + c1

+ 26 35,28 m/s c1 0, 737 s

Temperaturverhältnis und Endtemperatur T2 , Gl. 73: p* c 2 Grenz 2

2  1 2   c2   T2

1 M1 1  

2 T1   c1   !

1 T2

  1 2  1,30 1 + 0,04 2 + 1    0,999 2   0, 737  !

T2 + T1 0,999 + 553,16 K 553,05 K T1

Dichteverhältnis und Dichte 2 , Gl. 74: s1

s2

s2Gr.

J s kg K

Bild 18. Zustandsänderung der adiabaten Rohrströmung im h-s-Diagramm (Fanno-Kurve) Beispiel 6. Für eine isolierte Heißdampfleitung mit dem Innendurchmesser d = 100 mm Ø und der Länge L von 550 m ist das Geschwindigkeitsverhältnis c1/c2, für dq = 0 für die Heißdampfgeschwindigkeit von c1 = 26 m/s und t1 = 280 °C in der Stahlrohrleitung mit der Oberflächenrauigkeit von k = 0,1 mm, das Temperaturver-

 2 c1

0, 737 1 c2  kg kg  2 2 + 1 0,737 + 4, 0 3 2,948 3 1 m m Druckverhältnis, Enddruck p2 und Druckverlust, Gl. 75:

p2  2 T2

0,737 + 0,999 0, 737 p1 1 T1 p2

p2 + p1 0, 737 +1000 kPa 737 kPa p1

Druckverlust p p1 p2 1000 kPa 737 kPa 263 kPa

C 128

C Mechanik

5.8.4 Flächen-Geschwindigkeits-Beziehung

 p  dp d      c dc 0  1   p  

Bei der kompressiblen, reibungsfreien, beschleunigten Strömung in Düsen ändern sich die Zustandsgrößen p, T, , c und auch der Strömungsquerschnitt A in Abhängigkeit von der Größe der Geschwindigkeit c bzw. der Machzahl entlang der Wegkoordinate x. c 0 0 p0 T0 0 c1

den Druck dp/p und aus der Isentropengleichung ebenfalls d p / p =  d  /, erhält man Gleichungen für die Dichte-Geschwindigkeitsbeziehung und die Flächen-Geschwindigkeitsbeziehung. Aus Gl. 78 folgt

p2 T2 2 c2

dp  1  d d

c dc 

 p  p  



2

d



Bild 19. Eindimensionale Düsenströmung in einer de Laval-Düse

(80)

fo

.in -

er 24

A2

A2

c 2 dc dc

M 2 c a2 c

.

dA dc

M 2 1 A c

A*

A*



Wird diese Dichteänderung in die Kontinuitätsgleichung (Gl. 4) eingeführt, erhält man die FlächenGeschwindigkeitsbeziehung

c1

c1

c2

(79)

Mit dem Quadrat der Schallgeschwindigkeit a2 = p/ und der Machzahl M = c/a erhält man die DichteGeschwindigkeitsbeziehung

x 1

(78)

c2

Die Größe der Machzahl beeinflusst sowohl die Dichteänderung als auch die Querschnittsänderung dA der Düse, wie Tabelle 5 für vier verschiedene Zustände entsprechend Gln. 80 und 81 zeigt. Der Querschnittsverlauf einer Düse ist im Bild 21 in Abhängigkeit der Düsenlänge für die kompressible und für die inkompressible Strömung dargestellt. Die Flächen-Geschwindigkeitsbeziehung (Gl. 81) kann nun gelöst werden und man erhält für eine konstante Machzahl M das Querschnittsverhältnis A2/A1 einer Überschalldüse

ch

ni k

u

(81)

Turbinenlaufrad

w

.te

Bild 20. Leitapparat mit de Laval-Düsen einer Dampfturbine

w

w

Solche Strömungen treten in Überschalldüsen nach de Laval auf (Bilder 19 und 20) oder in Schaufelgittern von Dampf- und Gasturbinen, wenn große spezifische Energieströme in Geschwindigkeit umgesetzt werden sollen. Dafür wird eine eindimensionale isentrope Strömung entlang eines Stromfadens gemäß (Bild 19) betrachtet. Die Kontinuitätsgleichung für die kompressible Strömung m  c A ist in der differenziellen Schreibweise in Gl. 4 angegeben. Gl. 4 zeigt, dass eine Geschwindigkeitsänderung auch die Dichteänderung der Strömung und des Strömungsquerschnitts bedingt. Die Dichteänderung verursacht wiederum eine Druck- und Temperaturänderung, wie die thermische Zustandsgleichung (Gl. 77) zeigt dp d  d T

0  p T

ln

 c A2 c

M 2 1 ln 2 ln  2  A1 c1  c1 

-

. (82)

Tabelle 5. Wirkung der Größe der Machzahl auf die Dichte- und Querschnittsänderung von Strömungen M=0

M

1,0

M = M* = 1,0

(77)

Eliminiert man aus der differenziellen Form der Energiegleichung der Gasdynamik (Gl. 78)

.

M 2 1

M

1,0

Ruhezustand

dρ

ρ

Unterschallgeschwindigkeit

dρ

Kritischer Zustand

dρ

Überschallgeschwindigkeit

dρ

ρ

ρ

ρ

=0

dA dc =− = 0 A c




dc c

dA dc > A c

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung

Für die de Laval-Düse mit kreisförmigem Querschnitt A = 0 d 2/4 beträgt das Druckverhältnis

Daraus folgt für das Querschnittsverhältnis von Düsen

A 2  c2 

  A1  c1 

.

2

M 1

2 M 2

(83)

p2  d1  M 2 1

  p1  d 2 

oder

A

- M 1. c 2

konst.

p0 T0 0 c0

(84)

Für den Unterschallbereich M  1,0 lautet die Gl. 84 A 2 c1-1 M1 .

A1 c -1 M 22 . 2

C 129

2

p2 T2 c2 2

A* a* M*=1

p c p0

(85)

(88)

p c

Die Beschleunigung der Strömung im Unterschallgebiet erfordert die Verengung und im Überschallbereich die Erweiterung des Düsenquerschnitts (Bilder 21 und 22).

c*

p

fo

c0

Bild 22. Druck- und Geschwindigkeitsverlauf in einer de Laval-Düse bei unterkritischer, kritischer und überkritischer Expansion

.in

c1

A

A

.te

ch

kompressibel d/0

w

w

inkompressibel d=0

w

0

x

Bild 21. Querschnittsverlauf in einer Düse bei kompressibler und inkompressibler Strömung

Die Dichte- und Druckänderung im Überschallbereich einer de Laval-Düse betragen: M2

dA

 ( M 2 1) A

(86)

Diese Dichteänderung in die Isentropengleichung d  M 2 dA dp



p  M 2 1 A

-

2

2

 1

 c   a     T   1   1 1   c a T 0  max   0  0   1



(89)

 p 

1    p0 

Bild 23 zeigt, dass die örtliche Schallgeschwindigkeit a bzw. das Verhältnis a/a0 mit zunehmender Geschwindigkeit c von dem Wert a/a0 = 1,0 im Ruhezustand absinkt und bei der Maximalgeschwindigkeit c = cmax, die erst im absoluten Vakuum bei p = 0,

.

eingeführt, ergibt das Druckverhältnis: M 2

p2  A1  M 2 1

  p1  A2 

Erwartungsgemäß sinkt der Druck in der Überschalldüse, während die Geschwindigkeit ansteigt (Bild 22). Hier sind der Druck- und Geschwindigkeitsverlauf in einer de Laval-Düse mit der Beschleunigung der Strömung über die kritische Geschwindigkeit c* hinaus dargestellt. Wird die kritische Geschwindigkeit c* im engsten Querschnitt A* nicht erreicht, wirkt der Erweiterungsteil der Düse als Diffusor und der Druck p steigt bei reibungsfreier Strömung wieder auf den Anfangswert p0 an (Bild 22). Die erreichbare Maximalgeschwindigkeit beim Ausströmen in das totale Vakuum ist in Gl. 25 angegeben. Unter Benutzung der Bernoulligleichung (Gl. 44) und der Gleichungen für die Verhältniswerte im Ruhezustand (Gln. 36 bis 38) lässt sich die Änderung der Zustandsgrößen in Abhängigkeit des Geschwindigkeitsverhältnisses c /cmax darstellen (Bild 23).

ni k

x

d

pu x

er 24

c 0 0 p0 T0 0

(87)

 = 0 und T = 0 erreicht wird, den Wert a  RT 0 mit a/a0 = 0 annimmt.

C 130

C Mechanik  1

1

 1

 p    

     p0   0 

A* A

a/a0

1

1

 1 2

(94)

M2

Führt man Gl. 94 in Gl. 24 ein und betrachtet die Kontinuitätsgleichung (Gl. 2) für einen beliebigen Punkt auf der Stromlinie und für den kritischen Zustand  cA = *c*A*, können das Flächenverhältnis im kritischen Querschnitt A*/A und auch das Dichteverhältnis im kritischen Querschnitt einer Überschalldüse angegeben werden. Das Querschnittsverhältnis beträgt

T/T0 0,5 /0 p/p0

1

  1 *2   1 M  1 A* 

* M * M *   1  1  A   1    1 !

1

0,5 c/cmax

0

Bild 23. Bezogene Zustandsgrößen bei isentroper Strömung von Luft mit  = 1,4 in Abhängigkeit des Geschwindigkeitsverhältnisses c/cmax

fo

und daraus das Dichteverhältnis  /*

0

 RT0

(90)

.te

 1

p  p  a   RT  0    0  p0 

(91)

w

p

2

a0

w

w

und die kritische Schallgeschwindigkeit a*.

 1

.in

ch

die örtliche Schallgeschwindigkeit in einem Punkt der Stromlinie,

a*

(96)

Für die kritische Machzahl M * = 1 ergibt sich aus Gl. 95 das Querschnittsverhältnis A*/A = 1,0, d.h. im kritischen Punkt erfährt der Querschnitt einer Überschalldüse keine Änderung in Abhängigkeit der Ortskoordinate. Der Düsenquerschnitt befindet sich in diesem Punkt im Wendepunkt zwischen dem konvergierenden und dem danach folgenden divergierenden Teil der Überschalldüse (Bild 22). Im Überschallbereich der de Laval-Düse mit M > 1,0 ist A*/A < 1, d.h. der Querschnitt erweitert sich. Der Zusammenhang der kritischen Machzahl M * und der örtlichen Machzahl M ergibt sich aus den Schallgeschwindigkeiten der Gl. 39 mit der Definition der Machzahlen M * = c*/a* und M = c/a (Gl. 17) zu

ni k

a0 

p0

1

  1 *2   1 1 M   1 A*    1

*

 *  1 

 M A  1     1 !

er 24

Daraus wird auch sichtbar, dass es unterschiedliche Schallgeschwindigkeiten in Strömungen gibt, die streng auseinander zu halten sind: Es sind dies die Ruheschallgeschwindigkeit,

(95)

 1 2 p0 cmax

 1   1 0

(92)

Mit diesen unterschiedlichen Schallgeschwindigkeiten lassen sich auch zwei unterschiedliche Machzahlen definieren, wobei die Ruhemachzahl bei c = 0 stets M0 = 0 ist. Die örtliche Machzahl beträgt c c M

und die kritische Machzahl beträgt: a  RT 1

 1  # 2 "  $  1   p    $ c * M * % 1    & a $  1   p0   $ !( ' *

(93)

Damit erhält man unter Berücksichtigung der Isentropengleichung p/p0 = ( /0) = (T/T0)/(–1) die Beziehung für das exponierte Druckverhältnis:

*

M

c a*



c 1 2

 2     1 ! a0

 -  1. M 2 

  2  2  - 1. M !

1 2

(97)

Die Verhältniswerte der Zustandsgrößen p/p0, T/T0,  /0 können auch in Abhängigkeit der kritischen Machzahl M * dargestellt werden, deren Maximalwert bei M * = 2,45 erreicht wird (Bild 24).

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung 1,0

In Tabelle 6 sind die Gleichungen für die örtlichen und die kritischen Machzahlen sowie für die gasdynamischen Verhältniswerte a/a0, T/T0, p/p0 und  /0 mit den zugehörigen Bestimmungsgleichungen für die isentrope Strömung idealer Gase mit konstanter spezifischer isobarer Wärmekapazität cp = konst. nach [2] zusammengestellt. Tabelle 6 ist hilfreich bei der Durchführung gasdynamischer Berechnungen. Der fett umrandete Bereich der Tabelle 6 mit den ersten vier Zeilen und Spalten gilt auch für adiabate Zustandsänderungen der Strömung ohne Energieaustausch mit der Umgebung (dq = 0), bei der die Ruhetemperatur T0 konstant ist. Diese Gleichungen können also auch für adiabate reibungsbehaftete Strömungsvorgänge benutzt werden.

A A

0,8

M + 10 1

T T0

0,6

 0 0,4

p p0 0,2

0

0

0,8

0,4

1,2

1,6

2,0

C 131

2,4 M*

fo

Bild 24. Zustandsgrößen bei isentroper Strömung von Luft ( = 1,4) in Abhängigkeit der kritischen Machzahl

1

2

M

1

2

1 1

2

M

1

2

1 1

1 2

1

M2

1

1 1

2

M

2

1

1

2

2

ch

a a0

T0 1 T

1 *2 M 1

1 *2 M 1

1

a a0

1 *2 M 1

1

1

T T0

p p0

1 1 1

1

Beispiel 7. Die de Laval-Düse einer Dampfturbine wird mit überhitztem Dampf beaufschlagt mit p1 = 2,5 MPa, der Eintrittstemperatur T1 = 673 K, der Eintrittsdichte 1 = 8,333 kg/m3, der Gaskonstante R = 595 J/kgK, dem Isentropenexponenten  = 1,30 und der kinematischen Viskosität * = 51,6 + 10-6 m2/s. Der Dampf soll in der de Laval-Düse auf p2 = 300 kPa und T2 = 411 K entspannt werden. Dabei erreicht die Dampfdichte den Wert 2 = 1,666 kg/m3. Die de Laval-Düse besitzt einen engsten Querschnitt von A* = 0,0025 m2 und ein Querschnittsverhältnis von A2/A* = 24. Zu prüfen und zu berechnen sind: a) arbeitet die de Laval-Düse im überkritischen Bereich, b) die Zustandsgrößen am Düsenaustritt c2, a2 und M2 bei isentroper Expansion,

T T0

0

1

1

1

1 1 1

0

1 2 0

1 0

p p0

0 1

1 1

1

2

2

p p0

T T0

2

a a0

1

1

T T0

1

1

p p0

2

a a0

p0 p

2

1

T T0 2

0

1

1

1 1 1

a a0

1 *2 M 1

1 1

1

1 1 1

w

1

1

.te

1

2

a0 a

1

M*2

1

T T0

0

2

2

er 24

1

p p0

T T0

ni k

M2

M*2 1 *2 M 1

M2 1 M2 1 1

1

a a0

p p0

M*2

w

M*2

a a0

M2

w

M2

.in

Tabelle 6. Verhältniswerte der Strömungsparameter idealer Gase mit konstanter spezifischer isobarer Wärmekapazität cp = konst. nach Oswatitsch [2]

1

p p0

0

c) der Volumen- und Massenstrom in der Düse, d) das erforderliche Querschnittsverhältnis A1/A2 der de LavalDüse und den neuen Austrittsquerschnitt A2´ für einen Entspannungsdruck von p2 = 220 kPa bei sonst gleichen Parametern.

Lösung: a) Expansionsdruckverhältnis, Tabelle 4:

p2 0,3 MPa p*

0,12 

0,547 p1 2,5 MPa p

überkritischer Bereich

C 132

C Mechanik

b) Düsenaustrittsgeschwindigkeit, Gl. 24:

Druck gibt es am Austritt eine Strahlexpansion, wobei der Druck sprungartig auf den Austrittsdruck sinkt (Bild 25).

1

" $ 2  p1 c2 % $  1 1 '

 1  # 2    p2    $ 1  p   &

  1  ! $ (

Strahlkontur für p2‘p 2 s 2-s 1

0

x

Bild 26. Machzahl- und Entropieverlauf in einer de Laval-Düse bei zu hohem Gegendruck mit Ablösung und Verdichtungsstoß

Folgt der Druck in einer Überschalldüse im überkritischen Bereich nicht dem Druckverlauf p(x) gemäß Gl. 88, kann sich die Strömung in der Düse nicht isentrop an den Austrittszustand p2 annähern, sondern sie verändert sich sprunghaft auf den Druck p2´, die Dichte 2´ und die Temperatur T2´. Sinkt der Druck p2´ am Düsenaustritt unter den Auslegungsdruck p2´ < p2, expandiert die Strömung am Düsenaustritt. Steigt der Druck am Düsenaustritt über den Ausle-

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung

Die Bilanzgleichungen für den rechtwinkligen Verdichtungsstoß lauten:

gungsdruck p2´ > p2, führt das zu einem Verdichtungsstoß und die Strömung löst von der Düsenwand ab (Bild 25). Dieser Stoßvorgang verursacht Strömungsverluste, die sich als Entropieerhöhung gemäß Gl. 98 darstellen. T p s2 s1 cp ln 2 R ln 2 T1 p1

Impulsgleichung

1c12  p1  2cˆ2 2  pˆ 2

(98)



1

ˆ 2

.te p 

c

w

w

w

c

 kg m3

c m s

m A kg m2 s

(101)

fo

.in

ch

Tˆ2

ni k

pˆ2

T0 = konst, T variabel

p 

cˆ 2

T1

2

m A

c /  RT das Druckverhältnis für den Stoßvorgang

A2

s 0,1 2m

(100)

Ist der Strömungszustand vor dem Stoß mit p1, c1, T1 und 1 bekannt, können mit Hilfe der drei Bilanzgleichungen die Stoßbeziehungen für pˆ 2 / p1 , cˆ2 / c1 und ˆ 2 / 1 als Lösungen angegeben werden. Aus der Impulsgleichung (Gl. 99), der Energiegleichung (Gl. 100) und der Kontinuitätsgleichung (Gl. 101) erhält man mit der thermischen Zustandsgleichung p/ = RT und mit der Machzahl M = c/a =

er 24

Verdichtungsstoß

1

c12  pˆ 2 cˆ2 2

 2 2  1 ˆ 2

1c1 ˆ 2cˆ2

Der Verdichtungsstoß ist eine charakteristische Erscheinung bei Überschallströmungen. Dazu wird eine kompressible, isentrope, eindimensionale Strömung in einem Rohr mit konstantem Querschnitt A im Kontrollraum zwischen 1 und 2 entsprechend Bild 27 betrachtet.

s



Kontinuitätsgleichung für konstanten Strömungsquerschnitt A = A1 = A2

5.9.1 Rechtwinkliger Verdichtungsstoß

p1

p1

 1 1

5.9 Verdichtungsstoß

c1

(99)

Energiegleichung (Bernoulligleichung)

Im Bild 26 sind der dimensionslose Druckverlauf p/p0, der Verlauf der Machzahl M und der Entropieverlauf s2 – s1 in einer de Laval-Düse bei erhöhtem Druck hinter der Düse p2´ > p2 dargestellt.

A1

C 133

Bild 27. Zustandsänderung einer Überschallströmung bei rechtwinkligem Verdichtungsstoß

Der Abstand der Ein- und Austrittsflächen des Kontrollraumes soll sehr klein sein und nur im Bereich der Weglänge einiger Moleküle liegen. Die freie Weglänge der Moleküle beträgt für Luft von p0 = 100 kPa und t0 = 20 °C etwa s = 0,1 2m. Die Dicke der Stoßfront, in der die Temperatur unstetig von T1 auf T2 ansteigt, ist vom Druckverhältnis beim Verdichtungsstoß abhängig und sie beträgt s = 0,07 bis 0,50 2m. Bei reibungsfreier, inkompressibler Strömung folgt die Lösung aus der Kontinuitätsgleichung für A = konst. c2 = c1 und p2 = p1, die auch für kompressible Strömungen bei geringer Geschwindigkeit gilt. Für kompressible Fluide gibt es eine weitere Lösung mit c2 / c1 und p2 / p1, wie die nachfolgenden Betrachtungen zeigen werden [3][4].

pˆ 2 2

1 M12 1  1 p1

-

.

(102)

Für M1  1,0 ist auch pˆ 2 / p1  1,0, d.h. der Druck steigt an (Verdichtungsstoß). Aus der Energiegleichung (Bernoulligleichung, Gl. 100) und der Kontinuitätsgleichung (Gl. 101) erhält man die zweite und dritte Stoßbeziehung: 2 M12 1 cˆ2 1

1   1 M12 c1 ˆ 2

(103)

Beim Verdichtungsstoß mit M1  1,0 wird die Geschwindigkeit verringert cˆ2  c1 bzw. Mˆ 2  1 . Bei einer Luftströmung von t = 20 °C,  = 1,4 und M1 = 1,6 sinkt das Geschwindigkeitsverhältnis auf cˆ2 / c1 = 0,492, d.h. die Geschwindigkeit sinkt nach dem Verdichtungsstoß etwa auf den halben Wert und die Dichte verdoppelt sich. Aus der thermischen Zustandsgleichung für ideale Gase p/ = RT und den Stoßbeziehungen Gln. 102 und 103 erhält man für das Temperaturverhältnis beim rechtwinkligen Verdichtungsstoß: 2 Tˆ2 aˆ22 pˆ 2 1 



1 M12 1 T1 a12 p1 ˆ 2    1

-

 2 M12 1  + 1 2     1 M1 !

.! + (104)

C 134

C Mechanik

Die vierte Stoßbeziehung sagt aus, dass die Temperatur beim Verdichtungsstoß im Verhältnis des Druckes pˆ 2 / p1 und der Geschwindigkeit cˆ2 / c1 ansteigt. Das Temperaturverhältnis Tˆ2 / T1  1 für M1  1 und das Verhältnis der Schallgeschwindigkeiten steigen ebenfalls an aˆ2 / a1  1. Das Verhältnis der Machzahlen nach und vor dem Stoß beträgt damit Mˆ 2 cˆ2 a1 cˆ a

 1, da 2  1 und 1  1 M1 c1 aˆ2 c1 aˆ2

zweiten Hauptsatz der Thermodynamik nur in Form der Druckerhöhung auftreten. Verdünnungsstöße mit Drucksenkung sind nicht möglich. In der Tabelle 7 sind die Verhältniswerte der Zustandsgrößen von rechtwinkligen Verdichtungsstößen zusammengestellt. Zu beachten ist, dass beim rechtwinkligen Verdichtungsstoß der Druck ansteigt und die Geschwindigkeit des Gases herabgesetzt wird. Die Temperatur und damit auch die Schallgeschwindigkeit

(105)

aˆ2  RTˆ2 steigen nach dem Verdichtungsstoß an.

Zu beachten ist auch, dass der Ruhedruck pˆ 02 nach dem Verdichtungsstoß absinkt, aber die Ruhetemperatur konstant bleibt Tˆ02 = T01.

Beim Verdichtungsstoß wird also die Überschallmachzahl M1 vor dem Stoß in den Unterschallbereich transformiert. Schließlich erhält man die Gleichung für die Machzahl Mˆ 2 nach dem rechtwinkligen Verdichtungsstoß, die in den Unterschallbereich Mˆ 2 < 1 sinkt, aus Gln. 103 und 104.

Tabelle 7. Zustandsgrößen nach einem rechtwinkligen Verdichtungsstoß Druckverhältnis

pˆ 2 / p1  1 3 pˆ 2  p1

Geschwindigkeitsverhältnis

cˆ2 / c1  1 3 cˆ2  c1

Dichteverhältnis

ˆ2 /

fo

1

 2 2  - 1.  Mˆ 2  M12 

M1  2 M12 - 1.    !

.in

(106)



pˆ t2   1 ˆ 2   1 M2 

1 2 pˆ 2  !

.te

ch

Mit Hilfe der Gleichung für die spezifische Entropieänderung kann die Entropieänderung beim rechtwinkligen Verdichtungsstoß berechnet werden.

(108)

w

w

  Tˆ pˆ  ln 2 ln 2  ) 0 sˆ2 s1 R  p1 !  1 T1

w

Wird das Druck- und Temperaturverhältnis durch die Machzahlen der Gln. 102 und 104 ausgedrückt, kann die Entropieänderung beim rechtwinkligen Verdichtungsstoß auch angegeben werden als: " 1 # $ $ 2 

1  $ 1  $ ( M12 1)  $ $  1 ! sˆ2 s1 R ln % (109)  & $  2   1 $ $  (  1) M1  $ 2 $ $ '  2  ( 1) M1 ! ( Da nach dem zweiten Hauptsatz der Thermodynamik die Entropieänderung für reale Strömungsvorgänge sˆ2 s1 nur ansteigen kann, folgt aus der Beziehung Gl. 108 für das Temperaturverhältnis Tˆ2 /T1  1 und für das Druckverhältnis ebenfalls pˆ 2 / p1  1 der Anstieg der Entropie beim Verdichtungsstoß. Somit können Verdichtungsstöße nur in Überschallströmungen auftreten. Unstetige Druckänderungen in kompressiblen Strömungen können entsprechend dem

ˆ2 

Schallgeschwindigkeitsverhältnis

aˆ 2 / a1  1 3 aˆ 2  a1

Machzahl

ˆ 1 M1  1, M 2

ni k

(107)

1 3

1

Temperaturverhältnis Tˆ2 / T1  1 3 Tˆ2  T1

er 24

Das Verhältnis des Totaldruckes nach dem Stoß pˆ t2 zum Druck pˆ 2 beträgt:

1

kritische Machzahl

ˆ * 1/ M * M 2 1

Entropieänderung

sˆ2 s1  0 3 sˆ2  s1

Ruhedruckverhältnis

pˆ 02 / p01 ˆ 02 /

Ruhedichteverhältnis

ˆ 02 /

Ruhetemperaturverhältnis Ruheschallgeschwindigkeit

Tˆ02 / T01 aˆ02 / a01 1 3 Tˆ02 T01

01

01

 1 3 pˆ 02  p01

 1 3 ˆ 02 

01

aˆ02 a01

Im Bild 28 sind die Verhältniswerte der Stoßbeziehungen in Abhängigkeit der Anströmmachzahl vor dem Stoß im Bereich von M1 = 1 bis 5 dargestellt. Das Druckverhältnis pˆ 2 / p1 , das Totaldruckverhältnis pˆ t2 / p1 , das Temperaturverhältnis Tˆ2 / T1 und das Dichteverhältnis ˆ 2 / 1 steigen beim rechtwinkligen Verdichtungsstoß mit zunehmender Anströmmachzahl M1 zunehmend stärker an (Bild 28). Das Geschwindigkeitsverhältnis cˆ2 / c1 und auch das Totaldruckverhältnis pˆ t2 / pt1 nehmen ab. Die Energiegleichung (Gl. 100) und auch die Bernoulli’sche Konstante gelten über den Verdichtungsstoß hinweg. Aus dieser Bedingung können auch die Ruhegrößen pˆ 0 , ˆ 0 , Tˆ0 und aˆ0 nach dem Verdichtungsstoß abgeleitet werden. Bei konstanter Größe der Bernoulli’schen Konstante bleiben folgende Größen konstant: Ruheenthalpie h0 = cp T0, Ruhetemperatur T0, Ruheschallgeschwindigkeit a0  RT0 .

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung Das Verhältnis der Ruhedrücke ist gleich dem Verhältnis der Ruhedichten pˆ 02 / p01 = ˆ 02 / 01  1. Für das Ruhedruckverhältnis beim rechtwinkligen Stoß gilt: p01 01  2

1 M12 1 pˆ 02 ˆ 02    1

-

-

.

2  2 M1 1 + 1   1 M 2 1 

.!

2 M 12 1 2 + (1,62 1) cˆ2

1

1

0, 492   1 M12 c1 (1,4  1) 1,62 cˆ2

1

  1

+



(110)

Druckverhältnis aus Gl. 102

s R

2 2 +1,4 pˆ 2

1 M12 1 1  1,82 1 3,61  1 p1 2,4

-

.

4

Totaldruckverhältnis bei isentroper Strömung hinter dem Stoß aus Gl. 107:

ˆ 2

pˆ 2 p1



 1 ˆ 2   1  0,4 pˆ t2   0,6162 

1

1  M2  2 2 pˆ 2  ! !

1

3,5

1,29

 pˆ  pˆ t2 pˆ 2  t2  1, 29 + 371,83 kPa 479,66 kPa  pˆ 2  Temperaturverhältnis, Gl. 37

.te

ch

ni k

Tˆ2 T1

3

2 + ( κ −1) M12 2 + (0, 4⋅1,82 ) = = 0, 616 2 2 κ M1 − ( κ −1) (2,8⋅1,82 ) − 0, 4

er 24

pˆ t 2 p1

Mˆ 2 =

5

M1

fo

3

.in

2

5

 1 2   0,4 2  Tˆt2 

1 1,8  1,65 M1  1  2 2 T1  ! !

 Tˆ  Tˆt2 T1  t2  293,16 K +1,65 483, 7 K  T1 

2

3

4

M1

5

w

1

w

w

2

1

-

Machzahl Mˆ 2 hinter dem Verdichtungsstoß, Gl. 106:

0

4

.

pˆ 2 3,61 +103 kPa 371,83 kPa

cˆ 2 c1

1

J m + 298,16 K 272, 75 kg K s

Beispiel 9. Ein Überschallwindkanal wird in der Messstrecke mit der Machzahl M1 = 1,8 betrieben. Der statische Druck im Luftstrahl beträgt p1 = 103 kPa und die Temperatur t1 = 20 °C, T1 = 293,16 K,  = 1,4. In der Versuchsstrecke stellt sich ein rechtwinkliger Verdichtungsstoß ein. Wie groß sind der statische Druck hinter dem Verdichtungsstoß pˆ 2 , die Machzahl Mˆ 2 , das Totaldruckverhältnis pˆ t2 / pˆ 2 , der Totaldruck pˆ t2 und die Totaltemperatur Tt2 ?

1

0,5

cˆ2 cˆ cˆ c1 2 M 1 a1 2 M1  RT1

c1 c1 c1

0, 492 +1, 6 + 1, 4 + 287, 6

  1   !

pˆ t 2 p t1

C 135

Bild 28. Zustandsänderungen beim rechtwinkligen Verdichtungsstoß in Abhängigkeit der Anströmmachzahl

Die Gasströmung durch einen Verdichtungsstoß ist nicht isentrop. Allerdings ist die Zunahme der spezifischen Entropie bei geringer Anströmmachzahl gering, jedoch stets größer als beim schiefen Verdichtungsstoß. Beispiel 8. Wie groß sind das Druck- und Geschwindigkeitsverhältnis pˆ 2 /p1; cˆ2 /c1 einer Überschallströmung von Luft mit M1 = 1,6, T1 = 298,16 K, p1 = 180 kPa,  = 1,4 und R = 287,6 J/kgK nach dem rechtwinkligen Verdichtungsstoß ? Anzugeben sind auch der Druck und die Geschwindigkeit nach dem Verdichtungsstoß. Das Druckverhältnis für den rechtwinkligen Verdichtungsstoß beträgt nach Gl. 102 2 2 +1,4 pˆ 2

1 M12 1 1  1,62 1 2,82  1 p1 2,4

-

.

-

pˆ 2 2,82 +180 kPa 507,6 kPa

Geschwindigkeitsverhältnis, Gl. 103

.

Mittels de Laval-Düsen kann der Druck der Strömung stark herabgesetzt werden. Im Vakuum bei absoluten Drücken von p  0,1 Pa stellt sich die Molekularströmung bei Gasdichten von   1,21 + 10–6 kg/m3 ein, die den Gesetzen der kinetischen Gastheorie stark verdünnter Gase gehorcht und die bei Knudsenzahlen von Kn = l /d > 0,5 liegt. Die freie Weglänge der Gasmolekühle ist dabei größer als der Radius der Rohrleitung. Am Rand der viskosen Strömung zur Molekularströmung beträgt die Reynoldszahl nur noch Re 0,12. 5.9.2 Schiefer Verdichtungsstoß

Schiefe Verdichtungsstöße entstehen bei der Umlenkung von Überschallströmungen an konkaven oder konvexen Kanalumlenkungen (Bild 29), in de LavalDüsen, an Schaufelprofilen und an Flugkörpern (Bild 30). Während eine Stromlinie durch einen senkrechten Verdichtungsstoß ohne Richtungsänderung hindurchtritt, erfährt sie bei dem schiefen Verdichtungsstoß eine Richtungsänderung zur Stoßfront hin.

C 136

C Mechanik

p1 T1

c22 = c2n2 + c2t2 und c1t = c2t

pˆ 2

Stoßfront des schiefen Verdichtungsstoßes

Tˆ2 c

ˆ 2

2

erhält man die Energiegleichung

1 M 1

4

Da die tangentiale Geschwindigkeitskomponente beim schiefen Verdichtungsstoß keine Verdichtung erfährt, können die folgenden Winkelbeziehungen aufgeschrieben werden. Die Stoßbeziehungen lauten mit tan  = c1n/c1t, tan( 4 ) cˆ2n / c2t und c1t = c2t.

Bild 29. Verdichtungsstoß an konkaver Wandecke Stoßfront

pˆ 2

Kontrollfläche p1 T1 1

Tˆ2

cˆ 2  c 1

c1

c 2t

c1 c 1n



ˆ 2

cˆ 2n

c 1t 

tan - 4 . cˆ2n

tan  c1n

4=Umlenkwinkel Keil

c 1n c 1t

cˆ 2n

c1

Das Geschwindigkeitsverhältnis cˆ2 / c1 beträgt:

c 2t cˆ 2  c 1

1

(114)

fo

c1

(113)

(115)

w

w

w

.te

ch

ni k

Mit den Bilanzgleichungen (Gln. 99 bis 101) für den rechtwinkligen Verdichtungsstoß können auch die Zustandsänderungen für den schiefen Verdichtungsstoß bestimmt werden, wenn man beachtet, dass nur die Normalkomponente c1n der Anströmgeschwindigkeit zur Stoßfront einen rechtwinkligen Stoß mit der Verzögerung auf cˆ2n erfährt und die parallel zur Stoßfront verlaufende Geschwindigkeitskomponente unverändert bleibt c2t = c1t (Bild 30). Dabei wird die eindimensionale Strömung auf eine zweidimensionale Überschallströmung erweitert. Sind die Anströmparameter c1, c1n, p1, 1, der Stoßwinkel  und der Isentropenexponent  bekannt, weiterhin auch c2 und c2n, p2 und 2, können die Stoßbeziehungen und die Bernoulligleichung für ein ideales Gas bei adiabater Zustandsänderung abgeleitet werden. Es gilt: Impulsgleichung für den schiefen Verdichtungsstoß in Normalrichtung:

er 24

Bild 30. Kontrollfläche für einen schiefen Verdichtungsstoß mit den Normal- und Tangentialkomponenten der Geschwindigkeit

cˆ2n cˆ2 sin( 4 )



c1n c1 sin    sin  2  1 1 

+ 1 sin( 4 )    1  - M1 sin  .2    !

.in

2

2

2

1 c1n  p1 2 cˆ2n  p2

cˆ2 2 cˆ2n 2  c2t 2

2

(116)

Wenn nur noch die Normalkomponenten der Geschwindigkeit c1n und cˆ2n den Verdichtungsstoß beeinflussen, wird auch die kritische Schallgeschwindigkeit an* beim schiefen Verdichtungsstoß verändert. Die Temperatur des Gases vor dem Stoß T1 wird nicht verändert, jedoch die Geschwindigkeit von c1n auf cˆ2n . Mit den beiden Beziehungen für die örtliche Schallgeschwindigkeit a (Gln. 14 und 33) a 

p





p0

0

 1 2

c 2 a02

 1 2

c 2 (117)

und für die kritische Schallgeschwindigkeit a* mit Gl. 39 a*

(112)

Mit den Geschwindigkeitsbeziehungen nach Bild 30 c12 = c1n2 + c1t2

  cˆ2 cˆ2n 2  c2t 2 c1 cos 2    1 sin    2 

(111)

in Tangentialrichtung: c1t = c2t Kontinuitätsgleichung für den schiefen Verdichtungsstoß:

1 c1n  2 cˆ2n

Die Geschwindigkeit hinter dem schiefen Verdichtungsstoß beträgt:

2  p0 2 2 

a2

RT   1 0  1 0  1 0

(118)

erhält man für die kritische Schallgeschwindigkeit an* nach dem schiefen Verdichtungsstoß an*

2

 1

a2 

 1 2 cn  1

(119)

5 Gasdynamik; Eindimensionale kompressible stationäre Strömung Damit können auch die kritischen Machzahlen vor und nach dem schiefen Verdichtungsstoß angegeben werden. Sie betragen vor dem schiefen Verdichtungsstoß Mn* = c1n/an* und nach dem schiefen Verdichtungsstoß Mˆ n* = cˆ2n /an*. Da beim schiefen Verdichtungsstoß nur die Normalkomponente der Geschwindigkeit c1n und M1n  1 auf Unterschall verzögert wird, cˆ2n  c1n , Mˆ 2n  1, kann hinter dem schiefen Verdichtungsstoß durchaus Überschallgeschwindigkeit M  1 herrschen, jedoch ist Mn  1.

p1

M

T1 1 c1

p1

a)

4



p2

p1

4

M

Stoßfront

T1 1 c1 4)60°

M 1>1

Keil

ˆ 1 M 2 pˆ 2

ˆ 1 M 2

Tˆ2

ˆ 1 M 2

ˆ 2 cˆ 2



Bild 32. Abgehobener Verdichtungsstoß mit gekrümmter Stoßfront am stumpfen Körper

pˆ 2

p1

b)



p1

4

pˆ 2  p1

C 137

c)

w

w

w

.te

fo er 24

ch

ni k

0

 tan( 4 ) cˆ2n 2  1 1 

1 tan  c1n   1  - M1 sin  .2  !

(120)

Ist der Keilwinkel 4 eines mit Überschall angeströmten Körpers groß (4 ) 60° bis 65°), wie bei stumpfen Körpern, bildet sich an der Körperspitze kein anliegender schiefer Verdichtungsstoß aus. Die Stoßlinie hebt sich von der Körperspitze nach vorn ab und hat eine gekrümmte Form, wie im Bild 32 dargestellt. Bei den stumpfen Körpern entsteht unmittelbar vor der Körperspitze ein rechtwinkliger Verdichtungsstoß mit  = 90° und einem lokal begrenzten Unterschallgebiet Mˆ 2  1 , das danach wieder in ein Überschallgebiet übergeht (Bild 32).

P2

S

.in

T

c 1n

Der Stoßwinkel des schiefen Verdichtungsstoßes ist stets größer als der Mach’sche Winkel  M beim Übergang einer Strömung in den Überschallbereich. Trifft eine Strömung mit Schallgeschwindigkeit auf einen sehr schlanken Keil mit geringem Keilwinkel 4, verläuft die von der Keilspitze ausgehende Strömung als Mach’sche Linie unter dem Mach’schen Winkel  M (Bild 31a). Der Druck ist auf beiden Seiten der Mach’schen Linie gleich p2 = p1. Wird der angeströmte Keilwinkel vergrößert, entsteht bei der Anströmung mit Überschallgeschwindigkeit ein schiefer Verdichtungsstoß mit pˆ 2 > p1 und cˆ < c1, wobei sich mit dem Winkel  eine steilere Stoßlinie einstellt als dem Mach’schen Winkel entspricht  >  M (Bild 31 b). Wird ein stumpfer Keil mit einem großen Keilwinkel 4 von der Überschallströmung angeströmt, löst sich die Stoßlinie vom Keil ab (Bild 31c). Der Zusammenhang zwischen dem Keilwinkel 4 und dem Stoßwinkel  im Bild 30 lautet:

t

c 2n

c

Bild 31. Mach’sche Linien unter  M und Stoßfronten mit  von schiefen Verdichtungsstößen an unterschiedlichen Körperformen

4max

4 P1

90°

c2

P3

at

5 Strophoide Überschall

Unterschall

Bild 33. Stoßpolare für den schiefen Verdichtungsstoß nach Busemann [5]

Die beim schiefen Verdichtungsstoß umgesetzte Strömungsenergie der Druckwelle wird durch den Reibungseinfluss mit zunehmender Entfernung von der Stoßfront vermindert, sodass die starke Druckstörung des Stoßes bei großer Entfernung in die Ausbreitungsgeschwindigkeit der Schallwelle a übergeht. Der Stoßwinkel  geht dabei in den Mach’schen Winkel  M über. Die Gleichungen für den schiefen Verdichtungsstoß lassen sich nach dem Vorschlag von Busemann [5] in Form der Stoßpolaren auch graphisch darstellen (Bild 33). In dem Polarendiagramm liegen die Endpunkte der Geschwindigkeiten vor und hinter dem Verdichtungsstoß auf der Strophoide und zeigen den Unterund Überschall an. Die Druckerhöhung beim Verdichtungsstoß kann auch in Stoßdiffusoren genutzt werden. Solche Vorschläge gehen auf Oswatitsch [2] zurück (Bild 34). Um den spezifischen Entropieanstieg s und die Verluste bei der Stoßverdichtung gering zu halten, werden dafür mehrere schiefe Verdichtungsstöße genutzt, mit denen die Geschwindigkeit bis in die Nähe der kritischen Schallgeschwindigkeit a* abge-

C 138

C Mechanik zahl in Abhängigkeit der Winkelkoordinate  oder günstiger in Abhängigkeit des Eckenwinkels 4 angegeben werden M*(4 ).

senkt wird und danach ein gerader Verdichtungsstoß mit geringer Machzahl den Stoßvorgang abschließt.

p1

A* p*

p1

T1 1

1 M pˆR1 1

c1

2

T2 2

c1

4

M1>1

p2

6

T1 1

3 4

x

Bild 34. Stoßdiffusor mit drei schiefen Verdichtungsstößen nach Oswatitsch [2]

c2

T* c* M*

M2

Strahlexpansion mit schiefem Verdichtungsstoß p2‘p2 M2

Bild 36. Betriebszustände einer de Laval-Düse mit der Prandtl-Meyer-Strömung bei Strahlexpansion und Strahleinschnürung für abweichende Austrittsdrücke p2´ kleiner oder größer als p2

M>1

Diese Prandtl-Meyer-Strömung führt auch bei Überschalldüsen nach de Laval bei Betrieb mit zu geringem Druck p2´ < p2 oder zu hohem Austrittsdruck p2´ > p2 zur Strahlexpansion oder Strahleinschnürung mit der Strahlablenkung an den Düsenkanten und somit zum Phänomen der Prandtl-Meyer-Strömung (Bild 36). Literatur

w

 s1

w

w

Umlenkbereich

.te

ch

ni k

Werden konvexe Ecken oder Kanten von einem Gas mit Überschallgeschwindigkeit umströmt, wird das Gas auf eine höhere Geschwindigkeit beschleunigt und es tritt eine isentrope Expansion des Gases ein. Bei der Umströmung von konkaven Ecken erfolgt dagegen eine Kompression der Überschallströmung. Erfolgt die Zuströmung an einer Ecke mit der Schallgeschwindigkeit c = a, M = 1, geht die ebene Parallelströmung hinter der Ecke wiederum in eine expandierte Parallelströmung mit vergrößerter Geschwindigkeit und größerem Stromlinienabstand s2 über (Bild 35). Die beiden Überschallströmungen vor und hinter der Ecke werden durch das sektorförmige Übergangsgebiet verbunden, das von den strahlenförmig ausgehenden Mach’schen Linien (gestrichelte Linien) begrenzt wird.

4

M2>M1>1 s> 2 s

1

Bild 35. Umströmung einer konvexen Ecke mit Überschallgeschwindigkeit (Prandtl-Meyer-Strömung) Jede Mach’sche Linie schneidet die Stromlinien unter dem gleichen Winkel, d.h. auf jeder Mach’schen Linie, die vom Eckpunkt ausgeht, sind die Machzahl M und auch der Gaszustand gleich. Der Gaszustand und damit auch die Gasgeschwindigkeit im Umlenkbereich sind nur von der Winkelkoordinate  abhängig c(). Da sich die Strömung im Überschallbereich befindet und M > 1 ist, kann auch die kritische Mach-

[1] Baehr, H. D.; Schwier, K.: Die thermodynamischen Eigenschaften der Luft. Berlin: Springer-Verlag, 1961 [2] Oswatitsch, K.: Grundlagen der Gasdynamik. Wien: Springer-Verlag, 1976 [3] Krause, E.: Strömungslehre, Gasdynamik und Aerodynamisches Laboratorium. Wiesbaden: Teubner-Verlag, 2003 [4] Sauer, R.: Einführung in die theoretische Gasdynamik. Berlin: Springer-Verlag, 1960 [5] Busemann, A.: Gasdynamik in Handbuch der Experimentalphysik. Bd. III, Verlagsgesellschaft Leipzig, 1930 [6] Zierep, J.: Theoretische Gasdynamik. Karlsruhe: Braun Verlag, 1976 [7] Albring, W.: Angewandte Strömungslehre. Berlin: Akademie-Verlag, 1990 [8] Ganzer, U.: Gasdynamik. Berlin: Springer-Verlag, 1988 [9] Tietjens, O.: Strömungslehre. Berlin: Springer-Verlag, 1970 [10] Truckenbrodt, E.: Strömungsmechanik. Berlin: SpringerVerlag, 1968

C 88

C Mechanik

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung Dominik Surek

Formelzeichen und Einheiten1) zur Hydro- und Gasdynamik 1 1 s

Strouhalzahl Stockeszahl Zeit

u

J kg

spezifische innere Energie

V

m³

Volumen

V

m3 h

Volumenstrom

a

Schallgeschwindigkeit

Bi

1

Binghamzahl

c

m s

Strömungsgeschwindigkeit

cp

J kg⋅K

isobare spezifische Wärmekapazität

cv

J kg⋅K

isochore spezifische Wärmekapazität

cw

1

    U

Widerstandsbeiwert

1

Eulerzahl

F FG Fr

N N 1

Kraft Gewichtskraft Froudezahl

g

m s2

Fallbeschleunigung

H

m

Bernoulli’sche Konstante

h

J kg⋅K

L m

m kg

m

Impuls

’ “  

ni k

ch

.te

Hagenzahl Helmholtzzahl

w

I

kg⋅m s

spezifische Enthalpie; Höhe

w

m 1 1

er 24

Eu

°

Winkel

1

Durchflusszahl bei Blenden

fo

Strömungsquerschnitt

m s

°

Winkel

°

Diffusoröffnungswinkel

1

Druckverlustbeiwert

.in

m²

Ha He

1)

Sr St t

A

m

Grenzschichtdicke

m

laminare Unterschicht

m

Verdrängungsdicke

m

Impulsverlustdicke

Pa  s

λ

Isentropenexponent

1

Rohrreibungsbeiwert

m2



s kg m3



dynamische Viskosität

1

kinematische Viskosität;  =  / Dichte

1

Kavitationszahl



N m2

Schubspannung

kg s

Massenstrom

w

N m2

Wandschubspannung

M p p0

1 Pa

Machzahl Druck

Pa

Ruhedruck

pt

Pa

Totaldruck

Pr

1

R

J kg⋅K

Re Ro r So

1 1 m 1

s. Seite B3

w



Länge, Rohrlänge Masse

Prandtlzahl Gaskonstante Reynoldszahl Rossbyzahl Radius Sommerfeldzahl

Indizes 0 1

*

2

Ruhezustand Grenzwerte kritischer Zustand Zustandsgrößen nach Verdichtungsstoß

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

4.1 Einführung

C 89

A1

ds

dA1

A2

c

Stromröhre Stromfaden

dA2

Bild 1. Stromröhre mit Stromfaden und Stromlinien Stromlinie

Stromlinie = Bahnlinie

Schaufel

Bahnlinie

x0

A



x

a)

b)

fo

Bild 2. Stromlinie und Bahnlinie bei a) stationärer Rohrströmung b) Laufradströmung im Absolutsystem

er 24

.in

Teile der Stromröhre mit den Querschnitten dA, in denen der Druck p und die Geschwindigkeit c als konstant angenommen werden können, stellen einen Stromfaden dar. Gerade Rohrströmungen mit p = konst. und c = konst. über dem Querschnitt A stellen ebenfalls einen Stromfaden dar. Die Bahnlinien sind die Kurven, die von den Fluidteilchen xo im Laufe der Zeit beschrieben werden. Die Streichlinien sind jene Kurven aus allen Fluidteilchen, die im Laufe der Zeit durch den selben Punkt xo strömen. Sie können an umströmten Wänden sichtbar gemacht werden.

w

w

w

.te

ch

ni k

Strömungsvorgänge in Maschinen, Apparaten, Anlagen und in der Natur verlaufen in der Regel dreidimensional und viele davon auch instationär, d.h. zeitabhängig wie z.B. An- und Abfahrvorgänge von Maschinen. Es gibt genügend Strömungsvorgänge, bei denen zwei Geschwindigkeitskomponenten gegenüber der Hauptströmungsrichtung cx in erster Näherung vernachlässigt werden können, ohne nennenswerte Fehler zu begehen wie z.B. in Trinkwasserversorgungsrohrleitungen, in Pipelines oder in anderen Rohrleitungen für Fluide mit konstanter Dichte ( = konst.). Diese Strömungen nennt man stationär, eindimensional und inkompressibel. Ist die stationäre, eindimensionale Strömung kompressibel, wie z.B. in Gasrohrleitungen, Gasturbinen oder in Kompressoren, dann wird sie durch die Gesetze der Gasdynamik beschrieben. Alle Strömungsvorgänge verlaufen reibungsbehaftet, besonders in der Nähe angrenzender Wände mit der Wandhaftung. Sie werden als viskose Strömungen bezeichnet. Überwiegen die Trägheitskräfte und die äußeren Kräfte (Druckkräfte, Gewichtskraft und Zentrifugalkraft) gegenüber der Reibungskraft, wie z.B. bei Tragflügelumströmungen, kann die Strömung näherungsweise reibungsfrei behandelt werden. Diese stationären, eindimensionalen, inkompressiblen Strömungen sind Gegenstand der folgenden Abschnitte, in denen die drei Erhaltungssätze der Strömungsmechanik – Kontinuitätsgleichung, Bernoulligleichung und Impulsgleichung – behandelt werden. Analog dazu können die Erhaltungssätze für die instationäre dreidimensionale, kompressible und reibungsbehaftete Strömung formuliert werden, die zu den Navier-Stokes’schen-Gleichungen führen. Der mathematische Aufwand dafür ist infolge der beiden zusätzlichen Ortskoordinaten y und z sowie der freien Parameter Zeit t, Dichte  und Schubspannung  unvergleichlich höher [1] [2] [3].

Stromlinien

4.2 Stromlinie, Bahnlinie, Stromfaden und Stromröhre Eine Stromlinie ist eine gerade oder gekrümmte Linie aus Fluidteilchen, die in jedem Punkt von ihren Geschwindigkeitsvektoren tangiert wird (Bild 1). Bei stationären Strömungen ist die Stromlinie eine ortsfeste Raumkurve, z.B. die Mittellinie bei der stationären Rohrströmung (Bild 2a). Sie ist dabei auch mit der Bahnlinie der einzelnen Teilchen identisch. Mehrere Stromlinien, die von einer geschlossenen Kurve umschlungen werden, nennt man eine Stromröhre. In ihr befinden sich die Stromlinien und auch der Stromfaden. Bei instationären, d.h. zeitabhängigen Strömungen, ändern die Stromlinien ihre räumliche Lage mit der Zeit und sie sind nicht mehr mit den Bahnlinien identisch (Bild 2b).

4.3 Kontinuitätsgleichung für die eindimensionale Strömung (Stromfadenströmung) Die Kontinuitätsgleichung stellt den Massenerhaltungssatz für offene durchströmte Systeme dar. Sie besagt, dass der ausströmende Massenstrom m 2 aus einem abgegrenzten System, entsprechend Bild 3, gleich dem einströmenden Massenstrom m 1 sein muss. Es gilt: m 1 = ρV1 = ρ c1 A1 = m 2 = ρ V2 = ρ c2 A2 Systemgrenzen

m 1

A1

A2 d1

m 2

d2

c1

c2

1

2

Bild 3. Diffusor mit Systemgrenzen

(1)

C 90

C Mechanik

Für konstante Dichte  und für die konstanten mittleren Geschwindigkeiten c1 und c2 über den Querschnitten A1 und A2 sowie mit den kreisförmigen Diffusorquerschnitten A1 =  r12 und A2 =  r22 lautet die Gleichung für den Volumenstrom m 1

ρ

= V1 = V2 = c1 A1 = c2 A2

Das Kräftegleichgewicht in Strömungsrichtung s lautet: a dm+ Adp+ g dm

Gleichung 2 sagt aus, dass bei einem Fluid konstanter Dichte  die Geschwindigkeiten umgekehrt proportional zu den Strömungsquerschnitten sind c1/c2 = A2/A1. Die Geschwindigkeit im Diffusor wird also im Maß des Querschnittsverhältnisses A1/A2 verzögert auf c2 = c1 ˜ A1/A2. Diese Verzögerung der Geschwindigkeit von 'c = c1 – c2 = c1 (1 – A1/A2) führt in verlustfreien Diffusoren zur Drucksteigerung. Der Einsatz von Diffusoren erfolgt z.B. in Wasserturbinen, Kompressoren und Rohrleitungen.

c dc+

ρ

(4)

+ g dh = 0

fo

c2 p + +g h= H 2 ρ

.in

(5)

er 24

Die Gl. 5 besagt, dass die Summe der spezifischen Energieanteile auf einer Stromlinie eines durchströmten Bereichs immer konstant ist. Systemgrenze p2 c2

ni k

w

w

w

.te

ch

Sie kann aus dem Kräftegleichgewicht der an einem Fluidteilchen in Strömungsrichtung angreifenden Kräfte, das sich auf der Stromlinie bewegt, über die Euler’sche Bewegungsgleichung gewonnen werden. Bei Bewegung eines Fluidteilchens auf einer Stromlinie entsprechend Bild 4 greifen folgende Kräfte in der Bewegungsrichtung an: dc Trägheitskraft a m = m dt Druckkraft A p Potenzialkraft aus dem Höhenpotenzial dh g m sin α ≈ g m . ds

h

0

A2 c1 p1

1

2

h2

A1

Bild 5. Diffusorförmiges Rohr mit Systemgrenzen Die Bernoulligleichung lautet für das diffusorförmig erweiterte Rohr im Bild 5 bei reibungsfreier Strömung c12 p1 c22 p2 + + g h1 = + + g h2 2 ρ 2 ρ

c p U g h H m kg m s Pa m³ s² m m

(6)

p(s)

z

dp p

p p ds

s (p+dp) dA

s Stromlinie

dh pdA gdm h

dp

Gl. 4 wird zu Ehren von Leonhard Euler als Euler’sche Bewegungsgleichung bezeichnet. Durch Integration von Gl. 4, die erstmals von Daniel Bernoulli vorgenommen wurde, erhält man die Bernoulligleichung. Die Konstante wird als Bernoulli’sche Konstante H bezeichnet.

4.4 Bernoulligleichung

Spezifische Druckenergie p/U Spezifische dynamische Energie c2/2 Spezifische Energie des Höhenpotenzials g h.

(3)

Mit der Masse des Fluidteilchens dm = U dV = U A ds ergibt sich die Gl. 4, wenn man beachtet, dass die ds Geschwindigkeit c = ist. dt

(2)

Die Bernoulligleichung formuliert den Energieerhaltungssatz für strömende Fluide in durchströmten Maschinen, Anlagen und Rohrleitungen mit folgenden spezifischen Energieanteilen:

dh =0 ds

D dm= U dV gdm sin D x

Bild 4. Kräfte an einem Fluidelement dm in Strömungsrichtung

Sind fünf Parameter dieser Gleichung bekannt, kann der sechste Parameter bestimmt werden. Nimmt man die Kontinuitätsgleichung hinzu, lassen sich mit diesen beiden Gleichungen zwei unbekannte Größen eines Strömungsfeldes bestimmen. Damit können viele technische Aufgaben gelöst werden. Gl. 6 wurde für die spezifischen Energien aufgeschrieben. Sie kann bei Bedarf durch Multiplikation mit der Dichte U als Druckgleichung (Gl. 7) oder bei Division mit der Fallbeschleunigung g auch als Höhengleichung aufgeschrieben werden (Gl. 8). Im Bild 6 sind die variablen Höhenanteile der Bernoulligleichung für eine gekrümmte Düse graphisch dargestellt.

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

ρ

c12 + p1 + g ρ h1 =

2

c1

ρ 2

c22 + p2 + g ρ h2

Ausflussvolumenstrom: m π m³ V = c1 A1 = 8, 046 ⋅ ⋅0, 042 m 2 = 0, 01 s 4 s

(7)

4.5 Impulssatz

Stromröhre c(s)

Der Impuls oder die Bewegungsgröße auf ein System beträgt I = c m = c V. Er kann beim Eintritt und beim Austritt aus einem begrenzten System entsprechend Bild 8 auftreten und übt eine Kraft auf das System aus, die mit den äußeren Kräften im Gleichgewicht steht. Die Impulskraft stellt die erste Ableitung des Impulses nach der Zeit für die stationäre Strömung dar.

1 h1 2 p1 H g

Druckhöhe

c12 2g

p g

h2 c2

p2 g

Geschwindig- 2 c keitshöhe

2g

F=

c22 2g

p1 c2 p2 + h1 = + + h2 gρ 2g g ρ

(8)

1

c2 F2

2

x

ch

ni k

Wird die Bernoulligleichung (Gl. 8) für einen offenen Behälter mit konstantem Flüssigkeitsspiegel und Ausfluss (Bild 7) aufgeschrieben, erhält man die Ausflussgleichung von Torricelli.

F1

T2 2

A2

er 24

+

2

p2

A1

fo

T1 1 c1

Bild 6. Graphische Darstellung der Höhenanteile der Bernoulligleichung

2g

(9) Kontrollraum

p1

h2

c12

I t

.in

Geodätische h Höhe

h1

C 91

w

p b=100 kPa A2 2 c 2=0 Wasser =10³ kg/m³

w

w

.te

Beispiel 1: Zu bestimmen ist die Ausflussgeschwindigkeit c1 aus einem offenen Behälter der Höhe h = 2,5 m und der Ausflussrohrlänge von h1 = 0,8 m bei konstantem Wasserspiegel mit c2  0 für A2/A11,0. Rohrdurchmesser d = 40 mm, Dichte  = 1000 kg/m³.

h=2,5 m

h 1=0,8 m c1

A1 d=40 mm 1

Die Impulskräfte am Ein- und Austritt der Systemgrenzen mit dem Volumenstrom V = Ac betragen: F = ρ V (c2 − c1 ) = ρ Ac (c2 − c1 )

pb

h pb

Bild 8. Systemgrenzen einer Düsenströmung mit Impulskraft

c1

Bild 7. Ausfließen aus einem offenen Behälter (h2 = h + h1) Lösung: Aus der Bernoulligleichung Gl. 8 folgt:

c12 m m = h2 → c1 = 2 g h2 = 2⋅9,81 2 ⋅3,3 m = 8,046 2g s s Diese Gleichung stellt die Ausflussgleichung von Torricelli dar. Die Ausflussgeschwindigkeit ist gleich der Fallgeschwindigkeit einer Kugel nach der Fallhöhe h2.

.

F  V c A kg m3 m N m³ s s m2

(10)

Diese Impulskräfte weisen in die positive x-Richtung und stehen mit den äußeren Kräften, insbesondere mit den Druckkräften im Gleichgewicht. Damit kann für das System der Spritzdüse gemäß Bild 8 geschrieben werden m 1c1 + p1 A1 = m 2c2 + p2 A2

(11)

Wird für den Massenstrom m = ρ Ac geschrieben und diese Beziehung in Gl. 11 eingeführt, erhält man die Impulsgleichung in der Form:

ρ A1 c1 c1 + p1 A1 = ρ A2 c2 c2 + p2 A2

(12)

Die beiden Geschwindigkeiten in Gl. 12 sind Vektoren und sie sind nur dann gleich groß, wenn beide normal auf der Grenzfläche am Ein- und Austritt von Bild 8 stehen. Das ist am Austritt 2 von Bild 9 und an der geneigten Platte von Bild 10 nicht der Fall. Am

C 92

C Mechanik

Austritt 2 von Bild 9 beträgt die resultierende Kraft im angegebenen kartesischen Koordinatensystem Fy = ρ A2 c2 c2 cos α + p2 A2

dA

c

Fy  A c p kg m N m³ m2 s Pa

G dA

dA

(13)

cn

c dAn

cn dAn

und an der Platte von Bild 10 beträgt die Impulskraft d2 2 π d2 cos α FI = ρ π c cos α = ρ c 2 4 4

cG

Kontrollraum

Bild 11. Flächennormalenvektor für den Kontrollraum des Impulses ist der normal auf der Fläche stehende Vektor

(14)

1 c1, p1

Beispiel 2: Zu bestimmen ist die resultierende Impulskraft auf den Rohrbogen von d = 80 mm entsprechend Bild 9, wenn er von V = 62 m³/h Wasser mit  = 1000 kg/m³ reibungsfrei durchströmt wird,  = 45°.

A1

F1 y

m3 V 4⋅0,0172 s m c1 = = = 3, 422 A1 s π ⋅0, 082 m 2

2

x

fo

 F2

Eintrittsimpulskraft, Gl. 10:

Bild 9. Darstellung des Impulses auf einen schräg geschnittenen Rohrkrümmer

 Ac

c

F

I

 

F

F

It

.te

In

ch

 m

m2 π ⋅0,082 m 2 3, 432 2 kg s = 58,861 N Fy2 = 10 4 m3 Größe und Richtung der resultierenden Kraft: Fy2 α = arctan = 45° F = Fx12 + Fy22 = 83,64 N Fx1

ni k

d D

m2 π ⋅0,08 m 2 ⋅3, 432 2 kg s = 58,861 N ⋅ 4 m3 Austrittsimpulskraft: c1 = c2 , Gl. 10 Fx1 = m c1 = ρ A1 c12 = 103

Fy2 = m c2 = ρ A2 sin α c2 2 = ρ A1 c2 2

c

Kontrollraum

.in

c2, p2

er 24

0

Lösung:



A2

w

c

w

w

Bild 10. Impulskraft eines Flüssigkeitsstrahls auf eine geneigte ebene Wand Die resultierende Kraft aus Impuls- und Druckkraft am Austritt von Bild 9 wirkt also in der positiven y-Richtung. Die Richtung der Impulskraft kann mathematisch mit Hilfe eines Einheitsflächenvektors ermittelt werden, der stets normal auf der Grenzfläche steht und nach außen gerichtet ist (Bild 11). Sie kann aber auch durch die Anschauung gewonnen werden. Ein Eintrittsimpuls versucht das betrachtete System stets in Strömungsrichtung zu bewegen. Der Austrittsimpuls aus einem System übt die Impulskraft entgegen der Strömungsrichtung auf das System aus.

3

4.6 Eindimensionale inkompressible reibungsbehaftete Strömung Die reibungsbehaftete Strömung wird auch Viskoseoder Zähigkeitsströmung genannt, weil dabei neben der Trägheitskraft a m, der Druckkraft p A und der Potenzialkraft m g sin a auch die Zähigkeitskraft F =

A einwirkt, die sich aus der Schubspannung und der reibenden Fläche der Strömung A zusammensetzt. Die reibende Fläche ist die von der Strömung benetzte Fläche. Sie beträgt bei der Rohrströmung dA = Udx = d(dx) (Bild 12).

c

d

W

c dn n

W 1

L

dx

dc

2

x

Bild 12. Reibungsbehaftete Rohrströmung Die Schubspannung W der reibenden Schicht ist der dynamischen Viskosität  und dem Geschwindigkeitsgradienten dc/dn proportional, der normal zur

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

man nach der Integration die Bernoulligleichung für die reibungsbehaftete Strömung

Hauptströmungsrichtung steht. Sie beträgt für Newton’sche Fluide z.B. für Luft, technische Gase, Wasser, Alkohol, bei denen keine Schubspannung im Ruhezustand auftritt (Bild 13) dc dc τ = η = ρν dn dn

 τ0 c2 p dc  L + + g h + + ν  = H 2 ρ dn r h ρ

(15)

schwindigkeit bezeichnet. A/U ist der hydraulische Radius rh = A/U mit dem Strömungsquerschnitt A und dem benetzten Umfang U. Für die gekrümmte Rohrleitung gemäß Bild 14 lautet die Bernoulligleichung für die viskose Strömung in den Grenzen 1 und 2 für ein Newton’sches Fluid mit Wo = 0

Nichtnewton’sches Fluid Newton’sches Fluid Dilatantes Fluid

 

für Newton’sches Fluid

c12 p1 η dc L1 + + g h1 + = ρ ρ dn r h 2 dc dn

=

w

w

w

Tabelle 1. Dynamische und kinematische Viskosität von Wasser und von Luft in Abhängigkeit der Temperatur bei p = 101,3 kPa 0

10

20

30

40

50

60

80

100

˜10-4 Pa s 17,92 13,07 10,02 8,05 6,53 5,45 4,66 3,55 2,82 Q˜10-6 m²/s 1,79 1,305 1,004 0,81 0,658 0,56 0,477 0,365 0,295

Luft

°C

-20

0

20

40

60

c2 Systemgrenze

A2

2

h

1

(16)

Die dynamische Viskosität  Newton’scher Fluide ist in der Regel temperaturabhängig, jedoch unabhängig vom Geschwindigkeitsgradienten (Tabelle 1). Die Schubspannung der vielen Nichtnewton’schen Fluide, insbesondere der Bingham’schen Fluide beschreibt die Rheologie1) [4].

H2O °C

er 24

ch

dc dc = τ 0 + ρν dn dn

.te

τ = τ0 +η

ni k

Die dynamische Viskosität in Pa s ergibt sich aus der Stoffdichte  und der kinematischen Viskosität zu  =  . Für Nichtnewton’sche Fluide beträgt die Schubspannung

.in

Bild 13. Schubspannung und dynamische Viskosität Newton’scher Fluide und Schubspannung Nichtnewton’scher Fluide

(18)

η dc L2 c22 p2 + + gh2 + ρ ρ dn r h 2

fo

W0

80

100

200

500

K˜10-4 Pa s 16,24 17,16 18,12 18,93 20,03 20,9 21,95 26,11 38,0 Q˜10-6 m²/s 11,6 13,3 15,1 16,9 18,9 20,9 23,1 35,0 96,7

Wird die Reibungskraft Nichtnewton’scher Fluide für ein Flächenelement dFW = (Wo + K dc/dn) dA in die Gl. 3 für das Kräftegleichgewicht eingesetzt, erhält

1)

(17)

Darin stellt Wo/U die spezifische Reibungsenergie dar. Sie wird auch als das Quadrat der Schubspannungsge-

Bingham Fluid

W

C 93

Rheologie, griechisch, Lehre von den Fließeigenschaften der Stoffe

0

c1

A1 L

Bild 14. Diffusorförmiger Rohrbogen Da nach Bild 14 h1 = 0 und L1 = 0 sind, lautet die Gleichung: c12 p1 c22 p2 η dc L2 + = + + gh2 + ρ ρ ρ dn rh 2 2

(19)

Der Druckverlust 'pv tritt erst im Verlauf der Strömung auf. Er wird in spezifische Dissipationsenergie gewandelt und erhöht die innere Energie des Fluids du = cvdT. Die geringe Temperaturerhöhung dT durch die Dissipationsenergie kann bei genauer Temperaturmessung trotz der großen spezifischen Wärmekapazität der Fluide experimentell nachgewiesen werden. Dieses Verfahren der Temperaturmessung wird zur Wirkungsgradbestimmung von großen Wasserturbinen genutzt. Mit Rücksicht darauf, dass der hydraulische Durchmesser für den kreisförmigen Rohrquerschnitt gleich dem geometrischen Rohrinnendurchmesser sein soll,

C 94

C Mechanik

wird der hydraulische Durchmesser folgendermaßen definiert: dh = 4

A U

dh A U m m2 m

der Haftbedingung c = 0 an der Rohrwand mit Hilfe der Eulergleichung berechnet werden. Die Euler’sche Bewegungsgleichung für die reibungsbehaftete Strömung mit der spezifischen Rei c2  dx  dτ = λ   lautet: bungsenergie ρ  2  d 

(20)

Im Bild 15 sind die hydraulischen Durchmesser einiger geometrischer Strömungsquerschnitte angegeben.

c dc + a d

c dc +

a

dh=a s

s

2b b a

dh=

w

p

w

2

c2 2

2 x

dp r dr − 2 η dc = 0 dx

(23)

T2

L2

Bild 16. Druckabfall bei reibungsbehafteter Rohrströmung Dieser Reibungsdruckverlust führt bei Erdölpipelines dazu, dass der in der Pumpstation aufgebaute Druck von p = 80 bar nach dem Strömungsweg in der Rohrleitung von L = 80 bis 100 km durch Reibung aufgebraucht ist und eine nächste Pumpstation installiert werden muss. Gleiches gilt für Gaspipelines, die ebenfalls mit statischen Drücken von ca. p = 80 bar betrieben werden und für Trinkwasserversorgungsleitungen, die Betriebsdrücke von p = 350 kPa bis 450 kPa Überdruck besitzen. Die reibungsbehaftete Rohrströmung entsprechend Bild 12 kann bei Beachtung

(24)

(25)

Daraus erhält man die Geschwindigkeitsverteilung im Rohrquerschnitt: c=

V

p 1

(22)

Mit der Querschnittsfläche A = r2 und der Schubspannung W =  dc/dn =  dc/dr ergibt sich nach Umformung die Gl. 25

ni k

ch

.te

w

p

p1 T1

(21)

fo

Adp − 2 π r τ dx = 0

Bei der reibungsbehafteten Rohrströmung wird die spezifische Reibungsenergie W / aus der spezifischen Druckenergie p / gedeckt. Dadurch sinkt entsprechend Bild 16 der statische Druck in der Rohrleitung, was durch zwei Druckmessrohre in der Rohrleitung experimentell angezeigt werden kann.

c1

c 2 dx =0 2 d

.in

3

4.6.1 Reibungsbehaftete Rohrströmung

1

+ g dh + λ

=0

Das Kräftegleichgewicht auf das Fluidteilchen der Länge dx in Strömungsrichtung von Bild 12 lautet:

s

Bild 15. Hydraulischer Durchmesser dh verschiedener geometrischer Strömungsquerschnitte

p

ρ

er 24

dh=

dh=2s

ρ

dτ

c12 p1 c22 p2 c 2 L2 + + gh1 = + + gh2 + λ ρ ρ 2 2 2 d

s

di da

dp

+ g dh +

Daraus erhält man die Bernoulligleichung für die reibungsbehaftete Strömung.

1+ s

dh=da-di dh=2s

ρ

b

a

dh=d

dp

 r 2  1 dp 2 ra 1−   4 η dx    ra   

(26)

Das ist die Gleichung eines Rotationsparaboloids. Die Geschwindigkeitsverteilung im Rohr verläuft also paraboloidförmig und sie erreicht bei r = 0 ihren Maximalwert cmax von cmax =

ra 2 dp 4 η dx

(27)

Bezieht man die Lösung in Gl. 26 auf cmax, so erhält man die paraboloide Geschwindigkeitsverteilung im Rohrquerschnitt zu c cmax

 r 2 = 1−   ra 

(28)

Gl. 28 zeigt, dass die Geschwindigkeit an der Rohrwand bei r = ra c = 0 ist (Bild 17).

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

r

ra c max

4.6.2 Rohrreibungsbeiwert, Druckverlustbeiwert und Strömungsformen in Rohrleitungen

x

Der Rohrreibungsbeiwert stellt den auf den Staudruck der Strömung c2/2 und auf das Längenverhältnis l / d bezogenen Druckverlust p dar

cm

∆p l ρ 2 c d 2

λ= Bild 17. Geschwindigkeitsprofil der laminaren Rohrströmung

cmax 2

(29)

Damit kann der Druckverlust dp der Rohrströmung berechnet werden zu 4η cmax dx ra 2

λ= f ( Re, k / d )

π ra 4 dp V = 8η dx

(36)

(37)

In Abhängigkeit der Reynoldszahl Re, d.h. in Abhängigkeit der in der Strömung wirkenden Trägheits- und Zähigkeitskräfte tritt in Rohrleitungen eine laminare (geschichtete) Strömung oder eine turbulente (ungeordnete) Strömung auf. Bei kleinen Reynoldszahlen von Re = 100 bis ca. 2320 überwiegt der Einfluss der Zähigkeitskräfte ˜ A gegenüber der Trägheitskraft m ˜ a und die Fluidteilchen strömen auf geschichteten Bahnen ohne merkliche Querbewegung rechtwinklig zur Hauptströmungsrichtung. Führt man in eine laminare Rohrströmung eine Farbstoffsonde entsprechend Bild 18 ein, bleibt die Farbstoffstromlinie nach Austritt aus der Sonde in der Schichtform erhalten.

.in

ni k

(31)

kg m m3 s

fo

(30)

Mit Hilfe dieser Gleichung kann auch der Durchflussvolumenstrom V durch die Rohrleitung berechnet werden. Der Volumenstrom beträgt

1 Pa m m

er 24

dp =

O 'p l d U c

Der Rohrreibungsbeiwert ist von einer großen Zahl von Parametern abhängig, = f (Geschwindigkeit c, Rohrdurchmesser d, Oberflächenrauigkeit k, kinematische Viskosität des Fluides ). Die Einschränkung der Zahl der Einflussgrößen gelingt mit der Reynoldszahl Re und mit der auf den Rohrdurchmesser bezogenen relativen Oberflächenrauigkeit k/d

Die mittlere Geschwindigkeit cm beträgt cm =

C 95

.

ch

Mit Gl. 29 für die mittlere Geschwindigkeit ergibt sich der Volumenstrom V zu V ra cm A m3 m 2 m m s s

(32)

a) Laminare Strömung Sonde

w

.te

V = π ra 2 cm = Acm

w

w

Die mittlere Geschwindigkeit cm ist gleich der halben Maximalgeschwindigkeit cmax/2 für die laminare Strömung. Aus Gl. 24 kann schließlich auch die Schubspannung W an der Rohrwand für konstanten Druck bestimmt werden zu A dp r dp τ= = 2 π r dx 2 dx

(33)

b) Turbulente Strömung Sonde

An der Rohrwand bei r = ra beträgt die Wandschubspannung

τW =

ra dp cm = 4η 2 dx ra

(34)

Der Druckverlust in der Rohrleitung beträgt somit ∆p =

2τ 2η dc ∆L = ∆L ra ra dr

(35)

Bild 18. Experimentelle Demonstration der laminaren und turbulenten Strömung mittels Farbstoffsonden

Führt man diese Farbstoffsonde in eine turbulente Rohrströmung mit Reynoldszahlen von Re > 2320 bis 5 ˜ 107 ein, bei der infolge großer Geschwindigkeiten und geringer kinematischer Viskosität die Trägheitskraft gegenüber der Zähigkeitskraft überwiegt, dann

C 96

C Mechanik Tabelle 2. Korrekturbeiwerte für den Rohrreibungsbeiwert bei laminarer Strömung in Rohrleitungen mit nicht kreisförmigem Querschnitt

treten in der turbulenten Strömung starke Querbewegungen zur Hauptströmungsrichtung auf, die den Farbstofffaden nach Verlassen der Sonde in die Querbewegung führen. Praktisch tritt dabei nach kurzer Zeit eine intensive Durchmischung des Farbstoffes im gesamten Strömungsquerschnitt ein. Der Übergang der laminaren in die turbulente Rohrströmung erfolgt bei der kritischen Reynoldszahl von Rekrit = 2320. Es ist aber kein plötzlich einsetzender Vorgang, sondern der Übergang stellt ein Stabilitätsproblem dar, das von mehreren Einflussgrößen und Störungen abhängig ist. So entstehen zunächst einzelne Turbulenzflecken an der Rohrwand, die von der Strömungsgeschwindigkeit weggeschwemmt werden (Bild 19). Erst wenn die an den Störstellen entstehenden Turbulenzflecken so dicht und stabil sind, dass sie nicht mehr von der Grundströmung mitgenommen werden können, ist der turbulente Strömungsübergang vollzogen. Damit erklären sich auch die Übergangsgebiete in den Nikuradse- und ColebrookDiagrammen.

h

h b

2

5

10

20

50

100

1,50 1,49 1,45 1,40 1,35 1,28 1,25

C

b

1

h b

0,05 0,1

C

1,41 1,34 1,20 1,10 0,97 0,90 0,88

h b

0,05 0,1

C

1,22 1,20 1,16 1,11 1,05 1,01 1,0

0,2

0,3

0,2

0,3

0,5

0,5

0,8

0,8

1,0

1,0

fo

Für den Bereich der turbulenten Strömung gibt es Berechnungsgleichungen für die verschiedenen Bereiche. Die Grenzlinie für die hydraulisch glatte Wand wird durch das Blasiusgesetz für den Reynoldszahlenbereich von Re = 2320 bis 105 beschrieben (Bild 20).

λ=

0,3164 Re1/ 4

.in

Turbulete Strömung

da di

er 24

Laminare Strömung

di da

(39)

Die Gleichung von Nikuradse ist für Reynoldszahlen von Re = 105 bis 108 gültig. Sie lautet

Turbulenz

ch

ni k

Bild 19. Übergang der laminaren in die turbulente Strömungsform

w

.te

Dieses Stabilitätsproblem des Strömungsüberganges erklärt auch, weshalb der Übergang der laminaren in die turbulente Strömungsform an umströmten ebenen Platten und sehr schlanken Profilen erst bei Reynoldszahlen von Re = 4 ˜ 105 bis 106 erfolgt.

w

w

Bei laminarer Strömung nimmt die Rohrrauigkeit keinen Einfluss auf den Rohrreibungsbeiwert. Er beträgt für kreisrunde Rohre (38)

Weicht der Strömungsquerschnitt stark von der Kreisform ab, wie z.B. beim Kreisringquerschnitt mit da und di oder bei elliptischen Querschnitten mit der Breite b und der Höhe h oder beim Rechteckquerschnitt, dann ist die Wandschubspannung am Umfang nicht mehr konstant und der Rohrreibungswert ändert sich gemäß Tabelle 2 mit O = C 64/Re.

0, 221 Re0,237

(40)

Zwei Kurven von Nikuradse sind im Colebrook-Diagramm (Bild 21) zum Vergleich angegeben. Die implizite Gleichung von L. Prandtl und von Th. v. Kármán sind für den gesamten turbulenten Bereich gültig von Re t 2320. =

4.6.3 Ermittlung des Rohrreibungsbeiwertes 

64 λ= Re

λ= 0, 0032+

1

(41)

2

  λ   2 lg  Re 2,51       

Für den Übergangsbereich von der glatten zur rauen Rohrwand kann die implizite Gl. 42 von Colebrook benutzt werden O = f (Re, k/d).

λ=

1 2

  2,51 k  + 0, 27   2,0 lg d  Re λ  

(42)

Für die ausgebildete Rauigkeitsströmung im Rohr, bei der die Rauigkeitserhebungen der Wand die Grenzschichtdicke durchstoßen gilt Gl. 43 O = f (d/k), die nur von der relativen Rauigkeit abhängig ist.

λ=

1 2

  k  −2, 0 lg 0, 27   d  

(43)

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

Als hydraulisch glatt gilt eine gezogene, geschliffene oder polierte Oberfläche, wenn die geringen Rauigkeitserhebungen die laminare Unterschicht der Grenzschicht nicht durchstoßen und somit die Grenzschichtströmung nicht beeinflussen. Nikuradse [5] hat 1931 erstmals die Rohrreibungsbeiwerte von Rohren mit Sandrauigkeit ausgemessen und in dem nach ihm benannten Nikuradse-Diagramm = f (Re, d/k) dargestellt. Nachfolgend hat Colebrook ein gleiches Diagramm mit experimentell bestimmten Rohrreibungsbeiwerten veröffentlicht. Bild 20 zeigt den prinzipiellen Aufbau des Nikuradse-Diagramms und aus Bild 21 können die Rohrreibungsbeiwerte = f (Re, d/k) entnommen werden. Im Übergangsgebiet der laminaren in die turbulente Strömung zwischen Re = Rekrit bis zur Grenzlinie im Bild 21 ist der Rohrreibungsbeiwert stets eine Funktion der Reynoldszahl und der relativen Wandrauigkeit = f (Re, d/k) (Bilder 20 und 21). Erst wenn die Rauigkeitserhebungen der umströmten Oberfläche so groß werden, dass sie die laminare Unterschicht durchstoßen und die Grenzschichtströmung beeinflussen, setzt die ausgebildete Rauigkeitsströmung ein (Bild 20) und der Rohrreibungsbeiwert ist nur noch eine Funktion der relativen Oberflächenrauigkeit = f (d/k), aber unabhängig von der Reynoldszahl.

Die ausgebildete Rauigkeitsströmung beginnt rechts von der Grenzkurve im Colebrook-Diagramm (Bild 21), die durch folgende Beziehung angegeben werden kann:  k  d ReG =198 1,138 − 2, 0 lg   d  k

(44)

Diese Grenzlinie für den Beginn der ausgebildeten Rauigkeitsströmung ist im Colebrook-Diagramm als strichpunktierte Linie (Bild 21) enthalten. Mit Rücksicht auf die Größe der Zahlenwerte der relativen Rauigkeit wird oft der Kehrwert d/k angegeben.

ausgebildete

0,10

0,006

hydraulisch glatt

laminar- turbulent turbulent

10 2

3

10 Rekr 10 4

10 5

10 6

10 7

Re

ch

ni k

Bild 20. Nikuradse-Diagramm für Rohrreibungsbeiwerte

.in

d 0,3164 , = k Re 0,25

laminar Übergang

er 24

0,01

fo

Rauhigkeitsströmung Re=f(d/k)

= 64 Re

C 97

0,100

.te

0,090 0,080

0,040

0,030

40

Übergangsgebiet

Grenzkurve

w

0,050

w

instabil

0,060

64

d/k=20

w

0,070

100 120

Re

200 Messungen von Nikuradse

500

0,020 0,018

1000

hyd r

0,016 0,014 0,012

aul isc

2000

hg

laminar turbulent

0,010 0,009 0,008

latt e

5000

Ro hre (k= 0)

10000 20000 50 000 100 000

0,007 0,006

 6 8 10 3

Re k

4

6 8 10 4

2

4

6 8 10 5

2

4

6 8 10 6

2

4

6 8 10 7

2

4

6 8

Re

Bild 21. Colebrook-Diagramm zur Bestimmung der Rohrreibungsbeiwerte Flüssigkeiten c = 0,5 ... 3,2 m/s Die mittleren Geschwindigkeiten in Rohrleitungen Flüssigkeits-Feststoffgemische c = 0,4 ... 2,0 m/s sind stoffabhängig und sie sollen betragen: Luft und technische Gase c = 15 ... 40 m/s

C 98

C Mechanik kinematischen Viskosität von Wasser = 10–6 m2/s beträgt mit der Reynoldszahl Re = dc/ = 1,5 105;

= f (Re, d/k = 500) = 0,0246.

Im Bild 22 sind drei Beispiele technischer Rauhigkeiten mit den Rauigkeitstiefen dargestellt. Die technischen Oberflächenrauigkeiten von Rohren sind im Neuzustand mit k = 0,0012 mm sehr gering, sie können nach längerem Gebrauch durch Abrasion und Verkrustungen aber Werte bis k = 4,0 mm erreichen (Tabelle 3).

4.6.4 Druckverlustbeiwerte

polierte Oberfläche gedrehte Oberfläche gefräste Oberfläche k=1m

k=10m

k=20m

Bild 22. Beispiele technischer Oberflächenrauigkeiten Tabelle 3. Rauigkeitswerte von Rohren

gezogene Rohre aus Metall (Cu, Messing, Bronze, Leichtmetall), Glas oder Plexiglas

neu, technisch glatt

0,0012 bis 0,0015

Gummidruckschlauch

neu, unversprödet

0,0016

nahtlose Stahlrohre

Walzhaut gebeizt, neu verzinkt

0,02 bis 0,06 0,03 bis 0,04 0,07 bis 0,16

längsgeschweißte Stahlrohre

Walzhaut bituminiert, neu galvanisiert

0,04 bis 0,1 0,01 bis 0,05 0,008

benützte Stahlrohre

verrostet oder leicht verkrustet stark verkrustet

0,15 bis 0,2 bis 3,0

gusseiserne Rohre

neu mit Gusshaut neu bituminiert leicht angerostet verkrustet

0,2 bis 0,6 0,1 bis 0,13 0,5 bis 1,5 bis 4,0

Asbestzementrohre

neu

0,03 bis 0,1

Drainagerohre aus gebranntem Ton

neu

0,07

Betonrohre

neu mit Glattstrich neuer Stahlbeton Schleuderbeton, neu

0,3 bis 0,8 0,1 bis 0,15 0,2 bis 0,8

∆ pV

ρ 2

c2

(45)

0,5

]

c

d

D

R

0,4

ni k

ch

.te

w

w

w

Rohrwerkstoff

ζ=

.in

Rahigkeit k in mm

er 24

Zustand der Rohrwand

fo

k

k

In Rohrbögen, Rohrverzweigungen, Ventilen, Schiebern und anderen Armaturen treten neben den Wandreibungsverlusten auch Umlenkverluste und Sekundärströmungsverluste auf, die nicht vom Rohrreibungsbeiwert erfasst werden. Deshalb werden für diese Bauelemente die experimentell bestimmten Druckverlustbeiwerte  angegeben. Der Druckverlustbeiwert stellt den Druckverlust pv bezogen auf den Staudruck der charakteristischen Geschwindigkeit  c2/2 dar.

Die von Nikuradse angegebenen Rohrreibungsbeiwerte wurden für Sandrauhigkeiten ermittelt. Der Rohrreibungsbeiwert für eine wasserdurchströmte Rohrleitung mit dem Innendurchmesser di = 50 mm, der Oberflächenrauigkeit von k = 0,1 mm, der mittleren Strömungsgeschwindigkeit von c = 3 m/s und der

0,3

D 90° rauh

0,2

90° glatt

0,1

0

45° 30° 15° 0

1

2

3

4

5

6

7

8R9

10

d

Bild 23. Druckverlustbeiwert von Rohrkrümmern mit kreisförmigem Querschnitt

Für Rohrleitungen beträgt der Druckverlustbeiwert ] = O L/d. Im Bild 23 und in den Tabellen 4 und 5 sind die Druckverlustbeiwerte von Rohrbögen und von Rohrverzweigungen bei Fluidstromtrennung und Fluidzusammenführung und von weiteren Rohrleitungselementen dargestellt. Weitere Werte findet man z.B. bei Wagner [6].

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

C 99

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Tabelle 4. Druckverlustbeiwerte ] von Formstücken und Rohrbögen

C 100

C Mechanik

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Tabelle 5. Druckverlustbeiwerte ] von Rohrverzweigungen und Drosselgeräten

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

C 101

diese geschichtete Strömung deshalb auch eine „schleichende Strömung“. Unter Vernachlässigung der spezifischen Gravitationskraft g dh lautet die Bewegungsgleichung für die stationäre Strömung zwischen zwei ebenen Platten mit dem Zähigkeitseinfluss K G 2c/G y2

2

R d h 1=6,5 m

η

h p 1=100 kPa

δ 2c δ p − =0 δ y2 δ x

(46)

1

y h p1 c1(y)

Bild 24. Saugrohrleitung einer Pumpenanlage Beispiel 3. Für die Saugleitung der NW 120 einer Pumpenanlage mit der geodätischen Saughöhe h1 = 6,5 m und einem Rohrbogen R/d = 2,5, mit dem Druckverlustbeiwert ] = 0,26 und der Rohrrauigkeit k = 0,1 mm für ein neues gezogenes Stahlrohr ist für den Wasservolumenstrom von V = 120 m3/h, U = 1000 kg/m3 und Q = 10–6 m2/s der Pumpe für die reibungsbehaftete Strömung entsprechend Bild 24 der absolute statische Druck vor der Pumpe zu berechnen.

x c=0

1

L

2

x

fo

Bild 25. Laminare Spaltströmung

.in

Reynoldszahl: m ⋅0,12 m s = 353280 2 ν −6 m 10 s Rohrreibungsbeiwert aus Colebrook-Diagramm:  d λ = f  Re, = 0, 022 aus Colebrook-Diagramm, Bild 21  k 2,944

Die Gl. 46 beschreibt das Gleichgewicht zwischen der Zähigkeits- und Druckkraft der Strömung, wobei die Druckkraft an der Stelle x im Spalt konstant ist und nur von der x-Koordinate abhängt p(x) (Bild 25). Aus der Gleichung 46 erhält man den Verlauf des Geschwindigkeitsprofils im Spalt zu:

ch

ni k

=

.te

Druckverlust im Saugrohr:

w

w

w

kg 1000 3 l ρ m2 m = 5157,8 Pa ∆ pV = λ c 2 = 0, 022⋅54,1⋅2,9442 2 ⋅ d  2 2 s Druckverlust im Rohrbogen: kg 1000 3 ρ m2 m = 1126, 73Pa ∆ pVR = ζ c 2 = 0, 26⋅2,9442 2 ⋅ 2 2 s Gesamtdruckverlust: ∑ ∆ pV = ∆ pV + ∆ pVR = 5157,8Pa +1126,73Pa = 6284,53Pa Mit Bernoulligleichung Gl. 5

p2 = p1 − g h1 −

p2 c2(y)=c 1(y)

2h

er 24

m3 V 4 V 4⋅0,0333 s m c= = 2 = = 2,944 s A πd π ⋅0,122 m 2

cd

c(y)

-h

Geschwindigkeit:

Re =

c=0

c2 − ∑ ∆ pV = 25,62 kPa 2

p2 > pt = 2,46 kPa Dampfbildungsdruck für Wasser bei t = 20 °C

4.6.5 Strömung im ebenen Spalt mit geringer Reynoldszahl; Couette-Strömung

In Fluiden mit hoher kinematischer Viskosität mit Werten von Q t 50 ˜ 10–6 m2/s oder in strömenden Wasserfilmschichten geringer Dicke von s = 0,1 bis 1,0 mm und geringer Geschwindigkeit mit der kinematischen Viskosität des Fluids von Q = 10–6 m2/s dominiert die Zähigkeitskraft gegenüber der Trägheitskraft (a m) und sie strömen infolgedessen bei geringen Reynoldszahlen von Re = 1 bis 6. Deshalb kann der Term cG c/G s in der Euler’schen Bewegungsgleichung vernachlässigt werden. Man nennt

c( y ) =−

2 h2 dp  y   1−   2η dx   h  

(47)

Die Maximalgeschwindigkeit in der Mitte des Spaltes bei y = 0 beträgt cmax =−

h 2 dp 2η dx

(48)

In der folgenden Lösung ist die Hagenzahl enthalten. Für einen ebenen Spalt der Breite b kann durch Integration der Geschwindigkeit c(y) über die Spalthöhe der Volumenstrom bestimmt werden. V = 2 b h cm

(49)

Das Verhältnis der mittleren cm zur maximalen Geschwindigkeit cmax im Spalt beträgt cm/cmax = 2/3. Der Volumenstrom weicht somit von dem Geschwindigkeitsverhältnis in Rohrleitungen mit Kreisquerschnitt cm/cmax = 1/2 ab. Der Druckabfall im ebenen Spalt beträgt damit dp ∆ p12 3 η cm ≈ =− 2 dx L h

(50)

Die Bewegungsgleichung (Gl. 46) ist auch für ebene Spalte mit einer ruhenden und einer bewegten Wand entsprechend Bild 26 gültig, nur ändern sich dafür die Randbedingungen c (– h) = 0 und c (h) = c0.

C 102

C Mechanik

Für diese Randbedingungen lautet die Lösung von Gl. 46

p

dp !0 dx

kPa

2 h 2 dp  y   c0 dp 1−  + c( y ) =− ( h + y ) mit = konst. h h dx 2η dx    2   

dp dx

0

(51) p max

c0

c0 y

0

2h p 1

p2

p1

x

p2 ruhender Gleitschuh

ruhende Wand p2=p1 Ha=0

x

L

fo

c=0

Im Bild 27 ist der angestellte Gleitschuh eines axialen Kippsegmentlagers mit der Geschwindigkeits- und Druckverteilung im keilförmigen Spalt dargestellt. Bild 28 zeigt die dimensionslose Belastungskennzahl:

dp p2>p1; > 0 dx Ha=-20 Rückströmung

ni k

µ ( p b)

(52)

(um η)

(53)

10 2

1 1

P p b um

2

K

m - Pa m s Pa s

2

p h02 9 K um b 8

(54)

Reibkennzahl

L/b 0,4 0,5

1

ª pb º 2 P« » 7 «¬ K um »¼ 6

1,0

Tragzahl

5 4 3 2

F

L/b 1,0 0,5 0,4

t

w

w

Gl. 51 zeigt, dass sich das Geschwindigkeitsprofil im ebenen Spalt mit einer ruhenden und einer bewegten Wand aus der Überlagerung der durch einen Druckgradienten dp/dx hervorgerufenen Geschwindigkeit und der Geschwindigkeit der Schleppströmung der bewegten Wand zusammensetzt. Im Bild 26 sind vier Geschwindigkeitsprofile mit verschieden großen negativen und positiven Druckgradienten dp/dx dargestellt. Das Bild 26 zeigt auch, dass bei großen Druckgradienten in der Nähe der ruhenden Wand Rückströmungen auftreten können, während die Zähigkeitsströmung an der bewegten Wand das Fluid in positiver Richtung gegen den Druckanstieg bewegt. In keilförmigen Spalten mit einer bewegten Wand stellt sich ein anderer Druck- und Geschwindigkeitsverlauf ein. Wird die bewegte Wand in einem Winkel entgegen der Strömungsrichtung angestellt, erhält man daraus Strömungsverhältnisse wie in hydrodynamischen Gleitlagern und es gilt die Lagertheorie von Sommerfeld [7] [8], die sowohl für radiale als auch axiale Gleitlager angewandt wird.

p h0 um K b m Pa m s Pa s m

p h02 um η b

Die dimensionslose Reibmomentkennzahl eines Axialgleitlagers beträgt in Abhängigkeit des Öffnungsverhältnisses vom Gleitschuh:

w

.te

ch

Für konstanten Druck im Spalt p(x) = konst, dp/dx = 0 stellt sich eine Scherströmung mit linearer Geschwindigkeitsverteilung c ( y) ein (Bild 26). c0 dp ( h + y ) für = 0 dx 2h

u

Bild 27. Geschwindigkeitsprofil und Druckverteilung im geneigten Axiallagerspalt

Bild 26. Geschwindigkeitsprofile einer Spaltströmung zwischen ruhender und bewegter Wand mit Druckabfall und Druckanstieg

c( y ) =

u

rotierende Lagerscheibe

p2

c=0 dp p2=p1; >0 dx Ha=-10

h0

h0

p1

c

h

c0

c0

p2

D

h1

.in

p1

x

er 24

ruhende Wand dp p2 5˜ 10 : f Kegel (ohne Boden)

0,63 0,68 0,74 0,82 0,98 1,20 0,35

Re > 5˜ 105 : t/d = 2 0,2 0,1 3 5 0,06 10 0,083 20 0,094 Kegel (schlank)

D D = 30° 60° Prisma

1,33 1,17

a

a

D

a

l/d = 1 2 4 7 Kreisplatte

0,91 0,85 0,87 0,99

d

1,1

l 0,81

l/a = 2,5

ch

l

0,34 0,51

a

d

D = 90° : l/a = 5 f D = 45° 5 f Rechteckplatte

1,56 2,03 0,92 1,54

l l 1 d 1,5 2 3 Rechteckplatte mit Boden

0,93 0,78 1,04 1,52

w

w

.te

Kreisringplatte

2 Kreisplatten in Reihe

l

ni k

d

fo

ohne Boden mit Boden Prisma

.in

0,34 0,40

er 24

ohne Boden mit Boden Kreiszylinder

0,58

d

1,22

w

D

d D

b/h = 1 2 4 10 18 f Winkel-Profil

0 ,5

Doppel-T-Profil

Prisma, dreieckig

h

h 1,10 1,15 1,19 1,29 1,40 1,90

b/h t 1

1,2

Winkel-Profil h

a D a b/h = f D = 90° D = 60° a=h

h

2,04 1,55 1,2 (1,1) 2,0 (1,3)

1,8 b  h

h h

b  h

2,0 1,83

1,45 h 1,72

b  h

C 106

C Mechanik

4.8 Strömungswiderstand umströmter Körper

Sie führen zum Druckwiderstand. Die Druckwiderstandskraft ist bei voluminösen Körpern bis zu 9 mal größer als die Reibungswiderstandskraft und deshalb vorrangig zu beachten. Sie beträgt:

Umströmte Körper wie z.B. Straßenfahrzeuge, Schienenfahrzeuge, Flugkörper, Fallschirmspringer, Schornsteine und Maste von Windrädern oder Leitungen erfahren einen Strömungswiderstand und sie werden durch die Widerstandskraft beansprucht bzw. in der Fortbewegungsgeschwindigkeit beeinträchtigt. c

schlanke Körper

(61)

FwP = p A y

c

dFp

dFpx dA

voluminöse Körper

dF py

dFpx dA

dFpx

d l

Bild 30. Druckwiderstand am umströmten Körper Induzierter Widerstand Am Ende von Tragflügeln, von Flügeln der Windkraftanlagen und im Heckbereich von Kraftfahrzeugen, ebenso an den Kanten von Außenspiegeln der Kraftfahrzeuge werden durch die Umströmung Wirbel induziert, die einen Widerstand hervorrufen (Bild 31).

w

w

w

Reibungswiderstand Der Reibungswiderstand cwR entsteht durch die Reibungskraft in der körpernahen Strömungsschicht, der Grenzschicht. Er tritt bei allen umströmten Körpern auf. Durch glatte Oberflächen mit geringer Rauigkeit oder durch Laminarprofilstrukturen auf der Oberfläche kann er gering gehalten werden. Der Reibungswiderstand von schlanken Körpern erreicht Werte bis zum zehnfachen des geringen Druckwiderstandes. Der Reibungswiderstand beträgt: (60)

Druckwiderstand Durch die unterschiedlichen Druckverteilungen auf der Vorder- und Rückseite von umströmten Körpern entsprechend Bild 30 tritt eine Druckwiderstandskraft FwP und ein Druckwiderstandsbeiwert cwp auf. Er erreicht die dominanten Werte bei voluminösen Körpern, bei denen die Grenzschichtströmung auf der Rückseite ablöst, wie z.B. an der Kugel oder am Zylinder. Dadurch entstehen erhebliche Druckunterschiede auf der Vorder- und Rückseite des Körpers.

.in

er 24

dFWi dFR

dFA

z 

c

x

b G 

.te

ch

ni k

Der Strömungswiderstand ist unter anderem auch wesentlich von der Geometrie des umströmten Körpers abhängig. Die geometrischen Formen umströmter Körper lassen sich in zwei Gruppen einteilen:  Schlanke Körper mit d /l  0,25 wie z.B. längs angeströmte ebene Platten, Tragflügelprofile, Fische und stromliniengeführte Körper mit geringem Strömungswiderstand entsprechend Bild 29.  Voluminöse Körper mit d /l  0,25 bis 1,0 wie z.B. Kugel, Zylinder, Schornstein, Quader oder Lastkraftfahrzeuge mit großem Strömungswiderstand. Es gibt vier verschiedene Widerstandsarten, von denen zwei bei den unterschiedlichen Körperformen dominieren:

fo

Bild 29. Klassen umströmter Körper

FwR = τ W A

dFpx

dFp

L

x

dA dFp

dFpy

d

dFp dA

l

x

Bild 31. Umströmung der Tragflügelenden und Hufeisenwirbel mit dem gebundenen Wirbel ΓG und dem freien Wirbel ΓF Wellenwiderstand Wird ein Schwimmkörper oder ein Schiff von einer Flüssigkeit umströmt, so entstehen an der freien Oberfläche Oberflächenwellen, deren Bewegungsenergie vom Schwimmkörper aufgebracht werden muss. Dadurch entsteht für den Schwimmkörper ein zusätzlicher Widerstand (Wellenwiderstand). Gleiches tritt bei der Umströmung von Flugkörpern in Luft mit hohen Geschwindigkeiten bzw. Machzahlen von M = 0,55 bis 0,90 auf. Die entstehenden Druckwellen am Körpervorderteil führen zu den Mach’schen Wellen, die ebenfalls den Widerstand erhöhen. Der Widerstandsbeiwert umströmter Körper stellt die Widerstandskraft bezogen auf den Staudruck c2  / 2 und die Fläche A dar.

cw =

FW A

ρ 2

c2

(62)

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung Beim Druckwiderstand beträgt der Widerstandsbeiwert: 2∆p (63) cwp = ρ c2

C 107

Im Reynoldszahlbereich von Re = 100 bis 2  105 stellt sich entsprechend Bild 33 eine Strouhalzahl von Sr  0,2 ein. Entsprechend den Ablösepunkten stellt sich ein Geometrieverhältnis von d/b  1,25 und ein Abstandsverhältnis der Wirbel von l/b  3,558 für den unterkritischen Reynoldszahlbereich von Re = 100 bis 2  105 ein. Die periodische Wirbelablösung an einem Profilstab wird auch für die Volumenstrommesstechnik genutzt.

In der Tabelle 7 sind die Widerstandsbeiwerte einiger umströmter Körper dargestellt. Weitere Widerstandsbeiwerte können [6] [12] entnommen werden. 4.8.1 Kármánsche Wirbelstraße

Löst die Strömung an den Kanten umströmter Körper ab, wie z.B. an Brückenpfeilern in Flüssen, an Einbauten in strömungstechnischen Anlagen, an Schornsteinen oder an engen Fjordeinläufen bei Flut, bilden sich paarweise Wirbel, die sich zu einem Strömungsvorgang formieren. Sie wurden von Kármán entdeckt und werden deshalb nach ihm benannt (Bild 32). Die periodische Wirbelablösung beginnt bei höheren Geschwindigkeiten und Reynoldszahlen von Re  40. Sie bleibt bis zur kritischen Reynoldszahl von Rekrit. = 2  105 stabil.

4.9 Düsen- und Diffusorströmung

.in

fo

In Düsen erfolgt eine Beschleunigung der Strömung zur Erzeugung hoher Geschwindigkeit. Dabei wird eine beliebig hohe Druckenergie p/ in dynamische Energie c2/2 gemäß Bild 34 umgesetzt. Beispiele ausgeführter Düsen sind, z.B. die Düsen in Peltonwasserturbinen, Spritzdüsen für Feuerwehrschläuche oder Düsen von Springbrunnen und Wasserfontänen sowie Düsen für Triebwerke von Flugzeugen und Raketen.

c

Wasser

er 24 T1 1

d

l

c1

pb Tb

a)

ni k

b



ch

Ablösepunkt

d2 c 2

d1

p1

b)

.te

Bild 32. Kármánsche Wirbelstraße hinter einem elliptischen Pfeiler

w

w

w

Aus der Anströmgeschwindigkeit c, der Ablösefrequenz f und der Pfeilerdicke d kann die Strouhalzahl Sr als Verhältnis der lokalen zur konvektiven Beschleunigung bzw. als Verhältnis der beiden Trägheitskräfte ermittelt werden. Sie beträgt Sr = fd/c (Tabelle 6).

0,5 Sr 0,4

kritischer Bereich

unterkritisch

überkritisch

0,3

Bild 34. Düsen zur Beschleunigung der Eintrittsströmung a) Spritzdüse, b) Turbineneintrittsdüse

In Dampf- und Gasturbinen werden ebenfalls zur Beschleunigung der Eintrittströmung in das Laufradschaufelgitter besonders geformte Düsen eingesetzt (Bild 34). Charakteristisch für Düsen ist, dass eine beliebig große Druckenergie p/ in dynamische Energie umgewandelt werden kann. Bei der Düsenströmung treten Reibungsverluste auf, die mit dem Druckverlustbeiwert  beschrieben werden können.

0,2 p1 c1

0,1 0 10

10 2

10 3

10 4

10 5

10 6 10 7 Re

Bild 33. Strouhalzahl in Abhängigkeit der Anströmreynoldszahl

A1

p2 c2

A2

p1 c1 T1 A1

a)

1

2

b)

Bild 35. Diffusorströmung; a) Einfachdiffusor; b) Multidiffusor

p2 c2 T2 A2

C 108

C Mechanik

In Diffusoren (Bild 35) wird die Strömung verzögert und der Verzögerungsanteil der Strömung c12/2 [1– (c2/c1)2] in Druck umgesetzt (Austrittsdiffusoren in Strömungsmaschinen, in Wasserturbinen oder in lufttechnischen Anlagen). Da die Grenzschicht einer Strömung zwar eine beliebige Beschleunigung und damit verbunden eine beliebige Druckumsetzung in Geschwindigkeit verträgt, aber nur eine begrenzte Geschwindigkeitsverzögerung, darf der Erweiterungswinkel von Diffusoren einen kritischen Wert von = (1/U)  dA/ds nicht überschreiten, wenn die Grenzschichtablösung von der Diffusorwand vermieden werden soll (Diffusorkriterium). Der Erweiterungswinkel des Diffusors soll in der Regel = 6° bis 7° nicht überschreiten, wenn die Grenzschichtablösung von der Diffusorwand vermieden werden soll. Der Druckverlustbeiwert  oder der Diffusorwirkungsgrad für kegelförmige Diffusoren kann in Abhängigkeit des Erweiterungswinkels Bild 36 entnommen werden [13][14].

(64)

b

c2

c2

c1

c1  c ts 1

cr1 r 1 r2

fo

Bild 37. Laufrad mit schaufellosem Radialdiffusor einer mehrstufigen Radialpumpe

4.10 Grenzschicht

d1

Dreidimensionale, reibungsbehaftete Strömungen werden durch die Navier-Stokes’schen Gleichungen beschrieben, die für eine Reihe von Anwendungen analytisch [15] oder mit Hilfe von Computern näherungsweise gelöst werden können. Prandtl gelang es 1904 erstmals, durch Analyse der Navier-StokesGleichungen das Modell der wandnahen, reibungsbehafteten Schichten (Grenzschicht) und der reibungsfreien Außenströmung (Potentialströmung) zu schaffen. Dafür ist die nach ihm benannte Prandtl’sche Grenzschichtgleichung verfügbar. Die Potenzialströmung beginnt definitionsgemäß dort, wo die Geschwindigkeit in der Nähe einer Wand den Wert von 99 % der ungestörten Anströmung c erreicht hat.

er 24

L 5,0 4,0

ni k

3,0 d2 d1 2,0

ch

0,85 0,80

.te

1,7

0,75 0,70

w

1,5 =15° 1,4

0,60

w

1,3

2 π r1 b1 r1 c2 A1 = = = c1 A2 2 π r2 b2 r2

.in



d2

c2/c1 entsprechend der Kontinuitätsgleichung dem Reziprokwert des Radienverhältnisses proportional

10

0,65

0,55

0,50

Umschlagpunkt laminar-turbulent

w

1,2

0,40 = n

7° 5° 1,1 0,5

3° 1

2

3

4 5

10

L d1

20

c(x,y)

Bild 36. Abhängigkeit des Diffusorwirkungsgrades vom Erweiterungswinkel und der relativen Diffusor-

Grenzschichtdicke

l

u

länge [13]

Soll eine starke Verzögerung auf kurzer Länge erreicht werden, können Multidiffusoren gemäß Bild 35b eingebaut werden. Dabei wird aber der Reibungsdruckverlust vergrößert. In radialen Turbokompressoren und in mehrstufigen Radialkreiselpumpen werden zur Verzögerung der Austrittsströmung aus dem Laufrad parallelwandige oder konische Radialdiffusoren eingesetzt (Bild 37). Bei parallelwandigen Radialdiffusoren mit radialer Durchströmung ist das Geschwindigkeitsverhältnis

Außenströmung pa(x)

c=c (x)

c=c (x)

c y

=1°20`

2°

c=0 x t px Tx

x

xu laminare Unterschicht

Bild 38. Grenzschicht an einer längs angeströmten ebenen Platte

Die Grenzschicht soll für eine längs angeströmte dünne ebene Platte gemäß Bild 38 erläutert werden. Sie besteht aus  der laminaren Grenzschicht l, ohne Querbewegung zur Hauptströmungsrichtung,

4 Hydrodynamik; Eindimensionale stationäre inkompressible Strömung

xu = Reu ν / c∞ = (5⋅105....106 ) ν / c∞

= 0,1974 m Dicke der laminaren Grenzschicht am Umschlagpunkt:

δ lam ≈ 5 ν

w

w

w=0

pst

w

Ablösepunkt

p T

xu m² 0,1974 m = 5 10−6 = 1,139 10−3 m m c∞ s 3,8 s

4.11 Strömungstechnische Messtechnik 4.11.1 Druck- und Geschwindigkeitsmessung

Die Aufgabe der strömungstechnischen Messtechnik ist die Bestimmung von Druck, Geschwindigkeit, Volumen- und Massenstrom. Dafür gibt es strömungstechnische und elektronische Sonden verschiedener Bauart. Der statische Druck kann durch Wandanbohrung, Pitotrohre oder Prandtlrohre (Bild 40) gemessen und an U-Rohrmanometern (Bilder 40 und 41) oder an Schrägrohrmanometern angezeigt werden (Bild 42).

ni k

cx( )

c

2 −6 m 5 Reu ⋅ν 7,5⋅10 ⋅10 s = = m c∞ 3,8 s

c

ch



Die Haftbedingung der Strömung an der Wand ergibt die Geschwindigkeit c = 0. Das Geschwindigkeitsprofil in der Grenzschicht (Bild 39)

ν

≈ 7,5⋅105 → xu =

.te



(65)

c∞ xu

fo

Die Grenzschicht wird durch folgende Größen beschrieben:  Grenzschichtdicke als Funktion der Lauflänge (x)  Verdrängungsdicke ’(x) als Funktion der Lauflänge. Das ist die Dicke, um die die ungestörte Geschwindigkeit nach außen gedrängt wird. Sie kann als eine Verdickung des umströmten Körpers oder als eine Verengung des durchströmten Kanals verstanden werden.  Impulsverlustdicke (x) als Funktion der Lauflänge. Die Impulsverlustdicke gibt die Verminderung der Impulsgröße (c – c) m gegenüber der Impulsgröße der ungestörten Außenströmung cm an.  Die Anlauflänge x oder laminare Grenzschicht bis zum Umschlagpunkt in die turbulente Grenzschicht beträgt

Reu =

.in



der turbulenten Grenzschicht nach dem Umschlag bei Rekrit. = 4  105 und starker Querbewegung zur Hauptströmungsrichtung, der laminaren Unterschicht geringer Dicke ab 5ν 5ν im Bereich der turbulenten δU = = c τw / ρ Grenzschicht.

er 24



C 109

p

Druckabfall Druckaufbau dp dp dp 0 0 0 dx dx dx

p

pt

htot

hSt

Grenzschicht

hdyn

Ablösegebiet

x x

Bild 40. Prandtlrohr mit U-Rohrmanometern p2 1 liegt die Resultierende aller äußeren Kräfte innerhalb der Kippkante K, für S < 1 außerhalb (Bild 62). Untersuchungen von Standsicherheit bei Leitern, Krananlagen, Fahrzeugbewegungen usw. müssen für mehrere Kippkanten durchgeführt werden.

.in

Bild 62. Überprüfung der Standsicherheit eines Körpers

w

Lösung: Um die Kippkante K wirken: Stützmoment MS = FG cos D ˜ 760 mm Kippmoment MK = FG sin D ˜ 710 mm MS Standsicherheit S = MK

S=

FG cos α ⋅760 mm =2 FG sin α ⋅710 mm

Bild 63. Standsicherheit eines Schleppers

Die äußere Form eines Fachwerkträgers kann frei gestaltet werden. Geometrisches Element des Fachwerks ist der Dreiecksverband. Das Dreieck ist die einfachste „starre“ Figur. Durch Ansetzen solcher Dreiecksverbände werden die verschiedenen Fachwerksformen (z.B. parallelgurtig, trapezförmig) als Streben- oder Pfosten-Streben-Fachwerk entwickelt (Bild 65). Der Obergurt kann parallel zum Untergurt laufen, aber auch z. B. dem Biegemomentenverlauf des Trägers angepasst werden (Bilder 64, 65, 66). Unter den skizzierten Fachwerkformen stehen in Klammern die Angaben für die Anzahl der Knoten k (z. B. k = 11) und die Anzahl der Stäbe s des Fachwerks (z.B. s = 19). Diese Größen werden im folgenden Kapitel zum Ansatz der Gleichgewichtsbedingungen für die statische Bestimmtheit des Trägers gebraucht. Die Profilstäbe werden untereinander im so genannten Knoten mit Knotenblechen verbunden, wobei sich die Profil-Schwerachsen möglichst im Knotenpunkt schneiden sollen (Bild 67). Damit wird das Einleiten von größeren Biegemomenten in die Verbindung vermieden und die Knotenpunkte können als Gelenkpunkte für Zweigelenkstäbe angesehen werden. Der Knoten kann genietet, geschraubt, geschweißt oder z.B. bei Leichtmetallprofilen geklebt sein.

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 25 scheidet daher zwischen äußerer und innerer statischer Bestimmtheit.

Bild 64. Streben-Fachwerkträger, parallelgurtig (k = 11 Knoten, s = 19 Stäbe)

Bild 68. Frei gemachter einfachster Fachwerkträger (Stabdreieck, Dreiecksverband) k = 3 Knoten, s = 3 Stäbe Ist k die Anzahl der Knoten für das ganze System, so ist wegen Fx = 0, Fy = 0 die Anzahl der zur Verfügung stehenden Gleichgewichtsbedingungen 2k. 2k = Anzahl der Gleichgewichtsbedingungen (hier 2 3 Knoten = 6 Gleichgewichtsbedingungen) Ist s die Anzahl der unbekannten Stabkräfte, dann ist mit den drei Lagerkräften FAx, FAy, FB die Anzahl der unbekannten Kräfte s + 3. s+ 3 = Anzahl unbekannter Kräfte (hier s + 3 = 3 + 3 = 6 unbekannte Kräfte) Bei einem statisch bestimmten System muss die Anzahl der Lösungsgleichungen gleich der Anzahl der Unbekannten sein, hier also 2k = s + 3. Es ist üblich, diese Gleichung nach der Anzahl s der erforderlichen Profilstäbe aufzulösen und als Bedingung für die innere statische Bestimmtheit die Gleichung s = 2k – 3 zu verwenden. 2k = s + 3 (63) s = 2k – 3: Bedingung für die innere statische Bestimmtheit (mit s = 2 k – 3 = 2 3 – 3 = 6 – 3 = 3 Stäbe hier erfüllt)

ni k

er 24

.in

fo

Bild 65. Pfosten-Streben-Fachwerkträger, Biegemomentenverlauf trapezförmig angepasst (k = 18 Knoten, s = 33 Stäbe)

w

w

w

.te

ch

Bild 66. Polygon-Fachwerkträger, Biegemomentenverlauf angepasst, (k = 7 Knoten, s = 11 Stäbe)

Bild 67. Geschraubter Knoten 1.7.2 Die Gleichgewichtsbedingungen am statisch bestimmten Fachwerkträger Der einfachste Fachwerkträger besteht aus den drei Stäben 1, 2, 3, die in Dreiecksform in den Knoten I, II und III miteinander verbunden sind (Bild 68). Äußere Kräfte F dürfen nur über die Knoten in das Tragwerk eingeleitet werden (Kraft F in Knoten II). Im Festlager A und Loslager B ist der Träger mit den drei Auflagerkräften FAx, FAy und FB wie üblich statisch bestimmt abgestützt (statisches Gleichgewicht. Beim Vollwandträger sind damit die Gleichgewichtsbetrachtungen abgeschlossen. Beim Fachwerkträger dagegen muss zusätzlich die Verschiebbarkeit der Stäbe gegeneinander untersucht werden. Man unter-

Bild 69. Bewegliches Fachwerk, statisch unbestimmt (Gelenkviereck): s < 2 4 – 3 = 5 Der Fachwerkträger nach Bild 69 mit vier Knoten (k = 4) und vier Stäben (s = 4) ist in der eingezeichneten Drehrichtung beweglich (Gelenkviereck), für Kraftübertragungen daher ungeeignet. Enthält ein Fachwerk ein solches Stabsystem, nennt man es statisch unbestimmt. Die Bedingung für statische Bestimmtheit ist hier mit k = 4 Knoten und s = 4 Stä-

C 26

C Mechanik Hinweis: Der Träger ist äußerlich und innerlich statisch bestimmt. s = 2 7 – 3 = 11 Stäbe.

ben nicht erfüllt (s = 4 < 2k – 3 = 5). Aus dem statisch unbestimmten wird ein statisch bestimmtes Fachwerk erst bei Hinzunahme eines fünften Stabes: s = 5 = 2 4 – 3. Die skizzierten vier Fachwerke mit 6 Knoten (Bild 70) sollen mit Hilfe der Bedingung für statische Bestimmtheit untersucht werden. Fachwerk a) ist mit einem Fest- und einem Loslager sowie mit s = 9 Stäben äußerlich und innerlich statisch bestimmt (2k – 3 = 2 6 – 3 = 9). Fachwerk b) ist wie a) äußerlich statisch bestimmt, jedoch innerlich statisch unbestimmt, weil bei 2k – 3 = 2 6 – 3 = 9 die Stabzahl s = 8 < 9 ist. Fachwerk c) ist wie a) und b) äußerlich statisch bestimmt, innerlich mit s = 10 Stäben jedoch statisch unbestimmt. Fachwerk d) ist zwar wie a) innerlich statisch bestimmt, mit einem Fest- und zwei Loslagern jedoch äußerlich statisch unbestimmt.

Es ist immer zweckmäßig, zuerst aus der Trägerbelastung und den Abmessungen die Auflagerkräfte zu bestimmen. Nach der Ermittlung aller Stabkräfte hat man dann immer eine Kontrolle auch für die Auflagerkräfte (siehe Knoten VII im folgenden Knotenschnittverfahren). Mit den rechnerischen Gleichgewichtsbedingungen Fx = 0, Fy = 0 und M = 0 ergibt sich: FA

= 4,75 kN und FB = 4,25 kN.

Fx = 0; keine waagerechten Kräfte vorhanden. Fy = 0 = + FA – F1 – F2 – F3 + FB M(I) = – F1 2 m – F2 4 m – F3 6 m + FB 8 m F1⋅2 m + F2 ⋅4 m + F3 ⋅6 m = 4, 25 kN 8m

fo

FB =

er 24

.in

FA = F1 + F2 + F3 – FB = 4,75 kN

1.7.3.1 Das Knotenschnittverfahren (rechnerisches oder zeichnerisches Verfahren zur Ermittlung aller Stabkräfte)

.te

ch

ni k

Mit einem Rundschnitt werden alle Knoten (k = 7) frei gemacht und in ein rechtwinkliges Achsenkreuz gelegt. Die noch unbekannten Stabkräfte FS1 ... FS11 trägt man in den Knotenpunkten I ... VII als Zugkräfte positiv (+) ein. Für jeden Knotenpunkt stehen die beiden Gleichgewichtsbedingungen Fx = 0 und Fy = 0 zur Berechnung von zwei unbekannten Stabkräften zur Verfügung. Wurden vorher die Auflagerkräfte FA und FB berechnet, liegen meistens dort die Ausgangsknoten für den Berechnungsgang, wie hier im Beispiel die Knoten I und VII mit den zwei unbekannten Stabkräften FS1 und FS2 am Knoten I und FS10 und FS11 am Knoten VII (Bild 71). Von den anschließenden Knoten sucht man sich denjenigen mit maximal zwei unbekannten Stabkräften heraus und erhält nacheinander alle Stabkräfte des Fachwerkträgers. Häufig ist dieses schrittweise Vorgehen einfacher als das Aufstellen und Lösen eines Gleichungssystems. Das Knotenschnittverfahren kann auch zeichnerisch durchgeführt werden. Die entsprechenden Skizzen der Kräftepläne zur zeichnerischen Ermittlung der unbekannten Stabkräfte sind daher mit aufgenommen worden. Sie stehen neben den Skizzen der frei gemachten Knoten und führen zum Verständnis des Cremonaplans in 1.7.3.3. Zur Lagebestimmung der schrägen Stabkräfte als Zugkräfte wird der Winkel  als spitzer Winkel zur x-Achse verwendet.

w

w

Bild 70. Beispiel für die Bestimmtheit

w

1.7.3 Ermittlung der Stabkräfte im Fachwerkträger Die Verfahren zur Ermittlung der Stabkräfte werden am Beispiel des gezeichneten Fachwerkträgers erläutert (Knotenschnittverfahren, Ritter’sches Schnittverfahren und Cremonaplan). Der Träger besteht aus den Obergurtstäben 1, 4, 8, 11, den Untergurtstäben 2, 6, 10, den Pfosten oder Vertikalen 3, 9 und den Schrägen oder Diagonalen 5 und 7. Belastet wird der Träger mit den Vertikalkräften F1 = 4kN, F2 = 2kN und F3 = 3kN.

Bild 71. Aufgabenskizze

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 27

Es gelten dann die Beziehungen FSx = FS cos  für die x-Komponte und FSy = FS sinfür die y-Komponente der Stabkraft FS. Der Winkel  beträgt 45°. Die vorher berechneten Stützkräfte betragen FA = 4,75 kN, FB = 4,25 kN. Im Knoten I greifen außer der bereits ermittelten Stützkraft FA = 4,75 kN nur noch die beiden Stabkräfte FS1 und FS2 an, die nun berechnet werden können:

Für Knoten IV gilt: I) 6Fx = 0 = FS8 + FS7 cos D – FS4 – FS5 cos D II) 6Fy = 0 = – F2 – FS7 sin D – FS5 sin D II) FS7 = (– F2 – FS5 sin D)/sin D = = – 1,77 kN (Druck) I) FS8 = FS4 + FS5 cos D – FS7 cos D = = – 4,25 kN (Druck)

er 24

.in

fo

Für Knoten I gilt: I) Fx = 0 = FS1 + FS2 cos  II) Fy = 0 = FA – FS2 sin  I) und II) FS2 = – FS1 /cos  = FA /sin   und mit cos /sin  = 1 / tan  FS1 = – FA / tan  = – 4,75 kN / 1 = – 4,75 kN (Druck) FS2 = FA / sin  = + 6,72 kN (Zug)

ni k ch

w

w

w

.te

Für Knoten II gilt: I) Fx = 0 = – FS1 + FS4 o FS4 = FS1 = – 4,75 kN (Druck) II) 6Fy = 0 = – F1 – FS3 o FS3 = – F1 = – 4 kN (Druck)

Für Knoten V gilt: I) 6Fx = 0 = FS10 cos D – FS6 – FS7 cos D II) 6Fy = 0 = FS9 + FS10 sin D + FS7 sin D I) FS10 = 0 = (FS6 + FS7 cos D) / cos D = = + 6,01 kN (Zug) II) FS9 = 0 = – FS7 sin D – FS10 sin D = = – 3 kN(Druck)

Hinweis zum Kräfteplan: Die Stabkraft FS1 (Druckkraft) drückt von rechts nach links wirkend auf den Knoten I. Im Kräfteplan II muss FS1 als Druckkraft auf den Knoten II nach rechts wirken. Für Knoten III gilt: I) 6Fx = 0 = FS6 + FS5 cos D– FS2cos D II) 6Fy = 0 = FS3 + FS2 sin D + FS5 sinD II) FS5 = (– FS3 – FS2 sin D) /sin D = = – 1,06 kN (Druck) I) FS6 = FS2 cos D – FS5 cos D = + 5,5 kN (Zug)

Für Knoten VI gilt: I) 6Fx = 0 = FS11 – FS8 o FS11 = FS8 = – 4,25 kN (Druck) II) 6Fy = 0 = – F3 – FS9 o FS9 = – F3 = – 3 kN (Druck)

C 28

C Mechanik

Für Knoten VII gilt: I) Fx = 0 = – FS11 – FS10 cos  o FS10 = – FS11 / cos D = + 6,01 kN (Zug) II) 6Fy = 0 = FB – FS10 sin D o FB = FS10 sin D = + 4,25 kN (Kontrollrechnung)

Bild 74. Kräftesystem am abgeschnittenen Trägerteil (a) Bild 72. Knotenschnitte, Knoten I ... VII frei gemacht und Krafteckskizzen

Die drei Momenten-Bezugspunkte dürfen nicht auf einer Geraden liegen. Knotenpunkt III bietet sich als erster Bezugspunkt an, weil er Schnittpunkt zweier unbekannter Kräfte ist (FS5 und FS6) und sich damit eine Gleichung mit nur einer Unbekannten ergibt. Die Momenten-Gleichgewichtsbedingung 6M(III) = 0 liefert direkt die Stabkraft FS4 = – 4,75 kN (Druckstab).

.in

er 24

6M(III) = 0 = – FS4 l – FA l −FAl = – FA = – 4,75 kN l Das Minuszeichen zeigt an, dass die Kraft FS4 dem angenommenen Richtungssinn entgegen wirkt: Stab 4 ist also ein Druckstab. Als zweiter Bezugspunkt wird der Knotenpunkt IV gewählt. Er ist Schnittpunkt der Stabkräfte FS4 und FS5 und liefert wieder eine Gleichung mit einer Unbekannten, der Stabkraft FS6 = + 5,5 kN (Zugstab).

FS4 =

ch

ni k

An statisch bestimmten Fachwerkträgern können einzelne Stabkräfte rechnerisch ermittelt werden, z.B. FS4 , FS5 und FS6. Dazu wird der Träger mit dem Ritter’schen Schnitt x – x in die beiden Teile (a) und (b) zerlegt und an einem der beiden Teile (a) das Gleichgewicht wieder hergestellt (Bild 73). Die Stützkräfte müssen bei diesem Verfahren vorher ermittelt worden sein:

fo

1.7.3.2 Das Ritter’sche Schnittverfahren (rechnerisches Verfahren zur Ermittlung einzelner Stabkräfte)

w

w

w

.te

FA = 4,75 kN, FB = 4,25 kN.

6M(IV) = 0 = F1l – FA · 2 l + FS6 l FS6 =

FA ⋅2l − F1 l = 2 FA − F1 = 5,5 kN l

Dritter Bezugspunkt kann I oder II sein. Mit 6M(I) = 0 wird FS5 = – 1,06 kN (Druckkraft). Bild 73. Lageskizze des Fachwerkträgers mit Ritter’schem Schnitt x – x

6M(I) = 0 = FS6 l + FS5 l1 – F1l F1 l − FS6 l ( F1 − FS6 ) l = =−1,06 kN l1 l1 In manchen Fällen wird die Rechnung einfacher, wenn der Lösungsansatz mit den üblichen drei Gleichgewichtsbedingungen 6Fx = 0, 6Fy = 0, 6M( ) = 0 aufgestellt wird.

FS5 =

Nach den Regeln des Freimachens werden in den drei Stabquerschnitten die unbekannten Stabkräfte FS4, FS5 und FS6 als Zugkräfte angebracht. Das am Trägerteil (a) angreifende Kräftesystem aus den drei Stabkräften FS4 , FS5 , FS6 , der Belastungskraft F1 und der Stützkraft FA muss im Gleichgewicht sein. Nach Ritter werden zur Berechnung der unbekannten Stabkräfte die drei Momenten-Gleichgewichtsbedingungen angesetzt. Der Ritter’sche Schnitt darf daher auch nur drei Fachwerkstäbe treffen.

Ergebnis: Stab 4 ist ein Druckstab mit 4,75 kN Stab 5 ist ein Druckstab mit 1,06 kN Stab 6 ist ein Zugstab mit 5,5 kN

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 29 Begonnen wird der Cremonaplan mit dem Knoten, an dem nur zwei unbekannte Stabkräfte angreifen, hier z. B. mit Knoten I (auch VII wäre möglich). Im festgelegten Uhrzeigerdrehsinn ist an die gegebene Stützkraft FA die Stabkraft FS1 (hier waagerecht) anzuschließen. Das geschlossene Krafteck mit FS2 kommt nur zustande, wenn von der Pfeilspitze FA die Stabkraft FS1 nach links gezogen wird.

Arbeitsplan zum Ritter’schen Schnittverfahren 1. Schritt Stützkräfte ermitteln (Fx = 0, Fy = 0, M() = 0). 2. Schritt Fachwerk durch einen Schnitt trennen. Der Schnitt darf höchstens drei Fachwerkstäbe treffen, sie dürfen keine gemeinsamen Knoten haben.

Kräftetabelle Kräfte in kN (aus Cremonaplan)

4,00 4,75 1,05 5,50 1,75 4,25 3,00

6,00

4,25

Kräftemaßstab m M K =1,2 (1 cm  1,2 m) cm

w

w

w

.te

ch

ni k

Beim Knotenschnittverfahren in 1.7.3.1 wurde neben der rechnerischen auch die zeichnerische Ermittlung der beiden unbekannten Stabkräfte dargestellt. Für jeden Knoten konnte das geschlossene Krafteck aus der gegebenen Kraft und den Wirklinien der zwei unbekannten Stabkräfte konstruiert werden, z.B. am Knoten I mit der gegebenen Stützkraft FA und den Wirklinien der Stabkräfte FS1 und FS2. Jede Stabkraft musste bei diesem Verfahren zweimal gezeichnet werden. Im Cremonaplan erscheint jede Stabkraft nur einmal. Dazu ist es erforderlich, jedes Krafteck im gleichen Umfahrungssinn aufzuzeichnen, z.B. im Uhrzeigerdrehsinn. Für den Knoten I des bekannten Fachwerkträgers ergibt sich dann der Kraftfolgesinn

Druck 4,75

6,70

er 24

1.7.3.3 Der Cremonaplan (zeichnerisches Verfahren zur Ermittlung aller Stabkräfte)

Zug

.in

4. Schritt Die drei Momenten-Gleichgewichtsbedingungen M() = 0 aufstellen und auswerten: positives Ergebnis beim Zugstab, negatives beim Druckstab.

Stab 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

fo

3. Schritt Lageskizze des abgeschnittenen Trägerteils zeichen , dabei Stabkräfte als Zugkräfte annehmen.

FA o FS1 o FS2. Nach der Aufzeichnung des maßstäblichen Lageplans wird der Kräfteplan der äußeren Kräfte im festgelegten Kraftfolgesinn konstruiert, hier im Uhrzeigerdrehsinn mit der Folge FA o F1 o F2 o F3 o FB. Längenmaßstab: ML = 1

Bild 75. Lageplan

m (1 cm  1 m) cm

Bild 76. Cremonaplan

C 30

C Mechanik

5. Schritt Nach jeder Krafteckzeichnung den Richtungssinn der Stabkräfte durch Pfeile in den Lageplan übertragen und Gegenpfeile eintragen. 6. Schritt Im Kräfteplan die Stabkräfte durch Plus- oder Minuszeichen als Zug- oder Druckkräfte kennzeichnen. 7. Schritt Längen der Stabkräfte abgreifen und deren Beträge unterteilt nach Zug- und Druckkräften in eine Tabelle eintragen.

er 24

.in

fo

Liegt ein Fachwerkstab in der Wirklinie einer äußeren Kraft wie im Knoten II, so ist die Stabkraft gleich der in Stabrichtung angreifenden Belastung, hier also FS3 = F1 = 4 kN. Trägt der Knoten in einem solchen Fall keine Belastung (F1 = 0), so nennt man den Stab einen Nullstab. Diese Nullstäbe nehmen erst bei elastischer Verformung Kräfte auf. Meist sollen sie die Knickgefahr langer Druckstäbe verringern.

1.8 Reibung

ni k

Wird das gewonnene Krafteck von FA ausgehend umfahren, erhält man den Richtungssinn der Stabkräfte in Bezug auf den Knoten I. Der gefundene Richtungssinn wird als Pfeil im Lageplan dicht neben dem Knotenpunkt I eingetragen und man erkennt: Stab 1 ist ein Druckstab (FS1 drückt auf Knotenpunkt I), Stab 2 ist ein Zugstab (FS2 zieht am Knotenpunkt I). Mit dem Eintragen der Gegenpfeile an den Knotenpunkten II und III im Lageplan und der Vorzeichen (+) für Zugstäbe und (–) für Druckstäbe im Kräfteplan ist die Bearbeitung am Knoten I abgeschlossen. Man geht nun zum Knoten II über, an dem jetzt auch nur noch zwei Stabkräfte (FS3 und FS4) unbekannt sind, FS1 wurde schon ermittelt. Mit FS1 beginnend (von links nach rechts wirkend) wird das geschlossene Krafteck im Kraftfolgesinn mit FS1, F1, FS4 und FS3 zurück zum Anfangspunkt von FS1 konstruiert. Die Reihenfolge der Knotenpunkte ist beliebig, allerdings dürfen höchstens zwei Kräfte unbekannt sein. Zum Schluss greift man die Längen für die Stabkräfte ab, berechnet diese mit dem Kräftemaßstab MK und trägt die Beträge in eine nach Zug- und Druckkräften unterteilte Tabelle ein. Ist der Fachwerkträger symmetrisch aufgebaut und belastet, genügt es, eine Hälfte des Cremonaplans zu konstruieren

1.8.1 Gleitreibung

ch

Arbeitsplan zur Aufzeichnung des Cremonaplans

.te

1. Schritt Stützkräfte ermitteln (Fx = 0, Fy = 0, M() = 0).

w

w

w

2. Schritt Lageplan zeichnen und den Kraftfolgesinn (Umfahrungssinn) festlegen, z.B. Uhrzeigerdrehsinn. 3. Schritt Krafteck der äußeren Kräfte konstruieren, z.B. mit FA, F1, F2 , F3 , FB. 4. Schritt Mit dem gewählten Kraftfolgesinn die Kraftecke der Stabkräfte aneinander reihen, für jeden Knoten eins in beliebiger Reihenfolge.

Ein fester Körper, z.B. der Werkzeugträger einer Drehmaschine, kann auf ebener Unterlage mit konstanter Geschwindigkeit nur dann verschoben werden, wenn eine Kraft F die tangential zur Gleitfläche wirkende Reibkraft FR überwindet (Bild 77).

Die Richtung der Reibkraft FR am frei gemachten Körper ist immer der (zu erwartenden) Bewegungsrichtung des Körpers entgegengesetzt. Die Reibkraft FR ist abhängig von der rechtwinklig zur Unterlage wirkenden Normalkraft FN und der Gleitreibzahl  (kurz Reibzahl): Gleitreibkraft FR = Normalkraft FN · Gleitreibzahl  FR = FN 

FR

FN



N

N

1

(64)

Bild 77. Gleitreibung auf ebener Fläche

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 31

Tabelle 2. Gleitreibzahl  und Haftreibzahl 0 (Klammerwerte sind die Gradzahlen für den Reibwinkel  bzw. 0) Haftreibzahl 0 trocken gefettet

Werkstoff

0,15 0,19

(8,5) (10,8)

0,5 0,7

(26,6) (35)

(31)

.te

ch

F = FR = FN = FG Fx = 0 = + F – FR Fy = 0 = + FN – FG FN = FG F h M(S) = 0 = l= R = – FRh + FN l FN

(21,8) (21,8) (26,6) (11,3)

0,4 0,12

(21,8) (6,8)

0,3 0,5 0,4 0,4 0,5 0,2

Befindet sich der Körper in Bild 77 in Ruhe, ist eine größere Kraft aufzuwenden (FR0 > F ), um den Körper in Bewegung zu setzen: Die Haftreibkraft FR0 ist größer als die Gleitreibkraft FR(FR0 > FR). Man rechnet dann mit der etwas größeren Haftreibzahl 0 nach Tabelle 2. Während die Gleitreibkraft FR einen festen Wert besitzt, kann die Haftreibkraft FR0 von null ansteigend jeden beliebigen Wert annehmen, bis die verschiebende Kraft F den Grenzwert FR0 max erreicht hat: FR0 max ≤ FN 0

0 = tan 0 Haftreibzahl

FR0max FN N

N

0 1

(67)

w

w

w

F und FR bilden ein Kräftepaar, dem bei Gleichgewicht ein gleich großes Kräftepaar aus FG und FN entgegenwirkt. Die Wirklinie von FN muss deshalb um l gegenüber der Wirklinie von FG verschoben sein. Beachte: Normalkraft FN = Gewichtskraft FG gilt nur bei horizontaler Unterlage und dazu paralleler Kraft F. Bei allen zeichnerischen Lösungen ist es zweckmäßig, mit der Resultierenden aus Reibkraft FR und Normalkraft FN , der Ersatzkraft Fe , zu arbeiten (Bild 77):

(0,6) (0,6) (5,7) (4,6) (5,7)

(8,5) (10,2)

1.8.2 Haftreibung

ni k

Die Gleichgewichtsbedingungen für den frei gemachten Körper nach Bild 77 lauten:

(11,3)

(16,7) (26,6)

0,01 0,01 0,1 0,08 0,1

0,15 0,18

fo

Die Gleitreibzahl  ist ein Erfahrungswert und abhängig von der Werkstoffpaarung, der Schmierung, der Flächenpressung und der Gleitgeschwindigkeit; letzteres hauptsächlich bei flüssiger Reibung. Ein gesetzmäßiger Zusammenhang dieser Größen lässt sich bei trockener und halbflüssiger Reibung nicht aufstellen. Man rechnet deshalb mit einer konstanten Gleitreibzahl nach Tabelle 2.

0,2

(5,7) (5,7) (9,1) (9,1) (6,3) (16,7)

.in

0,6

0,1 0,1 0,16 0,16 0,11 0,3

er 24

Stahl auf Stahl Stahl auf Gusseisen oder CuSn-Leg Gusseisen auf Gusseisen Holz auf Holz Holz auf Metall Lederriemen auf Gusseisen Gummiriemen auf Gusseisen Textilriemen auf Gusseisen Bremsbelag auf Stahl Lederdichtung auf Metall

Gleitreibzahl  trocken gefettet

Fe =

FR2 + FN2

(65)

Der Winkel zwischen Ersatzkraft Fe und Normalkraft FN heißt Reibwinkel  (Zahlenwerte aus Tabelle 2). Aus dem Kräfteplan in Bild 77. lässt sich in Verbindung mit (64) ablesen: tan  =

FR = Reibzahl  FN

1.8.3 Bestimmung der Reibzahlen und Selbsthemmung Befindet sich ein Prüfkörper der Gewichtskraft FG auf einer schiefen Ebene mit veränderlichem Neigungswinkelnach Bild 78 (Versuchsanordnung), ergeben die Gleichgewichtsbedingungen für den frei gemachten ruhenden Prüfkörper: Fx = 0 = + FR0 – FG sin  FR0 = FG sin  Fy = 0 = + FN – FG cos  FN = FG cos  FR0 FG sin α = = tan α , wie auch das FN FG cos α Krafteck zeigt.

Daraus folgt

 = arctan 

(66)

C 32

C Mechanik

Bild 78. Bestimmung der Reibzahl Es kann nun derjenige Winkelfestgestellt werden, bei dem der Prüfkörper gerade gleichförmig abwärts gleitet, dann ist nach (66) tan  = tan  = Gleitreibzahl  gefunden. Ebenso wird 0 ermittelt. Der Körper bleibt auf einer schiefen Ebene so lange in Ruhe, d.h. es liegt Selbsthemmung vor, so lange der Neigungswinkel  einen Grenzwinkel 0 nicht überschreitet. Selbsthemmungsbedingung:

1.8.4 Reibungskegel

„

fo

Beispiel:

Zwei glatte Holzbalken liegen in horizontaler Stellung aufeinander, der untere festgeklemmt. Die Gewichtskraft FG des oberen Körpers beträgt 500 N. Um ihn aus der Ruhelage anzuschieben, ist eine parallel zur Auflagefläche wirkende Kraft von F0 = 250 N erforderlich. Beim gleichförmigen Weiterschieben sinkt die Kraft auf F = 150 N. Gesucht: Haft- und Gleitreibzahl für Holz auf Holz.

Lösung:

F0 = FR0max = FN P0 = FG P0

w

w

.te

ch

ni k

Ist die Haftreibzahl P0 (oder bei Gleiten des Körpers die Gleitreibzahl P) bekannt, ist nach (66) bzw. (67) auch der Reibwinkel U0 (U) gegeben und es kann der Reibungskegel nach Bild 79 gezeichnet werden. Dazu wird eine um den Reibwinkel U0 geneigte Gerade um die Pfeilspitze von FG gedreht. Der Körper bleibt so lange in Ruhe, wie die Resultierende Fres der äußeren Kräfte innerhalb des Reibungskegels liegt. Jede Mantellinie des Reibungskegels ist eine Wirklinie der aus Reibkraft FR0 und Normalkraft FN (hier FG = FN) zusammengesetzten Ersatzkraft Fe . Die Wirklinie dieser Ersatzkraft wird bei der zeichnerischen Lösung von Aufgaben mit Reibung immer gebraucht. Beispiele siehe Bild 82.

Gewichtskraft des Körpers Verschiebekraft Resultierende aus F und FG Normalkraft, FR0 Haftreibkraft Ersatzkraft (Resultierende) aus FN und FR0

er 24

(68)

FG F Fres FN Fe

.in

tan  tan  tan D d P0 U0 = arctan P0

Bild 79. Reibungskegel

w

P0 =

1.8.5 Anleitung zur zeichnerischen und rechnerischen Lösung von Aufgaben mit Reibung Bei der zeichnerischen Lösung wird die Überlegung benutzt, dass mit der Reibzahl P nach (66) auch der Reibwinkel U bekannt ist. Damit lässt sich die Wirklinie der Ersatzkraft Fe zeichnen. Zweckmäßig fertigt man eine Lösungsskizze an, in der zuerst die Reibkraft FR und die Normalkraft FN zur Ersatzkraft Fe vereinigt werden (FR A FN). Der Winkel zwischen FN und Fe ist der Reibwinkel U. Bei der rechnerischen Lösung wird in allen Gleichungen nach (64) FR = FN P gesetzt. Dann ergeben sich meist Gleichungen mit einer Unbekannten.

F0 250 N = = 0,5 FG 500 N

F = FR = FN P = FG P

P=

„

F 150 N = = 0,3 FG 500 N

Beispiel:

Der Kreuzkopf einer Dampfmaschine drückt im Betrieb mit einer mittleren Normalkraft von 3 500 N auf seine Gleitbahn. Die Drehzahl der Maschine beträgt 150 min–1, der Kolbenhub H = 500 mm. Reibzahl 0,06. Gesucht: a) die mittlere Geschwindigkeit des Kreuzkopfes, b) die Reibkraft am Kreuzkopf, c) der Leistungsverlust infolge Reibung.

Lösung:

a) v =

s 2⋅150⋅0,5 m m = 2nH = = 2,5 t 60 s s

b) FR = FN P = 3 500 N ˜ 0,06 = 210 N c) Reibleistung PR = FRv = 210 N ˜ 2,5

m Nm = 525 = 525 W s s

1 Statik starrer Körper in der Ebene „

C 33

Beispiel: Die Kurbelwelle einer Brikettpresse hat 24 000 N Gewichtskraft. Ihre Lagerzapfen haben 410 mm Durchmesser. Die Welle trägt ein Schwungrad von 102 000 N Gewichskraft; am Kurbelzapfen nimmt sie 7 000 N der Schubstangengewichtskraft auf. Die Zapfenreibzahl beträgt beim Anfahren 0,08.

Gleichgesetzt:

a) Wie groß ist die gesamte Reibkraft am Lagerzapfenumfang beim Anfahren? b) Welches Drehmoment ist zur Überwindung der Reibung erforderlich?

FN =

Fk – FN  = FN

 1  1+ µ tan α   + µ  = FN  Fk = FN   tan α   tan α 

d) Fs =

(Bild 80)

Fs =

Fk − FN µ  cosα

II. Fy = 0 = + FN – Fs sin

Fs =

FN  sin α

fo

.in

ch .te w w w

Kraft F wirkt in Richtung der Ebene (Bild 80a und 80b).

ni k

I. Fx = 0 = + Fk – FR – Fscos

Auf der unter Winkel geneigten schiefen Ebene befindet sich ein Körper mit der Gewichtskraft FG. Gegeben: Neigungswinkel  > , Gewichtskraft FG, Reibzahl  (Reibwinkel ); gesucht: die parallel zur Ebene wirkende bzw. waagerechte Kraft F. In allen Fällen der Ruhe oder gleichförmigen Bewegung des Körpers müssen die Kräfte F, FG und Fe (= Ersatzkraft von Reibkraft FR und Normalkraft FN) ein geschlossenes Krafteckt bilden. Die Berechnungsgleichungen (69) bis (72) können aus den Krafteckskizzen direkt abgelesen werden.

er 24

Lösung:

N π ⋅ ⋅(0,4 m)2 = 125 700 N m2 4 b) Aus Bild 10 lassen sich die beiden Gleichgewichtsbedingungen ablesen:

FN 26 170 N = = 125 900 N sin α 0,2079

1.8.6 Reibung auf der schiefen Ebene

Beispiel: Auf den Kolben eines senkrecht stehenden Dieselmotors wirkt ein Druck von 10 bar = 10 105 N/m2, wobei die Pleuelstange um  = 12º zur Senkrechten geneigt ist. Kolbendurchmesser 400 mm; Reibzahl zwischen Kolben und Zylinderwand 0,1. Gesucht: a) die Kolbenkraft Fk; b) die Normalkraft FN zwischen Kolben und Zylinderwand; c) die Reibkraft FR an der Zylinderwand; d) die Druckkraft Fs in der Pleuelstange.

a) Fk = pAk = 10 105

125 700 N⋅0,2126 Fk tan α = = 26 170 N 1+ 0,1⋅0,2126 1+ µ tan α

c) FR = FN  = 26 170 N 0,1 = 2 617 N

Lösung: a) FR  = FG  = (24 000 + 102 000 + 7 000) N 0,08 = 10 640 N b) M = FRr = 10 640 N 0,205 m = 2 181 Nm „

1 cos α = FN tan α sin α

Kraft F zum gleichförmigen Aufwärtsgang (+) und Abwärtsgang (–) F = FG

sin(α ± ρ) = FG (sin r P cosD) cos ρ (69)

Kraft F zum Halten des Körpers F = FG

sin(α − ρ0 ) = FG (sinD – P0 cosD) cos ρ0 (70)

Bild 80. Reibung auf der schiefen Ebene FG Gewichtskraft des Körpers oder Resultierende aller Belastungen F Verschiebe- oder Haltekraft FR Reibkraft FN Normalkraft Fe Ersatzkraft

C 34

C Mechanik Wird II. in III. eingesetzt, so ergibt sich

Kraft F wirkt waagerecht (Bild 80c und 80d) Kraft F zum gleichförmigen Aufwärtsgang (+) und Abwärtsgang (–) sin α ± µ cos α (71) F = FG tan ( ± ) = FG cos α B µ sin α

F=2

µ F1 = 'F1 sin α

F=

Kraft F zum Halten des Körpers sin α − µ0 cos α F = FG tan ( – 0) = FG cos α + µ0 sin α

(72)

(73)

Darin ist die Keilnut-Reibzahl

' =

µ

(74)

sin α

.in

fo

1.8.7.2 Zylinderführung (Bild 82). Die Führungsbuchse klemmt sich fest, solange die Wirklinie der resultierenden Verschiebekraft F durch die Überdeckungsfläche der beiden Reibungskegel geht. Dann stehen die Stützkräfte (= Ersatzkräfte aus Reibkraft FR und Normalkraft FN) mit der Kraft F im Gleichgewicht; ihre Wirklinien schneiden sich in einem Punkt, der innerhalb der Überdeckungsfläche liegt.

er 24

Die drei Gleichgewichtsbedingungen ergeben: I. Fx = 0 = + FR1 + FR2 – F II. Fy = 0 = + FN1 – FN2 also FN1 = FN2 und damit auch FR1 = FR2 III. M(II) = 0 = – FR1d + FN1l – F(la – d /2)

Mit FR = FN  und F = 2 FR aus Gleichung I wird Gleichung III weiterentwickelt:  d III. FN  d – FN l + 2FN  la –  = 0  2

 d – l + 2 la – 2

d =0 2

w

w

.te

ch

ni k

Ist der Neigungswinkelgleich oder kleiner als der Reibwinkel  (  ) oder kleiner als 0, liegt Selbsthemmung vor. In den Gleichungen für die Abwärtsbewegung und das Halten des Körpers wird die Kraft F negativ (bei   ), d.h. zur Abwärtsbewegung muss eine abwärts gerichtete Kraft eingesetzt werden und zum Halten ist überhaupt keine Kraft erforderlich (  0), oder F wird gleich null ( = 0), d.h. der ruhende Körper bleibt allein gerade noch in Ruhe und der abwärts gleitende Körper gleitet allein weiter ( = ). Die Krafteckskizzen in Bild 80a und c sind für den Fall der gleichförmigen Aufwärtsbewegung gezeichnet; bei der Abwärtsbewegung würde sich die Richtung der Reibkraft FR umkehren und es könnten die entsprechenden Gleichungen mit negativem Vorzeichen (69 und 71) ebenfalls direkt abgelesen werden. Die beiden Formeln in (69) und (70) ergeben sich bei Verwendung von tan  =  in Verbindung mit den entsprechenden Summenformeln der Trigonometrie wie sin ( +  ) = sincos + cos sin (siehe Mathematik). Die rein rechnerische Behandlung mit Hilfe der Gleichgewichtsbedingungen Fx = 0; Fy = 0 liefert die gleichen Beziehungen, jedoch ist der mathematische Aufwand größer.

F1 µ , also die Verschiebekraft 2sin α

w

1.8.7 Reibung in Getrieben

1.8.7.1 Keilnutreibung (Bild 81).

Bild 81. Keilnutreibung; Schlitten frei gemacht F1 Resultierende aller Belastungen Die Anwendung der drei Kraft-Gleichgewichtsbedingungen für den frei gemachten Schlitten liefert: I. Fx = 0 = FN cos– FN cos II. Fy = 0 = 2 FN sin – F1

FN =

III. Fz = 0 = F – 2FR = F – 2FN 

F1 2sin α

Bild 82. Kräfte an einer Zylinderführung

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 35

Daraus ergibt sich die Führungslänge l = 2 la

l la mm mm



sin δ sin(α + ρ2 + ρ3 ) F = = = Fe2 sin ε sin(90°− ρ3 )

(75)

1

=

Bei l < 2  laklemmt sich die Buchse fest, bei l > 2 la gleitet sie. Festklemmen oder Gleiten ist unabhängig von der verschiedenden Kraft F.

 sin(α + ρ2 + ρ3 )  cos ρ1 F  = F1 (cos ρ3 ) cos (α + ρ1 + ρ2 ) Daraus ergibt sich die Verschiebekraft F = F1

sin(α + ρ2 + ρ3 ) cos ρ1 cos(α + ρ1 + ρ2 ) cos ρ3

Verschiebekraft sin(α + 2 ρ) cos ρ = F1tan ( + 2) cos(α + 2 ρ) cos ρ

er 24

.in

Ohne Reibung wäre die ideelle Verschiebekraft Fi = F1 tan. Damit ergibt sich der Wirkungsgrad des Keilgetriebes beim Heben der Last =

Fi F1 tan α = = F F1 tan (α + 2 ρ)

=

tan α tan (α + 2 ρ)

w

w

.te

ch



w cos (α + ρ1 + ρ2 ) und cos ρ1

(77)

fo

F = F1

Rechnerische Lösung: Neben der analytischen Lösung mit Hilfe der Gleichgewichtsbedingungen Fx = 0; Fy = 0 wird häufig von der Möglichkeit Gebrauch gemacht, das Krafteck zu skizzieren (Krafteckskizze) und trigonometrisch auszuwerten, z.B. wie hier mit dem Sinussatz. Aus Bild 83 liest man ab: F1 sin β sin[90°− (α + ρ1 + ρ2 )] = = = Fe2 sin γ sin(90°+ ρ1 ) =

(76)

Mit gleichen Reibzahlen wird 1 = 2 = 3 und die

ni k

1.8.7.3 Keilgetriebe (Bild 83). Durch Verschieben des Keiles 2 in Richtung der Kraft F wird der mit F1 belastete Stößel 1 angehoben. Zeichnerisch und rechnerisch soll die Verschiebekraft F bestimmt werden. Gegeben: F1, Reibzahlen 1, 2 , 3 und Winkel . Zeichnerische Lösung: Zuerst sind die Lagepläne der frei gemachten Teile 1 und 2 zu zeichnen. Da F1 gegeben ist, wird mit Stößel 1 begonnen. Auf ihn wirken die drei Kräfte F1, Fe1, Fe2 , letztere sind die Ersatzkräfte aus Reibkraft und Normalkraft. Aus  = tan  sind die Reibwinkel 1 und 2 bekannt, sodass die Wirklinien der Ersatzkräfte Fe1, Fe2 festliegen. Wird im Kräfteplan die gegebene Kraft F1 hingelegt, kann durch Parallelverschiebung der Wirklinien der Ersatzkräfte das geschlossene Krafteck 1 gezeichnet werden. Fe2' = – Fe2 ist die Reaktionskraft von Fe2. Im gesamten Getriebe sind beides innere Kräfte, also gleich groß, gegensinnig und auf gemeinsamer Wirklinie liegend. Mit 2 und 3 sind am Keil 2 die Wirklinien der dort angreifenden Ersatzkräfte Fe2' , Fe3 bekannt, sodass durch Parallelverschiebung der Wirklinien von Fe3 und F das Krafteck 2 an 1 angeschlossen werden kann. Die Zerlegung der Ersatzkräfte Fe in Reibkraft FR und Normalkraft FN vervollständigt den Kräfteplan. Die gesuchte Verschiebekraft F kann daraus abgegriffen werden.

sin(α + ρ2 + ρ3 ) . Daraus wird cos ρ3

Bild 83. Keilgetriebe Kräfte beim Anheben des Stößels

(78)

C 36

C Mechanik Im Grenzfall  = 0 ist der Wirkungsgrad

Die Haltekraft F', die ein Herausdrücken des Keils verhindert, ist F' = F1 tan ( – 2)

η=

(79)

tan α ≈ 0,5 tan 2α

(84)

Ist der Neigungswinkel  < 20, so wird F' negativ, d.h. das Keilgetriebe ist selbsthemmend; um es zu lösen, muss eine Kraft F' den Keil herausziehen. 1.8.7.4 Schraube

P P =  2π r2 π d 2

(80)

fo .in

ni k

tan

Bild 84. Kräfte am Flachgewindegang und Schraubenlängskraft am Gang eines Spitzgewindes

er 24

1.8.7.4.1 Bewegungsschraube mit Rechteckgewinde (Bild 84.). Das Anziehen (Heben der Last) oder Lösen (Senken der Last) einer Bewegungsschraube entspricht dem Hinaufschieben oder Herabziehen einer Last auf einer schiefen Ebene durch eine waagerechte Umfangskraft, wie es in den Bildern 80c und 80d dargestellt ist. Es bezeichnet F Schraubenlängskraft = Vorspannkraft in der Schraube; Fu Umfangskraft, angreifend am Flankenradius r2; FR Reibkraft im Gewinde; FN Normalkraft;Steigungswinkel der mittleren Gewindelinie; P Steigung der Schraubenlinie;  Reibwinkel; tan =  = Reibzahl im Gewinde. In den Gewindenormen heißt der Flankendurchmesser d2.

.te

ch

Unter Verwendung der hier gültigen Formelzeichen wird nach (71) die Umfangskraft beim Anziehen (+) und beim Lösen (–) der Schraube Fu = F tan( ± )

(81)

w

w

w

Die Umfangskraft Fu wirkt am Flankenradius r2 als Hebelarm; somit ergibt sich das erforderliche Drehmoment beim Anziehen (+) und beim Lösen (–) der Schraube M = Fu r2 = F tan ( ± ) r2

(82)

Ohne Reibung ( = 0) wäre die ideelle Umfangskraft Fi = F tan . Damit ergibt sich der Wirkungsgrad der Bewegungsschraube

=

Fi F tan α = Fu F tan (α + ρ)

η=

tan α tan (α + ρ)

beim Anziehen oder Heben der Mutter durch die Schraube

η=

tan (α − ρ) tan α

(83)

beim Absinken der Mutter (absinkende Mutter dreht Schraube)

Selbsthemmung tritt auf bei   0, das Drehmoment M wird dann negativ oder null; negatives M muss dann zum Lösen (Senken) aufgebracht werden.

Bild 85. Befestigungsschraube FV Vorspannkraft, Fh Handkraft, FRA Auflagereibkraft

1.8.7.4.2 Bewegungsschraube mit Spitz- und Trapezgewinde. Nach Bild 84 ist die rechtwinklig zur Fläche des Gewindegangs stehende Komponente der Schraubenlängskraft F die Normalkraft FN = F / cos (  / 2). Die Reibung im Gewinde ist damit größer als beim Flachgewinde: FN µ = µ

F cos

Man setzt nun

µ cos

β 2

β

(85)

2

= µ ' = tan ρ '

(86)

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 37

und kann damit die oben für das Rechteckgewinde aufgestellten Beziehungen (81) bis (83) auch für Schrauben mit Spitz- oder Trapezgewinde benutzen, wenn man  durch ' bzw.  durch ' ersetzt.

1.8.8 Lagerreibung 1.8.8.1 Tragzapfenreibung, Querlager (Bild 86) Die mittlere Flächenpressung im Lager beträgt

Für Trapezgewinde nach DIN 103 ist  = 30º ' = 1,04 

pm =

Für Metrisches ISO-Gewinde nach DIN 13 ist  = 60º ' = 1,15 

(87)

MRA = FV A rA

.te

(89)

w

MA = FV [r2 tan ( ± ' ) + A rA]

w

w

Für Gewinde mit metrischem Profil (Stahl auf Stahl) setzt man für Überschlagsrechnungen: ' = tan' = 0,25; ' =14º und A = 0,15; ebenso für rA = 1,4 r „

Beispiel: Die Zylinderkopfschrauben M10 eines Verbrennungsmotors sollen mit einem Drehmoment von 60 Nm angezogen werden. Die Reibzahl an der Kopfauflage sei 0,15, im Gewinde beträgt sie ' = 0,25. Mit welcher Kraft presst jede Schraube den Zylinderkopf auf den Zylinderblock?

N

mm

(90)

MR

F

P

r

Nm

N

1

m

(91)

fo

.in

ch

Wird Gleichung (81) für das Gewindereibmoment MRG eingesetzt, ergibt sich das Anziehdrehmoment zum Anziehen (+) und zum Lösen (–) einer Schraubenverbindung

d, l

Dreht sich der Lagerzapfen mit der Umfangsgeschwindigkeit v = Z r = 2S n r (mit Z Winkelgeschwindigkeit, r Zapfenradius, n minutlicher Dehzahl), beträgt die Reibleistung PR = MR Z =

ni k

(88)

MR = F P r

er 24

MA = Fh l

N mm 2

F

Bei trockener (Anlauf) und halbflüssiger Reibung verlagert sich der Angriffspunkt von F' = F um l entgegen der Drehrichtung. Die Reibkraft ist dann FR = P FN = FN tanU = F sinU. Setzt man sin U = P = Zapfenreibzahl, wird das dem Wellendrehmoment entgegengerichtete Reibmoment

1.8.7.4.3 Befestigungsschraube mit Spitzgewinde. Durch das Anziehen der Mutter(oder der Schraube) nach Bild 85 mit dem Anziehdrehmoment wird in der Schraubenverbindung die Schraubenlängs- (Vorspann-)kraft FV erzeugt. Sie presst die verbindenden Teile aufeinander. Dem Anziehdrehmoment MA wirken das Gewindereibmoment MRG und das Auflagereibmoment MRA entgegen. Bild 85 zeigt die Auflagereibkraft FRA mit einem angenommenen Wirkabstand rA = 1,4 r für Sechskantmuttern, r = d/2 mit d = Gewindeaußendurchmesser. Die Auflagereibkraft FRA wird mit A als Reibzahl der Mutterauflage: FRA = FV A und damit das Auflagereibmoment

pm

F dl

PR

Nm s

W

F µr π n 30

MR

Z

F

r

Nm

1 s

n

N

m min–1

(92)

Zapfenreibzahl P ist empirisch zu bestimmen. Bei flüssiger Reibung (siehe I Maschinenelemente) trennt ein Schmiermittelfilm Zapfen- und Schalenwerkstoff; es bildet sich ein Ölkeil aus, der den Zapfen aus der Mittellage in Drehrichtung verlagert (im Gegensatz zur trockenen Reibung). Tatsächlich sind die Verhältnisse bei der Lagerreibung sehr kompliziert, weil sich keine Gesetzmäßigkeiten zur Druckverteilung und Zapfenreibzahl aufstellen lassen.

Lösung: Für M10 ist nach I Maschinenelemente, Tabelle 7, r2 | 4,5 mm und D = 3,03º

P' = tan U' = 0,25;

U' =14º

tan (D + U' ) = 0,306; ra = 1,4 r = 7 mm MA FV = r2 tan(α + ρ ') + µA rA FV =

60⋅103 Nmm 4,5 mm⋅0,306 + 0,15⋅7 mm

FV = 24 722 | 24,7 kN

Bild 86. Kräfte bei trockener Tragzapfenreibung

F Wellenlast, FN Normalkraft, FR Lagerreibkraft, M Wellendrehmoment, MR Reibmoment

C 38

C Mechanik

1.8.8.2 Spurzapfenreibung, Längslager (Bild 87). Die Wirklinie der Belastung F fällt mit der Drehachse der Welle zusammen. Den Wirkabstand der Reibkraft FR nimmt man mit rm = (r1 + r2) / 2 an. Wie bei der Tragzapfenreibung rechnet man mit Reibkraft FR = F, worin  die Spurzapfenreibzahl ist, die ebenfalls empirisch bestimmt werden muss. Damit wird das Reibmoment

MR = F rm

MR

F



rm

Nm

N

1

m

= 0 = + F – FR

F = FR

Fy

= 0 = +FN – F1

FN = F1

daraus die Rollkraft F = F1

f r

F

F1

N

N

f

r

cm cm

(95)

Nach Bild 88 wurde für die Höhe h der Radius r eingesetzt, was bei metallischen Wälzkörpern auf metallischer Unterlage wegen der geringen Eindringtiefe zulässig ist.

(93)

F µ rm π n 30

 F rm

Nm

1 s

n (94)

fo

N m min–1

Bild 88. Rollreibung; Rollkörper auf ebener Fahrbahn F1 Belastung, F treibende Kraft, FN Normalkraft, FR Rollwiderstand

w

w

w

.te

ch

ni k

Meistens wird der Zapfen nach Bild 87 zentrisch ausgespart, um den in Richtung der Drehachse wachsenden Druckanstieg zu vermeiden. Die Bohrung kann der Schmiermittelzufuhr dienen. Für den Vollspurzapfen wird rm = (0 + r2) / 2 = r2 / 2 in die Gleichungen eingesetzt.

.in

MR

er 24

PR Nm =W s

Fx

II.

III. M(D) = 0 = –Fr + F1 f

und die Reibleistung PR = MR =

I.

Der Wert „ f “ in cm wird als Hebelarm der Rollreibung bezeichnet; er ist ein reiner Erfahrungswert. Für Stahlräder auf Stahlschienen setzt man f | 0,05 cm, für gehärtete Stahlkugeln auf Laufringen f | 0,0005 bis 0,001 cm. Damit kein Gleiten auftritt, muss der Rollwiderstand FR kleiner sein als die Haftreibung zwischen Rollkörper und Fahrbahn. Rollbedingung: FR < P0 FN oder

f < P0 r

(96)

1.8.10 Fahrwiderstand Bild 87. Spurzapfenreibung

1.8.9 Rollreibung (Rollwiderstand)

Die Haftreibung zwischen Rollkörper (Rad, Walze, Kugel) und ebener Fahrbahn verursacht das Rollen. Der Rollkörper drückt sich etwas in die Fahrbahn ein, sodass zur Überwindung des Rollwiderstands FR bei konstanter Geschwindigkeit des Körpers eine treibende Kraft F erforderlich wird. Nach Bild 88 steht die Resultierende Fres aus Last F1 und Rollkraft F im Gleichgewicht mit der Ersatzkraft Fe aus Rollwiderstand FR (Rollreibung) und Normalkraft FN. Die Gleichgewichtsbedingungen lassen sich ablesen:

Wird ein Fahrzeug mit konstanter Geschwindigkeit auf horizontaler Fahrbahn fortbewegt, ist, abgesehen vom Luftwiderstand, außer dem Rollwiderstand noch der durch Lagerreibung entstehende Widerstand zu überwinden. Man fasst beide zusammen zum Fahrwiderstand Ff = Fn P f

Ff

P f FN

N

1

N

(97)

Darin sind FN die gesamte Normalkraft (Anpresskraft) des Fahrzeugs; bei horizontaler Bahn ist FN die Gesamtgewichtskraft FG des Fahrzeugs; P f ist die Fahrwiderstandszahl; hierfür kann nach Tabelle 3 gesetzt werden:

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 39

Tabelle 3. Fahrwiderstandszahlen  f Eisenbahn Straßenbahn mit Wälzlagern Straßenbahn mit Gleitlagern Kraftfahrzeuge auf Asphalt Drahtseilbahnen

F1 = F2 e 0,0025 0,005 0,018 0,025 0,01

(99)

 Reibzahl zwischen Zugmittel und Scheibe;  = 2 º / 360º =  º /57,3º Umschlingungswinkel

im Bogenmaß.

Damit kein Gleiten auftritt, muss der Fahrwiderstand Ff kleiner sein als die Haftreibung zwischen Rad und Fahrbahn. Rollbedingung bei horizontaler Bahn: Ff < 0 FN

Bild 89. Seilreibung

(98)

f < 0

Am umspannten Teil der Scheibe beträgt die Seilreibung

Bei geneigter Fahrbahn wird die Zugkraft am Fahrzeug meist stärker durch die Abtriebskomponente der Gewichtskraft beeinflusst als durch den Fahrwiderstand.

FR = F1 – F2 = F2(e – 1) = F1

(100)

fo

FR , F1, F2 e N 1

e µα −1 e µα

er 24

ni k

(Bild 89) liegt vor, wenn um eine gegen Drehung gesicherte Scheibe ein vollkommen biegsames Zugmittel liegt. Durch die Reibkraft FR zwischen Zugmittel und Scheibe wird die Spannkraft F1 größer als die Gegenkraft F2. Bei Gleichgewicht ist

Die Seilreibkraft FR ist die größte Umfangskraft, die eine Seil-, Band- oder Riemenscheibe zu übertragen vermag. Die e-Werte können mit der ln-Taste oder mit der ex-Taste ermittelt werden. Die Werte in Tabelle 4 dienen der Kontrolle und geben einen Überblick zum Funktionsverlauf für y = e.

.in

1.8.11 Seilreibung

Tabelle 4. Werte für e in Abhängigkeit vom Umschlingungswinkelund von der Reibzahl 

ch

w

.te

1,032 1,065 1,099 1,134 1,170 1,207 1,246 1,286 1,327 1,369 1,602 1,874 2,193 2,566 3,003 3,514 4,111 4,810

w

36 0,2  72 0,4  108 0,6  144 0,8  180 1,0  216 1,2  252 1,4  288 1,6  324 1,8  360 2,0  540 3  720 4  900 5  1 080 6  1 260 7  1 440 8  1 620 9  1 800 10  „

Reibzahlen  0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 1,065 1,099 1,134 1,170 1,207 1,246 1,134 1,207 1,286 1,369 1,458 1,552 1,207 1,327 1,458 1,602 1,760 1,934 1,286 1,458 1,653 1,874 2,125 2,410 1,369 1,602 1,874 2,193 2,566 3,003 1,458 1,760 2,125 2,566 3,099 3,741 1,552 1,934 2,410 3,003 3,741 4,662 1,653 2,125 2,733 3,514 4,518 5,808 1,760 2,336 3,099 4,111 5,455 7,237 1,874 2,566 3,514 4,810 6,586 9,017 2,566 4,111 6,586 10,55 16,90 27,08 3,514 6,586 12,35 23,14 43,38 81,31 4,810 10,55 23,14 50,75 111,3 244,2 6,586 16,90 43,38 111,3 285,7 733,1 9,017 27,08 81,31 244,2 733,1 2 202 12,35 43,38 152,4 535,5 1 881 6 611 16,90 69,49 285,7 1 174 4 829 19 850 23,14 111,3 535,5 2 576 12 390 59 610

 0,05

w

º

Beispiel:

„

Um einen horizontal feststehenden Zylinder ist ein Hanfseil viermal geschlungen. Welche Last FG darf das eine Ende des Seiles höchstens tragen, wenn am anderen Ende eine Handkraft von 150 N die Last bei 0 = 0,3 halten soll?

0,4 1,286 1,653 2,125 2,733 3,514 4,518 5,808 7,468 9,602 12,35 43,38 152,1 535,5 1 881 6 611 23 230 81 610 286 800

0,45 1,327 1,760 2,336 3,099 4,111 5,455 7,237 9,602 12,74 16,90 69,49 285,7 1 174 4 829 19 850 81 610 335 500 1 379 000

0,5 1,369 1,874 2,566 3,514 4,810 6,586 9,017 12,35 16,90 23,14 111,3 535,5 2 576 12 390 59 610 286 800 1 379 000 6 636 000

Beispiel: Das Lastseil eines 4-fach umschlungenen Spillkopfes soll eine Zugkraft von 5 000 N aufbringen. Mit welcher Handkraft muss das Seil gezogen werden und welche Umfangskraft am Spillkopf hat der Antriebsmotor aufzubringen? 0 = 0,15.

Lösung:

Lösung:

Handkraft

F2 = 150 N

F1 = FG

0

F1 = F2 e

0,3 8

= 150 N e

F1 = FG = 282 300 N

= 150 N 1 882

F2 =

F1 5 000 N 5000N = = = 115 N 43,38 e µ0α e0,15⋅8 π

Umfangskraft Fu = F1 – F2 = = 5 000 N – 115 N = 4 885 N

C 40

C Mechanik der liegen. In Bild 92 wirkt F nach oben, das freie Seilende läuft von einer losen Rolle ab. Soll F nach unten gerichtet sein, muss das Seil noch über die Umlenkrolle (linkes Bild) geführt werden. Es läuft dann von einer festen Rolle ab.

1.8.12 Rollen und Flaschenzüge 1.8.12.1 Feste Rolle (Leit- oder Umlenkrolle). Durch die Reibung zwischen Rolle und Rollenbolzen und infolge des Biegewiderstands des Seils ist zum Heben der Last F1 in Bild 90 eine Zugkraft F > F1 erforderlich. Diese Erfahrung wird im Wirkungsgrad der festen Rolle  f erfasst, der das Verhältnis vom Nutzen zum Aufwand ausdrückt. Für einen beliebigen Weg s der Last F1 und der Zugkraft F ist damit der Wirkungsgrad der festen Rolle

f =

F1s F1 = Fs F

(101)

 f für Ketten und Seile | 0,96 bei Gleitlagerung und

fo

| 0,97 bis 0,98 bei Wälzlagerung.

n=3

Bild 91. Lose Rolle

Bild 92. Flaschenzug mit n = 3 und n = 4 Rollen

ni k

Bild 90. Feste Rolle

er 24

.in

n=4

=

Fsf

=

( F + F0 ) sg

F + Fηf 2F

F 2 sg

=

w

KL =

F1sg

w

w

.te

ch

1.8.12.2 Lose Rolle (Bild 91). Die am Rollbolzen hängende Last F1 verteilt sich auf zwei Seilenden; es ist der Kraftweg sf = 2 · Lastweg sg (Übersetzung i = 2). Nach (101) ist F = F0 /K f , außerdem F1 = F + F0 und damit der Wirkungsgrad K L der losen Rolle:

=

1+ η f

Bezeichnet n die Rollenzahl des Flaschenzugs (ohne Umlenkrolle), so ist die Zahl der tragenden Seilstränge immer n + 1. Der Kraftweg sf = Länge des ablaufenden Seils ist demnach: sf = (n + 1) sg

(104)

Ohne Verluste ist die Zugkraft F0 = F1/(n + 1). Mit Kr = Wirkungsgrad des Rollenzugs ergibt sich die Zugkraft

(102)

F=

2

F1

(105)

ηr (n +1)

Seil läuft von loser Rolle ab und die Zugkraft F1 F= η f +1

(103)

Läuft das Seil von einer festen Rolle (Umlenkrolle) ab, ist noch der Wirkungsgrad der festen Rolle Kf zu berücksichtigen:

Mit K f = 0,95 wird K L = (1 + 0,95) / 2 = 0,975; d.h. der Wirkungsgrad der losen Rolle ist günstiger als derjenige der festen Rolle. In der Praxis rechnet man jedoch für beide mit K f = K L = K = 0,95. 1.8.12.3 Flaschenzüge (Rollenzüge) sind Übersetzungsmittel zwischen Zugkraft F und Last F1 (Bild 92). Die festen und losen Rollen sind in den Flaschen gelagert und können untereinander oder nebeneinan-

F=

F1

(106)

ηr ηf (n +1)

Seil läuft von fester Rolle (Umlenkrolle) ab Tabelle 5. Wirkungsgrad Kr des Rollenzugs in Abhängigkeit von der Rollenzahl (ohne Umlenkrolle) n

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Kr 0,975 0,951 0,927 0,904 0,881 0,859 0,838 0,817 0,796 0,776

1 Statik starrer Körper in der Ebene

C 41 Die Normalkraft FN in (107) bis (109) ist entweder aus den Gleichgewichtsbedingungen am frei gemachten Hebel zu ermitteln oder aus gegebenem Bremsmoment M = FRr = FN  r.

1.8.13 Bremsen

In den Skizzen erscheinen die Bauteile nicht frei gemacht im Sinn von Kapitel 1.1.6. (F Bremskraft, M Bremsmoment, P Wellenleistung). Backenbremse mit überhöhtem Drehpunkt D (Bild 93) (l ± µ l2 ) F = FN 1 (107) l (+) bei Rechtslauf, (–) bei Linkslauf Selbsthemmung bei Linkslauf, wenn l1 <  l2 ist.

Einfache Bandbremse (Bild 96) l M = FRr = Fr (e – 1) l1

(110)

Bild 96. Einfache Bandbremse

Backenbremse mit unterzogenem Drehpunkt D (Bild 94) (l B µ l2 ) F = FN 1 l (–) bei Rechtslauf, (+) bei Linkslauf

Summenbremse (Bild 97) M = FRr = Fr

l e µα −1 l1 e µα +1

(111)

w

w

.te

ch

ni k

(108)

Selbsthemmung tritt auf bei Rechtslauf, wenn l1 <  l2 ist.

er 24

.in

fo

Bild 93. Backenbremse mit überhöhtem Drehpunkt D; Kräfte auf den Hebel

w

Bild 97. Summenbremse

Bild 94. Backenbremse mit unterzogenem Drehpunkt D; Kräfte auf den Hebel

Backenbremse mit tangentialem Drehpunkt D (Bild 95) l F = FN 1 l Selbsthemmung tritt nicht auf.

Bild 95. Backenbremse mit tangentialem Drehpunkt D; Kräfte auf den Hebel

Differenzbremse (Bild 98) (109)

M = FRr = Flr

e µα −1

l2 − l1 e µα

Bild 98. Differenzbremse

(112)

C 42

C Mechanik

Bremszaum (Bild 99) P=

„

FG l n

P

FG

l

n

9550

kW

N

m

min–1

(113)

Beispiel: Eine Backenbremse nach Bild 93 besitzt folgende Maße: l = 870 mm; l1 = 120 mm; l2 = 80 mm; r = 190 mm. Bei Rechtslauf der Bremsscheibe mit n = 400 U/min soll eine Leistung von P = 10 kW abgebremst werden.

Gesucht: a) das erforderliche Bremsmoment, b) die Reibkraft am Scheibenumfang, c) die Normalkraft an der Bremsbacke bei  = 0,5, d) die erforderliche Gewichtskraft FG und die Stützkraft FD im Hebellager D.

Lösung:

P 10 Nm = = 9550⋅ 400 n = 238,75 Nm

a) Bremsmoment M = 9550

b) Reibkraft FR =

c) Normalkraft FN =

µ

=

1257 N = 2514 N 0,5

m min–1

N

(114)

w

w

w

.te

.in

ch

kW

n

Bild 100. Bandbremszaum

= 2514 N⋅

(l1 + µ l2 ) = l (120 + 0,5⋅80) mm = 462 N 870 mm

Aus den Gleichgewichtsbedingungen für den frei gemachten Bremshebel wird die Stützkraft FD berechnet:

ni k

P FG , F r

d) Gewichtskraft FG = F = FN

er 24

Bandbremszaum (Bild 100). Die Bandkräfte F und FG werden mit Federwaage und Zuggewicht gemessen. Daraus die Wellenleistung (114) (FG − F ) r n 9550

FR

fo

Bild 99. Bremszaum

P=

M 238,75 Nm = = 1257 N 0,19 m r

I. Fx = 0 = + FR – FDx FDx = FR = 1 257 N

II. Fy = 0 = + FN – F – FDy FDy = FN – F = 2 514 N – 462 N = 2 052 N III. M = 0; hier nicht mehr nötig FD = (1257 N) 2  (2052 N) 2 = 2 406 N

1 Allgemeines

D1

D Festigkeitslehre Alfred Böge, Gert Böge

Formelzeichen und Einheiten

G H h I Ia, Ix, Iy Ip Ixy II, III Is i l lr M Mb MT S n P

fo

.in

er 24

Elastizitätsmodul

ni k

Entfernung der neutralen Faser von der Druckfaser Entfernung der neutralen Faser von der Zugfaser Kraft, Belastung, Last, Tragkraft Belastung der Längeneinheit, Streckenlast Knickkraft (nach Euler) Durchbiegung Gewichtskraft

ch

e1 e2 F F' FK f FG

mm 2 mm mm N N N mm N N

Stabdurchmesser ursprünglicher Stabdurchmesser Durchmesser des geschlagenen Nietes = Nietlochdurchmesser Durchmesserabnahme oder -zunahme

.te

E

Federrate

mm 2 mm mm mm4, cm4 mm4 mm4 mm4 mm4 mm4 mm mm km Nmm, Nm Nmm, Nm Nmm, Nm mm2, cm2, m2 1 = min−1 min W, kW

w

d d0 d1 d

Flächeninhalt, Fläche, Oberfläche, AM Momentenfläche Abstand Stabbreite

Schubmodul

w

R

mm2, cm2, m2 mm mm N N , mm m mm mm mm mm N

Gesamthöhe eines Querschnitts Höhe allgemein, Stabhöhe axiales Flächenmoment 2. Grades auf die Achse a oder x oder y bezogenes Flächenmoment 2. Grades polares Flächenmoment 2. Grades Zentrifugal- oder Fliehmoment Hauptflächenmomente 2. Grades Flächenmoment 2. Grades, bezogen auf die Schwerachse des Querschnitts Trägheitsradius Längenzunahme oder -abnahme Reißlänge Drehmoment, Moment einer Kraft Biegemoment Torsionsmoment Querschnitt, Querschnittsfläche

w

A a b

Drehzahl Leistung

D2

p

D Festigkeitslehre N

Flächenpressung

0 

mm 2 mm 1 mm mm3, m3 Nm = J = Ws mm3 mm3 mm3 mm3 1 1 = °C K 1 %



1

q

1

T T

 0

K ºC, K 1 1

d d0 Temperatur in Kelvin Temperaturdifferenz in Grad Celsius (1 ºC = 1 K) Schlankheitsgrad Grenzschlankheitsgrad (untere Grenze)



1

Poisson-Zahl µ =

v r αk βk ηk

1 mm 1 1 1

Sicherheit, allgemein bei Festigkeitsuntersuchungen Biegeradius, Krümmungsradius der elastischen Linie Kerbformzahl Kerbwirkungszahl Kerbempfindlichkeitszahl

½ ° ° Rm (VB ) ° ° Vb ° ° Vd ° ° ° VE ° ° N ¾ 2 VK ° mm ° Vl ° ° VP ° ° Re (VS) ° ° ° Rp 0,2 ° ¿ Vz

Anstrengungsverhältnis Bruchdehnung, Bruchstauchung l Dehnung, Stauchung, ∈ = l0

∈q

.te

ch

ni k

∈

er 24

.in

fo

Querdehnung, ∈ q =

w

V

Längen-Ausdehnungskoeffizient

Normalspannung allgemein (Druck, Zug, Biegung, Knickung) Zugfestigkeit Biegespannung Druckspannung

w

l

Radius Sicherheit gegen Knicken Stabdicke, Blechdicke Volumen Arbeit, Formänderungsarbeit axiales Widerstandsmoment auf die x- oder y-Achse bezogenes Widerstandsmoment polares Widerstandsmoment für Kreis- und Kreisringquerschnitt Widerstandsmoment bei Torsion nicht kreisförmiger Querschnitte

w

r v s V W W Wx , Wy Wp Wt

Vzul

W

Spannung an der Elastizitätsgrenze

Wa

Knickspannung

Ws

Lochleibungsdruck Spannung an der Proportionalitätsgrenze

Wt Wzul

½ ° ° ° ° ° ° ° N ¾ 2 ° mm ° ° ° ° ° ° ¿

zulässige Normalspannung (Vb zul , Vd zul , VK zul , Vz zul) Schubspannung allgemein Tangentialspannung (Schub, Abscheren, Torsion) Abscherspannung W a Schubspannung τ s = c

F A

F A

Torsionsspannung zulässige Schub(Tangential)-spannung

Streckgrenze 0,2-Dehngrenze

M

º, rad

Biege- oder Verdrehwinkel

Zugspannung

ω

1

Knickzahl

1 Allgemeines

D3

1 Allgemeines

1.2.1 Arbeitsplan zum Schnittverfahren

G. Böge

Der betrachtete Bauteil wird frei gemacht (siehe C Statik) und alle äußeren Kräfte und Kraftmomente bestimmt; im „gefährdeten“ Querschnitt (oder an beliebiger Stelle) wird ein „Schnitt“ gelegt; am Schnittufer eines der beiden abgetrennten Teile werden solche inneren Kräfte und Kraftmomente angebracht, sodass inneres und äußeres Kräftesystem im Gleichgewicht stehen; das innere Kräftesystem wird mit Hilfe der Gleichgewichtsbedingungen bestimmt.

1.1 Aufgaben der Festigkeitslehre

1.2.2 Anwendungsbeispiel: Zahn eines geradverzahnten Stirnrades

er 24

.in

fo

Nach Bild 1a (Lageplan) wird der Zahn durch die äußere Kraft F unter dem Winkel  zur Senkrechten belastet. F wird in die Komponenten F cos  und F sin  zerlegt, weil das innere Kräftesystem dann gleich in Komponentenform vorliegt. Durch Schnitt A – B wird ein Teil des Zahnes vom Radkörper abgetrennt und durch schrittweises Hinzufügen geeigneter Kräfte und Momente das durch den Schnitt gestörte Gleichgewicht des abgeschnittenen Teiles wieder hergestellt. Aus der Bedingung Fx = 0 ergibt sich, dass der Querschnitt A – B eine Querkraft Fq = F sin  zu übertragen hat; ebenso aus Fy = 0, dass eine Normalkraft FN = F cos  aufgenommen werden muss. Sind diese beiden inneren Kräfte eingetragen, so erkennt man, dass dem Kräftepaar mit den Teilkräften F sin  im Querschnitt ein inneres Moment Mb (= Biegemoment) = F sin   l entgegen wirken muss. Damit ist das innere Kräftesystem vollständig bestimmt. Der benachbarte Querschnitt des Zahnradkörpers muss das gleiche innere Kräftesystem übertragen, jedoch mit entgegengesetztem Richtungssinn, weil auch diese beiden Kräftesysteme im Gleichgewicht stehen müssen.

ch

ni k

Die Festigkeitslehre ist ein Teil der Mechanik. Sie behandelt die Beanspruchungen, das sind die Spannungen und Formänderungen, die äußere Kräfte (Belastungen) in festen elastischen Körpern (Bauteilen) auslösen. Die mathematisch auswertbaren Erkenntnisse werden benutzt zur Ermittlung der Abmessungen der „gefährdeten“ Querschnitte von Bauteilen (Wellen, Achsen, Bolzen, Hebel, Schrauben usw.) für eine nicht zu überschreitende sogenannte zulässige Beanspruchung des Werkstoffes: Querschnittsnachweis; und zur Kontrolle der im gegebenen gefährdeten Querschnitt vorhandenen Beanspruchungen und Vergleich mit der zulässigen Beanspruchung: Spannungsnachweis. Dabei werden ausreichende Sicherheit gegen Bruch und zu große Formänderung, aber auch Wirtschaftlichkeit der Konstruktion erwartet. In der Konstruktion ist es vorteilhaft, die Abmessungen der Bauteile zunächst anzunehmen. Mit den Gesetzen der Festigkeitslehre werden dann die vorhandenen Spannungen und Formänderungen bestimmt und mit den zulässigen verglichen. Die Erkenntnisse der Festigkeitslehre bauen auf den Gesetzen der Statik auf und lassen sich nur im Zusammenhang mit den Erkenntnissen der Werkstofftechnik, Werkstoffkunde und (-prüfung) anwenden.

.te

1.2 Schnittverfahren

w

w

w

In der Statik werden die von Bauteil zu Bauteil übertragenen inneren Kräfte (innere Kräfte im Sinn einer mehrteiligen Konstruktion) durch „Freimachen“ des betrachteten Bauteiles zu äußeren Kräften gemacht und dann mit Hilfe der Gleichgewichtsbedingungen die noch unbekannten Kräfte und Kraftmomente bestimmt. In ähnlicher Weise werden in der Festigkeitslehre durch eine gedachte Schnittebene die von Querschnitt zu Querschnitt übertragenen inneren Kräfte zu äußeren gemacht. Der Ansatz der statischen Gleichgewichtsbedingungen für einen der beiden abgetrennten Teile liefert danach Art und Größe des inneren Kräftesystems. Erst damit kommt man zu einer Vorstellung über den Beanspruchungszustand (Spannungszustand) des betrachteten Bauteils und kann etwas über die Verteilung der inneren Kräfte aussagen. Bei „statisch unbestimmten Problemen“ reichen die statischen Gleichgewichtsbedingungen nicht aus und es müssen noch Verformungsgleichungen der Elastizitätslehre herangezogen werden (siehe Beispiel Bild 3), damit die Summe aller verfügbaren Gleichungen mindestens gleich der Anzahl der unbekannten Kräfte und Kraftmomente ist.

Bild 1. Schnittverfahren am Zahn eines Zahnrades a) Lageplan, b) inneres Kräftesystem, c) Spannungssystem (Spannungsbild)

D4

D Festigkeitslehre Druckspannung Vd res ergibt sich aus dem Spannungsbild.

Jetzt kann das Spannungssystem (Spannungsbild 1c) entworfen werden: Querkraft Fq = F sin E erzeugt Schubspannungen  (in der Fläche liegend); Normalkraft FN = F cos E erzeugt Normalspannungen V (rechtwinklig auf der Fläche stehend), als Druckspannung auftretend; Biegemoment Mb = F sin E ˜ l erzeugt Normalspannungen V, als Zugspannung Vz und Druckspannung Vd auftretend; sie heißen Biegespannung Vb und sind hier durch die Indices unterschieden: Vbz , Vbd . Wie die Spannungen über dem Querschnitt verteilt sind (Spannungsbild), ist in den entsprechenden Kapiteln erläutert (Zug, Druck, Biegung). Die Herleitung der Gleichung für die resultierende (größte)

1.2.3 Anwendungsbeispiel: Schwingende Kurbelschleife

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Bild 2a zeigt das Schema eines Schubkurbelgetriebes. Die mit Winkelgeschwindigkeit Z umlaufende Kurbel bewegt mit dem im Gleitstein 1 sitzenden Kurbelzapfen die Schwinge um den Drehpunkt des Lagers A. In der gezeichneten Stellung verschiebt die Schwinge über den Gleitstein 2 den horizontal geführten Stößel nach rechts. Das im Schnitt x – x auftretende innere Kräfte- und Spannungssystem soll bestimmt werden. Reibung und Massenkräfte sind zu vernachlässigen.

A A

Bild 2. Schnittverfahren an der Schwinge eines Schubkurbelgetriebes a) Lageplan (Schema) des Getriebes mit Schnittstelle x – x, b) Lageplan der freigemachten Schwinge mit Wirklinien der Kräfte FA , FB , FC (Dreikräfteverfahren), c) Kräfteplan der Schwingenkräfte FA , FB , FC, d) inneres Kräftesystem im Schnitt x – x, e) Spannungssystem im Schnitt x – x

1 Allgemeines

D5 Ein Maß für den Betrag der Beanspruchung ist die Spannung (Bild 3). Man spricht auch von mechanischer Spannung, im Gegensatz z.B. zur elektrischen Spannung. innere Kraft F in N Spannung = Querschnittsfläche A in mm 2

Nach dem Arbeitsplan wird zunächst die Schwinge frei gemacht (Bild 2b). Der Stößel überträgt über Gleitstein 2 in waagerechter Richtung die aus dem Zerspanungswiderstand bekannte Kraft FB von rechts nach links. Gleitstein 1 überträgt auf die Schwinge die rechtwinklig zur Schwingenachse wirkende (noch unbekannte) Kraft FC. Im Lagerpunkt A (zweiwertig) greift an der Schwinge die (noch unbekannte) Stützkraft FA an. Zur rechnerischen (analytischen) Kräftebestimmung werden FB und FA in ihre x- und yKomponenten zerlegt. Bild 2b und 2c zeigen die zeichnerische Lösung (3-Kräfte-Verfahren). Rechnerisch ergibt sich I. Fx = 0 = – FBx – FAx + FC FAx = FC – FBx

fo

II. Fy = 0 = + FBy – FAy FAy = FBy

Die Gleichung für FC wird zur Berechnung von FAx in I. eingesetzt; FAy ist aus II. bestimmt und damit

ni k

2 2 + FAy berechenbar (wird hier nicht auch FA = FAx

er 24

.in

III. M(A) = 0 = – FCl3 – FBxl4 F l FC = Bx 4 l3

w

w

w

.te

ch

gebraucht). Mit den ermittelten Kräften FC , FAx , FAy und der bekannten Kraft FB kann nun das innere Kräftesystem im Schnitt x – x bestimmt werden (Bild 2d). Die am Schwingen-Teilstück I angreifenden Kräfte stehen im Gleichgewicht, wenn der Querschnitt x – x überträgt (siehe auch Kräfteplan): die Normalkraft FN = FBy = FAy; sie erzeugt Normalspannungen  (als Zugspannung z); die Querkraft Fq = FC – FBx = FAx; sie erzeugt Schubspannungen ; das Biegemoment Mb = – FC l1 + FBx l2 = – FAx l3, es erzeugt Normalspannungen  (als Biegespannungen b). Das innere Kräfte- und Spannungssystem im benachbarten Querschnitt des Schwingen-Teilstücks II muss von gleicher Größe sein, jedoch von entgegengesetztem Richtungssinn. Bild 2e zeigt das Spannungssystem.

Bild 3. Normalspannung  und Schubspannung  (Tangentialspannung) 1.3.2 Spannungsarten

Steht die innere Kraft rechtwinklig zum Querschnitt, spricht man von einer Normalkraft FN. Liegt sie dagegen im Schnitt selbst, wirkt sie also quer zur Längsachse eines stabförmigen Körpers, wird sie als Querkraft Fq bezeichnet. Damit ergeben sich auch zwei rechtwinklig aufeinander stehende Spannungsrichtungen, die Normalspannung

σ=

Fq A

Mit Hilfe des Schnittverfahrens kann für beliebige Querschnitte Betrag und Richtung des inneren Kräftesystems bestimmt werden. Damit kann der Betrag der Beanspruchung des Werkstoffs berechnet werden.

mm 2

FN

A

N

mm2

(1)

hervorgerufen durch die rechtwinklig zum Schnitt stehende innere Normalkraft FN (Zug- oder Druckkraft) und die Schubspannung (Tangentialspannung)

1.3 Spannung 1.3.1 Spannungsbegriff

 N

τ=

Fq A

 N mm 2

Fq

A

N

mm2

(2)

hervorgerufen durch die im Querschnitt liegende innere Querkraft Fq (Schubkraft).

D6

D Festigkeitslehre

Die Beanspruchungsart (Zug, Druck, Abscheren, Biegung, Torsion) wird durch einen an das Spannungssymbol angehängten Kleinbuchstaben (Index) gekennzeichnet: z Zugspannung, d Druckspannung, b Biegespannung, a Abscherspannung, t Torsionsspannung. Im Gegensatz dazu erhalten Spannungsgrenzen (Grenzspannungen), das ist der Spannungsbetrag, der am Ende eines kennzeichnenden Zustands auftritt, Großbuchstaben: E Elastizitätsgrenze, P Proportionalitätsgrenze, F Fließgrenze, Rm(B) Bruchgrenze, ebenso D Dauerfestigkeit, W Wechselfestigkeit, Sch Schwellfestigkeit. Nennspannung n ist derjenige rechnerische Spannungsbetrag, der bei vorliegenden Baumaßen aus den bekannten äußeren Kräften für einen betrachteten Querschnitt ermittelt wird.

A=

∈q =

(3)

Die Längenänderung, die 1 mm des unbelasteten Stabes durch die Spannung  erfährt, heißt Dehnung (bei Druck Stauchung):

∈=

l l − l0 = l0 l0



l0, l, l

1

mm

(4)

Die nach dem Zerreißversuch gebliebene Verlängerung lB, bezogen auf die Ursprungslänge l0 (Messlänge) heißt Bruchdehnung

%

mm

 d d0 − d = d0 d0

(5)

(6)

Die Beziehung zwischen Dehnung  und zugehöriger Spannung  klärt der Zugversuch: Bis zur Proportionalitätsgrenze P (s. E Werkstoffprüfung) wächst bei vielen Werkstoffen (z.B. Stahl) die Dehnung  mit der Spannung  im gleichen Verhältnis (proportional). Bei doppelter Spannung zeigt sich die doppelte Dehnung. Es gilt dann das Hooke’sche Gesetz

fo

.in l E =∈ E l0

er 24 σ=

(7)

Damit ergibt sich die Verlängerung (Verkürzung)

ni k

l = l – l0

l0 , lB

1.5 Hooke’sches Gesetz (Elastizitätsgesetz)

ch .te w w w Bild 4. Formänderung am Zugstab

A

Die Verlängerung nach dem Bruch lB ist abhängig von l0. Deshalb wird diese durch eine Beizahl gekennzeichnet: A10 bei l0 = 100 mm; A5 bei l0 = 50 mm. Neben der Längenänderung tritt bei Zug auch eine Querschnittsveränderung auf, eine Querdehnung:

1.4 Formänderung Jeder feste Körper ändert unter der Einwirkung von Kräften seine Form. Nimmt der Körper nach Entlastung seine ursprüngliche Form wieder an, spricht man von elastischer Formänderung, behält er sie bei, von plastischer Formänderung. In technischen Bauteilen sind plastische und elastische Bereiche zu finden. Hier werden nur die elastischen Formänderungen rechnerisch behandelt. Der auf Zug beanspruchte zylindrische Stab in Bild 4 besitzt die Ursprungslänge l0 und erfährt eine Verlängerung (bei Druck Verkürzung):

lB 100 l0

l =∈ l0 =

σ l0 E

l, l0



mm

1

=

Fl0 EA

E,  N mm 2

(8) F

A

N

mm2

Beachte: Gleichungen (7) und (8) gelten nur bei Spannungen  < P. Es ist also immer zu prüfen, ob das Hooke’sche Gesetz überhaupt gilt und ob es noch gilt. Der Elastizitätsmodul E (kurz: E-Modul) ist bei vielen Stoffen eine konstante Größe (Zahlenwerte in Tab. 1). Da die Dehnung eine „Verhältnisgröße“ ist (Dimension eins), hat der E-Modul die Dimension einer Spannung, also „Kraft durch Fläche“. Man kann den E-Modul dreifach deuten: a) mathematisch als Proportionalitätsfaktor in der Gleichung  = E, b) geometrisch als ein Maß für die Steigung der Spannungslinie im Spannungs-Dehnungs-Diagramm: E =^ tan =  /, c) physikalisch als diejenige Spannung, die eine Verlängerung auf die doppelte Ursprungslänge hervorruft (Dehnung  = 1). Das ist praktisch unmöglich, weil dieser Spannungswert über der Proportionalitätsgrenze liegt und damit (8) nicht mehr gilt.

1 Allgemeines

D7

Tabelle 1. Elastizitätsmodul E und Schubmodul G einiger Werkstoffe Werkstoff

Stahl

Stahlguss

Guss- Cu Sn Zn- Al Cu Mg eisen Legierung

E in N /mm2 2,1  105 2,1  105 0,8  105 0,9  105 0,72  105 G in N/mm2 0,8  105 0,8  105 0,4  105 0,28  105

Bild 8. Knickbeanspruchung 1.6.3 Biegebeanspruchung (Biegung) Die äußeren Kräfte ergeben ein Kräftepaar (Kraftmoment Mb = Biegemoment) und eine Querkraft (Bild 7). Das Kräftepaar wirkt in einer durch die Stabachse laufenden Ebene und versucht die Schnittufer gegeneinander schräg zu stellen: der Stab wird gebogen. Das innere Moment Mb, steht rechtwinklig zur Schnittfläche, es entstehen Normalspannungen b (Biegespannungen = Zug- und Druckspannungen).

1.6 Die Grundbeanspruchungsarten 1.6.1 Zugbeanspruchung (Zug)

fo

Die äußeren Kräfte ziehen in Richtung der Stabachse (Bild 5). Sie versuchen die benachbarten „Schnittufer“ der Teilstücke I und II voneinander zu entfernen: der Stab wird verlängert (gedehnt). Die innere Kraft FN steht rechtwinklig zur Schnittfläche, es entstehen Normalspannungen z (Zugspannungen).

.in

1.6.4 Knickbeanspruchung (Knickung) Die äußeren Kräfte drücken wie bei Druck in Richtung der Stabachse. ,,Schlanke“ Druckstäbe knicken dann bei einer bestimmten Belastung plötzlich aus (Bild 8). Knickung ist kein Spannungsproblem sondern das Stabilitätsversagen bei Druckbeanspruchung.

w

w

w

A

A

.te

ch

ni k

Die äußeren Kräfte drücken in Richtung der Stabachse (Bild 6). Sie versuchen, die beiden Schnittufer einander näher zubringen: der Stab wird verkürzt. Die innere Kraft FN steht wie bei Zug rechtwinklig zur Schnittfläche, es entstehen wieder Normalspannungen d (Druckspannungen). Bei schlanken Stäben besteht die Gefahr des Ausknickens: Knickbeanspruchung (Bild 8).

er 24

1.6.2 Druckbeanspruchung (Druck)

1.6.5 Abscherbeanspruchung (Abscheren) Die äußeren Kräfte wirken rechtwinklig zur Stabachse (Bild 9). Sie versuchen die beiden Schnittufer parallel zueinander zu verschieben. Die innere Kraft Fq liegt in der Schnittfläche, es entstehen Schubspannungen a (Abscherspannungen).

Bild 5. Zugbeanspruchung

A A

A

A Bild 9. Abscherbeanspruchung

Bild 6. Druckbeanspruchung

Bild 7. Biegebeanspruchung

Bild 10. Torsion (Verdrehbeanspruchung)

D8

D Festigkeitslehre

1.6.6 Torsion (Verdrehbeanspruchung)

1.8 Festigkeit

Die äußeren Kräfte ergeben ein Kräftepaar nach Bild 10. Es wirkt in einer rechtwinklig zur Stabachse stehenden Ebene und versucht die Schnittufer gegeneinander zu verdrehen: der Stab wird verdreht (tordiert). Das innere Moment MT (Torsionsmoment) liegt in der Schnittfläche, es entstehen Schubspannungen  t (Torsionsspannungen).

1.8.1 Begriff der Festigkeit

1.7 Zusammengesetzte Beanspruchung

fo

Das gemeinsame Auftreten zweier oder mehrerer Grundbeanspruchungsarten heißt zusammengesetzte Beanspruchung. Sie kann schon durch eine Einzelkraft F allein hervorgerufen werden (Bild 11). Welche Beanspruchungsarten auftreten, klärt das Schnittverfahren. Beispielsweise hat der beliebige Querschnitt x – x der Handkurbel in Bild 11 zu übertragen:

er 24

.in

Biegemoment Mb1 = F cos  l1 ergibt Biegebeanspruchung

ch

.te

Querkraft Fq = F sin ergibt Abscherbeanspruchung

ni k

Biegemoment Mb2 = F sin  l2 ergibt Biegebeanspruchung Torsionsmoment MT = F sin  l1 ergibt Torsionsbeanspruchung

Allgemein wird in der Festigkeitslehre unter Festigkeit die Widerstandsfähigkeit eines Werkstoffs bzw. eines Bauteiles gegen Bruch bei mechanischer Beanspruchung verstanden. Es ist demnach zwischen der Festigkeit eines Werkstoffes und der Festigkeit eines Bauteils zu unterscheiden, letzteres wird jedoch gesondert in der Gestaltfestigkeitslehre behandelt. Die Definition einer Festigkeit ist an die Versuchsausführung gebunden, z.B. ob die Werkstoffprobe ruhender, stoßender oder schwingender Belastung unterworfen wird, in welcher Weise die äußeren Kräfte wirken und welche Formänderungen hervorgerufen werden. In den meisten Fällen werden die am Probestab ermittelten rechnerischen Festigkeitswerte auf die Ursprungsmaße des Prüfkörpers bezogen, so dass es sich nur um angenäherte Werte handeln kann. Viele Versuchsanordnungen und -auswertungen zur Ermittlung solcher Festigkeitswerte sind genormt (siehe Werkstoffprüfung). Während die Festigkeit eines Werkstoffs durch die Angabe einer Grenzspannung zahlenmäßig erfasst werden kann, lässt sich die Festigkeit eines Bauteils oder einer ganzen Tragkonstruktion vielfach nur durch die Angabe einer Traglast kennzeichnen. Das gilt für solche Fälle, in denen zwar die äußeren Kräfte bestimmt sind, jedoch wegen der verwickelten Form der Konstruktion nichts über die Beanspruchungsart ausgesagt werden kann.

w

w

Normalkraft FN = F cos ergibt Druck- und Knickbeanspruchung

w

Die aus diesen fünf Grundbeanspruchungsarten resultierende zusammengesetzte Beanspruchung heißt „Biege-Drill-Knickung“. Die beiden Biegemomente Mb1 und Mb2 werden geometrisch zu einem resultierenden Biegemoment Mb zusammengefasst.

Bild 11. Zusammengesetzte Beanspruchung als Folge einer schräg angreifenden Einzelkraft F

1.8.2 Festigkeit bei statischer (ruhender, zügiger) Belastung, Dauerstandfestigkeit Beim Zugversuch nach DIN EN 10 002 wird der Probestab einer allmählich ansteigenden (zügigen) Zugbeanspruchung ausgesetzt bis er bricht. Die so ermittelte rechnerische Grenzspannung heißt Bruchfestigkeit, bei Zugbeanspruchung Zugfestigkeit Rm. In dieser Weise können auch die anderen wichtigen Grenzspannungen bestimmt werden: E Elastizitätsgrenze, Re oder Rp 0,2 0,2-Dehngrenze. Näheres siehe E Werkstofftechnik. Wird der Probestab bei höherer Temperatur einer dauernden, ruhenden, unveränderten Belastung ausgesetzt, so wächst im allgemeinen die Dehnung  bis zum Bruch. Da die Dehnung sehr langsam fortschreitet, heißt dieser Vorgang Kriechen. Blei und Zink kriechen schon unter 0 ºC. Bei Kunststoffen spricht man vom „kalten Fluss“, auch bei höheren Temperaturen. Die Dauerstandfestigkeit Dst ist diejenige (rechnerische) Grenzspannung bei ruhender Belastung, bei der die Dehnung im Lauf der Zeit zum Stillstand kommt, also nicht mehr zum Bruch führt. Dst ist temperaturabhängig, also auch immer mit einer Temperaturan-

1 Allgemeines

D9

gabe verbunden. Für Stahl ist Dst bei ca. 650 ºC nahe null.

d) Reine Schwellbeanspruchung liegt vor bei Unterspannung u = 0 und Mittelspannung m = Spannungsausschlag a. e) Beanspruchung im Schwellbereich liegt vor, wenn Ober- und Unterspannung o , u unterschiedlichen Betrag aber gleiches Vorzeichen haben. Mittelspannung m > Spannungsausschlag a.

1.8.3 Festigkeit bei dynamischer (schwellender, wechselnder) Belastung, Dauerfestigkeit 1.8.3.1 Spannungen Die Konstruktionen des Maschinenbaus unterliegen meist einer dynamischen Belastung. Den allgemeinen Fall einer dynamischen Belastung zeigt Bild 12. Die Beanspruchung wechselt dauernd periodisch zwischen einer oberen Grenzspannung o und einer unteren Grenzspannung u. Nach Bild 12 ergibt sich unter Beachtung der Vorzeichen für Zug- und Druckspannung die Mittelspannung

glatter, polierter Probestab bei dynamischer Belastung (Bild 13) „dauernd“ ohne Bruch oder unzulässige Verformung aushält (Dauerschwingversuch nach DIN 50 100, siehe auch Abschnitt E Werkstofftechnik). σ

σo + σu

D ist derjenige größte Spannungsausschlag, den ein

(9)

2

er 24

.in

a)

Statische (ruhende) Belastung

fo

σm =

1.8.3.2 Dauerfestigkeit

t Dynamisch wechselnde Belastung, symmetrisch

Dynamisch wechselnde Belastung, allgemein

.te

o Oberspannung, a Ausschlagspannung

w

Bild 12. m Mittelspannung u Unterspannung

ch

ni k

b)

w

σa = σo − σm

σo ± σ u

w

Ebenso wird nach Bild 12 die Ausschlagspannung 2

c)

(10) Dynamisch schwellende Belastung, symmetrisch

(+) für Bild 13d (–) für Bild 12 und 13b Die Grundfälle bei dynamischer Belastung zeigt Bild 13: a) Ruhende oder statische Belastung Die Belastung steigt zügig an bis zu einem konstant gehaltenen Höchstwert m = o = u und a = 0. Der entsprechende Festigkeitswert ist die Dauerstandfestigkeit Dst. b) Reine Wechselbeanspruchung liegt vor bei Mittelspannung m = 0. Ober- und Unterspannung o , u sind von gleichem Betrag aber entgegengesetztem Vorzeichen (z.B. Zug- und Druckspannung) . c) Beanspruchung im Wechselbereich liegt vor, wenn Ober- und Unterspannung o , u verschiedenen Betrag und entgegengesetztes Vorzeichen haben.

d) Dynamisch schwellende Belastung, allgemein

e) Bild 13. Spannungsverlauf bei verschiedenen Belastungsfällen

D 10

D Festigkeitslehre die Fließgrenze (Streckgrenze) des Werkstoffs nicht erreicht wird.

Die Schwellfestigkeit Sch ist diejenige Spannung, die ein schwellend belasteter, glatter, polierter Probestab dauernd erträgt, ohne zu brechen. Die Wechselfestigkeit W ist diejenige Spannung, die ein wechselnd belasteter, glatter, polierter Probestab dauernd erträgt, ohne zu brechen.

A

Da jede Beanspruchungsart (Zug, Druck, Biegung, Torsion) wechselnd oder schwellend oder allgemein schwingend auftreten kann, ist jedesmal eine genaue Kennzeichnung der betreffenden Dauerfestigkeitswerte erforderlich, z.B. Zug-Druck-Wechselfestigkeit z,dW; Biege-Schwellfestigkeit b Sch.

A

Beachte: Alle Festigkeitswerte erhalten als Index große Buchstaben, Spannungen allgemein dagegen kleine Buchstaben: a beliebiger Spannungsausschlag, A Ausschlagfestigkeit (z.B. bei Schrauben).

fo .in

er 24

Wird die rechnerische Spannung  = F /A als Nennspannung n bezeichnet, und berücksichtigt man die durch Kerben hervorgerufene Spannungserhöhung durch die Kerbformzahl k , so ergibt sich die erhöhte Spannung

w

1.8.4 Kerbwirkung

w

.te

ch

ni k

1.8.3.3 Gestaltfestigkeit. Die Festigkeitswerte aus dem Dauerschwingversuch werden durchweg an glatten, polierten Stäben mit 7 bis 15 mm Durchmesser ermittelt. Die Dauerfestigkeit eines Werkstoffs ist deshalb nicht ohne weiteres die Dauerfestigkeit eines Bauteils, auf dessen Haltbarkeit meistens die Gestalt einen wesentlichen Einfluss hat. Die Zusammenhänge zwischen der Gestalt und der Dauerfestigkeit eines Bauteiles werden in der Gestaltfestigkeitslehre untersucht. Nach DIN 50 100 ist Gestaltfestigkeit die durch die Nennspannung gekennzeichnete Dauerfestigkeit eines Bauteils beliebiger Gestalt (z.B. einer Kurbelwelle). Siehe auch I 10.8.1.1 Ermittlung der Gestaltfestigkeit.

Bild 14. Kerbspannungen 1, 2, max (Spannungsverlauf im gekerbten Zug-Druckstab)

w

Die meisten Bauteile weichen von der Form des Probestabs mehr oder weniger ab, hauptsächlich durch Kerben jeder Form, wie Wellenabsätze, Keilnuten, Bohrungen, Naben und Anrisse infolge der Bearbeitung, kurz durch jede auch noch so kleine Querschnittsänderung. In diesen Fällen ist die wichtigste Voraussetzung der hier später entwickelten Berechnungsgleichungen nicht mehr vorhanden, nämlich die gleichmäßige Verteilung der Spannung über dem Querschnitt. Für den auf Zug-Druck beanspruchten Stab nach Bild 14 z.B. wird eine gleichmäßig über dem Querschnitt verteilte Spannung angenommen, deren Betrag sich aus der Gleichung  = F /A ergibt (F Zug- oder Druckkraft, A tragender Querschnitt). Messungen zeigen jedoch, dass die Kerbe Spannungsspitzen hervorruft, die ein Mehrfaches der rechnerischen Spannung betragen können. Die Spannungsspitzen können bei Beanspruchungen im Gebiet der Dauerfestigkeit des Werkstoffs durch örtliche Fließvorgänge nicht abgebaut werden, weil

1 = k n

(11)

Richtwerte für k siehe Bilder 15 ... 19.

Die Nennspannung n hat dann zugenommen um 1 – n = k n – n = n (αk – 1) Unter sonst gleichen Bedingungen tritt jedoch diese Spannungserhöhung nicht bei allen Werkstoffen in voller Größe auf. Hochlegierte und gehärtete Stähle sind kerbempfindlicher als Gusseisen und Leichtmetalllegierungen. Diese Unterschiede werden berücksichtigt durch die Kerbempfindlichkeitszahl k. Bei hochlegiertem Federstahl ist k = 1; sonst ergibt sich eine Spannungserhöhung von n (αk – 1) k, mit

k < 1. In diesem Fall wird die Spannungsspitze 1 wieder etwas abgebaut auf

2 = n +n ( k – 1) k = = n [1 + ( k – 1) k] = n  k

(12)

Der letzte Faktor heißt Kerbwirkungszahl

 k = 1 + ( k – 1) k Richtwerte für  k siehe Tabelle 4.

(13)

Damit kann für die Kerbempfindlichkeitszahl geschrieben werden:

1 Allgemeines

k

D 11

 k 1 k 1

(14)

Richtwerte für k siehe Tabelle 5. Da die Riefen und Risse der Oberfläche ebenfalls den Spannungsbetrag beeinflussen, kann noch die Oberflächenzahl Ok > 1 in die Betrachtung einbezogen werden. Dann ergibt sich abschließend die tatsächliche Spannungsspitze

max = n βk Ok = n [1 + ( k – l) k] Ok

Bild 17. Formzahlen k biegebeanspruchter Flachstäbe, quergebohrt, in Abhängigkeit vom Bohrungsverhältnis d /B (B /h = 0 entspricht der Zugbeanspruchung)

(15)

T

T

ch

ni k

er 24

.in

fo

Richtwerte für Ok siehe Tabelle 6.

w

w

w

.te

Bild 15. Formzahlen k zugbeanspruchter Flachstäbe mit Hohlkehlen in Abhängigkeit von der Kerbschärfe t /r

Bild 18. Formzahlen k für abgesetzte Wellen bei Torsion

Bild 16. Formzahlen k zugbeanspruchter Rundstäbe mit Umlaufkerbe in Abhängigkeit von der Kerbschärfe t /r Bild 19. Formzahlen k für abgesetzte Wellen bei Biegung

D 12

D Festigkeitslehre

Tabelle 2. Festigkeitswerte in N/mm2 für verschiedene Stahlsorten1) Werkstoff

Elastizitätsmodul E

Rm

Re Rp 0,2

zd Sch5)

zd W

b Sch6)

bW

t Sch7)

tW

Schubmodul G

S235JR S275JR E295 S355JO E335 E360 50CrMo4 2) 20MnCr5 3) 34CrAlNi7 4)

210 000 210 000 210 000 210 000 210 000 210 000 210 000 210 000 210 000

360 430 490 510 590 690 1 100 1 100 850

235 275 295 355 335 360 900 730 650

180 220 250 270 305 360 570 570 440

140 170 195 205 235 275 440 440 340

270 320 370 380 435 520 825 825 640

180 215 245 255 290 345 550 550 425

115 140 160 165 200 225 360 360 280

105 125 145 150 180 205 330 330 255

80 000 80 000 80 000 80 000 80 000 80 000 80 000 80 000 80 000

1) Richtwerte für d < 16 mm, 2) Vergütungsstahl, 3) Einsatzstahl, 4) Nitrierstahl, B 5) berechnet mit 1,3   , 6) berechnet mit 1,5   , 7) berechnet mit 1,1   bW

tW

fo

zdW

b B

180 220 260 350 350

340 400 460 – –

d B

zd W

bW

tW

50 60 70 100 80

80 100 120 140 120

70 80 90 120 100

er 24

Rm

800 950 1 100 Rp0,2 = 190

d Sch Schubmodul G 200 240 280 250 200

40 000 50 000 50 000 70 000 70 000

ch

GJL-150 GJL-200 GGJL-250 GJMW-400-5 GJMB-350-4

Elastizitätsmodul E 100 000 120 000 120 000 170 000 170 000

ni k

Werkstoff

.in

Tabelle 3. Festigkeitswerte in N/mm2 für verschiedene Gusseisen-Sorten1)

1) Für 15 bis 30 mm Wanddicke; für 8 mm bis 15 mm 10 % höher, für > 30 mm 10 % niedriger;

w

w

.te

Dauerfestigkeitswerte im bearbeiteten Zustand; für Gusshaut 20 % Abzug.

w

Tabelle 4. Richtwerte für die Kerbwirkungszahl  k1) Kerbform

Hinterdrehung in Welle (Rundkerbe) Hinterdrehung in Welle (Rundkerbe) Eindrehung für Axial-Sicherungsring in Welle abgesetzte Welle (Lagerzapfen) abgesetzte Welle (Lagerzapfen) Passfeder- Nut in Welle Passfeder- Nut in Welle Passfeder- Nut in Welle Passfeder- Nut in Welle Querbohrung in Achse (Schmierloch) Flachstab mit Bohrung Flachstab mit Bohrung Welle an Übergangsstelle zu festsitzender Nabe 1) genauere und umfangreichere Werte in DIN 743-2,

Beanspruchung

Rm2)

k

Biegung Torsion Biegung Torsion Biegung Torsion Biegung Biegung Torsion Torsion Biegung und Torsion Zug Biegung Biegung Torsion

600 600

2,2 1,8 3,5 2,5 2,2 1,4 2,5 3,0 1,5 1,8 1,6 1,7 1,4 2,7 1,8

2) Zugfestigkeit R in N/mm2 m

1 000 600 600 600 1 000 600 1 000 600 360 360 1 000

1 Allgemeines

D 13 ausgeprägte Streckgrenze erkennen lassen, tritt an die Stelle der Streckgrenze Re die 0,2-Dehngrenze Rp 0,2. Die Tabellen 2 und 3 enthalten verschiedene Festigkeitswerte für verschiedene Stahl und Gusseisensorten. Für weitere nimmt man die Streckgrenze aus den Tabellen 7, 8, 9 (Linie I). Die zulässige Spannung zul muss gegenüber den Festigkeitswerten Re oder Rp 0,2 genügend klein sein, anders gesagt, es muss eine genügend große Sicherheit v vorhanden sein:

Tabelle 5. Kerbempfindlichkeitszahlen k Werkstoff S 235 JR E 295 E 335 E360 28 Cr 4

k

Werkstoff

k

0,30 ... 0,5 18 CrMo 4 0,85 0,35 ... 0,6 18 Cr Ni Mo 7 - 6 0,93 0,40 ... 0,6 Federstahl 0,90 ... 1,00 0,55 ... 0,65 EN-GJL-250 0,20 0,55 Leichtmetalle 0,3 ... 0,7

Tabelle 6. Oberflächenzahlen Ok Oberfläche

Ok

geschliffene Oberfläche geschlichtete Oberfläche Walz-, Glüh- oder Gusshaut

1,1 1,2 1,3

 zul

Re oder Rp 0,2

v Sicherheit v  1,5 für Stahl

Nicht bei allen Werkstoffen lässt sich eine Streckgrenze oder 0,2-Dehngrenze ermitteln, weil sie zu spröde sind. Das gilt zum Beispiel für normale Gusseisen (nicht Kugelgraphitguss), für Holz und Keramik. Dann kann die zulässige Spannung nur über die Bruchfestigkeit Rm bestimmt werden, natürlich mit einer entsprechend höheren Sicherheit:

.in

fo

1.9 Zulässige Spannung und Sicherheit 1.9.1 Allgemeines

Rm v

er 24

 zul

Sicherheit v  2 für Gusseisen (Rm nach Tabelle 3)

(17)

Kerbwirkungen brauchen bei statischer Belastung der Bauteile nicht berücksichtigt zu werden, weil die Bruchgefahr durch Kerbwirkung nicht erhöht wird. Sie soll sogar vermindert werden, vermutlich durch die Stützwirkung weniger beanspruchter Stoffteilchen (siehe auch 1.8.4). Liegen für Scher- und Verdrehfestigkeit keine Werte vor, kann man etwa wählen: a zul ( t zul)  0,8(0,65)  z zul bei Stahl, Stahlguss; Cu Sn -Legierungen  0,8(0,7)  z zul bei Al und AlLegierungen;  1,2  z zul bei Gusseisen und Temperguss.

w

w

w

.te

ch

ni k

Die zulässige Spannung ist diejenige Spannung, bis zu der ein Bauteil beansprucht werden darf. Man unterscheidet nach den verschiedenen Beanspruchungsarten z zul (zulässige Zugspannung), d zul (zulässige Druckspannung), b zul (zulässige Biegespannung), a zul (zulässige Abscherspannung), t zul (zulässige Torsionsspannung), l zul (zulässiger Lochleibungsdruck) usw. Im Stahlbau, Hochbau, Kranbau, Brückenbau sind die zulässigen Spannungen zul, zul, l zul in den DIN-Blättern zusammengestellt und für Festigkeitsrechnungen behördlich vorgeschrieben. Der Konstrukteur hat hier keine Mühe, die zulässigen Spannungen zu ermitteln. Für den Entwurf eines Bauteils im Maschinenbau z.B. einer Getriebewelle, müssen die äußeren Kräfte und Drehmomente aus den zu übertragenden Leistungen und Drehzahlen bekannt sein. Daraus wird für die gefährdeten Querschnitte das innere Kräftesystem bestimmt. Erst dann können mit einer zulässigen Spannung die Hauptabmessungen für die Welle berechnet und die Konstruktion als überschlägiger Entwurf erstellt werden (Dimensionieren des Bauteils). Die zulässige Spannung wird getrennt für statische (ruhende) oder dynamische (schwellende und wechselnde) Belastung festgelegt.

(16)

1.9.2. Zulässige Spannung bei statischer Belastung Statische, also ruhende Belastung ist im Maschinenbau selten. Soll für statisch belastete Bauteile die zulässige Spannung ermittelt werden, dann geht man von der Streckgrenze Re des verwendeten Werkstoffes aus. Bei Werkstoffen, die beim Zugversuch keine

1.9.3 Zulässige Spannung bei dynamischer (schwellender und wechselnder) Belastung Im Gegensatz zur Ermittlung der zulässigen Spannung bei statischer Belastung, bei der man von der Streckgrenze Re bzw. Rp 0,2 ausgeht, wird bei dynamischer Belastung die Dauerfestigkeit D des verwendeten Werkstoffs zugrunde gelegt.

σ zul =

σD

v Sicherheit gegen Dauerbruch v = 3...4

(18)

Bei Schubbeanspruchung ist in den Gleichungen für die Spannung  die Schubspannung  einzusetzen, z.B. für D die Schub-Dauerfestigkeit D. Die Dauerfestigkeitswerte D , D können den Tabellen 2 und 3 oder den Dauerfestigkeitsdiagrammen in den Tabellen 7, 8 und 9 entnommen werden.

D 14

D Festigkeitslehre

Tabelle 7. Zug-Druck-Dauerfestigkeitsdiagramme für verschiedene Werkstoffe

fo

a) Baustähle nach EN 10 025 b) Stahlguss nach DIN 1 681

c) Vergütungsstähle nach EN 10 083 d) Einsatzstähle nach EN 10 084

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

Tabelle 8. Biege-Dauerfestigkeitsdiagramme für verschiedene Werkstoffe

D 15

w

w

c) Vergütungsstähle nach EN 10 083 d) Einsatzstähle nach EN 10 084

w

a) Baustähle nach EN 10 025 b) Stahlguss nach DIN 1 681

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

1 Allgemeines

Tabelle 9. Torsions (Verdreh)-Dauerfestigkeitsdiagramme für verschiedene Werkstoffe

a) Baustähle nach EN 10 025 b) Stahlguss nach DIN 1 681

c) Vergütungsstähle nach EN 10 083 d) Einsatzstähle nach EN 10 084

D 16

D Festigkeitslehre

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

gen, wie Kerben, Bohrungen, Hohlkehlen usw. erfordern bei Zug und Druck eine Nachrechnung auf Kerbwirkung, weil im Kerbgrund u.U. außergewöhnlich hohe Spannungsspitzen auftreten. Die Hauptgleichung liefert dann nur die (mittlere) sogenannte Nennspannung σn. Bei veränderlichem Querschnitt gehört zur kleineren Querschnittsfläche die größere Spannung und umgekehrt.

A. Böge

2.1 Zug und Druck 2.1.1 Spannung Wird ein Stab von beliebigem, gleichbleibendem Querschnitt durch die äußere Kraft F in der Schwerachse auf Zug oder Druck beansprucht, so wird bei gleichmäßiger Spannungsverteilung, also in genügender Entfernung vom Angriffspunkt der Kraft, die Zug- oder Druckspannung

Beispiel: Eine Hubwerkskette trägt 20 000 N je Kettenstrang. Gesucht: Nennglieddurchmesser der Rundgliederkette für z zul = 50 N/mm2.

Lösung:

Aerf =

Zug- oder Druckkraft F Querschnittsfläche A

N mm 2

20 000 N = 400 mm 2 N 50 2 mm

A = 200 mm2, daraus Durchmesser d = 16 mm.

fo

F A

F

=

A (1)

N mm2

(Zug- und Druck-Hauptgleichung)

Beispiel: Welche größte Zugkraft Fmax kann ein durch 4 Nietlöcher von d1 = 17 mm Durchmesser im Steg geschwächtes Profil IPE 200 (Tabelle 10) übertragen, wenn eine zulässige Spannung von 140 N/mm2 eingehalten werden muss?

F

Lösung: Querschnitt A = 2 850 mm2 ; mit Stegdicke s = 5,6 mm wird der gefährdete Querschnitt:

(2)

σ zul

Agef = A – 4d1s = 2 850 mm2 – 4  17  5,6 mm2 =

.te

Aerf =

ch

ni k

Je nach vorliegender Aufgabe kann die Hauptgleichung umgestellt werden zur Berechnung des erforderlichen Querschnitts (Querschnittsnachweis):

„

.in

σ z,d =



F

σ z zul

er 24

σ z,d =

„

= 2 469,2 mm2

Berechnung der vorhandenen Spannung (Spannungsnachweis): F A

w

σ vorh =

w

w

damit Fmax = Agef z zul =

(3)

Berechnung der maximal zulässigen Belastung (Belastungsnachweis): Fmax = zul A

= 2469, 2 mm 2 ⋅140

„

(4)

Treten Zug- und Druckspannungen in einer Rechnung gleichzeitig auf, werden sie durch den Index z und d oder durch das Vorzeichen + und – unterschieden. Bohrungen und Nietlöcher sind bei Zugbeanspruchung von der tragenden Fläche abzuziehen. Bei Druck dagegen übertragen Bolzen und Niete die Druckkraft weiter, wenn sie nicht aus weicherem Werkstoff bestehen. Der Bohrungsquerschnitt braucht dann nicht vom tragenden abgezogen zu werden. Schlanke Druckstäbe müssen auf Knickung berechnet werden. Scharfe Querschnittsveränderun-

N = 345, 7 kN mm 2

Beispiel: Das Stahlseil eines Förderkorbes darf mit 180 N/mm2 auf Zug beansprucht werden. Es hat A = 320 mm2 Nutzquerschnitt und wird 900 Meter tief ausgefahren. Welche Nutzlast F darf das Seil tragen?

Lösung:

σz =

F + FG ; Fmax = z zul A – FG A

FG = mg = V r g ; r = 7850

kg m3

FG = A l r g = 320 · 10–6m2  900m  7,85  103 = 22 178 N

kg m  9,81 2 = m3 s

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 17 (lr) = 106 m = 103 km

2.1.2 Elastische Formänderung 2.1.2.1 Verlängerung l. Jeder auf Zug beanspruchte Stab verlängert sich um einen berechenbaren Betrag l. Ist nach Bild 1 die Ursprungslänge l0, die Länge bei Belastung l, so ergibt sich nach dem Hooke’schen Gesetz (8) in D 1.5 die Verlängerung l = l − l0 =∈ l0 =

l



mm

1

, E N mm 2

σ l0 E

=

F l0 EA

F

A

N

mm2

Rm rg

lr = 103

lr km

(5)

Rm

r

g

N

kg

m

mm 2

m3

s2

m wird die Gleichung noch einfacher: s2 R (6) lr = 100 m r

Mit g  10

Rm

lr

N

kg

mm 2

m3

fo

km

r

ch

ni k

Bild 1. Kraft-Verlängerungsdiagramm eines Zugstabes (Federungsdiagramm), siehe auch Kapitel 2.1.2.3

er 24

.in

Beachte: Die Reißlänge lr hängt ab von der Zugfestigkeit Rm des Werkstoffs, seiner Dichte r und der Fallbeschleunigung g; sie hängt nicht ab von Größe und Form des Stabquerschnitts. Man kann also lr nicht dadurch erhöhen, dass man den Stabquerschnitt vergrößert, weil sich damit auch die Gewichtskraft erhöhen würde.

w

w

w

.te

2.1.2.2 Reißlänge lr ist diejenige Länge, bei der ein frei hängender Stab von gleichbleibendem Querschnitt unter dem Einfluss seiner Gewichtskraft FG = m g = V r g = A lr r g abreißt. Daher wird in der Zug-Hauptgleichung (1) die Zugkraft F durch die Gewichtskraft FG ersetzt und diese Gleichung nach lr aufgelöst: F FG Alr r g = = = lr r g A A A R lr = m rg

2.1.2.3 Formänderungsarbeit W. Am vollkommen elastischen Stab verrichten die Zug- und Druckkräfte F längs des Weges l (Verlängerung) die Formänderungsarbeit Fl σ 2V = 2 2E (siehe Bild 1) W=

σz =

Eine Zahlenwertgleichung für schnelleres Rechnen ergibt sich, wenn die Gleichung auf die Längeneinheit km zugeschnitten wird. Dazu ist die Umrechnung der Flächeneinheit mm2 in m2 erforderlich: N 2 (Rm ) N⋅m3 ⋅s 2 = mm = = (lr ) = (r) (g ) kg m mm 2 ⋅kg⋅m ⋅ 3 2 m s kg m 3 2 ⋅m ⋅s 2 = s-6 2 10 m ⋅kg⋅m

W

F

J = Nm N

l m

(7)

, E N m2

V m3

Darin wurde nach Gleichung (5) eingesetzt fü σl l =  l0 = 0 für F =  A und für A l0 = Volumen V. E Beachte: Für  und E gilt 1

N mm 2

=1

N 10−6 m 2

=106

N m2

Der Formänderungsarbeit W entspricht die Dreieckfläche im Kraft-Verlängerungsschaubild (Bild 1). Die Zugkraft F wächst linear mit der Verlängerung l; die Kraftlinie ist daher eine Gerade.

D 18

D Festigkeitslehre der Nutzlast F nach einem Exponentialgesetz „angeformt“ werden (Bild 2).

Das Verhältnis aus Federkraft F und Verlängerung l (= Federweg f ) heißt Federrate R

F l

R N m

F ˆ tan f

F

l, f

N

m

(8)

Der elastische Zugstab ist im weiteren Sinn demnach eine Feder; denn er hat die Fähigkeit, potentielle mechanische Energie aufzunehmen, die ihm über die Formänderungsarbeit der Federkraft vermittelt wurde. „

Beispiel: Eine Stahlstange von 16 mm Durchmesser und 80 m Länge hängt frei herab und wird am unteren Ende mit F = 22 kN belastet.

Bild 2. Querschnittsgestaltung beim frei herabhängendem Stab gleicher Zugbeanspruchung in allen Querschnitten, Belastung: Gewichtskraft FG und Nutzlast F

a) Wie groß ist die Spannung am unteren und am oberen Ende? b) Wie groß ist die Verlängerung bei geradlinig angenommener Spannungszunahme?

Für die erforderliche Querschnittsfläche Ax im beliebigen Abstand x vom unteren Stabende gilt mit Dichte r und zulässiger Spannung zul:

.in

σ max =

F 22 000 N N = = 109,5 A 201 mm 2 mm 2

rgx

F + FG F + Alr g = A A 22 000 N + 201⋅10−6 m 2 ⋅80 m⋅7,85⋅103

σ max =

201⋅10−6 m 2

kg m ⋅9,81 2 m3 s

„

ch

109,5+115, 6 N N = 112, 6 2 mm 2 mm 2

N ⋅80⋅103 mm mm 2 = 42,9 mm N 2,1⋅105 mm 2

112,6 =

.te

E

=

w

Beispiel: Die Reißlänge lr ist zu bestimmen für gewöhnlichen Baustahl S 235 JR, mit Rm = 370 N/mm2, für Federstahl mit 1 800 N/mm2 Zugfestigkeit und für Duralumin mit Rm = 250 N/mm2 (Dichte r = 2 800 kg/m3).

w

„

σ mittell0

2

w

l =

σ min + σ max

F

σ zul

rgx

e σ zul

(9)

Beispiel: Drei symmetrisch angeordnete Gelenkstäbe S1, S2, S3 aus 20 mm Rundstahl tragen nach Bild 3 eine Last F = 40 kN. Winkel = 30º. Wie groß ist die Zugspannung in den drei Stäben?

ni k

N N σ max = 115, 6⋅106 2 = 115, 6 m mm 2 b) σ mittel =

Ax = A0 e σ zul =

er 24

a) σ min =

fo

Lösung:

Lösung: Um die Spannung berechnen zu können, müssen die Zugkräfte F1, F2, F3 in den Gelenkstäben bekannt sein. Das ist mit den beiden Gleichgewichtsbedingungen Fx = 0 und Fy = 0 des zentralen Kräftesystems allein nicht möglich (zwei Gleichungen, aber drei Unbekannte). In solchen statisch unbestimmten Fällen werden die Formänderungsgleichungen der Elastizitätslehre hinzugezogen; hier das Hooke’sche Gesetz für Zug:  =  E = lE / l0 = F / A.

Lösung: Nach (6) wird für Rm 370 = 100⋅ = 4,713 km r 7850

S 235 JR:

lr =

Federstahl:

lr = 100⋅

1800 = 22,93 km 7850

(also größer als bei S 235 JR) Duralumin:

lr = 100⋅

250 = 8,929 km 2800

Hochwertiger Stahl ist demnach trotz der höheren Dichte auch einer festen Leichtmetalllegierung erheblich überlegen. Zweckmäßig werden frei herabhängende Stangen und Drähte absatzweise verjüngt, z.B. lange Gestänge in Pumpenschächten. Stäbe gleicher Zug- oder Druckbeanspruchung müssen bei Berücksichtigung ihrer Gewichtskraft FG und

Bild 3. Berechnung der Zugspannung im statisch unbestimmten System Die Lageskizze des freigemachten Knotenpunktes K zeigt:  Fx = 0 = + F2 sin – F2 sin . Wegen Symmetrie ist F2 = F3.

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 19

 Fy = 0 = + F1 +2F2 cos – F; also

Die Spannung bei ruhender Belastung durch die Gewichtskraft FG ist 0 = FG / A. Außerdem gilt das Hooke’sche Gesetz dyn = E dyn = E l / l. Damit wird

F = F1 + 2F2 cos Stab 1 verlängert sich um l, seine Dehnung beträgt also 1 = l / l0. Stab 2 verlängert sich um l cos ; seine Ursprungslänge ist l0 / cos , die Dehnung demnach: 2 = l cos cos / l0 Während der (hier) geringfügigen Formänderung kann Winkel = konstant angesehen werden. Es ergibt sich:

2 EFG h l (h + l ) = 2 E σ 0 + 2 σ 0 E = Al l l h = 2 E σ 0 + 2 σ 0 σ dyn l

2 σ dyn =

h l

2 σ dyn − 2 σ 0 σ dyn − 2 E σ 0 = 0

F = F1 + 2 F2 cos = 1 EA + 2 2 EA cos = l l cos3α EA+ 2 EA l0 l0

F=

(quadratische Gleichung).

Daraus ergeben sich dyn (größte Spannung) und dyn (größte Dehnung):

l EA (1+ 2 cos3 α ) und daraus l0

2

2,1⋅10

mm

⋅314 mm 2 (1+ 2 cos3 30° ) 2

N mm 2

= 55, 4

N

⋅2,1⋅10

N

mm 2

⋅0,75 = 41,6

N

σ 2V 2E

und mit V = Al und σ = σ dyn

2 2 E FG (h + l ) = σ dyn Al

mm

1

(11)

Die bei dynamischer Belastung auftretenden Schwingungen haben die Anfangsamplitude

mm 2

2.1.2.4 Formänderung bei dynamischer Belastung. Bei plötzlich wirkender Zug- oder Druckkraft wird die Formänderung (Verlängerung oder Verkürzung l ) größer als beim langsamen Aufbringen der Last. Wird z.B. ein am Seil hängender Körper von der Gewichtskraft FG = m g um die Höhe h angehoben und dann frei fallen gelassen, so muss vom Seil die Arbeit W = FG h + FG l = FG (h + l ) als Formänderungsarbeit W =  2 V / 2 E, aufgenommen werden. Beide Ausdrücke werden gleichgesetzt: FG (h + l ) =

dyn , 0

(10)

ldyn = 2 l0

w

w

= 2, 64⋅10

5

h, l

dyn = 2 0 dyn = 2 0

mm 2

F2 l E cos2 α = = A l0 −4

mm 2

h l

Bei plötzlich aufgebrachter Last ohne vorherigen Fall (h = 0) wird

w

= 2, 64⋅10−4 ⋅2,1⋅105

ch

F1 l = E= A l0

σ 2 = σ3 =

N

.te

σ1 =

dyn , 0 , E

ni k

= 2, 64⋅10−4

=

er 24

∈ dyn = ∈ 0 + ∈ 0 + 2 ∈ 0 E

40 000 N N

5

.in

l F = = l0 EA (1+ 2 cos3α )

=

h l

σ dyn = σ 0 + σ 02 + 2 σ 0 E

fo

=

a = dyn – 0 um die Gleichgewichtslage 0 und la = ldyn – l0 um die Gleichgewichtslage l0

„

Beispiel: Ein Stahlseil von A = 150 mm2 tragender Querschnittsfläche und l = 3 m Länge trägt einen Körper der Gewichtskraft FG = 10 kN. Gesucht: Spannung und Verlängerung a) bei langsam aufgebrachter Last, b) bei plötzlich aufgebrachter Last und c) beim Fall aus 20 mm Höhe; alles ohne Berücksichtigung der Gewichtskraft des Seils.

Lösung: a) bei statischer Belastung:

σ0 =

FG 10 000 N N = = 66, 7 A 150 mm 2 mm 2

D 20

D Festigkeitslehre

l0 =

Ist durch entsprechende Einspannung eine Ausdehnung des Stabes nicht möglich, müssen im Stab Normalspannungen  auftreten. Ihr Betrag wird genauso groß, als wenn der Stab um l verlängert worden wäre. Im Bereich des Hooke’schen Gesetzes gilt dann mit Gleichung (12) für die Wärmespannung

FG l 10 000 N⋅3⋅103 mm = = 0,95 mm N EA 2 2,1⋅105 2 ⋅150 mm mm

b) bei plötzlich aufgebrachter Last: N N σ dyn = 2 σ 0 = 2⋅66, 7 =133, 4 mm 2 mm 2 ldyn = 2 l0 =1,9 mm

σ T =∈ E =

N Amplituden: σ a = σ dyn − σ 0 = 66,7 mm 2 la = ldyn − l0 = 0,95 mm

 T, E

c) beim Fall aus 20 mm Höhe:

mm 2

∆ ldyn = l

σ dyn E

N N N >> σ 0 = 66,7 = 504 mm 2 mm 2 mm 2

= 3⋅103 mm⋅

N mm 2 = 7, 2 mm N 2,1⋅105 mm 2 504

ch

Beachte die außergewöhnliche Beanspruchung bei dynamischer Belastung!

E = 2,1⋅105

1 ; T = 100 DC = 100 K und K

N wird nach (14) mm 2

σ d = σ T = αl TE = = 12⋅10−6

1 N N ⋅100 K ⋅ 2,1⋅105 = 252 K mm 2 mm 2

In Wirklichkeit wird der Stab ausweichen und diese Spannung nicht ganz aufnehmen. Das Beispiel zeigt jedoch deutlich die große Gefahr bei Temperaturänderung fest eingespannter Stäbe.

w

w

w

.te

2.1.2.5 Wärmespannungen. Die Erfahrung zeigt, dass sich alle festen Körper bei Erwärmung mehr oder weniger ausdehnen und bei Abkühlung wieder zusammenziehen. Ein Stab mit der Ursprungslänge l0 zeigt bei Erwärmung um die Temperaturdifferenz T = T2 – T1 die Verlängerung

1 K

Mit αl St =12⋅10−6

ni k

la = ldyn − l0 = (7, 2 − 0,95) mm = 6,25 mm

K

Beispiel: Ein an den Enden fest eingespannter Stab aus Stahl ist bei 20 ºC spannungsfrei und wird gleichmäßig auf 120 ºC erhitzt. Wie groß ist die auftretende Druckspannung?

Lösung:

N N Amplituden: σ a = σ dyn − σ 0 = (504 − 66, 7) = 437 mm 2 mm 2

αl

fo

σ dyn = (66,7 + 437,3)

„

T

(14)

.in

2  N N  N N 20 mm + 66,7 ⋅ 2,1⋅105 ⋅  + 2⋅66,7  mm 2 mm 2  mm 2 mm 2 3000 mm

er 24

σ dyn = 66,7

N

l0 α l T l E= E = α l T E l0 l0

l, l0

l = l0 αl T

mm

αl 1 K

2.2 Biegung

T K

(12)

Darin ist l der Längenausdehnungskoeffizient des betreffenden Stoffes mit der Einheit: (α l ) =

Meter 1 1 = = Meter⋅K K ° C

Näheres über α l im Abschnitt Thermodynamik, hier nur zwei Angaben: Für Stahl ist α l = 12 · 10–6 1/K für Quarz ist α l = 1 · 10–6 1/K. Bei der Temperaturerhöhung stellt sich die Länge lt ein: lt = l0 + l = l0 + l0 α l T = = l0 (1 + α l T)

(13)

2.2.1 Biegespannung 2.2.1.1 Biegungsarten, inneres Kräftesystem Biegung tritt auf, wenn mindestens eine der Achsen (= Biegeachse) eines festen Körpers gekrümmt wird. Wird die Biegeachse elastisch gebogen, so heißt sie Biegelinie oder elastische Linie. Biegung ist nicht unbedingt an das Vorhandensein erkennbarer äußerer Kräfte gebunden: Eigenspannungen nach der Bearbeitung durch Temperaturunterschiede, Schrumpfung u.a. Nach Bild 4 werden folgende Biegungsarten unterschieden: Einfache (gerade) Biegung: Alle Kräfte F (Belastungen) einschließlich der Stützkräfte stehen rechtwinklig zur Stabachse. Sie liegen in einer Ebene (= Lastebene), die zugleich Ebene einer Hauptachse ist. Symmetrische Querschnitte werden dann nicht verdreht. Diese Biegungsart tritt im Maschinenbau am häufigsten auf.

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 21 bei der einfachen (geraden) Biegung mit der Ebene einer Hauptachse zusammenfällt. Es wirken keine Querkräfte Fq, keine Längskräfte FN und bei symmetrischen Querschnitten auch kein Drillmoment. Knickbiegung: Zug- oder Druckkraft F wirkt außermittig parallel zur Stabachse. Bei Druckkraft Knickbiegung, bei Zugkraft Zugbiegung. In der Praxis können sich die einzelnen Biegungsarten überlagern oder in mehreren Ebenen gleichzeitig auftreten. Hier werden nur einfache und reine Biegung behandelt. Das innere Kräftesystem wird mit Hilfe der Schnittmethode bestimmt (Bild 5). Nach Bestimmung der Stützkräfte FA und FB wird in der gewünschten Schnittstelle (Querschnitt x – x) dasjenige innere Kräftesystem angebracht, das einen der beiden durch den Schnitt abgetrennten Teile I oder II ins Gleichgewicht setzt.

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Schiefe Biegung: Die Lastebene schneidet zwar die Stabachse, fällt aber nicht mit der Ebene einer Hauptträgheitsachse zusammen.

Bild 4. Biegungsarten Drillbiegung: Die Lastebene schneidet die Stabachse nicht; auch symmetrische Querschnitte werden durch ein Drillmoment verdreht. Reine Biegung: Das belastende Kräftesystem besteht aus zwei Kräftepaaren, deren gemeinsame Ebene wie

Bild 5. Inneres Kräftesystem bei gerader Biegung Nach Bild 5 hat der betrachtete Querschnitt x – x zu übertragen: a) Die innere Querkraft Fq; sie ist die algebraische Summe aller rechtwinklig zur Stabachse gerichteten äußeren Kräfte (einschließlich der Stützkräfte!) rechts oder links von der betrachteten Schnittstelle. Die innere Querkraft Fq ruft im Querschnitt Schubspannungen  hervor. b) Das innere Biegemoment Mb; es ist die algebraische Summe der Momente aller äußeren Kräfte (einschließlich der Stützkräfte!) in Bezug auf den Schnittflächenschwerpunkt S rechts oder links von der betrachteten Schnittstelle. Das Biegemoment Mb ruft im Querschnitt Normalspannungen  hervor, wie die Auflösung des Biegemoments in die beiden Teilkräfte FN des entsprechenden Kräftepaares zeigt (Bild 5). Die entstehenden Normalspannungen sind demnach Zug- und Druckspannungen. Ist keine besondere Unterscheidung erforderlich, wird ihr Größtwert mit Biegespannung b bezeichnet.

D 22

D Festigkeitslehre Querschnitt in einer Geraden, die neutrale Achse des Querschnittes oder Nulllinie genannt wird (N – N in Bild 6). Sie geht durch den Schwerpunkt S der Querschnitte. Es wird angenommen, dass die vorher ebenen Querschnitte auch nach der Biegung eben bleiben (durch Versuche bestätigt). Weiterhin soll das Hooke’sche Gesetz gelten. Aus der ersten Bedingung folgt, dass die Dehnungen  proportional mit den Abständen y von der Nulllinie wachsen, aus der zweiten, dass auch die Spannungen proportional diesen Abständen sind:

Beachte: Bei einfacher Biegung muss der Querschnitt eine Querkraft Fq und ein Biegemoment Mb übertragen. Betrag und Verlauf des Biegemomentes an jeder beliebigen Balkenstelle folgt aus Seileck- oder Querkraftfläche. 2.2.1.2 Biege-Hauptgleichung. Beanspruchen die äußeren Kräfte einen Träger auf Biegung, so ist für die in einem bestimmten Querschnitt auftretende Biegespannung b nicht der Betrag der Kräfte, sondern ihr Biegemoment Mb maßgebend. Ebenso wird die Biegespannung nicht durch den Flächeninhalt, sondern vom axialem Widerstandsmoment W des Querschnitts bestimmt:

σ y y = daraus σ = σ d e1 σ d e1

N

W

mm 2 (Biege-Hauptgleichung)

Nmm

mm3

(15)

.in

Mb

b

Mb W

σ b zul

w

M b max

(16)

Mit σ = σ d ∑ σd

y wird e1

σ y  A = d ∑ y A = 0 e1 e1

also auch ∑ y  A = 0

w

Werf =

.te

ch

ni k

Diese Gleichung darf nur verwendet werden, wenn die Nulllinie (= neutrale Achse des Querschnittes) zugleich Symmetrieachse ist, also e1 = e2 = e (siehe Herleitung der Biege-Hauptgleichung in 2.2.1.3). Je nach vorliegender Aufgabe kann die BiegeHauptgleichung umgestellt werden zur Berechnung des erforderlichen Querschnitts (Querschnittsnachweis):

er 24

b

Im Gegensatz zur Zug- und Druckbeanspruchung sind demnach die Spannungen linear verteilt. Die neutrale Faserschicht ist unverformt, also auch spannungslos. Die Spannungen wachsen mit dem Abstand y von der neutralen Faser bis zum Höchstwert d (Druckspannung) und z (Zugspannung). Für jeden Querschnitt des Trägers müssen die statischen Gleichgewichtsbedingungen erfüllt sein. Jedes Flächenteilchen A überträgt die Normalkraft F =  A. Nach der ersten Gleichgewichtsbedingung ist Fx = 0. Da der Querschnitt keine Längskraft zu übertragen hat, wird 6 'F =  A = 0.

fo

Biegemoment M b Biegespannung σ b = axiales Widerstandsmoment W

(siehe Bild 6)

w

Berechnung der vorhandenen Spannung (Spannungsnachweis):

σ b vorh =

M b max W

(17)

Berechnung der maximal zulässigen Belastung (Belastungsnachweis): (18)

Bild 6. Verformungs- und Spannungsbild bei Biegung

2.2.1.3 Herleitung der Biege-Hauptgleichung. Die äußeren Kräfte biegen den Träger nach unten durch (Bild 6). Die vorher parallelen Schnitte ab, cd stellen sich schräg gegeneinander: a' b' c' d'. Dabei werden die oberen Werkstoff-Fasern verkürzt (Stauchung – ), die unteren dagegen verlängert (Dehnung + ). Dazwischen muss eine Faserschicht liegen, die sich weder verkürzt noch verlängert, die ihre Länge also beibehält. Das ist die „neutrale Faserschicht“, bei der ±  = 0 ist. Diese schneidet jeden

Der Ausdruck y A ist das Moment der Fläche A (Flächenmoment 1. Grades) in Bezug auf die neutrale Faser (Nulllinie). Da es gleich null ist, muss die Nulllinie zugleich Schwerlinie sein, d.h. die neutrale Faser muss durch den Schwerpunkt gehen. Nach der zweiten Gleichgewichtsbedingung ist Fy = 0. Da der Querschnitt bei Biegung auch eine Querkraft zu übertragen hat, führt diese Bedingung zu Schubspannungen . Ist der Querschnitt im Verhältnis zur Stablänge klein, können sie vernachlässigt werden.

Mb max = W b zul

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 23

Nach der dritten Gleichgewichtsbedingung ist M = 0. Da der Querschnitt bei Biegung ein Biegemoment Mb zu übertragen hat (siehe inneres Kräftesystem), ergibt sich mit F =  A und deren Innenmoment Mi = Fy :

2.2.1.4 Voraussetzungen für die Gültigkeit der Biegehauptgleichung a) Gerade Stabachse, also nicht gekrümmt, wie z.B. beim Kranhaken b) die Lastebene liegt in einer Hauptachse des Querschnitts; bei symmetrischem Querschnitt ist das zugleich eine Symmetrieachse c) die Querschnitte sind klein im Verhältnis zur Stablänge d) Normalschnitte bleiben nach der Belastung weiterhin rechtwinklig zur Stabachse und außerdem eben e) für den Werkstoff gilt das Hooke’sche Gesetz f) der Elastizitätsmodul ist für Zug- und Druckbeanspruchung gleich groß, z.B. für Stahl g) die Spannungen bleiben unter der Proportionalitätsgrenze.

Mb = Mi =  Fy =  A y = = σ d

σ y  A y = d  y 2 A e1 e1

(19) (20)

2.2.1.5 Querschnittsgestaltung. Die Werkstoffschichten biegebeanspruchter Bauteile werden zur Mitte hin immer weniger beansprucht. Es ist also wirtschaftlicher, sie von dort mehr nach außen zu verlagern, d.h. die größere Stoffmenge außen anzubringen. Diese Überlegung führt zum Doppel-T-Profil und zum Kreisringquerschnitt. Bei ungleicher zulässiger Spannung für Zug und Druck, wie z.B. bei Gusseisen mit z zul: d zul = 1 : 3, muss ein unsymmetrischer Querschnitt gewählt werden. Für das Verhältnis der Randfaserabstände e1, e2 gilt dann

w

w

w

.te

ch

ni k

Wird weiter das Widerstandsmoment W = I / e eingeführt, also hier W1 = I / e1 und W2 = I / e2, so wird d = Mb / W1 und z = Mb / W2. Ist die Nulllinie N – N zugleich Symmetrieachse des Querschnitts und damit e1 = e2 = e, so sind beide Randfaserspannungen gleich groß. Dann wird grundsätzlich unter b = d = z die Randfaserspannung max verstanden und es ergibt sich die obige BiegeHauptgleichung b = Mb /W. Im unsymmetrischen Querschnitt (Bild 7) sind die Randfaserabstände e1, e2 verschieden groß. Es werden dann zwei verschiedene Widerstandsmomente W1 = I / e1 und W2 = I / e2 berechnet und damit auch zwei verschiedene Randfaserspannungen:

.in

größte Zugspannung

Scharfe Querschnittsänderungen, wie Kerben, Bohrungen, Hohlkehlen usw. erfordern eine Nachrechnung auf Kerbwirkung, weil im Kerbgrund außergewöhnlich hohe Spannungsspitzen auftreten können. Die Hauptgleichung liefert dann nur die (mittlere) sogenannte Nennspannung n.

er 24

größte Druckspannung

M σ d = e1 b I Mb σ z = e2 I

fo

Aus der letzten Entwicklungsform wird der Ausdruck y2A als rein geometrische Rechengröße herausgezogen und als das auf die Nulllinie bezogene axiale Flächenmoment 2. Grades I der Fläche A bezeichnet. Die größten Spannungen d und z treten in den Randfasern auf. Deren Abstände von der Nulllinie sind e1 und e2. Mit I = y2 A werden diese Randfaserspannungen:

größte Zugspannung

σ b2 = σ z max =

M b e2 M b = I W2

M e M größte σ = σ d max = b 1 = b Druckspannung b1 I W1

(21)

e1 σ z zul 1 = = e2 σ d zul 3

(22)

Mit h Profilhöhe, e1 Randfaserabstand der gezogenen und e2 Randfaserabstand der gedrückten Faser wird dann e1 = 0,25 h und e2 = 0,75 h. 2.2.2 Flächenmomente 2. Grades I und Widerstandsmomente W ebener Flächen, Trägheitsradius i

Bild 7. Spannungsverteilung im unsymmetrischen Querschnitt bei Belastung nach Bild 5.

2.2.2.1 Axiales Flächenmoment 2. Grades. Das axiale oder äquatoriale Flächenmoment 2. Grades I einer ebenen Fläche A, bezogen auf eine in der Ebene liegende Achse a – a, ist die Summe der Flächenteilchen A, jedes multipliziert mit dem Quadrat seines rechtwinkligen Abstandes r von dieser Achse (Bild 8):

D 24

D Festigkeitslehre

axiales Flächenmoment bezogen auf die Achse a – a (Ia ist immer > 0)

Die axialen und polaren Flächenmomente Ix , Iy , Ip sind wegen der Abstandsquadrate immer positiv. Das Zentrifugalmoment Ixy kann positiv, negativ und null werden. Wird I = A i2 festgelegt, so nennt man i den Trägheitsradius

Ia =  r2 A (23)

I r A mm4 mm mm2 Demgemäß ist für die durch den Punkt 0 der Fläche gehenden, rechtwinklig aufeinander stehenden Achsen x und y: Ix = y 2 A (Ix ist immer > 0)

Iy = x 2 A (Iy ist immer > 0)

i=

I A

i

I

A

mm

mm4

mm2

(27)

Entsprechend der Definition des Flächenmomentes I ist auch der Trägheitsradius i festgelegt:

(24)

axial ix = I x / A axial iy = I y / A

2.2.2.2 Polares Flächenmoment 2. Grades. Das polare Flächenmoment 2. Grades Ip einer ebenen Fläche A, bezogen auf einen in der Ebene liegenden Punkt 0, ist die Summe der Flächenteilchen A, jedes multipliziert mit dem Quadrat seines Abstandes r von 0 (Bild 8):

fo

.in

2.2.2.4 Widerstandsmoment. Das Widerstandsmoment W einer ebenen Fläche A ist gleich dem Flächenmoment I, dividiert durch den äußeren Randfaserabstand von der Bezugsachse :

Ip = r 2A

(25)

er 24

polares Flächenmoment bezogen auf den Punkt (Pol) 0 (Ip ist immer > 0)

polar ip = I p / A

Widerstandsmoment W =

w

I xy = Σ x y ∆ A

w

Zentrifugalmoment bezogen auf die Achsen x und y (I xy kann ≤ 0 sein)

w

.te

ch

ni k

2.2.2.3 Zentrifugalmoment. Das Zentrifugalmoment Ixy (Fliehmoment) einer ebenen Fläche A, bezogen auf ein in der Ebene liegendes Achsenpaar (x, y), ist die Summe der Flächenteilchen A, jedes multipliziert mit dem Produkt seiner rechtwinkligen Abstände x und y von beiden Achsen (Bild 8):

Flächenmoment I Randfaserabstand e

(26)

Bild 9. Randfaserabstand e und r Es sind zu unterscheiden (Bild 9): axiales Widerstandsmoment

Wx =

axiales Widerstandsmoment

Wy =

polares Widerstandsmoment

Wp =

Ix ex

Iy ey Ip r

(28) (29) (30)

W I e, r mm3 mm4 mm

Bild 8. Definition und Berechnung der Flächenmomente 2. Grades

Außerdem kann das Widerstandsmoment aus den Gleichungen nach Tabelle 1 berechnet werden. Ist die Fläche unsymmetrisch (Bild 7), also Oberkante und Unterkante ungleich weit von der Bezugachse entfernt (e1 bzw. e2) so gibt es zwei axiale Widerstandsmomente:

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

Wx1 =

Ix e1

Wx2 =

D 25

Ix e2

Er wird beim Berechnen des Flächenmomentes 2. Grades zusammengesetzter Querschnitte benutzt. Fallen Teilschwerachsen und parallele Bezugsachse für das Flächenmoment zusammen, sind die Abstände l1, l2, l3 ... gleich null. Die Glieder A1 l 21... fallen dann weg und es wird:

(31)

Beachte bei Rechnungen: a) Flächenteilchen dürfen parallel zur Achse verschoben werden, weil sich dabei der Abstand x und y von der Bezugsachse nicht ändert. Das Flächenmoment 2. Grades in Bezug auf diese Achse bleibt also unverändert. b) Die Flächenmomente 2. Grades verschiedener Teilflächen dürfen dann einfach addiert oder subtrahiert werden, wenn sie alle auf die gleiche Achse bezogen sind. c) Die Widerstandsmomente sind immer aus dem Gesamtflächenmoment 2. Grades zu bestimmen.

(32)

fo

.in

Ia =  (l + )2 A =  (l 2 + 2 l + 2) A = =  l 2A +  2 l A +  2A

geordnet:

Ia =  2 A + l 2A + 2 l  A = Is + Al 2 +0

ni k

Ip = Ix + Iy

Der Verschiebesatz gilt auch für polare Flächenmomente 2. Grades und – sinngemäß – für Zentrifugalmomente. Bei letzteren sind die Vorzeichen der Abstände la und lb zu beachten (siehe Beispiel). Beachte: Bei parallelen Achsen ist das auf die Schwerachse bezogene Flächenmoment 2. Grades am kleinsten. Herleitung des Verschiebesatzes (Bild 8): Da nach (23) Ia =  r 2 A ist und außerdem r = l + , wird

er 24

2.2.2.5 Beziehungen zwischen den Flächenmomenten. Ist Ip das polare Flächenmoment der Fläche A in Bezug auf den Polpunkt 0, ebenso Ix und Iy die axialen Flächenmomente in Bezug auf zwei durch 0 gehende Achsen x und y, die rechtwinklig aufeinander stehen, so ist das polare Flächenmoment Ip gleich der Summe der beiden axialen Flächenmomente Ix und Iy :

I = I1 + I2 + I3 + ... (35) (Gilt nur, wenn Teil- und Gesamtschwerachse zusammenfallen!)

ch

Herleitung: Nach (25) wird mit den Bezeichnungen in Bild 8, insbesondere mit r 2 = x 2 + y 2: Ip =  r 2 A =  (x 2 + y 2) A =

w

.te

= x 2 A + y 2 A = Iy + Ix

w

w

2.2.2.6 Steiner’scher Verschiebesatz. Das Flächenmoment für eine beliebige Achse (z.B. a – a in Bild 8) ist gleich dem Flächenmoment 2. Grades für die parallele Schwerachse (s – s), vermehrt um das Produkt aus der Fläche A und dem Quadrat des Achsenabstands (l 2):

Ia = Is + A l 2

(33)

Besteht also eine Fläche A aus mehreren Einzelflächen A1, A2, A3 ..., deren Schwerpunkte die Abstände l1, l2, l3 ... von einer parallelen Achse a – a haben, so gilt: 2

2

2

I a = I1 + A1l1 + I 2 + A2l2 + I 3 + A3l3 ...

(34)

wenn I1, I2, I3 ... die Flächenmomente der Einzelflächen in Bezug auf ihre zu a – a parallelen Schwerachsen s – s sind (Bild 8). Beachte: Der Steiner’sche Verschiebesatz gilt nur für parallele Achsen in Verbindung mit Schwerachsen !

denn  2 A = Is ist das auf die Schwerlinie bezogene axiale Flächenmoment 2. Grades;  A = A; und  A = 0 als Moment der Fläche A (Flächenmoment 1. Grades) bezogen auf eine Schwerlinie (siehe Schwerpunktslehre). Beachte für alle Rechnungen: Symmetrielinien sind Schwerlinien und zugleich Hauptachsen; das Moment einer Fläche in Bezug auf eine Schwerachse ist null; der Schwerpunkt ist flächenfest, d.h. gegen Drehung invariant; der resultierende Schwerpunkt zweier Teilflächen liegt auf der Verbindungslinie der Teilschwerpunkte. 2.2.2.7 Herleitung einiger Gleichungen für Flächenmomente 2. Grades. Axiales Flächenmoment für Rechteckquerschnitt. Die beiden Sätze (33) und (34) geben die Möglichkeit, Berechnungsgleichungen für Flächenmomente durch einfache Summenrechnung zu entwickeln, z.B. für den Rechteckquerschnitt nach Bild 10. Kunstgriff : Der Querschnitt wird nicht nur in gleichdicke Flächenstreifen A zerlegt, sondern zugleich durch eine Diagonale in zwei Dreiecke zerlegt, von denen nur das linke betrachtet wird. Nach dem Strahlensatz gilt:  A1  A h = ;  A =  A1 y h y

D 26

D Festigkeitslehre

Bild 11. Herleitung der Gleichung für Is (Dreieckquerschnitt) Bild 10. Herleitung der Gleichung für Is (Rechteckquerschnitt) Zuerst wird das Flächenmoment Ia (bezogen auf die Achse a – a) berechnet: h = h y  A1 y

fo

ch

w

.te

Nach dem Steiner’schen Verschiebesatz (33) lässt sich nun das axiale Flächenmoment Is in Bezug auf die Schwerachse s – s berechnen (mit l = h/2 und A = bh): bh3 h 2 bh3 − bh = 3 4 12 (siehe Tabelle 1)

(36)

w

w

I s = I a − Al 2 =

Das Widerstandsmoment W ist nach (28) mit e = h /2: I bh3 2 bh 2 W= = = 6 e 12 h (siehe Tabelle 1)

(37)

Axiales Flächenmoment für Dreieckquerschnitt. Das Flächenmoment Ia für die gestrichelte Rechteckfläche ist nach Bild 11: Ia = bh3/12. Die Dreieckfläche ist gleich der halben Rechteckfläche, also ist auch für die gleiche Achse das Flächenmoment der Dreieckfläche Ia = bh3/24. Nach dem Verschiebesatz gilt dann für die Schwerachse s – s (mit l = h/6): bh3 bh h 2 bh3 − ⋅ = 24 2 36 36 (siehe Tabelle 1) I s = I a − Al 2 =

Polares und axiales Flächenmoment für Kreis- und Kreisringquerschnitt. Der Kreisquerschnitt wird nach Bild 12 in viele kleine Kreisausschnitte zerlegt, die als Dreiecke angesehen werden können. Das TeilFlächenmoment eines Dreiecks der Höhe h = r in Bezug auf die Spitze (P) ist: Ip = br3/4. Die Summe aller Flächenmomente 2. Grades ist dann das polare Flächenmoment Ip des Gesamtquerschnittes in Bezug auf die gleiche Achse, hier also bezogen auf den „Pol“ P:

ni k

2 bh bh3 I a = h y  A 1= h h = 3 2 3

Bild 12. Herleitung der Gleichung für polares und axiales Flächenmoment 2. Grades (Kreisquerschnitt)

.in

Der Summenausdruck y A1 ist nach der Schwerpunktslehre (als Summe der Momente der Teilflächen A in Bezug auf die Achse a – a) gleich dem Moment der Gesamtfläche in Bezug auf die gleiche Achse: yA1 = Ay0. Mit Dreiecksfläche A = b h / 2 und 2 h wird Schwerpunktsabstand y0 = 3

er 24

I a = y 2 A = y 2 A1

(38)

br 3 1 3 = r  b und mit b = 2 r π 4 4 1 3 π 4 d I p = r 2 r π = r und mit r = 4 2 2 π 4 I p = d (siehe Tabelle 18) (39) 32 I p = I p = 

Nach (32) ist das polare Flächenmoment 2. Grades gleich der Summe der beiden axialen Flächenmomente. Damit wird das axiale Flächenmoment Ix = Iy =

Ip 2

=

π 4 d (siehe Tabelle 1.) 64

(40)

Für die Kreisringfläche ergeben sich die Flächenmomente aus der Differenz der Flächenmomente für beide Kreisflächen mit gleicher Bezugsachse: π 4 π 4 π D − d = (D 4 − d 4 ) 32 32 32 π 4 4 Ix = Iy = (D − d ) 64 Ip =

(41) (42)

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 27

Die Gleichungen für die axialen Flächenmomente 2. Grades in Bezug auf die eigene Schwerachse für verschiedene Querschnittsformen sind in Tabelle 1. zusammengestellt.

2.2.2.9 Flächenmomente 2. Grades zusammengesetzter Flächen. Lässt sich der Querschnitt derart in Teilflächen zerlegen, dass alle Teilschwerachsen mit der Gesamtschwerachse zusammenfallen, dann kann das Flächenmoment des Gesamtquerschnitts aus der Summe oder Differenz der Teil-Flächenmomente berechnet werden (35). Die Gleichungen für die auf die eigene Schwerachse bezogenen Flächenmomente der Teilflächen sind Tabelle 1. zu entnehmen. Beispiele zeigt Bild 14.

ni k

Bild 13. Berechnung der Flächenmomente 2. Grades bei Neigung der Achsen

er 24

.in

fo

2.2.2.8 Hauptachsen. Zwei Achsen, für die das Zentrifugalmoment null ist, heißen zugeordnete oder konjugierte Achsen. Stehen diese beiden Achsen auch noch rechtwinklig aufeinander (Bild 13), heißen sie Hauptachsen I, II und die auf sie bezogenen Flächenmomente 2. Grades Hauptflächenmomente 2. Grades (meist mit II, III bezeichnet). Das Hauptachsenpaar I, II besitzt immer das größte und das kleinste axiale Flächenmoment, eben die Hauptflächenmomente. Jede Symmetrieachse einer Fläche ist auch eine Hauptachse.

(43)

w

w

2 I xy Iy − Ix

w

tan 2 α0 =

.te

ch

Sind für ein beliebiges rechtwinkliges Achsenkreuz x, y die Flächen- und Zentrifugalmomente Ix, Iy, Ixy bekannt, so ergibt sich der Winkel 0, um den das Achsenkreuz gedreht werden muss, damit es die Lage der Hauptachsen annimmt, aus

Die Hauptflächenmomente 2. Grades sind I I = I max = I II = I min =

Ix + Iy 2 Ix + Iy 2

1 2 (I y − I x )2 + 4 I xy 2

(44)

Bild 14. Profile mit gleichen Teil- und Gesamtschwerachsen

1 2 (I y − I x )2 + 4 I xy 2

(45)

Lässt sich ein unsymmetrischer Querschnitt nicht in dieser Weise behandeln, geht man zweckmäßig nach folgendem Arbeitsplan vor: a) Der Querschnitt wird in Teilflächen bekannter Schwerpunktslage zerlegt b) die Schwerpunkte der Teilflächen werden bestimmt (siehe Schwerpunkt, C 1.4.2) c) die Flächenmomente der Teilflächen, bezogen auf ihre eigene Schwerachse, werden nach Tabelle 1. berechnet d) ist die Gesamtschwerachse Bezugsachse, so wird auch die Lage des Gesamtschwerpunktes bestimmt e) das Flächenmoment des Querschnitts wird nach dem Steiner’schen Verschiebesatz (34) berechnet.

+ −

(Zeichnerische Methoden zur Berechnung der Flächenmomente bei Neigung der Achsen: Trägheitskreis nach Mohr-Land und Trägheitsellipse.)

Beachte: Unter den Flächenmomenten 2. Grades sind, wenn die Angabe der Bezugspunkte bzw. -achsen fehlt, immer die auf den Schwerpunkt der Fläche bezogenen Hauptflächenmomente zu verstehen. Die Festlegung der Hauptachsen und der auf sie bezogenen Flächenund Widerstandsmomente ist für schief belastete Träger wichtig, um die Belastung mit der Senkrechten zur Achse des größten Widerstandsmomentes zusammenfallen zu lassen.

D 28 „

D Festigkeitslehre

Beispiel: Gesucht: Für den Querschnitt in Bild 15: a) die Schwerpunktsabstände e1, e2 b) die axialen Flächenmomente Ix, Iy c) die Widerstandsmomente Wx1, Wx2, Wy

l 12 ≈ 27 mm 2 l2 = y2 – e1 = (50 – 34,8) mm = 15,2 mm

l2 ≈ 231 mm2 Ix = 213,3  104 mm4 + 0,4  104 mm2  27 mm2 – –18,13  104 mm4 + 0,136  104 mm2  231 mm2 Ix = (224,1  104 – 49,55  104) mm4 = 174,6  104 mm4 Iy = Iy1 – Iy2

Bild 15.

Iy1 =

bh3 80 mm⋅503mm3 = = 83,3⋅104 mm 4 12 12

Iy2 =

bh3 40 mm⋅343mm3 = = 13,1⋅104 mm 4 12 12

I x 1746⋅103mm 4 = = 50, 2⋅103 mm3 e1 34,8 mm

.in

c) Wx1 =

fo

Iy = (83,3 – 13,1)  104 mm4 = 70,2  104 mm4

I x 1746⋅103mm 4 = = 38,6⋅103 mm3 e2 45,2 mm

er 24

Wx2 =

Iy e

=

702⋅103mm 4 = 28,1⋅103 mm3 25 mm

ni k

Wy =

„

ch

Lösung:

.te

a) Ae1 = A1 y1 – A2 y2

w

w

A1 = (80  50) mm2 = 4 000 mm2 A2 = (40  34) mm2 = 1 360 mm2

Beispiel: Gesucht werden für den Querschnitt eines Blechträgers (Bild 16) unter Berücksichtigung der Nietlöcher das axiale Flächenmoment Ix und das Widerstandsmoment Wx .

y1 = 40 mm

e1 =

e1 =

w

A = A1 – A2 = (4 000 – 1 360) mm2 = 2 640 mm2 y2 = 50 mm

A1 y1 − A 2 y2 A

4000 mm 2 ⋅ 40 mm −1360 mm 2 ⋅50 mm 2640 mm 2

e2 = 80 mm − 34,8 mm = 45,2 mm

Bild 16. Querschnitt eines Blechträgers Lösung:

b) Ix = I x1 + A1 l12 − (I x2 + A 2 l22 )

1 ⋅1,5⋅573 12 I Winkel = 4⋅394

= 23 149 cm4

IStegblech =

= 2

bh3 50 mm⋅803mm3 Ix1 = = = 213,3 ⋅104 mm 4 12 12

bh3 34 mm⋅403mm3 Ix2 = = = 18,13⋅104 mm 4 12 12 l1 = y1 – e1 = (40 – 34,8) mm = 5,2 mm

+ 4  29,7  25,06 1 I Gurtplatte = ⋅35⋅(603 − 573 ) 12 I mit Nietlöcher Abzug für Nietlöcher 1 = 2⋅ ⋅ 2,5⋅(603 − 54, 43 ) 12

1 576 cm4

= 74 607 cm4 = 89 854 cm4 = 189 186 cm4

= 22 921 cm4 Ix = 166 265 cm4

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 29

Beachte den hohen Anteil der Gurtplatten am gesamten Flächenmoment 2. Grades. Auch der (ungünstige) Einfluss der Nietlöcher ist beträchtlich ( 14 %); er kann in ungünstigen Fällen noch erheblich wachsen.

1  1 I y = ⋅16⋅1, 23 +16⋅1, 2⋅1,192 + ⋅1, 2⋅6,83 +1, 2⋅6,8⋅2,812 cm4 ≈ 12  12 ≈ 125, 4 cm 4

Das Widerstandsmoment Wx beträgt: Wx =

„

I x 166 265 cm 4 = = 5 542 cm3 e 30 cm

c) Widerstandsmomente:

Beispiel: Gesucht werden für das ungleichschenklige Winkelprofil 80  160  12 mit scharfen Ecken (Bild 17) die Flächen- und Widerstandsmomente sowie das Zentrifugalmoment für die Schwerachsen x, y; die Lage der Hauptachsen; die entsprechenden Hauptflächenmomente; die Trägheitsradien.

Wx1 =

Ix 724 cm 4 = =125 cm3 16 − y0 5,8 cm

Wx2 =

I x 724 cm 4 = = 71 cm3 y0 10, 2 cm Iy

Wy1 =

8 − x0

Wy2 =

Iy x0

=

=

125, 4 cm 4 = 20,19 cm3 6, 21 cm

125, 4 cm 4 = 70 cm3 1,79 cm

d) Fliehmoment:

.in

fo

4 I xy = [1, 2⋅16⋅( − 2, 2)⋅( −1,19) + 6,8⋅1, 2⋅N 5, 2⋅2,81] N cm =   

  

la lb la lb

er 24

= 169,5 cm 4

e) Hauptachsen:

w

w

Bild 17.

w

.te

ch

ni k

2 α0 = arctan

Lösung:

a) Schwerpunktslage: x0 =

y0 =

(1,2⋅16⋅0,6 + 6,8⋅1, 2⋅ 4,6) cm3 = 1,79 cm (1,2⋅16 + 6,8⋅1, 2) cm 2 (1,2 ⋅16 ⋅8 + 6,8 ⋅1, 2 ⋅15, 4) cm3 = 10, 2 cm ( 16 + 6,8) ⋅1, 2 cm2

≈ 724 cm 4

= arctan

2⋅169,5 cm 4 (125,4 − 724) cm 4

α0 =14, 76D (im II. bzw. IV. Quadranten)

f ) Hauptflächenmomente: I I, II =

724 +125, 4 4 1 cm ± (125, 4 − 724)2 ⋅cm8 + 4⋅169,52 cm8 2 2

II = Imax = 768,7 cm4

III = Imin = 80,74 cm4

g) Trägheitsradien:

ix =

Ix 724 cm 4 = = 5,14 cm A 27,36 cm 2

iI =

II 768 cm 4 = = 5,3 cm = imax A 27,36 cm 2

iy =

b) Flächenmomente: 1  1 I x = ⋅1, 2⋅163 +1, 2⋅16⋅ 2, 22 + ⋅6,8⋅1, 23 + 6,8⋅1, 2⋅5, 22 cm 4  12  12

2 I xy

Iy − Ix

iII =

Iy A

=

125, 4 cm 4 = 2,14 cm 27,36 cm 2

I II 80, 74 cm 4 = =1,72 cm = imin A 27,36 cm 2

D 30

D Festigkeitslehre

Tabelle 1. Axiale Flächenmomente 2. Grades I, Widerstandsmomente W, Flächeninhalte A und Trägheitsradius i verschieden gestalteter Querschnitte für Biegung und Knickung (die Gleichungen gelten für die eingezeichneten Achsen)

Ix =

bh3 12

Iy =

hb3 12

Wx =

bh 2 6

Wy =

hb 2 6

ix = 0,289 h

iy = 0,289 b

W=

ah 2 24

WD = 2

ni k

.te

6 b 2 + 6 b b1 + b12 2 h 12(3 b + 2 b1 )

A=

2 b+b1 h 2

e=

1 3 b+ 2 b1 h 3 2 b+b1 I A

w

w

i=

π d4 d4 ≈ 64 20

A=

π 2 d 4

W=

π d3 d3 ≈ 32 10

i=

d 4

I=

π (D 4 − d 4 ) 64

A=

w

I=

W=

A=

ah 2

i = 0,236 h

6 b 2 + 6 b b 1+ b 12 3 h 36(2 b + b 1)

W=

h3 12

2 e= h 3

ch

I=

h3 6

.in

ah3 36

A = h2

i = 0,289 h

er 24

I=

h4 12

fo

Ix = I y = ID =

Wx = Wy =

A = bh

π D4 − d 4 32 D

π 2 (D − d 2 ) 4

i = 0, 25 D 2 + d 2

Ix =

π a 3b 4

Iy =

π b3a 4

ix =

a 2

Wx =

π a 2b 4

Wy =

π b2 a 4

iy =

b 2

A=ab

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 31

Tabelle 1. Fortsetzung

Ix =

Wx =

A = π (ah − a1b 1)

Ix π ≈ ad (a + 3b) 4 a

ix =

Ix = 0,0068 d 4

Iy = 0,0245 d 4

Wx1 = 0,0238 d 3

Wx2 = 0,0323 d 3

Wy = 0,049 d 3 e1 =

ix = 0,132 d

4r = 0, 4244 r 3π

I x = 0,1098 (R 4 − r 4 ) − 0, 283 R 2 r 2 R4 − r 4 8

Wx2 =

5 3 4 s = 0,5413 s 4 16 5 W = s3 = 0,625 s 3 8

ch

ni k

I=

5 3 4 s = 0,5413 s 4 16

.te

I=

w

W = 0,5413 s3

w

w

Ix =

b (H 3 − h3 ) 12

Wx =

b (H 3 − h3 ) 6H

ix =

H 3 − h3 12 (H − h)

I=

b(h3 − h31 ) + b 1(h31 − h32) 12

W=

π (R 4 − r 4 ) 8R

Wy =

er 24

Ix e1

R−r R+r

.in

Iy = π Wx1 =

Ix A

fo

b

π 3 π (a b − a13b1 ) ≈ a 2 d (a + 3 b) 4 4

b(h3 − h31 ) + b 1(h31 − h32) 6h

A=

Ix e2

e1 =

2(D3 − d 3 ) 3 π (D 2 − d 2 )

3 3 s2 2

i = 0,456 s A=

3 3 s2 2

I = 0,456 s Iy = Wy =

b3 (H − h) 12

A = b ( H − h)

b2 (H − h) 6

iy = 0, 289 b A = bh – b1h2 – h1 (b –b1)

i=

I A

I=

BH 3 + bh3 12

W=

BH 3 + bh3 6H

A = BH + bh

i=

I A

D 32

D Festigkeitslehre

Tabelle 1. Fortsetzung I=

BH 3 − bh3 12

W=

BH 3 − bh3 6H

A = BH − bh

i=

1 I = (Be13 − bh3 + ae23 ) 3

A = Bd + a (H − d )

1 aH 2 + bd 2 e1 = ⋅ 2 aH + bd

i=

.in

er 24

1 I = (Be13 − bh3 + B1e23 − b1h13 ) 3 2

ni k

1 aH + bd + b1d1 (2 H − d1 ) e1 = ⋅ 2 aH + bd + b1d1

H e1

ch

e2

.te

2.2.3 Rechnerische Bestimmung der Stützkräfte, Querkräfte und Biegemomente

w

w

w

2.2.3.1 Stützkräfte. Die Stützkräfte FA, FB sind die in den Stützlagern (Bild 18) wirkenden Reaktionskräfte gegen die äußeren Kräfte. Nehmen die Lager des Biegeträgers nur lotrechte Lasten auf, so bezeichnet man sie als Auflager oder Stützlager. Mit Hilfe der Gleichgewichtsbedingungen Fy = 0; M = 0 werden die Stützkräfte FA, FB berechnet. Dabei werden die über der Länge l aufliegenden Streckenlasten (Gewichtskraft, gleichmäßig verteilte Lasten, Dreieckslasten u.a.) als im Schwerpunkt der Streckenlast angreifende Einzellast behandelt. Ist F' die Belastung der Längeneinheit (z.B. in N/m, N/mm), so ergibt sich als Resultierende der Streckenlast (Bild 19).

F=F'l

F

F'

l

N

N m

m

(46)

Mit den Bezeichnungen des Bildes 18 ist die Resultierende der Streckenlast: F1 = F' c = 2 000 N/m  3 m = 6 000 N. Die Momentengleichgewichtsbedingung um den Lagerpunkt A ergibt damit: und daraus  M(A) = 0 = – Fa – F1a1 + FBl

I A

fo

e2 = H − e1

2

I A

A = Bd + b1d1 + a (h + h1 )

i=

I A

Fa + F1a1 = l 6000 N⋅1,5 m + 6000 N ⋅3,5 m = = 5000 N 6m

FB =

aus  Fy = 0 = + FA + FB – F – F1 ergibt sich

FA = F + F1 – FB = = 6 000 N + 6 000 N – 5 000 N = 7 000 N Zur Kontrolle der Rechnung sollte  M(B) = 0 angesetzt und daraus FA berechnet werden.

2.2.3.2 Querkräfte. Die Querkräfte Fq (siehe auch 2.2.1.1) sind alle rechtwinklig zu einer Stabachse wirkenden Kräfte; also auch die Stützkräfte FA, FB. Betrag und Richtung der Querkraft eines beliebigen Querschnitts (z.B. Querschnitt x – x im Abstand lx vom linken Stützlager A in den Bildern 18 und 19) werden am einfachsten durch Aufzeichnung der Querkraftfläche oder Querkraftlinie (= Begrenzung der Querkraftfläche) bestimmt. Dazu „wandert“ man rückwärts gehend auf der Nulllinie 0 – 0 (Bilder 18 und 19) vom linken zum rechten Stützlager und trägt fortlaufend maßstäblich die jeweils „sichtbaren“ Querkräfte aneinander an.

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 33

Für die Schnittstelle x – x wird in Bild 18: Fqx = FA und in Bild 19:

x=

Fqx = + FA – F 'lx

(47)

Mit Hilfe der Querkraftfläche in Bild 18 ergeben sich folgende Biegemomente:

Die Querkraftlinie verläuft bei Einzellasten parallel zur Nulllinie (Bild 18) und ist bei Streckenlasten eine zur Nulllinie geneigte Gerade (Bild 19). Beweis nach Bild 19: Für die Stelle x ist Fqx =+FA − F ' lx =

FA − F c F1

MbI = FA a = 7 000 N  1,5 m = 10 500 Nm MbII = MbI + (FA – F)(c1 – a) = = 10 500 Nm + 1 000 N  0,5 m = 11 000 Nm

F F 'l − F ' lx = − F ' lx 2 2

Das ist die Gleichung einer geneigten Geraden; die Neigung ist proportional der Streckenlast F ' (je größer F ', desto stärker die Neigung und umgekehrt). Für lx = 0 wird

(in Stützpunkt A); für lx = l / 2 wird Fq = 0 (in Trägermitte).

ch

ni k

In Bild 19 wurde der Beweis zeichnerisch geführt (Kräfteplan), indem die Teilkräfte F ', jeweils im Schwerpunkt angreifend, als Teil-Querkräfte aneinander gereiht wurden.

.in

fo

F 'l = FA 2

er 24

Fq =

w

w

w

.te

2.2.3.3 Biegemomente Mb (siehe auch 2.2.1.1). Das Biegemoment für einen beliebigen Querschnitt ist die algebraische Summe der statischen Momente aller links oder rechts vom Querschnitt angreifenden äußeren Kräfte (einschließlich der Stützkräfte). Praktisch rechnet man mit der Seite, an der die wenigsten Kräfte angreifen. Betrag und Richtung des Biegemoments eines beliebigen Querschnitts (z.B. Querschnitt x – x im Abstand lx vom linken Stützlager A in den Bildern 18 und 19) werden am einfachsten durch Aufzeichnung der Querkraftfläche bestimmt. Vom linken Stützlager A nach rechts fortschreitend entspricht die dabei „überstrichene“ Querkraftfläche Aq dem Biegemoment des betreffenden Querschnitts. Nach Bild 18 wird damit das Biegemoment Mbx der Schnittstelle x:

Mbx  Aq = FA lx Vielfach wird nur das maximale Biegemoment Mb max gebraucht. Es liegt immer dort, wo die Querkraftlinie durch die Nulllinie läuft (Nulldurchgang). In einigen Fällen ist dann noch das Durchgangsmaß x (oder y) wie in Bild 18 zu bestimmen. Aus der Ähnlichkeit der Dreiecke HNE und EGD folgt mit den bezeichneten Querkraft- und Längenmaßen das Durchgangsmaß

Bild 18. Stützkräfte FA, FB, Querkräfte und Biegemomente bei Einzel- und Streckenlast N m

F

= 6 000 N; F ' = 2 000

F1 a a1 c1

= F  c = 6 000 N = 1,5 m; b = 4,5 m; c = 3 m = 3,5 m; b1 = 2,5 m; l = 6 m = 2 m; c2 = 1 m

Stützkräfte: FA = 7 000 N; FB = 5 000 N Biegemomente: MbI = FA  a = 7 000 N  1,5 m = 10 500 Nm MbII = FA  c1 – F  (c1 – a) = 7 000 N  2 m – 6 000 N  (2 m – 1,5 m) MbII = 11 000 Nm MbIII = FB  c2 = 5 000 N  1 m = 5 000 Nm

D Festigkeitslehre

er 24

.in

fo

D 34

ni k

Bild 19. Stützkräfte FA, FB, Querkräfte und Biegemomente bei Streckenlast Streckenlast F ' = 2 000 N/m, l = 6 m

ch

Man kann auch rein rechnerisch vorgehen (Summe aller Momente links von Schnittstelle II):

.te

MbII = FAc1 – F(c1 – a) = = 7 000 N  2 m – 6 000 N  0,5 m = = 11 000 Nm

w

MbIII = FBc2 = 5 000 N  1 m = 5 000 Nm

w

y 2

Die Momentenfläche oder Momentenlinie entsteht, wenn die Biegemomente der einzelnen Querschnitte maßstäblich als Ordinaten von einer Nulllinie aus aufgetragen werden. Die Momentenlinie ist bei Einzelkräften eine geneigte Gerade, bei Streckenlasten eine Parabel, wie auch Bild 19 zeigt. Danach wird das Biegemoment Mbx an der Schnittstelle x:

w

Mb max = FB (y + c2 ) − F ' y

M b max = 5 000 N (1+1,25) m = 11 250 Nm

darin ist y = c – x und nach (47) x=

(7000 − 6000) N FA − F c= = 0,5 m 6000 N F1

also y = 3 m – 0,5 m = 2,5 m. M b max = 5000 N (2,5 + 1) m −

– 2000

N ⋅2,5 m⋅1,25 m = 11250 Nm m

oder mit der Querkraftfläche rechts vom Nulldurchgang: y M b max = FBc2 + FB  Rechteck2  y fläche + Dreieckfläche = FB c2 +   2

ˆ Trapezfläche = M bx =

für FA = FB =

FA + Fq x 2

F F 'l = und 2 2

für Fqx = FA − F ' lx eingesetzt: F 'l F 'l + − F ' lx F 'l F ' lx2 2 Mbx = 2 lx − = lx − 2 2 2 =

F' (llx − lx2 ) 2

d.h. bei Streckenlast ist die Momentenlinie eine Parabel. Das maximale Biegemoment liegt in Balkenmitte, also bei lx = l/2

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

M b max =

D 35  Aq = 0, weil entsprechend beim statisch bestimmt gelagerten Träger die  M = 0 sein muss. Vereinbarung: Biegemomente sind positiv, wenn in den oberen Fasern des Biegeträgers Druck- und in den unteren Fasern Zugspannungen ausgelöst werden.

F 'l 2 F l = 8 8

Beachte: Die Momentenlinie gibt bei Biegeträgern mit gleich bleibendem Querschnitt zugleich den Verlauf der Randfaserspannung über die Balkenlänge an. An der Mb max-Stelle ist also auch die Randfaserspannung am größten. Zusammenfassung: Das Biegemoment Mb entspricht der Querkraftfläche Aq links oder rechts von der betrachteten Querschnittsstelle unter Beachtung der Vorzeichen der Flächen. Das größte Biegemoment Mb max liegt dort, wo die Querkraftlinie „durch null“ geht (Nulldurchgang) oder wo die Seileckfläche ihre größte Ordinate ymax besitzt. Geht die Querkraftlinie mehrfach durch null, müssen zum Vergleich die Biegemomente für alle Nulldurchgänge berechnet werden. Kontrolle der Querkraftfläche: Die Summe aller positiven Flächenteile (oberhalb 0 – 0) muss gleich der Summe aller negativen (unterhalb 0 – 0) sein, also

2.2.4 Zeichnerische Bestimmung der Stützkräfte, Querkräfte und Biegemomente

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

2.2.4.1 Stützkräfte. Die Stützkräfte FA, FB werden durch Krafteck- und Seileckzeichnung gefunden (Bilder 19 und 20); siehe auch „Statik“. Im Kräfteplan werden die Lasten F = 6 000 N und F1 = F 'c = 6 000 N maßstäblich und richtungsgemäß aneinander gezeichnet. Mit Hilfe der Polstrahlen 0, 1, 2..., zum beliebigen Pol M werden die Seilstrahlen 0', 1', 2'... durch Parallelverschiebung gezeichnet. Die Schlusslinie S' des Seilecks wird in den Kräfteplan übertragen (S ) und schneidet dort im Teilpunkt T die Stützkräfte FB, FA ab. Das Krafteck der Kräfte F, F1, FB, FA muss sich schließen.

Bild 20. Stützkräfte FA, FB, Querkräfte und Biegemomente bei Einzelund Streckenlast

D 36

D Festigkeitslehre

2.2.4.2 Querkräfte. Die Querkräfte Fq werden aus dem Kräfteplan herübergelotet und auf ihren aus dem Lageplan heruntergeloteten Wirklinien aufgetragen. Damit ergibt sich die Querkraftlinie. Sie ist bei Streckenlast eine geneigte Gerade, wie in Bild 19 nachgewiesen worden ist. Der Nulldurchgang legt die Mb max-Stelle fest. Die Querkraftfläche links oder rechts vom Nulldurchgang entspricht dem größten Biegemoment: Aq1

„

Beispiel: Ein Holzbalken hat einem Rechteckquerschnitt von 200 mm Höhe und 100 mm Breite. Welches größte Biegemoment kann er hochkant- und welches flachliegend aufnehmen, wenn 8 N/mm2 Biegespannung nicht überschritten werden soll?

Lösung: Mb max = W b zul

bh 2 6 Mb max, hoch = Whoch b zul W=

Aq2 ˆ M b max

M b max, hoch =

Die Durchgangsmaße x und y können unter Berücksichtigung des Längenmaßstabes abgegriffen werden (Bild 20).

100 mm⋅(200 mm)2 N ⋅8 = 6 mm 2

= 5333⋅103 Nmm Mb max, flach = Wflach b zul M b max, flach =

= 2667⋅103 Nmm

Beispiel: Der Freiträger nach Bild 21 trägt die Einzellasten

.in

„

fo

Mb max, hoch = 2  Mb max, flach

F1 = 15 kN,

F2 = 9 kN,

l1 = 2 m,

yI

FA = und daraus FA a = Hy I = M bI a H

l2 = 1,5 m, l3 = 0,8 m

σ b zul = 120

N mm 2

ni k

(48)

F3 = 20 kN

er 24

2.2.4.3 Biegemomente. Die Biegemomente Mb werden zeichnerisch mit Hilfe der Seileckfläche bestimmt. Die Seilstrahlen liefern mit der Schlusslinie S' die Momentenlinie. Sie ist im Bereich der Streckenlast eine Parabel Aus der Ähnlichkeit der schraffierten Dreiecke (Bild 20) im Seileck und Kräfteplan ergibt sich:

200 mm⋅(100 mm)2 N ⋅8 = 6 mm 2

ch

Nun ist aber FA a = Mb I das Biegemoment an der Balkenstelle I, so dass allgemein gilt:

w

w

.te

Das Biegemoment Mb an einer beliebigen Balkenstelle ist gleich dem Produkt aus der Ordinate y des Seilecks und dem Polabstand H des Kräfteplans unter Berücksichtigung von Längenmaßstab mL in m/cm oder cm/cm und Kräftemaßstab mK in N/cm.

H, y

mK

mL

cm

N cm

m cm

w

Mb

Mb = H y mK mL

Nm

Bild 21. Freiträger (49)

Das größte Biegemoment Mb max in Bild 20 wird mit Polabstand H = 2,5 cm, ymax = 1,125 cm, Kräftemaßstab mK = 4 000 N/cm und Längenmaßstab mL = 1 m/cm M b max = H ymax mK mL =

Nach Bild 19 ergibt sich ebenso

Mb max = (15  2 + 9  1,5 + 20  0,8) kNm = 59,5 kNm

= 59,5  106 Nmm 59,5⋅106 Nmm = 496⋅103 mm3 N 120 2 mm c) IPE 300 mit 557  103 mm3 b) Werf =

M b max = H ymax mK mL =

= 9000 Nm

Lösung:

a) Mb max = F1 l1 + F2 l2 + F3 l3

N m = 2,5 cm⋅1,125 cm⋅ 4000 ⋅1 = cm cm =11 250 Nm

= 3 cm⋅0,56 cm⋅ 4000

Zu ermitteln sind: a) Mb max b) das erforderliche Widerstandsmoment Werf c) das erforderliche IPE-Profil nach Tabelle 10 d) die größte Biegespannung

N 4 m ⋅ = cm 3 cm

M b max

σ b zul

d) σ b vorh =

=

M b max W

=

59 500 ⋅103 Nmm N = 107 557 ⋅103 mm3 mm 2

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten „

D 37 2.2.4.4 Wandernde Last (Bild 23). Bei Brücken, Kranen und sonstigen Tragwerken muss diejenige Stellung einer gegebenen Kräftegruppe (F1, F2, F3) herausgefunden werden, bei der der Balken am stärksten beansprucht wird. Statt nun für verschiedene Laststellungen auf dem festgehaltenen Balken jeweils ein neues Seileck zu zeichnen, wird einfach zu einer beliebigen Laststellung in üblicher Weise Kraft- und Seileck gezeichnet und der Balken relativ zum festgehaltenen Seileck verschoben. Dadurch entstehen immer neue Schlusslinien S1, S2, S3 ... als einhüllende Tangenten einer Parabel. Mb max tritt hier unter der Kraft F1 auf, wie das Seileck zeigt. Die zugehörige Balkenstellung mit der Schlusslinie S wird durch die Tangente an die Parabel in T gefunden. Damit ist auch der gefährdete Querschnitt bei ungünstigster Laststellung bestimmt (Maß l1). Nach Bild 23 ist Mb max = FA l1.

Beispiel: Das Konsolblech einer Stahlbaukonstruktion ist nach Bild 22 als Schweißverbindung ausgelegt. F = 26 kN Höchstlast. Für a = 8 mm Schweißnahtdicke sind zu berechnen:

a) die Biegespannung schw b im gefährdeten Querschnitt b) die Schubspannung schw s Lösung: Bei allen Schweißverbindungen wird die Nahtdicke a in die Ebene des gefährdeten Querschnittes hinein geklappt.

Mb = Fl Fq = F B

b · h3

H3

·

(2a + s) · (2a + h)3 – s · h3 Wx = 6(2a + h) H

(nach Tabelle 1)

Mb = F l = 26 000 N  320 mm

Mb = 8 320  103 Nmm

Mb 8320⋅103 Nmm N = = 78,7 Wx 105,689⋅103 mm3 mm 2

b) τ schw s =

A

=

Fq

(2 a + s ) (2 a + h) − s h

26 000 N N = 5,8 28 mm⋅ 266 mm −12 mm⋅ 250 mm mm 2

Bild 23. Wandernde Last mit Lageplan, Krafteck, Seileck, ungünstigste Laststellung

w

w

w

.te

ch

ni k

τ schw s =

Fq

.in

schw b =

fo

28 mm⋅(266 mm)3 −12 mm⋅(250 mm)3 =105689 mm3 6⋅266 mm

er 24

Wx =

Bild 22. Konsolblech

2.2.5 Träger gleicher Biegebeanspruchung Hat ein Biegeträger durchgehend gleichen Querschnitt (besser: gleiches axiales Flächenmoment), so tritt nur im gefährdeten Querschnitt (Mb max -Stelle) die größte Randspannung auf. Alle anderen Querschnittsstellen haben ein kleineres Biegemoment und deshalb eine kleinere Randspannung; sie könnten also schwächer gestaltet werden. Das wird erreicht durch Anformung, d.h. der Querschnittsverlauf folgt dem Gesetz  = Mb / W = konstant = zul. Damit wird das erforderliche Widerstandsmoment W an beliebiger Balkenstelle x: Wx = Mx / zul. „

Beispiel: Konsolträger (Freiträger) nach Bild 24 mit gleichbleibender Breite b werden der Höhe h nach angeformt. by 2 Mit Biegemoment Mx = F x und Wx = folgt aus der Bedin6 gung gleich bleibender Biegespannung  an jeder Balkenstelle:

D 38

D Festigkeitslehre

M b max Wmax

=

Wmax =

s + s rx + e = rx s

Mx ; M b max = Fl Wx bh 2 6

1+

Fl 6 Fx 6 = 2 bh 2 by y=h

s e s e =1+ oder auch = rx rx s s

∆s = Dehnung  ist, wird mit dem Hooke’schen s ∆s e σ = = ∈ = x und daraus der Gesetz (8): s rx E

x l

Da

Krümmungsradius rx =

eE

σx

.

Der Kehrwert heißt Krümmung k =

Wird für die Biegespannung x = Mx/W nach (15) eingesetzt und nach (31) für We = Flächenmoment I, so ergibt sich:

EI Mx

kx =

1 M = x rx EI

er 24

rx =

rx mm

E

I

Mx

(50)

N mm4 Nmm (51) mm 2

Beachte: Die Einspannstelle hat die stärkste Krümmung kmax und den kleinsten Krümmungsradius rmin.

.te

ch

ni k

Die Begrenzungskurve ist eine quadratische Parabel. Praktisch wählt man als Begrenzung für eine angenäherte Form die gestrichelte Tangente. Die größere Bedeutung haben die ersten fünf Freiträger in Tabelle 2.

.in

fo

Bild 24. Träger gleicher Biegebeanspruchung (Konsolträger), siehe auch Tabelle 2

2.2.6 Formänderung beim Biegen (Durchbiegung, Krümmung)

1 σ = x . rx eE

w

w

w

Beim Biegeträger kürzen sich die Faserschichten auf der einen und verlängern sich auf der gegenüberliegenden Seite. Nur die neutrale Faserschicht behält ihre ursprüngliche Länge bei; jedoch wird die vorher gerade Stabachse elastisch gekrümmt. Die entstandene Kurve der Stabachse heißt elastische Linie oder Biegelinie. Die geometrischen Verhältnisse in Verbindung mit dem Hooke’schen Gesetz ergeben die „Gleichung der elastischen Linie“, die Durchbiegungsgleichung. 2.2.6.1 Krümmungsradius, Krümmung (Bild 25). Durch die elastische Krümmung der Stabachse des Freiträgers mit gleich bleibendem Querschnitt werden zwei (unendlich) dicht benachbarte Querschnitte 1 – 1' und 2 – 2' gegeneinander geneigt (Winkel ). Ihre Fluchtlinien schneiden sich im Krümmungsmittelpunkt 0 und ergeben den Krümmungsradius r an dieser Balkenstelle (x). 0 ist der Mittelpunkt eines Kreisbogenstücks der (ganz kurzen) Länge s. s ist ein (sehr kleiner) Teil der Biegelinie. Gegenüber der unveränderten neutralen Faser ist die Zugfaser gestreckt, also auch das Teilstück s um den Betrag s. Nach dem Strahlensatz gilt:

Bild 25. Geometrische Verhältnisse am einseitig eingespannten Biegeträger (Freiträger) mit Einzellast; Krümmung stark übertrieben gezeichnet

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 39

Tabelle 2. Träger gleicher Biegebeanspruchung Begrenzung des Längsschnittes

Längs- und Querschnitt des Trägers

Gleichungen zur Berechnung der Querschnitts-Abmessungen

Die Last F greift am Ende des Trägers an : obere Begrenzung: Gerade untere Begrenzung: Quadratische Parabel

6F 6 Fl ; y=h x ; h= b σ zul b σ zul

y=

3

Durchbiegung in A: f =

6F

y=

h 2 σ zul

Gerade

x ; b=

6 Fl

bx l

6 Fl    b Eh

fo

32 F 32 Fl x ; d =3 ; y=d π σ zul π σ zul

3

x l

.in

π d4 3 Fl 3 Durchbiegung in A: f = ⋅ ; I= 5 EI 64

er 24

ni k

Die Last F ist gleichmäßig über den Träger verteilt:

3F 3 Fl hx ; h= ; y= l b l σ zul b σ zul

y=x

.te

ch

Gerade

w

; y=

3

y =3

Quadratische Parabel

w

w

8 F l    b Eh

h 2 σ zul

Durchbiegung in A: f =

Kubische Parabel

x l

Last F wirkt in C: obere Begrenzung: zwei Quadratische Parabeln

2 3 F  x 3 Fl b x2 ; y= 2   ; b= 2 l σ zul  h  h σ zul l

y=

3

Durchbiegung in A: f =

3 Fl    b Eh

y=

x 6 F (l − a ) x =h b l σ zul a

y1 =

x1 6 Fa x =h b l σ zul 1 l −a 6 F (l − a) a b l σ zul

h= Die Last F ist gleichmäßig über den Träger verteilt:

x2 2

obere Begrenzung: Ellipse

l     2

+

y2 h2

=1; h =

3 Fl 4 b σ zul

Durchbiegung in C: f=

3 1 F l3 3 F  l  ⋅ = ⋅   64 EI 16 b E  h 

D 40 „

D Festigkeitslehre der Teilflächen gleich dem Moment der Gesamtfläche; also  Mxsx =  AM x = AM x0 mit x0 = Schwerpunktsabstand der Gesamtfläche vom Lastende. Damit wird die Durchbiegung:

Beispiel: Eine Achse aus Stahl wird nach Tabelle 2., dritte Zeile, mit F = 10 kN belastet. Die zulässige Biegespannung beträgt 30 N/mm2, die Länge l = 350 mm. Zu bestimmen sind a) Durchmesser d, b) Durchbiegung f, c) Durchmesser y1, y2 ... für die Lastentfernung x1 = 1/8 l, x2 = 1/4 l, x3 = 1/2 l, x4 = 3/4 l, x5 = l, jeweils in Abhängigkeit vom Durchmesser d.

f=

(53)

Durchbiegung und Neigung der Biegelinie werden für allgemeine Fälle zweckmäßiger nach 2.2.6.4 bestimmt (Mohr’scher Satz).

Lösung:

a) d = 3

1 AM x0 EI

32 F l 32⋅104 N⋅350 mm =3 = 106 mm N π σ b zul π ⋅30 2 mm

3 F l 3 3F l 3 64 = = b) f = ⋅ 5 EI 5 E π d4 =

3⋅64⋅104 N⋅3503mm3 ≈ 0, 2 mm N 5π ⋅2,1⋅105 ⋅1064 mm 4 2 mm

1 l 4

1 l 2

3 l 4

l

1 1 3 Wurzel- 3 1 = 0,5 3 = 0,63 3 = 0,8 3 = 0,91 faktor = 8 4 2 4 0,63 d = 67 mm

0,8 d = 85 mm

0,91 d = 96,5 mm

d= 106 mm

ni k

0,5 d = 54 mm

1

ch

Durchmesser y=

.in

1 l 8

er 24

Lastentfernung x=

fo

c)

Bild 26. Zur Herleitung der Durchbiegungsgleichung

w

w

w

.te

2.2.6.2 Allgemeine Durchbiegungsgleichung (Bild 26). Durch die Neigung der einzelnen Querschnitte entsteht am Balkenende die Durchbiegung f. Werden in den Punkten 1 und 2 an die Biegelinie die Tangenten angelegt, schließen sie ebenso wie der Krümmungsradius rx den Winkel  ein. Die Tangenten schneiden auf der Senkrechten am Balkenende von der gesamten Durchbiegung f das (stark übertriebene) Stück f ab. Es ist also f =  f. Aus der Ähnlichkeit der schraffierten Dreiecke folgt: s f sx = oder f = rx rx x EI s xM x eingesetzt ergibt f = Mx EI und damit die Durchbiegung

Nach (50) rx =

1 f=  M x sx EI

(52)

Der Ausdruck Mxs entspricht nach Bild 26 dem Teilstück  AM der gesamten Momentenfläche AM, und Mx sx ist dann das Moment dieser Teilfläche in Bezug auf das Lastende des Balkens: Mx sx = AM x. Nach der Schwerpunktslehre ist aber die Summe der Momente

Bild 27. Durchbiegung beim Freiträger mit Streckenlast (gleichmäßig verteilter Last) Eine ähnliche Summenbetrachtung führt zum Neigungswinkel der Biegelinie (Endtangente): Da je zwei (unendlich) dicht benachbarte Tangenten den Winkel  einschließen, setzen sich alle diese Winkel zum Winkel der Endtangente zusammen: = . Da arc  (= Bogenmaß des Winkels ) = s/r ist, wird s sM 1 1 = arc α =  =  Ms =  AM r EI EI EI

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 41

Für kleine Winkel ist arc = tan und damit die Neigung der Biegelinie in den Endpunkten: tan α =

1 f AM = EI x0

2.2.6.4 Geometrisch-analytische Bestimmung der Durchbiegung. Biegemomentengleichung und allgemeine Durchbiegungsgleichung zeigen eine Gesetzähnlichkeit, die zur Bestimmung der Durchbiegung von Trägern benutzt wird: Biegemomentengleichung: Mx = Kraft F  Wirkabstand x Durchbiegungsgleichung: EI fx = Momentenfläche AM  Schwerpunktsabstand x0 (vgl. 53).

(54)

Mit Hilfe der vorstehenden Gleichungen und Erkenntnisse lassen sich die in Tabelle 3. (Seite D63) zusammengestellten Gleichungen entwickeln, wie die folgenden Beispiele zeigen.

Daraus wird der Mohr’sche Satz abgeleitet:

2.2.6.3 Beispiele zur Durchbiegungsgleichung

Die EI-fachen Durchbiegungen eines Trägers sind gleich den Biegemomenten des mit der Momentenfläche AM belasteten Hilfsträgers und die EI-fachen Neigungen der Biegelinie in den Stützlagern sind gleich den Hilfs-Stützkräften Aa, Ab, des gleicherweise belasteten Hilfsträgers.

1. Für den vorstehend behandelten Freiträger mit Einzellast (Bild 26) ist die Momentenfläche AM eine l Fll Fl 2 = = 2 2 2

Dreiecksfläche = Mmax

und der

2 l. Damit 3 ergibt sich nach der allgemeinen Durchbiegungsgleichung die Durchbiegung

(55)

ebenso die Neigung der Biegelinie aus: 1 F l 2 F l2 ⋅ = EI 2 2 EI

ni k

tan α =

(56)

.te

f Fl 3 Fl = ⋅ = (vgl. mit Tabelle 3) x0 3EI 2 l 2 EI

„

Beispiel: Für den Stützträger (Bild 28) mit Einzelkraft in der Mitte ist die Gleichung der elastischen Linie zu entwickeln.

w

tan α =

2

ch

oder auch aus: 3

.in

1 F l2 2 F l3 ⋅ ⋅ l= EI 2 3 3EI

er 24

f=

Man denkt sich also einen Hilfsträger (Bild 28), belastet ihn mit der Momentenfläche (als „Hilfskräfte“) und bestimmt deren „Biegemoment“ an der betrachteten Stelle. Dieser Wert wird durch EI dividiert. Das ergibt die Durchbiegung fx an dieser Stelle. Die maximale Durchbiegung fmax entspricht also dem maximalen „Biegemoment“ des Hilfsträgers. Sie kann ebenso wie das maximale Biegemoment Mmax des richtigen Trägers mit Hilfe der Querkraftfläche gefunden werden (Nulldurchgang!). Die Neigung der Biegelinie entspricht den Hilfs-Stützkräften Aa und Ab.

fo

Schwerpunktsabstand dieser Fläche x0 =

w

w

2. Für den Freiträger mit gleichmäßig verteilter Streckenlast nach Bild 27 ist die Momentenfläche eine Parabel. Im Abschnitt Mathematik wird gezeigt, dass die Parabelfläche gleich einem Drittel der umschriebenen Rechteckfläche ist und dass der Schwerpunkts3 abstand x0 = l beträgt. 4 Fl Mit Mmax = (halb so groß wie bei Einzellast am 2 Balkenende) und 1 Fl 3 l und x0 = l wird nach (53) die 3 2 4 Durchbiegung AM =

f=

1 1 F l2 3 F l3 ⋅ ⋅ ⋅ l= EI 3 2 4 8EI

(57)

Weiter wird die Neigung berechnet aus tan α =

1 1 Fl F l2 ⋅ ⋅ ⋅l = (vgl. mit Tabelle 3.) EI 3 2 6 EI

(58)

Bild 28. Zur geometrisch-analytischen Bestimmung der Durchbiegung

D 42

D Festigkeitslehre

Lösung: a) Stützkräfte FA, FB: Aus der symmetrischen Belastung ergibt sich F FA = FB = 2

„

Beispiel: Für den Stützträger (Bild 29) mit gleichbleibendem Querschnitt und Ix = 29 210 cm4 ist die größte Durchbiegung fmax und die Neigung der Biegelinie in den Stützlagern zu bestimmen.

b) Biegemoment M: An der Querschnittsstelle x ist Mx = FA x =

Fx 2

Lösung: a) Stützkräfte FA, FB:  y = 0 = FA – F1 – F2 + FB  M(A) = 0 = – FB  10 m + F2  6 m + F1  3 m

c) Biegemomentenfläche AM : Für Querschnittsstelle x ist

FB =

x Fx x Fx 2 Ax = M x = = 2 2 2 4

FA = 30  103 N – 15  103 N = 15 000 N

(Kontrolle mit  M(B) durchführen)

d) Hilfs -Stützkräfte Aa , Ab , des mit der Momentenfläche belasteten Hilfsträgers sind wegen Symmetrie:

b) Biegemomente M: M1 = FA  3 m = 15 000 N  3 m = 45 000 Nm M2 = FB  4 m = 15 000 N  4 m = 60 000 Nm

M max l Fl F l2 = Aa = Ab , und mit M max = wird Aa = Ab = 2⋅ 2 4 16

fo

e) Hilfsbiegemoment an der Querschnittsstelle x ist gleich dem EI-fachen der Durchbiegung fx:

.in

c) Biegemomentenfläche AM: M ⋅3 m 45 000 Nm ⋅3 m A1 = 1 = = 67 500 Nm 2 2 2

er 24

x F l2 Fx 2 x EI f x = Aa x − Ax = x− ⋅ = 3 16 4 3

=

20⋅103 N⋅6 m +10⋅103 N⋅3 m = 15 000 N 10 m

A2 = A1 = 67 500 Nm2

F l 2 4 x3  F l 3 x 4 x3  x− =   − 3  16  3 l2    16  l 3 l 

Fl  x 4 x3   − 3  fx = 16 EI  l 3l 

ch

ni k

3

A3 =

M 2 ⋅3 m 60 000 Nm⋅3 m = = 90 000 Nm 2 2 2

A4 =

M 2 ⋅4 m 60 000 Nm⋅4 m = = 120 000 Nm 2 2 2

die Gleichung der elastischen Linie für diesen Träger.

.te

Fl 3 l wird fx = fmax = 48 EI 2

Für x =

1 1 Fl A = ⋅ EI a EI 16

w

tan α =

2

w

w

Die Neigung der Biegelinie in den Stützlagern ergibt sich aus den Hilfsstützkräften:

Meistens muss nur die größte Durchbiegung fmax bestimmt werden. Dann ergibt sich nach Bild 28 (Hilfsträger und Querkraftfläche): l l EI f max = A a − A1 2 6

und mit den Werten für Aa und A1: Fl 2 l Fl l l Fl 3 EI f max = − ⋅ ⋅ = 16 2 4 4 6 48

Fl 3 f max = 48 EI

Noch einfacher wird das maximale Hilfs-Biegemoment aus der  Fl 2  Querkraftfläche abgelesen)   mit A a = A1 = 16  :   l Fl 2 l EI f max = A a = ⋅ 3 16 3 f max =

Fl 3 (vgl. auch mit Tabelle 3) 48 EI

d) Hilfsstützkräfte Aa , Ab:  y = 0 = Aa – A1 – A2 – A3 – A4 + Ab  M(A) = 0 = + Ab  10 m – A4  7,33 m – A3  5 m – – A2  4 m – A1  2m

Ab = 173 460 Nm2;

Aa = A – Ab = 171 540 Nm2

(Probe mit  M(B) durchführen)

e) Das Hilfsbiegemoment an der Stelle des gefährdeten Querschnitts (Nulldurchgang) wird aus der Querkraftfläche des Hilfsträgers berechnet: maximales Hilfsbiegemoment  Aq  Durchbiegung fmax EI EI fmax = Aa  5 m – A1  3 m – A2  1 m EI fmax = 171 540 Nm2  5 m – 67 500 Nm2  3 m –

– 67 500 Nm2  1 m EI fmax = 587 700 Nm3 f max

587 700 Nm 3 N 2,1 10  29 210 10 4 mm 4 mm 2 5

9,58 mm

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 43

Die Neigung der Biegelinie entspricht den Hilfsstützkräften; also 1 A = tan α = EI a =

2,1⋅105

„

1 ⋅171 540⋅106 Nmm 2 N 4 4 ⋅ ⋅ 29 210 10 mm mm 2

tan α = 2,8  10–3 = 1 : 357 tan β =

1 ⋅ A = 2,84⋅10−3 =1: 352 EI b

Beispiele: 1 Freiträger von gleichbleibendem Querschnitt mit Einzellasten (Bild 29). Zunächst wird mittels Seil- und Krafteck der wirklichen Kräfte F1, F2 — oder auch durch Rechnung (wie hier) – die Momentenfläche des tatsächlichen Trägers entworfen. Die Momentenfläche wird wie vorher in die Teilflächen 1 bis 4 zerlegt und die Flächeninhalte als Hilfskräfte A1 bis A4 aufgefasst (im jeweiligen Flächenschwerpunkt angreifend), die auf den Hilfsträger wirken. Auch bei der zeichnerischen Methode müssen also die Inhalte der Flächen berechnet werden. Die Schwerpunktslage wird zweckmäßig zeichnerisch festgelegt. Für den Hilfsträger wird dann Kraft- und Seileck gezeichnet (Bild 29) und die Biegelinie eingetragen. Wahre Punkte liegen lotrecht unter den Trennlinien der Momentenflächen. Im Seileck sind die Ordinatenwerte y ein Maß für die Durchbiegung f. Die Hilfs-Stützkräfte Aa , Ab des Hilfsträgers sind ein Maß für die Neigungswinkel und . Die parallel verschobene Schlusslinie S' tangiert an der ymax-Stelle (= fmax-Stelle) der gezeichneten Biegelinie. Wichtig ist die Maßstabsrechnung. In Bild 29 wurden gewählt:

Längenmaßstab mL = 200

fo

und

cm (= 200 cm je cm) cm

.in

Kräftemaßstab mK = 6⋅108

Ncm 2 cm

.te

ch

ni k

er 24

Die Einheit Ncm2 kommt aus der Flächenberechnung: Biegemoment (Ncm) mal Länge (cm) zustande. Mit den aus der Zeichnung abgegriffenen Werten ymax = 1,65 cm und H = 3 cm ergibt sich nach (59):

2,1⋅105

1 ⋅ N 4 4 2 ⋅ 29 210⋅10 mm mm

w w

f max = 0,00968

w

2.2.6.5 Zeichnerische Bestimmung der Durchbiegung und der Biegelinie (Bild 29). Es werden die Überlegungen aus 2.2.6.2 bis 2.2.6.4 benutzt und die Rechnung mit der Zeichnung kombiniert. Die Seileckfläche kann als Momentenfläche sowohl für die echten Balkenlasten als auch für die Hilfslasten (Biegemomentenflächen) des Hilfsträgers benutzt werden. Die Umhüllende des letzten Seilecks ergibt die Biegelinie, d.h. die Biegelinie ist die Seilkurve der gedachten Belastung des Hilfsträgers. Die EI-fache Durchbiegung an beliebiger Balkenstelle ist dann das Produkt aus Ordinatenwert y und Polabstand H unter Beachtung des Längenmaßstabes mL und des Kräftemaßstabes mK: 1 y HmL mK EI

f max =

1 y H mL mK EI max

⋅1, 65 cm⋅3 cm⋅200

Bild 29. Stützträger mit gleichbleibendem Querschnitt (Kraft- und Seileck werden in 2.2.6.5 besprochen)

f

f max =

(59)

cm Ncm 2 ⋅6⋅108 cm cm

cm3 103mm3 = 0, 0098 = 9,8 mm mm 2 mm 2

Die Neigung der Biegelinie in den Stützlagern wird wie in den vorhergehenden Beispielen bestimmt aus: 1 1 A ; tan β = A EI a EI b (Maßstab berücksichtigen) tan α =

2. Stützträger mit veränderlichem Querschnitt und Einzellast (Bild 30). Stützkräfte FA, FB und Momentenfläche wurden hier rechnerisch bestimmt:

FA = 23 400 N FB = F – FA = 36 600 N Mmax = FA  97,5 cm = 2 280 000 Ncm Für die einzelnen Querschnittsstellen (1 bis 7) wurden die Flächenmomente I, die Biegemomente M und der Quotient M / I zusammengestellt.

D 44

D Festigkeitslehre

Zusammenstellung der Größen zu Bild 30

274 000

AI = 1 320 AII = 27 420 AIII = 7 240 AIV = 6 510 AV = 9 530 AVI = 2 060

fo

–

b

.in

7

1 190 000

in N/cm2 – 1760 640 5760 1 980 2850 1490 4 330 998 2 740 –

er 24

6

2 280 000

in N/cm3 – 352,0 92,0 822,0 197,5 285,0 149,0 620,0 142,5 548,0 –

Fläche A mit Flächeninhalt (Hilfskräfte) N/cm2

ni k

5

1 580 000

Biegespannung

ch

4

175 500

Quotient M/I

.te

3

Biegemoment M in Ncm –

w

2

Flächenmoment I in cm4 500 500 1 920 1 920 8 000 8 000 8 000 1 920 1 920 500 500

w

1

Durchmesser d in cm 10 10 14 14 20 20 20 14 14 10 10

w

Querschnittsstelle

Bild 30. Zeichnerische Bestimmung der Durchbiegung einer abgesetzten Welle

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 45

Für die Stellen 2, 3, 5 und 6 ergeben sich wegen des Querschnittsprunges zwei Flächenmomente. Neu gegenüber Beispiel 1 ist die Aufzeichnung der sogenannten reduzierten Momentenfläche (M/IFläche). Das ist wegen der springenden I-Werte nötig. Es ergibt sich der gebrochene Linienzug. Die Schwerpunkte der sechs Teilflächen wurden zeichnerisch bestimmt, die Flächeninhalte berechnet und als Hilfskräfte auf den Hilfsträger aufgesetzt. Für diesen werden nun Krafteck und Seileck entwickelt und die Biegelinie eingezeichnet. Wahre Punkte dieser Kurve liegen wieder lotrecht unter den Trennlinien der M/I-Flächen. Die zur Schlusslinie S parallele Tangente S' an die Hüllkurve bestimmt beim vorliegenden Stützträger (ohne Kragarm) die fmax-Stelle. Mit Berücksichtigung der Maßstäbe kann dann die größte Durchbiegung berechnet werden:

tan α =

tan β =

cm , d.h. 1 cm der Zeichnung entsprecm chen 20 cm Wellenlänge. N 2 Kräftemaßstab (der Hilfskräfte) mK = 104 cm cm

Aa = E Ab E

N cm 2 = 0, 0013 = 1 N 769 2,1⋅105 mm 2 27 500

= 1: 793

Längenmaßstab mL = 20

mm 2 = 0,5476 mm ≈ 0,55 mm cm

Die Neigung der Biegelinie in den Lagerstellen A und B:

fo

.in

ch

FB = F

ni k

f max = 5, 476

In der Tabelle 3 bedeuten: F Einzellast oder auch Resultierende der Streckenlast, F' die auf die Längeneinheit bezogene Streckenlast, FA, FB Stützkräfte in den Lagerpunkten A und B, Mmax maximales Biegemoment, in den Wendepunkten der Biegelinie ist M = 0, I axiales Flächenmoment 2. Grades des Querschnitts, E Elastizitätsmodul des Werkstoffs, f Durchbiegung. Die strichpunktierte Linie gibt den Momentenverlauf über der Balkenlänge an. Positive Momentenlinien laufen nach oben, negative nach unten.

er 24

Damit wird 1 f max = ymax H mL mK , und mit den Werten aus der ZeichE nung: 1 cm N f max = ⋅2,3 cm⋅2,5 cm ⋅20 ⋅104 N cm cm3 2,1⋅105 2 mm

Tabelle 3. Stützkräfte, Biegemomente und Durchbiegungen bei Biegeträgern von gleich bleibendem Querschnitt

.te

FA = FB =

Mmax = Fl

M max =

w

Fl 3 3 EI

f=

w

f=

Fl 3  3 x x3  Fl 2 3 f  = 1− + 3  tan α =   3 EI  2l 2l  2 EI 2l

w

y=

y=

Fl 2 x  4 x 2  l 1−  für x ≤ 2 16 EI  3 l2  

f=

y=

 F ' l 4  x4 x  − 4 + 3   4 24 EI  l l 

Fl 2

Fl 3 F ' l4 = 8 EI 8 EI

tan α =

Fl 4

Fl 3 48 EI

tan α =

Fl 2 3f = 16 EI l

b a FA = F ; FB = F l l ab M max = F l

FB = F = F ' l M max =

F 2

f=

Fl 2 4 f = 6 EI 3l

F a 2b 2 EI 3 l

f max = f 1 1  tan αA = f  +  a 2 b ya =

F a b 2 xa  l xa2  1+ −   6 EIl   b ab 

(für xa  a)

l+a l+a 3a 3b

1 1  tan αB = f  +  b 2 a  yb =

F a 2bxb  l xb2  1+   6 EIl   a ab 

(für xb  b)

D 46

D Festigkeitslehre

Tabelle 3. Fortsetzung F 'l 2

FB = F = M max = f=

Fl 3

FB = F

a l

Mmax = Fa = MA

Fl 3 15 EI

tan α =

y=

 a FA = F1+   l

f=

Fl 2 5f = 12 EI 4l

Fl 3a EI 9 3 l

für x = 0,577 l

 F ' l 4  x5 x  − 5 + 4  5 120 EI  l l 

fC =

Fl 3 a 2  a  1+  3 EI l 2  l 

tan αA =

Fa l Fa l ; tan αB = ; 3 EI 6 EI

tan αC =

Fa (2 l + 3 a ) 6 EI

Mmax = Fa

f max =

Fl 3a  4 a 2  1−   8 EI l 3 l2  

tan αA =

Fa (a + c) 2 EI

er 24

Fl 3a 2  4 a  1−  3l  2 EI l 2 

tan αC = tan αD =

Fa c 2 EI

ni k

f=

.in

fo

FA = FB = F

FA = FB =

ch

FA = FB = F Mmax = Fa

M max =

Fal 2 f2 = 8 EI

f=

Fa (l + c) 2 EI

w

tan α 1 =

tan αA =

M max =

F ' l 3 16 f = 24 EI 5l

F ' l 3 x x  x x 2  1− 1+ − 2   24 EI  l   l l 

F 'l 2

l  FA = FB = F ' + a  2 

F 'l 2 8

f ≈ 0,013

y=

Fl 3 F 'l 4 = 60 EI 120 EI

Fal 2 EI

FA = FB =

tan αA =

Fl F ' l 2 = 6 12

w

w

.te

Fa 2  a l  f1 =  +  EI  3 2 

F 'l 4

Fl 3 EI tan αA =

MA =

F ' a2 2

MC =

2 F ' l 2 1  a    −   2  4 l   

2 3 4 F ' l 3 1  a   F ' l 4  a  a  1 a    −   ; f A =  −  −    4 EI  4 EI  6  l     6 l  l  2 l   

fC =

2 F 'l 4  5  a    −   16 EI   24  2   

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 47

Tabelle 3. Fortsetzung FA =

F in Stabmitte 5 11 FA = F ; FB = F 16 16 5 M = Fl 32 3 M B = Fl 16

F 'l F 'l ; FB = 6 3

M max = 0,064 F ' l 2 bei x = 0,5774 l f=

F 'l 4 153, 4 EI

f=

7 Fl 3 768 EI

bei y = 0,5193 l F ' l a  a 2  a2   η= 1− 2  7 −3 2     360 EI  l  l  3

f max =

b2 a 1+  2 l  2l 

fo

FA = FB =

.in

FA = F

FB = F – FA

Fl = MA = MB 8

ch

Fl 3 192 EI

w w w

 b 2 M A = Fa   l 

 3 a FA = F1+   2l FB = F

 a 2 M B = Fb   l 

3a 2l

MA = Fa MB =

f=

f=

F 2

.te

 1 a 3 3 a  M = Fa1+   −    2 b  2 l   3 Fl  a  a    −     2  l  l 

Fab 2 4 EI l

er 24

Fa 2b3  a 1+  4 EI l 2  3 l 

tan αA =

MB =

MC =

ni k

f=

Fl 3 bei x = 0,447 l 48 5 EI

3 2 Fl 3 1 a  1 a     +   EI   3 l  4 l   

Fa 2

f=  a 2  a  M C = 2 Fb   1−  l   l  b 2  b FA = F   3 − 2  l   l  a 2  a FB = F   3 − 2  l   l

Fa3b3 3 EI l 3

D 48

D Festigkeitslehre

Tabelle 3. Fortsetzung 3 FA = F ' l 8

FA = FB =

5 FB = F ' l 8

MC =

M max f max

F'l2 8

F 'l 2

F 'l 2 24

MA = MB =

F 'l 4 185 EI

f

F 'l 2 = M max 12

F 'l 4 384 EI

für x = 0,4215 l

Tabelle 4. Biegeträger mit Axialkraft Fa

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

.in

fo

Der im Festlager A und im Loslager B gehaltene Biegeträger wird durch die im Abstand r achsparallel liegende Kraft Fa (Axialkraft) belastet. Gesucht ist der Verlauf des Biegemomentes über der Trägerlänge l. Die Stützkräfte FAy, Fx und FB werden in der üblichen Weise mit den statischen Gleichgewichtsbedingungen bestimmt. Zur Bestimmung des Biegemomentenverlaufs legt man von links nach rechts fortschreitend die Schnitte a, b, c, d, d ', e und f. Von den Schnitten aus nach links gesehen ergeben sich nach 2.2.1.1.b) die im jeweiligen Schnitt auftretenden Biegemomente Mb,a , Mb,b usw. Von besonderer Bedeutung sind die beiden Schnitte d und d ', die ganz kurz vor und hinter dem Trägeranschluss liegen. Die Rechnung zeigt, dass das Biegemoment zwischen d und d ' den Betrag ändert und das Vorzeichen wechselt. Da man vorher nicht erkennen kann, welches der beiden Biegemomente Mb max oder M b' max den größeren Betrag hat, müssen beide Biegemomente berechnet und die Beträge miteinander verglichen werden (siehe Tabelle 7). Das ist immer dann erforderlich, wenn die Axialkraft zwischen den Lagerstellen A und B angreift (vergleiche mit Tabelle 5).  F x = 0 = – Fx + Fa  F x = Fa  Fy = 0 = – FAy + FB  FAy = FB  M(A) = 0 = – Fa r + FB l

FB

= FAy = Fa

r l

Mb, a = 0 l r l 1 l 5 5 5 2l r 2l 2 Mb, c = +FAy =+ Fa ⋅ =+ Fa r 5 l 5 5 3l r 3l 3 Mb, d = +FAy =+ Fa ⋅ =+ Fa r l 5 5 5 3 l 3 2 Mb, d ' = +FAy − Fa r =+ Fa r − Fa r =− Fa r 5 5 5 4 l 4 1 Mb, e = +FAy − Fa r =+ Fa r − Fa r =− Fa r 5 5 5 rl Mb, f = +FAyl − Fa r =+ Fa − Fa r = 0 l

Mb, b = + FAy =+ Fa ⋅ =+ Fa r

3 Fr 5 a 2 | M 'bmax | = | Mb, d ' | = Fa r 5

Mb max = Mb, d =

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 49

Tabelle 5. Biegeträger mit räumlichem Kraftangriff außerhalb der Lager (Biegemomentenverlauf)

Biegeträger dieser Art sind beispielsweise Getriebewellen, die ein schrägverzahntes Stirnrad tragen. Man geht schrittweise vor und bestimmt die Teil-Stützkräfte FAy1, FBy1, FAy2, FBy2, FAz , FBz und Teil-Biegemomente Mb max,a , Mb max, b , Mb max, c für den Einzel-Kraftangriff in der zugehörigen Ebene. In der x, y-Ebene wirkt einmal die Radialkraft Fr , zum anderen die Axialkraft Fa , in der y, z-Ebene wirkt die Umfangskraft Ft. Damit ergibt sich jeweils ein leicht überschaubarer Biegemomentenverlauf mit dem maximalen Biegemoment für den EinzelKraftangriff. Die Reaktionskraft der Axialkraft Fa in der Trägerachse ist die im Festlager wirkende Lagerkraftkomponente Fx = Fa. Beide ergeben ein Kräftepaar, dem das Kräftepaar aus FAy2, und FBy2. die beide ebenfalls gleich groß und entgegengerichtet sind, das Gleichgewicht hält.

fo

Umfangskraft am Teilkreis Radialkraft Axialkraft Radius, z.B. eines Zahnrads

er 24

.in

Ft Fr Fa r

 Fy = 0 = – FAy1 + FBy1 – Fr

w

w

w

.te

ch

ni k

 M(A) = 0 = FBy1 l – Fr l1 l FAy1 = FBy1 − Fr FBy1 = Fr 1 l l  l FAy1 = Fr 1 − Fr = Fr  1 −1 l l  l2 l l l weil 1 − = 2 ist l l l l Mb max, a = Fr l2

FAy1 = Fr

 F x = 0 = – F x + Fa  F x = Fa  Fy = 0 = – FAy2 + Fby2  FAy2 = FBy2  M(A) = 0 = FBy2 l −Fa r r l Mb max, b = Fa r

FBy2 = Fa

 Fz = 0 = – FAz + FBz – Ft  M(A) = 0 = FAz l – Ft l2 l2 FBz = FAz + Ft l l  l FBz = Ft 2 +1= Ft 1 l  l Mb max, c = Ft l2

FAz = Ft

D 50

D Festigkeitslehre

Tabelle 6. Resultierende Stützkräfte (Lagerkräfte) und Biegemomente für den Biegeträger in Tabelle 5.

Gesucht werden die Gleichungen für das resultierende maximale Biegemoment Mb max und für die resultierenden Stützkräfte (Lagerkräfte) in den Lagern A und B (FAr und FBr). Sowohl die Stützkräfte als auch das Biegemoment wirken in einer Ebene rechtwinklig zur Trägerachse, hier also in der y, z-Ebene, die nun Zeichenblattebene ist. Skizziert man unmaßstäblich aber richtungsgemäß Biegemomenteneck und Krafteck, dann ergeben sich rechtwinklige Dreiecke, die mit dem Lehrsatz des Pythagoras ausgewertet werden können. In Verbindung mit den Entwicklungen in Tabelle 5 lassen sich auch die Gleichungen für den Fall entwickeln, dass die Axialkraft Fa entgegengesetzten Richtungssinn hat.

( Fa ←) M b max

=

(M b max, a + M b max, b )2 + (M b max, c )2

=

(Fr l2 + Fa r )2 + (Ft l2 )2

fo

Bei entgegengesetztem Richtungssinn der Axialkraft Fa wird:

.in

(← Fa )

(M b max, a − M b max, b )2 + (Ft l2 )2

er 24

M b max =

(Fr l2 − Fa r )2 + (Ft l2 )2

ni k

=

(→ Fa )

(FAy1 + FAy2 )2 + (FAz )2

=

w

w

w

.te

ch

FAr

2 2  l r  l  =  Fr 2 + Fa  + Ft 2  l l  l  

=

1 (Fr l2 + Fa r )2 + (Ft l2 )2 l

Bei entgegengesetztem Richtungssinn der Axialkraft Fa wird: 1 (Fa ← ) = FAr l

( → Fa ) = FBr

(Fr l2 − Fa r )2 + (Ft l2 )2

(FBy1 + FBy2 )2 + (FBz )2

2 2  l r  l  =  Fr 1 + Fa  + Ft 1   l l  l

=

1 (Fr l1 + Fa r )2 + (Ft l1 ) 2 l

Bei entgegengesetztem Richtungssinn der Axialkraft Fa wird: 1 (Fa ← ) = FBr l

(Fr l1 − Fa r )2 + (Ft l1 )2

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 51

Tabelle 7. Biegeträger mit räumlichem Kraftangriff zwischen den Lagern (Biegemomentenverlauf)

Wie in Tabelle 5 ist auch hier mit den Bezeichnungen der Größen das Beispiel einer Getriebewelle mit einem schrägverzahnten Stirnrad gewählt. Das Zahnrad liegt hier jedoch zwischen den Lagerstellen A und B. Auch hier werden schrittweise die Teil-Stützkräfte FAy1, FBy1, FAy2, FBy2, FAz, FBz und die Teil-Biegemomente Mb max, a, Mb max, b und Mb max, c bestimmt. Durch den Einzel-Kraftangriff der Axialkraft Fa in der x, y-Ebene ergibt sich der in Tabelle 4 entwickelte Biegemomentenverlauf mit Vorzeichenwechsel und Betragsänderung. Also sind auch hier die beiden maximalen TeilBiegemomente Mb max, b und M b' max, b zu ermitteln. Auf die Lagerkraftkomponente Fx = Fa wird in Tabelle 5 eingegangen.

Ft Fr Fa r

Umfangskraft am Teilkreis Radialkraft Axialkraft Teilkreisradius

 Fy = 0 = FAy1 – Fr + FBy1

.in

fo

 M(A) = 0 = – Fr l1 + FBy1 l l1 l

er 24

FBy1 = Fr

 l  FAy1 = Fr − FBy1 = Fr 1− 1   l

l2 l

l l1 l − l1 l2 − = = l l l l l1l2 Mb max, a = FBy1 l2 = Fr l  Fx = 0 = Fx – Fa  Fx = Fa

w

w

w

.te

ch

ni k

FAy1 = Fr

weil

 Fy = 0 = – FAy2 + FBy2  FAy2 = FBy2  M(A) = 0 = – Fa r + FBy2 l

FBy2 = Fa

r = FAy2 l

r l2 l r l1 M b' max, b = FAy2 l1 = Fa l  Fz = 0 = FAz – Ft + FBz

Mb max, b = FBy2 l2 = Fa

 M(A) = 0 = – Ft l1 + FBz l l FBz = Ft 1 l  l  FAz = Ft − FBz = Ft 1− 1   l l1 l2 = , siehe oben l l l1l2 Mb max, c = FBz l2 = Ft l

FAz = Ft

l2 l

weil 1−

D 52

D Festigkeitslehre

Tabelle 8. Resultierende Stützkräfte (Lagerkräfte) und Biegemomente für den Biegeträger in Tabelle 7

Gesucht werden wie in Tabelle 6 die Gleichungen für das resultierende Biegemoment Mb max und für die resultierenden Stützkräfte (Lagerkräfte) in den Lagern A und B. Sowohl Stützkraft als auch Biegemoment wirken in einer Ebene, die rechtwinklig zur Achse des Biegeträgers steht. Dies ist nach den Bezeichnungen des räumlichen Achsenkreuzes in Tabelle 7 die y, z-Ebene, die nun zur Zeichenblattebene gemacht wird. Mit den Teil-Biegemomenten und aus den Teil-Stützkräften werden die Momentenecke und Kraftecke skizziert (unmaßstäblich, aber richtungsgemäß). Es ergeben sich rechtwinklige Dreiecke, die mit dem „Pythagoras“ ausgewertet werden. Die Gleichungen für die entgegengesetzt gerichtete Axialkraft Fa ergeben sich mit dem Vorzeichenwechsel des Biegemoments in der Darstellung in Tabelle 8 für die Axialkraft Fa in der x, y-Ebene.

2 2  ll rl   l l  ( → Fa ) =  Fr 1 2 + Fa 2  + Ft 1 2  M b max  l l   l 

l2 (Fr l1 + Fa r )2 + (Ft l1 )2 l Bei entgegengesetztem Richtungssinn der Axialkraft Fa wird: (Fa ← ) = (M b max, a + M b' max, b )2 + (M b max, c )2 M b max

.in

fo

=

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

2 2  ll rl   l l  =  Fr 1 2 + Fa 1  + Ft 1 2   l l   l 

=

( → Fa ) = FAr

l1 l

(Fr l2 + Fa r )2 + (Ft l2 )2

(FAy1 − FAy2 )2 + (FAz )2

2 2  l r  l  =  Fr 2 − Fa  + Ft 2   l l  l 

1 (Fr l2 + Fa r )2 + (Ft l2 )2 l Bei entgegengesetztem Richtungssinn der Axialkraft Fa wird:

=

1 (Fa ← ) (Fr l2 + Fa r )2 + (Ft l2 )2 = FAr l ( → Fa ) = FBr

(FBy1 + FBy2 )2 + (FBz )2

2 2  l r  l  =  Fr 1 + Fa  + Ft 1   l l  l

=

1 (Fr l1 + Fa r )2 + (Ft l1 )2 l

Bei entgegengesetztem Richtungssinn der Axialkraft Fa wird: 1 (Fa ← ) (Fr l1 − Fa r )2 + (Ft l1 )2 = FBr l

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 53

Tabelle 9. Warmgewalzter gleichschenkliger rundkantiger Winkelstahl (Auswahl)

A

Beispiel für die Bezeichnung eines Winkelstahls und für das Ablesen von Flächenmomenten I und Widerstandsmomenten W: L 40  EN 10 056-1 Schenkelbreite a = 40 mm Schenkeldicke s = 6 mm Flächenmoment Ix = 6,33  104 mm4 Widerstandsmoment Wx1 = 5,28  103 mm3 Wx2 = 2,26  103 mm3 Oberfläche je Meter Länge A0' = 0,16 m2/m Profilumfang U = 0,16 m Trägheitsradius

1)

Wx1 = Wy1

Wx2 = Wy2

Oberfläche je Meter Länge A0'

mm 6,4 / 13,6 8 / 17 9,2 / 20,8 10,4/ 24,6 12 / 28 13,2/ 31,8 14,5/ 35,5 15,2/ 34,8 16,4/ 38,6 16,9/ 43,1 18,5/ 41,5 18,9/ 46,1 19,7/ 50,3 20,5/ 49,5 21,3/ 48,7 21,3/ 53,7 22,6/ 57,4 23,4/ 56,6 24,1/ 55,9 25,4/ 64,6 26,2/ 63,8 28,2/ 71,8 29,8/ 70,2 31,5/ 78,5 34,4/ 85,6 36,4/ 93,6 38,0/ 92 39,2/100,8 40,0/100,0 41,2/108,8 42,9/107,1 44,4/105,6 44,9/115,1 46,5/113,5 51,0/129,0 52,6/127,4 55,2/144,8 56,8/143,2 58,4/141,6 59,9/140,1

 104 mm4 0,48 1,18 2,16 3,56 6,33 9,16 12,8 16,3 22,1 22,8 34,9 37,5 42,4 52,6 61,8 58,9 72,3 87,5 102 116 138 177 235 280 394 472 605 638 723 737 949 1150 1100 1350 1870 2210 2340 2850 3330 3780

 103 mm3 0,75 1,48 2,35 3,42 5,28 6,94 8,83 10,7 13,5 13,5 18,9 19,8 21,5 25,7 29,0 27,7 32,0 37,4 42,3 45,7 52,7 62,8 78,9 88,9 115 130 159 163 181 179 221 259 245 290 367 420 424 502 570 631

 103 mm3 0,35 0,69 1,04 1,45 2,26 2,88 3,61 4,68 5,73 5,29 8,41 8,13 8,43 10,6 12,7 11,0 12,6 15,5 18,2 18,0 21,6 24,7 33,5 35,7 46,0 50,4 65,8 63,3 72,3 67,7 88,7 109 95,6 119 145 174 162 199 235 270

m2/m1) 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,17 0,19 0,19 0,21 0,23 0,23 0,25 0,27 0,27 0,27 0,29 0,31 0,31 0,31 0,35 0,36 0,39 0,39 0,43 0,47 0,51 0,51 0,55 0,55 0,59 0,59 0,59 0,63 0,63 0,71 0,71 0,79 0,79 0,79 0,79

.in

er 24

ni k

ch

Die Zahlenwerte geben zugleich den Profilumfang U in m an.

fo

Ix = I y

.te

mm 20/ 4 25/ 5 30/ 5 35/ 5 40/ 6 45/ 6 50/ 6 50/ 8 55/ 8 60/ 6 60/ 10 65/ 8 70/ 7 70/ 9 70/ 11 75/ 8 80/ 8 80/ 10 80/ 12 90/ 9 90/ 11 100/ 10 100/ 14 110/ 12 120/ 13 130/ 12 130/ 16 140/ 13 140/ 15 150/ 12 150/ 16 150/ 20 160/ 15 160/ 19 180/ 18 180/ 22 200/ 16 200/ 20 200/ 24 200/ 28

I x / A = 11,9 mm

e1/e2

w

4 5 5 S 6 6 6 8 8 6 10 8 7 9 11 8 8 10 12 9 11 10 14 12 13 12 16 13 15 12 16 20 15 19 18 22 16 20 24 28

Querschnitt A mm2 145 226 278 328 448 509 569 741 823 691 1110 985 940 1190 1430 1150 1230 1510 1790 1550 1870 1920 2620 2510 2970 3000 3930 3500 4000 3480 4570 5630 4610 5750 6190 7470 6180 7640 9060 10500

w

20  25  30  35  40  45  50  50  55  60  60  65  70  70  70  75  80  80  80  90  90  100  100  110  120  130  130  140  140  150  150  150  160  160  180  180  200  200  200  200 

a/s

w

Kurzzeichen

ix =

Gewichtskraft je Meter Länge FG' N/m 11,2 17,4 21,4 25,3 34,5 39,2 43,8 57,1 63,4 53,2 85,2 75,9 72,4 91,6 110,1 88,6 94,7 116,7 138,3 119,4 144,0 147,9 201,8 193,3 228,7 231,0 302,6 269,5 308,0 268,0 351,9 433,6 355,0 442,8 476,7 575,3 475,9 588,3 697,7 808,6

D 54

D Festigkeitslehre

Tabelle 10. Warmgewalzte I-Träger, IPE-Reihe (Auswahl) Beispiel für die Bezeichnung eines mittelbreiten I-Trägers mit parallelen Flanschflächen und für das Ablesen von Flächenmomenten I und Widerstandsmomenten W. IRE 80 EN 10 025-S235JRG1 Höhe Breite Flächenmoment Widerstandsmoment Oberfläche je Meter Länge Profilumfang

A

ix =

Trägheitsradius

Kurzzeichen

Wx  103 mm3 20,0 34,2 53,0 77,3 109 146 194 252 324 429 557 713 904 1160 1500 1930 2440 3070

Iy

Wy

fo

Ix  104 mm4 80,1 171 318 541 869 1320 1940 2770 3890 5790 8360 11770 16270 23130 33740 48200 67120 92080

 104 mm4  103 mm3 8,49 3,69 15,9 5,79 27,7 8,65 44,9 12,3 68,3 16,7 101 22,2 142 28,5 205 37,3 284 47,3 420 62,2 604 80,5 788 98,5 1040 123 1320 146 1680 176 2140 214 2670 254 3390 308

.in

A mm2 764 1030 1320 1640 2010 2390 2850 3340 3910 4590 5380 6260 7270 8450 9880 11600 13400 15600

er 24

r mm 5 7 7 7 9 9 12 12 15 15 15 18 18 21 21 21 24 24

ni k

h s mm mm 80 3,8 100 4,1 120 4,4 140 4,7 160 5,0 180 5,3 200 5,6 220 5,9 240 6,2 270 6,6 300 7,1 330 7,5 360 8,0 400 8,6 450 9,4 500 10,2 550 11,1 600 12,0

ch

t mm 5,2 5,7 6,3 6,9 7,4 8,0 8,5 9,2 9,8 10,2 10,7 11,5 12,7 13,5 14,6 16,0 17,2 19,0

Oberfläche je Gewichtskraft Meter Länge je Meter Länge A0' FG' m2/m1) N/m 0,328 59 0,400 79 0,475 102 0,551 126 0,623 155 0,698 184 0,768 220 0,848 257 0,922 301 1,041 353 1,155 414 1,254 482 1,348 560 1,467 651 1,605 761 1,738 893 1,877 1032 2,014 1200

w

Die Zahlenwerte geben zugleich den Profilumfang U in m an.

w

1)

b mm 46 55 64 73 82 91 100 110 120 135 150 160 170 180 190 200 210 220

.te

80 100 120 140 160 180 200 220 240 270 300 330 360 400 450 500 550 600

I x / A = 32,4 mm

Querschnitt

w

IPE

h = 80 mm b = 46 mm Ix = 80,1  104 mm4 Wx = 20,0  103 mm3 A0' = 0,328 m2 /m U = 0,328 m

Mechanische Eigenschaften von Schrauben Kennzeichen Mindest-Zugfestigkeit Rm in

4.6 N/mm2

Mindest-Streckgrenze Re oder Rp 0,2-Dehngrenze in N/mm2 Bruchdehnung A5 in %

4.8 400

240 25

5.6

5.8

6.6

500

6.8

6.9

600

8.8

20

10

16

8

12.9

800 1000 1 200

320 300 400 360 480 540 640 14

10.9

12

12

900

1 080

9

8

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 55

Tabelle 11. Warmgewalzter rundkantiger U-Stahl (Auswahl) Beispiel für die Bezeichnung eines U-Stahls und für das Ablesen von Flächenmomenten I und Widerstandsmomenten W: U 100 DIN 1 026 – S235JR h = 100 mm b = 50 mm Ix = 206  104 mm4 Wx = 41,2  103 mm3 Iy = 29,3  104 mm4 Wy1 = 18,9  103 mm3 Wy2 = 8,49  103 mm3 Oberfläche je Meter Länge A0' = 0,372 m2 /m Profilumfang U = 0,372 m Trägheitsradius ix = I x / A = 39,1 mm

Ix

Wx

Iy

Wy1

Oberfläche je Meter Länge

A0'

Wy2

er 24

104 mm4 103 mm3 104 mm4 103 mm3 103 mm3 2,53 1,69 0,38 0,73 0,39 6,39 4,26 5,33 4,07 2,68 7,58 3,79 1,14 1,70 0,86 14,1 7,05 6,68 5,02 3,08 16,8 6,73 2,49 3,07 1,47 26,4 10,6 9,12 6,66 3,75 31,6 10,5 4,51 4,98 2,16 57,5 17,7 14,1 9,93 5,07 106 26,5 19,4 13,4 6,36 206 41,2 29,3 18,9 8,49 364 60,7 43,2 27,0 11,1 605 86,4 62,7 35,8 14,8 925 116 85,3 46,4 18,3 1350 150 114 59,4 22,4 1910 191 148 73,6 27,0 2690 245 197 92,1 33,6 3600 300 248 111 39,6 4820 371 317 134 47,7 6280 448 399 158 57,3 8030 535 495 183 67,8 10870 679 597 230 80,7 12840 734 570 238 75,0 15760 829 615 258 78,6 20350 1020 846 355 101

ni k

mm 5,2/ 9,8 13,1/19,9 6,7/13,3 13,3/21,7 8,1/16,9 13,7/24,3 9,1/20,9 14,2/27,8 14,5/30,5 15,5/34,5 16,0/39,0 17,5/42,5 18,4/46,6 19,2/50,8 20,1/54,9 21,4/58,6 22,3/62,7 23,6/66,4 25,3/69,7 27,0/73,0 26,0/74,0 24,0/76,0 23,8/78,2 26,5/83,5

ch

e1/e2

mm2 221 544 366 621 492 712 646 903 1100 1350 1700 2040 2400 2800 3220 3740 4230 4830 5330 5880 7580 7730 8040 9150

.te

b s mm mm 15 4 33 5 20 5 35 5 25 5 38 5 30 6 42 5,5 45 6 50 6 55 7 60 7 65 7,5 70 8 75 8,5 80 9 85 9,5 90 10 95 10 100 10 100 14 100 14 102 13,5 110 14

w

h mm 30 30 40 40 50 50 60 65 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 350 380 400

w

U 30  15 30 40  20 40 50  25 50 60 65 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 350 380 400

Querschnitt A

w

Kurzzeichen

.in

A

fo

Höhe Breite Flächenmoment Widerstandsmoment Flächenmoment Widerstandsmoment

m2/m1) 0,103 0,174 0,142 0,200 0,181 0,232 0,215 0,273 0,312 0,372 0,434 0,489 0,546 0,611 0,661 0,718 0,775 0,834 0,890 0,950 0,982 1,05 1,11 1,18

Gewichtskraft je Meter Länge FG' N/m 17,0 41,9 28,2 47,8 37,9 54,8 49,7 69,5 84,7 104,0 130,9 157,1 184,8 215,6 248,0 288,0 325,7 372 410,5 452,8 583,7 595,3 619,1 704,6

1) Die Zahlenwerte geben zugleich den Profilumfang U in m an.

Niete und zugehörige Schrauben für Stahl- und Kesselbau d1 in mm

11

13

(15)

17

(19)

21

23

25

28

31

(34)

37

π A1 in mm2 = d12 4

95

133

177

227

284

346

415

491

616

755

908

1 075

d in mm (Rohnietdurchmesser)

10

12

(14)

16

(18)

20

22

24

27

30

(33)

36

–

M 16

–

Sechskantschraube

M 10 M 12

M 20 M 22 M 24 M 27 M 30 M 33 M 36

d1 Durchmesser des geschlagenen Nietes = Nietlochdurchmesser; Größen in ( ) möglichst vermeiden

D 56

D Festigkeitslehre

2.3 Knickung

Fall 1:

Wird ein gerader schlanker Stab von gleichbleibendem Querschnitt durch eine Druckkraft F in Richtung der Stabachse belastet (gedrückt), so ist bei homogenem Werkstoff nur eine Kürzung des Stabes zu erwarten. Die Erfahrung zeigt aber, dass der Stab seitlich „ausknickt“ (Bild 31), sobald die Druckkraft F einen bestimmten Wert erreicht hat. Der Stab kann „ausbiegen“, obwohl die vorhandene Druckspannung d vorh noch unter der zulässigen Spannung d zul liegt (d vorh < d zul).

FK =

Knickkraft FK heißt diejenige Druckkraft, bei der das Ausknicken beginnt. Sie darf deshalb im Betrieb niemals erreicht werden. Die elastische Linie ist eine Sinuskurve mit dem

und

s (Eulergleichung) s freie Knicklänge

I

N mm

2

s

mm4 mm

(60)

w

w

w

N

E

E ⋅ I ⋅ π 2 ⋅2 E ⋅ I ⋅ π 2 ⋅4 FK = l2 l2

Obwohl die elastische Linie der Biegung zur Herleitung der Knickkraftgleichung benutzt wurde, ist die Knickung von der Biegung wesensverschieden. Biegung ist eine Spannungsaufgabe, Knickung dagegen ein Stabilitätsproblem; der Stab versagt plötzlich, ganz im Gegensatz etwa zur Druck- oder Biegebeanspruchung. So kann z.B. schon ein kleiner Fingerdruck quer zur Achse ausreichen, um den bereits seitlich ausgewichenen Stab (ohne Vergrößerung der Druckkraft) zusammenbrechen zu lassen. Deshalb muss die Belastung bei Betrieb immer kleiner sein als die Knickkraft FK. Euler entwickelte seine Gleichung je nach Beweglichkeit und Führung der Stabenden für vier verschiedene Fälle (Bild 32). In der Praxis sollte man wegen der größeren Sicherheit immer nach dem sogenannten Grundfall 2 arbeiten. Ausnahme: einseitige Einspannung mit freiem Ende, Fall l nach Bild 32. Hier wird s = 2l statt s = l in die Eulergleichung des Grundfalls eingesetzt. Wie die Herleitung erkennen lässt, gilt die Eulergleichung nur im Gültigkeitsbereich des Hooke’schen Gesetzes  =  E (8), d.h. solange die Knickspannung K < dP (Druck-Proportionalitätsgrenze) ist. Man spricht dann von elastischer Knickung; bei K > dP von unelastischer Knickung. Letztere erfordert andere Berechnungsgleichungen (s. 2.3.4).

.in

ni k

2

ch

FK

EI π 2

.te

FK =

FK =

er 24

EI EI l2 und damit 2 = π f FK f Mb daraus die Knickkraft

Nach (50) ist r =

E ⋅I ⋅π 2 l2

Fall 4:

fo

l2 (in Stabmitte). An dieser π2 f

Stelle ist das Biegemoment der Knickkraft FK: Mb = FK f.

FK =

Fall 3:

Bild 32. Die vier Euler’schen Belastungsfälle für Knickung

2.3.1 Herleitung der Euler’schen Knickungsgleichung

Krümmungsradius r =

E ⋅I ⋅π 2 4⋅l 2

Fall 2: Grundfall

2.3.2 Wichtige Größen der Knickung r

Der Knickkraft FK entspricht diejenige Spannung K, bei der das Ausknicken gerade beginnt, die also ebenfalls niemals erreicht werden darf; somit ist die Knickspannung

σK =

Knickkraft FK Querschnittsfläche A

K N mm 2

FK A N mm2

(61)

Solange die äußere Belastung F (= Druckkraft F ) kleiner als die Knickkraft FK ist, besteht keine Knickgefahr und es ist die Sicherheit gegen Knicken Bild 31. Zur Herleitung der Euler’schen Knickungsgleichung

v=

Knickkraft FK Druckkraft F

(62)

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 57

Der Druckkraft F entspricht die Druckspannung d = F /A, sodass die Sicherheit v auch ausgedrückt werden kann durch: v=

FK σ K A σ K = = F σd A σd

σK =

Das Ausknicken wird bestimmt durch das kleinste axiale Flächenmoment I des Querschnitts. Es wird I = i 2 A gesetzt. Daraus folgt der Trägheitsradius I A

i

I

A

mm

mm4

mm2

(64)

(65)

(68)

λmin = λ0 = π

E

.in

fo

σ dP

ch

freie Knicklänge s s = Trägheitsradius i i

(66)

.te

λ=

1

ni k

Als zweckmäßige Rechengröße wird außerdem für den Schlankheitsgrad festgesetzt:



N mm 2

er 24

πd 4 4 d ⋅ = 64 π d 2 4

E

N mm 2

Unterer Grenzwert:

Für den Kreisquerschnitt beträgt nach Tabelle 1 das axiale Flächenmoment I =  d 4/64 und Fläche A =  d 2/4, sodass sich als Trägheitsradius für den Kreisquerschnitt ergibt: i=

λ2

K

Danach ist die Knickspannung K nur abhängig vom E-Modul (und dessen Gültigkeitsbereich) und vom Schlankheitsgrad . Wird K über aufgetragen, ergibt sich eine Hyperbel dritten Grades, wie Bild 33 für Stahl mit E = 2,1  105 N/mm2 zeigt. Danach ergeben kleine Schlankheitsgrade hohe Knickspannungen. Die Eulergleichung kann natürlich nur bis zu demjenigen Grenzschlankheitsgrad 0 gelten, für den K ≤ dP ist, solange also die Knickspannung K kleiner als die Proportionalitätsgrenze für Druck ist.

(63)

Die Sicherheit v berücksichtigt u.a. Stöße, Massenkräfte, Art der Verwendung, Einspannung und Folgen eines Bruches des Knickstabes.

i=

E π2

w

2.3.3 Elastische Knickung (Eulerfall)

w

w

Liegt die Knickspannung noch im Gültigkeitsbereich des Hooke’schen Gesetzes (elastische Formänderung), so gilt die Eulergleichung (60). Damit können bei gegebener Knickkraft FK, gegebener Belastung F gegebener Einspannlänge l und bekanntem Elastizitätsmodul E die Querschnittsabmessungen bestimmt werden, und zwar über das erforderliche MindestFlächenmoment (axial)

I erf

v F s2 = E π2

Ierf

v F

mm4 1 N

E

s

N mm 2

mm

(67)

EI π 2 I i2 1 2 = σ A = i = und sowie K A s2 s2 λ2

ergibt sich die Knickspannung

Für S235 JR mit dP = 190 N/mm2 wird damit N mm 2 ≈ 105 N 190 mm 2

2,1⋅105

λ0 = π

Aus (63) wurde für die Knickkraft FK = Sicherheit v Belastung F (FK = v F ) eingesetzt. Die Eulergleichung ist an das Hooke’sche Gesetz gebunden. Damit werden die Grenzen ihrer Gültigkeit festgelegt. Aus FK =

Bild 33. Euler-Hyperbel mit Grenzschlankheitsgrad 0

Je höher die Proportionalitätsgrenze dP liegt, um so kleiner ist der Grenzschlankheitsgrad λ 0, d.h. um so größer wird der Eulerbereich. Für die wichtigsten Werkstoffe gibt Tabelle 12 die Grenzschlankheitsgrade zur Eulergleichung an. Beachte: Die Eulergleichung gilt nur, solange der errechnete Schlankheitsgrad λ gleich oder größer ist als der in Tabelle 5 angegebene Grenzschlankheitsgrad λ 0. Es muss also sein: s/i = λ vorhanden ≥ λ 0.

D 58

D Festigkeitslehre

Tabelle 12. Grenzschlankheitsgrad 0 für Euler’sche Knickung und Tetmajer-Gleichungen Werkstoff

GrenzElastizitätsmodul schlankE heitsgrad N 0 in mm 2

kleiner Sicherheit müssen die Querschnittsabmessungen vergrößert und die Rechnung von der Bestimmung an wiederholt werden. Abschließend muss die vorhandene Druckspannung d mit der zulässigen d zul verglichen werden. b) Gegeben: Querschnitt und Belastung F; gesucht: vorhandene Sicherheit. Berechne nach Tabelle 1 das Flächenmoment I und den Trägheitsradius i des Querschnitts; bestimme mit = s/i den vorhandenen Schlankheitsgrad und vergleiche den gefundenen Wert mit 0 aus Tabelle 12. Jetzt teilt sich die Rechnung: Bei ≥ 0 wird die Sicherheit v aus der Eulergleichung berechnet, bei < 0 aus einer der Tetmajergleichungen.

Tetmajer-Gleichung für Knickspannung K N in mm 2

K = 29,3 – 0,194 

Nadelholz

10 000

100

Gusseisen

100 000

80

S235 JR

210 000

105

K = 310 – 1,14 

E295 E335

210 000

89

K = 335 – 0,62 

Nickelstahl (< 5 % Ni)

210 000

86

K = 470 – 2,3 

K = 776 – 12  + 0,053  2

Beachte: bestimmt den Rechnungsweg (Euler oder Tetmajer), deshalb muss zuerst berechnet werden.

2.3.4 Unelastische Knickung (Tetmajerfall) Beispiel: Eine Ventilstößelstange aus E295 hat 8 mm Durchmesser und ist 250 mm lang. Welche maximale Stößelkraft ist zulässig, wenn eine 10fache Sicherheit gegen Knicken gefordert wird? Es liegt der Grundfall vor, also s = l.

er 24

.in

fo

„

Lösung:

l i

λ= =

4 l 4⋅250 mm = =125 d 8 mm

also elastischer (Euler-)Bereich.

ni k

Ergibt die Nachrechnung des Schlankheitsgrades einen Zahlenwert, der unter dem in Tabelle 12 angegebenen Grenzwert liegt, dann liegt unelastische Knickung vor. In diesem Fall gelten nicht die Eulergleichungen, sondern die Gleichungen von Tetmajer, ebenfalls aus Tabelle 12. Mit diesen Gleichungen können die Querschnittsabmessungen nicht unmittelbar bestimmt werden, sie dienen nur zur Nachrechnung gegebener oder angenommener Querschnittsmaße. Deshalb wird meist Ierf nach Euler bestimmt, der Querschnitt danach festgelegt, nachgeprüft und bei kleiner als 0 nach Tetmajer die Knickspannung K berechnet. Ist die geforderte Sicherheit v nicht erreicht, muss der Querschnitt vergrößert und nochmals nachgerechnet werden.

ch

Flächenmoment I =

w

w

.te

Knickkraft FK =

w

2.3.5 Arbeitsplan zur Knickungsrechnung

a) Gegeben: Sicherheit v und Belastung F; gesucht: Querschnittsabmessungen. – Die Knickkraft FK aus Sicherheit v und Belastung F berechnen. – Das erforderliche Flächenmoment Ierf aus der Eulergleichung berechnen. – Die Querschnittsabmessungen (z.B. Durchmesser) nach den Gleichungen aus Tabelle 1 festlegen; den Trägheitsradius i nach Tabelle 1 oder, wenn dort nicht angegeben, nach der Gleichung i = I / A berechnen. – Den Schlankheitsgrad λ berechnen und mit λ 0 aus Tabelle 12 vergleichen, bei λ ≥ λ 0 ist die Rechnung in Ordnung; bei λ kleiner λ 0 muss mit den Tetmajergleichungen aus Tabelle 12 die Knickspannung K berechnet werden. Dabei λ , nicht etwa λ 0 einsetzen. – Die vorhandene Druckspannung d = F/A berechnen und die Sicherheit v bestimmen; sie muss gleich oder größer der geforderten sein. Bei zu

πd 4 π = ⋅(8 mm)4 = 201 mm 4 64 64

EI π 2 = 6668 N l2

Maximale Stößelkraft F =

„

FK = 667 N v

Beispiel: Die Pleuelstange eines Verbrennungsmotors (Bild 34) aus E 295 hat die Maße: l = 370 mm, H = 40 mm, h = 30 mm, b = 20 mm, s = 15 mm. Sie wird durch F = 16 kN auf Knickung beansprucht. Gesucht: vorhandene Knicksicherheit v.

A

Bild 34. Lösung: Die Pleuelstange würde um die (rechtwinklige) y-Achse knicken, denn ganz sicher ist Iy = Imin < Ix.

10 mm⋅(20 mm)3 + 30 mm⋅(15 mm)3 = 15104 mm 4 12 4 (Ix = 95 417 mm , also wesentlich größer als Imin)

I min =

i=

I min A

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 59

A = Hb – (b – s)h = [40  20 – (20 – 15)  30] mm2

„

2

A = 650 mm

I min 15 104 mm 4 = = 4,82 A 650 mm 2 370 mm = 76,8 < λ0 = 89 (Tetmajerfall): 4,82 mm

σ d vorh =

Bild 35.

F 16 000 N N = = 24,6 A 650 mm 2 mm 2

σK σ d vorh

vvorh =

N mm 2

Lösung: Aus den physikalischen Bedingungen (s.S.C83) ergibt sich die Gleichung für die Kolbenstangenkraft π F = ( D 2 − d 2 ) p und mit D = 500 mm, d ⇒ ?, 4 p = 6 bar = 6,5 · 105 N/m2 = 0,65 N/mm2 ist

N mm 2 =11,7 = N 24,6 mm 2 287,4

Beispiel: Ein Knickstab von kreisförmigem Querschnitt ist beiderseits auf l = 500 mm Länge gelenkig gelagert und wird durch eine Druckkraft F = 40 kN beansprucht. Geforderte Knicksicherheit v = 8. Werkstoff E295. Wie groß muss der Durchmesser ausgeführt werden?

π (5002 − d 2 )⋅0, 65⋅ N 4 F = (1,276 · 105 –0,511 · d 2) N

fo

σ K = 335 − 0,62⋅ λ = 287,4

F=

.in

l i

λ= =

Mit der angenommenen elastischen Knickung wird nach Euler:

er 24

i=

„

Beispiel: Die durchgehende Kolbenstange eines Verdichters für p = 6,5 bar Überdruck ist zu berechnen (Bild 35). Werkstoff: E295. Geforderte Knicksicherheit v = 4.

F=

EI π 2 (s.S. D56) und mit I = π ⋅d 4 / 64 (s. S.D30) sowie l2

E = 2,1 · 105 N/mm2 (s. S. D5) und l = 1500 mm2

.te

FK l 2 320000 N⋅5002 mm 2 = = 3,86⋅104 mm 4 N 2 E 2 2,1⋅105 2 ⋅ mm

w

I min =

F=

ch

EI π 2 FK = l2 wird das erforderliche Flächenmoment

ni k

Lösung: Knickkraft FK = Fv = 40 kN  8 = 320 kN. Aus

Mit i =

w

w

d4 , daraus d erf = 4 20 I min = 29,7 mm. I= 20

d l 500 mm = 7, 4 mm wird λ = = = 67, 6 (< 0 = 89). 4 i 7,4 mm

2,1⋅105 ⋅ π ⋅d 4 ⋅ π 2 ⋅ N = 0, 0452⋅d 4 ⋅ N 64⋅15002

Beide Terme für die Kolbenstangenkraft F gleichgesetzt, ausgerechnet und umgeformt ergibt die biquadratische Gleichung d 4 +11,3⋅ d 2 − 2,822⋅106 = 0

Nach S. A38 wird d 2 = z gesetzt: z 2 + 11,3⋅ z − 2,822 ⋅106 = 0 z1,2 =−5,65 ± 1679 Der negative Wert von z2 ist hier ohne Belang und für z1 ergibt sich z1 =−5, 65 mm 2 + 31,923+ 2,822⋅106 mm 2 = =−5, 651 mm 2 + 679,89 mm 2 = 1674, 24 mm 2

Demnach liegt Tetmajerbereich vor und nicht, wie zunächst angenommen wurde, Eulerbereich, d.h. die Rechnung muss mit angenommenem Durchmesser (mit Tetmajer-Gleichungen) wiederholt werden, bis die geforderte Sicherheit erreicht worden ist:

und daraus mit d = z1 = 1674, 24mm = 40,9mm

d = 40 mm angenommen (zweckmäßig gegenüber derf erhöhen), neuer Schlankheitsgrad

Trägheitsradius i der Kolbenstange (s.S. D56): d 45 mm i= = =11, 25 mm 4 4

λ=

4 l 4⋅500 mm = = 50 d 40 mm

σ K = 335 − 0,62 λ = 304 σd =

N mm 2

F 40 000 N N = = 31,8 A 1257 mm 2 mm 2

N 304 σ mm 2 = 9,56 ( > v = 8) vvorh = K = gef σ d 31,8 N mm 2 d.h. der Durchmesser d = 40 mm kann ausgeführt werden.

Für die Ausführung wird d = 45 mm gewählt (Normzahl) und nach Euler geprüft, ob die geforderte Knicksicherheit  = 4 erreicht ist.

Schlankheitsgrad  (s. S. D52): l 1500 mm =133,3 > 0 = 89 (s. S. D57 für E295) λ= = i 11,25 mm Knickspannung (s. S. D57) und Druckspannung betragen:

σK =

σd =

E⋅π 2

λ2

=

2,1⋅105 ⋅ π 2 N N ⋅ = 116,6 133,32 mm 2 mm 2

π 2 ( D − d 2 )⋅ p N F =4 ⋅ π 2 A mm 2 ⋅d 4

D 60

σd =

D Festigkeitslehre Fall 2:

Fall 1:

π (5002 − 452 )⋅0,65 N F N =4 ⋅ = 79, 6 π A mm 2 mm 2 ⋅452 4

=2

Fall 3:

=1

Fall 4:

= 0,7

= 0,5

Damit ist die vorhandene Knicksicherheit σ 116,6 νvorh = K = = 1, 46 erf = 4.

Bild 36. Knicklängenbeiwerte einfacher Stäbe mit konstantem Querschnitt

2.3.6 Knickungsberechnungen im Stahlbau

Für das Ausknicken in der Fachwerkebene ist die Systemlänge l der geschätzte Abstand der beiden Anschlussverbindungen an den Stabenden (Bild 37). Für das Ausknicken rechtwinklig zur Fachwerkebene ist l der Abstand der Netzlinien (Bild 38).

2.3.6.1 Tragsicherheit einteiliger Knickstäbe

F



Fpl

(69)

.in

ni k

N N 1 (Tragsicherheits-Hauptgleichung)

er 24

F 1

Fpl

fo

Zur knicksicheren Ausbildung von Druckstäben gilt 2.3.6.1 für Stahlbauten die Norm DIN 18 800 mit Teil 1, Bemessung und Konstruktion, Teil 2, Stabilitätsfälle, Knicken von Stäben und Stabwerken, Teil 3, Stabilitätsfälle, Plattenbauten. Nach DIN 18 800, Teil 2, muss unter anderem die so genannte Tragsicherheit nachgewiesen werden. Tragsicherheit besteht dann, wenn in der Ausweichrichtung des Stabes bei planmäßig mittigem Druck die Bedingung in Gleichung (69) erfüllt ist:

Bild 37. Ausknicken in der Fachwerkebene

w

w

w

.te

ch

F Belastung (Normalkraft) in Richtung der Stabachse, Fpl Normalkraft im vollplastischen Zustand (Tabelle 15.), Abminderungsfaktor (Abschnitt 2.3.6.2 Arbeitsplan, Teil e). Eine Bemessung der Stabquerschnitte ist über den Tragsicherheitsnachweis nicht möglich, weil die Tragsicherheits-Hauptgleichung (69) keine direkte Bezugsgröße für einen Stabquerschnitt enthält. Man nimmt daher versuchsweise einen Stabquerschnitt an und ermittelt damit der Reihe nach die im folgenden Arbeitsplan unter 2.3.6.2 aufgeführten Größen. Ist am Ende die Bedingung F / ( Fpl) ≤ 1 nicht erfüllt, muss die Rechnung mit geänderten Annahmen wiederholt werden. 2.3.6.2 Arbeitsplan zum Tragsicherheitsnachweis

Gegeben: Querschnittsabmessungen (Profil), Werkstoff, Belastung F des Druckstabes Gesucht: Tragsicherheitsnachweis a) Ermittlung der Knicklänge sK

sK = l

sK mm

1

Bild 38. Ausknicken rechtwinklig zur Fachwerkebene b) Berechnung des Schlankheitsgrades s λ K= K i

K

sK

i

1

mm

mm

i

I

A

mm

mm4

mm2

K

(71)

mit dem Trägheitsradius

l mm

(70)

Knicklängenbeiwert nach Bild 36, l Systemlänge des Stabes (siehe auch Bilder 37 und 38).

i=

I A

(72)

sK Knicklänge, i Trägheitsradius, I Flächenmoment 2. Grades, A Querschnittsfläche (i, I und A nach den Tabellen 1, 2, 9 bis 11).

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 61 grenze Re oder die obere Streckgrenze ReH eingesetzt werden:

c) Berechnung des bezogenen Schlankheitsgrades K

K

λK

λa

1

1

1

Fpl = Re A

(73)

K Schlankheitsgrad, a Bezugsschlankheitsgrad Der Bezugsschlankheitsgrad a errechnet sich nach E Re

λ a= π

a

E

Re

1

N/mm2

N/mm2

E Elastizitätsmodul = 210 000 N/mm2, Re Streckgrenze nach Tabelle 5 im Abschnitt E Werkstofftechnik, auch in DIN 18 800, Teil 1, Tabelle 1 (siehe Tabelle 13).

Lösung:

w

w

Der Abminderungsfaktor für die Knickspannungslinien a, b, c und d wird mit den folgenden Formeln berechnet: Bereich

Bereich

K  0,2

K  0,2

K  3,0

w

Bereich

1



=1

k k k = 0,5 ⋅[1+ α

2



2  K

N/mm2

mm2

(75)

Knicklänge sK = l mit = 1 wird sK = 1,50 m = 1 500 mm

er 24

ch

.te

e) Bestimmung des Abminderungsfaktors

N

Beispiel: Ein planmäßig mittig gedrückter Stab nach Fall 2 (Bild 36) mit der Systemlänge sK = 1,50 m wird durch die Druckkraft F = 50 kN belastet. Querschnittsform: I-Träger IPE 80 nach DIN 1 025 (Tabelle 10) Werkstoff: S235JR

Iy

=

A

Schlankheitsgrad λ K =

ni k

Die Knickspannungslinie muss der Tabelle 14 in Abhängigkeit vom gewählten Stabquerschnitt entnommen werden.

A

fo

„

Trägheitsradius i =

d) Ermittlung einer Knickspannungslinie

Re

g) Nachweis der Tragsicherheit Zum Abschluss der Rechnung ist mit der Tragsicherheits-Hauptgleichung (69) F/( Fpl) ≤ 1 die zulässige Querschnittswahl nachzuweisen oder es ist mit einem anderen Profil oder mit einem anderen Stabquerschnitt die Prüfung zu wiederholen.

(74)

Danach ergibt sich a für die im Stahlbau gängigen Werkstoffe: S235JR mit einer Erzeugnisdicke t ≤ 40 mm zu a = 92,9; S355J2G3 mit einer Erzeugnisdicke t ≤ 40 mm zu a = 75,9.

Fpl

.in

K a

K

8, 49⋅104 mm 4 = 10,542 mm 764 mm 2

sK 1500 mm = = 142,288 i 10,542 mm

bezogener Schlankheitsgrad λ K =

λK mit λ a = 92,9 für S235JR λa

bei t ≤ 40 mm 142, 288 λK = = 1,532 92,9 h 80 mm = = 1,74 > 1,2 und t = 5,2 mm < 40 mm sowie Ausb 46 mm weichen rechtwinklig zur y-Achse ergibt nach Tabelle 14 die Knickspannungslinie b. Abminderungsfaktor für λ K = 1,532 > 0,2:

1

2

K ( K   )

k = 0,5⋅[1+ α ( λ K − 0, 2) + λ K ] mit α = 0,34 für Knickspannungslinie b

2 (λK − 0, 2) + λ K ]

k = 0,5  [ l + 0,34 (1,532 – 0,2) + 1,5322] k = 1,9

Der Parameter  ist abhängig von den Knickspannungslinien: Knickspannungslinie

a

b

c

d

α

0,21

0,34

0,49

0,76

Abminderungsfaktor 1 1 κ= = = 0,331 2 2 2 k + k 2 − λ K 1,9 + 1,9 −1,532 Normalkraft im plastischen Zustand nach Tabelle 15

Fpl = 164 kN

f ) Ermittlung der Normalkraft Fpl Fpl ist diejenige Druckkraft, bei der im Werkstoff des Stabes vom Querschnitt A der vollplastische Zustand erreicht wird. Als Widerstandsgröße kann die Streck-

Tragsicherheit

F

κ ⋅ Fpl

=

50 kN = 0,921 0,331⋅164 kN

Die Bedingung der Tragsicherheits-Hauptgleichung (69) ist erfüllt.

D 62

D Festigkeitslehre

Tabelle 13. Festigkeitswerte für Walzstahl (Bau- und Feinkornbaustahl) Werkstoff

Bezeichnung 1)

Erzeugnisdicke t mm

Streckgrenze Re N/mm2

S235JR

t ≤ 40

240

40 < t ≤ 80

215

t ≤ 40

360

40 < t ≤ 80

325

t ≤ 40

360

40 < t ≤ 80

325

S235JRG1

Baustahl

S235JRG2

Zugfestigkeit Rm N/mm2

360

S235JO Baustahl

E295

Feinkornbaustahl

E355

510

700

.in

fo

1) Bezeichnungen für Baustähle siehe Abschnitt E Werkstofftechnik, Tabelle 5.

Querschnittsformen

x y

a b

x y

b c

x und y

d

x und y

c

Ausweichen rechtwinklig zur Achse Knickspannungslinie

h / b > 1,2 und

t ≤ 40 mm

ni k

Gewalzte Doppel-T-Profile (siehe Tabelle 10)

er 24

Tabelle 14. Zuordnung der Profilquerschnitte zu den Knickspannungslinien

h / b > 1,2 und 40 < t ≤ 80 mm t ≤ 80 mm h / b ≤ 1,2 und

ch

t > 80 mm

w

w

.te

U-, L-, TQuerschnitte (siehe Tabellen 9 und 11)

w

2.3.6.3 Tragsicherheit mehrteiliger Knickstäbe

Auch mehrteilige aus Walzprofilen zusammengesetzte Stäbe können wie einteilige berechnet werden, wenn deren Querschnitte rechtwinklig zur Ausweichrichtung eine Stoffachse haben wie in Bild 39. Die Einzelprofile sind durch Nieten oder Schweißen so verbunden, dass der Stab als ein Bauglied angesehen werden kann.

Bild 40. Mehrteilige Querschnitte mit stofffreier Biegeachse y–y

In Ausweichrichtung rechtwinklig zur stofffreien Achse y – y gelten andere Rechenvorschriften nach DIN 18 800, Teil 2, Abschnitt 4.

Futter durchlaufend Bild 39. Mehrteilige Stäbe mit zwei Stoffachsen x – x und y – y

Mehrteilige Querschnitte nach Bild 40. mit einer Stoffachse x – x und einer stofffreien Achse y – y können rechtwinklig zur Stoffachse x – x wie einteilige Stäbe berechnet werden.

Bild 41. Günstigster Querschnitt für Knickstäbe

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 63

Tabelle 15. Normalkraft Fpl = Re A in kN A

Fpl1)

Fpl2)

mm2

kN

kN

Profil

Fpl1)

Fpl2)

mm2

kN

kN

6

448

96

108

IPE 80

764

164

183

L 50 L 60 L 70 L 80 L 80 L 90 L 100 L 120 L 140 L 150 L 160 L 180 L 200

6 6 7 8 10 9 10 13 15 16 19 18 20

569 691 940 1230 1510 1550 1920 2970 4000 4570 5750 6190 7640

122 149 202 264 325 333 413 639 860 983 1236 1331 1643

137 166 226 295 362 372 461 713 960 1097 1380 1486 1834

IPE 100 IPE 120 IPE 140 IPE 160 IPE 180 IPE 200 IPE 220 IPE 240 IPE 270 IPE 300 IPE 360 IPE 400 IPE 500

1000 1320 1640 2010 2390 2850 3340 3910 4590 5380 7270 8450 11600

215 284 353 432 514 613 718 841 987 1157 1563 1817 2492

240 317 394 482 574 684 802 938 1102 1291 1745 2028 2784

2)

mit Re = 240 N/mm2 gerechnet

Tabelle 16. Zulässige Spannungen im Stahlhochbau

ni k

a) Zulässige Spannungen in N/mm2 für Stahlbauteile1)

S235JR

.te

ch

Spannungsart

H

HZ

H

140

160

210

160

180

92

104

1)

Fpl2)

mm2

kN

kN

712

153

171

1100 1350 2040 2400 2800 3220 3740 4230 4830 5330 5880 7730 9150

237 290 439 516 602 692 804 909 1038 1146 1264 1662 1967

264 324 490 576 672 773 898 1015 1159 1279 1411 1855 2196

Werkstoff S355JO Lastausfall HZ

E360 H

HZ

240

410

460

240

270

410

460

139

156

240

270

w

w

w

Druck und Biegedruck, wenn Stabilitätsnachweis nach DIN 18 800 erforderlich ist Zug und Biegezug, Biegedruck, wenn Stabilitätsnachweis nach DIN 18 800 erforderlich ist Schub

Fpl1)

.in

mit Re = 215 N/mm2 gerechnet,

U 50 U 80 U 100 U 140 U 160 U 180 U 200 U 220 U 240 U 260 U 280 U 300 U 350 U 400

fo

L 40

A

Profil

er 24

1)

A

Profil

Lastfall H: alle Hauptlasten, Lastfall HZ: alle Haupt- und Zusatzlasten

b) Zulässige Spannungen in N/mm2 für Verbindungsmittel1) Niete (DIN und DIN 302) Spannungsart

Passschraube (DIN 7 968) 4.6

5.6 für Bauteile aus S355JO

Rohe Schrauben (DIN 7 990) 4.6

für Bauteile aus S235JR

für Bauteile aus S355JO

für Bauteile aus S235JR

H

HZ

H

HZ

H

HZ

H

HZ

H

HZ

140 280 48

160 320 54

210 420 72

240 480 81

140 280 112

160 320 112

210 420 150

240 480 150

112 240 112

126 270 112

Lastfall Abscheren Lochleibungsdruck Zug 1)

a zul l zul z zul

Lastfall H: alle Hauptlasten, Lastfall HZ: alle Haupt- und Zusatzlasten

D 64

D Festigkeitslehre

Tabelle 17. Zulässige Spannungen im Kranbau für Stahlbauteile und ihre Verbindungsmittel

a) Zulässige Spannungen in N/mm2 für Bauteile Werkstoff

Spannungsart

S235JR

Außer dem Allgemeinen Spannungsnachweis auf Sicherheit gegen Erreichen der Fließgrenze ist für Krane mit mehr als 20 000 Spannungsspielen noch ein Betriebsfestigkeitsnachweis auf Sicherheit gegen Bruch bei zeitlich veränderlichen, häufig wiederholten Spannungen für die Lastfälle H zu führen. Zulässige Spannungen beim Betriebsfestigkeitsnachweis siehe Normblatt.

S355JO

H

HZ

H

HZ

Zug- und Vergleichsspannung

160

180

240

270

Druckspannung, Nachweis auf Knicken

140

160

210

240

Schubspannung

92

104

138

156

b) Zulässige Spannungen in N/mm2 für Verbindungsmittel Passschrauben (DIN 7 968) 4.6 5.6

Niete (DIN 124 und DIN 302) Spannungsart

USt 44

HZ

H

HZ

96

126

144

84

96

zweischnittig 112

128

168

192

112

128

168

192

einschnittig

210

240

315

360

210

240

315

360

zweischnittig 280

320

420

480

280

320

420

480

45

45

100

110

140

154

100

110

140

154

einschnittig

30

30

zweischnittig

30

30

45

45

ch

2.4 Abscheren

.in

144

W

F A

a N mm 2

F

A

N

mm2

(76)

(Abscher-Hauptgleichung) Je nach vorliegender Aufgabe kann die AbscherHauptgleichung umgestellt werden zur Berechnung des erforderlichen Querschnitts (Querschnittsnachweis): F Aerf = (77)

τ a zul

H

HZ

H

HZ

70

80

70

80

160

180

160

180

100

110

140

154

s

l F

F

w

w

τa =

USt 44 für Bauteile aus S355JO

F

A

F

w

Praktisches Beispiel für die Beanspruchungsart Abscheren ist das Scherschneiden (Bild 42). Die äußeren Schnittkräfte F wirken rechtwinklig (quer) zur Bauteilachse und bilden ein Kräftepaar mit dem kleinen Wirkabstand u (Schneidspalt). Das entsprechend kleine Kraftmoment M = F u wird bei dieser Untersuchung vernachlässigt. In der Schnittfläche des Werkstücks W wird das Kräftegleichgewicht durch die innere Schnittkraft Fq (Querkraft) = F wieder hergestellt. Fq wirkt tangential zur Schnittebene, die auftretende Spannung  (Tangentialspannung). Zur Kennzeichnung der Beanspruchungsart nennt man sie Abscherspannung a:

126

USt 36 für Bauteile aus S235JR

u

.te

2.4.1 Spannung

fo

H

er 24

Zug

USt 36

für Bauteile für Bauteile aus S235JR aus S355JO Lastfall H HZ H HZ

ni k

Lochleibungsdruck

USt 44 für Bauteile aus S355JO

84

einschnittig

Abscheren

USt 36 für Bauteile aus S235JR

Schrauben (DIN 7 880) 4.6 5.6

Fq = F

F A = Querschnittsfläche

Bild 42. Scherschneiden (Parallelschnitt) W Werkstück, F Schnittkraft, A = l s Querschnittsfläche, u Schneidspalt

Berechnung der vorhandenen Spannung (Spannungsnachweis): τ a vorh =

F A

(78)

Berechnung der maximal zulässigen Belastung (Belastungsnachweis):

Fmax = A a zul Bei den auf Abscheren zu berechnenden Bauteilen wie Niete und Bolzen tritt außer der Querkraft noch ein Biegemoment auf.

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 65

Allein deshalb ist eine einfache Schubspannungsverteilung im Querschnitt nicht zu erwarten. In warm eingezogenen Nieten tritt gar keine Schubspannung auf, sie werden durch das Schrumpfen auf Zug beansprucht und trotzdem auf Abscheren berechnet. Genauere rechnerische Untersuchungen am Rechteckquerschnitt zeigen eine parabolische Schubspannungsverteilung mit  = 0 in der Randfaser und  = max in der mittleren Faserschicht (Bild 43).

„

Beispiel: Die einreihige Doppellaschennietung ist zu berechnen (Bild 44): N F = 120 kN, σ z zul = 140 mm 2 N N , σl zul = 280 mm 2 mm 2 (zulässiger Lochleibungsdruck). Gewählt: d1 = 17 mm, s = 8 mm, s1 = 6 mm.

τ a zul = 110

Lösung:

u

Die erwartete (geschätzte) Schwächung des Stabprofils durch die Nietlöcher wird durch das Verschwächungsverhältnis

F

W

v=

τ-Kurve

(Parabel)

Nutzquerschnitt An ungeschwächter Querschnitt A

berücksichtigt. Hier wird v = 0,75 angenommen.

Fq = F

F

a) Aerf =

Für die folgenden Querschnittsformen gilt:

 max = (3/2) · a  max = (4/3) · a  max  2 · a

F

ni k

.te

w

σl zul d1s

120 000 N = N 110 ⋅ 2⋅ 227 mm 2 mm 2

= 280

120 000 N = N 2 ⋅17 mm⋅8 mm mm

= 3,14 ; also nl 4 Niete

In den folgenden Rechnungen muss demnach n = 4 eingesetzt werden. e) z vorh =

F 120 000 N = = s(b − nd1 ) 8 mm (145 − 4⋅17) mm

= 195

w

Niete und Bolzen werden nach obigen Gleichungen berechnet, obwohl in der Schnittfläche immer noch ein Biegemoment übertragen werden muss, wie die Untersuchung des Kräftegleichgewichts am abgeschnittenen Bauteil beweist (Bild 42). Die dadurch entstehende Unsicherheit wird durch ein geringeres a zul berücksichtigt. Niete werden außer auf Abscheren noch auf Lochleibungsdruck  l berechnet (siehe 2.6 Flächenpressung).

f ) a vorh =

= 66

g) l vorh =

N N > σ z zul = 140 mm 2 mm 2

F = mnA 1 N mm 2

120 000 N = N mm 2

2⋅4⋅227

  a zul 110

N mm 2

120 000 N F

n d1s 4 17 mm  8 mm

= 221

Bild 44. Nietverbindung

=

τ a zul m A 1

d) nl erf =

aB = 0,85 Rm aB = 1,10 Rm

w

F

c) na erf =

= 2, 4 ; also na = 3 Niete

Die Abscherfestigkeit von Stahl und Gusseisen kann aus der Zugfestigkeit Rm bestimmt werden: für Flussstahl ist für Gusseisen ist

fo

b = 145 mm ausgeführt (Normmaß)

ch

Rechteckquerschnitt Kreisquerschnitt Rohrquerschnitt

Aerf 1143 mm 2 = =142,9 mm s 8 mm

b) berf =

Bild 43. Schubspannungsverteilung im schubbeanspruchten Rechteckquerschnitt

140

.in

τmax

Fq A

120 000 N = 1143 mm 2 N 2 ⋅0,75 mm

=

er 24

τmittel = τa =

σ z zulv

N mm 2

  l zul 240

N mm 2

Beachte: zu d) 4 Niete 17 würden eine größere Breite b erfordern (Nietabstände nach DIN 1 050). Einfacher wäre es, die Niete je Seite zweireihig anzuordnen. zu e) Die vorhandene Zugspannung ist größer als die zulässige. Bei der unter d) vorgeschlagenen Ausführung (zweireihige Nietung) ist der Lochabzug geringer und damit die vorhandene Zugspannung kleiner als die zulässige.

D 66

D Festigkeitslehre

2.5 Torsion (Verdrehung)

Je nach vorliegender Aufgabe kann die TorsionsHauptgleichung umgestellt werden zur Berechnung des erforderlichen Querschnitts (Querschnittsnachweis): MT (80) Wp erf =

2.5.1 Kreiszylinder mit gleichbleibendem Querschnitt 2.5.1.1 Spannung. Der gerade zylindrische Stab in Bild 45 ist einseitig eingespannt und wird durch das Drehmoment M belastet, dessen Ebene rechtwinklig zur Stabachse steht. Ein Schnitt rechtwinklig zur Stabachse zerlegt den Stab in die Teile I und II. Die statischen Gleichgewichtsbedingungen für einen Stababschnitt ergeben das innere Kräftesystem:

τ t zul

Berechnung der vorhandenen Spannung (Spannungsnachweis): M t vorh = T Wp

(81)

Berechnung der maximal zulässigen Belastung (Belastungsnachweis):

I.  Fx = 0; keine x-Kräfte vorhanden II.  Fy = 0; keine y-Kräfte vorhanden

MT max = Wp t zul

III.  M(0) = 0 = M – MT

(82)

.in

fo

Gleichungen zur Berechnung des polaren Widerstandsmomentes Wp siehe Tabelle 18. Wichtige Zahlenwertgleichungen zur Berechnung des Torsionsmomentes MT = M in Nm und Nmm aus gegebener Leistung P in kW und gegebener Drehzahl n in U/min = 1/min = min–1: P n

w

w

MT

ist das durch die äußeren Kräfte hervorgerufene Außenmoment ist das durch die inneren Kräfte hervorgerufene Torsionsmoment

w

M

.te

Bild 45. Torsionsbeanspruchte Welle

ch

ni k

er 24

M = 9550

Die Momentengleichgewichtsbedingung III. zeigt, dass der Querschnitt ein in der Fläche liegendes Torsionsmoment MT = M zu übertragen hat. Es ist längs des Stabes an jeder Querschnittsstelle gleich groß (im Gegensatz zur Biegung). Die Mantelgerade AB ist daher zur Wendel AC geworden. Die auftretende Torsionsspannung t ist nur vom Betrag des zu übertragenden Torsionsmomentes MT und vom polaren Widerstandsmoment Wp des Querschnittes abhängig:

M = 9,55⋅106

P n

M Nm

P n kW min–1 M

P

n

Nmm kW min–1

(83)

(84)

2.5.1.2 Herleitung der Torsions-Hauptgleichung. Das äußere Drehmoment M verdreht (tordiert) zwei dicht benachbarte Querschnitte gegeneinander. Es entstehen daher Schubspannungen . Wie das Verformungsbild 46 zeigt, werden die Werkstoffteilchen um so weiter drehend gegeneinander verschoben, je weiter entfernt sie von der Stabachse liegen: B ' wandert nach C ' und B nach C. Die stärkste Verformung liegt am Querschnittsumfang; die Stabachse dagegen ist unverformt.

Torsionsspannung t = =

Torsionsmoment M T polares Widerstandsmoment Wp

t

MT Wp

t N mm

2

MT

Wp

Nmm

mm3

(Torsions-Hauptgleichung)

Bild 46. Verformungs- und Spannungsbild bei Torsion

(79) Da im elastischen Bereich nach Hooke die Verformung der Spannung proportional ist, muss ebenso

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 67

wie die Verformung auch die Spannung mit den Abständen r von der Stabachse wachsen. Die Spannungen sind demnach wie bei der Biegung linear verteilt. Die Stabachse ist unverformt, also auch spannungslos. Jedes Flächenteilchen  A überträgt die Querkraft  F =   A (in der Fläche liegend). In Bezug auf die Stabachse überträgt jedes Flächenteilchen mit dem Abstand r das kleine Innenmoment  MT =  Fr =   Ar.

Wird die nach b aufgelöste Beziehung (85) in die letzte Gleichung für den Verdrehwinkel eingesetzt, ergeben sich die Torsions-Formänderungsgleichungen: τ l 180° ϕ= t ⋅ (86) Gr π

ϕ=

M Tl 180° ⋅ Wp r G π

(87)

ϕ=

M T l 180° ⋅ Ip G π

(88)

Das Spannungsbild zeigt die Proportion:

τ r r = ; also auch τ = τ max r τ max r Damit wird

 t, G

l, r

MT

Wp

Ip

º

N mm 2

mm

Nmm

mm3

mm4

r τ Ar = max Ar 2 r r

fo

M T = τ Ar = τ max



τ max r

Ar 2 =

τ max r

  Ar2

.te

ch

ni k

Der Summenausdruck  Ar2 wird als rein geometrische Rechengröße herausgezogen und als polares Flächenmoment Ip bezeichnet (siehe Flächen- und Widerstandsmomente). Wird außerdem die Randfaserspannung max als Torsionsspannung t bezeichnet, so ergibt sich die Hauptgleichung in der Form

er 24

MT =  MT = ∑

.in

Nach den Gleichgewichtsbedingungen muss das gesamte Torsionsmoment MT gleich der Summe aller kleinen Innenmomente sein, also

Ip und mit = polares Widerstandsr r moment Wp: MT = t Wp

Ip

w

w

w

MT =τt

2.5.1.3 Formänderung. Die Stirnflächen des torsionsbeanspruchten Stabes (Bild 47) werden um den Verdrehwinkel  gegeneinander verdreht.

Bei der elastischen Verformung gilt für alle Beanspruchungsarten das Hooke’sche Gesetz:  =  l E/l. Es wird sinngemäß eingesetzt: Für die Normalspannung  die Schubspannung , für die Formänderung  l der Bogen b und für den Elastizitätsmodul E der Schubmodul G, so ergibt sich das Hooke’sche Gesetz für Torsion: b l

(85)

τt = G

Zur rechnerischen Vereinfachung wird das Bogenstück BC = b durch den Verdrehwinkel  in Grad ausgedrückt. Zwischen beiden besteht die Beziehung b ϕ = 2 π r 360°

ϕ=

b 360° b 180° = ⋅ r π 2π r

Bild 47. Formänderung bei Torsion

Der Schubmodul G entspricht dem E-Modul bei Normalspannungen. Für Stahl ist G = 80 000 N/mm2. Die obigen Gleichungen zeigen, dass der Verdrehwinkel unabhängig von der Werkstoffgüte ist, weil z.B. für alle Stahlsorten G gleich groß ist. Es wäre also falsch, besseren Stahl zu benutzen, um den Verdrehwinkel kleiner zu halten. 2.5.1.4 Formänderungsarbeit. Beim Verdrehen eines zylindrischen Stabs steigt das Torsionsmoment MT von null bis zu einem Höchstwert proportional zum Verdrehwinkel an. Die im Stab gespeicherte Formänderungsarbeit W entspricht im MT,  -Diagramm der Fläche unter der MT -Linie (Bild 48): W = MT

ϕ 2

 W, MT Nmm rad = 1

(89)

Torsionsstabfedern werden verwendet als Autofedern, Stabilisatoren im Fahrzeugbau, Drehmomentenschlüssel und im Messgerätebau.

D 68

D Festigkeitslehre Damit wird nach einigen Umformungen die Formänderungsarbeit:

Die Neigung der Belastungslinie (= Federkennlinie) ist ein Maß für die „Härte“ der Feder. Sie ist um so härter, je steiler die Kennlinie verläuft, d.h. je größer die Federrate R (Federsteifigkeit) ist:

W = MT

ϕ

=

2

W

τ t2 V 4G

Nmm

 t, G

V

N mm3 mm 2

(91)

2.5.2 Stäbe mit beliebigem Querschnitt Bei der Verdrehung zylindrischer Stäbe mit Kreisquerschnitt bleiben diese eben. Bei allen anderen Querschnitten tritt dagegen eine Verwölbung ein. Die mathematische Behandlung führt zu Differentialgleichungen. In der Praxis wird in Anlehnung an die Torsion zylindrischer Stäbe mit Kreisquerschnitt mit folgenden Gleichungen für Torsionsspannung  t und Verdrehwinkel  gerechnet:

ϕ

ˆ tan α =

Für zylindrische Stäbe mit Kreisquerschnitt gilt:

τ tl

d 2

und

MT

Nmm

Wt

It

l, r



mm3

mm4

mm

º

Darin ist It eine Größe, die dem polaren Flächenmoment des Kreisquerschnittes entspricht und als Drillungswiderstand bezeichnet wird. Wt entspricht dem polaren Widerstandsmoment des Kreisquerschnittes. Gleichungen für Wt und It siehe Tabelle 18.

w

G

π d2 l = Volumen V 4

ch

ϕ=

d πd3 πd2 d = ⋅ =A 16 4 4 4

mm 2

(92)

.te

Wp =

N

M T l 180D ⋅ G It π

ni k

M T = τ t Wp

 t, G

ϕ=

.in

MT

R MT  Nmm (90) Nmm rad = 1 rad

MT Wt

er 24

R=

τt =

fo

Bild 48. Arbeitsdiagramm für Torsionsstabfeder

Widerstandsmoment Wp (Wt)

w

Form des Querschnitts

w

Tabelle 18. Widerstandsmoment Wp (Wt) und Flächenmoment Ip (Drillungswiderstand It)

Wt = Wp =

π 3 d3 d ≈ 16 5

Flächenmoment Ip Drillungswiderstand It

I t = Ip =

≈ 0, 2 d 3

Wt = Wp =

Wt =

π d a4 − di4 ⋅ 16 da

π 3 nb 16

h = n >1 b

π 4 d4 d ≈ 32 10

≈ 0,1 d 4

It = Ip =

It =

π ⋅(d 4 − di4 ) 32 a

π n3b 4 ⋅ 16 n 2 +1

Bemerkungen

max am Umfang

max am Umfang

max an den Endpunkten der kleinen Achse

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

Form des Querschnitts

D 69 Flächenmoment Ip Drillungswiderstand It

Widerstandsmoment Wp (Wt ) ha h i = =n>i ba b i

Bemerkungen

hi bi = = α 1 b

It = c2b4

max in der Mitte der Seiten

max in der Mitte der

Wt = c1b3

langen Seiten

h3 13

It =

b4 It = 46,2

er 24

h3 2 I Wt = = t h 13

It = 1,847 r 4

ni k

Wt = 1,511

ch

Wt = 0,447 r A

.te

r3

max in der Mitte der

It = 0,520 r 2A It = 1,726 r 4

max in der Mitte der Seiten

A Querschnittsfläche

w

w

w

Seiten

Seiten

A Querschnittsfläche

Wt = 1,481

max in der Mitte der

It = 0,553 r 2A

Wt = 0,436 r A r3

h4 26

.in

Wt = 0,05 b3 =

8 10 2,456 3,123 2,456 3,123

fo

n 1 1,5 2 3 4 6 c1 0,208 0,346 0,493 0,801 1,150 1,789 c2 0,1404 0,2936 0,4572 0,7899 1,1232 1,789

1 l s3 + l t2 ss3 Wt = ⋅ t1 f 3 sf It sf : lt 1 = 2 l1 – sf lt 2 = l2 – 1,6 sf I : lt 1 = 2l1 – 1,26 sf lt 2 = l2 – 1,67 sf + 1,76 sf

Wt =

„

Beispiel: Eine Getriebewelle überträgt eine Leistung von 12 kW bei 460 min–1. Die zulässige Torsionsspannung beträgt wegen zusätzlicher Biegebeanspruchung nur 30 N/mm2. Zu berechnen sind: a) das Drehmoment M an der Welle, b) das erforderliche Widerstandsmoment Wp , c) den erforderlichen Durchmesser derf einer Vollwelle, d) den erforderlichen Innendurchmesser d einer Hohlwelle, wenn der Außendurchmesser D = 45 mm ausgeführt wird, e) die Torsionsspannung an der Wellen-Innenwand.

1 I t = ⋅(l t1 sf3 + l t2 ss3 ) 3

Lösung: a) M = 9550⋅

M = 9550⋅ b) Wp erf =

Wp erf =

P n 12 Nm = 249,1 Nm 460

MT

τ t zul 249,1⋅103 Nmm = 8303 mm3 N 30 2 mm

max in den langen Seiten der Flansche

D 70

D Festigkeitslehre

c) Wp =

π 3 d 16

derf = 3

16 Wp erf

π

=3

16 ⋅8303 mm3 = 34,8 mm π

l

d = 35 mm ausgeführt „

Beachte: Soll nur der Wellendurchmesser d bestimmt werden, dann wird man b) und c) zusammenfassen und derf = 3

π d 4G ϕ = 180° ⋅M T 32⋅ π = 180 mm

N ⋅10° mm 2 32⋅180°⋅50⋅103 Nmm

π 2 ⋅94 mm 4 ⋅8⋅104

l=

16 M t berechnen. π τ t zul

Beispiel: Ein Kurbelarm mit Rechteckquerschnitt (20  40) mm2 ist 250 mm lang und wird durch ein Torsionsmoment von 80 Nm beansprucht. Gesucht: a) die Torsionsspannung in der Mitte der langen Seiten, b) der Verdrehwinkel.

Lösung: π D4 − d 4 ⋅ d) Wp = 16 D

h a) Nach Tabelle 18 ist mit n = = 2 der Wert c1 = 0,493 und b damit Wt = c1 b3 = 3944 mm3

Beachte: Wp erf nach b) bleibt gleich groß, weil MT und t zul gleich bleiben. = D4 − d 4

d erf = 4 D 4 −

N N = 16,1 mm 2 mm 2 in der Mitte der kurzen Seiten.

t = c3 t max = 0,7952  20,3

16 Wp erf D = 38,5 mm (ausgeführt) π

b) It = c2 b4 = 0,4572  204 mm4 =

e) Strahlensatz:

= 7,3  104 mm4 und damit nach (88)

τ ta D = τ ti d

ϕ=

d N 38,5 mm N = 30 ⋅ = 25, 7 D mm 2 45 mm mm 2

M T l 180° ⋅ = I tG π

er 24

τ ti = τ ta ⋅

M T 80 000 Nmm N = = 20,3 Wt 3944 mm3 mm 2

fo

π

t max =

.in

16 Wp D

80000 Nmm⋅250 mm 180° ⋅ = 0,196° N π mm 2

7,3⋅104 mm 4 ⋅0,8⋅105

w

w

.te

ch

ni k

2.6 Flächenpressung

w

Beachte: Mit ta = t zul darf man nur deshalb rechnen, weil der mit t zul = 30 N/mm2 berechnete Innendurchmesser exakt so beibehal-

„

Die Beanspruchung der Berührungsflächen zweier gegeneinander gedrückter Bauteile heißt Flächenpressung oder Pressung (bei Nieten: Lochleibungsdruck). 2.6.1 Flächenpressung ebener Flächen

Wird ein Bauteil nach Bild 49. durch eine schräge Kraft F auf seine Unterlage gepresst, so ist die Flächenpressung

ten wird. Hätte man d = 38 mm (Normmaß) ausgeführt, hätte die Randfaserspannung ta = t vorh = MT / Wp mit dem neuen Wp berechnet und erst damit ti bestimmt werden können.

p=

Beispiel: Ein Torsionsstab-Drehmomentenschlüssel soll bei einem Drehmoment von 50 Nm einen Verdrehwinkel von 10º anzeigen. Zu berechnen sind a) der Durchmesser d des Torsionsstabes bei t zul = 350 N/mm2, b) die erforderliche Stablänge l für den geforderten Verdrehwinkel.

p

Normalkraft FN Berührungsfläche A

FN A

p N 2

FN

A

N

mm2

mm (Flächenpressungs-Hauptgleichung)

Lösung: a) Aus τ t =

π MT ergibt sich mit Wp = d 3 Wp 16

16 M T 16⋅50⋅103 Nmm = ≈ 9 mm N π τ t zul 3 π ⋅350 2 mm d = 9 mm ausgeführt

derf = 3

b) Mit Gleichung (88) und I p =

π 4 d wird dann 32

Bild 49. Flächenpressung ebener Flächen

(93)

2 Die einzelnen Beanspruchungsarten

D 71

Die Flächenpressung p steht immer rechtwinklig auf der Berührungsfläche. Zur Berechnung muss deshalb auch die rechtwinklig auf der Fläche stehende Normalkraft FN benutzt werden. Dazu ist exaktes Freimachen des betrachteten Bauteiles erforderlich. Für die Keilführung in Bild 50 z.B. zeigt das Krafteck die Normalkraft FN = F / cos α und damit die Flächenpressung p: FN F F

A A cos  Aprojiziert

fo

p

F Aproj

(94)

.te

p=

er 24

ch

ni k

Im Nenner steht die Projektion der Berührungsfläche in Richtung der Wirklinie der Belastung F: A cos α ist die Projektion der Berührungsfläche auf die zur Wirklinie von F rechtwinklige Ebene. Man kommt dann bei geneigten Flächen ohne Umrechnung auf die Normalkraft aus: Flächenpressung

.in

Bild 50. Flächenpressung geneigter Flächen

w

w

w

Damit lassen sich bequeme Berechnungsgleichungen für praktisch häufig vorkommende Fälle entwickeln, wie sie im folgenden Bild 51 zusammengestellt sind.

Bild 51. Typische technische Beispiele für die Verwendung der Gleichung p = F/Aproj

2.6.1.1 Flächenpressung im Gewinde. Ein wichtiges Beispiel der Entwicklung einer Gleichung nach (94) ist die Berechnung der Flächenpressung in Bewegungsschrauben (meist mit Trapezgewinde nach DIN 103), wobei häufig die erforderliche Mutterhöhe m aus der zulässigen Pressung zu bestimmen ist. Mit i = m/P tragenden Gängen und den Bezeichnungen aus Bild 52 wird die projizierte Fläche aller Gewindegänge: Aproj = π d 2 H1

m P

und daraus die Flächenpressung im Gewinde p=

F FP = Aproj π d 2 H1m

m, P, d2, H1 mm

F N

(95)

p N mm 2

D 72

D Festigkeitslehre

Bild 52. Bezeichnungen am Trapezgewinde Bild 54. Nietkraft F1 und kleinste Blechdickensumme s

Beachte: Die Rechnung ergibt eine mittlere Flächenpressung, weil im Gegensatz zu den tatsächlichen Verhältnissen eine gleichmäßige Kraftaufnahme der einzelnen Gewindegänge vorausgesetzt wurde. Bei metrischem Gewinde ist für t2 das Maß t1 einzusetzen.

fo

Die Flächenpressung am Nietschaft heißt Lochleibungsdruck  l. Er wird berechnet aus: F1 Kraft, die ein Niet zu übertragen hat; d1 Lochdurchmesser = Durchmesser des geschlagenen Nietes; s = kleinste Summe aller Blechdicken in einer Kraftrichtung (Bild 54): F1 ≤  l zul d1s

er 24 σl =

l N mm

2

F1

d1, s

N

mm

(97)

In Bild 54 ist in Kraftrichtung rechts: s = 2s1 = 2  7 mm = 14 mm; in Kraftrichtung links: s = 3 s2 = 3  3,5 mm = 10,5 mm. Es muss also mit s = 10,5 mm gerechnet werden, weil das die kleinste Blechdickensumme in einer Kraftrichtung ist und damit nach (97) den größten Lochleibungsdruck ergibt.

p N mm

F

d, l

.te

F F = A proj d l

2

N

mm

(96)

„

w

w

w

p=

ch

ni k

Schwieriger als bei ebenen Flächen sind die Pressungsverhältnisse an der Oberfläche der Lagerzapfen, Bolzen und Niete. Die Normalkräfte auf die Berührungsflächen sind hier statisch unbestimmt. Man denkt sich deshalb nach Bild 53 einen Mittelwert p gleichmäßig über der Flächenprojektion verteilt und rechnet bei Lagerzapfen und Bolzen mit der Flächenpressung

.in

2.6.2 Flächenpressung gewölbter Flächen

Beispiel: Für eine zugbeanspruchte Gewindespindel mit Tr 28  5 sind zu berechnen: a) die zulässige Höchstlast für z zul = 120 N/mm2, b) die erforderliche Mutterhöhe m für pzul = 30N/mm2.

Lösung: a) Fmax = z zul A3 Fmax = 120

b) merf = merf =

N ⋅398 mm 2 = 47 760 N mm 2

Fmax P π d 2 H1 pzul

47 760 N⋅5 mm

π ⋅25,5 mm⋅ 2,5 mm⋅30

N mm 2

= 39,75 mm

m = 40 mm ausgeführt

„

Beispiel: Ein Gleitlager (Bild 55) wird durch die Radialkraft Fr = 16 kN und die Axialkraft Fa = 7,5 kN belastet. Das Bauverhältnis soll l/d = 1,2 sein. pzul = 6 N/mm2. Gesucht: d, D, l.

Lösung:

Bild 53. Flächenprojektion eines Lagerzapfens

p=

F F F F = = = Aproj d l d ⋅1, 2 d 1, 2 d 2

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen

derf =

D 73 – außerdem wirkt ein Biegemoment Mb = Fa; hervorgerufen durch das Kräftepaar; es erzeugt eine Biegespannung

F 16000 N = ≈ 47, 2 mm N 1, 2 pzul 1, 2⋅6 mm 2

d = 48 mm ausgeführt, daher l = 1,2 d = 1,2  48 mm = 57,6 mm l = 58 mm ausgeführt Derf =

M b M be Fae = = = W I I 72 500 N⋅67 mm⋅60 mm N = = 91 318 ⋅104 mm 4 mm 2

σb =

4F +d 2 π pzul

4⋅7500 N + 2304 mm 2 = 62,4 mm N π ⋅6 2 mm D = 63 mm ausgeführt

Derf =

.in

fo

Nach Bild 1 erhält man aus dem Zugspannungsbild b) und dem Biegespannungsbild c) das Schaubild der resultierenden Spannung d). Die bei reiner Biegung durch den Schwerpunkt S der Fläche gehende Nulllinie ist bei der zusammengesetzten Spannung um c nach links verschoben. Das Flächenmoment I ist stets auf die Schwerpunktachse zu beziehen. Vor allem bei Walzprofilen sollte man immer die Biegespannung mit Hilfe des Flächenmomentes I berechnen, weil in den Profilstahltabellen nicht immer das direkt brauchbare Widerstandsmoment W enthalten ist.

er 24

Bild 55. Gleitlager

ni k

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen

A. Böge

w

w

w

.te

ch

Auch in einfachen praktischen Fällen treten häufig mehrere Beanspruchungsarten gleichzeitig auf. Man unterscheidet gleichzeitiges Auftreten mehrerer Normalspannungen, gleichzeitiges Auftreten mehrerer Schubspannungen und gleichzeitiges Auftreten von Normal- und Schubspannungen.

3.1 Gleichzeitiges Auftreten mehrerer Normalspannungen 3.1.1 Zug und Biegung (auch exzentrischer Zug) Nach Bild 1 ist an einem IPE-Träger (Tabelle 10) ein Blech von 14 mm Dicke angeschlossen, so dass sich durch die Zugkraft F ein einseitiger Kraftangriff und damit „exzentrischer Zug“ ergibt. Nach dem Schnittverfahren wird das innere Kräftesystem für den Querschnitt A – B bestimmt. Der Ansatz der statischen Gleichgewichtsbedingungen legt die vom Querschnitt zu übertragenden Kräfte und Momente fest:

Bild 1. Zug und Biegung

– eine rechtwinklig zum Schnitt stehende Normalkraft FN = F = 72,5 kN = 72 500 N. Sie ruft eine gleichmäßig über dem Querschnitt verteilte Zugspannung hervor:

Nach dem Spannungsbild d) ergibt die Addition der Einzelspannungen die resultierende Gesamtspannung:

z =

F 72 500 N N = = 54,9 S 1320 mm 2 mm 2

res Zug = σ z + σ bz =

F Fae + ≤ z zul S I

(1)

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen

derf =

D 73 – außerdem wirkt ein Biegemoment Mb = Fa; hervorgerufen durch das Kräftepaar; es erzeugt eine Biegespannung

F 16000 N = ≈ 47, 2 mm N 1, 2 pzul 1, 2⋅6 mm 2

d = 48 mm ausgeführt, daher l = 1,2 d = 1,2  48 mm = 57,6 mm l = 58 mm ausgeführt Derf =

M b M be Fae = = = W I I 72 500 N⋅67 mm⋅60 mm N = = 91 318 ⋅104 mm 4 mm 2

σb =

4F +d 2 π pzul

4⋅7500 N + 2304 mm 2 = 62,4 mm N π ⋅6 2 mm D = 63 mm ausgeführt

Derf =

.in

fo

Nach Bild 1 erhält man aus dem Zugspannungsbild b) und dem Biegespannungsbild c) das Schaubild der resultierenden Spannung d). Die bei reiner Biegung durch den Schwerpunkt S der Fläche gehende Nulllinie ist bei der zusammengesetzten Spannung um c nach links verschoben. Das Flächenmoment I ist stets auf die Schwerpunktachse zu beziehen. Vor allem bei Walzprofilen sollte man immer die Biegespannung mit Hilfe des Flächenmomentes I berechnen, weil in den Profilstahltabellen nicht immer das direkt brauchbare Widerstandsmoment W enthalten ist.

er 24

Bild 55. Gleitlager

ni k

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen

A. Böge

w

w

w

.te

ch

Auch in einfachen praktischen Fällen treten häufig mehrere Beanspruchungsarten gleichzeitig auf. Man unterscheidet gleichzeitiges Auftreten mehrerer Normalspannungen, gleichzeitiges Auftreten mehrerer Schubspannungen und gleichzeitiges Auftreten von Normal- und Schubspannungen.

3.1 Gleichzeitiges Auftreten mehrerer Normalspannungen 3.1.1 Zug und Biegung (auch exzentrischer Zug) Nach Bild 1 ist an einem IPE-Träger (Tabelle 10) ein Blech von 14 mm Dicke angeschlossen, so dass sich durch die Zugkraft F ein einseitiger Kraftangriff und damit „exzentrischer Zug“ ergibt. Nach dem Schnittverfahren wird das innere Kräftesystem für den Querschnitt A – B bestimmt. Der Ansatz der statischen Gleichgewichtsbedingungen legt die vom Querschnitt zu übertragenden Kräfte und Momente fest:

Bild 1. Zug und Biegung

– eine rechtwinklig zum Schnitt stehende Normalkraft FN = F = 72,5 kN = 72 500 N. Sie ruft eine gleichmäßig über dem Querschnitt verteilte Zugspannung hervor:

Nach dem Spannungsbild d) ergibt die Addition der Einzelspannungen die resultierende Gesamtspannung:

z =

F 72 500 N N = = 54,9 S 1320 mm 2 mm 2

res Zug = σ z + σ bz =

F Fae + ≤ z zul S I

(1)

D 74

D Festigkeitslehre

res Druck = σ z − σ bd =

F Fae − ≤ d zul A I

(2)

Fmax 1 ≤

Mit den berechneten Spannungen wird demnach: N N =146 mm 2 mm 2

und

Fmax 2 ≤

N N =−36,1 2 mm mm 2

res Druck = (54,9 – 91)

N mm 2 =1717 N  1 74, 2 ⋅9, 2  1   + 2 410 21 000  mm 60

Fmax 1 ≤

res Zug = (54,9 + 91)

σ z zul 1 le1 + A I

σ d zul le2 1 − I A

N mm 2 = 1592 N  74,2⋅15,8 1 1    − 2 410 mm   21 000 85

Fmax 2 ≤

Eine Beziehung zur Berechnung von c wird aus dem Spannungsbild 1d abgelesen:

also ist Fmax = Fmax2 ≤ 1 592 N

σ c σz FIe I = = ; also c = e z = σ b A Fae Aa e σb

c

i

a

.in

i2 a

(3)

mm mm mm

ni k

Solange c = i 2/a < e ist, treten im Querschnitt Zugund Druckspannungen auf, bei c > e nur Zugspannungen.

er 24

c=

fo

I / A oder I / A = i 2

und mit Trägheitsradius i =

Im Beispiel ist mit

.te

ch

ix2 = Ix /A = 318  104 mm4/1 320 mm2 = 2 409 mm2 und damit c = 2 409 mm2/ 60 mm = 40,2 mm. Wie die Rechnung schon bewies, treten wegen c < e, d.h. 40,2 mm < 60 mm Zug- und Druckspannungen auf.

„

w

w

w

Für die Bemessung eines exzentrischen Zugstabes gelten die Gleichungen (1), und (2). Beispiel: Für die Schraubzwinge nach Bild 2 sind zu berechnen: a) die höchste zulässige Klemmkraft Fmax, wenn im eingezeichneten Querschnitt eine Zugspannung von 60 N/mm2 und eine Druckspannung von 85 N/mm2 nicht überschritten werden sollen; b) das zum Festklemmen mit Fmax erforderliche Drehmoment M (ohne Reibung zwischen Klemmteller und Spindel; c) die erforderliche Handkraft Fh zum Festklemmen, wenn diese am Knebel im Abstand r = 60 mm von der Spindelachse angreift; e) die Knicksicherheit der Spindel, wenn die freie Knicklänge gleich 100 mm gesetzt wird. Spindelwerkstoff: E 295.

Bild 2. Schraubenzwinge b) MRG = Fmax r2 tan ( + r') = M (siehe C1, 8.7.4) d 9,026 mm r2 = 2 = = 4,513 mm 2 2 P = 1,5 mm; d3 = 8,16 mm H1 = 0,812 mm; AS = 58 mm2

P 1,5 mm = = 0, 0529 2 ʌ r2 2 ʌ⋅ 4,513 mm

tan α =

αº =

180° tan α = 3, 03° π

180° tan r' = 8,59° π tan ( + r') = tan 11,6º = 0,2053

tan r' = µ ' = 0,15; r '° =

MRG = M = 1 592 N  4,513 mm  0,2053 = 1 475 Nmm

c) M = Fh r Lösung: Wie üblich bestimmt man die Schwerpunktsabstände e1 = 9,2 mm und e2 = 15,8 mm und mit der Gleichung für das T-Profil das axiale Flächenmoment I = 13 (Be13 − bh3 + ae23 ) = 2,1⋅104 mm 4 ; A = 410 mm2;

l = 65 mm + e1 = 74,2 mm

a) Man muss Fmax mit den beiden Annahmen bestimmen (hier mit z zul  d zul):

Fh =

d) merf = merf =

M 1475 Nmm = = 24,6 N 60 mm r Fmax P π d 2 H1 pzul

1592 N⋅1,5 mm π ⋅9,026 mm⋅0,812 mm⋅3

m = 35 mm ausgeführt

N mm 2

= 34,6 mm

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen e) =

D 75 zu Zugspannungen im Querschnitt kommt, heißt Kernweite r. Die Kernweite r ergibt sich aus

s 4 s 400 mm = = = 49 < λ 0 = 89 i d3 8,16 mm

also liegt unelastische Knickung vor (Tetmajerfall):

F re F − = 0 zu I A (4) I i2 W r= = = (W Widerstandsmoment), Ae e A

K = 335 – 0,62

d vorh =

Svorh =

N mm 2

Fmax 1592 N N = = 27, 4 AS 58 mm 2 mm 2

σK σ d vorh

wenn F auf einer Hauptachse angreift. Die von der Kernweite r begrenzte Fläche heißt Querschnittskern. Solange die Druckkraft F innerhalb dieser Fläche angreift, treten im Querschnitt nur Druckspannungen d auf. In Bild 3c treten schon geringe Zugspannungen auf, d.h. die Kraft F ist schon über den Kernquerschnitt hinausgetreten (a > r). Nach (4) wurden die Kernweiten für Kreis, Kreisring und Rechteck berechnet und in Bild 4 dargestellt. Berechnung der Kernweite r zu den Querschnittsflächen in Bild 4:

N 304,6 mm 2 = 11 = N 27,4 mm 2

3.1.2 Druck und Biegung (auch exzentrischer Druck)

er 24 Kreisring:

w

.te

ch

Rechteck:

W d π d 34 = = A 32 π d 2 8

(5)

r=

2 W D  d   = 1+   A 8  D  

(6)

r 1=

W1 b h 2 h = = A 6bh 6

W h b2 b r 2= 2 = = 6 hb 6 A

Mit d als Diagonale wird die kleinste Kernweite bh bh r min= = 2 2 6 d 6 b +h

(7)

(8)

w

w

r=

.in

Kreis:

ni k

Nach Bild 3 greift die Druckkraft F außerhalb des Schwerpunkts S an. Das Schnittverfahren und die Entwicklung der Spannungsbilder ergeben die gleichen Gleichungen wie bei Zug und Biegung. Ist die Stablänge groß im Verhältnis zum Querschnitt, d.h. ist der Stab schlank, dann muss auf Knickung nachgerechnet werden.

fo

K = 335 – 0,62  49 = 304,6

Bild 3. Druck und Biegung

Querschnitte von Druckstäben aus z.B. Mauerwerk, stahlfreier Beton, Erdreich dürfen nur auf Druck beansprucht werden, weil ihre Zugfestigkeit zu klein ist. Das resultierende Spannungsbild darf also nur Druckspannungen zeigen, d.h. es muss nach Bild 3 im Grenzfall auf der der Kraft F abgewandten Seite res Zug = 0 werden. Sind F, I, A und e konstant, so ist nur die Größe von a dafür bestimmend, ob min positiv (Zugspannung), negativ (Druckspannung) oder null wird. Derjenige Grenzwert von a, bis zu dem der Angriffspunkt von F auswandern darf, ohne dass es

Bild 4. Kernweite und Querschnittskern (schraffierte Fläche) für Kreis, Kreisring und Rechteck

3.2 Gleichzeitiges Auftreten mehrerer Schubspannungen 3.2.1 Torsion und Abscheren

Nach Bild 5 greift am Umfang eines kurzen geraden Stabes mit Kreisquerschnitt eine Kraft F an.

D 76

D Festigkeitslehre Diese Hypothese stimmt gut mit Versuchen überein und setzt sich allgemein durch. Die drei Gleichungen gelten nur, wenn  und  durch den gleichen Belastungsfall entstehen, also beide durch schwellende oder beide durch wechselnde Belastung hervorgerufen werden. Sind die Belastungsfälle für  und  verschieden, so ist mit dem Anstrengungsverhältnis

Nach dem Schnittverfahren hat jeder Schnitt zu übertragen (ohne Biegung): eine in der Fläche liegende Querkraft Fq = F; sie ruft Abscherspannungen a = F /A hervor; genauer (für Kreisquerschnitt) Schubspannungen

τs =

4F 16 F = , ohne Herleitung. 3 A 3 πd 2

α0 =

Außerdem ein Torsionsmoment MT = Fr ; es ruft Torsionsspannungen

σ zul ϕ τ zul

(11)

zu rechnen. Die Werte für  sind für die einzelnen Hypothesen verschieden. Es gilt dann für die Vergleichsspannung: nach Mohr:

M 16 M T 8F τt = T = = hervor. Wp π d3 π d2

σ v = σ 2 + 4(α0τ )2 σ zul

(12)

2 τ zul

fo

α0 =

.in

nach der größten Gestaltänderungsenergie:

Bild 5. Torsion und Abscheren

α0 =

.te

ch

16 F 8F F + ≈ 4, 244 2 3 π d2 π d2 d

w

w

3.3 Gleichzeitiges Auftreten von Normal- und Schubspannungen

w

3.3.1 Vergleichsspannung (reduzierte Spannung)

Die auftretenden Normal- und Schubspannungen dürfen nicht einfach algebraisch oder geometrisch addiert werden wie in 1 und 2. Es wird deshalb eine sogenannte Vergleichsspannung v eingeführt, die mit Hilfe von Gleichungen berechnet werden kann, die wiederum aus den verschiedenen Bruchhypothesen entwickelt wurden. Die Schubspannungshypothese von Mohr liefert die Vergleichsspannung

σv = σ 2 +4 τ 2

(9)

Diese Hypothese passt sich den verschiedenen Werkstoffen gut an und wurde durch Versuche von Guest, v. Kármán, Böcker und M. ten Bosch bestätigt. Die Hypothese der größten Gestaltänderungsenergie liefert die Vergleichsspannung

σ v = σ 2 +3 τ 2

σ zul

(13)

1, 73 τ zul

Für die Bemessung der Querschnitte muss v ≤ zul sein.

ni k

In den Umfangspunkten B tritt die größte resultierende Beanspruchung auf:

τ max = τ s + τ t =

er 24

σ v = σ 2 + 3 (α0τ )2

(10)

3.3.2 Die einzelnen Beanspruchungsfälle

3.3.2.1 Zug (Druck) und Torsion. Das innere Kräftesystem besteht aus einer rechtwinklig zum Querschnitt stehenden Normalkraft FN und aus einem im Querschnitt liegenden Torsionsmoment MT. FN erzeugt eine Normalspannung  = ± FN /A; MT erzeugt eine Torsionsspannung t = MT /Wp bzw. t = MT /Wt. Beide Spannungen werden zur Vergleichsspannung v zusammengesetzt. 3.3.2.2 Zug (Druck) und Schub (Abscheren). Das innere Kräftesystem besteht aus einer rechtwinklig zum Querschnitt stehenden Normalkraft FN und aus einer im Querschnitt liegenden Querkraft Fq. FN erzeugt eine Normalspannung  = ± FN /A; Fq erzeugt eine Schubspannung  = Fq /A (Abseherspannung). Beide Spannungen werden zur Vergleichsspannung v zusammengesetzt. 3.3.2.3 Biegung und Torsion. Das innere Kräftesystem besteht aus einem Biegemoment Mb, und aus einem Torsionsmoment MT. Die größte Bedeutung hat dieser Beanspruchungsfall für den Kreisquerschnitt (Wellen). Setzt man in die obigen Gleichungen der Vergleichsspannung für b = Mb/W und für t = MT/Wp ein und beachtet man, dass für den Kreisquerschritt Wp = 2W ist, so ergeben sich die folgenden Gleichungen:

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen

D 77

 M b 2  M T 2   + α0  W   W 

Mohr =

herf = 3

(14)

gewählt 2

2

 Mb   MT    + 0, 75 α0  W   W 

Gestalt =

b) b vorh =

(15)

c) t vorh =

Das Widerstandsmoment W lässt sich vor die Wurzel und dann als Faktor auf die linke Gleichungsseite bringen. Der dort entstehende Ausdruck vW heißt Vergleichsmoment Mv (entsprechend Mb = b W = Biegemoment). Nach der Hypothese der größten Gestaltänderungsenergie ergibt sich mit Gleichung (15) die Beziehung für das Vergleichsmoment: M v = M b2 + 0,75 (α0 M T )2

σv =

d)

24 M b

σ b zul

=3

24⋅800 N⋅170 mm = 32 mm N 100 2 mm

32  8

Mb 32⋅800 N⋅ 280 mm N = = 84,5 π 3 mm 2 π (30 mm)3 d 32 MT 16⋅800 N⋅200 mm N = = 30, 2 π 3 π (30 mm)3 mm 2 d 16

σ 2b+ 3 (α0 τ t )2 = 92,1

N mm 2

(16)

0 = 1 wenn b und t im gleichen Belastungsfall wirken,

.in

„

Beispiel: Eine Welle trägt nach Bild 7 fliegend das Haspelrad eines Flaschenzugs. Die Handkraft soll F = 500 N betragen. Gesucht: a) das die Welle belastende Drehmoment infolge der Handkraftwirkung, b) das maximale Biegemoment, c) das Vergleichsmoment, d) den Wellendurchmesser für zul = 80 N/mm2.

ch

ni k

0 = 0,7 wenn b wechselnd und t schwellend wirkt (Hauptfall bei Wellen).

Bild 6. Biegung und Torsion

er 24

Für das Anstrengungsverhältnis 0 kann man bei Wellen aus Stahl setzen:

fo

Aus bekanntem Biegemoment Mb und Torsionsmoment MT lässt sich damit das Vergleichsmoment Mv berechnen.

Mv

mm Nmm

N mm 2

(17)

w

„

M = Fr = 500 N  0,12 m = 60 Nm

b) Mv = 500 N⋅0,045 m = 22,5 Nm

Auch für den Kreisringquerschnitt gelten die obigen Gleichungen, wenn für W=

Lösung: a)

b zul

w

d

w

d =3

Mv 0,1 σ b zul

.te

Mit dem Vergleichsmoment Mv wird der Wellendurchmesser d berechnet:

π da4 − di4 eingesetzt wird. ⋅ 32 da

c) Mv =

Mv = d) derf = 3

d

M b2 + 0,75 (α0 M T )2 (22,5 Nm)2 + 0,75 (0,7⋅60 Nm) 2 = 43 Nm

Mv 43⋅103 Nmm = =17,5 mm N 0,1 σ b zul 3 0,1⋅80 mm 2

= 18 mm ausgeführt

Beispiel: Die Welle 1 mit Kreisquerschnitt (Bild 6) wird durch die Kraft F = 800 N über einen Hebel 2 mit Rechteckquerschnitt auf Biegung und Torsion beansprucht. Maße: l1 = 280 mm, l2 = 200 mm, l3 = 170 mm, d = 30 mm. Gesucht: a) die Querschnittsmaße b und h für ein Verhältnis h/b = 4 und zul = 100 N/mm2, b) die größte Biegespannung in der Schnittebene A – B der Welle 1, c) die Torsionsspannung, d) die Vergleichsspannung.

Lösung: a) b =

Mb M M 24 M b = b2 = b2 = W hb h3 bh 6 4⋅6

Bild 7. Biegung und Torsion

D 78 „

D Festigkeitslehre Die Umfangskräfte Fu2, Fu3 sind Komponenten der in Eingriffsrichtung auf die Zähne wirkenden Zahnkräfte F2 und F3. Beachte: F3 ist die von Rad 4 auf Rad 3 ausgeübte Kraft. Die Kraftrichtungen nach Gefühl überprüft: Zahnrad 2 muss von Rad 1 nach unten, Rad 3 dagegen von Rad 4 nach oben gedrückt werden.

Beispiel: Ein Getriebe mit Geradzahn-Stirnrädern (Herstelleingriffswinkel n = 20º) soll eine Gesamtübersetzung iges =

n1 960 min−1 = = 20 n4 48 min−1

durch zwei Zahnradpaare ermöglichen. Die Entwurfsberechnung ergab die Teilkreisdurchmesser:

 d1 = 48 mm   i1 = 5  d 2 = 240 mm  d1 = 72 mm  i2 = 4  d 2 = 288 mm Es wird die Aufgabe gestellt, den Durchmesser für die Getriebewelle II festzulegen, für die Werkstoff E335 verwendet werden soll. Da der Wirkungsgrad  für Zahnradgetriebe sehr gut ist (hier etwa  0,98), kann er bei Festigkeitsrechnungen unberücksichtigt bleiben.

Bild 10. Normalkräfte F2, F3 und deren Tangentialkomponenten Fu2, Fu3 der Räder 2 und 3

F3 =

Fu3

fo

Fu 2 = 3529 N cos α n

.in

F2 =

cos αn

= 11 762 N

ch

ni k

er 24

Diese Zahnkräfte F2 und F3 beanspruchen die Welle II auf Torsion und Biegung: Wenn in den Radmittelpunkten je zwei Kräfte F2 bzw. F3 angebracht werden, dann ergibt sich je ein Kräftepaar (Drehmoment MII) und eine Einzelkraft (Biegekraft F2 bzw. F3). Die Kräftepaare ergeben Momente, die gleich groß sind und sich entgegenwirken: + MII – MII = 0; Welle II wird davon auf Torsion beansprucht. Die Komponenten Fx und Fy der Biegekräfte F2 und F3 sind aus dem Krafteck abzulesen: F2 y = F2 sin 40º = 2 268 N F2 x = F2 cos 40º = 2 703 N F3 y = F3 sin 20º = 4 023 N F3 x = F3 cos 20º = 11 053 N

.te

Bild 8. Getriebeskizze

M

= 9550

P n

w

w

w

Lösung: Die zu übertragenden Drehmomente können aus gegebener Antriebsleistung P = 8 kW und Antriebsdrehzahl n = 960 min–1 berechnet werden.

P 8 Nm = 79,583 Nm = 9550⋅ 960 n = MI i1 = 79,583 Nm  5 = 397,915 Nm = MII i2 = 397,915 Nm  4 = 1591,66 Nm

MI = 9550 MII MIII

Aus den errechneten Drehmomenten ergeben sich die Umfangskräfte am Teilkreisumfang: 2 M II 2⋅397,915⋅103 Nmm = = 3316 N Fu2 = d2 240 mm Fu3 =

Bild 11. Rad 2 mit Welle II frei gemacht

2 M II 2⋅397,915⋅103 Nmm = = 11 053 N 72 mm d3

Bild 9. Drehmoment und Umfangskraft am Zahnrad

Bild 12. Rad 3 mit Welle II frei gemacht

3 Zusammengesetzte Beanspruchungen

D 79 waagerechte Ebene

M(A) = 0 = ... FBx =

F2x ⋅80 mm + F3x ⋅200 mm 280 mm

FBx = 8 667 N

Fx = 0 = + FAx – F2x – F3x + FBx FAx = 5 089 N senkrechte Ebene

M(A) = 0 = ... FBy =

Bild 13. Perspektivische Belastungsskizze der Welle II mit Horizontal- und Vertikalkräften

F3y ⋅200 mm − F2y ⋅80 mm 280 mm

FBy = 2 226 N

Fy = 0 = + FAy – F2y + F3y – FBy FAy = 471 N Die Komponenten werden geometrisch addiert: FA =

2 2 FAx + FAy = 50892 N 2 + 4712 N 2 = 5 111 N

FB =

2 2 FBx + FBy = 86672 N 2 + 22262 N 2 = 8 948 N

fo

Die perspektivische Belastungsskizze gibt Aufschluss über die Weiterentwicklung der Rechnung. Mit Hilfe der statischen Gleichgewichtsbedingungen für die waagerechte und für die senkrechte Ebene lassen sich die Stützkraft-Komponenten FAx , FAy , FBx , FBy ermitteln: waagerechte Ebene

Zur Ermittlung der größten Biegebeanspruchung werden für die beiden Ebenen die Momentenflächen gezeichnet (Bild 14) und zu einer resultierenden Biegemomentenfläche geometrisch addiert. Die größte Biegebeanspruchung ist bei Rad 3 vorhanden.

.in

M(A) = 0 = FBx  280 mm – F3x  200 mm – F2x  80 mm

M(A) = 0 = – FBy  280 mm + F3y  200 mm – F2y  80 mm

2 2 Mb max = M res 3 = M 3x + M 3y

Mb max = (69,3⋅104 Nmm)2 + (17,8 ⋅ 104 Nmm)2 Mb max = 5119 ⋅108 (Nmm) 2 = 71,55 ⋅104 Nmm

w

w

w

.te

ch

ni k

Aus den Momentengleichgewichtsbedingungen erhält man nun die Bestimmungsgleichungen für die Stützkraftkomponenten FBx und FBy , ebenso mit Fx = 0 und Fy = 0 die Komponenten FAx und FAy:

er 24

senkrechte Ebene

Bild 14. Zeichnerische Darstellung der Biegemomentenflächen und geometrische Addition der Biegemomente

D 80

D Festigkeitslehre

Die Welle II wird beim Rad 3 belastet durch – das Biegemoment Mb max = 71,55  104 Nmm und – das Drehmoment MII = 39,8  104 Nmm

4.2 Bedeutung der Formelzeichen

Weil das Drehmoment MII in der Welle II von Rad 2 bis Rad 3 konstant ist, ergibt sich der gefährdete Querschnitt im Punkt der größten Biegebeanspruchung, also bei Rad 3. Das resultierende Moment Mv aus Biege- und Torsionsbeanspruchung (= Vergleichsmoment) beträgt:

F

a

 r

M v = M b2 + 0,75 (α0 M T )2 Bei gleichbleibender Drehrichtung liegt wechselnde Biege- und schwellende Torsionsbeanspruchung vor, also 0 = 0,7: (71,55 ⋅10 4 Nmm)2 + 0, 75 (0,7 ⋅ 39,8⋅104 Nmm)2

Mv =

5119 ⋅108 N 2 mm 2 + 582 ⋅108 N 2 mm 2 = 75,5 ⋅104 Nmm

E

Mit dem Vergleichsmoment Mv und der zulässigen Biegespannung kann der Wellendurchmesser bestimmt werden: M W = 0,1 d 3 für Kreisquerschnitt σ v = v ≤ b zul eingesetzt und nach d aufgelöst: W

p0 = pmax

Mv N ; σ b zul = 80 gewählt 0,1 σ b zul mm 2

r

4

75,6⋅10 Nmm 3 = 94,5 ⋅103 mm3 N 0,1⋅ 80 mm 2 = 45,55 mm; d = 46 mm gewählt (Normmaß)

d erf = 3

er 24

4.3 Berechnungsgleichungen

ni k

derf

.in

d erf = 3

l p

fo

Mv =

Radius der kreisförmigen oder halbe Breite der rechteckigen Druckfläche in mm Druckkraft in N = 0,3 Poisson-Zahl für Stahl, Verhältnisgröße mit Einheit 1,  = q / Krümmungsradius der Kugel oder des Zylinders in mm; bei Krümmung beider Körper ist die Summe beider Krümmungen einzusetzen, also 1/r = 1/r1 + 1/r2. Für die ebene Platte ist 1/r2 = 0, für die Hohlkugel ist 1/r2 negativ einzusetzen. Elastizitätsmodul in N/mm2; bei unterschiedlichen E-Modul ist E = 2E1E2/ (E1 + E2) einzusetzen Länge des Zylinders in mm Druck auf der Berührungsfläche im Abstand r in N/mm2 Druck in der Mitte der Berührungsfläche in N/mm2 veränderlicher Radius oder Ordinate in Breitenrichtung der Berührungsfläche in mm Gesamtabplattung in mm, d.h. die gesamte Näherung der beiden Körper

4.3.1 Kugel und Ebene oder zwei Kugeln

a=3

w

4 Beanspruchung bei Berührung zweier Körper (Hertz’sche Gleichungen)

1,5 (1− µ 2 )Fr Fr =1,11 3 E E

p = p0

w

w

.te

ch

3.3.2.4 Biegung und Schub (Abscheren). Bei der Herleitung der Biegehauptgleichung wurden die Querkräfte, bei der Abscherhauptgleichung die Biegemomente unbeachtet gelassen. Tatsächlich treten in beiden Beanspruchungsfällen Schub (Abscheren) und Biegung gleichzeitig auf. Bei kurzen Stäben ist der Einfluss der Biege- und bei langen Stäben der Einfluss der Schubspannung gering. Bei rechteckigen Querschnitten ist für h/l < 1/16 der Fehler durch Vernachlässigungen der Querkräfte kleiner als 1,2 % und für h/l > 6 der Fehler durch Vernachlässigen der Biegemomente kleiner als 1 %.

a 2 − r2 a

(2)

p0 =

1 3 1,5 FE 2 = 0,388 π r 2 (1− µ 2 )2

=

a 2 3 2, 25 (1− µ 2 )2 F 2 F2 = = 1, 23 3 2 2 r E r E r

4.1 Voraussetzungen Hertz entwickelte seine Gleichungen für die Berührung zweier Körper mit gekrümmter Oberfläche unter folgenden Voraussetzungen: a) homogene, isotrope, vollkommen elastische Körper b) Gültigkeit des Hooke’schen Gesetzes c) die Abplattungen sind klein gegenüber den Körperabmessungen d) in der Druckfläche treten nur Normalspannungen (Druck) auf, keine Schubspannungen.

(1)

Bild 1. Hertz’sche Pressung

3

FE 2 1,5 F = r2 π a2

(3)

(4)

D 80

D Festigkeitslehre

Die Welle II wird beim Rad 3 belastet durch – das Biegemoment Mb max = 71,55  104 Nmm und – das Drehmoment MII = 39,8  104 Nmm

4.2 Bedeutung der Formelzeichen

Weil das Drehmoment MII in der Welle II von Rad 2 bis Rad 3 konstant ist, ergibt sich der gefährdete Querschnitt im Punkt der größten Biegebeanspruchung, also bei Rad 3. Das resultierende Moment Mv aus Biege- und Torsionsbeanspruchung (= Vergleichsmoment) beträgt:

F

a

 r

M v = M b2 + 0,75 (α0 M T )2 Bei gleichbleibender Drehrichtung liegt wechselnde Biege- und schwellende Torsionsbeanspruchung vor, also 0 = 0,7: (71,55 ⋅10 4 Nmm)2 + 0, 75 (0,7 ⋅ 39,8⋅104 Nmm)2

Mv =

5119 ⋅108 N 2 mm 2 + 582 ⋅108 N 2 mm 2 = 75,5 ⋅104 Nmm

E

Mit dem Vergleichsmoment Mv und der zulässigen Biegespannung kann der Wellendurchmesser bestimmt werden: M W = 0,1 d 3 für Kreisquerschnitt σ v = v ≤ b zul eingesetzt und nach d aufgelöst: W

p0 = pmax

Mv N ; σ b zul = 80 gewählt 0,1 σ b zul mm 2

r

4

75,6⋅10 Nmm 3 = 94,5 ⋅103 mm3 N 0,1⋅ 80 mm 2 = 45,55 mm; d = 46 mm gewählt (Normmaß)

d erf = 3

er 24

4.3 Berechnungsgleichungen

ni k

derf

.in

d erf = 3

l p

fo

Mv =

Radius der kreisförmigen oder halbe Breite der rechteckigen Druckfläche in mm Druckkraft in N = 0,3 Poisson-Zahl für Stahl, Verhältnisgröße mit Einheit 1,  = q / Krümmungsradius der Kugel oder des Zylinders in mm; bei Krümmung beider Körper ist die Summe beider Krümmungen einzusetzen, also 1/r = 1/r1 + 1/r2. Für die ebene Platte ist 1/r2 = 0, für die Hohlkugel ist 1/r2 negativ einzusetzen. Elastizitätsmodul in N/mm2; bei unterschiedlichen E-Modul ist E = 2E1E2/ (E1 + E2) einzusetzen Länge des Zylinders in mm Druck auf der Berührungsfläche im Abstand r in N/mm2 Druck in der Mitte der Berührungsfläche in N/mm2 veränderlicher Radius oder Ordinate in Breitenrichtung der Berührungsfläche in mm Gesamtabplattung in mm, d.h. die gesamte Näherung der beiden Körper

4.3.1 Kugel und Ebene oder zwei Kugeln

a=3

w

4 Beanspruchung bei Berührung zweier Körper (Hertz’sche Gleichungen)

1,5 (1− µ 2 )Fr Fr =1,11 3 E E

p = p0

w

w

.te

ch

3.3.2.4 Biegung und Schub (Abscheren). Bei der Herleitung der Biegehauptgleichung wurden die Querkräfte, bei der Abscherhauptgleichung die Biegemomente unbeachtet gelassen. Tatsächlich treten in beiden Beanspruchungsfällen Schub (Abscheren) und Biegung gleichzeitig auf. Bei kurzen Stäben ist der Einfluss der Biege- und bei langen Stäben der Einfluss der Schubspannung gering. Bei rechteckigen Querschnitten ist für h/l < 1/16 der Fehler durch Vernachlässigungen der Querkräfte kleiner als 1,2 % und für h/l > 6 der Fehler durch Vernachlässigen der Biegemomente kleiner als 1 %.

a 2 − r2 a

(2)

p0 =

1 3 1,5 FE 2 = 0,388 π r 2 (1− µ 2 )2

=

a 2 3 2, 25 (1− µ 2 )2 F 2 F2 = = 1, 23 3 2 2 r E r E r

4.1 Voraussetzungen Hertz entwickelte seine Gleichungen für die Berührung zweier Körper mit gekrümmter Oberfläche unter folgenden Voraussetzungen: a) homogene, isotrope, vollkommen elastische Körper b) Gültigkeit des Hooke’schen Gesetzes c) die Abplattungen sind klein gegenüber den Körperabmessungen d) in der Druckfläche treten nur Normalspannungen (Druck) auf, keine Schubspannungen.

(1)

Bild 1. Hertz’sche Pressung

3

FE 2 1,5 F = r2 π a2

(3)

(4)

4 Beanspruchung bei Berührung zweier Körper

D 81

4.3.2 Zylinder und Ebene oder zwei Zylinder

griffswinkel W gleich groß, dann gilt das auch für die Krümungsradien r1 und r2. Es soll festgestellt werden, mit welchem Getriebe eine größere Normalkraft FN übertragen werden kann, wenn in beiden Fällen die zulässige Flächenpressung pzul und die Zahnbreite b gleich groß sind.

a =

8 (1− µ 2 ) Fr = 1,52 πEl

p = p0 p0 =

Fr El

(5)

a 2 − r2 a

Lösung: Die beiden Zahnflanken stellen zwei Zylinder dar, für die Gleichung (7) gilt, also p0 = 0,418 FE / rl . Darin sind einzusetzen: p0 = pzul , F = FN , l = Zahnbreite b, r = rA für das Außengetriebe und r = rI für das Innengetriebe. Nach den Erläuterungen unter 4.2 ergibt sich mit algebraischer Umstellung für rA und rI:

(6)

FE FE 2F = 0, 418 = rl π al 2 π rl (1− µ 2 )

(7)

(die Abplattung kann nach den Hertz’schen Gleichungen nicht berechnet werden).

rA =

r1 r2 r1 + r2

sowie

rI =

r1 r2 r2 − r1

Damit wird 2 pzul rA b FNA 0,4182 E rA r −r = 2 = = 2 1 FNI rI r2 + r1 pzul rI b

Beispiel: Durch die Federkraft F = 10 kN = 10 000 N wird nach Bild 2 eine Walze auf eine schiefe Ebene (Keil) gepresst. Werkstoff für beide Teile ist Stahl. Walzenlänge l = 30 mm, Radius r = 10 mm, Neigungswinkel  = 20º. Wie groß ist die maximale Hertz’sche Pressung zwischen Keil und Walze? Welche Stahlsorte kann verwendet werden?

fo

0,4182 E

.in

r2 −1 FNA r i −1 = 1 = r FNI 2 +1 i +1 r1

er 24

„

w

.te

ch

ni k

Zahnrad 1

w

Bild 2.

Lösung:

F2 = F1 sin = 10 600 N  0,342 = 3 625 N FE p0 = pmax = 0, 418 1 rl

pmax = 0, 418

N mm 2 = 1140 N 10 mm ⋅30 mm mm 2

10 600 N⋅2,1⋅105

Als Werkstoff könnte z.B. C 10, einsatzgehärtet, gewählt werden. Versuche haben dafür einen zulässigen Wert von pzul = 1 470 N/mm2 ergeben.

„

Bild 3.

F 10 000 N = = 10 600 N cos α 0,94

w

F1 =

Beispiel: Bild 3 zeigt die Zahnflanken im Augenblick des Eingriffs im Wälzpunkt C beim Außen- und beim Innengetriebe. Sind in beiden Fällen die Zähnezahlen z, der Modul m und der Betriebsein-

Danach ist das Kräfteverhältnis FNA / FNI unter sonst gleichen Bedingungen nur von der Übersetzung i = z2 / z1 abhängig. Für i = z2 / z1 = 80/20 = 4 ergäbe sich zum Beispiel: FNA 4 −1 3 1 = = = FNI 4 +1 5 1,67 Das heißt, dass mit dem Innengetriebe eine um 67 % größere Normalkraft übertragen werden darf als mit dem entsprechenden Außengetriebe. Anders gesagt: Bei gleicher Normalkraft in beiden Getrieben ist die Hertz’sche Pressung zwischen den Zahnflanken beim Innengetriebe kleiner als beim Außengetriebe. Bei einer zulässigen Pressung von 530 N/mm2 und der Zahnbreite b = 50 mm ergeben sich mit (7) die folgenden Beträge für die Normalkräfte (E = 2,1  105 N/mm2 für Stahl): FN max A = 6 285 N

FN max I = 10 473 N

E1

E Werkstofftechnik

E Werkstofftechnik Wolfgang Weißbach

Definition und Ermittlung der Werkstoffkenngrößen sind im Abschnitt 8 Werkstoffprüfung zu finden. Größen und Einheiten Einheit

Zugfestigkeit Rm Streckgrenze Re

Größe Druckfestigkeit V dB

MPa = N/mm2

-obere ReH

0,2%-Dehngrenze Rp0,2 Bruchdehnung A

Biegefestigkeit V bB Torsionsfestigkeit WtB

Gleitmodul G MPa

Zeitstandfestigkeiten Rm/t/T z.B. Rm/1000/500

.in

1/K. W/mK

Schmelztemperatur Tm

°C, K

MPa

n%-Zeitdehngrenzen Rpn / t / T z.B. Rp0,2/1000/550° Übergangstemperatur TÜ

°C

Rekristallisationstemperatur TR

°C, K

Verwendete Abkürzungen

.te

Bedeutung

ch

ni k

Wärmeleitwert 

AMK AFAt BMC

kN/mm3/2

er 24

Längenausdehnungskoeffiziient l

Abk.

J

Bruchzähigkeit KIc

Elastizitätsmodul E Dauerfestigkeiten V D Biegewechselfestigkeit V bW

MPa

Kerbschlagarbeit KV

%

Brucheinschnürung Z

Einheit

fo

Größe

w

w

w

Austausch-Mischkristall Coating: Anti-Friktions-Beschichtung Aufkohlungstiefe Bulk Moulding Compound, faserverstärkte, duroplastische Pressmasse CBN Kubisches Bornitrid, (auch PKB) CFK Kohlenstofffaserverstärkter Kunststoff CHD Einsatzhärtungstiefe CIP Kaltisostatisches Pressen CMC Ceramic-Matrix-Compound CVD Chemical Vapour Deposition, chemische Beschichtung a. d. Dampfphase DESU- Druck-Elektro-Schlacke-Umschmelz-Verfahren Et Einhärtetiefe Eht Einsatzhärtetiefe, veraltet (  CHD) EKD Eisen-Kohlenstoff-Diagramm EMK Einlagerungs-Mischkristall ESU Elekto-Schlacke-Umschmelzen GFK Glasfaserverstärkter Kunststoff GMT Glasmattenverstärktes, flächiges ThermoplastHalbzeug HIP Heißisostatisches Pressen hdP Hexagonal dichteste Packung

Abk.

Bedeutung

IP kfz. krz. LCLE MD MK MMC Nht ODS PM PVD

Intermetallische Phase Kubisch-flächenzentriert Kubisch-raumzentriert Liquid-Crystal Polymer, Flüssigkristall-Kunststoff Legierungselement Multidirektional, in vielen Richtungen liegende Fasern Mischkristall Metall-Matrix-Compound, Metallverbund Nitrierhärtetiefe Oxid-Dispersion-Strengthened, oxidteilchenverstärkt Pulvermetallurgie Physical Vapour Deposition, physikalische Beschichtung a.d. Gasphase Raster-Elektronen-Mikroskop Randhärtetiefe Raumtemperatur Sheet Moulding Compound, flächiges, faserverstärktes Duroplast-Halbzeug Spannungsrisskorrosion tetragonal Thermomechanisches Umformen Unidirektional, in einer Richtung verlegte Fasern Wärmeeinflusszone beim Schweißen

REM Rht RT SMC SpRK tetr. TM UD WEZ

E2

E Werkstofftechnik Tabelle 2. Eigenschaftsprofil

1 Grundlagen

Eigenschaftsprofil =  aller Eigenschaften Zugfestigkeit, Streck- bzw. 0,2%- DehngrenFestigkeitsEigenschaften ze, Bruchdehnung, Brucheinschnürung, Druck-, Schub- und Torsionsfestigkeit, Dauerfestigkeiten, E-Modul Korrosions- Beständigkeit des Werkstoffes bei normalem Eigenschaften Klima, in Industrieklima, in Meeresnähe, in Lösungen von Salzen, Säuren, Basen. Wird gemessen als : Korrosionsrate = Materialverlust / Zeit Tribologische- Geringe Reibungszahl für LagerwerkstofEigenschaften fe oder höhere für Kupplungswerkstoffe, geringe Verschleißrate für Werkzeuge und Bauteile im Kontakt mit verschleißenden Medien Thermische Zeitdehngrenzen bei Temperaturen über Eigenschaften 400 °C, Wärmeausdehnung , Wärmeleitung , Thermoschockbeständigkeit, Schmelztemperaturen, Schwindmaße Bereich

1.1 Allgemeines 1.1.1 Anforderungs und Eigenschaftsprofil Alle Produkte der Technik – von Dienstleistungen abgesehen – bestehen aus Werkstoffen: Das Produkt muss mit seinem gewählten Werkstoff(en) die Anforderungen des Erwerbers oder Benutzers erfüllen:  zuverlässige Funktion über die Lebensdauer (Leistung, Traglasten, Geschwindigkeiten),  niedrige Betriebskosten (Schmierung, Korrosionschutz, Wartung) oder  Regenerationsmöglichkeit bei großen Teilen.

fo

Daraus ergeben sich die Anforderungen an das Bauteil, das Anforderungsprofil mit seinen Bereichen ( Tabelle 1):

.in

Die Fertigung stellt zusätzliche Anforderungen an die technologischen Eigenschaften des Werkstoffs:

Anforderungsprofil =  aller Anforderungen Äußere Kräfte bewirken Normal und SchubFestigkeitsBeanspruchung spannungen im Innern. Sie dürfen keine unzulässige elastische, keine plastische Verformung unter Betriebsbedingungen bewirken, ebenso keine Gewaltbrüche und bei dynamischer Belastung keine Dauerbrüche

FertigungsAnforderung

ch

ni k

Bereich

w

w

w

.te

Chemische und elektrochemische ReaktioKorrosionsBeanspruchung nen von Werkstoff und Umgebungsmedium führen zu Materialverlust, der tragende Querschnitte schwächt (Wandungen durchbricht) und Oberflächen aufraut (keine Dauerfestigkeit unter Korrosionsbeanspruchung). Das Korrosionsprodukt führt zu Funktionsstörungen oder Dauerbrüchen

Tribologische Kräfte wirken auf die dünne OberflächenBeanspruchung schicht unter Relativbewegungen der Reibpartner und führen zu Verschleiß und Änderung des Reibverhaltens, dadurch zu Funktionsstörungen und Leistungsabfall Thermische Höhere Temperaturen können metastabile Beanspruchung Gefüge verändern. Die Gitteraufweitung infolge erhöhter Wärmebewegung setzt die Dehngrenzen herab. Der Werkstoff darf bei langzeitig höheren Temperaturen nicht unzulässig kriechen, keine Risse bei Temperaturwechselbeanspruchung und bei tiefen Temperaturen keine Sprödbrüche zeigen.

Diesen Anforderungen muss der Werkstoff mit seinen Eigenschaften im Bauteil standhalten, sein Eigenschaftsprofil d. h. die Summe aller Eigenschaften muss mit dem Anforderungsprofil im Gleichgewicht stehen. Meist ist eine Sicherheit gegen Bruch oder Verformung notwendig, sodass die Eigenschaften über den Anforderungen liegen müssen.

Der Werkstoff soll die notwendigen Fertigungsvorgänge mit geringem Material- und Energieaufwand und ohne Schäden (Nullfehlerproduktion) durchlaufen können und eine kostengünstige Qualitätssicherung ermöglichen.

er 24

Tabelle 1. Anforderungsprofil

Dadurch hat der Fertigungsweg einen starken Einfluss auf die Wahl des günstigsten Werkstoffes für ein Bauteil. Seine Profile müssen um die technologischen Eigenschaften erweitert werden (Tabelle 3): Die Zahl der anwendbaren Fertigungsverfahren wird dadurch eingeschränkt, ebenso sind Größe, Gestalt und Stückzahl des Bauteils auf den günstigsten Fertigungsweg von Einfluss. Tabelle 3. Technologische Anforderungen und Eigenschaften Fertigungsver- Erforderliche technologische Eigenschaften, Eignung für / zum... fahren die verschiedenen Gießverfahren, PressbarUrformen keit und Sinterverhalten Schmiedbarkeit, Kaltumformbarkeit, TiefUmformen ziehfähigkeit , Verfestigungs- und Anisotropieverhalten Spanbarkeit (Schnittkräfte, Oberfläche), Trennen Verhalten beim autogenen Schneiden, beim Erodieren, beim Läppen usw. Verhalten beim Schweißen, Löten, Kleben Fügen Beschichten .. zum Schmelztauchen, zum thermischen Spritzen, zum galvanisch Beschichten, Beschichten aus der Gasphase PVD, CVD Härtbarkeit, Anlassverhalten, thermomechaStoffeigenschaftändern nische Verfahren, thermochemische Verfahren (Nitrieren, Aufkohlen)

1 Grundlagen

E3 Änderungen der Struktur sind nur begrenzt möglich. Durch die chemische Analyse sind Atomart und chemische Bindung festgelegt und kaum beeinflussbar. Dagegen sind Änderungen von Kristallgitter und Gefüge möglich und ein wichtiger Gegenstand der Werkstoffkunde und -forschung.

1.1.2 Einteilung der Werkstoffe Häufig ist eine Einteilung nach der Verwendungsart: Strukturwerkstoffe geben dem Bauteil die geometrische Form und Steifigkeit gegenüber angreifenden Kräften, z.B.: Stähle, Al- und Ti-Legierungen. Funktionswerkstoffe übernehmen, meist örtlich begrenzt, spezielle Aufgaben aufgrund ihrer besonderen chemisch-physikalischen Eigenschaften, z.B.: Metalle zum Oberflächenschutz, Lagerwerkstoffe.

■

Beispiel:

Zustand unlegiert, geglüht

Tabelle 4. Grobeinteilung nach der Bindungsart

gehärtet

Werkstoffe Metalle, Legierungen Metallatome mit Metallbindung

Keramik, Glas, Hartstoffe Nichtmetallatome mit Ionenbindung u. Mischformen

legiert, 18% Cr/8% Ni

Kunststoffe, Holz, Kautschuk C-Atome mit Elektronenpaarbindung

Die Gefüge werden bereits bei der Erzeugung des Werkstoffes beeinflusst. So gibt es Gussgefüge, und Sintergefüge. Der Reinheitsgrad kennzeichnet den Anteil an unerwünschten Beimengungen.. In weiteren Fertigungsstufen entstehen z.T. unerwünschte Strukturen (z.B. Schmiedefaser) bis hin zum gezielten Eigenschaftsändern durch z.B. Glühen, Härten oder Vergüten. Die Übersicht zeigt einige Beispiele .

.in

er 24

Die unterschiedliche Bindungsart der drei Werkstoffgruppen bewirkt die starken Unterschiede in ihren Eigenschaftsprofilen. Eine Gegenüberstellung enthält die Tabelle 5.

Übersicht: Gefügeänderung  Eigenschaftänderung

1.1.3 Werkstoffstruktur

Änderung Mischungsverhältnis der Phasen Form und Größe der Kristalle

ch

ni k

Für das Verständnis der Zusammenhänge zwischen Struktur und Eigenschaften sind Grundkenntnisse aus verschiedenen Wissenschaftszweigen erforderlich. Fein- und Grobstruktur

Kristallographie, Physik Werkstoffkunde Kristallgitter

Gefüge aus Kristallen mit Störungen,

Art und Form der Zusatzstoffe

Beispiele Stahl: Härte steigt mit dem C-Gehalt (= Carbidanteil) Gusseisen: Graphit in Lamellen- oder Kugelform  Festigkeit steigt. Quarzmehl in Phenolharz steigert Härte und Warmfestigkeit, Fasern die Zähigkeit und mindern Wärmedehnung, ergeben evtl. Anisotropie

w

w

Chemische Bindung

.te

Mikrostruktur Chemische Grundlagen Atome, Moleküle

Eigenschaften weich, zäh, magnetisch hart spröde, magnetisch zäh, unmagnetisch.

fo

Verbundwerkstoffe

Kristallgitter kubischraumzentriert tetragonal, verzerrt kubischflächenzentriert

Eigenschaften E-Modul

w

Tabelle 5. Eigenschaftsvergleich Metall - Polymer - Keramik kN/mm2

Temperaturabhängigkeit Zugfestigkeit Druckfestigkeit Zähigkeit Wärmeleitung W/mK Wärmeausdehnung bis 100 °C 10–6/K Dauergebrauchstemperatur °C Korrosionsbeständigkeit Verschleißwiderstand abrasiv adhäsiv Dichte kg/dm3 elektrischer Leiter 1)

stark temperaturabhängig;

2)

Metalle (Tab. 2.1)

Polymere 1)

125 (Cu)...210 (Fe)

niedrig 1 (PP)...4 (EP) ... 23 (EP-GF) hoch niedrig hoch niedrig hoch mittel gering bis hoch mittel bis hoch 50 (St) ... 174 (Al) 0,2 (PP) ... 0,5 (PE-HD).4) mittel 12 ... 23,5 hoch 80 ... 160 X50Ni36: 1,2 verstärkt 15 ... 60 mittel bis hoch niedrig 80 ... 130 NiCr20Ti: Stahl 2) 200 (ZrO2) ... 400 (SiC) sehr niedrig hoch sehr hoch niedrig < Gusseisen 1,4 (Al2TiO5)...120 (SiC) niedrig 2,6...8 hoch > (950) 1300 allgemein sehr gut hoch hoch zwischen Al und Ti meist Isolator 3)

E4

E Werkstofftechnik

2 Metallkundliche Grundlagen 2.1 Struktur der Metalle und Legierungen Tabelle 1. Daten technisch wichtiger Metalle

Ti V W Zn

23 74 30

Sn

50

Zr

40

7,85

1535

12

19,3 22,65 8,93 1,75 7,44 10,28 8,9 8,55 22,59 21,45 12,4 10,5 16,65 4,5

1063 2450 1083 650 1245 2620 1450 2468 3030 1770 1970 960 2996 1670

48 21 64/58 22,4 n.b. 20 16,3 n.b. 11 10 23 67 8 7

1890 3422 420 232 1850

145 126 143 68 148 68

131 74 137 70 133 74 141 71 162 79

6,09 19,3 7,13 7,28 6,53

Elast. Modul GPa 72 293 16 63 190 213

75,0

11,9

215

298,0 398,0 100,0 7,8 135,0 85,0 54,0 87,0 72,0 150,0 428,0 57,0 22,0

14,2 6,5 16,5 25,8 22,8 5,2 13,0 7,4 – 9,1 8 19,7 6,5 9,0

79 530 125 44 201 330 215 160 570 173 280 81 188 105

5 20 18

30,7 173,0 112,0

4,4 21,1

150 400 9

8,7 2,5

66,0 22,7

26,7 6,3

55 90

3 2,8

24 50 29 63 335 ...2000 150 2 8

10,9

.in

96 66 80 70 69 74 65 80

Wärmeausdehnung  4) 23,9 11 29,2 30 8,4 18,1

fo

124 74 127 64 144 137 128 160 112 136 124 142 138 139

Leitfähigkeit für Strom 2) Wärme3) m/mm2  W/mK 37,66 237,0 23,8 200,0 5,2 35,0 14 95,0 6,6 94,0 18 101,0

er 24

79 77 29 12 25 42 28 41 76 78 45 47 73 22

Schmelz punkt Tm °C 660 1280 327 321 1860 1490

ni k

Au Ir Cu Mg Mn Mo Ni Nb Os Pt Rh Ag Ta

26

Dichte

3) kg/dm3 2,7 1,86 11,34 8,64 7,2 8,9

ch

Fe

Radien pm Atom / Ion 143 51 114 35 175 84 151 97 150 63 153 72

.te

Co

13 4 82 48 24 27

w

Al Be Pb Cd Cr

Gitterkonstante 1) a pm kfz 404 hdP 229 / 1,57 kfz 490 hdP 290 / 1,83 krz 288 hdP 250 / 1,62 kfz krz 287 kfz 365 kfz 408 kfz 384 kfz 361 hdP 320 / 1,62 kub 893 krz 315 kfz 352 krz 329 hdP 273 / 1,58 kfz 392 kfz 379 kfz 409 krz 330 hdP 295 / 1,59 krz 332 krz 302 krz 317 hdP 266 / 1,86 diam 13°C tetr tetr 323 / 1,59 krz 361

OZ KG

w

Aluminium Beryllium Blei Cadmium Chrom Cobalt  – 417 °C – Eisen  – 912 °C  – Gold Iridium Kupfer Magnesium Mangan Molybdän Nickel Niob Osmium Platin Rhodium Silber Tantal Titan  – 882 °C – Vanadium Wolfram Zink Zinn  – 13 °C – Zirkon  – 852 °C –

Symbol

w

Name

Halbmetalle (Metallbindung mit kovalentem Anteil) Antimon Arsen Bor Germanium Graphit Diamant Silicium Selen Wismut 1) 2) 3) 4)

Sb As B Ge C Si Se Bi

51 33 5 32

hex hex trig kfz hex 6 diam 14 diam 34 hex 83 hex

431 2,61 376 2,80 1012 566

145 125 46 123

87 69 23 53

6,69 5,72 2,46 5,32

630 subl. 2300 936

2,2 10–2

3,51

77

16

3,51

3550

4,6 10–3

1412 219 271

10–6

543 436 1,14 455 2,61

118 42 116 69 155 97

2,33 4,82 9,8

Bei hexagonalen Metallen ist das Verhältnis der senkrechten Konstante c zu /a angegeben; bei 0° C = 273 K; bei 20° C ; 0...100° C Werte mit 10– 6 multiplizieren!

4,4

0,93

56

7,8

13,4

34

2 Metallkundliche Grundlagen

E5 schleiß- und Korrosionswiderstand. Fe-P-B ist weichmagnetisch mit geringen Wirbelstromverlusten. Anwendung z.B. für Magnetköpfe von Bandgeräten, Verstärkungsfasern.

2.1.1 Metallgitter Die technisch wichtigen Metalle (Tabelle 1) haben Kristallgitter mit hoher Regelmäßigkeit und dichter Packung (kubisch, hexagonal). Nur Zinn ist tetragonal. Neben der dichten Packung der Atome in Schichten ist die Metallbindung die Voraussetzung für die beiden wichtigen Metalleigenschaften:  Elektrische Leitfähigkeit durch freie Elektronen im Kristallgitter,  Plastische Verformbarkeit durch Platzwechsel der Metallionen im Gitter, wobei die freien Elektronen die metallische Bindung aufrecht erhalten. Tabellen 2 + 3 zeigen die Elementarzellen (kleinster, regelmäßiger Volumenteil, der sich in Richtung der Kristallachen periodisch wiederholt). Kristalle (nur in Lunkern freiwachsend) sind ungeordnet zusammengewachsen, auch Kristallite oder Körner genannt. Sie bilden mit ihren Korngrenzen, evtl. Texturen und Verunreinigungen, das Gefüge des Metalles. Es kann im Schliffbild mikroskopisch vergrößert sichtbar gemacht werden. (Lichtmikroskop 0,5 m, Rasterelektronenmikroskop bis 0,5 nm auflösbare Teilchengröße).

Kristallgitter oder amorph = Glaszustand Feinstruktur, Struktur der einzelnen Phasen

Gefüge Grobstruktur Optisch sichtbar gemacht an z Bruchflächen z Schliffbildern

Nur modellhaft darstellbar mithilfe von Elementarzelle

Bindungsart

Geometrische Beschreibt Kräfte und Energien zwischen Anordnung der den Teilchen kleinsten Teilchen  Ionenbindung  Größe und Form  kfz. Kubischder Phasen flächenzentriert, (Oxide) Kation   Anion  Korngrenzen  krz. Kubisch Ausrichtung der raumzentriert, Kristalle (Textu-  hdP Hexagonal  Atombindung (Diamant) Elektronenren) dichtest. paarbindung  Tetragonales  Metallbindung  Anzahl und Form Kristallgitter (Metalle) der nichtmetalliDiese 4 Gitter Kation   Elekschen Einschlüs- liegen bei den se (Reinheit) meisten Metallen tronen  schwache zwi Ausrichtung der vor schenmolekulare Einschlüsse oder Kräfte, z.B. Dipole Zusatzstoffe (Kunststoffe) (Fasern) Ohne innere Ordnung sind die Gläser, sie sind nicht kristallin, sondern amorph

er 24

.in

fo

Sichtbar werden damit 

ni k

Durch räumliches Aneinanderreihen der E-Zellen ergibt sich ein fehlerloses Kristallgitter, der Idealkristall. Die Kristalle wirklicher metallischer Werkstoffe besitzen Störungen im Gitteraufbau infolge der Wärmebewegung der Teilchen und schneller Kristallisation (Tabelle 4).

Tabelle 2. Strukturmerkmale

w

w

w

.te

ch

Amorphe Metalle (Gläser) werden durch extreme Abkühlgeschwindigkeiten (106 K/s) aus der Schmelze in Form von Fasern oder Bändern von 20 ... 50 m Dicke erzeugt, auch durch Aufschmelzen dünnster Randschichten mit Laserernergie. Zustand ist instabil und geht bei Temperaturen über 300 ... 600° C in den kristallinen über. Keine Warmumformung oder Schweißen möglich. Stabile Legierungen enthalten 20 ... 25 % Nichtmetallatome Das Fehlen gleitfähiger Atomschichten ergibt hohen Verformungswiderstand, d.h. hohe Härte und Zugfestigkeit, ebenso Ver-

Die Vielfalt der Eigenschaftsprofile metallischer Werkstoffe ergibt sich aus der Kombination von Atom-, Gitterstruktur, EN-Zahl und Wertigkeit bei den verschiedenen Metallen und Legierungen. Für Strukturwerkstoffe ist die Duktilität mit ihrem Einfluss auf Verarbeitung, Sprödbruchverhalten und Dauerfestigkeit von Bedeutung. Sie hängt von den Gleitmöglichkeiten ab (Tabelle 3).

Tabelle 3. Elementarzellen der Metallgitter und Gleitmöglichkeiten Gleitrichtungen in dichtest gepackten Ebenen

3 Gleitrichtungen Hauptgleitebenen Gleitrichtungen Gleitmöglichkeiten Duktilität

Elementarzellen kub.-flächenzentriert

kfz. 4 Tetraederflächen Flächendiagonale 3  4 = 12 mit niedrigen Kräften sehr hoch verformbar

kub.-raumzentriert

krz.(mit Nebengleitebene) 4 Flächen der Raumdiagonalen 2  Richtung Raumdiagonale 3  4 = 12 + weitere mit größeren Kräften hoch verformbar

hex. dichteste Packung

hdP (mit Nebengleitebene) 1 Basisebene 3 Richtungen 13=3 mit niedrigen Kräften nur gering verformbar

E6

E Werkstofftechnik

Versetzungen bewegen sich dort, wo sie den geringsten Gleitwiderstand überwinden müssen. Das sind die sog. Hauptgleitebenen. Sie liegen zwischen den dichtest gepackten Kugelschichten, die nur beim kfz. und hdP-Gitter vorhanden sind (Tabelle 3). Das krz.Gitter hat viele Gleitebenen, die aber weniger dicht gepackt sind und deshalb größere Schubspannungen erfordern. Eine Verschiebung in den Richtungen 2 (Bild 3 oben links) führt zu Teilversetzungen und Stapelfehlern. Stapelfehler sind flächige Bereiche mit

veränderter Stapelfolge vom kfz.- (ABC, ABC...) zum hdP-Gitter (AB, AB...). 2.1.2 Gitterfehler Die Einteilung erfolgt nach ihrer Dimension (Tabelle 4). Sie erhöhen die Kristallenergie gegenüber dem Idealkristall, führen zu Aufweitung und Verdichtung der idealen Gitterlinien und erschweren z.T. die plastische Verformung durch Erhöhung des Gleitwiderstandes (kritische Schubspannung), sind aber auch Voraussetzung für Diffusion und Duktilität.

Tabelle 4. Gitterfehler: Entstehung und Wechselwirkungen

2 Flächenfehler: Korngrenzen

ni k

Stapelfehler

Fehlerhaftes Kristallwachstum führt zu Teilungsfehlern und ergibt schlauchartige Hohlräume im Kristall (106 cm/cm3). Plastische Verformung erhöht die Versetzungsdichte (ca. 1012 cm/cm3) Bereiche mit unvollkommener Ordnung. Bei der Kristallisation oder der Rekristallisation bei T 0,4 Tm fehlerhaftes Kristallwachstum,

fo

Versetzungen

Unbesetzte Gitterplätze beim Kristallisieren, Entropiestreben, die Anzahl steigt mit der Temperatur Verunreinigungen, Atome der LE

Reaktion mit anderen Fehlern bei Kaltumformung oder Erwärmung (thermischer Aktivierung) Leerstellen ziehen Fremdatome an, sie sind wichtig für die Diffusion und ermöglichen das Klettern einer Stufenversetzung in eine parallele Gleitebene werden von Versetzungen u. Leerstellen angezogen ungleichartige Versetzungen in einer Gleitebene können sich auslöschen, gleichartige sich blockieren. Aufspaltung in zwei Teilversetzungen (kleinere Gleitschritte)

.in

Fremdatome 1 Linienfehler:

Entstehung

er 24

Dimension, Bezeichnung 0 Punktfehler: Leerstellen

Versetzungen müssen die Teilchen abscheren oder umgehen und bilden dabei neue Versetzungen.

.te

ch

3 Volumenfehler: Ausscheidungen in übersättigten Mischkriskohärente, tallen (metastabil). inkohärente Teilchen Pulvermetallurgisch oder durch innere Oxidation eingebracht

Behindern das Wandern von Versetzungen, es kommt dort zum Stau, d.h. zu höherer örtlicher Versetzungsdichte unterbrechen Gleitebenen, sind selbst nicht gleitfähig

w

w

2.2 Eigenschaften und Verhalten der Metallgitter

w

2.2.1 Anisotropie, Textur

Anisotropie bedeutet Richtungsabhängigkeit fast aller Eigenschaften. Typische Eigenschaft aller kristallinen Stoffe (Analogie: Holz, längs bzw. quer zur Faserrichtung beansprucht, reagiert unterschiedlich). Gegensatz: Isotropie. Vielkristalline Werkstoffe zeigen keine Anisotropie, wenn Kristallite mit ihren Achsen ungeordnet liegen (sie sind quasiisotrop). Starke Anisotropie tritt bei UD-faserverstärkten (unidirektional) Werkstoffen auf, ebenso bei warmumgeformten Stählen mit niedrigem Reinheitsgrad durch gestreckte, nichtmetallische Einschlüsse (Zeilengefüge). Textur ist eine evtl. teilweise Ausrichtung der Kristalle. Sie entsteht bei einigen Fertigungsverfahren (z. B. Guss-, und Walztexturen). Als Folgen treten z.B. unterschiedliche Festigkeit und Dehnung bei Blechen längs und quer zur Walzrichtung auf. Diese Anisotropie ist für Tiefziehbleche unerwünscht. Textur bei Trafo- und Dynamoblechen für magnetische Eigenschaften wichtig.

2.2.2 Gießen (Schmelzen und Kristallisieren) Schmelzen: Zufuhr von Wärme erhöht die Energie der Teilchen, damit ihre Eigenbewegung: Stoff dehnt sich aus. Zum Schmelzen muss die Schmelzwärme zugeführt werden, bei reinen Metallen bei konstanter Temperatur (Schmelzpunkt). Weitere Temperatursteigerung erst nach vollständigem Schmelzen. Technische Schmelzen enthalten dann noch kleinste, feste Partikel (Oxide, Carbide, Nitride), die bei der Kristallisation als Fremdkeime dienen. Kristallisation. Beginn an den Fremdkeimen und Eigenkeimen, die sich mit steigender Unterkühlung, bilden (= Temperaturdifferenz zum theoretischen Schmelz- und Erstarrungspunkt). Beim Einbau der Atome in das Kristallgitter wird ihre Eigenbewegung sprunghaft kleiner. Die Energiedifferenz erscheint als Kristallisationswärme. Zum Wachsen der Kristalle muss sie abgeführt werden. Das geschieht an kalten Formwänden, die ebenfalls als Keime wirken. Feinkörnige Gussgefüge entstehen bei schneller Abkühlung, welche die Eigenkeimbildung fördert (Druckguss), oder Impfen der Schmelze mit Fremdkeimen. Beispiel: Na in AlSi-Guss und seltene Erdmetalle (Ce, Y, Zr) in Mg-Gusslegierungen.

2 Metallkundliche Grundlagen

E7

2.2.3 Plastische Verformung

auch Versetzungsverfestigung genannt. Wenn keine Atomreihe mehr wandern kann, ist die totale Versprödung erreicht. Anwendung: Dünnwandige Halbzeuge (Blech, Band, Draht) von NE-Metallen sind in verschiedenen Festigkeitsstufen lieferbar, die durch bestimmte Verformungsgrade beim letzten Walz- oder Ziehvorgang eingestellt werden ( 4.2 Anhängesymbole, Tabelle 4).

Die meisten Metalle sind bei RT plastisch verformbar ohne dass der Zusammenhalt verloren geht. Modellvorstellung am Idealkristall: Jedes Korn verformt sich zunächst unter inneren Schubspannungen, indem Kugelschichten mit dichtester Packung parallel zueinander abgleiten.

.in

Bild 2. Zugfestigkeit, Härte und Bruchdehnung bei steigendem Verformungsgrad

er 24

Verformungsgrad  =

Querschnittsänderung Ausgangsquerschnitt

Oberflächliche Kaltverfestigung von dynamisch beanspruchten Bauteilen erzeugt Druckeigenspannungen. Dauerfestigkeit steigt durch z.B. Kugelstrahlen von Federn, Walzen von Kerben und Übergangsradien an Wellenabsätzen.

ni k

Eine Trennung der Schichten würde größere Normalspannungen erfordern. Dieses Abgleiten (Translation) findet in den Ebenen mit geringstem Gleitwiderstand statt (Gleitmöglichkeiten Tabelle 3). Modellvorstellung am Realkristall: Versetzungslinien wandern bis sie an ein Hindernis stoßen, z.B. an eine Korngrenze. Es müssen jeweils nur wenige Atome zum gleichen Zeitpunkt verschoben werden, d.h. die kritische Schubspannung, bei der eine plastische Verformung beginnt, liegt niedriger als bei der Idealvorstellung.

fo

Bild 1. Plastische Verformung am Ideal- und Realkristall

ch

2.2.4 Kaltverfestigung

w

w

w

.te

K. ist die Steigerung der Festigkeit und Härte bei Verformung unterhalb der Rekristallisationstemperatur TR unter starker Abnahme der Dehnbarkeit bis zum Bruch. Es sinkt auch die elektrische Leitfähigkeit (Beweglichkeit der Valenzelektronen im Gitter). Ursache: Versetzungslinien wandern und erzeugen weitere, bis sie an den Korngrenzen auflaufen und gestaut werden. Die Versetzungsdichte steigt (von ca. 108 auf 1012/cm2). Kaltverfestigung wird deshalb

2.2.5 Erhöhung der Kristallfestigkeit Die Steigerung der niedrigen Festigkeit reiner Metalle ist auf verschiedenen Wegen möglich. Die vorstehend erwähnte Kaltverfestigung ist auch bei reinen Metallen anwendbar. Bei Legierungen ergeben sich weitere Möglichkeiten, Legierungsatome sozusagen als Gitterfehler zur Festigkeitssteigerung auszunutzen. Dabei ist die Änderung der Duktilität wichtig (Tabelle 5).

Tabelle 5. Verfestigungsmechanismen Fehler

Strukturänderung, Hindernisse gegen die Versetzungsbewegungen

MischkristallVerfestigung Legieren innerhalb der Löslichkeit

Punkt-Fehler

Welligkeit der Gleitschichten durch kleinere oder größere LE-Atome, Wirkung steigt mit der den -Unterschieden und der Konzentration der LE.

Korngrenzenverfestigung Feinkorn herstellen

Flächenfehler

Korngrenzen blockieren die Bewegung der Versetzungen. Vielzahl der Körner erhöht die Zahl der Gleitmöglichkeiten.

fremde Partikel

Behinderung durch feindisperse, kohärente Ausscheidungen in Mischkristallen, die abgeschert werden, oder durch inkohärente Teilchen, welche umgangen werden müssen.

Mechanismus

Teilchenverfestigung  Aushärten  Dispersionshärtung

Festigkeit und Duktilität, schematischer Verlauf

E8

E Werkstofftechnik

2.3 Verhalten bei höheren Temperaturen

des neuen Gefüges von Umformgrad und Glühtemperatur (Bild 3-10). Bei sehr kleiner Verformung findet nur eine Kristallerholung statt, ebenso, wenn TR beim Erwärmen nicht erreicht wird. Dabei Abbau innerer Spannungen und Zunahme der Dehnung bei unveränderter Kornform und -größe. Kleine Verformungsgrade führen beim Glühen zu Grobkorn.

2.3.1 Thermische Aktivierung Wärmezufuhr zu einem Stoffsystem führt zu höherer thermischer (kinetischer) Energie der Teilchen. Ihre gesteigerte Bewegung um die Gitterplätze führt zu mehr Zusammenstößen/Zeit und damit zu mehr Platzwechseln/Zeit. Das führt zu einem schnelleren Ablauf der Prozesse ( folgende Abschnitte). Durch Zusammenstöße können einzelne Atome die Aktivierungsenergie Q erhalten, die nötig ist, die Bindung zur Umgebung zu lösen und ihren Platz wechseln. Metallatome gelangen dabei in die nächste Lücke, Nichtmetallatome auf den nächsten Zwischengitterplatz. Dabei streben die Teilchen nach dem Gleichgewicht, einem Zustand, in dem sich das Stoffsystem nicht mehr verändert. Ziel Energieabgabe ergibt einen ein Zustand höherer Stabilität Abbau von Ordnung = Zustand höherer thermodynamischer Wahrscheinlichkeit

fo

2.3.4 Warmumformung

Merkmale sind die theoretisch unbegrenzte plastische Verformung bei Temperaturen zwischen unterhalb der Solidus-Linie und Rekristalliationstemperatur. Es erfolgt ständige Rekristalliation und somit keine Verfestigung. Die Gleitvorgänge benötigen geringere Energie, zusätzlich tritt Korngrenzengleiten auf. Die Rekristallisation benötigt Zeit, dadurch ist die zur plastischen Verformung erforderliche Fließspannung kf neben der Temperatur auch von der Geschwindigkeit abhängig. Erläuterung zu Bild 3:

Geschwindigkeit von Platzwechseln

.te

v = v0 exp ( Q / RT) = v0 · e  Q/RT;

ch

ni k

Die Anzahl der Platzwechsel/Zeit ist die Geschwindigkeit v von Vorgängen, die thermisch aktiviert bei höheren Temperaturen schneller ablaufen. Aussagen darüber können nur mit einer gewissen Wahrscheinlichkeit gemacht werden. Die Zahl der Zusammenstöße steigt exponentiell mit der Temperatur (T im Nenner des Exponenten).

■ Beispiele: Einsatz- und Nitrierstähle, warm- und hitzebeständige Werkstoffe und Feinkornbaustähle.

.in

Entropiemaximum

Die Bereiche der Korngrenzen sind weniger geordnet, energiereicher und gekrümmt. Sie besitzen Oberflächenenergie (Spannung durch Krümmung), die bei größeren Kristalliten kleiner ist. Bei höheren Temperaturen werden die kleineren Körner von den größeren aufgezehrt. Das Wachstum wird behindert, wenn bei solchen Temperaturen ungelöste Phasen (z. B. IP von Al, Mo, Nb, Ti und V evtl. mit C und N) die Korngrenzen blockieren. Solche Stähle sind nicht überhitzungsempfindlich.

er 24

Streben Energieminimum

2.3.3 Kornwachstum

w

w

v: Platzwechsel/Zeit; v0 Stoffkonstante; Q: Aktivierungsenergie, Gaskonstante R = 8,314 J/mol; T Temperatur.

w

■ Beispiel: Aufkohlen von Einsatzstählen für die gleiche Aufkohlungstiefe in: 32 h/900 °C oder 10 h/1000 °C oder 4 h/1100 °C.

Graph Umformgeschwindigkeit  / t a 20/s b 10/s c 1/s

Die Aktivierungsenergie Q ist höher für größere Metallatome und für dichtgepackte Gitter, niedriger für kleine Nichtmetallatome und in weniger dicht gepackten Gittern. Z. B. können H-Atome bei RT im Ferritgitter diffundieren, Metallatome benötigen hohe Temperaturen. 2.3.2 Kristallerholung und Rekristallisation Wird kaltverfestigter Werkstoff erwärmt, so bildet sich beim Erreichen der sog. Rekristallisationsschwelle von Keimen ausgehend ein neues Gefüge, das Rekristallisationsgefüge. Als Keime wirken die stark verformten, energiereichsten Körner, deren Teilchen, durch Wärmebewegung begünstigt, neue unverspannte Gitter bilden. Die Rekristallisationstemperatur TR wird durch LE und Verformung herabgesetzt und liegt bei ca. 40 % der Schmelztemperatur Tm (in K). Rekristallisationsschaubilder zeigen die Abhängigkeit der Korngröße

Bild 3. Fließkurven von Stahl C45E

Beispiel Schmiedehämmer Mech. Pressen Hydraul. Pressen

2 Metallkundliche Grundlagen

E9 Der Zeitaufwand der Diffusionsverfahren wird bereits durch kleine Temperatursteigerungen wesentlich verringert (Beispiel unter 2.3.1).

Superplastitzität ist die Fähigkeit einiger Werkstoffe, unter geringen Spannungen sehr große Umformungen bis zu 1 000 % ohne Einschnürung (damit ohne Riss) auszuhalten. Bedingungen sind eine Korngröße unter 10 m, Temperatur über 0,5 Tm (Schmelztemperatur in K), und niedrige Umformgeschwindigkeiten (5% /min), damit Rekristallisation, Kongrenzengleiten und Diffusion ablaufen können. Es besteht die Gefahr von Hohlraumbildung durch Leerstellenansammlung. Anwendung: Blasformen für flächige Teile und Isothermschmieden für kompaktere Teile von Triebwerken und -verkleidungen aus Ti- und Mg-Legierungen. Entwicklungen für IP wie TiAl und TiAl3.

2.4 Zweistofflegierungen (binäre Legierungen) 2.4.1 Allgemeines Legierungen sind Stoffgemenge aus mehreren Komponenten (A, B C ...), meist Metallen, oft sind auch Nichtmetalle beteiligt. Sie reagieren evtl. miteinander und bilden Kristalle, die Phasen (, , ...). Eine Begrenzung auf zwei Komponenten – Zweistoffsysteme – ist zur Kennzeichnung der verschiedenen Legierungssysteme erforderlich. Die Komponenten lassen sich schmelzflüssig meist beliebig mischen. Nur wenige Paarungen sind unlöslich, sie bilden zwei Schmelzen übereinander (Fe-Pb, Cu-W), andere lösen sich nur teilweise, es bilden sich zwei legierte Schmelzen übereinander (Pb-Cu). Je nach Temperatur bestehen sie aus unterschiedlichen Phasen (Schmelze und Kristallarten), deren Konzentrationen und Massenverhältnisse sich aus den ZustandsDiagrammen ablesen lassen ( 2.4.8).

2.3.5 Diffusion in Metallen

.in

fo

Diffusion in Metallen ist die Wanderung von Atomen im Kristallgitter unter Wirkung eines Konzentrationsgefälles c/ x (Antrieb = Entropiestreben). Zum Platzwechsel muss die Aktivierungsenergie Q aufgebracht werden. Es entsteht ein Teilchenstrom J. (1. Fick’sches Gesetz). Teilchenstrom: J = D · c/x; mit D = D0 eQ/RT (Atome/cm2s = cm2 /s · Atome/cm3 cm)

Die Gefügebildung der Legierung hängt vom Verhalten der beiden Komponenten A und B im festen Zustand ab. Es können die folgenden Gitterstrukturen – allein oder im Gemisch – auftreten. Austausch-(Substitutions-) Mischkristalle (AMK.) zwischen Metallen. Die Atome B sind regellos an Stelle der A-Atome im Gitter verteilt (feste Lösungen). Die Löslichkeit von B im A-Gitter hängt von Struktur und Eigenschaften der Atome ab (Kristallgitter und Wertigkeiten gleich, Atomradiendifferenz < 15 % , ähnliche Elektronegativität EN), und liegt zwischen > 0 und 100 %. Einlagerungs-(interstitielle) Mischkristalle (EMK) enthalten die Atome B auf Zwischengitterplätzen (Lücken zwischen den A-Atomen). Sie entstehen, wenn der Atomradius von B < 0,41  Atomradius A. Das gilt für die Nichtmetalle B, C, N und O. Die Gitterverzerrung ist groß, die Löslichkeit gering. Die Härte wird stark auf Kosten der Duktilität erhöht (CAtome im Fe, H-Atome im Hartchrom). Intermetallische Phasen (IP). Komponenten mit starken elektrochemischen Unterschieden bilden in bestimmten Mischungsverhältnissen gemeinsam ein Gitter, das von denen beider Komponenten abweicht. Darin sind der Metallbindung auch Anteile von Ionenoder Atombindung überlagert. Die Diffusion ist erschwert, damit das Kriechen bei hohen Temperaturen. Diese Stoffe sind härter, spröder und haben z.T. komplizierte Gitter ohne Gleitmöglichkeiten, aber mit höheren E-Moduln. Einige haben höhere Schmelztemperaturen als die Komponenten und sind damit für Hochtemperaturanwendung interessant (z.B. TiAl, Ti3Al, AlNi [ 2.4.9] mit niedrigerer Dichte als die NiCoSuperlegierungen).

Lösungsglühen

Ausscheidungen, Auslagern

w

Glühen

.te

ch

ni k

In der Diffusionskonstanten D sind die Widerstände enthalten, die den Teilchenstrom bremsen: Atomgröße und Dichte des Gitters, sowie die Art der Diffusionswege über Leerstellen, Zwischengitterplätze, Versetzungen oder Kornoberflächen. Auf Diffusionsvorgängen beruhen zahlreiche Verfahren:

er 24

2.4.2 Legierungsstrukturen (Zweistofflegierungen)

Abbau von Übersättigung in Mischkristallen

w

w

Verteilung von LE, Lösen von sekunAusgleich von Sei- dären Kristallen gerungen

Thermochemische Verfahren Sintern, Diffusions-Schweißen Einbringen von B, C, Cr, N, u.a. Elementen

Platzwechsel im Korngrenzenbereich

Für thermochemische Verfahren ist das 2. Fick’sche Gesetz wichtig. Es verknüpft den mittleren Randabstand xm, bei dem die anfängliche Konzentrationsdifferenz (C-Atmosphäre – C-Werkstoff) auf die Hälfte abgesunken ist. 2. Fick’sches Gesetz: Wurzelgesetz xm2 = D t;  xm = Dt Daraus ergeben sich einige Abhängigkeiten: Beziehung Eindringtiefe x und Zeit t Zeit t und Temperatur T

Abhängigkeit die n-fache Eindringtiefe x2 erfordert die n2-fache Zeit t2 t1 : t2 = D1 : D2 ( D enthält T ) Produkt Dt = konstant !

E 10

E Werkstofftechnik

Tabelle 6. Legierungsstrukturen (Legierungselement, LE-Atome; im Wirtsgitter, WG) LE-Atome im Wirtsgitter sind nicht geordnet

Legierungselement ist Metall

Nichtmetall

Austausch-(Substitutions)-MK. Systeme Einlagerungs-(interstitielle) MK. Systeme Atome der LE besetzen normale Gitterplätze des Kleine LE-Atome besetzen ZwischengitWG, regellos verteilt (feste Lösungen), Duktilität terplätze im WG, regellos verteilt. Starke wenig beeinflusst. Verzerrung, geringe Duktilität Fe-C, Cu-Pt, Fe-N Cu-Ni, Cu-Au, Fe-Cr Fe- Ni, Fe-V -CuZn AuCu; AuCu3

Einlagerungsstrukturen Gitter im Gitter,  geordnete Einlagerungs- MK. Metall- mit NichtmetallAtomen  Hartstoffe

er 24

.in

fo

sind Überstrukturen, geordnet Treten bei bestimmten festen Atomverhältnissen (Gitter im Gitter) einiger Systeme auf. Besondere phys. Eigenschaften, thermisch nicht stabil

Oktaeder im Würfel, (Cu3Zn)

Titancarbid TiC, Titannitrid TiN

ch

w

w

w

Metalle können mit höheren Anteilen der Nichtmetalle C, N und B chemische Verbindungen bilden. Ihre Gitter sind Einlagerungsstrukturen, jedoch mit geordneter Verteilung der Nichtmetallatome im Metallgitter. Carbide, Nitride und Boride zählen auch zu den IP. Meist sind es Hartstoffe mit hohen Schmelzpunkten, deshalb im Gefüge von Werkzeug- und warmfesten Stählen (Sondercarbide) enthalten, oder sie werden als Verschleißschutzschichten auf zähen Baustählen erzeugt (Nitrieren, Borieren) oder durch Beschichten (Plasmaspritzen, CVD- und PVD-Verfahren) aufgebracht. Sinterhartmetalle bestehen aus Mischkristallen von WC mit TC und TaC. Supraleiter aus der intermetallischen Phase Ti2Ba2Ca2Cu3O10 haben eine Sprungtemperatur von > 120 K (elektrischer Widerstand wird Null, d.h. eine verlustfreie Energieübertragung ist möglich). Tabelle 7. Härte und Schmelztemperaturen von Hartstoffen (Mittelwerte) Stoff Formel HV-1 Tm in °C

Cu-Al, CuSn, Cu-Zn

ni k

Intermetallische Phase, (IP) bei geringer Ähnlichkeit der Atome, (nichtstöchiometrisches Verhältnis)  z.T. bestimmte Atomverhältnisse (stöchiometrische Verhältnisse.) 

.te

bilden neues, anderes Gitter

Carbide, Nitride von Cr, Mo, Ti, Ta, V

Bornitrid Borcarbid Ti-Carbid Ti-Nitrid BN 6000 —

B4 C3 3700 2450

TiC 3500 3140

TiN 2000 2950

Ni3Al, Ti3Al

-CuZn

Stoff Formel HV-1 Schmelz T

W-Carbid

V-Carbid

Korund

Si-Carbid

WC 2400 2870

VC 2800 2830

Al2O3 2800 2050

SiC 3500 2200

2.4.3 Zustandsdiagramme Zustandsdiagramme entstehen aus den Abkühlkurven vieler Legierungen eines Systems oder werden berechnet. Der Schmelz- bzw. Erstarrungsbereich wird durch Liquidus- (oben) und Solidus-Linie (unten) begrenzt. Darunter liegen die Phasenfelder. Sie lassen die Phasen erkennen, aus denen eine Legierung je nach Temperatur und Konzentration besteht. Zwischen den Phasen besteht thermodynamisch ein Gleichgewicht, sofern die Abkühlung sehr langsam erfolgt. Bei schnellerer Abkühlung entstehen andere Konzentrationen und Verteilungen der Phasen (sog. Ungleichgewichtszustände), die metastabil sind, d.h. bei Erwärmung dem Gleichgewichtszustand zustreben. Hierfür gelten andere Diagramme (z.B. ZTU-Diagramme).

2 Metallkundliche Grundlagen

E 11 Legierungen im mittleren Bereich mit breitem Erstarrungsintervall bilden in der Schmelze Primärkristalle, die an kalten Formwänden kristallisieren. Die Formfüllung wird behindert. Kristallseigerung: Primärkristalle haben im Kern andere Konzentration als im Rand.

2.4.4 Systeme mit vollkommener Mischbarkeit im festen Zustand, Mischkristallsystem Ihre Komponenten müssen die Hume-Rothery-Regeln erfüllen: Gleiche Kristallgitter, Differenz der Atom- < 15 %. Geringe Differenzen in EN-Zahl und Wertigkeit.

Gefüge, Hauptanwendung

Zustands-Diagramm, Merkmale

Große Ähnlichkeit der Komponenten in

Homogene Gefüge aus gleichen Mischkristallen

Atom-, Gitter, EN-Zahl, Wertigkeit

Verformbarkeit hoch, stark kaltverfestigend

Mischkristall-System, linsenförmiges Feld zwischen Liquidus- und Solidus-Linie.

fo

Möglichkeit von Kristallseigerungen beim Erstarren

.in

Knetlegierungen über den ganzen Mischungsbereich

er 24

Bedingungen

Ag-Au, Ag-Pt, Co-Mn Cu-Au; Cu-Pt; Cu-Pd Cu-Pt -Fe-Cr -Fe-Ni; -Fe-V Ni-Co Ni-Pt Mo-W

Eutektische Legierungen lassen sich dünnwandig vergießen, da keine Primärkristalle an den Formwänden ankristallisieren und den Schmelzfluss behindern (Gegensatz zu den Legierungen mit breitem Erstarrungsintervall). Deswegen liegen viele Guss- und Druckgusslegierungen im eutektischen Bereich bzw. in der Nähe.

ni k

2.4.5 Systeme mit begrenzter Mischbarkeit im festen Zustand, eutektisches System

weitere Systeme

w

w

.te

ch

Die Komponenten haben keine oder nur geringe Mischbarkeit im festen Zustand, sie kristallisieren jede für sich unter gegenseitiger Behinderung der Kristallisation. Deren Beginn verschiebt sich dadurch zu tieferen Temperaturen, bei der eutektischen Legierung zum tiefsten Schmelzpunkt.

Geringere Ähnlichkeit der Komponenten in Atom-, Gitter, EN-Zahl, Wertigkeit

Gefüge, Hauptanwendung

w

Bedingungen

Zustands-Diagramm, Merkmale

Eutektisches System, außen Mischkristallfelder mit gerinHeterogene Gefüge aus zwei Kristallarten. Restschmelze zer- ger Löslichkeit, dazwischen Mischungslücke mit v-förmiger fällt an der Solidus-Linie bei kon- Liquidus-Linie. stanter Temperatur in ein Kristallgemisch. Eutektische Reaktion: Schmelze   + Niedriger Schmelzpunkt, seigerungsfreie Erstarrung. Im Randbereich Knetlegierungen. Gusslegierungen für den eutektischen Bereich.

Eutektikum (ca. 60 % Sn): feinkörniges Gefüge aus den beiden Phasen

weitere eutekt. Leg. Al-Druckguss Al-Si mit 12 % Si Silberlot Cu-Ag mit 45 % Ag Gusseisen Fe-C mit 4,3% C ZnDruckguss Zn-Al mit 4 % Zn Hartblei Pb-Sb mit 13 % Sb

E 12

E Werkstofftechnik Bei schneller Abkühlung entstehen metastabile, übersättigte Mischkristalle, welche Voraussetzung für das Aushärten sind. Die technisch wichtigen, aushärtbaren Legierungen sind Drei- und Mehrstofflegierungen, die ausscheidenden Phasen sind komplex aufgebaut. Das vorliegende Beispiel ist vereinfacht.

2.4.6 Systeme mit sekundären Ausscheidungen Wesentliches Merkmal ist ein Mischkristallfeld dessen begrenzende Löslichkeitslinie mit sinkender Temperatur gegen Null zurückgeht. Bei langsamer Abkühlung reduziert sich die im Mischkristall gelöste Komponente durch Diffusion an die Korngrenzen und bildet dort sekundäre Ausscheidungen. Bedingungen

Gefüge, Hauptanwendung

Zustands-Diagramm, Merkmale

Komponenten haben Mischkristallgefüge mit Ausschei- Mischkristallfeld von Solidus- und Löslichkeitslinie begrenzt, große Unterschiede in dungen intermetallischer Phasen (IP). Atom-, Gitter, Ausscheidungen müssen feinEN-Zahl, dispers im Mischkristall vorliegen, Wertigkeit durch Aushärten erzielt.

.in

fo

Sie steigern Festigkeit, Härte, Warmfestigkeit, evtl. magnetische Werte.

Al-CuMg Al-CuTi Al-MgSi Al-ZnMg Fe-C Cu-Al Cu-Be Cu-Cr Cu-NiSi Mg-Al Ti-AlV

kristalle (kfz.). Geringe Anteile der spröden -Phase verbessern die Spanbarkeit. Sorten für Warmumformung und die Gusslegierungen besitzen davon höhere Gefügeanteile. Legierungen mit der sehr spröden Phase im Gefüge haben keine technische Verwendung gefunden.

ni k

2.4.7 Systeme mit Mischkristallen und mehreren Intermetallischen Phasen (Beispiel Cu-Zn)

er 24

Aushärtbare Al-Mg-Legierungen enthalten 0,5..1,2 % Si zur Bildung von Mg2Si als ausscheidende Intermetallische Phase

Aushärtbare Legierungen

weitere Systeme

w

.te

ch

Das Legierungssystem besitzt zahlreiche Sorten, die ein breites Eigenschaftsspektrum überdecken. Das wird durch das Verhältnis der beiden Kristallarten  und , daneben durch weitere LE erreicht ( 4.3.4f.). Knetlegierungen liegen im Bereich der -MischGefüge, Hauptanwendung

Sehr große Unterschiede in

Die harte, spröde -Phase steigert Härte und Festigkeit unter Abnahme der Duktilität. ( Diagramm)

Atom-, Gitter, EN-Zahl, Wertigkeit

w

w

Bedingungen

Intermetallische Phasen im System CuZn:

Zn: rZn = 133 pm, hdP, EN = 1,6 2-wertig

Zn-% IP- 1) Formel

Bei größeren Zn-Gehalten entstehen Intermetallische Phasen

E-Zelle Umformbarkeit

43.8 – 48,2

ca. 58

CuZn

Cu5Zn8

krz. (Tabelle) kalt gering, warm gut

kub. 52 Atome nicht umformbar

ähnliche Systeme

System Cu-Zn, vereinfacht An der Linie BCD findet die peritektische Reaktion statt ( 2.4.9).

Legierungen für spanende Bearbeitung, verschleißfeste Legierungen

Cu: rcu = 128 pm, kfz, EN = 1,9 1-wertig

1)

Zustands-Diagramm, Merkmale

Formeln geben keine stöchiometrische Zusammensetzung an, sondern den Mittelwert der Konzentrationen.

Al-Mg Al-Mn Al-SiCu Cu-Al; Cu-Sn;

2 Metallkundliche Grundlagen

E 13

Allgemein werden heterogene Cu-Legierungen mit IP im Gefüge als Werkstoffe für tribologische Beanspruchungen verwendet. Dabei gibt es zwei Möglichkeiten:  Weichere Pb-Kristalle (Schmiertaschen) in einem härteren Cu-Mischkristallgefüge mit IP-Anteilen. Weichere Lagerwerkstoffe für ungehärtete Reibpartner (CuPb- und CuPbSn-Legierungen).  Härtere intermetallische Phasen in Cu-Mischkristallgefüge. Härtere Lagerwerkstoffe für gehärtete Reibpartner (CuSn- und CuAl-Legierungen). Werkzeugstähle haben eine gehärtete Stahlmatrix mit noch härteren Misch- und Sondercarbiden der Legierungselemente Cr, V, W, Mo.

Unterhalb der Liquidus-Linie überwiegt noch der Anteil der Schmelze (Bildteil a). Dicht über der Solidus-Linie (Bildteil b) sind bei dieser Legierung gleiche Anteile von Schmelze und Mischkristallen vorhanden (gleiche Hebelarme). An der Linie BC tritt die peritektische () Reaktion ein: Dicht unterhalb der Linie CD (Bildteil c) liegt dann ein Gefüge mit 1/3 -Mischkristallen vor (mit 67,5 % Cu ) und 2/3 Kristallen (mit 63 % Cu). Die Hebelarme verhalten sich wie 2:1. Mit weiterer Abkühlung ändern sich die Konzentrationen beider Phasen: -Mischkristalle längs der Linie BE,

-Kristalle längs der Linie CF. Gleichzeitig wächst der Anteil der -Mischkristalle, jener der Kristalle sinkt (Bildteil d). Beim Erreichen der Linie BE (Bildteil e) ist der Anteil der -Kristalle auf Null gesunken (abgewandter Hebelarm ist Null), dadurch liegt bei RT ein homogenes Gefüge aus -Mischkristallen vor.

2.4.8 Auswertung von Zustands-Diagrammen Die Vorgänge beim Abkühlen einer Legierung lassen sich im Zustands-Diagramm auf einer senkrechten Linie verfolgen. Sie liegt entsprechend der Konzentration der Legierung L1. Vom geschmolzenen Zustand. aus wandert ein die Legierung darstellender Punkt auf der Senkrechten abwärts, der sinkenden Temperatur entsprechend.

fo

Peritektische Reaktion: Intermetallische Phasen können teilweise schmelzen und dabei eine andere Kristallart bilden. Der umgekehrte Vorgang ist die peritektische Reaktion (Bild): + Schmelze

.in

In dieser Form würde die Reaktion einer Legierung mit 63 % Cu am Punkt C ablaufen.

(B) + Schm. (D) 

(B) +

(C).

Bei der Reaktion sinkt der Anteil der Mischkristalle, die von der Schmelze z. T. nur an der Oberfläche „gelöst“ werden (kleinerer. Hebelarm, Bildteile b) und c)). Ihr Cu-Gehalt ergibt zusammen mit der niedrigeren Cu-Konzentration der Schmelze von 61,5% die höhere der B-Kristalle von 63 %.

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

Die ausgewählte Legierung L1 enthält weniger Cu, deshalb gilt hier die Reaktionsgleichung (Konzentration in Klammern)

Die Temperaturwaagerechte ergibt einen Hebel mit Endpunkten an den Feldgrenzen. Es gilt das Hebelgesetz für Gleichgewicht. Phasenanteile sind dem abgewandten Hebelarm proportional. Abgewandter Hebel = 100  Ph  = Gesamthebel Konzentration einer Phase kann am Lot auf die waagerechte Achse abgelesen werden. Beim Überschreiten der Grenzlinie zwischen zwei Phasenfeldern ändert sich die Zahl oder Art der Phasen um eins. Abweichungen von dieser Regel sind an Punkten möglich. ■ Beispiel (Bild): Abkühlungsverlauf einer Cu-Zn-Legierung mit 64,5 % Cu (CuZn36). Die Legierung kühlt aus der Schmelze ab. Beim Erreichen der Solidus-Linie tritt eine zweite Phase auf, die - Phase (kfz. Cu-Mischkristalle), die nach und nach die Konzentration des Punktes B annimmt (67 % Cu). Die Schmelze strebt der Konzentration des Punktes D zu.

2.4.9 Systeme mit intermetalischen Phasen (IP) und Maximum In einigen Legierungsystemen treten IP auf, deren Schmelzpunkte über denen der reinen Komponenten liegen. Sie sind für Hochtemperaturanwendungen interessant. Bei ihnen ist der Metallbindung eine starke kovalente (z.T. auch heteropolare, ionare) Bindung überlagert. Sie haben hohe E-Moduln, sind hart und spröde, sodass für die Fertigung besondere und aufwändige Fertigungsverfahren erforderlich sind. Mit ihren Eigenschaften bilden sie einen Übergang von hochwarmfesten Legierungen zur Keramik, mit höherer Zähigkeit als Letztere. Das leichtere Al senkt die Dichte, damit steigt die spez. Festigkeit (Reißlänge) der Legierungen. Entwickelt werden Werkstoffe auf der Basis TiAl (Legierung) mit einer Dichte von 3,8 g/cm3, deren geordnete Struktur einen hohen Kriechwiderstand besitzt, der bei ungeordneter Verteilung der Atome jedoch geringer ist. Geringe Zusätze von Cr, Mo Si Zusätze erhöhen Festigkeit und Dehnung.

E 14

E Werkstofftechnik punkt, Valenz-Elektronen, Stellung in der elektrochem. Spannungsreihe Stöchiometrische IP haben schmale Felder ( AlNi3) bis senkrechte Linien (Al3Ni). Nichtstöchiommetrische IP haben breitere Felder und einen Bereich der Zusammensetzung (AlNi). Schmelzpunkt liegt bei AlNi mit 1638° C höher als bei den Komponenten. 2.4.10 Vergleich von homogenen und heterogenen Legierungen In dieser Zusammenfassung werden die beiden Grundgefüge gegenübergestellt und daraus auf Eigenschaften und Verwendung geschlossen. Die Zuordnungen sind grob, in Sonderfällen können auch Abweichungen auftreten.

Bedingungen: Komponenten haben große Unterschiede in Atom-, EN-Zahl, Wertigkeit, Schmelz-

Kriterium

fo

Tabelle 8. Eigenschaftsvergleich Homogene Legierungen

Zustandsdiagramm (prinzipiell) Beispiele

Heterogene Legierungen

In den Mischungslücken bei teilweiser Mischbarkeit der Komponenten Eutektische Gusslegierungen, Einsatz- Vergütungsund Werkzeugstähle, aushärtbare Al-Legierungen heterogen, zwei Phasen bilden ein Kristallgemisch günstig, da niedriger Schmelzpunkt, kleines Schwindmaß

er 24

Legierungen Grundtyp I oder im Randbereich bei den meisten anderen Typen Cu-Legierungen mit geringem Gehalt an LE, austenitische Stähle homogen, eine Phase Mischkristalle ungünstig bei breitem Erstarrungsbereich, Schwindung, Seigerung

.in

Zustand-Diagramm Al-Ni

ni k

Gefüge Fertigung durch Gießen

günstig, alle Kristallite nehmen daran teil, homogen verformbar

Spanen

Fließspan, rauere Oberfläche

Knetlegierungen Gussblock  Umformen  Halbzeug  Umformen/Verbinden  Fertigteil

Fertigungsgänge

Rohgussteil  Spanen  Fertigteil

w

Verlauf der Eigenschaften über der Konzentration

Rissgefahr, wenn beide Phasen sehr unterschiedliche Verformungswiderstände haben günstig, weichere oder sprödere Phase kann spanbrechend wirken, glatte Oberfläche Gusslegierungen

w

w

Verwendung (vorwiegende)

.te

ch

Kneten

Bei bestimmten Konzentrationen sind extreme Eigenschaften liegen zwischen denen der reinen Eigenschaften möglich Komponenten (Ausnahme Schmelztemperaturen)

2.5 Kristall- und Gefügeveränderungen 2.5.1 Polymorphie Einige kristalline Stoffe sind polymorph (vielgestaltig), sie können je nach Temperatur in verschiedenen Gitterstrukturen auftreten (Tabelle 1). Mit steigender Temperatur werden die auftretenden Phasen als -, , - bezeichnet.

Zur Änderung des Zustandes muss Energie aufgebracht werden (Haltepunkt in der Abkühlkurve). Die Dichte ändert sich dabei ebenfalls. Durch Höchstdrücke lassen sich dichtere Modifikationen herstellen (Grafit  Diamant; hex. Bornitrid  kubisches Bornitrid, CBN). Wenn bei der Abkühlung andere Kristallgitter mit geringerer Dichte entstehen, kann es zum mechanischen Zerfall durch innere Spannungen kommen (Zinnpest, Feuerfeststoff Zirkonoxid).

3 Eisen und Stahl

E 15 Schmiedegefüge mit besseren mechanischen Eigenschaften gegenüber Gusswerkstoffen. Lunker sind größere Hohlräume. Sie treten in den Bereichen auf, die zuletzt erstarren, ohne dass flüssiges Metall nachfließen kann. Gasblasen entstehen durch Ausscheiden von in der Schmelze gelösten Gasen (H2, O2, N2), die von den Kristallen nicht eingebaut werden können (geringere Löslichkeit) Abhilfe durch Vakuumbehandlung. Gasgehalte werden auf die Hälfte reduziert, es erhöhen sich Festigkeit und Dehnung.

2.5.2 Umwandlungen bei Legierungen im festen Zustand Neben der Polymorphie einiger Metalle und den Ausscheidungen aus Mischkristallen gibt es weitere Umwandlungen im festen Zustand. Sie sind nicht auf die Stähle beschränkt, für die sie eine besondere Bedeutung haben und dort eingehend behandelt werden. Name

Vorgänge

Beispiele, Anwendungen

Eutektoide Umwandlung (ähnlich eutektischer Erstarrung) Austenitzerfall zu Perlit (3.2.2.2) oder Bainit (3.3.4.2)

Homogene Mischkristalle reagieren am eutektoiden Punkt und zerfallen dann durch Gitterumwandlung zu einem Kristallgemisch.

■ Beispiele: Einfluss von Größe und Verteilung einer Phase auf die Eigenschaften (Tabelle)

Martensitische Umwandlungen

Auswirkung

fo

Stahl ist alterungsanfällig (Versprödung) Phasen sind bei Schmiedetemperatur flüssig, Brüche Risse bei der Warmumformung Spanbarkeit und Kaltformbarkeit bei körniger Form günstiger Zähigkeit steigt von GJL  GJS, Dämpfungsvermögen fällt

w

w

w

.te

ch

ni k

er 24

2.5.3 Gefügefehler Seigerung ist die Entmischung einer Schmelze beim Kristallisieren, sie tritt als Schwerkraftseigerung z.B. bei Bleilegierungen auf; wenn leichte Kristalle in einer bleireicheren Schmelze nach oben steigen. Kristallseigerung  2.4.4. Blockseigerung tritt bei Legierungen auf, die einen großen Abstand zwischen Liqidus- und Solidus-Linie besitzen. Der zuletzt erstarrte Teil, meist der Kern des Blockes oder Werkstückes ist angereichert mit den tiefschmelzenden Bestandteilen. Diese Seigerungszone bleibt auch im Kern von Walzprofilen erhalten Mikrolunker sind mikroskopisch kleine Hohlräume zwischen den Verästelungen der Kristalle, hervorgerufen durch die Erstarrungsschrumpfung der letzten Schmelzanteile. Sie werden durch Warmumformung verschweißt, dadurch Verdichtung der Walz- und

Zusatz / Gefügeteil Stahl Stickstoff > 0,1 % Schwefel, Phosphor > 0,2 % Kupfer Spuren von Bi Stahl Zementitform lamellar / körnig Guss- Graphitform eisen lamellar  kugelig

Werkstoff

Härten von Stahl (3.3.4.1), tritt auch auf beim Abkühlen von: Co wandelt von kfz in hdP, Ti wandelt von krz zu hdP, Memoryeffekt bei NiTi-Legierungen

.in

Sehr schnelle diffusionslose Gitterumwandlung, gelöste Atome verbleiben in Zwangslösung  Gitterverzerrung  Eigenschaftsänderungen.

3 Eisen und Stahl 3.1 Stahlerzeugung 3.1.1 Rohstahl Stahl ist schmiedbares Eisen, das deswegen unlegiert einen C-Gehalt von 1,7 % nicht übersteigen darf und geringste Gehalte an P, S, O, und N besitzen muss. Für die Erzeugung haben sich zwei Erzeugungslinien durchgesetzt:

Bild 1. Verfahrenslinien zur Rohstahlerzeugung

3 Eisen und Stahl

E 15 Schmiedegefüge mit besseren mechanischen Eigenschaften gegenüber Gusswerkstoffen. Lunker sind größere Hohlräume. Sie treten in den Bereichen auf, die zuletzt erstarren, ohne dass flüssiges Metall nachfließen kann. Gasblasen entstehen durch Ausscheiden von in der Schmelze gelösten Gasen (H2, O2, N2), die von den Kristallen nicht eingebaut werden können (geringere Löslichkeit) Abhilfe durch Vakuumbehandlung. Gasgehalte werden auf die Hälfte reduziert, es erhöhen sich Festigkeit und Dehnung.

2.5.2 Umwandlungen bei Legierungen im festen Zustand Neben der Polymorphie einiger Metalle und den Ausscheidungen aus Mischkristallen gibt es weitere Umwandlungen im festen Zustand. Sie sind nicht auf die Stähle beschränkt, für die sie eine besondere Bedeutung haben und dort eingehend behandelt werden. Name

Vorgänge

Beispiele, Anwendungen

Eutektoide Umwandlung (ähnlich eutektischer Erstarrung) Austenitzerfall zu Perlit (3.2.2.2) oder Bainit (3.3.4.2)

Homogene Mischkristalle reagieren am eutektoiden Punkt und zerfallen dann durch Gitterumwandlung zu einem Kristallgemisch.

■ Beispiele: Einfluss von Größe und Verteilung einer Phase auf die Eigenschaften (Tabelle)

Martensitische Umwandlungen

Auswirkung

fo

Stahl ist alterungsanfällig (Versprödung) Phasen sind bei Schmiedetemperatur flüssig, Brüche Risse bei der Warmumformung Spanbarkeit und Kaltformbarkeit bei körniger Form günstiger Zähigkeit steigt von GJL  GJS, Dämpfungsvermögen fällt

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er 24

2.5.3 Gefügefehler Seigerung ist die Entmischung einer Schmelze beim Kristallisieren, sie tritt als Schwerkraftseigerung z.B. bei Bleilegierungen auf; wenn leichte Kristalle in einer bleireicheren Schmelze nach oben steigen. Kristallseigerung  2.4.4. Blockseigerung tritt bei Legierungen auf, die einen großen Abstand zwischen Liqidus- und Solidus-Linie besitzen. Der zuletzt erstarrte Teil, meist der Kern des Blockes oder Werkstückes ist angereichert mit den tiefschmelzenden Bestandteilen. Diese Seigerungszone bleibt auch im Kern von Walzprofilen erhalten Mikrolunker sind mikroskopisch kleine Hohlräume zwischen den Verästelungen der Kristalle, hervorgerufen durch die Erstarrungsschrumpfung der letzten Schmelzanteile. Sie werden durch Warmumformung verschweißt, dadurch Verdichtung der Walz- und

Zusatz / Gefügeteil Stahl Stickstoff > 0,1 % Schwefel, Phosphor > 0,2 % Kupfer Spuren von Bi Stahl Zementitform lamellar / körnig Guss- Graphitform eisen lamellar  kugelig

Werkstoff

Härten von Stahl (3.3.4.1), tritt auch auf beim Abkühlen von: Co wandelt von kfz in hdP, Ti wandelt von krz zu hdP, Memoryeffekt bei NiTi-Legierungen

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Sehr schnelle diffusionslose Gitterumwandlung, gelöste Atome verbleiben in Zwangslösung  Gitterverzerrung  Eigenschaftsänderungen.

3 Eisen und Stahl 3.1 Stahlerzeugung 3.1.1 Rohstahl Stahl ist schmiedbares Eisen, das deswegen unlegiert einen C-Gehalt von 1,7 % nicht übersteigen darf und geringste Gehalte an P, S, O, und N besitzen muss. Für die Erzeugung haben sich zwei Erzeugungslinien durchgesetzt:

Bild 1. Verfahrenslinien zur Rohstahlerzeugung

E 16 Ausgangsmaterial Eisenerze aufbereitet Sinter, Peletts

E Werkstofftechnik Reduktionsverfahren Hochofenprozess Leistung: 10 000 t/d

Zwischenprodukt Roheisen mit z.B. 3...4 % C 1,5 % P 0,05 % S

sortierter Schrott EisenEisenerze Direktschwamm aufbereitet, reduktion ca. 1 % C Pellets Leistung: 1000 t/d

Stahlverfahren Anteil % Oxygen- 90% Blasverfahren

chen Verfahren der Sekundärmetallurgie auf die geforderten Analysenwerte gebracht.

Schrott zur Kühlung

Rohstahlmerkmale Sauerstoff-, Schwefel- Stickstoff- und Phosphorgehalte zu hoch

Tabelle 2. Verfahren der Sekundärmetallurgie (Pfannenbehandlung)

Elektro10% stahlverfahren

Das Endprodukt ist ein Rohstahl. Er enthält Nichtmetalle, die bei der Erzeugung durch Erze, Koks und Zuschlagstoffe in Roheisen und Stahl gelangen, unterschiedliche Wirkung auf die Eigenschaften haben und im Gehalt begrenzt werden müssen. Stahlnormen enthalten Grenzwerte dieser Stoffe.

Desoxidation, Einblasen von reaktionsfähiEntschwefe- gen Metallen (Ca, Mg, Al, Ti lung, Entund Legierungen) mit Tauchphosphorung, lanze, auch kombiniert mit Entstickung Bodenspülen Nichtmetallische Spülverfahren Einblasen durch poröse Bomit Ar, O, N densteine fördert das AufsteiTeilchen in gen von Oxiden, Sulfiden Schwebe u.s.w. und homogenisiert Temperatur und Zuammensetzung der Schmelze Gasgehalte zu Entgasung im Vakuum-Heber-Verfahren (DH), Vakuum-Umlaufverfahhoch (H2, N2), Vakuum C-Gehalte zu (Degassing), ren (RH), Pfannenstand EntFrischen mit gasung (VD), Vakuum-Frischoch O2 hen in Pfannen (VOD), ArgonFrisch-Verf. (AOD) Legieren und Zugabe bei fast allen Verfahren LE-Gehalte Homogenisie- möglich, meist kombiniert mit ungenau Einblasen von Spülgasen zur ren Badbewegung Chemisch Al-Verbrennung mit O2 unter Temperatur heizen Schutzgas (VOH) zu niedrig Elektrisch Pfannenofen (LF) mit Schutzheizen gas, Pfannenofen (LF) mit Vakuum (VAD)

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er 24

Element

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Wirkungen Als FeS enthalten, das mit Fe und FeO ein EuSchwefel tektikum mit tiefem Schmelzpunkt ( 935 °C) S bildet. Durch Seigerung entstehen Anhäufungen, die bei Schmiedetemperatur flüssig sind  Rotund Heißbrüche., S-Gehalte deshalb < 0,05 % in Baustählen; < 0,035 in Edelstählen Im Ferrit löslich, starke Mischkristallverfestigung Phosphor (bei Feinblechen angewandt), kaltspröde, GehalP te < 0,08 % in Baustählen; = 0,035 in Edelstählen. Ergibt mit Fe und C das Dreifacheutektikum Steadit mit Tm = 950 °C (Formfüllungsvermögen, Kunstguss) Durch schnelle Abkühlung im Ferrit zwangsgeStickstoff löst. Nach Kaltumformung erfolgt langsame feindisperse Ausscheidung mit Abnahme der N Zähigkeit = Alterung des Stahles, Sprödbrüche. Desoxidation mit Al bindet N zu AlN , im Ferrit unlöslich, keine Ausscheidungen Als FeO in der Schmelze gelöst, im Gefüge als Sauerstoff kleinste Schlackeneinschlüsse verteilt. Führt mit FeS zum Rotbruch. Desoxidation senkt O-Gehalte O auf 0,001...0,01 %. Niedrigste O-Gehalte für Werkzeug- und legierte Stähle erforderlich Gelangt durch Rost (Fe-Hydroxide) bei der Wasserstoff Erschmelzung in die Schmelze. WasserstoffverH sprödung durch H-Atome in den EMK. H ist auch bei RT diffusionsfähig (kleinster Atom-), als H2-Molekül nicht. Rekombiniert bei Erstarrung und Abkühlung in Störstellen zu H2-Gas mit hohem Druck  Ursache der Flockenrisse (innere Spaltbrüche bei größeren Schmiedeteilen). H-Atome diffundieren auch bei Oberflächenbehandlung mit Säuren ein (Beizsprödigkeit), die durch Glühen bei 200 °C verschwindet

Verfahrenstechnik

fo

Tabelle 1. Wirkung schädlicher Elemente auf Gefüge und Eigenschaften des Stahles

Metallurgie

3.1.2 Sekundärmetallurgie Der erzeugte Rohstahl wird schlackenfrei abgestochen und in besonderen Anlagen und nach zahlrei-

Schlüssel: A: Argon; O: Oxidation; D: Degassing, Decarburization; LF: Ladle furnace; C: Konverter statt Pfanne; H: Heizen

Es werden Reduktionsmittel zugesetzt, um durch Redoxreaktionen Schadstoffe zu reduzieren. Durch die Abwesenheit der Schlacke werden Nebenreaktionen und Verlust von teuren Zusatz- und Legierungselementen vermieden. Es können Gasgehalte gesenkt und die Temperatur für das nachfolgende Stranggießen genau eingestellt werden.

Bild 2. Verfahren der Sekundärmetallurgie

1 Abstichentgasung 2 Umlaufentgasung 3 Feststoffeinblasen 4 VAD, Vakuum-Entkohlung mit Lichtbogenheizung 5 VOD-Verfahren für C-arme Cr-Ni-Stähle (18/8), 6 ESU-Elektro-Schlacke-Umschmelzen 7 Vakuum-Lichtbogen-Umschmelzen

Vakuumbehandlung: Alle Schmelzen lösen Gase, die im Kristallgitter nicht löslich sind. Sie reagieren z.T. zu nichtmetallischen Partikeln (Oxide, Nitride) oder werden molekular (H2). Dann bilden sie winzige, linsenförmige Hohlräume (Flockenrisse), welche

3 Eisen und Stahl

E 17

3.2 Das Eisen-Kohlenstoff-Diagramm

die Zähigkeit stark senken. Unterdruck über der Schmelze vermindert Gasgehalte und vermeidet Flockenrisse. Nebenwirkungen sind:

3.2.1 Abkühlkurve des Reineisens

Abschirmung von Sauer- und Stickstoff, keine Neuoxidation, Abdampfen von Spurenmetallen wie Pb, Sn, Weiterlaufen der Kohlenstoffdesoxidation nach FeO + C  Fe + CO.

Eisen ist polymorph, Bild 3 zeigt die Abkühlkurve mit den Kristallarten. Die Vorgänge über 1 300 °C sind für Fertigung und Wärmebehandlung weniger wichtig.  -Eisen Austenit kub.flächenzentr. 0,356 nm unmagnetisch größer

fo .in er 24

Bild 3. Abkühlkurve des Reineisens und Kristallarten

Die Volumenänderung bei kristallinen Umwandlungen wird bei der Dilatometermessung zur thermischen Analyse benutzt, um bei hochschmelzenden Legierungen Halte- und Knickpunkte zu bestimmen. Dabei wird ein Stab über seine Länge gleichmäßig erwärmt und die Längenänderung über der Temperatur aufgezeichnet (Dilatation = Dehnung, Bild 4).

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Umschmelzverfahren benutzen die erkalteten Stahlblöcke als Abschmelzelektrode. Das jeweilige kleine Schmelzbad kann nicht mit der (gekühlten) Tiegelwand reagieren. Umschmelzblöcke bauen sich von unten nach oben auf, haben geringe Gasgehalte, höchsten Reinheitsgrad, keine Seigerungen und Gleichmäßigkeit von Längs- und Quereigenschaften. ESU-Verfahren: Elektro-Schlacke-Umschmelzverfahren mit Schutz durch eine synthetische Schlacke. Blockgrößen bis zu 160 t (Block mit 2,3 m ) . Auch für das Umschmelzen unter Stickstoffdruck für austenitische Stähle angewandt (Streckgrenzenerhöhung). Vakuum-Lichtbogen-Schmelzen mit Unterdrücken bis 0,1 Pa und Kühlung einer Cu-Kokille durch wärmeleitende Na-K-Legierung. Anlagen bis zu 60 t. Auch zum Umschmelzen von Ti oder Zr und deren Legierungen angewandt (Ti-Schwamm aus dem Kroll-Verfahren oder Keislaufschrott). Anwendung für Bauteile mit höchsten Sicherheitsanforderungen oder Oberflächengüte: Warmfeste Schmiedeteile der Kraftwerkstechnik, Vergütungsstähle im Flugzeugbau, Wälzlager, Kaltwalzen.

-Eisen Ferrit kub.-raumzentr. 0,286 nm magnetisch kleiner

Kristallart Kristallname Gittertyp Gitterkonstante Magnetismus Wärmeausdehnung

Nach dem Gesetz des kleinsten Zwanges kommt die Reaktion (Reaktionsprodukte haben größeres Volumen) bei konstantem Druck zum Stillstand. Reste von FeO und C verbleiben im Stahl. Durch Vakuumbehandlung weitere Absenkung von FeO (Oxidschlacke, Reinheitsgrad) und C (0,003 %) möglich.

3.1.3 Vergießen des Stahles

Strangguss: Wirtschaftliches Verfahren, spart Energie und Walzarbeit durch endmaßnahes Gießen. Stahl gelangt durch ein Tauchrohr (Abschirmung der Luft) in ein Verteilergefäß (evtl. unter Schutzgas) und ein zweites Tauchrohr in die schwingende, wassergekühlte Kokille ohne Boden, sodass der Strang, äußerlich erstarrt, nach unten durch Stütz- und Treibrollen in Kreisbogenform abgezogen werden kann. Es folgt das Trennen in der Waagerechten. Gießgeschwindigkeiten bis zu 6 m/min. Anteil ca. 90 % der Stahlproduktion, vergossen zu Brammen, Vier- und Achtkantknüppel, Hohlsträngen auf Ein- und Mehrstranganlagen. Standguss: Aufwändiges Verfahren, für große Schmiedeteile in Kokillen von oben als Oberguss, oder von unten über ein Trichterrohr und Gießläufe in mehrere Kokillen gleichzeitig (Gespannguss). Anteil < 10 % der Stahlerzeugung.

Bild 4. Dilatometerkurve von Reineisen Umwandlungsfreie Stoffe haben eine stetige Kurve. Bei Gitteränderungen oder Ausscheidungen wird der stetige Verlauf unterbrochen (Stufe und/oder Knick). Durch Einbau von LE finden die Umwandlungen bei anderen Temperaturen statt. Wichtigstes LE ist C, billig und in kleinen Gehalten von starkem Einfluss. Bedeutung des Eisens als Werkstoff:  Knetwerkstoffe (Stahlsorten),  Gusswerkstoffe (Gusseisensorten),  Werkzeuge (Härtbarkeit),  Magnetwerkstoff für elektrische Maschinen.

E 18

E Werkstofftechnik

3.2.2 Das Eisen-Kohlenstoff-Diagramm, Gefüge und Umwandlungen

Die Linien des stabilen Systems unterscheiden sich geringfügig. Die folgenden Beschreibungen beziehen sich auf das wichtigere System Fe-Fe3C.

Eine C-haltige Schmelze kann in zwei Formen erstarren, es gibt deshalb 2 Legierungssyteme: Einflussgrößen

Werkstoffe

3.2.2.1 Phasen und Gefügebestandteile: Im Laufe der Abkühlung und bei RT treten folgende Kristallund Gefügearten auf.

Gefüge

Fe-C, stabil, Si-Gehalte Gusseisen mit Ferrit Lamellen- oder nicht veränder+ + bar langsamere Kugelgraphit, Graphit schwarzer Abkühlung Temperguss Mn-Gehalte Stahlsorten, Ferrit + Zementit Fe-Fe3C, (Fe3C) Hartguss, + metastabil, dch. Glühen schnellere Temperroh- Fe3C zerfällt zu 3 guss Fe + C veränderbar Abkühlung Höherfestes Ferrit, Graphit, Mischformen Gusseisen Zementit

Name Ferrit Zementit

Austenit

Bild 5 zeigt das Zustandsdiagramm des metastabilen Systems Fe-Fe3C.

Perlit

Struktur

Beschreibung

-Mischkristalle, krz. Eisencarbid Fe3C

Homogenes Gefüge, stark verformbar, löst max. 0,02 %C. Primärzementit kristallisiert in der Schmelze. Sekundärzemenit entsteht durch Ausscheidung aus dem Austenit an den Korngrenzen homogenes Gefüge, sehr stark verformbar, löst max. 2,06 %C Ferrit- und Zementit in Lamellenform, entsteht durch Austenitzerfall bei 723 °C, enthält dann 0,8 % C, Eutektoid des Systems Eutektikum aus -Mischkristallen + Zementit. Unterhalb 723 °C durch Zerfall der Mischkristalle aus Ferrit + Zementit.

 -Mischkristalle, kfz. Kristallgemisch

er 24

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System

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Ledeburit

3.2.2.2 Umwandlungsvorgänge (Hierzu EKD Bild 6) Beim Abkühlen durchläuft der darstellende Punkt einer Legierung die Linien. Dabei finden folgende Umwandlungen statt ( tabellarische Übersicht):

Linie, Haltepkt.

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Bild 5. Eisen-Kohlenstoff-Diagramm, vollständiges, metastabiles System

Kristallgemisch

Vorgang

Betroffene Werkstoffsorten, Vorgänge

GS Ar3 911°...723 °C

Ferritausscheidung -Fe wird zu -Fe

Unterperlitische (-eutektoide) Stähle < 0,8 %C. Umwandlungspunkt wird durch steigende C-Gehalte erniedrigt. C-diffundiert in restlichen Austenit, der sich bei Erreichen der Linie PS auf 0,8 %C angereichert hat und dann zerfällt

ES Arm 1147°...723 °C

Zementitausscheidung,

Überperlitische (-eutektoide) Stähle 0,8...2% C. Im Austenit sinkt die C-Löslichkeit mit der Temperatur von max. 2,08 % auf 0,8 %C an der Linie SK. Diffusion von C an die Korngrenzen: Sekundärzementit

Punkt S 723 °C

Eutektoider Punkt Austenitzerfall (Perlitbildung)

Alle Legierungen. Noch vorhandener Austenit mit 0,8 %C wird zu Ferrit, C-Atome diffundieren aus und bilden Lamellen von Fe3C im Ferrit. Lamellendicke wird bei schnellerer Abkühlung durch Diffusionsbehinderung immer feinstreifiger. Das Gefüge ist das Eutektoid der Legierung, mit der metallographischen Bezeichnung Perlit

Unter 723 °C

Unterperlitsche (-eutektoide) Stähle haben ein ferritisch-perlitisches Gefüge Überperlitische (-eutektoide) Stähle haben ein perlitisches Gefüge mit Korngrenzenzementit

Punkt C 1147 °C

Eutektischer Punkt bei 4,3 % C

Unterhalb der Linie SK

2,06...43,3 %C: Untereutektisches Eisen aus Perlit in ledeburitischer Matrix, 4,3 ...6,67 %C: Übereutektisches Eisen aus Primär-Zementit in ledeburitischer Matrix

Gleichzeitige Kristallisation von -MK und Fe3C zum Eutektikum, mit der metallographischen Bezeichnung Ledeburit

3 Eisen und Stahl

E 19 Austenitbildner sind Legierungselemente, die im Austenit gelöst das -Gebiet erweitern. Bei höheren Gehalten entstehen Stähle, die bei RT austenitisch sind (Tabelle 3).

3.2.2.3 Wirkung der LE auf Umwandlungspunkte, Gefüge und Eigenschaften der Stähle Die drei Elemente C, Mn, und Si sind von der Erschmelzung her in jedem Stahl vorhanden. Legierte Stähle können Mn und Si in größeren Prozentsätzen enthalten.

Legierungelemente sind: Ni, Mn, Co, N

Erweiterung des Austenitgebietes Wirkung der LE, Eigenschaften austenitischer Stähle

A3-Punkt wird von 911°C zu tieferen Temperaturen verschoben. Bei 400..200 °C erfolgt dabei Umwandlung zu Martensit. Bei höheren Gehalten sind sie bei RT noch austenitisch. Rein austenische Stähle werden durch Abschrecken aus dem -Gebiet erzeugt. Niedrige Streckgrenze 1) bei höherer Festigkeit mit hoher Bruchdehnung, kaltzäh bis – 200 °C, unmagnetisch, nicht härt- und normalisierbar. Grobkorn kann nur durch Umformung + Rekristallisation rückgängig gemacht werden. Starke Kaltverfestigung durch teilweise Martensitbildung. Homogene, ausscheidungsfreie Gefüge sind korrosionsbeständig.

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Viele Elemente verschieben die Punkte E und S im EKD nach links, sodass übereutektoide Stähle mit CGehalten < 0,8 % möglich sind (Verfestigungseffekt).

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Erweitert Austenitbereich. Mit dem C-Gehalt Kohlenstoff steigt der Perlitanteil, damit Härte und ZugfesC tigkeit. Es sinken Bruchdehnung und Zähigkeit, Schmelztemperatur, Eignung zum Schweißen und Schmieden. Härtbarkeit ab etwa 0,3 % Engt Austenitbereich ein. Desoxidationsmittel, Silicium als Intermetallische Phase FeSi enthalten, bei Si höheren Gehalten wird Schmiede- und Schweißeignung gesenkt, Letztere durch Oxidation zu SiO2, hochschmelzend. In hitzebeständigen Stählen enthalten, Federstähle bis 2 %, weichmagnetische Stähle 0,4...4 %, säurefester Guss bis zu 18 %. Stabilsiert Graphit, Bestandteil von Gusseisensorten Erweitert Austenitbereich, Desoxidationsmittel Mangan bindet S zu MnS nach FeS + Mn  MnS + Mn Fe, MnS führt nicht zum Bruch beim Schmieden wie FeS, wichtig für die Automatenstähle mit S-Gehalten. Stabilisiert Zementit durch Bildung von Mischcarbiden (Fe, Mn)3C.

fo

Wirkungen

er 24

Element

Tabelle 3. Elemente, die das Austenitgebiet erweitern

Bild 6. Eisen-Kohlenstoff-Diagramm, vereinfachtes metastabiles System

1)

Anhebung der Streckgrenze durch Mischkristallverfestigung mit N. Herstellung durch Elektro-Schlacke-Umschmelzen unter N2Druck (DESU-Verfahren).

Austenitische Werkstoffe (meist mit weiteren LE): C-arme korrosionsbeständige CrNi-Stähle, hochwarmfeste und hitzebeständige Stähle), Mn-Hartstahl, austenitische Stahlguss- und Gusseisensorten, Ferritbildner sind Elemente, die das Austenitgebiet abschnüren. Es entstehen Stähle, die ferritisch erstarren und umwandlungsfrei auf RT abkühlen (Tabelle 4).. Ferritische Stahlsorten: C-arme korrosionsbeständige Stähle, warmfeste, hitzebeständige Stähle und Stahlguss. Ferritisch-austenitische Stähle sind Cr-Stähle mit niedrigeren Anteilen an Austenitbildnern (Ni, Mn), sodass Gefüge mit etwa gleichen Anteilen Ferrit/Austenit entstehen, Die Streckgrenze liegt höher als bei austenitischen Stählen bei gleicher Korrosionsbeständigkeit.

E 20

E Werkstofftechnik

Tabelle 4. Elemente, die das Austenitgebiet abschnüren

Härte und Verschleißwiderstand sowie die Warmfestigkeit. Hierzu gehören Cr, Mo, Ti, Nb, V, W.

Legierungelemente sind: Cr, Si, Al

Tabelle 5. Härte und Schmelztemperaturen von Hartstoffen (Mittelwerte) Stoff

Bornitrid BN

Härte HV-1 Tm in ºC Stoff

Borcarbid B4C3 Ti-Carbid TiC

6000 —

3700 2450

3500 3140

Ti-Nitrid TiN

W-Carbid WC

V-Carbid VC

2000 2950

2400 2870

2800 2830

Härte HV-1 Tm in ºC

3.2.2.4 Einfluss mehrerer Elemente

Abschnürung des Austenitgebietes

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er 24

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ni k

A3-Punkt wird von 911°C zu höheren Temperaturen verschoben und das -Gebiet abgeschnürt. Bei Cr > 13 % sind die Stähle umwandlungsfrei. Das bei der Kristallisation entstehende -Eisen (krz) bleibt bis RT erhalten Weniger stark kaltumformbar, Steilabfall der Zähigkeit bei der Übergangstemperatur TÜ, magnetisch, nicht härt- und normalisierbar. Homogene ferritische Gefüge sind korrosionsbeständig. Bei geringen LE-Gehalten entstehen härtbare, ferritischperlitische Stähle (martensitische, nicht rostende).

fo

Wirkung der LE, Eigenschaften ferritischer Stähle

Mehrere LE im Stahl können ihre Wirkungen verstärken oder aufheben oder neue Wirkungen hervorrufen. Cr ist in fast allen Stahlsorten enthalten, weil es je nach Partner unterschiedliche Auswirkungen auf das Gefüge hat. Bild 7 zeigt die Wirkung steigender Cr- und C-Gehalte auf das Gefüge. Mit >13 % Cr wird Stahl korrosionsbeständig. Höhere Cr-Gehalte sind nötig, um Deckschichten aus Cr2O3 zu bilden, ohne dass dem MK Chrom entzogen wird. In CrNi-Stählen verstärkt Cr die Erweiterung des Austenitgebiete durch Ni, sodass sich bereits mit 18 Cr und 8 % Ni nach Abschrecken austenitische Stähle ergeben.

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Austenitlösliche Elemente senken die kritische Abkühlgeschwindigkeit, dadurch ist tiefere Einhärtung und Durchhärtung möglich. Wichtig für Einsatz-, Vergütungs- und Werkzeugstähle. Dazu gehören Al, Co, Cr, Mn, Ni, Si. Carbidbildner sind Elemente mit starker Affinität zum C. Sie bilden allein oder in Mischung mit anderen harte, beständige Carbide (Tabelle 5). Sie erhöhen

Bild 7. Die Gefüge Cr-legierter Stähle in Abhängigkeit vom C-Gehalt

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Tabelle 6. Chromlegierte Stahlsorten (zu Bild 7) Feld 1

2 3 4 5

LE und Gefüge C niedrig, Cr hoch, carbidfreies homogenes, ferritisches Gefüge. C niedrig, Cr sehr hoch, umwandlungfrei, festhaftende Oxidschicht, durch Al und Si verstärkt Cr hoch, C-Gehalt bis 1 % , unter- bis überperlitisches Gefüge C und Cr hoch, ledeburitisch, 15 % Cr-Carbide (höher schmelzend) 0,2< C > 0,5, Cr niedrig, unter- bis überperlitisches Gfüge C hoch, Cr niedrig, überperlitisches Gefüge mit Cr-Carbiden

Eigenschaften Beispiele  Korrosionsbeständiger Stahl mit mittlerer Kaltformbarkeit, kaltspröde. Hitzebeständiger, (zunderfester) Stahl, bis zu 1200 °C beständig Korrosionsbeständig (geschliffen), härtbar für Messer, Wälzlager Schmiedbar, verzugsarm härtbar, Schnittwerkzeuge

Sorte X8Cr17 1.4016 X10CrAl24 1.4762 X46Cr13 1,4034 X210Cr12 1.2080 Einsatz- und Vergütungstähle, Cr bewirkt Durchvergütung 41Cr4 1.7035 Noch zäh, verschleißfest, für Wälzlager, Kaltarbeitsstahl 100Cr6 mittlerer Leistung 1.3505

3 Eisen und Stahl

E 21

3.3 Die Wärmebehandlung der Stähle, Stoffeigenschaftändern (Begriffe DIN EN 10052)

3.3.2 Austenitisierung Viele Verfahren gehen vom austenitischen Zustand des Stahles aus, um ihn in andere Gefüge umzuwandeln. Zum Austenitisieren müssen Ferrit umgewandelt und die Carbide gelöst und verteilt werden, damit ein homogenes, feinkörniges Gefüge vorliegt. ZTA-Schaubilder (Bild 9) für isotherme Erwärmung (hier bei 800 °C waagerecht nach rechts) lassen erkennen, dass der Haltepunkt Ac1 zu einem Bereich erweitert ist, weil die Carbide C gelöst werden müssen. Nach 103 s wird Haltepunkt Ac3 erreicht, das Gefüge ist austenitisch inhomogen und muss noch weiter bis zum homogenen Zustand Ahom gehalten werden. Dabei stellt sich eine Korngröße von ca. 5 m ein. Bei höheren Temperaturen wird dieser Zustand schneller erreicht, wegen der Gefahr der Kornvergröberung müssen die Zeiten sehr genau eingehalten werden.

3.3.1 Allgemeines Die Fertigungshauptgruppe Stoffeigenschaft ändern umfasst alle Verfahren, welche das Gefüge – und damit die Eigenschaften – gezielt verändern. Sie gilt für alle metallischen Werkstoffe. Schwerpunkt ist die Wärmebehandlung der Stähle. Tabelle 7. Übersicht, 6 Stoffeigenschaft ändern (Dezimalklassifikation nach DIN 8580/03) 6.1.1 Verfestigungsstrahlen 6.1.2 Walzen 6.1.3 Ziehen 6.1.4 Schmieden

6.2 Wärmebehandeln

6.2.1 Glühen 6.2.2 Härten 6.2.3 Isotherm. Umwandeln 6.2.4 Anlassen, Auslagern 6.2.5 Vergüten 6.2.6 Tiefkühlen 6.2.7 Themomech. Behandeln 6.2.8 Aushärten 6.3.1 Austenitformhärten 6.3.2 Heißisostatisches Nachverdichten

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Die Behandlung besteht in einem Erwärmen, Halten und Abkühlen nach bestimmten Temperatur-ZeitFolgen im festen Zustand, eine Formänderung ist mit Ausnahmen nicht beabsichtigt. Ziel ist die Anpassung der Eigenschaften des Stahles an das Anforderungsprofil oder an bestimmte Fertigungsvorgänge. Temperatur und Geschwindigkeit der Erwärmung und Abkühlung richten sich nach der gewünschten Eigenschaftsänderung, der Stahlanalyse und Wanddicke des Teiles. Die Temperaturen sind mit der Stahlecke des EKD verknüpft (Bild 8).

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Aham

Ac1

A+F+C

ni k

6.3 Thermomechanisches Behandeln

Ac3

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6.1 Verfestigen durch Umformen

fo

Untergruppen

er 24

Gruppen

Bild 9. ZTA-Schaubild für isotherme Erwärmung C45E (nach Hougardy) Überperlitische (-eutektoide) Stähle werden nur über Ac1 erwärmt, um Grobkornbildung zu vermeiden. Günstig ist ein homogener Austenit mit feinverteilten Carbiden. Für schnelle Erwärmung z.B. durch Induktion sind die ZTA-Schaubilder für kontinuierliche Erwärmung zweckmäßig. 3.3.3 Glühverfahren (Bild 8)

Bild 8. Stahlecke des EKD 1 Diffusionsglühen, 2 Normalglühen, 3 Weichglühen, 4 Spannungsarmglühen

Normalglühen soll dem Stahl ein gleichmäßig feinkörniges Gefüge mit lamellarem Perlit geben, das vom vorausgegangenen Fertigungsgang unabhängig ist. In diesem Zustand sind mechanische Festigkeitsund Verformungskennwerte reproduzierbar. Nach dem Austenitisieren wird schnell unter Ar1 (ca. 650° C) abgekühlt, dann evtl. langsamer, um Spannungen zu vermeiden. Es verschwinden Zeilengefüge, Grobkorn bei Schmiedeteilen und Erstarrungsgefüge von Stahlguss und Schweißnähten (Widmannstättensches Gefüge). BF-Glühen (auf bestimmte Festigkeit): Austenitisieren, Abschrecken und Anlassen auf 500 ... 550° C. BG-Glühen (auf bestimmtes Gefüge): Austenitisieren und geregelte Abkühlen für Einsatzstähle zur Erzeugung eines ferritischen Gefüges mit Perlitinseln.

E 22

E Werkstofftechnik Lösungsglühen im Bereich der Mischkristalle, um sekundäre Ausscheidungen wieder aufzulösen und ein homogenes Ausgangsgefüge herzustellen. Durch Abschrecken wird dieses Gefüge bei RT erhalten (z.B. bei austenitischen und ferritischen Stählen). Im Austenitisieren der legierten Werkzeugstähle, HSStähle und warmfesten Stähle zum Härten ist ein L.Gl. enthalten. Bei aushärtbaren Legierungen ist L.-Gl. der erste Arbeitsgang zur Herstellung übersättigter MK, als Voraussetzung für das Aushärten. 3.3.4 Härten und Vergüten Beide Verfahren und ihre Varianten nutzen die Umwandlungen des Austenits beim Abkühlen mit steigender Abkühlgeschwindigkeit aus. Sie unterscheiden sich in der gewünschten Eigenschaftskombination und der Anwendung.

fo

Anlassen Eigenschaftsbei ºC kombination Austeni- 180... Hohe Härte, angetisieren 300 passte Zähigkeit + Abschre- 450... Hohe Zähigkeit 650 und Streckgrenze cken

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Verfahren

er 24

Härten1) Vergüten2)

Anwendg. C-% Werkzeuge 0,5...1,5 Bauteile 0,3...0,8

Ausnahmen: 1) nicht Warmarbeitsstähle; 2) Isothermes Vergüten  3.4.2

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Weichglühen soll die Eignung für spanlose und spangebende Verfahren durch Absenken der Härte verbessern. Der lamellare Zementit zerfällt in eine körnige Form (Oberflächenspannung), wenn im Bereich um Ac1 gehalten wird, bei überperlitischen Stählen mehrfaches Heben und Senken der Temperatur um Ac1 (Pendelglühen). Werkzeugstähle erhalten ein für die Härtung günstiges Ausgangsgefüge, das auch durch isothermes Umwandeln in der Perlitstufe erzeugt werden kann. GKZ-Glühen (auf kugelige Zementitausbildung) Gefüge mit niedriger Festigkeit bei höherer Bruchdehnung für Kaltformstähle. Spannungsarmglühen im Bereich von 550 ... 650° C über 2 ... 4 h mit langsamer Abkühlung senkt innere Spannungen durch plastische Verformung auf den Wert der entsprechenden Warmfließgrenze. Bei unverformten Teilen findet keine Gefügeänderung statt, bei kaltverformten eine Rekristallisation. Vergütete Teile dürfen nur ca. 50 K unter der Vergütungstemperatur geglüht werden. Anwendung bei Schweißkonstruktionen, Guss- und Schmiedeteilen vor der spanenden Bearbeitung, Teile mit engen Toleranzen nach der Grobbearbeitung. Diffusionsglühen zur Homogenisierung des Gefüges bei hohen Temperaturen unterhalb der Solidus-Linie (1 100°C/20 h für Stahl). Minderung von Seigerungen, Verteilung grober Carbide und Sulfide (Automatenstähle). Führt zu Grobkorn, das meist bei nachfolgender Warmumformung verschwindet, andernfalls ist Normalglühen erforderlich. Rekristallisationsglühen soll kaltverformte und kaltverfestigte Teile wieder neu verformungsfähig machen (Zwischenglühen). Glühen oberhalb der Rekristallisationstemperatur TR, dabei Aufheben der Kaltverfestigung durch Rekristallisation des Gefüges. Rekristallisationsschaubilder (Bild 10) zeigen den Zusammenhang zwischen Verformungsgrad, Temperatur und Korngröße des neuen Gefüges. Bei kleinen Verformungsgraden ist Grobkorn ist möglich.

Bild 10. Rekristallisationsschaubild Anwendung zwischen den Stufen der Kaltumformung beim, Fließpressen, Kaltwalzen, Tiefziehen.

3.3.4.1 Innere Vorgänge beim Abschrecken unlegierter Stähle

Stahl wird aus der jeweiligen Austenitisierungstemperatur (Härtetemperatur) abgeschreckt. Durch die Hysterese werden die Umwandlungspunkte Ar3 und Ar1 nach tieferen Temperaturen verschoben. Die Diffusion der C-Atome wird mit steigender Abkühlgeschwindigkeit zunehmend behindert, es entstehen vom EKD abweichende Gefüge. Haltepunkt Ar3 sinkt stärker als Ar1. Dadurch wird die voreutektoide Ferritauscheidung behindert  der Ferritanteil sinkt. Bei Ar1 zerfällt der Austenit zu Ferritund Zementitlamellen, die wegen der behinderten Diffusion zunehmend feinstreifiger werden. Bei noch schnellerer Abkühlung wird die Ferritausscheidung völlig unterdrückt, Austenit zerfällt zu sehr feinstreifigen Perlit, auch bei Stählen unter 0,8 % C. (Herstellung dieses Vergütungsgefüges mit hoher Zugfestigkeit und Kaltformbarkeit bei z.B. für Federstahldraht durch Abschrecken in Warmbädern von 550° C). Das vollständige Härtungsgefüge des Stahles, der Martensit, entsteht erst bei Überschreiten der kritischen Abkühlgeschwindigkeit vcrit, erst dann wird die Perlitbildung völlig verhindert. Die Umwandlung beginnt bei einem neuen Umwandlungspunkt, dem Martensit-Startpunkt Ms und endet mit fallender Temperatur bei Mf, dem Endpunkt der Martensitbildung (Bild 11).

3 Eisen und Stahl

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Martensit-Bildung

Bild 11. Start und Ende der Martensitbildung Bild 12. ZTU-Schaubild für kontinuierliche Abkühlung, Stahl C45E

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Bainit ist ein Gefüge aus übersättigtem Ferrit und Carbidausscheidungen, deren Form und Größe von der Entstehungstemperatur abhängen. Im unteren Bereich sind sie feinnadelig (azikulär) und feinverteilt ausgebildet und besitzen hohe Streckgrenze und Zähigkeit. Anwendung auch beim bainitischen Kugelgraphitguss. ZTU-Schaubilder für isotherme Umwandlung (Bild 13): Die Kurven geben Beginn und Ende der Austenitumwandlung an, wenn der Stahl aus der Härtetemperatur in ein Warmbad getaucht wird und bei konstanter Temperatur (isotherm) umwandelt. Die Abkühlkurve ist eine Waagerechte bei der gewählten Temperatur.

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Martensitbildung ist die diffusionslose Umwandlung des Austenits in ein tetragonal verzerrtes krz. Gitter in dem die C-Atome zwangsgelöst sind. Die Volumenvergrößerung erzeugt Spannungen, die zu Zwillingsbildungen führen. Martensit. Gefügename des Härtungsgefüges, im Schliffbild je nach C-Gehalt als massiver, platten-, oder lattenförmiger Martensit zu erkennen Der CGehalt bestimmt die Härte bis zum Maximum bei 0,8 % C mit 64 HRC. Abgeschreckte Stähle über 0,6 % C sind bei RT noch nicht völlig in Martensit umgewandelt (Bild 11), sie enthalten Restaustenit. Die Gesamthärte des Gefüges ist kleiner. Deshalb liegen die Härtetemperaturen für Stähle mit über 0,8 % C nur dicht über A1, damit der Austenit nicht noch mehr C-Atome lösen kann und nach Bild 11 unvollständig umwandelt. Restaustenit kann durch Tieftemperaturbehandlung noch umgewandelt werden, oder er zerfällt beim Anlassen.

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3.3.4.2 ZTU-Schaubilder (Zeit-Temperatur-Umwandlungs-)

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Die inneren Vorgänge lassen sich mit den ZTUSchaubildern (Bilder 12 + 13) beschreiben. Es können die Umwandlungszeiten bei verschiedenen Temperaturen abgelesen werden. Sie gelten für jeweils einen Stahl bestimmter Zusammensetzung und existieren für alle handelsüblichen Vergütungs- und Werkzeugstähle. ZTU-Schaubilder für kontinuierliche Abkühlung (Bild 12) Kontinuierlich abgekühlt wird in immer schroffer wirkenden Mitteln: Luft, Salzschmelzen, Öle, Wasser. Die Abkühlkurven verlaufen gekrümmt von links oben nach rechts unten. Die Kurven schneiden die stark gezeichneten Umwandlungslinien, zwischen denen die Umwandlungen verlaufen. Am Ende der Kurven ist die erreichbare Härte HV angegeben. Bei langsamer Abkühlung (Bild 12 rechte Abkühlkurve) werden die Linien der Ferrit- und Perlitbildung geschnitten und nach ca. 100 s RT erreicht. Härte des Gefüges 274 HV. Bei noch schnellerer Abkühlung verfehlt die Abkühlkurve den Bereich der Perlitbildung, sie durchläuft die Bainitstufe und schneidet die Martensitlinie. Es bildet sich ein Gefüge aus Bainit und Martensit mit 540 HV.

Bild 13. ZTU-Schaubilder für isotherme Umwandlung, a) Stahl mit 0,45 % C; b) 0,45 % C + 3,5 % Cr

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E Werkstofftechnik

LE in Lösung behindern die Perlitbildung, die dadurch später einsetzt und länger dauert (Bild 13b). Die Umwandlungslinien sind gegenüber dem unlegierten Stahl (Bild a) nach rechts zu längeren Zeiten verschoben. Die Abkühlung kann langsamer erfolgen, weil bei legierten Stählen die kritische Abkühlgeschwindigkeit kleiner ist (öl- und lufthärtende Stähle). Zur vollständigen Martensitbildung muss der Bereich schneller Perlitbildung, die Perlitstufe (600 ... 500°C Bildteil a), übersprungen werden. Unterhalb kann langsamer abgekühlt werden. Das Abschreckmittel ist danach abzustimmen.

3.3.4.4 Durchhärtung und Durchvergütung. Die Härtbarkeit eines Stahles wird durch zwei Größen beurteilt ( Stirnabschreckversuch 8.6): ist die größte am Rand erreichbare Härte, sie wird allein vom C-Gehalt bestimmt, beginnt mit ca. 0,3 % und erreicht bei 0,8 %C die Härte 65 HRC .

Aufhärtbarkeit (Aufhärtung)

ist die Eindringtiefe der martensitischen Umwandlung, gemessen als Einhärtungstiefe Et: Abstand in mm vom Rand senkrecht bis zu einer Stelle mit vereinbarter Grenzhärte GH (z.B. 50 % der Randhärte).

Einhärtbarkeit (Einhärtung)

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Durchhärtung ist die gleichmäßige, martensitische Umwandlung bis in den Kern des Teiles. Sie wird für hochbeanspruchte Werkzeuge benötigt. Steigende Querschnitte erfordern Stähle mit steigenden Gehalten an LE wie Cr, Mn, Ni und Mo. Durchvergütung ist die bainitische Umwandlung bis in den Kern. Für größere Querschnitte werden ebenfalls Gehalte an Cr, Mn, Ni, und Mo benötigt (Vergütungsstähle 3.4.3.8).

Tabelle 8. Verzugsarmes Härten

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Abschrecken zuerst in Wasser (Perlitbildung wird verhindnert), dann in Öl zur langsamen Martensitbildung, handwerkliches Verfahren ; Erfahrungswerte Stufenweises Erwärmen und Abschrecken in Salzschmelzen (evtl. heiße Öle) mit festen Temperaturen. Im Abschreckbad (dicht oberhalb Ms) wird bis zum Temperaturausgleich gehalten, danach beliebig bis auf RT, dabei erfolgt Martensitbildung Abschrecken in Matrizen unter Presskraft. Abschrecköl kann über Durchbrüche das Teil überfluten. Anwendung für sperrige Teile wie Kreissägeblätter, Tellerräder.

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Gebrochenes Abschrecken

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3.3.4.3 Härteverzug und verzugsarmes Abschrecken. Die ungleiche Temperaturverteilung zwischen Rand und Kern aufgrund der geringen Wärmeleitfähigkeit, besonders der legierten Stähle, verursacht Spannungen durch behindertes Schrumpfen oder Dehnen. Sie werden überlagert von denen, die der sich bildende Martensit mit größerem Volumen erzeugt. Dabei kommt es zu Maß - und Formänderungen, die zu Ausschuss oder Nacharbeit durch Schleifen führen. Es können Schalenrisse unter der Oberfläche auftreten. Wirtschaftliche Fertigung verlangt ein verzugsarmes Härten (Tabelle 8). Dabei wird die Umwandlungsträgheit (Bild 13b) des unterkühlten Austenits dicht über dem Martensitpunkt benutzt, um durch kurzzeitiges Halten die Temperaturunterschiede im Teil zu mildern, dann wird weiter unter Ms abgekühlt, wobei die Martensitbildung erst dann erfolgt. Dadurch treten Wärmespannungen und Umwandlungsspannungen nicht gleichzeitig auf.

um, das zum Drahtziehen sowohl Zugfestigkeit wie hohe Verformbarkeit besitzt.

Gestuftes Abschrecken, Warmbadhärten

Abschrecken unter Formzwang

Anwendungen: Isothermes Vergüten (Bainitisieren): Abschrecken auf Temperaturen dicht über der Martensitstufe in Warmbädern und Halten bis zur vollständigen Umwandlung in Bainit. Patentieren für Federdrähte: Der austenitisierte Stahl läuft durch ein Bad von 550° C und wandelt isotherm innerhalb 8 s (Bild 13a) in ein feinperlitisches Gefüge

3.3.4.5 Anlassen ist ein Erwärmen nach vorausgegangenem Härten auf Temperaturen unter A1 und Abkühlung je nach Stahlsorte. Es soll unmittelbar dem Härten folgen. Gehärtete Teile sind glashart und spröde, Restaustenit kann noch umwandeln, es kommt zu Maßänderungen. Im Allgemeinen nimmt durch Anlassen die Härte ab, die Zähigkeit wird dem Verwendungszweck angepasst (Bild 14). Ausnahmen davon sind Stähle für höhere Temperaturen und HSStähle, die bei hohen Anlasstemperaturen Ausscheidungen mit einer Härtesteigerung erfahren.

KV Anlasstemperatur Bild 14. Anlass-Schaubild, Stahl C45E

3 Eisen und Stahl

E 25 Werkstoffe

Aufgaben übernehmen die Festigkeitsbeanspruchung mit ausreichender Zähigkeit gegen Sprödbruch, evtl. auch bei höheren Temperaturen

im Kern

in der unterstützen den Kernwerkstoff durch Randschicht1) Steigerung der Dauerfestigkeit und schützen vor Verschleiß (Härte) und Korrosion (nichtmetallische Phasen in der Randschicht) 1)

Durch die Verfahrensgruppe Beschichten aufgebrachte Schichten siehe unter Schichtwerkstoffe (7.5).

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Anwendung der Verfahren für Bauteile wie Zahnräder, Kolbenbolzen, Führungsbahnen, Nocken und Kurbelwellen, Kupplungsklauen, Keilwellen und Naben für Schaltgetriebe, Kurvenscheiben, Leit- und Laufrollen sowie Kettenglieder für Kettenfahrzeuge, Seilrollen, Formen für Kunststoffspritzguss.

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3.3.5.1 Thermische Verfahren (Randschichthärten)

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Durch schnelle Erwärmung mit Wärmquellen hoher spezifischer Leistung kommt es wegen der geringen Wärmeleitfähigkeit zum Wärmestau. Eine dünne Randschicht wird austenitisiert (aufgeschmolzen), ehe der Kern diesen Zustand erreicht. Durch sofortiges Abschrecken werden martensitische (ledeburitische) Randschichten variabler Dicke erzeugt. Energie- und Zeit sparende Verfahren für größere Teile, die nicht vollständig erwärmt werden müssen. Je höher die spezifische Leistung, umso kleiner die mögliche Schichtdicke:

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Bei Anlasstemperaturen unter 150° C geht die tetragonale Verzerrung des Martensitgitters in ein verzerrtes kubisches -Gitter zurück, angelassener Martensit. Zugleich scheiden sich kleinste Nadeln von Carbiden (Fe2C) aus. Bei über 200° C zerfällt der Restaustenit. Im Bereich von 100 ... 300° C werden Messzeuge, Einsatzstähle und Kaltarbeitsstähle so angelassen, dass hohe Härte mit angepasster Zähigkeit kombiniert wird. Die Härte (Rm) nimmt zunächst wenig ab, Bruchdehnung A und Zähigkeit KV steigen wenig (Bild 14). Über 300° C fallen Härte und Zugfestigkeit zunehmend ab, während Bruchdehnung und Zähigkeit ansteigen. Zwischen 400 ... 650° C liegt der Bereich für die Anlassvergütung der Vergütungs- und Warmarbeitstähle. Anlassversprödung (durch Erhöhung der Übergangstemperatur TÜ) tritt bei Cr-, Mn- und CrNi-Vergütungsstählen auf, wenn sie bei Anlasstemperaturen um 475° C ( 125 K) behandelt werden oder aus höheren langsam abkühlen. Abhilfe durch schnelles Abkühlen aus der Anlasstemperatur oder Einsatz Molegierter Stahlsorten, z.B. für größere Querschnitte. Warmarbeitsstähle müssen ca. 80 ... 100° C über ihrer Gebrauchstemperatur angelassen werden, damit durch die Werkstückwärme kein weiteres Anlassen mit Gefügeveränderung erfolgt. Mit zunehmender Anlasstemperatur und -zeit können die C-Atome schneller diffundieren und zunehmend größere Zementitkristalle bilden. Damit nähern sich Aussehen des Gefüges und Eigenschaften wieder dem weichgeglühten Zustand. Vergütung erzeugt ein bainitisches Gefüge mit Bestwerten von Streckgrenze und Zähigkeit (Bild 14). Das Streckgrenzenverhältnis wird vergrößert. Die Werkstofffestigkeit kann stärker ausgenutzt werden. Mit der Zähigkeit steigen auch die Dauerfestigkeiten. Für Serienteile ist das isotherme Vergüten zweckmäßig. Anwendung des Vergütens für Triebwerks- und Getriebeteile im Fahrzeugbau, wenn kleine Abmessungen verlangt werden, z. B. Kurbelwellen, Pleuelstangen, Zahnräder, Keilwellen, Kupplungs- und Gelenkwellenteile, Achsschenkel.

Wärmequelle

Spez. Leistung 

Schmelzen ( Salze, Metalle) Flammen Induktions- / Wirbelströme Laser- / Elektronenstrahlen

kW/cm2 0,1 1 10 100

3.3.5 Härten von Oberflächenschichten

Werkstoffe: Härtbare Stähle mit > 0,35 %C, Stahlguss und perlitisches Gusseisen mit feinlamellarem oder kugeligem Graphit. Gehärtet wird im vergüteten Zustand. Die angelassene Zwischenschicht kann Wärmespannungen aufnehmen. Die Schichthärte steigt mit dem C-Gehalt, die Randhärtetiefe Rht sinkt mit steigender spezifischer Leistung.

Bauteilbelastungen greifen durch Kräfte auf die Oberfläche an und wirken sich in der Randschicht am stärksten aus: Dort liegen die maximalen Zug- oder Druckspannungen. Der Materialverlust durch Verschleiß und Korrosion erhöht die Spannungen und verursacht ein Aufrauen der Oberfläche mit einem Absinken der Dauerfestigkeit. Die Lebensdauer von Bauteilen wird erhöht, wenn der Werkstoff der Oberfläche der Beanspruchung angepasst wird.

Flammhärten mit der Form der Teile angepassten Brennern auf Härtemaschinen durchgeführt, welche die Relativbewegungen zwischen Werkstück und Brenner führen. Mantelhärten für kleinere Oberflächen, die vom Brenner überdeckt oder mit Pendelbewegungen überstrichen werden. Zylinder rotieren vor dem Brenner, bis ein Mantel austenitisiert ist, der sofort abgeschreckt wird.

E 26

E Werkstofftechnik Streckgrenze erfährt. Die Bauteile sind im Kern zäh, an der Oberfläche sehr hart und verschleißfest. Die Druckeigenspannungen erhöhen die Dauerfestigkeit. Bei Zahnrädern wird höchste Zahnfußfestigkeit erreicht. Nach Anlassen auf unter 200° C ist Nacharbeit durch Schleifen erforderlich.

Bild 15. Aufkohlungs- und Einsatzhärtetiefe

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Aufkohlen als Pulver-, Salzbad- oder Gasaufkohlung, C-Spender sind Koksgranulat, Cyanate (KCNO), jeweils mit Zusätzen und Propan in einem neutralen Trägergas. Gasaufkohlung ist am besten steuerbar in Temperatur, (830 ... 950° C), C-Angebot, Kohlungstiefe At und Gradient des C-Gehaltes zum Kern hin. Höhere Temperaturen verkürzen die Kohlungszeit, mit der Gefahr von Kornwachstum. Kohlungstiefe At (Bild 15), senkrechter Abstand von der Oberfläche zu einer Stelle mit 0,3 % C. Einsatzhärtetiefe CHD (Eht) ist der Abstand senkrecht vom Rand bis zu einer Stelle mit der Grenzhärte GH (550 HV1 nach DIN EN ISO 2639), Wirtschaftlich sind Tiefen bis zu 1,5 mm. Das Härten der Einsatzstähle ist ein Kompromiss, da Rand und Kern verschiedene Härtetemperaturen besitzen. Direkthärten ist Abschrecken aus der Salzbad- oder Gasaufkohlung, evtl. mit kurzem Absenken der Temperatur auf die Randhärtetemperatur von ca. 830 °C. Anwendbar für Stähle, die beim Aufkohlen nicht zu Kornwachstum neigen (z.B. 20NiCrMo6-3). Einfachhärten nach Abkühlen auf niedrige Temperaturen führt durch --Umwandlung zu feinerem Korn. Beim folgenden Härten aus der Kernhärtetemperatur (850 ... 900° C)) wird der Kern optimal, der Rand überhitzt gehärtet. Das Härten aus der Randhärtemperatur (770 ... 830° C) führt zu optimalen Randeigenschaften, der Kern war nicht vollständig austenititsiert und hat geringere Zähigkeit (und Dauerfestigkeit) als optimal möglich. Einfachhärten nach einer isothermischen Umwandlung bei 580 ... 650° C erzeugt ein feinkörniges Perlitgefüge, günstig für das nachfolgende Austenitisieren des Randes. Carbonitrieren Variante des Einsatzhärtens in Salzbädern oder Gasen bei Temperaturen von 850 ... 900° C, d.h. im Bereich unterhalb der Linie GS im EKD. Gleichzeitge Aufnahme von C und N. N senkt die Austenitisierungs-

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Linienhärten für große Flächen, z.B. lange Wellen, Führungsbahnen, breiten Zahnrädern. Brenner und Abschreckbrause werden dicht hintereinander über die Fläche geführt. Die Dicke der austenitisierten Randschicht wird über den Vorschub geregelt. Meist wird auf > 180° C angelassen. Induktionshärten mit einer der Form des Teiles angepassten, wassergekühlten Induktionsschleife als Primärspule. Werkstück ist Eisenkern, Randschicht die kurzgeschlossene Sekundärwicklung. Die Induktionsströme werden mit steigender Frequenz in die Randschicht verdrängt (Skineffekt). Die Einhärtetiefe ist neben der Stahlanalyse noch abhängig von Frequenz und Leistung. Abgeschreckt wird mit Wasser, bei sehr dünnen Schichten und Dicken (Sägeblätter) durch Selbstabschreckung über die Wärmeableitung in den kalten Kern. (0,01 ... 6 mm). Laserstrahlhärten. Die hohe spezifische Energie ergibt kürzeste Wärmzeiten zur Austenitisierung, sodass der noch kalte Kernwerkstoff durch Wärmeleitung ein Selbstabschrecken bewirkt und kein Härteverzug auftritt. Der kleine Brennfleck wird durch Pendelbewegungen des Strahlers und Vorschub oder Drehung des Werkstückes auf Spurbreiten bis zu 40 mm erweitert. Die Randhärtetiefe ist < 2 mm, der Vorschub 200 ... 700 mm/min bei Leistungen bis zu 6 kW. Bei CO2-Lasern ist eine Antireflexschicht (Coating) erforderlich, um die Strahlung zu absorbieren, bei Nd: YAG-Lasern nicht. Anwendung für Führungsbahnen, Verschleißkanten an Werkzeugen für die Blechbearbeitung. Bei größeren Flächen werden Muster gelegt, z.B. in Zylinderlaufbuchsen von Großdieselmotoren. Weitere Oberflächenbehandlungen mit Laser sind Laserumschmelzen, -dispergieren, -legieren, -beschichten. Laserdispergieren schmilzt Hartstoffpartikel in die Randschicht ein. Härte bis zu 64 HRC. Elektronenstrahlhärten, mit ähnlicher Energiedichte wie Laserstrahl, muss in Vakuumkammern durchgeführt werden, Werkstückgröße dadurch begrenzt. Umschmelzhärten für Gusseisen. Mit Lichtbogen, Laser- oder Elektronenstrahlen wird eine Randschicht aufgeschmolzen. Sie erstarrt schnell durch die Wärmeableitung zum kalten Kern zu einem feinkörnigem, ledeburitischem Gefüge mit einer Härte von 55 ... 60 HRC etwa 1 mm dick. Durch Austenitisierung der angrenzenden darunter liegenden Zone entsteht auch eine dünne Martensitschicht. Zum Vermindern der Umwandlungsspannungen wird bei ca. 400° C umschmelzgehärtet (Elowig-Verfahren). Anwendung z.B. für Nockenwellen und Nachfolger von Verbrennungsmotoren. 3.3.5.2 Thermochemische Verfahren

Einsatzhärten Ältestes Verfahren für C-arme, damit zähe Stähle. Durch Aufkohlen der Randschicht auf ca. 0,7 % C wird sie härtbar. Beim Abschrecken entsteht dort Martensit, während der Kern eine Steigerung der

3 Eisen und Stahl

E 27 Tabelle 9. Nitrierschichten Eigenschaften Hohe Härte 700 ... 1 500 HV0,5 (unlegiert < legiert) Anlassbeständigkeit Geringe Adhäsionsneigung (Fressen) Hoher Korrosionswiderstand, durch Nachoxidation (-sulfidierung) erhöht

Ursache, Auswirkungen naturharte, intermetallische Phasen, -Nitrid Fe2-3 N, hex. härter, korrosionsbeständiger, aber spröder als die ´-Phase Fe4N, kfz. Bei langsamer Abkühlung entstehen keine metastabilen Gefüge Nicht metallisch, typische Nitrideigenschaft, kleine Reibzahl . Geringe Reaktionsneigung der Nhaltigen Phasen, es sind chemische Verbindungen mit gesättigter Elektronenschale

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Salzbadnitrocarburieren in Salzschmelzen (Cyanatgemische) bei 580° C. Bei der niedrigeren Temperatur gegenüber dem Aufkohlen wird weniger C und mehr N aufgenommen. Nht bis 0,4 mm mit Härten 550 ... 800 HV1. Die Variante Tenifer-Verfahren arbeitet mit Belüftung des Salzbades und kürzeren Behandlungszeiten. Nach Abschrecken entsteht eine Diffusionsschicht mit übersättigtem Ferrit unter Druckeigenspannungen. Dadurch wird zusätzlich die Dauerfestigkeit stark erhöht. Tenifer QPQ arbeitet mit oxidierenden Salzschmelzen von 350° C zum Abschrecken (Quench), dann polieren der Rauigkeiten und nochmaliges Tauchen im Oxidationsbad bei 350° C. Es ensteht eine schwarzgraue, korrosionsbeständige Oxidschicht Anwendung für alle un- und niedriglegierten Stähle und Bauteile mit schwellender oder wechselnder Biegebeanspruchung bei nicht zu hohen Flächenpressungen, Hydraulikzylinder, HS-Bohrer, bewegte Teile in Druckgießformen

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temperatur und kritische Abkühlgeschwindigkeit, Abschrecken in milderen Mitteln und kleinerer Verzug (Kern wandelt nicht um). Anlassen wie vor. Die martensitische Randschicht enthält Carbonitride, die hohen Widerstand gegen Adhäsionsverschleiß ergeben, korrosionshemmend sind und nicht durch Nacharbeit entfernt werden dürfen. Anwendung für Fertigteile aus Einsatz- und Vergütungsstählen mit CHD von 0,05 ... 0,2 mm. Die Steifigkeit dünnwandiger Teile wird erhöht. Nitrierhärten Zahlreiche umwandlungsfreie Verfahren mit Aufnahme von N (und evtl. C) aus dem Spendermittel und Bildung von Nitriden (Carbonitriden) des Fe und der LE Cr, Al, Mo während der Behandlung (350 ... 600° C). Kein Abschrecken erforderlich, für spannungsfreie, vergütete Fertigteile geeignet. Nitrierhärtetiefe Nht von 0,2 ... 0,6 mm mit einer Härte von 750 ... 950 HV1, je nach Verfahren und Stahlsorte. Mit Abdeckpasten können weichbleibende Bereiche isoliert werden. Nitrierhärtetiefe Nht: Abstand senkrecht zur Oberfläche gemessen bis zur Grenzhärte GH. GH liegt 50 HV0,5 über der Kernhärte KH (Bild 16). Nitrierschichten sind zweiphasig aufgebaut. Eine außen liegende Verbindungsschicht ( 15 m) aus Fe-Nitriden und /oder Sondernitriden der LE mit einem äußeren, weicheren Porensaum. Die darunter liegende dickere Diffusionsschicht steht durch gelöste Nitride und N-Atome unter Druckspannungen und erhöht die Dauerfestigkeit.

Bild 16. Härteverlauf beim Gasnitrieren und Nitrierhärtetiefe (DIN 50190-3) Gasnitrieren bei 500° C in NH3 mit Glühzeiten 20 ... 100 h (Bild 16) mit geringstem Verzug für z.B. Schnecken für Kunststoffpressen, Großzahnräder, Spindeln. Differenzialgehäuse. Teile bis zu 10 m Länge in Schachtöfen hängend nitriert. Spröde Verbindungschicht. Gasnitrocarburieren bei 570° C in NH3 + CO2 mit kürzeren Glühzeiten (2 ... 5 h) Es diffundieren zusätzlich C-Atome ein. Carbonitride sind weniger hart und spröde.

Tabelle 10. Weitere thermochemische Verfahren Verfahren/ Temp. Schichtstruktur, Element ºC -dicke Aluminieren 800... Al2O3-Schicht Al 1100 Eisenboridschicht Borieren 850... (FeB) u. Fe2B mit 950 Grundwerkstoff B verzahnt 20...300 m, 1600...2000 HV0,2 0,2 mm mit 30 % Chromieren 850... Cr-Gehalt, korroCr 1050 sionsbeständig Silicieren Si

900... 1100

Sherardisieren Zn

400/ 3..5 h

Vanadieren 850... V 1000

Eigenschaften, Anwendungen Hochtemperaturkorrosionsschutz Abrasivverschleißfest, Formen für Glas-, Keramikverrarbeitung, Extruder für Polymere mit Glasfasern

größere Schrauben, Bolzen aus unlegiertem Stahl Hochtemperatur100...250 m, korrosionsschutz für spröde C-arme Stähle, FeZn-Schicht ca. in Trommeln für 150 g/m2 , Korro- Kleinteile, thermisch beständig bis 600 °C sionsschutz 25 m/ 3 h 20 m mit 2400 Werkzeugstähle, HV0,1 als Abra- geringe Reibung sionsschutz Kolbenringe

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E Werkstofftechnik

Plasmanitrieren (Ionitrieren) bei 350 ... 570° C) im Vakuum und elektrischen Feldern mit kürzeren Glühzeiten und steuerbarer Athmosphäre. Damit können Aufbau, Dicke und Gleichmäßigkeit der Schichten eingestellt werden. Durch niedrigere Temperaturen besonders für Werkzeugstähle geeignet. 3.3.5.3 Thermomechanische Verfahren

Bild 17. Steigerung der Dauerfestigkeit durch Verfestigungswalzen 3.3.6 Aushärten

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3.3.6.1 Verfahren. Wärmebehandlung zur Härte- und Festigkeitsteigerung, das für viele Legierungssysteme möglich ist. Voraussetzung ist ein Mischkristallgebiet mit sinkender Löslichkeit bei fallender Temperatur (Zustandsdiagramm in 2.4.6). Das Verfahren besteht aus zwei Arbeitsgängen:

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3.3.5.4 Mechanische Verfahren

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Druckeigenspannungen erhöhen die Dauerfestigkeit. Sie können auch mechanisch durch Kaltumformen erzeugt werden. Gleichzeitig wird meist die Rautiefe verkleinert, dadurch Anriss und Rissausbreitung behindert. Die Teile ermüden erst bei höheren Betriebsspannungen. Verfestigungswalzen. Rotationssymmetrische Bauteile werden meist vergütet, badnitiriert oder einsatzgehärtet behandelt. Rollen-, Rundungsradius und Walzkraft müssen so kombiniert werden, dass Verformungsgrad und Tiefenwirkung keine Schädigung hervorrufen. Anwendung: Festwalzen von Übergangsradien, Rillen, Nuten an z.B. Kurbelwellen steigert die Dauerfestigkeit (GJS-700 um 80 ... 120 %). Die Kerbwirkung kann kompensiert werden (Bild 17). Verfestigungsstrahlen (Kugelstrahlen). Wenn Festwalzen nicht möglich ist, wird durch örtliche Bestrahlung mit kleinen Stahlkugeln der gleiche Effekt erzielt. Eine geringe Randentkohlung oder Oxidation bei Schmiedteilen senkt ebenfalls die Dauerfestigkeit und kann kompensiert werden. Anwendung: Schmiedeteile mit Zunderschichten (Fahrwerksteile, Pleuelstangen), Schrauben- und Blattfedern.

Verfahren, innere Vorgänge, Auswirkungen

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Arbeitsgang Lösungsbehandeln

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Austenitformhärten. Bei legierten Stählen ist oberhalb der Martensitstufe der unterkühlte Austenit länger beständig. Eine sofortige Warmumformung unter TR erzeugt Gitterstörungen, die durch Keimwirkung bei der nachfolgenden Umwandlung ein sehr feinkörniges Martensitgefüge ergeben, das höhere Festigkeit bei gleicher Bruchdehnung besitzt wie normal vergütete. Anwendung auf Teile mit einfacher Geometrie. Thermomechanische Behandlung. Kombination von Umformen (meist Walzen) und dem Mechanismus der --Umwandlung. Die Endumformung erfolgt möglichst ohne Rekristallisation des Austenits im Bereich von Ar3 Es wird ein sehr feinkörniges Gefüge erzeugt, das durch Wärmebehandlung allein nicht erzeugt werden kann und nicht wiederholbar ist (kein Richten mit Flammen, Schweißen mit geringem Wärmeeintrag). Voraussetzung sind Anteile von Mo, Nb, Ti, B. Sie wirken jeweils mehrfach durch die Mechanismen der Festigkeitssteigerung, dadurch sind nur geringe Anteile erforderlich (mikrolegierte Stähle). Anwendung bei schweißgeeigneten Feinkornbaustählen, die Streckgrenzen bis 700 MPa erreichen, und C-armen Stählen für Feinbleche.

Auslagern kalt / warm

Erwärmen und Halten auf Temperaturen, die im Werkstoff ein homogenes MK-Gefüge erzeugen (Homogenisieren), Abschrecken (Abkühlen), um sekundäre Ausscheidungen zu verhindern und ein übersättigtes, damit metastabiles, Mischkristallgefüge herzustellen. Knetwerkstoffe sind noch verformbar Nach einer Anlaufzeit bilden sich durch Diffusion Ausscheidungen in den Mischkristallen. Am Ende der Auslagerung sind sie gleichmäßig über den Querschnitt verteilt, Kaltauslagern bei RT, Warmauslagern bei höheren Temperaturen

Der Festigkeitsanstieg beruht auf feindispersen Ausscheidungen, die eine kritische Teilchengröße und Abstände nicht überschreiten dürfen, damit sie von den Versetzungen geschnitten und nicht von ihnen umgangen werden (Teilchenverfestigung). Bei zu hohen Auslagerungstemperaturen kommt es zur Vergröberung mit Festigkeitsabfall (Überhärtung). Alterung besteht in einem Abfall der Zähigkeit durch unerwünschte Ausscheidungen in Legierungen bei RT. Bei Stahl wird sie durch N-Aufnahme während der Erschmelzung, bewirkt. Nach schneller Abkühlung tritt Übersättigung ein. Langzeitige Vorgänge, durch Kaltumformung und Anlassen beschleunigt (Reckalterung). Stähle mit hohem Reinheitsgrad zeigen diese Erscheinung nicht. 3.3.6.2 Aushärtbare Legierungen Der Aushärtungseffekt wurde erstmalig bei AlLegierungen (2.2.4 und 4.2.4) entdeckt und auf zahlreiche Werkstoffe übertragen (Tabelle 11).

3 Eisen und Stahl

E 29 Martensitaushärtende Stähle vom Typ X3NiCoMo 18-7-5 sind sehr C-arme, hoch Ni-legierte Stähle, schweißgeeignet und zäh. Nach Lösungsbehandeln (820° C/Luft) wird warmausgelagert (480° C/3h).

Tabelle 11. Anwendung der Aushärtung Beispiel

Anwendung

Eigenschaftsverbesserung

Al-Legierungen Al CuMg

Bleche, Profile Al Cu4MgTi Drehgestellteile Al NiCo Magnete

Erhöhte Streckgrenze bei kleinem Zähigkeitsabfall, Streckgrenze bei hoher Zähigkeit (Dauerfestigkeit), Verbesserung der Magneteigenschaften

Zustand Lösungsbehandelt Warmausgelagert

Elektroden zum Punktschweißen, Federn

CuBe1,7

Härte und Anlassbeständigkeit bei hoher elektrischer Leitfähigkeit. Härte, Elastizitätsgrenze, elektrische Leitfähigkeit

70 50

fo

.in

LE .....%

Al Co Nb Si W

ni k

DIN EN Großrohre, Streckgrenze, Steilabfall der 10025-3/4/5 Fahrzeugbau Kerbzähigkeit Tü

12 10

Tabelle 12. Grenzgehalte an LE

er 24

Sonderbaustähle

Z

Einteilung der Stähle. Die Grobeinteilung erfolgt nach den Anforderungen an die Gebrauchseigenschaften und dem Gehalt an Legierungselementen LE (Tabellen 12 und 13).

HS-Stähle warmauslagernd, Anlassbeständigkeit, Warmhärte, Warmverschleißwiderstand

A

800 1750

3.4.1 Einteilung und Kennzeichnung der Stähle

C-arme Bake-harde- Anhebung der Streckgrenze um Stähle, ning-Karos- ca. 40 MPa beim Einbrennmikrolegiert serieblech lackieren (= Warmauslagern) Schneidwerkstoff

Rp0,2

3.4 Stahlsorten

Stähle für Feinbleche

HS6-5-2-5

30 50

Rm 1000 18800

Hohe Werkstoffkosten: Komplizierte Druckgießformen für höchste Stückzahlen, Sicherheitsbauteile für Luftfahrzeuge

Cu-Legierungen CuCr

HRC

0,30 0,30 0,06 0,60 0,30

LE......%

Bi Cu Ni Te Zr

LE.......%

0,10 0,40 0,30 0,10 0,05

Bor 0,0008 Mn 1,65 Pb 0,40 Ti 0,05

LE.......% Cr Mo Se V

0,30 0,08 0,10 0,10

ch

Tabelle 13. Einteilung der Stähle DIN EN 10020 Qualitätsstähle

Edelstähle

.te

enthalten weniger an Legierungselementen (LE ) als die Grenzgehalte (Tabelle 12)

Stähle unlegiert

w

w

w

P und S-Gehalte  0,035 %, Sorten, die nicht den Anforderungen der Edelstähle entsprechen

Nichtrostende Stähle

P und S-Gehalte 0.025 , Gleichmäßiges Ansprechen auf Wärmebehandlungen mit festgelegten Werten für Einhärtungstiefe oder Oberflächenhärte. Stähle mit Werten der Kerbschlagarbeit KV 27 J ( bei – 50° C, ISO-Probe). Schweißbgeeignete Feinkornstähle für Stahl-, Druckbehälter- und Rohrleitungsbau, Flacherzeugnisse kalt- oder warmgewalzt für die Kaltumformung, mit B, Nb, V oder Zr legierte, ferritisch-perlitische Stähle mit 0,25 %C, mikrolegiert für thermomechanische Behandlung, Spannbetonstähle, Walzdraht für hochfeste Federn

Nach chemischer Analyse definiert: Ni 2,5 % und Ni ! 2,5 % und nach Haupteigenschaften gegliedert in: korrosionsbeständige, hitzebeständige und warmfeste Stähle Alle Stähle, die nicht zu den Nichtrostenden gehören, mindestens 1 LE erreicht die Werte nach Tabelle 12

——

Andere legierte I.A. nicht zum Vergüten oder OberflächenGrenzwerte Qualitäts- / Edelstahl Stähles härten vorgesehen. Stähle mit Werten der Cr, Cu 0,5 Mn 1,8 Kerbschlagarbeit KV 27 J ( bei – 50° C, Mo 0,1 Nb 0,08 ISO-Probe). Dualphasenstähle, ElektroNi O,5 Ti, V, Zr 0,12 bleche

Hochfeste Baustähle, Werkzeugstähle Wälzlagerstähle, Schnellarbeitstähle, Stähle mit besonderen physilalischen Eigenschaften

Die Kennzeichnung der Stähle nach DIN EN 100 27 Teil 1: Bezeichnungssystem für Stähle, Teil 2: Nummernsystem für Stähle. Die Bezeichnung eines Stahles mit Kurznamen wird durch Symbole auf 4 Positionen gebildet: Pos. 1

Pos. 2

Pos. 3

Pos. 4

Werkstoffsorte

Haupteigenschaft

Besondere Werkstoffeigenschaften, Herstellungsart

Erzeugnisart

Hauptsymbole

Zusatzsymbole

E 30

E Werkstofftechnik

Tabelle 14. Bezeichnungssystem für Stähle Hauptsymbole

G S Stahlbau z. B. Stähle nach DIN EN 10025-2 -3 -4 -5 -6

2 Mechanische 3a Zusätzliche mechanische Eigenschaften Eigenschaften, Herstellungsart

für die kleinste Erzeugnisdicke

C: Mit bes. Kaltformbarkeit D: Für Schmelztauchüberzüge Av (J) 27 40 60 E: Für Emaillierung Symbol J K L F: Zum Schmieden Schlagtemperatur in ° C H: Hohlprofile RT 0 -20 -30 -40 -50 M: Thermomech. gewalzt R 0 2 3 4 5 N: Normalisierend gewalzt P: Für Spundbohlen A: Ausscheidungshärtend Q: Vergütet M: Thermomechanisch, S: Für Schiffbau N: Normalisierend gewalzt. T: Für Rohre Q: vergütet W: Wetterfest G: andere Merkmale H: Hochtemperatur (evtl. + 1 oder 2 Ziffern) L: Tieftemperatur (L1, L2) B: Gasflaschen T: Rohre R: Raumtemperatur S: Einfache Druckbehälter X: Hoch- u. Tieftemperatur G: Andere Merkmale, C: bes. Kaltformbarkeit evtl. mit 1 oder 2 Folgeziffern Cr: Cr-legiert HT: Wärmebehandelt Mn: Mn- Gehalt hoch LHT: Niedrig legiert, wärmebehandelt an: Chem. Symbole für andere Q: Vergütet Elemente + 10-facher Gehalt B: Bake hardening P: Phosphorlegiert C. Komplexphase T: Trip-Stahl D: SchmelzI: Isotroper Stahl X: Dualphasenstahl tauchüberzüge M: Thermomechanisch Y: Interstitiell free gewalzt (IF-Stahl)

.in

wie oben

H Flacherzeugnisse, aus höherfesten Stählen zum Kaltumformen, z. B. Bleche + Bänder nach DIN EN 10130 / 10149

Re,min

.te

ch

oder mit Zeichen T Rm,min

w

w

Cnn: kaltgewalzt Dnn: warmgewalzt, für unmittelbare Kaltumformung Xnn: nicht vorgeschrieben nn: Kennzahl nach Norm

w

1

nnn = 100 x mittlerer C-Gehalt des vorgeschriebenen Bereiches

Symbole

Tabellen A B C

Tabellen A B C Tabelle B

----

ni k

nnn = Mindesthärte HBW

Mn-Gehalt 1 %, z. B. Stähle DIN EN 10083-1

3b Eignung für bestimmte Ein- 4 satzbereiche /Verfahren

fo

wie oben

R Stähle für Schienen oder in Form von Schienen

D Flacherzeugnisse, (aus weichen Stählen) zum Kaltumformen, z. B. Bleche + Bänder DIN EN 10130, 10139 u. 10142 G C Unlegierte Stähle, C = Kohlenstoff

Erzeugnis

Kerbschlagarbeit Av

Re,min

G P Druckbehälter z. B. Stähle nach DIN EN 10028 T1 ... T6, Stahlguss DIN EN 10213 G E Maschinenbau z.B. Stähle nach DIN EN 10025-2

 für das

er 24

Pos. 1 VerwendungsBereich ( G für Stahlguss wenn erforderlich)

Zusatzsymbole für den Werkstoff Stahl

Hauptsymbole 2 C-Gehalt

D: Für Schmelztauchüberzüge ED: Für Direktemaillierung EK: Für konvent.. E-Maillierung entfällt H: Für Hohlprofile T: Für Rohre; G: Andere Merkmale C. Zum Kaltumformen R: vorgeschriebener Bereich D: Zum Drahtziehen, des S-Gehaltes E: Vorgeschriebener S: Für Federn, max. S-Gehalt, U: Für Werkzeuge, G: Andere Merkmale W: Für Schweißdraht

3

LE und Gehalt

ZusatzSymbole

Tabelle B

Tabellen B C

Tabelle B

4

G Unlegierte Stähle mit ! 1 % Mn, nn: Kennzahl unlegierte Automatenstähle und legie- = 100-facher rte Stähle mit keinem LE > 5 %. Z.B. C-Gehalt Einsatzstähle nach DIN EN 10084, Vergütungsstähle DIN EN 10083-2 G / PM / X Hochlegierte Stähle Mindestens ein LE ! 5 % HS Schnellarbeitsstähle

Tabellen LE-Symbole nach fallenden Gehalten geordA net, danach Kennzahlen mit Bindestrich geB trennt in gleicher Folge Kennzahlen sind Vielfache der LE-%. Die Faktoren sind : 1000 für Bor; 100 für Nichtmetalle Cer, N, P, S; 10 für Al, Be, Cu, Mo, Nb, Pb, Ta, Ti, V, Zr; 4 für Cr, Co, Mn, Ni, Si, W Tabellen nn: Kennzahl LE-Symbole nach fallenden Gehalten geordnet, danach die %-Gehalte d. Haupt-LE- mit A = 100-facher entfällt Bindestrich in gleicher Folge B C-Gehalt LE-% von W-Mo-V-Co

entfällt

entfällt

Tabelle B

3 Eisen und Stahl

31

Tabellen 14. A, B, C Zusatzsymbole für Stahlerzeugnisse (Pos. 4)

+T +TH +U +WW

A: für besondere Anforderungen +CH Mit Kernhärtbarkeit +H Mit Härtbarkeit +Z15/25/35 Mindestbrucheinschnürung. Z (senkrecht zur Oberfläche) in %

C: für die Art des Überzuges

fo

er 24

3.4.2 Stahlguss Stahlguss hat Zusammensetzungen wie Stähle der gleichen Anwendungsgruppe und ist graphitfrei. Er wird meist in Elektro-Lichbogenöfen erschmolzen und beruhigt vergossen. Schwindmaß mit 2 % hoch, deshalb starke Lunkerneigung, der durch Setzen von Steigern begegnet werden muss. Stahlguss ist unlegiert, niedrig und hoch legiert und schweißgeeignet. Für besondere Anforderungen gibt es weitere Sorten.

w

Tabelle 15. Stahlgusss

.te

ch

ni k

Weichgeglüht Auf kugelige Carbide geglüht Wie gewalzt (ohne besondere Bedingungen) Lösungsgeglüht Kaltverfestigt Kaltverfestigt auf mindestens Rm = nnn MPa Kaltverfestigt auf mindestens R p0,2 = nnn MPa Kaltgewalzt Lieferzustand dem Hersteller überlassen Warm-kalt-geformt Isothermisch behandelt Leicht kalt nachgezogen/gewalzt Thermomechanisch umgeformt Normalgeglüht bzw. normalisierend umgeformt Nomalgeglüht und angelassen Ausscheidungsgehärtet Abgeschreckt Luftgehärtet Ölgehärtet Vergütet Wassergehärtet Rekristallisationsgeglüht

Feueraluminiert Mit einer Al-Si-Legierung überzogen Mit einer AlZn-Legierung ( 50 % Al) überzogen Elektrolytisch spezialverchromt (ECCS) Cu-Überzug Anorganische Beschichtung Organische Beschichtung Feuerverzinnt Elektrolytisch verzinnt Schmelztauchveredelt mit PbSN Elektrolytisch mit PbSn überzogen (Terne) Feuerverzinkt Mit einrer ZnAl-Legierung (> 50 % Zn) überzogen Elektrolytisch verzinkt Diffusionsgeglühte Zn-Überzüge (galvannealed) ZnNi-Überzug (elektrolytisch)

.in

+A +AS +AZ +CE +CU +IC +OC +S +SE +T +TE +Z +ZA +ZE +ZF +ZN

B: für den Behandlungszustand +A +AC +AR +AT +C +Cnnn CPnnn +CR +DC +HC I +LC +M +N +NT +P +Q +QA +QO +QT +QW RA

Angelassen Behandelt auf Härtespanne Unbehandelt Warmverfestigt

w

w

Stahlguss für allgemeine Verwendung DIN EN 10293/05 (5 unlegierte, 19 niedrig und 6 hoch legierte, Sorten, die Teil der zurückgezogenen Normen DIN 1681, DIN 17182 und 17205 waren und z.T auch in DIN EN 10213 enthalten sind). Sie sind - evtl. mit Wärmenachbehandlung - schweißgeeignet. Mechanische Eigenschaften gelten jeweils für die Erzeugnissdicke in Spalte 4. Stahlsorte Stoff-Nr. Dicke Kurzname Zustand mm GE200 +N 1.0420 300 GE240 +N 1.0446 300 GE300 +N 1.0558 100 G17Mn5 +QT 1.1131 50 G20Mn5 +N 1.1120 30 G30CrMoV6-4 +QT 1.7725 100 G9Ni14 +QT 1.5638 35 GX3CrNi13-4 +Qt 1.6982 300 GX23CrMoV12-1 +QT 1.4931 150

R m,min MPa 380...530 450...600 520..670 450...600 480...620 850...1000 500...650 700...900 740...880

R p0,2 MPa 200 230 300 240 300 700 360 500 540

A % 25 22 18 24 20 14 20 15 15

KV in J bei RT bei / ° C 27 -27 -31 -70 27 / -40 60 27 / -40 45 27 / -40 --27 / -90 -27 / -120 27 --

Anwendungsbeispiele Kompressorengehäuse Konvertertragring Großzahnräder Tunnelabdeckung (U-Bahn) Fachwerkknoten (2,3 t) Achsschenkel (400 kg) Kaltzäh, Kälteanlagen Kaltzäh, Windkraftwerksnabe Warmfest, Turbinengehäuse

Weitere Stahlgusssorten Norm DIN EN 10213 – 1/96 –2 –3 –4

Eigenschaft, Verwendung Stahlguss für Druckbehälter. Allgemeines für Verwendung bei Raum- u. höheren Temperaturen für Verwendung bei tiefen Temperaturen Austenitische und austenitisch-ferritische Sorten

Norm DIN EN 10283/98 DIN EN 10295/03 EDIN EN 10340/04 SEW 520

Eigenschaft, Verwendung Korrosionsbeständiger Stahlguss Hitzebeständiger Stahlguss Stahlguss für das Bauwesen Stahlguss für Flamm- u. Indukt.-Härten

E 32

E Werkstofftechnik und Zusatzwerkstoff beim Schweißen und ein Vorwärmen eingespart werden.

3.4.3 Stahlsorten nach Gruppen geordnet 3.4.3.1 Warmgewalzte Erzeugnisse aus unlegierten Baustählen DIN EN 10025 sind nach der Streckgrenze gestufte Stähle, die als Flacherzeugnisse (Blech, Band, Breitflachstahl) oder Langerzeugnisse (Formstahl, Stabstahl, Walzdraht, Spundwandprofile) produziert und ohne Wärmebehandlung weiterverarbeitet werden. Sie sind für normale klimatische Beanspruchung geeignet. Vom Hersteller werden bestimmte Eigenschafts-Mindestwerte gewährleistet (Tabelle 16).

3.4.3.2 Schweißgeeignete Feinkornbaustähle haben durch niedrige C- und kleinste LE-Gehalte von V + Nb (mikrolegiert) auch niedrige CEV-Werte, hohe Zähigkeit bei tiefen Temperaturen, dazu Eignung zum Kaltumformen. Ihre Festigkeit erhalten sie durch Kombination von Feinkorn (Korngrenzenverfestigung) und Teilchenhärtung (feindisperse intermetallische Phasen) Die Gefüge entstehen beim Walzen durch Einhaltung bestimmter Zeit-Temperaturfolgen (thermomechanische Behandlung, Zeichen M)). Diese Sorten (M) haben kleinere C-Gehalte und CEVWerte als die normalisierend gewalzten (N). Hochfeste Sorten sind vergütet oder ausscheidungsgehärtet. Zahlreiche Normen für Verwendung im Stahlbau (S), Druckbehälterbau (P) oder für Fernleitungen (L). Zu jeder Festigkeitsstufe (Streckgrenze) gehören Varianten mit erhöhter Kaltzähigkeit (Zusatzsymbol L, L1 oder L2, Tabelle 18), mit noch kleineren (P + S)Gehalten als die jeweilige Grundsorte.

Tabelle 16. Baustähle DIN EN 10025-2/00 ReH bzw. Rp0,2 Nenndicken (mm) 16 100 200

Rm Mpa 100

.in

er 24 A in % Nenndicken (mm) 1 ... 6 andere LE > 60 Cu

Werkstoffart

er 24

6.1.3 Eigenschaften der PM-Werkstoffe

73

Anwendungsbereich Filter Gleitlager Gleitlager und -elemente Gleitlager, Formteile, Formteile Formteile Formteile, geschmiedet

6.2 Keramische Werkstoffe 6.2.1 Struktur und Eigenschaftsprofil Keramische Werkstoffe (Ingenieurkeramik) bestehen überwiegend aus den Elementen der ersten beiden Perioden des PSE, daneben die Elemente Ti und Zr aus der Nebengruppe IV. Strukturmerkmale Elemente der ersten beiden Perioden des PSE: I. Periode B, C, N. O, II. Mg, Al, Si Ionengitter oder Kristallgitter mit Atombindung

Auswirkungen

Eigenschaftsprofil

Kleine Atomradien führen zu kleinen Abständen im Kristallgitter, dadurch zu großen Bindungskräften

Geringe Dichte, hohe Schmelztemperaturen und Härte, hohe Steifigkeit (E-Modul) und Druckfestigkeit, Zugfestigkeit gering

Chemische Verbindungen mit abgeschlossener Elektronenhülle: Plastische Verformung unmöglich

Sehr spröde Werkstoffe, Zähigkeit 0,01 S/cm (z.B. bei SiC) Reib- und Diffusionsschweißen, Reaktionslöten (auch Keramik mit Metall), oder Löten nach Metallisierung, Kleben Thermisches Spritzen, CVD- und PVDVerfahren

fo

Urformen

Verfahren

Kub. Porös Porös Dichte  steigt dicht porös porös Dichte  steigt

Härtester Stoff nach dem Diamant Wendeschneidplatten diamantartige Struktur rekristallisiert drucklos gesintert Si-infiltriert heißgepresst heißisostatisch gepresst sehr hart , höchster Widerstand gegen Abrasion höchste Biegefestigkeit Reaktionsgebunden Drucklos gesintert Heißgepresst Heißisostatisch gepresst gasdruckgesintert

RSiC, schwindungsfrei, für größere Teile SSiC: Gleitringdichtungen f. Laugenpumpen SiSiC ist guter Wärme- und Stromleiter, deshalb für Wärmetauscher in aggresiven Medien Düsen für Strahltechnik, Panzerplatten für ballistische Zwecke, Schleifscheibenabrichter, Läppkorn für Hartmetall RBSN ist schwindungsfrei, für größere Bauteile. Höchste Biegefestigkeit bis 1000° C durch kleinere Wärmeleitfähigkeit widerstandsfähiger gegen Thermoschock als SiC. Für z.B. Auslassventile für Kfz.-Motoren, Abgasturbinenläufer, Vollkeramiklager bis zu 500° C. Hybridlager mit HPSNKugeln in Stahlringen, Schneidkeramik

6 Werkstoffe besonderer Herstellungsart oder Verarbeitung

75

Tabelle 4. Eigenschaftswerte von Keramik im Vergleich zu Stahl (Mittelwerte)

3)

210 200 ... 380 200 ... 210 10 ... 50 320 80 ... 180 250 ... 330 290 ... 320 290 ... 325 300 ... 310 230 ... 280 370 ... 450 270 ... 350 440 ... 450 440 ... 450 390 ... 440 680

Wärmeleitung  W/mK 1)

WärmeDehnung 10-6 /K 2)

RissZähigkeit KIc 3)

2300 1250

500 ... 700 200 ... 520 500 ... 1000 15 ... 100 200 200 ... 330 700 ... 1000 600 ... 800 300 ... 600 900 ... 1200 80 ... 120 300 ... 600 180 ... 450 500 ... 800 640 400 500 ... 800

62 10 ... 30 1,5 ... 3 1,5 ... 3 > 100 4 ... 15 15 ... 45 14 ... 40 25 ... 40 20 ... 24 20 40 ... 120 110 ... 160 80 ... 145 80 ... 145 28

12 6 ... 8 10 ... 12,5 2 4,5 ... 5 2,1 ... 3 2,5 ... 3,5 3,1 ... 3,3 2,5 ... 3,2 2,7 ... 2,9 4,8 4,0 ... 4,8 4,3 ... 4,8 3,9 ... 4,8 3,5 6 3,5

< 100 3,5 ... 5,5 5,8 ... 10 5 3 1,8 ... 4 5 ... 8,5 6 ... 8,5 6 ... 8,5 8 ... 9 3 3 ... 4,8 3 ... 5 5,3 5,3 3,4

1100 1000 1800 1600

2800 2600 2500 3500 3700 4000 —

bei 20° C; zwischen 30 ... 1000° C; Spannungsintensitätsfaktor in MPa / m ;

6.3 Verbundwerkstoffe

ch

6.3.1 Begriffe

w

.te

Verbundwerkstoffe (engl. composite = zusammengesetzt) bestehen aus zwei oder mehr Phasen, die sich in Struktur und/oder Gestalt stark unterscheiden:

w

Phasen und Gestalt Metalle (-gitter); Polymere (amorph, teilkristallin), Keramik (Ionen- oder Atomgitter) Fasern, Teilchen, Schichten, Durchdringungen

w

Unterschied Bindung, Struktur Gestalt

fo

7,85 3,2 ... 3,9 5 ... 6 3 ... 3,7 3,0 1,9 ... 2,5 3 ... 3,3 3,2 ... 3,4 3,2 ... 3,3 3,2 2,6 ... 2,8 3,1 3,1 3,2 3,2 2,5 3,5 2,3

BiegefestigKeit MPa

Härte HV1

Max. Temperatur °C 200 1400 ... 1700 900 ... 1600 900 ... 1600 n.b. 1100 1250 1400 1400 1200 1600 1400 ... 1750 1380 1700 1700 700 ... 1000 1200 1000

ni k

1) 2)

E-Modul GPa

.in

Stahl Al2O3 PSZ AlTi AlN RBSN SSN HPSN HIPSN GPSN RSiC SSiC SiSiC HPSiC HIPSiC BC BN, kub. BN, hex.

Dichte g/cm3

er 24

Sorte Kurzzeichen

Die verstärkten Kunststoffe sind unter 5.3.4 behandelt Die Gestalt der Verstärkungsstoffe gibt den Namen: z.B.: glasfaserverstärkte Kunststoffe, teilchenverstärkte Legierungen. Weil die Matrix wesentliche Eigenschaften des Verbundes bestimmt, werden als Oberbegriffe auch die Namen der jeweiligen Matrix verwendet: Metall-Matrix-Verbund MMC (metalmatrix-composite), CMC (ceramic-matrix-composite). Der Grundwerkstoff – auch Matrix oder bei Schichtverbunden Substrat- sorgt für den Zusammenhalt der Form, während die eingelagerten Phasen durch besonders hohe Eigenschaftswerte (z.B. Härte, Wärmeleitung, Zugfestigkeit, Gleitfähigkeit) das Eigenschaftsprofil prägen. So können unzureichende Eigenschaften des Grundwerkstoffes verbessert werden.

Die Kombinationsmöglichkeiten von Matrix, Verstärkungsstoff und dessen Form sind sehr groß. Neben neuen Kombinationen geht die Weiterentwicklung zu einfacheren (preisgünstigeren) Herstellverfahren und der Qualitätssicherung. Tabelle 5. Beispiele zur Eigenschaftsverbesserung Grundwerkstoff Leichtmetalle sind wenig warmfest, sind weich, haben niedrigen E-Modul Keramik ist spröde

Maßnahme feindisperse Al-OxidTeilchen im Gefüge verhindern das Korngrenzengleiten. Harte SiCTeilchen in Randschicht einbetten. ARAMID- oder C-Fasern, evtl. als Faserformkörper vergossen Einbetten von SiC-Fasern bremst die Rissfortpflanzung

Kurz-, Langfasern oder Polymere sind wenig flächige Faserprodukte fest und steif In Polymermatrix eingebettet

Verbesserung, Steigerung Höhere Warmfestigkeit als ausgehärtete Al-Legierungen. Höherer Verschleißwiderstand. Wärmedehnung sinkt, E-Modul kann größer als bei Stahl werden. Biegefestigkeit, Temperaturwechselfestigkeit und Schadenstoleranz Zugfestigkeit und E-Modul, Abnahme der Wärmedehnung

Verbundwerkstoffe entstehen meist erst bei der Formgebung aus den Komponenten. Ihre Eigenschaften sind deshalb stark von den Einflussgrößen des jeweiligen Fertigungsverfahrens abhängig, die Streuung macht eine Qualitätssicherung aufwändiger.

E 76

E Werkstofftechnik

Tabelle 6. Eigenschaftswerte von Fasern (für  von 3...15 m) Werkstoff Glas Aramid( Tab.6) Kohlenstoff Al-Oxid Si-Carbid Ramie Sisal Jute

LM HM HM HST

Naturfasern

g/cm3 2,6 1,44 1,45 1,96 1,75 3,9 3,0 n.b. n.b. 1,45

A Max. Verwendung % Temp.°C 4 250 Meist benutzte Faser für verstärkte Polymere 2 Leichte Verbunde für Luft- und Raumfahrt, Reifencord, >200 4 auch mit C-und G-Faser versponnen 0,4 2000 Hochbeanspruchte Verbunde für Metall-, Keramik- und 2 Polymerverbunde im Leichtbau 0,8 900 Verstärkung von Al-Legierungen 1,5 1100 Erhöhung der Zähigkeit von Keramik 2 1) Mit Polymermatrix (Prepregs) für flächige Bauteile im 250 Innenbereich von Fahrzeugen, gute Umwelt5 1) verträglichkeit 2 1)

Rm E in 103 MPa 3,5 80 3,4 170 3,7 90 1,8 800 5,0 240 2,0 470 3,0 400 0,5 0,3 0,8 0,2 0,4 43

LM weniger steif, HM: hochsteif, HST: hochfest; 1) Reißdehnung;

.in

er 24

ni k

Sehr dünne Fasern haben bedeutend höhere Festigkeiten als der gleiche Werkstoff in massiver Form. Für den Verbund ist wichtig, dass die Faser einen höheren E-Modul besitzt als die Matrix, sodass sie die Zugspannungen aufnehmen kann. Die Faserverbunde haben hohe Festigkeiten und E-Moduln (auch spezifische – wie die Reißlänge – , besonders bei einer Matrix mit niedriger Dichte, wie Polymere und Keramik). Bei polymeren Stoffen verringert sich die Wärmedehnung. Durch die Fasern sind die Eigenschaften des Verbundes anisotrop, deshalb ist die Faserausrichtung wichtig.

Faserverstärkte Keramik (Tabelle 8) Durch Faserverbund soll soll die geringe Zähigkeit der Keramik verbessert werden. Das ist bei gesinterter Keramik nur mit Kurzfasern möglich. Längere Fasern können bei Keramik eingebettet werden, die aus Lösungen ausgefällt wird (Sol-Gel-Verfahren). Ein weiterer Weg ist die Pyrolyse von hoch Chaltigen Polymeren: C-Faser-Kohlenstoff wird aus phenol-harzgetränkten Fasergelegen durch Härtung und mehrfaches „Pyrolyse-Nachtränken-Pyrolye“ hergestellt. Bei Si-Polymeren entsteht eine Si-Matrix.

fo

6.3.2 Faserverbundwerkstoffe

UD BD

6.3.3 Teilchenverbunde (Tabelle 8)

ch

Faserlage

Faserverstärkte Polymere Größter Anwendungsbereich für Faserverbunde. Hier ist das Einbetten in die flüssigzähe Matrix leichter möglich als in Metalle oder Keramik ( 5.3.4.). Wegen der niedrigen Schmelztemperaturen können auch Naturfasern eingebettet werden.

Symbol

w

w

w

.te

unidirektional, parallel bei Strängen (Rovings), Bändern (Tapes) bidirektional, unter 90° bei Geweben multidirektional bei Matten aus Schnittfasern (Wirrfasern) oder Gewebelagen mehrfach übereinander

MD

Oberflächenbehandlung der Fasern (Interface, Schlichte) soll die Benetzung sichern, Reaktionen zwischen Faser und Matrix verhindern und Schutz bei der Verarbeitung bieten, damit eine kraftschlüssige Verbindung zwischen beiden gewährleistet ist. Faserverstärkte Metalle (Tabelle 8) Kurzfasern können bis 40 % pulvermetallurgisch in die Metallmatrix eingebracht werden. Hochschmelzende Fasern werden in Leichtmetalle mit niedrigem Schmelzpunkt durch Vakuumgießen eingebettet. Dazu wird ein vorgefertigtes Fasergelege (Preform) in der Form fixiert (Auftrieb) und langsam von einer Seite her durchtränkt. Flächige Teile entstehen durch Plasmabespritzen von Fasern auf Unterlagen (Trennmittel hex. Bornitrid) mit folgender Warmumformung. Lotwalzplattiern von C-Fasern (Ni-bedampft) mit AlSi12 beschichteten Al-Folien bei 600° C.

Wichtig für die Leichtmetalle Al und Mg für den Einsatz bei höheren Temperaturen. Durch Teilchen mit rundlicher, unbestimmter Form entstehen isotrope Werkstoffe. Bei Teilchengrößen zwischen 0,01 und 0,1 m und Abständen von 0,1 ... 0,5 m werden E-Modul und Festigkeit der Matrix auch bei höheren Temperaturen durch Dispersionsverfestigung erhöht. Die Wärmeausdehnung sinkt je nach Teilchengehalt. Schmelzmetallurgisch können bis zu 20 %, pulvermetallurgisch bis zu 40 % Al-Oxid- oder SiC-Teilchen eingebracht werden, durch Sprühkompaktieren bis zu 15 %. Zu den Teilchenverbunden gehören auch die altbekannten gefüllten Duroplaste, ebenso können Sinterhartmetalle mit hohem Anteil an harten Carbiden und Schleifkörper dazu gerechnet werden. 6.3.4 Durchdringungsverbunde (Tabelle 7) Eine höherschmelzende, poröse Matrix wird mit einer flüssigen Phase getränkt, sodass sich beide gegenseitig durchdringen. Dabei dient die Erste als Gerüst zur Kraftaufnahme, die Zweite führt zu dichten Werkstoffen bzw. übernimmt andere Funktionen.

6 Werkstoffe besonderer Herstellungsart oder Verarbeitung 6.3.5 Schichtverbunde

Verbundstruktur

Flächige Halbzeuge aus parallel liegenden Schichten unterschiedlicher Stoffe, die miteinander durch Fügen verbunden sind: Kunstharzverleimtes Papier, Gewebe oder Holzfurniere ergeben Halbzeuge als Platte oder Profil. Bei Sandwichstrukturen liegt eine leichte Schicht zwischen zwei Deckschichten, welche die Biegezug- und -druckspannungen übernehmen. Beschichtungen von Bauteilen und Halbzeugen ( 7.3): Die Schicht kann selbst einen Verbund darstellen (Compositschichten). Dispersionsschichten haben eingelagerte Partikel, Stapelschichten sind Schichtverbunde (Multilayer bei Werkzeugbeschichtungen). Phase 2 Funktion Öl, Fett, Schmierstoff Kupfer, Cu, Stromund Wärmetransport, Silber zur Wärmeabfuhr Blei, Pb Silicium (flüssig) reagiert mit C zu SiC, bis 20 % metallisches Si

Feuerfestes Ofenmaterial mit hitzebeständigen Stahlfasern (Thermohäcksel) ist thermoschockbeständiger Keramikfaser SiC-faserverstärktes SiC, C-FaserKohlenstoff, CFC (Sigrabond) Teilchenverbunde Kermisch gebundene Schleifkörper mit Keramik/ Hartstoffen Hartstoffe Verbundstruktur

Polymermatrixverbunde PMC

Faserverbunde GFK Glasfaser-, CFK-Faserkunststoff Teilchenverbunde Duroplaste mit Füllstoffen, Polymerbeton mit geringerer Dichte und Wärmeleitung Schichtverbunde Hartpapier- und Hartgewebe, Kunstharzpressholz

Anwendung Selbstschmierende Lager Kontaktwerkstoffe Düsen f. Strahltriebwerke

fo

6.4 Werkstoffe für Lötungen

er 24

.in

Löten ist eine stoffschlüssige Verbindung von Metallen untereinander und auch mit artfremden Stoffen (z.B. Keramik). Die Partner werden nicht aufgeschmolzen, ein Erweichen und Verformen dünner Strukturen muss vermieden werden. Der Schmelzbereich des Lotes ist danach auszuwählen. Einteilung nach der Schmelztemperatur. Weichlote (< 450° C) Hartlote (> 450° C), Hochtemperaturlote (> 900° C). Der Lötspalt wird beim Fugenlöten durch Kapillarwirkung auch gegen die Schwerkraft gefüllt. Voraussetzung ist eine Spaltbreite < 0,2 mm und oxidfreie Oberflächen, die während des Lötens durch Flussmittel vor Neuoxidation geschützt werden müssen. Spaltlöten für größere Spaltbreiten erfordert höheren Lötmitteleinsatz (nicht für Ag-haltige Lote).

.te

Tabelle 8. Übersicht Verbundwerkstoffe

ch

ni k

Strahlenschutz Si-infiltriertes SIC: SiSiC Dichte Keramik für Wärmetauscher, Gleitringdichtungen, Tragrollen und Balken in Brennöfen

Keramikmatrix-Verbunde CMC

Faserverbunde Metallfaser

Tabelle 7. Durchdringungsverbunde Phase 1 Stützgerüst Cu-Sn-Sinterbuchse Wolfram, W Härte, warmfest, geringer Abbrand Wolfram, W Silciumcarbid SiC mit C porös gesintert

77

w

w

w

Verbundstruktur Metallmatrix-Verbunde MMC Faserverbunde Cu- Drähte mit 20 % unlöslichem Nb, Metallfaser durch Walzen und Ziehen entstehen NbFasern im Cu. Hohe Festigkeit + Leitfähigkeit. Nb mit Sn-Überzug ergibt die supraleitende Phase CuNb3Sn. Keramikfaser Al-Oxidfaservertärkte Al-Kolben Polymerfaser ARALL: Langfasern aus ARAMID zwischen AlBleche geklebt, Leichtbauwerkstoff Teilchenver- Dispersionsgehärtete Al-Legierungen mit bunde Al2O3 oder SiC-Partikeln, auch als ODS(oxid-dispersion-strenghened) Legierungen Keramik/ bezeichnet. Gleitlagerwerkstoffe mit MoS2 Hartstoffe oder Graphit. SiC-Partikel in galvanisch abgeschiedenen Ni-Schichten (NIKASIL) Polymerteil- Verbundlager mit PTFE-Teilchen in der Laufchen schicht aus gesintertem CuSn10 SchichtverSandwichstruktur mit Metallschaumkern (Al, bunde Mg) oder Leichbaubleche aus korrosionsbeMetall ständigem Stahl, NiCrMo-Legierungen 1 mm mit Streckmetall als Zwischenschicht, umformbar, für Rauchgasleitungen Keramik Ti-Aluminidfolien mit SiC-Faser verwalzt (packPolymer rolling), warmfester, steifer Werkstoff. Al-Bleche und -Profile mit aufgeklebten Lagen aus CFK zur Erhöhung des E-Moduls,

6.4.1 Weichlote Von den 50 Sorten der alten Norm (DIN 1707 Z) sind 25 in die neue DIN EN 29453/94 überführt worden. Die restlichen 25 Sorten sind in DIN 1707-100/01 angeführt, wie z.B. die Cd-haltigen und solche für Leichtmetalle. Tabelle 9 gibt eine Übersicht. Tabelle 9. Übersicht, Legierungssysteme für Weichlote Systeme nach DIN EN 29453, Anzahl der Sorten Legierungs-System Sn-Pb Sn-Pb-Sb Sn-Pb-Bi Sn-Pb-Cd Sn-Pb-(Cu) Sn-Pb-Ag

Stck. 10 7 3 1 4 7

SchmelzBereich °C 183 ... 325 183 ... 270 180 ... 205 145 183 ... 215 178 ... 190

E 78

E Werkstofftechnik

Systeme nach DIN 1707-100 Legierungs-System Sn-Pb Sn-Pb (Sb) Sn Pb (Cu) Sn-Pb (P) Sn-Cd Sn-Pb-Ag Pb-Sn-Ag Cd-Zn-Ag Cd-Ag CdZn Sn-Zn Zn-Al

F-SW... DIN EN

SchmelzBereich °C 183 ... 242 186 ... 295 183 ... 190 182 ... 215 180 ... 195 178 ... 210 304 ... 365 270 ... 380 340 ... 398 265 ... 280 195 ... 385 380 ... 390

Stck. 4 3 1 4 1 2 1 3 1 1 3 1

F-SW... DIN EN F-SW.. DIN EN

31 1.1.1

Bedingt korrosiv 24 25 26 27 28 2.1.1 2.1.2 1.1.2 1.1.3 1.2.2 Nicht korrosiv 32 33 1.1.3 1.2.3

34 2.2.3

fo

Aktivator 1 ohne Aktivator, 2 Halogene 3 ohne Halogene

Die Kurzzeichen nach DIN EN 1044 nennen das Basiselement, evtl. ein weiteres, danach die Zählziffer. Kurzzeichen nach DIN EN ISO 3677 bestehen aus einem B , dem Basiselement, dem Hauptelement mit Prozentangabe, dann die weiteren LE nach fallenden Anteilen geordnet (ohne %-Angabe. LE unter 1 % werden nicht genannt. Nach einem Bindestrich folgen Solidus- und Liqidustemperaturen in °C. Lieferformen: blanke und umhüllte Stäbe, Drähte, Folien und Bänder, Granulate, verdüste Pulver, Lotringe und Formteile, Lötpasten mit Flussmittel..

6.5 Druckgusswerkstoffe Die Eigenschaften der Druckgussteile sind in Zähigkeit und Schweißeignung durch Abwandlungen der Gießverfahren verbessert worden: Vakuum-Druckguss, Niederdruckgießen mit langsamerer Einströmung und Thixoforming (Gießen bei Temperaturen zwischen Liquidus- und Soliduslinie). Für den Fahrzeugleichtbau gwinnen schweißgeeignete Al- und Mg-Sorten an Bedeutung.

ch

ni k

1 mit NH4Cl, 2 ohne 1 mit H3PO4, 2 ohne 3 anorganisch 1 Amine und/oder Am3 alkalische Stoffe moniak Angehängt wird ein Buchstabe: A für flüssig, B für fest C für Paste Beispiel: Flussmittel DIN EN 29454-1: 2 ... 2.2. A

.in

2 organisch

23 2.1.3

er 24

1 Harz

Basis 1 Kolofonium 2 ohne 1 wasserlöslich, 2 nicht 1 Salze 2 Säuren

22 3.1.2

21 3.1.1

6.4.2 Hartlote DIN EN 1044/99 (Ersatz für DIN 8513 T1 ... 5)

Tabelle 10. Flussmittel zum Weichlöten, Bezeichnungen nach DIN EN 29454-1/94 Typ

Stark korrosiv 12 13 3.1.1 3.2.1

11 3.2.2

w

Tabelle 12. Übersicht Hartlote

.te

Tabelle 11. Korrosive Wirkung der Flussmittelreste und Vergleich der Kurznamen DIN 8511-2 (F-SW...) mit denen nach DIN EN 29454-1

w

w

Kurz-Zeichen Kurzeichen ArbeitsKurzzeichen nach DIN EN 1044 nach temp. Anwendungen DIN EN ISO 3677 Anzahl Sorten DIN 8513 °C Aluminium-Hartlote, Gruppe AL mit 4,5 ... 10,5 % Si und z.T. Cu, Mg oder Bi Al 104 7 L-AlSi12 B-Al88Si-575/585 595 Al- und Al-Legierungen < 2 % Mg Silber-Hartlote Gruppe AG, enthält alle Ag-haltigen Sorten, auch wenn Ag nicht das Basis-LE ist, 10 Cd-haltige Cd-frei, für Trinkwasserleitungen, bis AG 102 L-Ag55Sn B-Ag55ZnCuSn–620/655 650 150° C Betriebstemperatur Für Lötstellen mit max. 200° C BetriebsAG 206 L-Ag20 B-Cu44ZnAg(Si)–690/810 810 32 temperatur Stahl, Cu-, Ni-Legierungen mit Flussmittel, AG 304 L-Ag40Cd B-Ag40ZnCdCu-595/630 610 bis 200° C Betr.-Temp. AG 402 —— B-Ag60CuSn-600/730 720 CrNi-Stähle, Titan Kupfer-Phosphor-Hartlote, Gruppe CP, davon 5 Sn-haltige. Für Cu ohne Flussmittel verwendbar, nicht geeignet für ferritische Werkstoffe, Cu- und Ni-Lgierungen CP 102 L-Ag15P B-Cu80AgP-645/800 700 Cu/Cu ohne, Cu-Legierungen mit 10 CP 203 L-CuP B-Cu94P-710/890 760 Flussmittel, bis 200° C Betr.-Temp. Kupfer-Hartlote Gruppe CU, 8 hoch Cu-haltige und 6 CuZn mit Sn oder Ni Cu 104 14 L-SFCu B-Cu100(P)-1085 1100 Stähle Nickel-, Cobalt-, Palladium und Gold-Hartlote, Gruppen Ni, Co, Pd, Au Ni 101 12 L-Ni1 B-Ni73CrFeSiB – 980/1060 1020 Ni, Co und ihre Legierungen, Co 101 1 —— B-Co51CrNiSiW(B)-1020/1150 1140 Stähle Pd 201 10 neu B-Pd60Ni-1235 n.b. Vakuumlöten reaktiver Metalle Au 101 6 neu B-Au80Cu(Fe)-905/910 n.b. Elektronik, Schmuck

6 Werkstoffe besonderer Herstellungsart oder Verarbeitung

79

Tabelle 13. Flussmittel zum Hartlöten (DIN EN 1045/97) Flussmittel FH10 FH11 FH12 FH20 FH21 FH30 FH40 FL10 FL20

Fügewerkstoffe Universell, Schwermetalle CuAl-Legierungen ( 600 550 ... 800

ja > 750 > 800 > 1000 > 700 600 600

750 ... 1100 > 1000 600 ... 1000 > 400 ... 700 > 400 ... 700

nein nein ja ja nein

Mechanisch zu entfernen Ohne Borverbindungen Waschen, beizen Nicht hygroskopisch

Tabelle 14. Druckgusswerkstoffe Kurzzeichen

g/cm3

Rp0,2 MPa

Rm MPa

A in %

Härte HB10

Tm in ° C

1)

2)

1

0,6 bis 2

.in

6,7

160... 1,5... 70... 170 250... 3 90 380... 180... 300 2... 80... 386 240 3 100

1

500

er 24

ZnAl4 ZL0400 (Z400) ZnAl4Cu ZL0410 (Z410)

smin3) mmax mm kg

fo

Zink-Legierungen DIN EN 1774 (Auswahl aus 8 Sorten)

n 3) x103

Anwendungen

Cu-frei dekorativ galvanisierbar

20

Plattenteller,Vergasergehäuse, PkW-Scheinwerferrahmen, Türschlösser, -griffe

Aluminium-Legierungen DIN EN 1706 AC- (Auswahl aus 9 Sorten)

2,65

1...

60... 575 2 2... 3 100 3 0,5... 80... 510... 2 2 3 110 620 1... 90... 570... 2 2... 3 120 585 3 1... 70... 520... 3... 1 5 100 620 4

80

w

2,6

230... 280 240... 320 260... 320 200... 300

ni k

2,75

140... 180 160... 240 190... 230 140... 220

ch

2,55

.te

Al Si12(Fe) (230) Al Si9Cu3(Fe) (226) Al Si12CuNi (239) Al Mg9 (349)

Magnesium-Legierungen DIN EN 1753 (Auswahl aus 8 Sorten)

w

140... 200... 1... 65... 470... 1... 170 260 6 85 600 2

MCMgAl6Mn AM 60

1,8

MCMgAl4Si AS 41

120... 190... 4... 55.. 470... 1... 150 250 14 70 620 2 120... 200... 3... 55... 580... 150 250 12 60 620

Kupfer-Legierungen DIN EN 1982 CuZn39Pb1Al-C CuZn16Si4-C

8,5 8,6

(250)

GD-Sn80Sb Gießeignung,

(350) (530)

(370)

Spanbarkeit,

100

1 bis 3

15

2

(4)

(110)

(5)

(150)

880... 900 850

2.5

30

250

3

3 10

2

3

2 bis 4

5

Armaturen für Warm- und Kaltwasser

Höchste Maßbeständigkeit, kaltformbar, korrosionsbeständig

7,1 2)

1

Rahmen f. Schreibmaschinen und Tonbandgeräte, Mobiltelefone. Gehäuse f. tragbare Werkzeuge u. Motoren, Gehäuse f. Kfz. Getriebe. Radfelgen

Höhere Festigkeit und Zähigkeit, hoher Formverschleiß durch hohe Gießtempertur

Zinn Legierungen DIN 1742

1)

25

Sehr leicht, Oberflächenschutz erforderlich

w

MCMgAl9Zn1 AZ 91

1 bis 3

Hydraulische Getriebeteike,druckdichte Gehäuse. Trittstufen f. Rolltreppen, E-Motorengehäuse. Kolben, Zylinderköpfe. Nähmaschinen. Gehäuse f. HaushaltsBüro- und optische Geräte

115 3)

Standmenge,

4)

1

2

Teile von Messgeräten

Wanddicke Wertungen: 1 sehr gut, 2 gut, 3 ausreichend

E 80

E Werkstofftechnik Korrosionelemente bestehen aus Werkstoffbereichen, auch Mikrobereichen im Gefüge, die von ionenleitenden Phasen bedeckt und immer kurzgeschlossen sind.

7 Oberflächenbeanspruchung durch Korrosion, Verschleiß und Schutzmaßnahmen Die Beanspruchung der Oberfläche durch Korrosion und Verschleiß führen zu Materialverlust, der Störungen der Bauteilfunktion verursacht und zu hohen Kosten und Folgekosten durch Ausfall führen kann. Abhilfe wird durch Werkstoffwahl oder Oberflächenschutzschichten erreicht.

Beispiele Kontaktelemente Al- Blech mit Cu-Niet Stahlblech verzinkt CuZn-Armatur in Stahlrohr Lokalelemente heterogene Gefüge, z.B. Stahl Gefüge mit Ausscheidungen von AlMgCu Konzentrationselemente Belüftungselemente aus gleichen Elektroden, Elektrolyt hat unterschiedliche Konzentration: Wassertropfen auf Stahl

7.1 Korrosion 7.1.1 Begriffe

fo

Korrosion ist die Reaktion eines metallischen Werkstoffes mit seiner Umgebung, die zu einer messbaren Veränderng – der Korrosionserscheinung – führt und die Funktion des Bauteiles beeinträchtigt.

ch

metallphysikalisch

w

w

w

.te

Elektrochemische Reaktion von Metallen in Gegenwart einer ionenleitenden Phase, meist Wasser mit gelösten Ionen. Es entstehen Korrosionselemente (Bild 1) nach dem Prinzip des galvanischen Elementes.

Bild 1. Korrosionselement Galvanische Elemente nutzen den unterschiedlichen Lösungsdruck zur Erzeugung eines elektrischen Stromes durch Oxidation des unedleren Metalles. Kathode: Elektrolyt: Anode:

Cu- Niet Stahlblech Armatur

Ferrit Al- Mischkristall

Zementit AlCu- Ausscheidung

Zentrum (Narbe) Unbelüfteter Bereich, O-arm

Außenring mit Rost, belüftet, O-reich

Korrosionserscheinungen sind: Gleichmäßiger Flächenabtrag (ungefährlich), Narben, Lochfraß, örtlich in die Tiefe gehend mit steilen Wänden, gefährlich für Druckleitungen und -behälter. Interkristalline Angriffsform (Kornzerfall) ist Abtragung längs der Korngrenzen, die ins Innere vordringt. Gefährdet sind CrNi-Stähle durch Ausscheidungen nach dem Schweißen. Selektive Angriffsform greift unedlere Gefügebestandteile an: Entzinkung von 2-phasigen CuZn-Legierungen, Zn-reicheres -Zn ist anodisch und geht in Lösung, der Cu-Anteil bleibt als dünne Schicht zurück. Spaltkorrosion tritt in engen Spalten (punktgeschweißte Bleche) auf, wenn Feuchtigkeit eindringen kann. Diese Belüftungskorrosion tritt auch bei Pfählen und Spundwänden unterhalb der Wasser-LuftGrenze auf. Kontaktkorrosion durch Kontaktelemente: Paarung von Metallen mit unterschiedlichem Potenzial ohne isolierende Zwischenlagen. Hartlötnähte mit Stahl bei Gegenwart von Lötmittelresten. Weitere Arten sind Säurekondensat- und Kondensatwasserkorrosion (Auspuffanlagen), Stillstandskorrosion und mikrobiologische K. als spezielle Fälle.

er 24

chemisch

Häufigste Reaktion, Rosten des Stahles, Patina auf Kupferdächern Zunderung des Stahles in heißen Gasen und Schmelzen, Anlassfarben, Anlaufen von Silber Zerfall durch Gitter- oder Gefügeumwandlungen mit Volumenänderung, Zinnpest, wasserstoffversprödung

Al- Blech Zn-Schicht Stahlrohr

ni k

elektrochemisch

Kathode, geschützt

.in

Reaktionsarten

Anode, korrodiert

edleres Metall (Gefügeteil) in der Spannungsreihe rechts stehend, nimmt Elektronen aus dem Elektrolyten auf (kathodische Reduktion), meist wässrige Lösung von Salzen, Basen oder Säuren, enthält Ionen unedleres Metall (Gefügeteil), in der Spannungsreihe links stehend, gibt Elektronen ab (anodische Oxidation.

Korrosionsprodukte sind bei Stahl Rost aus FeOxiden und Fe-Hydroxiden, schichtartig aufgebaut und durchlässig. Fremdrost sind Rostablagerungen auf fremden Oberflächen. Bei langzeitiger Einwirkung von Gasen bei höheren Temperaturen entstehen Zunderschichten, die sich durch unterschiedliche Wämedehnung vom Grundwerkstoff lösen können (hitzebeständige Stähle 3.2.12). Deckschichten sind fest haftende, gleichmäßig deckende Reaktionsprodukte, welche die Reaktion bremsen oder verhindern. Bei ungleichmäßiger Ausbildung können Korrosionselemente entstehen.

7 Oberflächenbeanspruchung durch Korrosion, Verschleiß und Schutzmaßnahmen

7.1.2.3 Änderung der Reaktionsbedingungen (Temperatur, pH-Wert oder Strömungsgeschwindigkeit), z.B. Steigerung der Strömungsgeschwindigkeit bei Lochkorrosion. Kathodischer K.-Schutz durch Opferanoden aus unedlen Metallen (Zn, Mg, Al ) in der Umgebung des Schutzobjektes (Schiffsschrauben und -ruderanlagen, Sie werden elektrisch leitend angebracht. Fremdstromanoden für erdverlegte Kabel, Rohrleitungen und Behälter. Als Anode (Pluspol) dienen im Erdreich vergrabene Platten aus GX70Si15 in Koks und Fe-Schrott eingebettet und mit einer äußeren Gleichstromquelle gespeist.

Passivschichten sind sehr dünne, undurchlässige, oxidische Schichten im nm-Bereich, von Metallen selbst durch Reaktion gebildet (Al, Cr, CuLegierungen, Ti ). Durch sie wird der Werkstoff passiv, d.h. nimmt nicht mehr an der Reaktion teil. 7.1.2 Korrosionsschutz K.-Schutz kann durch drei Maßnahmen erreicht werden:  Änderung der Reaktionspartner bzw. der Reaktionsbedingungen (Werkstoffwahl),  Elektrochemische Veränderung der Spannungsverhältnisse (kathodischer Schutz),  Trennung der Reaktionspartner durch Schichten oder Überzüge auf dem metallischen Werkstoff.

7.1.2.4 Trennung durch Schutzschichten

Beständigkeitshinweise

DECHEMA-Werkstofftabellen geben Beständigkeit von Metallen, Polymeren und anorganischen Werkstoffen gegen die in der chemischen Industrie verwendeten aggresiven Medien für verschiedene Temperaturen an. Cu und Cu- Mit steigendem KorrosionswiderLegierungen stand: CuZn, CuSnZn CuSn, CuAl, CuNiZn, CuNi Al und AlUnbeständig gegen Alkalien, CuLegierungen leg. Sorten allg. unbeständiger Ti und TiBeständig gegen Cl-Ionen, SpRK Legierungen,. und Salzschmelzen Kunststoffe Sortenspezifische Unbeständigkeit gegen Chemikalien Keramische Hohe Beständigkeit gegen fast alle Stoffe Stoffe

.te

Korrosionsbeständige Stähle und Stahlguss

.in

10202/01

Kaltgewalztes Verpackungsblech, elektrolytisch verzinnt und spezialverchromter Stahl

10209/96

Kaltgewalzte Flacherzeugnisse aus weichen Stählen zum Emaillieren

10326/04

Kontinuierlich schmelztauchveredeltes Band und Blech aus Baustählen zum Kaltumformen Kontinuierlich schmelztauchveredeltes Band und Blech aus weichen Stählen zum Kaltumformen

10327/04

w

3.4.4.14

w

w

Elektrolytisch verzinkte, kaltgewalzte Flacherzeugnisse aus Stahl zum Kaltumformen

er 24

Hinweise

ch

Werkstoffgruppe

4.3.0 4.2.0 5.4.0 Tab. 5-9 6.2

7.1.2.2 Veränderung des korrodierenden Mediums ist begrenzt möglich. Entzug schädlicher Beimengungen wie z.B. CO2-Anteile oder gelöstes O durch Erwärmen oder Vakuum bei Kesselspeisewasser. Zusätze, speziell auf das Medium abgestimmt, verlangsamen die Reaktion (Inhibitoren), z.B. in Schmierölen enthalten.

Werkstoffe und Überzüge

10152/03

ni k

Tabelle 1. Hinweise auf korrosionsbeständige Werkstoffe

DIN EN

fo

Schutzschichten aus verschiedenen Stoffen werden nach zahlreichen Verfahren auf die Schutzobjekte aufgebracht ( 7.5.3). Für Bleche und Bänder existieren zahlreiche Normen.

7.1.2.1 Werkstoffe Unlegierte Stähle sind unter klimatischen Bedingungen im Außenbereich nicht beständig. Dickwandige Bauteile werden mit Rostaufschlag ausgeführt, dünnwandige mit Schutzüberzügen. Zahlreiche Normen für Flacherzeugnisse mit Überzügen (7.1.2.4).

81

Auflagen

+Z, +ZF, ZA, +AZ, + AS  Tabelle 14 C

10292/05

Kontinuierlich schmelztauchveredeltes Band und Blech aus Stählen mit höherer Streckgrenze

Für Bauteile aus Stahl kommen neben der Schmelztauchbehandlung (z.B. Feuerverzinken,-aluminieren) auch thermochemische Verfahren zur Anwendung ( 3.3.5.2 Tabelle 10).

7.2 Tribologie 7.2.1 Begriffe Tribologie (griech. Reibung) ist die Wissenschaft und Technik von aufeinander einwirkenden Oberflächen in Relativbewegung. Sie umfasst das Gebiet von Reibung und Verschleiß, einschließlich Schmierung und schließt Grenzflächenwechselwirkungen sowohl zwischen Festkörpern als auch zwischen Festkörpern und Flüssigkeiten oder Gasen ein.

E 82

E Werkstofftechnik

Tabelle 2. Wechselwirkungen zwischen Reibung, Verschleiß und Schmierung Reibung Durch Reibung entsteht der hydrodynamische Schmierfilm +

Reibung ist Ursache für Verluste an  Energie (Reibungswärme)  Material (Abrieb,Verschleiß)

, Schmierstoffe vermindern die Reibung

+ , Verschleiß verstärkt die Reibung Schmierung

Verschleiß  (Wechselwirkungen)

Schmierstoffe mindern EnergieVerluste und Verschleiß, können Oberflächen chemisch verändern

Reibung und Verschleiß sind deshalb keine Werkstoffeigenschaften, sondern Eigenschaften des jeweiligen tribologischen Systems.

Wärme (Alterung) und Abrieb verändern die Schmierstoffe

Aufgabe der Tribologie ist die Optimierung tribologischer Systeme, im Einzelnen:

fo

 Steigerung des Wirkungsgrades und der Leistung  Erhöhung von Zuverlässigkeit und Lebensdauer

1 Grundkörper ist der für den Verschleiß wichtigere (Lagerschale, Führungsbahn, Baggerschaufel). 2 Gegenkörper. Bei geschlossenen Systemen ein definierter Körper (Wellenzapfen, Führungsprismen), bei offenen Systemen ein ständig wechselnder (Fördergut, Schmiederohling, Gestein). 3 Zwischenstoff (Schmierstoffe, Abrieb). Diese drei Systemelemente sind von einem umhüllenden Stoff umgeben: 4 Systemumhüllende, i. A. Luft mit Anteilen von O2, CO2, SO2 oder H2O und Staub. Die Stoffe können mit den Oberflächen und dem Zwischenstoff reagieren. 5 Beanspruchungskollektiv mit den Größen Normalkraft FN , nach Betrag, Richtung und zeitlichem Verlauf sehr verschieden. Relativgeschwindigkeit v. Die Bewegung kann gleitend, wälzend, stoßend oder strömend sein (Flüssigkeiten, Gase) Temperatur T, wirkt auf die Viskosität des Schmierstoffes ein, beschleunigt Reaktionen. Beanspruchungszeit t B erhöht Materialverlust und Masse der Reaktionsprodukte.

 Senken der Wartungs- und Instanthaltungskosten.

er 24

.in

Das Tribologische System (Bild 2)

w

w

w

.te

ch

ni k

7.2.1 Reibungsarten und Reibungszustände

F v

Bild 2. Tribosystem

Tabelle 3. Reibungsarten Haftreibung

Widerstand, welcher eine Relativbewegung zweier sich berührender Körper verhindert

Gleitreibung

Widerstand, welcher eine Relativbewegung zweier sich berührender Körper hemmt

Rollreibung

Widerstand, der das Rollen eines Zylinders auf der Unterlage hemmt, idealisiert mit Linienberührung und der Relativgeschwindigkeit Null (kein Schlupf)

Wälzreibung Innere Reibung (Viskosität)

Rollreibung mit Gleitanteil (Schlupf) Widerstand in einem Körper, der eine Relativbewegung innerer Volumen- oder Stoffteilchen behindert

Ursachen der Reibung sind Adhäsionskräfte durch ungleiche elektrische Ladungen (Dipolkräfte) und Mikrokontakte zwischen den Rauheitsspitzen  hohe Flächenpressung  Verformung  Verschweißung und Abscheren. Es entsteht in der Kontaktfläche eine Reibkraft F = FN f, die längs des Reibweges wirkt und sich überwiegend in Wärme umsetzt. Ein Teil wird zur plastischen Verformung und Abscheren der Mikrokontakte benötigt. Die Reibzahl f (auch ) wird durch Versuche ermittelt und hängt von Reibungsart und -zustand ab, es können auch Flächenpressung und Gleitgeschwindigkeit Einfluss haben.

7 Oberflächenbeanspruchung durch Korrosion, Verschleiß und Schutzmaßnahmen

Kinematische Viskosität: Zeitmessung, Ausfluss aus genormten Gefäßen (Kapillarviskometer). Dynamische Viskosität: Zeitmessung, Fallzeit einer Kugel in genormten Gefäßen (Fallviskosimeter). Einflusse auf die Viskosität

Tabelle 4. Reibungszustände Verschleiß Beispiel Sehr hoch Bremsbelag „Fressen“ Scheibe Radspurkranz Schiene

Temperatur

Viskosität steigt

Umgebungsmedium, Zeit Viskosität sinkt

mit mit durch Oxidation (VerLänge und steigender harzung), thermischen ZerVerzweigungen Temperatur. fall und mechanisches Abscheren der Ketten

Stärkster Einflussfaktor ist die Temperatur. Eine Temperatursteigerung um 10 K senkt die Viskosität bis auf die Hälfte, max. bis zu einem Drittel. Viskostätsverbesserer (verzweigte Polymere) mindern die Abhängigkeit, wichtig für Verbrennungsmotorenöle.

w

w

Äußere Pumpe erzeugt vor Hydrostatisch dem Anfahren den Schmier(aerostatisch) film, der die Reibpartner trennt Druckaufbau durch Adhäsion der Ölmoleküle, die in den sich verengenden Spalt gezogen werden. VorausHydrosetzungen sind : Ausreichendynamisch de Relativgeschwindigkeit (aerodynaund Viskosität des Schmiermisch) stoffes Verdrängungswirkung von Flächen, die sich aufeinander zu bewegen

er 24

Mineralöle werden durch fraktionierte Destillation aus dem Rohöl abgetrennt und sind Mischungen aus linearen oder verzweigten Alkanen (Parraffinbasisöl) oder ringförmigen Cyclo-Alkanen (Naphtenbasisöl). Durch Raffination entstehen unlegierte Öle für einfache Beanspruchungen (Tabelle 5). Mit Zusätzen (Tabelle 6) sind sie für besondere Anforderungen geeignet ( z.B. Motorenöle).

ni k

Lager im Dauerbetrieb

ch

Reibung und Verschleiß minimal

.in

7.2.3.1 Öle Anfahren von Maschinen mit kaltem Schmiermittel

fo

7.2.3 Schmierstoffe

Der lückenlose Schmierfilm entsteht durch Druckaufbau von außen oder im Innern des Öles, für seine Aufrechterhaltung sind Dicke des Schmierspaltes, Viskosität und Temperatur des Schmiermittels wichtig.

w

Molekülstruktur

Lösen von Grenzschichten Schrumpfverbindunvermingen dern Reibung und Verschleiß

.te

Zustand Kennzeichen Festkör- Gleiten ohne Zwischenperrei- stoff. Bei Metallen erfolgt bung Adhäsion mit Stoffübertragung und Abscheren. Trocken- Adhäsionsneigung umso reibung kleiner, je unterschiedli(im Vaku- cher die Kristallgitter der Partner sind. um) Grenz- Als Zwischenstoff treten schicht- Grenzschichten auf, die Reibung durch tribochemische Reaktionen der Reibpartner mit dem Umgebungsmedium (Luft) und dem Zwischenstoff (Ölzusätze) entstehen. Grenz- Durch Adsorption bilden reibung sich auf oxidischen Oberflächen molekulare Schmiertofffilme aus. Schmierfilm zeitweise Mischreibung unterbrochen, es wechseln Festkörper- und Flüssigkeitsreibung ab Lückenloser Schmierfilm, FlüssigReibung zwischen den keitsreibung Reibpartnern wird verlagert in die Reibung zwischen den Schmierstoffmolekülen. Gasrei- Lückenloser Gasfilm bung trennt die Reibpartner

83

Wellenzapfen liegt in Ruhe exzentrisch in der Lagerbohrung, Schmierfilmdicke muss größer sein als Summe der Rautiefen

Wälzvorgang, Aquaplaning

Viskosität, (auch Zähigkeit) ist die wichtigste Kenngröße für Schmieröle und kennzeichnet die Kraft, mit der sich die Kettenmoleküle einer Verschiebung in Schichten (laminare Strömung) widersetzen. Dabei erfolgt auch ein Abscheren zu kleineren Ketten (Alterung). Hohe Viskosität = zähflüssig, niedrige V. = dünnflüssig.

Tabelle 5. Kennbuchstaben und Symbole für Schmieröle, Sonderöle, schwerentflammbare Hydraulikflüssigkeiten und Synthese- oder Teilsyntheseflüssigkeiten nach DIN 51502 Stoffart (Anwendung)

Kennbuchstabe(n)

Normen

Stoffgruppe 1 Mineralöle, Normalschmieröle Umlaufschmieröle Gleitbahnöle Druckluftöle Luftfilteröle Formen-Trennöle Hydrauliköle (HL, HLP) Hydrauliköle (HVLP) Motoren-Schmieröle) Schmieröle für Kfz.-Getriebe) Isolieröle elektrisch Kältemaschinenöle Härte- und Vergüteöle Wärmeträgeröle Korrosionsschutzöle Kühlschmierstoffe Schmier- und Regleröle Luftverdichteröle (VB, VC) Walzöle

AN C CG D F FS H HV HD HYP J K L Q R S TD V W

DIN 51501/79 DIN 51517/04

DIN 515241/2/89 DIN 51524-3/90

DIN 51503-1/97 DIN 51522/98 DIN 51385/91 DIN 51515-1/01 DIN 51506/85

E 84

E Werkstofftechnik Kennbuchstabe(n)

Stoffart (Anwendung)

Tabelle 7. Zusatz-Kennbuchstaben für Schmierstoffe (ausgenommen sind Motorschmieröle, Schmieröle für Kfz.-Getriebe und schwer entflammbare Hydraulikflüssigkeiten).

Normen Symbol

Stoffgruppe 2: Schwer entflammbare Hydraulikflüssigkeiten für Bergbau, Walzwerke, Flugzeuge Öl-in-Wasser-Emulsionen HFA DIN 24320 Wasser-in-Öl-Emulsionen HFB HFC Wäßrige Polymerlösungen HFD Wasserfreie Flüssigkeiten Stoffgruppe 3: Synthese- oder Teilsyntheseflüssigkeiten, biologisch abbaubar, für Anlagen der Nahrungsmittelindustrie, Baumaschinen E FK HC PH PG SI X

Ester, organisch Perfluor-Flüssigkeiten Synthet. Kohlenwasserstoffe Ester der Phophorsäure Polyglykolöle Silikonöle sonstige

1500

220 320 460 680 1000 1500

130 180 250 360 510 740

D

Schmieröle, die in Mischung mit Wasser verwendet werden, z.B. Kühlschmierstoff SE

E

Schmierstoffe mit Wirkstoffen zum Erhöhen des Korrosionsschutzes und/oder der Alterungsbeständigkeit, z.B. Schmieröl DIN 51517 - CL-100

L

Schmierstoffe mit Festschmierstoff-Zusatz (z.B. Graphit, Mo-Disulfid) z.B. Schmieröl CLPF

F

Wassermischbare Kühlschmierstoffe mit Mineralölanteilen, z.B. Kühlschmierstoff SEM

M

Wassermischbare Kühlschmierstoffe auf synthetischer Basis, z.B. Kühlschmierstoff SES

S

Schmierstoffe mit Wirkstoffen zum Herabsetzen von Reibung und Verchleiß im Mischreibungsgebiet und/oder zur Erhöhung der Belastbarkeit, z.B. Schmieröl DIN 51517 - CLP-100

P

.in

er 24

ni k

220 320 460 680 1000

15 20 30 40 60 90

18 29 42 61 90 135

ch

ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG

150

22 32 46 68 100 150

.te

22 32 46 68 100

Dyn. V. mPa s 40° C 2,0 2,9 4,1 6,2 9,1 13,5

w

ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG

15

w

2 3 5 7 10

w

ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG ISO VG

Kinem. Visk. mm2/s 40 50° C 1,3 2,2 2,7 3,2 3,7 4,6 5,2 6,8 7 10 11 15

Schmieröle mit detergierenden Zusätzen, z.B. Hydrauliköl HLPD

fo

Tabelle 6. Kennzahlen für die Viskosität (fett) nach DIN 51519. (Viskositäten sind ca.-Werte) ISOViskositätsklasse

ZusatzKennbuchstaben

Schmierstoffart

200 290 415 620 900 1350

Schmierstoffe, die mit Lösungsmitteln verdünnt sind, z.B.Schmieröl DIN 51513 - BB-V1)

V

1) Kennzeichnung nach der Verordnung über gefährliche Stoffe (Gef-

StoffV). ■ Beispiel: Kennzeichnung eines Öles

CL 68

Kasten: Mineralöl C Schmieröl C, Stoffgruppe 1; L Korrosionsbeständigkeit,( Tabelle 7); 68 Viskositätskennzahl (Tabelle 6)

Normen: DIN TB 192 Schmierstoffe, Eigenschaften und Anforderungen, TB 303 und TB 248 Prüfungen

Tabelle 8. Zusätze zu Schmierölen Eigenschaftsmangel

Zusätze (Additives)

Stoffe und Wirkungsweise

Viskosität sinkt stark mit steigender Temperatur

VI-Verbesserer (VI = Viskositätsindex). Die V,T-Kurve wird flacher

Polymere Kettenmoleküle (Mr = 2 (104 ... 106 aus PMMA, PEPP, SB). Die Knäuelmoleküle strecken sich beim Erwärmen und erhöhen die innere Reibung

Bei Misch- und Grenzreibung kommt es zu Adhäsionsverschleiß, es erhöht sich die Reibzahl

Verschleißminderer AW - (anti-wear) und EP-Zusätze (extrem pressure)

Polare Zusätze bilden eine Adsorptionsschicht (elektrostatische Anziehung zum Metall), organische Cl-, P- und S-Verbindungen bilden durch tribochemische Reaktionen Oberflächenschichten mit kleinerer Reibzahl zu den Partnern

Feststoffteilchen lagern sich auf den Metalloberflächen ab

Detergentien

Zusätze fördern die Benetzung durch Öl und lösen Ablagerungen ab

Feststoffteilchen (Abrieb) lagern im kalten Öl ab

Dispersantien

Öl-Abbaustoffe greifen Metalle an

Korrosions-Inhibitoren

Zusätze halten die Teilchen ( Ruß) in Schwebe, keine Kaltschlammbildung Zusätze ermöglichen die Bildung von dünnen Schutzschichten

7 Oberflächenbeanspruchung durch Korrosion, Verschleiß und Schutzmaßnahmen 7.2.3.2 Festschmierstoffe sind durch ihre Kristallstruktur in der Lage, in dünnsten Schichten abzuscheren. Dabei bleiben kleinste Partikel in den Rauheitsmulden zurück, wo sie die Oberflächen glätten und Mikrokontakte verhindern. Voraussetzung ist genügend kleine Partikelgröße (0,1 ... 1 m). Festschmierstoffe werden eingesetzt bei hohen Temperaturen oder bei Forderung nach Ölfreiheit. Ihre Struktur ist ähnlich: Molekülgitter mit starken Kräften (kleine Abstände) innerhalb der netzartigen

85

Moleküle und schwache Kräfte (größere Abstände) zwischen ihnen. Anwendung für Gleitlager mit niedrigen Gleitgeschwindigkeiten, oszillierenden Bewegungen im Mischreibungsgebiet, bei Forderung nach Ölfreiheit und bei hohen Temperaturen, wie Schraubenverbindungen an Auspuffanlagen, Rohrleitungsflanschen, Bestandteil von Verbundwerkstoffen für Gleitfunktionen. Anwendungsformen sind Pasten, Sprays, und Einlagerungen in Sinterwerkstoffe.

Tabelle 9. Festschmierstoffe, Eigenschaften und Anwendung Stoff

Beschreibung

Anwendung

Magnesiumsilikat, weißes Mineral, fettiger Griff

Pulver, Gleit- und Trennmittel für Reifendecke/ Schlauch, in Kabeln, Schneiderkreide

Graphit

Reiner Kohlenstoff, schwarzes Mineral, höhere Wärmeleitfähigkeit und Temperaturbeständigkeit in Luft (550 °C) als MoS2, preisgünstiger

Pulver für Sicherheitschlösser, Pasten mit rückstandfrei verdampfenden Flüssigkeiten. Zusatz zu Fett und Öl, Bestandteil von Sinterwerkstoffen für Gleitzwecke (Stromabnehmerteile, Kolbenringe f. Gaskompressoren)

Bornitrid (hex. BN)

Wegen des Graphitgitters als weißer Graphit bezeichnet, in Luft stabil bis 1000 °C, in Inertgas bis 1800 °C

Beschichtung (coatings) mit Spray oder Pasten (Schlichte) von gießtechnischen Geräten und Anlagen, die mit Al-, Mg-, Zn-, PbSchmelzen oder Schlacken Kontakt haben. Geringe Benetzung und Reibung zwischen Schmelze/Wand. Trennmittel beim Löten, Sintern, und Warmumformen

Molybdändisulfid

Synthetische Verbindung MoS2, bleigraue Kristalle, höhere Druckfestigkeit (Dichte) und Beständigkeit im Vakuum (Pumpen) als Graphit, bis ca 400 °C beständig, Korngröße 0,1 ... 10 m

Pulver und Pasten für Grundbehandlung von Gleitstellen, die nicht mehr nachgeschmiert werden können: Stopfbuchsenpackungen, Kreuzgelenke. Gleitlacke für Nabe-Welle-Verbindung zur Verhütung von Reiboxidation (Passungsrost), Bestandteil von Sinterwerkstoffen für Gleitzwecke (in Verbindung mit PTFE (Teflon) und hex. BN

ch

ni k

er 24

.in

fo

Talkum

7.2.3.3 Fette

w

w

w

.te

Fette sind durch Verseifung verdickte Öle (Naphtenbasis = Ringverbindungen) Seifen sind Salze der Metalle Na, Ca, Li (auch Kombinationen) mit langkettigen Fettsäuren. Der Viskosität entspricht die Konsistenzkennzahl, ermittelt mit der Konuspenetration (DIN ISO 2137). Zähes Fett lässt einen genormten Kegel weniger eindringen als dünnflüssigeres. Tabelle 10 (4 Teile). Kennzeichnung von Schmierfetten DIN 51502 1 Schmierfett für Kenn-Buchst. Wälz- und Gleitlager, K Gleitflächen DIN 51825 geschlossene Getriebe DIN 51826 G Offene Verzahnungen (Haftschmierstoffe) OG Für Gleitlager und Dichtungen M Schmierfette auf Synthesebasis Tab. 5/Stoffgr. 3 ■ Beispiel: Kennzeichnung eines Fettes mit Mineralölbasis

K 3E-20

Dreieck: Mineralölbasis ; K für Wälzlager (Tabelle 10.1) 3: Konsistenzklasse 3 (Tabelle 10.2); E: obere Gebrauchstemp. bis 80° C (Tabelle 10.3), -20: untere Gebrauchstemperatur (Tabelle 10.4).

2 Konsistenzklasse Walkpenetration in 0,1 mm 445...475 400...430 355...385 310...340 265...295 220...250 175...205 130...160 85...115

Kennzahl 000 00 0 1 2 3 4 5 6

3 Zusatzkennbuchstaben Tmax Verhalten in °C gegen 1) Wasser 60 0 oder 1 C 2 oder 3 D 80 0 oder 1 E 2 oder 3 F 100 0 oder 1 G 2 oder 3 H 120 0 oder 1 K 2 oder 3 M

4 Gebrauchstemperatur Tmin in °C

Kennzahl

– 10 – 20 – 30 – 40 – 50 – 60

– 10 – 20 – 30 – 40 – 50 – 60

Tmax in °C

Verhalten gegen Wasser

140 N 160 Nach P 180 VereinR 200 barung S 220 T >220 U 0 keine, 1 geringe, 2 mäßige, 3 starke Veränderung

E 86

E Werkstofftechnik

Tabelle 11. Verschleißmechanismen VerschleißMechanimus Adhäsion Abrasion (Furchung) Oberflächenzerrüttung Tribochemische Reaktion

Kennzeichen

Erscheinungsbild

Gegenmaßnahmen

Verschweißungen im Mikrobereich, wo örtlich Fresserscheinungen, Reibpartner mit unterschiedlihohe Temperaturen (Blitztemperaturen) auftreten Bremsspuren, Aufcher chemischer Struktur können bauschneide, wählen Zerspanung im Mikrobereich, Riefen durch harte Riefen auf Bremsscheiben Hartstoffpartikel im GrundkörTeilchen im Zwischenstoff oder durch die Adhäsi- oder an Lagern bei verunrei- per, Einbettungsfähigkeit on entstandene, abgescherte, verfestigte Partikel nigtem Öl des Gegenkörpers Rissbildung in der Oberfläche durch wechselnde Grübchenbildung bei Wälz- Dickere Randschicht gehärtet Spannungen und Verformungen hervorgerufen lagern, an Zahnflanken, (bei Stahl) Reaktionsprodukte beeinflussen den Verlauf des Verschlei- Reiboxidation, (Passungsrost), Dünne Zwischenßes. Sie entstehen durch Reaktion der Reibpartner mit dem Wirkung der Öl-Additiva auf die schichten aus Festschmierstoffen Umgebungsmedium unter Wirkung der Tribobeanspruchung Oberflächen (Hypoidöle)

7.3 Verschleiß

fo

.in

ni k

7.4 Lager- und Gleitwerkstoffe

Struktur von Gleitlagern Massivgleitlager (Cu-Knet- und Gusslegierungen) als Sand-, Kokillen-, Strang- oder Schleuderguss, je nach Größe und Stückzahl. Die gesamte Lagerschale besteht aus dem Lagerwerkstoff. Verbundgleitlager (alle Lagerwerkstoffe) in dünneren Schichten auf korrosionsgeschützten, verzinnten, oder verkupferten Stahlstützschalen (1...3 mm) zur Kraftübernahme und Ausgleich der Wärmedehnung. Tragschicht aus Lagermetallen und evtl. Zwischenschichten als Diffusionssperre und teilweise eine äußere Gleitschicht (Dreischichtlager). Gleitschichten (overlay)) aus PbSn(Cu), galvanisch in dünner Schicht aufgebracht (< 20 m), für Grenzreibung und als Korrosionsschutz. Gleitlagerfolie. AlStreckmetall mit PFTE und Festschmierstoff, eingewalzt und gesintert. Extrem dünnwandige Bauweise (Glacier DM.) für z.B. spielfreie Scharniere.

er 24

Verschleiß ist der Materialverlust durch die tribologische Beanspruchung: Im Mikrobereich wird die Oberfläche impulsartig elastisch und plastisch verformt, schockartig erwärmt und abgeschreckt, evtl. durch Martensitbildung verfestigt (Reibmartensit) und durch abgelöste Partikel zerfurcht und chemisch aktiviert. Verschleiß erfolgt nach vier Mechanismen, die vielfach in Kombination auftreten (Tabelle 11).

unterschiedlichen Legierungen, Polymeren und Keramik zur Verfügung (Tabelle 14).

7.4.1 Allgemeines

w

w

w

.te

ch

Bei der Kraft- und Bewegungsübertragung berühren sich Maschinenteile und gleiten aufeinander. Grundkörper sind meist Bauteile aus Stahl oder Gusseisen im weichen, gehärteten oder beschichteten Zustand. Die Gegenkörper (Lagerwerkstoff) sollen geringen Verschleiß und Schmiermittelverbrauch verursachen, die Paarung eine niedrige Reibzahl ausweisen. Beim System Welle / Lager muss die entstehende Reibungswärme abgeführt werden, damit die Lagertemperatur nicht unzulässig ansteigt und durch Wärmedehnung kein Klemmen auftritt. Daneben gibt es andere Tribosysteme wie Zahnradpaarungen, Schnecke / Rad, Schraube / Mutter mit anderen Beanspruchungskollektiven. Für diese Beanspruchungen stehen zahlreiche Lagerwerkstoffe aus

7.4.2 Lagerwerkstoffe Kennzeichen der Lagermetalle sind im Basismetall unlösliche Komponenten. Sie erstarren – abhängig vom Schmelzpunkt – als erste ( Cu) oder letzte Phase (Pb). Auf diese Weise erhält man harte oder weiche Phasen im evtl. durch weitere LE verfestigten Grundgefüge. Es besteht die Gefahr von Seigerungen, deshalb Schleuderguss oder schnelle Abkühlung.

Tabelle 12. Gefüge der Lagerwerkstoffe Gefüge Harte Kristalle in weicher Matrix Weiche Gefügebestandteile in härterer Matrix Homogene Gefüge (Mischkristalle) Heterogene Gefüge aus Metallund Nichtmetallphasen

Werkstoffe Pb-Sn-Legierungen mit Antimon, PbSb-Kristalle sind härter (Hartblei) als das Grundgefüge, ebenso SnSb als intermetallische Phase CuZn, CuSn, CuAl mit Zusätzen: Härtere intermetallische Phasen in weicheren Cu-Mischkristallen (kfz.); CuSnPb mit härteren CuSn-Phasen mit weicherem Pb, (ist Cu-unlöslich und erstarrt als letzte Phase) in feiner Verteilung. CuSn bei geringen Sn-Anteilen, P zur weiteren Mischkristallverfestigung. Minderung der Verschweißneigung, P hat Affinität zum Schmierstoff Trockengleitlager: Stahlstützschale mit aufgesinterter CuSn-Schicht (Bronze) und aufgewalzter PTFE-, oder POM -Schicht mit Festschmierstoffanteil (Graphit).Selbstschmierende Lager: Sintereisen oder -bronze. Porenräume mit Öl, Fett oder Graphit gefüllt.:

7 Oberflächenbeanspruchung durch Korrosion, Verschleiß und Schutzmaßnahmen

87

Tabelle 13. Anforderungen an Lagerwerkstoffe und Eigenschaftsprofil Anforderungen an Lagerwerkstoffe Belastbarkeit (Flächenpressung) und Fähigkeit, Fremdkörper einzubetten und Schmiertaschen zu bilden Geringe Wärmeentwicklung, aber gute Ableitung von Reibungswärme, kein Klemmen durch Wärmeausdehnung Niedriger Verschleiß = hohe Lebensdauer

Werkstoffeigenschaften heterogene Gefüge mit härteren Tragkristallen und weicheren Gefügeteilen niedrige Reibzahl und hohe Wärmeleitfähigkeit ( Wärmedehnung der Partner beachten) Geringe Neigung zum Kaltschweißen (geringe Adhäsionsneigung, Abrasionswiderstand) Anteil oberflächlich schmelzender Bestandteile oder Festschmierstoffe im Gefüge

Bei Mangelschmierung oder Ausfall soll ein kurzzeitiges Gleiten aufrecht erhalten werden (Notlaufeigenschaften) Bei nicht exakt fluchtenden Achsen kein Bruch durch Kantenpressung, bei Stoßbelastung oder durch Ermüdung,

angepasste Zähigkeit, hohe Dauerfestigkeit

Tabelle 14. Lagermetalle und -werkstoffe, Übersicht über die Legierungssysteme Beschreibung

fo

Blei-und Blei-Zinn-Verbundlager, Gusslegierungen PbSb15SnAs Dreifachsystem aus zwei eutektischen Systemen (PbSn und PbSb) kombiniert mit einem PbSb15Sn10 peritektischen (SbSn) mit kompliziertem Erstarrungsverlauf. Primäre Ausscheidung der harPbSb10Sn6 ten Sb-reichen intermetallischen -Phase, als würfelförmige Tragkristalle in der GrundPbSb14Sn9CuAs masse aus Pb+ ) liegend. As und Cd wirken weiter verfestigend. SnSb12Cu6Pb Bei Cu-haltigen Sorten scheidet sich primär eine harte, intermetallische CuSn-Phase dendriSnSb8Cu4 tisch aus. Sie hält die später kristallisiertenden würfelförmigen SbSn-Kristalle in der bleireiSnSb8Cu4Cd chen Schmelze in Schwebe. Fettdruck: Sorten auch in DIN ISO 4383 enthalten

.in

Pb-Sn Mit kleinen Anteilen von Cu, As, Cd

Beispiele

DIN ISO 4382-2/92 Cu- Knetlegierungen für Massivgleitlager

Homogene Gefüge aus kfz.-MK bis etwa 8% Sn, darüber heterogene mit der härteren intermetallischen -Phase. (Sondermessing) , kfz.-Mischkristallgefüge, zähhart, geringe Notlaufeignung. Cu-Al sehr hart, seewasserbeständig, Konstruktionsteile mit Gleitbeanspruchung

ni k

CuSn8P CuZn31Si1 CuZn37Mn2Al2Si CuAl9Fe4Ni4

ch

Cu-Sn, Cu-Zn Cu-Al

er 24

Legierungssystem DIN ISO 4381/01

Blei ist in Cu unlöslich, es bleibt zwischen den CuSn-Mischkristallen und härteren CuSnPhasen flüsssig und erstarrt zuletzt. Zn ersetzt teilweise das teure Sn (Rotguss). Pb wirkt bei Überhitzung als Notschmierstoff. Mit steigendem Pb-Gehalt sinkt die Härte. Mit dem Sn-Gehalt steigen Härte und Streckgrenze, für gehärtete Gegenkörper und Stoßbeanspruchung geeignet

w

CuPb8Pb2 CuSn10Pb CuSn12Pb2 CuPb5Sn5Zn5 CuSn7Pb7Zn3 CuPb9Sn5 CuPb10n10 CuPb15Sn8 CuPb20Sn5 CuAl10Fe5Ni5

Massiv- und Verbundlager

w

w

Cu-Pb- Sn Massivgleitlager

.te

DIN ISO 4382-1/92 Cu-Gusslegierungen für dickwandige Verbund- und Massivgleitlager

Pb ergibt weiche, anpassungsfähige (Fluchtungsfehler) Legierungen für mittlere bis hohe Gleitgeschwindigkeiten, bei hohen Pb-Gehalten auch für Wasserschmierung geeignet. Al erhöht Korrosionsbeständigkeit und Gleiteigenschaften, Fe verhindert das Entstehen spröder Phasen. Harte Werkstoffe mit hoher Zähigkeit und Dauerfestigkeit

DIN ISO 4383/01 Verbundwerkstoffe für dünnwandige Gleitlager CuPb10n10 Mit Pb-Gehalt steigt der Verschleißwiderstand im Bereich der Mischreibung und KorrosionsbestänCuPb17Sn5 digkeit gegen Schwefelverbindungen, deshalb Einsatz in Kfz-Verbrennungsmotoren mit Stillständen CuPb24Sn4 und Kaltstarts für Haupt- und Pleuellager CuPb30 AlSn20Cu weich Al ist leicht und gut wärmeleitend, gleiche Wärmausdehnung wie bei Al-Gehäusen, die AlAl AlSn6Cu härter Oxidschicht verhindert Adhäsion und Korrosion. Mit der Härte steigt die Dauerfestigkeit. AlSi11Cu hart Gerollte Buchsen oder dünnwandig auf Stahlblech gewalzt und mit galvanischer GleitAlZn5Si1,5Cu hart schicht versehen 1Pb1Mg Gleitschichten PbSn10Cu2 weich Dünne, galvanisch aufgebrachte Schichten zum Einlaufen und für Grenzreibung Overlays PbSn10, PbIn7 Sintereisen, Fe mit 0,3 % C + Cu Porenräume sind mit Schmierstoff gefüllt (< 30 %), das bei Erwärmung austritt. Sinterbronze Cu mit 9...11 %Sn Mit Kunststoff-Gleitschicht imprägniert (PTFE, POM, PVDF) Cu-Pb

E 88

Tabelle 15. Lagermetalle und Gleitwerkstoffe auf Cu-Basis (DKI) Kurzname DIN EN 1982 W.-Nummer

Gießart 2)

Rm

Festigkeiten 1) Rp0,2 A % MPa

Härte HB min

Bemerkungen

Anwendungsbeispiele

-GS -GM -GZ -GC

260 270 280 280

140 150 150 140

12 5 5 8

80 80 95 90

Sorten mit 2 % Pb für Lager mit verbesserten Notlaufeigenschaften, dafür sind gehärtete Wellen zweckmäßig, in GZoder GC- Ausführung sind Lastspitzen bis max. 120 MPa zulässig

Schneckenräder und -kränze, Gelenksteine, unter Last bewegte Spindeln, Lager mit hohen Lastspitzen

CuSn12Ni2-C CC484K

-GS -GZ -GC

280 300 300

160 180 170

14 8 10

90 100 90

Wie oben mit erhöhter Zähigkeit und Verschleiß-festigkeit

Schneckenradkränze mit Stoßbeanspruchungen

CuSn7Zn4Pb7-C CC493K

-GS -GM -GZ -GC

240 230 270 270

120 120 130 130

15 12 13 16

65 60 75 70

Preisgünstig, für normale Gleitbeanspruchung, gute Notlaufeigenschaften durch 5...8 %Pb. In GZ- oder GCAusführung sind bis zu 40 MPa zulässig (Alter Name Rg7)

Lager im Werkzeugmaschinenbau, in Baumaschinen, Schiffswellenbezüge

CuSn7Pb15-C CC496K

-GS -GZ -GC

180 220 220

90 110 110

8 7 8

60 65 65

Beste Notlaufeigenschaften bei Mangel-bzw. Wasserschmierung. In GC- Ausführung sind bis zu 70 MPa Flächenpressung zulässig

C