31 1 609KB
; LJI: -'r&rJl
Jt-iri{J+-t{.:^on:
écôle nationale d'ingénieurs de Tunis
Examen final Matière : Construction j\létalhque II Durée : th30
Enseipnants : S. Ilontassar et R. Zakhâma
Notes de cours autorisées
Classes : 3GC
Le sujet comprend
4
parties.
Chaque partie peut êûe traitée séparément
On considère un bâtiment industriel (fonderie) de type halle situé dans la zone industrielle de Béja en Tunisie. Sa toiture est à derr.y versârlts âvec ufle rnclinaison égale à 10". La structure choisie, schématisée ci-dessous, est composée de poniques
srmples en profrlés laminés (traverses en IPE 400 et potearlx en
de 6 m. læs paflnes en IPE 120, espacées de 2
rq
HEA 360)
espacés
sont isostatiques avec des üernes
à mi-portée. Des lisses de bardage en IPE 120 sont disposées à mi-hauteur
des
potearl\ et des deux. potelets de prgnon (potelets en HEÀ 200). Les pieds des poteau-x sont articulés. La nuance de l'acier utfisé est 5235.
,=r,.l ô -- o{ ,,-û,
-frrrrée universitaire 211132it1. 1
Conception À-1) Commenter/cdtiquer les choix coflcerflant le système porteur ainsi que les différents éléments ptincipau-x et secondaires de l'ossanue.
Â-2) Analyser 1e système de contreventement adopté en décrirant
le
cheminement des efforts horizontau-r (dus au vent).
A-3) Le bâtiment peut-il êûe considéré comme contreventé selon Pourquoi
1'EC3.
?
B) Actions du vent Le bâtiment est considéré dans un site normal reposant sur le so1. Ses parois ont
une perméabilité
p < 5. Le sol
environnant
la
construction est supposé
sensiblement horizontal dans un gand périmètre. En considérant deu-x directions
de vent perpendiculaires au-x deu-r faces pignon et long-pân, déterminer pour les parois verticales et les toitrres (en utilisant les règ1es NV65)
B-1) les coefficients de pression extérieurs C". B-2) les coefficients de pression intérieurs C,. B-3) les pressions du r,,ent appliquées sur le bâtiment.
C) Dimensionnemert des Les'charges descendantes appliquées arLT pames sont les süvantes
-
:
Poids propre des cou'ÿ-ertures en panfleaux sandwich, isolation et étanchéité multicouche : 0,22 kN/m2
-
Charge d'entretien : 0,2 kN/m2 Charge d'accumulation de la poussière : 0,1 kN/m'z
C-1) Calculer les rnoments maximaux à
|ELU
sous charges descefldantes.
C-2) En supposânt que la couverture est capable de maintenir latéralement la panne, vérifier la condition de résistance selon l'EC3.
-lnnée universitaire 2t)13-2t)7,1
-
C-3) Vérifier les conditions de rigidité (à
fEiS
en considérant une flèche
limite égale àL/200; L est la portée de la panne). C-4) Dunensionner les liernes.
IPE
120 (g
=
10,4
kÿm)
h=
ti - o,J fiIrn 120mm b=64mm Ç = -1,-l mm A= 13,2 cmz d = 93,4 mm f - / flrrn I, = 317,8 cmt \\'.,,, = 52,96 crrt' \\;,., = 66,73.; i=4,9cm I. = 27 ,67 cla:,' W.,,, = 8,65 cmj W01,, = 13,58 cm' i, = 1,45 cm I, = 1,74 cm' I", = 0,89 x 103 cm6
ustification des La combinaison d'actions à IELU la plus défavorable a donné les sollicitations maximales suir,zntes en tête des potearly Nuo = 73,5
kN,
V,,Ed
=
:
54,-{
kN
et Mrea
=
20-1,2
kN.m.
D-1) Détermrner la classe de la section. D-2) Vérifrer la résistance au cisarllement et 1'rncidence de l'effort tranchant sut
1e
rnornent fléchissant.
D-3) Etr:dier Le risque de flambement selon lT,C3 (e flambement est étrrdier dans
bardaç
1e
plan et hors plan du portique
-
à
à ne pas oublier les lisses de
disposées à mi-hauteur des potear:x).
D-4) En négligeant le risque de déversement latéral, iustiEer les poteaux utrlisés selon l'EC3.
HFA360 (g= 112Wm) n-
l){, mm
r- i/
n - )tx, fnm n - lot mm
Ç=10mm
r
rf
- 1/,J mm
A = 142,8 cm: I" = 33 090 cm' \\'.,,, = 1891 cm' Wo,,r=2088cm' 5= 75,22 cm I,=7887cm" \\'.,., = 525,3 .*'' \!'01., = 802,3 cml \ - t ,+) cm I, = I -18,8 cmt I*= 2177 x 103 cm6 mm
-\rmée unir.e rsitai re 2l)132ù11