Etude Bache D'eau [PDF]

Zitiervorschau

BET

M. BOUALI  MED. LAMINE ARCHITECTE AGREE

Siège social : 35, rue du 20 août - Oran Tel : 041- 396071 Objet : Etude de remise en état de la piscine communale de SIG

NOTE DE CALCUL BACHE D’EAU 1° ETUDE DU LOCAL : 1/1 Prédimensionnement A/ Plancher à corps creux : L max = 4,04 m Ht≥404 / 22,5 = 17,95 On opte pour un corps creux : 20 cm ( 16+4 ) 16 cm pour le corps creux 4 cm pour la dalle de compression B/ Poutres principales : 505 / 15 ≤ h  505 / 40 0,4 h ≤ b ≤ 0,7 h 

33,66 < h < 50,5 h = 45 cm 18 < b < 31,5 b = 25 cm Poutre principale : 25 x 45

Vérification RPA 99 b ≥ 20 cm h ≥ 30 cm h/ b ≤ 3

b = 25 > 20 Vérif. h = 45 > 30 Vérif. 45/25 = 1,8 < 3 Vérif.

Poutres secondaires : 405/15 ≤ h ≤405/10 h = 30 cm 12 ≤ b ≤ 21 b = 25 cm Poutre secondaire : 25 x 30  Vérification RPA 99 b > 20 cm Vérif. h = 30 cm Vérif. h/ b ≤ 3 30/25 = 1,20 < 3 Vérif.

1-2) Evaluation des charges et des surcharges

1- Plancher terrasse non -accessible Gravillon de protection (5cm) 0.05 x 1500 Etanchéité multicouche Forme de pente (5 cm) 0.05 x 2200 Isolation thermique (par vapeur) Plancher corps creux (16+4) Enduit plâtre (1 cm) 0.01x 1500

= = = = = =

75 kg/m2 10 kg/m2 110 kg/m2 14 kg/m2 285 kg/m2 15 kg/m2

G= 509 kg/m2 Q= 100 kg/m2 1-2-1)POTEAUX   : Calcul de la charge répartie  : qn=1.35 G+1.5 Q Calcul de la section du poteau  : Br=(b-2) (a-2) Br  k .  .Nu ( bc + 0.85 fe ) 0.9 100.s Nu: effort majoré k: coefficient correcteur de la durée d’application des charges , k=1; j  90 jours la section afférente saff = 5.05 2 Nu = Saff x qn

x 4.05 =5.11 m2 2

q= 1.35 (509) + 1.5 (100) = 8304 N/m Nu = 5.11x 8304 = 42433.44 N Br 1.2 x 42433.44 x 10-2 = 27.18 cm2 (14.2 + 0.85 x 400) 0.9 100 x 1.15 on opte pour une section (25 x 25) Vérification au flambement  = Lf < 35 i i= ( I )1/2 ( S )1/2 - Flambement selon l’axe x-x:

Ix-x = bh3 = 25 x 253 = 32 552.08 cm4 12 12 x-x = 0.7x 300 = 31.5720 cm verif 2°)min (b,h)  he  25 >13.4 cm verif 20 3°)1< b < 4  10  donc le calcul se fait pour une section rectangulaire (b x h) 32.5y2+27y-486=0 y=3.48 cm Ixx= by3/3+ 15 x Au.(d-y)2 K= Mser/Ixx =800.98/6589.87 = 0.12 bc= 0.12 x 3.48 = 0.42 ≤ bc donc l’armature calculées à l’E.L.U suffisent , c’est vérifier aussi pour l’appui Armature minimale Amin = 0.23 x b x d x Ftj/Fe= 0.23 x 65 x 18 x 2.1/400= 1.41 cm2 Choix des armatures Max( Amin, At)=Au= 1.8 cm2 on prend A= 1T12 + 1T10 Max (Amin,Au)=Au=0.36 cm2 A= 2T10 Vérification de l’effort tranchant Tmax = 10930.5 N  = T/b0 x d = 10930.5/120 x 200   = 3.33 Mpa  = 0.45< 3.33 les armatures transversales du à l’effort tranchant n’existe pas. Calcul de l’espacement t  min (h/35, b0/10, lmin) t  0.57 on prend t = 6 mm Calcul de l’espacement *St  min ( 0.9d ; 40 cm)  st  16.2 cm * At/b0 .St ≥ . 0.3 Ftj/0.9. Fe/s  St ≤ 58.22 * At.Fe/ St.b0 ≥ Max ( /2 , 0.4 Mpa)  St ≤ 36.12 Soit St= 15 cm Armature transversales At.Fe/b0.St≥ max (/2, 0.4 Mpa) At ≥ 0.18 Donc on prend At = 2.T6 = 0.56 cm2

Calcul des armatures tendue au droit des appuis Mamax > 0.9. d.Tmax 2213>1770.74 aucune vérification pour les armatures tendue calculées Vérification pour les bielles de béton Tmax / b0. a  0.28 x Fc28/b ; a= 0.9 d =16.2 1680.68. 102 < 4.66 vérifier Jonction hourdis nervure A’per= 4.L/Fe = 5 . 65/215 = 1.21 cm2/ml soit Aper= 56/ml st=20 cm A  A’per/2 = 0.61 cm2/ml soit A = 36/ml st= 33 cm Vérification de la flèche On vérifie la flèche pour la travée maximale l= 5.05 m Fad =L/1000+0.5= 1.005  f=0.25 h/2-c  S.P.C Ma=Mu+ Nu.(h/2-c) Ma=180 + 340.(10/2-c) = 180 + 340.(10/2-0.01) =194 n.m = 194 =0.001 ; =0.999  2 100.9 .14.2 Afs = Ma = 194 = 0.06 cm2 . d. s 0.999 .9.348 Afc= Afs- N = 0.06- 340 =h/2-c  S.P.C on a une fissuration préjudiciable

Vérification des contraintes Maser= Mser + Nser. (h/2-c) Maser= 120+ 250.(0.04) = 130 N.m Sxx= by.2/2- 15 .Au.(d-y) =0  y=0.18 cm Ixx= by3/3+ 15 x Au.(d-y)2 = 70.20cm4  K= 1.70 bc = k .y =1.7 x 0.18 = 0.3 Mpa s  donc il faut modifier les armatures à l’ELU on les recalculant à l’ELS = Maser = 130 = 0.001 2 2 b.d .bc 100.9 .15 1 = 15 bc = 0.5269 15bc + s z= d.(1-  1/3) =7.41 A = 130 = 0.08 ; Aréel 0.9.33.10-2.3.60.104 3.64> 1.06 les armatures tendues calculés conviennent. Diamètre des armatures transversales : Espacement zone nodale St min (h/4 ;12 lmin) =min (45/4;12.1.2) =10 cm Zone courante St  h/2 =45/2=17.5  St=20 cm. Armature transversale: At=0.003.St.b=0.003.15.25=1.35 cm2 At =4 T8 Longueur de recouvrement: Lr= 50. = 50.1.4 = 70 cm 4-3-poutre secondaire Le ferraillage de la poutre secondaire se fait à la flexion simple tous comme les poutres principales Travée : A =4T12 Appui : A= 4T12 St= Zone nodale  St =15 cm Zone courante  St = 10 cm 4-3-Etude des poteaux : poteaux (25 x 25) Nmax= 4.63t , Mcorr : 0.91 t.m e= M = 0.91 =0.19 > h/12 =2.08 N 4.63 ea =max (2 cm; L ) =2 cm 250 e1 =ea + e0 = 21 cm : excentricité du 1er ordre lf/h  max (15 ; 20 e1/h) lf/h= 0.7x 300 /25 =8.4< 15  flexion compose avec excentricité du 2e ordre e2 =(3 x lf2/104. h ). ( 2+ . ) e2= (3 x (0.7x 3002)/10425 ) . (2+ 0.95 x 2) = 2.06 et = 2.06 + 21 =23.06 cm >h/12-c =7.5 Ma =N.( e+ (d-h/2) )= 4.63.10-2 .(23.06+ (23-25/2)) Ma= 1.50 t.m

=

Ma = 1.50 .104 = 0.061 b.d2 .bc 25.232.18.5  =0.07 ;  =0.968 Afs = Ma = 1.5.104 = 1.68 cm2 . d. s 0.968 .23.400 Afc= Afs- N = 1.68- 4.63 .102 =0.52 cm s 400 2° cas : Mmax=0.6 t.m Ncor=4.63 t Afc= Afs- N = 1.68- 4.63 .102 =0.52 cm s 400 3° cas Nmin =2.45 t Mcorr=0.48 t.m e0=0.19>2.08 et=23.06 cm M=0.79 t.m  = 0.79.104 =0.032 25x 232x18.5 = 0.04 , =0.983, Afc=0.26cm2 * Armature minimale : BAEL : Amin  max(4U ; 0.2%B)= 125 cm2 RPA88: 0.8 % b.h = 5 cm2 * Armature maximale: Amax= 4% .b.h =25 cm2 A=max(A ;Amin RPA ; Amin BAEL) =Amin =5 cm2 On prend 4T14 Lr=50 =50 x 1.4= 70 cm *Armature Transversal Espacement : D’après le RPA : t  min (10 t ;15 cm) =15 cm zone nodale  St =10 cm t  15 t =15 x 1.4=21 cm zone courante  S t= 15 cm d’après le BAEL :  40 cm St ( min ( a + 10cm ;( St = 15cm ( 15 Lmin Diamètre des armatures transversales : D’après le BAEL t = 1/3(min) = 1/3.14= 5mm ; t  12 mm. On prend t =8 mm. Pourcentage minimal des armatures transversales : At = a .Vu = 2.5 x 0.34 x 104 t h1.fe 25 x 235 x 102 2 At= 0.01 cm   At =0.3 % t.b1 =0.3% x 15 x 25 = 1.12 cm2 At= Atmin = 1.12 cm2 on prend 4T8

Vérification à l’effort tranchant =

T = 0.34 .104 =0.15 Mpa 0.4  dalle travaillant dans les deux sens. x= 0.07 y= 0.38 poids du radier Pr = 8.7 x 5.70 x 0.2 x 2.5 x 1.35 =33.47 t Poids du mur voile Pm1 =3 x 0.15 x 2.5 x ((5.30 +8.3 )x 2 ) x 1.35 =43.74 t Pm2 = 3 x 0.15 x 2.5 x 5.30 = 17.88 t Poids de la dalle pleine Pd = 0.4950 x 8.30 x 5.30 x 1.35 =29.40 t Nt =Pr+ Pm + Pd +Ntsol = 33.47 + 43.74 + 17.88 + 29.40 + 20.40 = 125 t S=8.7 x 5.7 = 49.59 m2 Nt/S= 125/49.59 =0.25 Mpa