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TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

SOMMAIRE I - GENERALITES II - DONNEES ET HYPOTHESES 1 - Règlements de calculs - Documents de référence 2 - Matériaux 3 - Contraintes réglementaires 4 - Densité des matériaux 5 - Remblais latéraux 6 - Sol de fondation 7 - Charges d’exploitation 8 – Determination des densités de charges après diffusion III – COFFRAGE (coupe transversale) IV – PROGRAMME DE CALCULS – MODELISATION 1 - Programme de calculs 2 - Modélisation du cadre 3 - Modélisation du sol de fondation et des remblais latéraux 4 - Modélisation 5 - Poids des terres V – CAS DE CHARGES ENVISAGEES VI – CALCULS EFFECTUES VII - EXPLOITATION DES RESULTATS

ANNEXE :

Dimensionnement anneau courant calcul par ml en fourchette sur Ko 0.50/0.25 Listing informatique

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I - GENERALITES La présente note a pour objet le dimensionnement des anneaux courants sous TRAMWAY d'une structure en opti-cadre préfabriqué MATIERE rentrant dans le cadre de la : TREMIE CITE DJAMEL O RAN

L'ouvrage concerné est un DOUBLE OPTICADRE de dimensions intérieures 8.00 m de large x 5.80 m de haut. Les épaisseurs de la structure sont les suivantes : - épaisseur de la dalle supérieure : 45 cm - épaisseur du radier : 40 cm - épaisseur des montants verticaux : 35 cm; Transversalement, un opti-cadre est composé d’un "U" s'emboîtant par l'intermédiaire de rotules sur sur deux piédroits latéraux, et d’un radier coulé en place (voir coupe transversale) Nous traitons ci-après le dimensionnement des anneaux courants. Nous trouvons par la suite : - les hypothèses de calculs, - la modélisation informatique, - le dimensionnement

II - DONNEES ET HYPOTHESES II.1 - Règlements de calcul et documents de référence : * Béton armé Fascicule 62 - Titre - I - Section - I - Règles BAEL 91 Révisé 99 * Charges d'exploitation Livret 2.01 SNCF * Géotechnique Fascicule 62 - Titre - V – * Théorie de MARSTON Dossier OH AP 64 (SETRA) et Document "Calcul des sollicitations extérieures agissant sur les conduites enterrées" édité par le CERIB II.2 - Matériaux a) - Béton fc28 = 35 MPa ;

ftj = 2.7 MPa

b) - Aciers fe = 400 MPa (HA)

 = 1.6 (Coefficient de fissuration)

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II.3 - Contraintes réglementaires E.L.U. - contraintes normales :

 bu = (0.85xFc28) / 1.5

fc28 = 35 Mpa =>  bu = 19.83 MPa

 su = fe / 1.15 = 347.80 Mpa - contraintes tangentielles

u = 0.07xFc28 / 1.5

fc28 = 35 Mpa => u = 1.63 MPa

E.L.S. (fissuration préjudiciable en service et à la construction)

 bc = 0.6xFc28

fc28 = 35 Mpa =>  bc = 21.00 Mpa

-  s = Min [2fe/3 ; Max (0.50 fe; 110x xftj )] = 229 MPa Diamètre minimal des armatures : 8 mm L’enrobage est pris à 3 cm aux têtes d’épingles, et à 5 cm à l’axe des aciers principaux II.4 - Densités des matériaux : Le poids volumique des terres est pris égal à 2.0 t/m3 Le poids volumique du béton armé est pris égal à 2.5 t/m3 II-5 - Remblais latéraux : Nous calculons la raideur horizontale des remblais contigus, en appliquant la méthode de MENARD basée sur l'utilisation du pressiomètre. Nous assimilons l'ouvrage à une semelle verticale rectangulaire de longueur infinie et de largeur égale à la hauteur de l'ouvrage.

1 / Kh  (

2B  *B  )  c  0   d * B / B0  9E A 9EB

Dans laquelle 

EA = EB = 5 MPa (cette valeur est prise volontairement faible de façon a prendre en compte le fait que l’ouvrage est posé dans une tranchée très étroite et remblayé avec des materiaux qui pourraient ne pas etre compactés)



 = coefficient de structure du sol = 0.5



B = largeur de la semelle assimilée à la hauteur de l'ouvrage = 6.65 m



Bo = 60 cm : largeur de référence



c, d : paramètres géométriques fonction du rapport L/B Kh = 1.23 MPa/m (module differé) Kh = 2.46 MPa/m (module instantané)

d = 2.40 ; c = 1.45

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II-6 - Sol de fondation L’etude geotechnique fournie,.comprend essentiellement des coupes geologiques avec description et analyse des differentes couches de sols. L’ouvrage est fondé environ à 7.00m en dessous du terrain naturel, ce qui correspond à la couche de sable consolidé moyen à grossier beige ou marron : En l’abscence de sondages pressiometriques ou penetrometrique, nous determinons un module de réaction vertical Kv, en utilisant la méthode de MENARD basée sur l’utilisation du pressiomètre, en exigeant sur site un module d’essai de plaque LCPC EV2 > 45 MPa. Soit avec un coefficient de sécurité égal à 1.50, le module oedométrique de calcul vaut : Eoedo = 45 / 1.5 = 30 MPa Ep = Eoedo / 3 = 30 / 3 = 10 MPa

1/ K V  (

2B 0 *B ) c   d * B / B0   9E A 9E B

avec : EA = EB = Ep calcul = 10.0 MPa  = coefficient de structure du sol = 0.5 B = largeur de la semelle rigide associée = 8.70m / 6 = 1.45 m Bo = 60 cm : largeur de référence c, d : paramètres géométriques fonction du rapport L/B d = 2.40 ; c = 1.45 soit Kv = 14.56 Mpa/m (module différé) soit Kv = 29.12 Mpa/m (module instantané) Sur le site, Il sera requis un module d’essai à la plaque EV2 > 45 MPa Si le sol en place présente des caractéristiques mécaniques plus faibles, une substitution sera nécessaire. L’épaisseur de cette substitution sera déterminée à l’ouverture des fouilles II-7 - Surcharges d’exploitation à la construction Nous considérons en phase de construction : Roue Br de 10 t Couverture minimale en phase de construction : 0.40 m Nota : Le dôme de protection, nécessaire à réaliser avant passage d’engins lourds, doit être mis en œuvre à l’aide de compacteurs légers La charge à la construction est affectée d’un coefficient dynamique δ pris égal à 1.40 et pondérée par 1.20 à l’ELS et 1.60 à l’ELU. en service Un Tramway est prevue de circuler sur l’ouvrage, le programme de calcul dont nous disposons est prevu pour prendre en compte les surcharges ferroviaires UIC conformement au livret 2.01 de la SNCF (reglement francais). Ces surcharges sont plus defavorables que celles du tramway (hypothèse qui va dans le sens de la securité). Charge ferroviaires UIC et Wagons avec coefficient dynamique (Livret 2.01) Effort de freinage La couverture de terre au-dessus de la dalle prise en compte est : H = 1.00 m.

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II.8 – Détermination des densités de charges après diffusion Les charges a la construction sont diffusées suivant un angle de 40° jusqu’au plan horizontal passant par la fibre neutre de la traverse supérieure Les charges ferrovaires en service sont diffusées suivant un angle de 30° jusqu’au plan horizontal passant par la fibre neutre de la traverse supérieure Hauteur de diffusion à la construction : Hc = 0.40 + 0.45/ 2 = 0.625m Hauteur de diffusion en service : Hs = 1.00 + 0.45/ 2 = 1.225m



Charge UIC 71

Pour Hs1 = 1.225m, les impacts s’interfèrent, la surface d’impact est calculée suivant le schéma ci-après :

Hs1 = 1.225m ; A = 6.514m ; B = 3.914m Surface d’impact Sc : Sc = A x B – (4 – 3.1415)x(H s1 tg(30°))² = 25.071 m² Densité de charge ramenée par un impact de locomotive : QLoco = 100 t / Sc = 3.988 t/m² Calcul du coefficient dynamique En règle générale, la formule issue du livret 2.01 de la SNCF est :   avec Lo = 1.3 x Li (largeur intérieur du cadre) = 1.3 x 8.00 = 10.40m Le coefficient dynamique vaut :

=

1.30

1.44 Lo  0.2

 0.82

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

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Wagons

Les charges latérales apportées par les wagons sont diffusées jusqu’au plan moyen de la dalle de la façon suivante :

Diffusion suivant un angle  = 30° Hs1 = 1.00 + 0.45/2 = 1.225m Soit une densité de charge :

Hs1 tg (30°) = 0.707m

B = 3.914m

Qw = 8 t / (Bx1) = 8 / (3.914x1) = 2.044 t/m²

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9 – Détermination des densités de charges en phase de construction Diffusion dans le remblai à 40° jusqu’au feuillet moyen de la dalle SUP Hauteur de diffusion Hc1 = Hc + Ep/2 = 0.40 + 0.45/2 = 0.625 m



Roue Br de 10t

40°

U = Hs x Tan(40°) = 0.524m A = (0.30 + 2 x U) B = (0.60 + 2 x U) La surface d’impact vaut : Sc = A x B – ( 4 – 3.14 ) x U² = 1.988 m² Soit une charge répartie : qBr = 10 t / Sc = 5.030 t/m² x 1.60 (coef dyn) = 8.048 t/m²

9

III - COFFRAGES :

Coupe Transversale zone sous TRAMWAY

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IV - CALCUL INFORMATIQUE MODELISATION : Le calcul est effectué pour une tranche de 1ml. IV - 1 - Programme de calculs Le calcul de la structure est effectué par un enchaînement de programmes articulés autour du programme général « ROBOT » Des pré-programmes traitent un fichier de données fourni par l’utilisateur, puis génèrent 08 fichiers de données propres au programme « ROBOT » composés uniquement des cas élémentaires de chargement. Ces fichiers sont les suivants : DON0.PAS : poids propre des elements en phase de stockage DON01.PAS : poids propre de l’ouvrage avant coulage du radier DON1.PAS : poids propre de l’ouvrage en place DON2c.PAS : phase construction DON2.R05 : - charges permanentes en service avec Ko=0.50 DON3.R05 : - surchages d’exploitation à la construction et en service avec Ko=0.50 DON2.R25 : - charges permanentes en service avec Ko=0.25 DON3.R25 : - surchages d’exploitation à la construction et en service avec Ko=0.25 Le programme de calculs « ROBOT » traite ces fichiers et stocke tous les résultats (déplacements, moments, efforts normaux et tranchants) dans des fichiers spécifiques. Ces résultats sont exploités par des post-programmes qui ont pour rôle : o d’ajouter le poids propre à toutes les combinaisons de chargement avec les pondérations o

réglementaires d’indiquer les déplacements ELS verti. et Horiz. en chaque noeud de la structure

o

de faire l’enveloppe des sollicitations ELU et ELS en chaque noeud de la structure

o

d’effectuer le décalage des moments de 0.8xh

o

de calculer en chaque noeud les sections d’aciers strictement nécessaires pour

o

l’ensemble des combinaisons ELU et ELS de calculer l’enveloppe de ces sections

o

de vérifier les contraintes dans les matériaux pour les combinaisons ELS

o

de déterminer les diamètres et longueurs des aciers à mettre en place à partir des arrêts

o

de barres de chaque élément préfabriqué de générer les nomenclatures des diverses armatures avec leur façonnage

o

de calculer les métrés béton et acier pour un anneau courant.

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IV - 2 - Modélisation du cadre L’ouvrage est constitué de deux opti cadres posés cote à cote. ce ce fait chaque cadre est d’un coté en contact avec les remblais et de l’autre en contact avec le cadre adjacent. Le cadre est modélisé par une structure à barres. Le modèle comporte 58 barres (inertie variable ou constante) et 56 nœuds. L’interaction sol/structure est représentée par des appuis élastiques disposés aux nœuds du modèle (cf. schéma page suivantes). IV - 3 - Modélisation du sol de fondation et des remblais latéraux Les effets du sol de fondation et des remblais latéraux constituent "l'interaction sol/structure". Elle est modélisée par des ressorts d'interaction positionnés aux nœuds de la structure (les déformations du conduit étant faibles, le sol reste en phase élastique). Les ressorts éventuellement tendus sont supprimés. a - Sol de fondation Le sol de fondation est représenté par des ressorts verticaux dont les raideurs sont calculées à partir du module de réaction verticale introduit en données. L’intensité KY de chaque ressort est calculée comme suit : si L(i) est la longueur de la barre (i) et L(i+1) celle de la barre (i+1) alors : KY (au noeud i) = Kv x 1.00 x [L(i) + L(i+1)] / 2 où Kv est le module de réaction verticale en t/m3 du sol de fondation. b – Remblais latéraux Les remblais latéraux sont représentés par des ressorts horizontaux dont les raideurs sont calculées à partir du module de réaction horizontale Kh introduit en données. L’intensité KX de chaque ressort est calculée comme suit : si L(i) est la longueur de la barre (i) et L(i+1) celle de la barre (i+1) alors : KX (au noeud i) = Kh x 1.00 x [L(i) + L(i+1)] / 2 où Kh est le module de réaction horizontale en t/m 3 des remblais latéraux. Pour le dimensionnement, nous modeliserons un seul opti cadre et pour simuler la presence d’un cadre adjacent, nous introuisons des appuis élastiques horizontaux de raideur importante.

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IV - 4 - Modélisation Numérotation des nœuds

8

7

6

9

Z

11

12

13

14

15

16

17

18 19 20

5

21

4

22

ROTULE

3

ROTULE

23

2

24

1

25

54

26

53

27

52

28

51

29

50

30

49

31

55

Y

10

48 47 46

X

45

44

43

42

41

40

39

38

37

36

32 33 34

35

56

Numérotation des éléments 6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18 19

3

22

4

21

5

20

ROTULE

25 26 27 28 29 30 31

44

43

42

41

40

39

38

37

36

35

33 32

45

34

57

X

46 47

56

Y Z

48

55

49

50

51

52

53

54

1

24

2

23

ROTULE

58

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Interaction Sol - Structure

6

RAIDEUR KXg

Z

X

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

21

4

22

3

ROTULE

2

24

1

25

54

26

53

27

52

28

51

29

50

30

49

31

48 47 46

45

44

43

42

41

40

39

38

37

Perspective Calcul pour une tranche de 1ml

46 5 5 4487 4 5 49

44 43

42

41

50

40

39

38

51

37

36

52 53

35

34 33 3 25 6 31

54

30

ROTULE

1

29

2

28

3

27

4

26

5

25 6

Y X

23

ROTULE

Raideur des ressorts KXd >>> KXg

Z

18 19 20

5

55

Y

7

7

8

9

24 10

11

12

23 13

14

15

22 16

17

21 1 81 92 0

36

35

32 33 34

56

RAIDEUR KXd

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IV – 5 - Poids des terres Les charges provenant des terres sont décomposées en charges élémentaires : - Charges situées sous le niveau supérieur du cadre : Zone 1 : influence "horizontale" - Charges situées au niveau supérieur du cadre : Zone 2 : influence "verticale" Zone 3 : influence "horizontale"

Les cas de charges relatifs à la zone 2 sont calculés pour une hauteur de 1 m de terres. Ils sont multipliés dans la suite des calculs : - à la construction par Hc (hauteur de terres à la construction) - en service par Hs (hauteur de terres en service) Sous l'action des remblais situés au-dessus de la génératrice supérieure de l'ouvrage, il se produit des tassements : - du cadre, - des remblais latéraux sur la hauteur du cadre, - de l'assise En général, les tassements totaux au niveau du plan (P) calculés pour la zone latérale et la zone au droit de l'ouvrage ne sont pas égaux, et il se produit des reports de charges par le biais de contraintes de cisaillement, tendant à uniformiser les tassements.

1er CAS Cadre plus rigide que les remblais : Les reports de charge augmentent les charges verticales appliquées au cadre

2ème CAS Cadre plus souple que les remblais : Les reports de charges diminuent charges verticales appliquées au cadre

les

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Ce phénomène a été mis en équation (et expérimenté) par MARSTON. L’effet des reports de charges est calculé sous la forme d'une majoration ou d'une minoration du poids des terres de couverture. Par sécurité, ce coefficient appelé coefficient de MARSTON, ne sera jamais pris inférieur à 1. Il est appliqué aux charges de la Zone 2 V - CAS DE CHARGE ENVISAGES V.1 – Cas de charges élémentaires envisagée (Hors pondération) │Cas n°:

1│ stockage

│Cas n°:

2│ Poids Propre avant le coulage du radier

│Cas n°:

3│ Poids propre de l'ouvrage complet

│Cas n°: │Cas n°:

4│ ouvrage remblayé jusqu'à la dalle à la construction 5│ ouvrage remblayé au 3/4 à la construction

│Cas n°: │Cas n°: │Cas n°:

6│ terre de la zone 1 7│ terre de la zone 2 8│ terre de la zone 3

│Cas │Cas │Cas │Cas │Cas

n°: n°: n°: n°: n°:

9│ 10│ 11│ 12│ 13│

charge charge charge charge charge

de A t/m² sur la dalle supérieure de A t/m² sur le coté gauche uniquement de A t/m² sur la 1/2 dalle gauche répartie centrée (largeur d'une 1/2 dalle) de A t/m² sur les 2 cotés simultanément

│Cas n°: 14│ roue Br de 10t sur le noeud n1( 13) │Cas n°: 15│ roue Br de 10t sur le noeud n2( 11) │Cas n°: 16│ roue Br de 10t sur le noeud n3( 9) │Cas n°: 17│ loco. UIC sur le noeud n1( 13) │Cas n°: 18│ loco. UIC sur le noeud n2( 11) │Cas n°: 19│ loco. UIC sur le noeud n3( 9) La valeur du coefficient de poussée Ka est prise égale en fourchette entre 0.50 et 0.25 La valeur de la charge uniformement répartie A = 1.00 t/m²

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V.1.2 – Combinaisons 23 Combinaisons ont été étudiées : │Comb n°:

1│ stockage

│Comb n°:

2│ poids propre avant le coulage du radier

│Comb n°:

3│ terre jusqu'à la dalle à la construction +P.Propre

│Comb n°:

4│ terre au 3/4 à la construction + P.Propre

│Comb n°:

5│ roue de 10t centrée sur le noeud n1( 13)

│Comb n°:

6│ roue de 10t centrée sur le noeud n2( 11)

│Comb n°:

7│ roue de 10t centrée sur le noeud n3(

│Comb n°:

8│ charge répartie(Ca

1.000 t/m2) infinie

│Comb n°:

9│ charge répartie(Ca

1.000 t/m2) semie infinie

9)

│Comb n°: 10│ charge répartie(Ca

1.000 t/m2) sur la demie dalle gauche

│Comb n°: 11│ charge répartie(Ca

1.000 t/m2) centrée

│Comb n°: 12│ charge latérale due au 1t/m² à la construction sur les 2 cotés │Comb n°: 13│ charge due aux wagons répartie sur la dalle │Comb n°: 14│ charge due aux wagons centrée sur la 1/2 dalle │Comb n°: 15│ charge due aux wagons sur la 1/2 dalle gauche │Comb n°: 16│ charge latérale due aux wagons sur les 2 cotés │Comb n°: 17│ charge latérale de la loco sur le coté gauche │Comb n°: 18│ loco centrée sur le noeud n1( 13) │Comb n°: 19│ loco centrée sur le noeud n2( 11) │Comb n°: 20│ loco centrée sur le noeud n3(

9)

│Comb n°: 21│ effet latéral des wagons + loco centrée sur le noeud n1( 13) │Comb n°: 22│ effet latéral des wagons + loco centrée sur le noeud n2( 11) │Comb n°: 23│ effet latéral des wagons + loco centrée sur le noeud n3(

9)

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Combinaisons ELU : Cas Cas Cas cas Cas Cas Cas Cas Cas Cas cas 10 Cas 11 Cas Cas Cas Cas Cas cas combiné 1 2 3 4 5 6 7 8 9 12 13 14 15 16 17 Comb 1.35 1 Comb 1.35 2 Comb 1.35 1.35 3 Comb 1.35 1.35 4 Comb 1.35 1.35 1.35xHc 1.35xHc 1.60 5 Comb 1.35 1.35 1.35xHc 1.35xHc 1.60 6 Comb 1.35 1.35 1.35xHc 1.35XHc 1.60 7 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 1.60xA 8 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 9 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 10 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 11 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 12 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 13 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 1.60xA 14 Comb 1.35 15 Comb 1.35 16 Comb 1.35 17 Comb 1.35 18 Comb 1.35 19 Comb 1.35 20 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 1.60xA 21 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 22 Comb 1.35 1.35 1.35xHsxM 1.35xHs 1.60xA 23

Nota : les sollicitations à l’ELS sont obtenues en divisant celles à l’ELU par 1.35

Hs = 1.00 m (couverture en service) Hc = 0.40 m (couverture à la construction) M = coef de MARSTON = 1.022 A = 3.265 t/m² (densité de charge ramenée par le Char Mc120)

cas 18

cas 19

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VI – CALCULS EFFECTUES Nous effectuons un calcul en fourchette sur le coefficient de poussée des terres entre Ko=0.50 et Ko=0.25 Le ferraillage des différents éléments de la structure sera obtenu à partir de l’enveloppe de ces calculs. VI – EXPLOITATION DES RESULTATS Nous présentons dans ce qui suit : - Les tableaux des sections d'aciers strictement nécessaires. - La détermination des armatures des éléments courants.

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Tableau des sections d’acier nécessaires ┌─────┬─────┬─────────┬─────┬─────────┬─────────┐ │Noeud│ Comb│ As ext │ Comb│ As int │ At/st │ │ │ défa│(cm²/ml) │ défa│(cm²/ml) │(cm²/ml )│ ├─────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────────┤ │ 1 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 A│ 12.28 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 4 │ 18 B│ 28.84 │ 21 B│ 4.66 │ 92.19 │ │ 5 │ 18 B│ 65.61 │ 18 B│ 8.37 │ 92.16 │ │ 6 │ 18 B│ 27.87 │ 21 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 7 │ 18 B│ 35.05 │ 21 B│ 7.76 │ 0.00 │ │ 8 │ 18 B│ 47.36 │ 19 B│ 14.81 │ 0.00 │ │ 9 │ 19 B│ 16.28 │ 19 B│ 31.10 │ 0.00 │ │ 10 │ 3 B│ 6.21 │ 19 B│ 42.59 │ 0.00 │ │ 11 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 48.61 │ 0.00 │ │ 12 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 50.87 │ 0.00 │ │ 13 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 50.36 │ 0.00 │ │ 14 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 50.87 │ 0.00 │ │ 15 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 48.61 │ 0.00 │ │ 16 │ 3 B│ 6.21 │ 19 B│ 42.59 │ 0.00 │ │ 17 │ 19 B│ 16.28 │ 19 B│ 31.10 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 B│ 47.36 │ 19 B│ 14.81 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 B│ 35.05 │ 21 B│ 7.76 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 B│ 27.87 │ 21 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 B│ 65.61 │ 18 B│ 8.37 │ 92.19 │ │ 22 │ 18 B│ 28.84 │ 21 B│ 4.66 │ 92.16 │ │ 23 │ 21 A│ 12.28 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 24 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 25 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 28 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 29 │ 23 B│ 4.66 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 30 │ 23 A│ 10.39 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 31 │ 23 A│ 15.68 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 32 │ 23 B│ 13.20 │ 23 B│ 13.20 │ 0.00 │ │ 33 │ 18 B│ 11.94 │ 23 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 B│ 31.30 │ 23 B│ 5.43 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 B│ 20.88 │ 18 B│ 11.04 │ 0.00 │ │ 36 │ 17 A│ 6.20 │ 18 B│ 16.91 │ 0.00 │ │ 37 │ 3 B│ 5.43 │ 19 B│ 18.52 │ 0.00 │ │ 38 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.96 │ 0.00 │ │ 39 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.48 │ 0.00 │ │ 40 │ 23 B│ 5.43 │ 18 B│ 18.59 │ 0.00 │ │ 41 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.48 │ 0.00 │ │ 42 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.96 │ 0.00 │ │ 43 │ 3 B│ 5.43 │ 19 B│ 18.52 │ 0.00 │ │ 44 │ 17 A│ 6.20 │ 18 B│ 16.91 │ 0.00 │ │ 45 │ 18 B│ 20.88 │ 18 B│ 11.04 │ 0.00 │ │ 46 │ 18 B│ 31.30 │ 23 B│ 5.43 │ 0.00 │ │ 47 │ 18 B│ 11.94 │ 23 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 48 │ 23 B│ 13.20 │ 23 B│ 13.20 │ 0.00 │ │ 49 │ 23 A│ 15.68 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 50 │ 23 A│ 10.39 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 B│ 4.66 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 52 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 54 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ └─────┴─────┴─────────┴─────┴─────────┴─────────┘

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VI.1 - Détermination des armatures à mettre en place (ELEMENT SUPERIEUR) * ACIERS COTE INTERIEUR DE LA DALLE section minimale nécéssaire : A>= 50.87 cm²/ml cette section peut être obtenue par recouvrement de deux aciers en « L » soit 2 x 12 aciers HA 25 sur 1.99 m = 59.20 cm²/ml (ACIERS 1) * ACIERS de répartition coté intérieur de la dalle armatures principales: 50.87 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 12.72 cm²/ml soit HA 14 esp 12cm =12.83 cm²/ml (aciers 3 et 3a si clavage) * ACIERS DANS LES APPUIS SUP. COTE EXTERIEUR section minimale nécéssaire : A>= 65.61 cm²/ml cette section peut être obtenue par un lit d'acier + 1 renfort soit 12 aciers (HA32+HA20) sur 1.99 m = 67.41 cm²/ml (ACIERS 4 et 5) * ACIERS COTE EXTERIEUR DE LA DALLE section minimale nécéssaire : A>= 6.21 cm²/ml cette section peut être obtenue par un seul lit d'acier soit 12 aciers HA 16 sur 1.99 m = 12.06 cm²/ml (ACIERS 7) * ACIERS de répartition coté exterieur de la dalle au niveau des appuis. armatures principales: 65.61 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 16.40 cm²/ml soit HA 20 esp 15cm =20.93 cm²/ml (aciers 6) * ACIERS de répartition coté exterieur au centre de la dalle. armatures principales: 6.21 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 1.55 cm²/ml soit HA 8 esp 15 cm = 3.33 cm²/ml (aciers 8) * ACIERS de répartition coté extérieur des montants du U supérieur. armatures principales: 65.61 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 16.40 cm²/ml soit HA 25 4.00 pm =19.64 cm²/ml (aciers 11) * ACIERS coté intérieur des montants du U supérieur. Vérification vis à vis de la remonté de l'effort tranchant . effort tranchant MAXI: 7.74 t/ml At>: 2.23 cm2/ml Vérification vis à vis du Moment maxi. A>= 8.37 cm²/ml Dimensionnement des aciers . section minimale nécéssaire : soit 12 aciers HA 14 sur 1.99 m =

A>= 8.37 cm²/ml 4.73 cm²/ml (ACIERS 9)

* ACIERS de répartition coté intérieur des montants du U supérieur. armatures principales: 8.37 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 2.09 cm²/ml

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10

4.00 pm = 3.16 cm²/ml

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* EPINGLES des montants du "U" supérieur. ( aciers 14 ) AT/st>= 92.19 cm²/ml pour une tranche de 1m de large soit AT/st>= 15.21 cm²/ml pour une nervure nous disposerons deux lits d’epingles en HA14 (epingles 14) soit 18.66 cm²/ml * EPINGLES de la dalle du "U" supérieur. ( aciers 15 ) Aucune armature d'effort tranchant n'est requise les epingles 15 servent pour le montage et seront de diametre : 8 * VERIFICATION aux ROTULES. - Vérification vis à vis de la remonté de l'effort tranchant. effort tranchant MAXI: 7.74 t/ml La section d'acier nécessaire pour remonter l'effort tranchant est donnée par: At/st  Vu /(fe/gammas) At : 2.23 cm2/ml

- Vérification vis à vis de l'effort Normal. La vérification vis à vis de l'effort normal se fait à l'ELS. effort normal MAXI (elu) : 49.16 t/ml effort normal MAXI (els) : 36.42 t/ml La contrainte aux rotules est calculée sur la base d'une surface de contact ayant pour largeur le quart du rayon soit: 0.25 R = 0.25 * 0.17 = 0.04 m nous avons

max = 8.57 Mpa max < 0.6*fc28

et

0.6*fc28 =21.00 Mpa

--> OK

Le ferraillage de surface est donné par : AS  0.04 * Nser / (fe*2/3) Soit

AS 

0.55 cm²

Nous proposons de disposer 1 HA12 (acier 12)

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Principe de ferraillage et repérage des aciers ELEMENT SUPERIEUR

COUPE TRANSVERSALE

NOTA : Le schéma ci dessus est un PRINCIPE de ferraillage NON A L’ECHELLE. Se referer à la nomenclature des aciers pour le nombre, le diamètre, et l’espacement des armatures

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VI.2 - Détermination des armatures à mettre en place (PIEDROIT LATERAL) * ACIERS DANS LES APPUIS INF. COTE EXTERIEUR section minimale nécéssaire : A>= 31.30 cm²/ml cette section peut être obtenue par un seul lit d'acier soit 6 aciers HA 32 alternés avec 6 aciers HA25 sur 1.99 m = 39.05 cm²/ml (ACIERS 55 et 56) * ACIERS de répartition coté extérieur des montants du U supérieur. armatures principales: 31.30 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 7.82 cm²/ml soit HA 16 5.00 pm = 10.05 cm²/ml (aciers 34) * ACIERS coté intérieur des montants de la partie inférieure. Vérification vis à vis de la remonté de l'effort tranchant . effort tranchant MAXI: 7.74 t/ml At>: 2.23 cm2/ml Vérification vis à vis du Moment maxi. A>= 4.66 cm²/ml Dimensionnement des aciers . section minimale nécéssaire : soit 12 aciers HA 10 sur 1.99 m =

A>= 4.66 cm²/ml 4.73 cm²/ml (ACIERS 32)

* ACIERS de répartition coté intérieur des montants de la partie inférieure. armatures principales: 4.66 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 1.17 cm²/ml soit HA 8 5.00 pm = 2.51 cm²/ml (aciers 35) * ACIERS 52, 53 DANS LES SEMELLES COTE INTERIEUR section minimale nécéssaire : à 3 cm du clavage A>= 17.03 cm²/ml dans le piedroit, coté intérieur A>= 16.91 cm²/ml --------> A>= 17.03 cm²/ml cette section peut être obtenue par un seul lit d'acier soit 12 aciers HA 20 sur 1.99 m = 18.93 cm²/ml (ACIERS

52)

* ACIERS de répartition face intérieure de la semelle intérieure. armatures principales: 17.03 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 4.26 cm²/ml soit HA 12 5.00 pm = 5.65 cm²/ml (aciers 54) * ACIERS de répartition face extérieure de la semelle intérieure. armatures principales: 31.30 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 7.82 cm²/ml soit HA 16 5.00 pm = 10.05 cm²/ml (aciers 51) * EPINGLES dans la partie de la semelle à épaisseur constante. (aciers 37) Aucune armature d'effort tranchant n'est requise les epingles 37 servent pour le montage et seront de diametre : 8 * EPINGLES des montants de la partie inférieure. (aciers 36)

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway Aucune armature d'effort tranchant n'est requise les epingles 36 servent pour le montage et seront de diametre : 8

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Principe de ferraillage et repérage des aciers PIEDROIT LATERAL

COUPE TRANSVERSALE

NOTA : Le schéma ci dessus est un PRINCIPE de ferraillage NON A L’ECHELLE. Se referer à la nomenclature des aciers pour le nombre, le diamètre, et l’espacement des armatures

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VI.3 - Détermination des armatures à mettre en place (RADIER) * ACIERS 58 DANS LE RADIER coté intérieur section minimale nécéssaire : à 3 cm du clavage A>= 18.58 cm²/ml dans le radier, coté intérieur A>= 19.96 cm²/ml --------> A>= 19.96 cm²/ml au niveau du clavage cette section peut être obtenue par 1 seul acier soit 12 aciers HA 20 sur 1.99 m = 18.95 cm²/ml. au milieu du radier cette section peut être obtenue par 1 lit d'acier composé de 2 aciers en "L" en recouvrement soit 2x12 aciers HA 20 sur 1.99 m = 37.89 cm²/ml (ACIERS 58) * ACIERS de répartition coté intérieur du radier armatures principales: 19.96 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 4.99 cm²/ml soit HA 12 5.00 pm = 5.65 cm²/ml (aciers 59) * ACIERS COTE EXTERIEUR DU RADIER section minimale nécéssaire : A>= 5.43 cm²/ml cette section peut être obtenue par un seul lit d'acier soit 12 aciers HA 12 sur 1.99 m = 6.82 cm²/ml (ACIERS 60) * ACIERS de répartition coté exterieur au centre du radier. armatures principales: 5.43 cm²/ml armatures de répartition (1/4 armatures principales): 1.36 cm²/ml soit HA 8 5.00 pm = 2.51 cm²/ml (aciers 61) * ACIERS filant du clavage. les nervures sont en HA 20 La section des filants doit être supérieure de 20% à celle des nervures soit 3.77 cm² cette section est assurée par 2 filants en HA 16. (aciers 30) * EPINGLES dans le radier. (aciers 31) Aucune armature d'effort tranchant n'est requise les epingles 31 servent pour le montage et seront de diametre : 8 * RESPECT des conditions géométriques du clavage. recouvrement intérieur des boucles. le recouvrement doit être  10 le recouvrement est de

0.30 m

. avec

=20 mm la condition est donc vérifiée

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Principe de ferraillage et repérage des aciers RADIER

COUPE TRANSVERSALE

NOTA : Le schéma ci dessus est un PRINCIPE de ferraillage NON A L’ECHELLE. Se referer à la nomenclature des aciers pour le nombre, le diamètre, et l’espacement des armatures

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CARACTERISTIQUES REQUISES SUR CHANTIER

SOL DE FONDATION Module d’essai de plaque LCPC

EV2 > 45 MPa

SI LE SOL EN PLACE PRESENTE DES CARACTERISTIQUES MECANIQUES PLUS FAIBLES UNE SUBSTITUTION SERA NECESSAIRE L’EPAISSEUR DE CETTE SUBSTITUTION SERA DETERMINEE A L’OUVERTURE DES FOUILLES

REMBLAIS LATERAUX LES REMBLAIS LATERAUX DEVRONT ETRE MONTES PAR COUCHES SUCCESSIVES DE MANIERE SYMETRIQUE

CONTRAINTE MINI EN COMPRESSION DU BETON A 28 J

Fc28 = 35 MPa

CONTRAINTE MINI AU DECOFFRAGE

Fcj = 15 MPa

COUVERTURE MINIMALE A LA CONSTRUCTION

Hcmini = 0.40 m

ENGIN DE CHANTIER

Roue Br de 10 t

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ANNEXE

DIMENSIONNEMENT ANNEAU COURANT CALCUL PAR ML EN FOURCHETTE SUR Ko 0.50 / 0.25

LISTING INFORMATIQUE

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32

1 ┌──────────────────────┐ │ DONNEES du CALCUL │ └──────────────────────┘

TITRE: tremie cite djamel Z2 sous tramway calcul effectué le :20/ 2/2007 à 14h 9 type de structure : structure fermée sans semelle extérieure . Le radier sera préfabriqué et clavé, ou coulé en place. Largeur interne du cadre Hauteur interne du cadre Hauteur de la Rotule par rapport au radier Epaisseur au centre de la dalle Epaisseur de la dalle au début du gousset Longueur du tronçon de dalle à ep. constante Epaisseur du radier ou épaisseur mini de la sem.int Profondeur de la cunnette Longueur Horizontale du gousset supérieur Hauteur du gousset supérieur Epaisseur maxi du montant du "U" supérieur Epaisseur au niveau de la rotule Epaisseur à la base du piedroit grande hauteur de la semelle Epaisseur mini de la semelle extérieure Longueur de la semelle extérieure Largeur du clavage Longueur Horizontale du gousset inférieur longueur de la semelle intérieure Rapport des cotés (anneau trapézoidaux) Nombre d'éléments sur l'horizontale (nb. pair x y

ELU ACIERS DUS AUX MOMENTS POSITIFS

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MAX

┌─────┬─────┬────────────┬────────────┬───────┬───────┐ │Noeud│ Comb│ M pos max │ N │ As ext│ As int│ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ├─────┼─────┼────────────┼────────────┼───────┼───────┤ │ 1 │ 21 │ 1.600 │ 41.843 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 2 │ 2 │ 1.284 │ 8.701 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 3 │ 2 │ 2.114 │ 8.095 │ 0.00 │ 0.70 │ │ 4 │ 2 │ 2.945 │ 7.490 │ 0.00 │ 1.61 │ │ 5 │ 2 │ 3.321 │ 5.292 │ 0.00 │ 2.34 │ │ 6 │ 2 │ 7.422 │ -0.359 │ 0.00 │ 3.63 │ │ 7 │ 2 │ 8.570 │ -0.464 │ 0.00 │ 5.04 │ │ 8 │ 19 │ 10.000 │ 15.479 │ 0.00 │ 4.87 │ │ 9 │ 19 │ 28.236 │ 15.972 │ 0.00 │ 18.92 │ │ 10 │ 19 │ 40.955 │ 16.464 │ 0.00 │ 29.32 │ │ 11 │ 18 │ 48.488 │ 18.144 │ 0.00 │ 35.56 │ │ 12 │ 18 │ 51.533 │ 18.636 │ 0.00 │ 38.18 │ │ 13 │ 18 │ 51.710 │ 19.129 │ 0.00 │ 38.27 │ │ 14 │ 18 │ 49.208 │ 19.621 │ 0.00 │ 36.00 │ │ 15 │ 18 │ 41.376 │ 20.114 │ 0.00 │ 29.16 │ │ 16 │ 18 │ 28.026 │ 20.606 │ 0.00 │ 18.07 │ │ 17 │ 17 │ 12.771 │ 23.190 │ 0.00 │ 5.77 │ │ 18 │ 2 │ 9.766 │ -1.620 │ 0.00 │ 7.39 │ │ 19 │ 2 │ 8.570 │ -0.461 │ 0.00 │ 5.04 │ │ 20 │ 2 │ 4.998 │ -0.359 │ 0.00 │ 2.46 │ │ 21 │ 12 │ 6.679 │ 8.925 │ 0.00 │ 5.07 │ │ 22 │ 12 │ 3.937 │ 9.530 │ 0.00 │ 2.25 │ │ 23 │ 18 │ 2.886 │ 46.258 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 24 │ 18 │ 1.665 │ 46.863 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 25 │ 3 │ 0.469 │ 9.306 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 26 │ 3 │ 0.913 │ 9.906 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 27 │ 3 │ 0.964 │ 10.507 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 28 │ 3 │ 0.630 │ 11.108 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 29 │ 18 │ 0.087 │ 49.871 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 30 │ 18 │ 0.646 │ 50.472 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 31 │ 23 │ 0.000 │ 34.597 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 32 │ 12 │ 1.878 │ 9.307 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 33 │ 12 │ 2.638 │ 8.724 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 34 │ 12 │ 3.398 │ 1.086 │ 0.00 │ 2.63 │ │ 35 │ 12 │ 6.240 │ 1.086 │ 0.00 │ 5.02 │ │ 36 │ 17 │ 8.258 │ 3.710 │ 0.00 │ 6.31 │ │ 37 │ 22 │ 10.372 │ 17.967 │ 0.00 │ 5.87 │ │ 38 │ 21 │ 15.758 │ 23.029 │ 0.00 │ 9.84 │ │ 39 │ 18 │ 18.279 │ 24.028 │ 0.00 │ 11.96 │ │ 40 │ 18 │ 19.381 │ 24.028 │ 0.00 │ 12.96 │ │ 41 │ 18 │ 19.705 │ 24.856 │ 0.00 │ 13.13 │ │ 42 │ 19 │ 19.315 │ 25.929 │ 0.00 │ 12.62 │ │ 43 │ 19 │ 16.661 │ 25.929 │ 0.00 │ 10.21 │ │ 44 │ 18 │ 14.029 │ 24.856 │ 0.00 │ 8.02 │ │ 45 │ 18 │ 7.005 │ 24.856 │ 0.00 │ 1.87 │ │ 46 │ 1 │ 0.704 │ 1.958 │ 0.00 │ 0.26 │ │ 47 │ 1 │ 0.704 │ 1.781 │ 0.00 │ 0.06 │ │ 48 │ 1 │ 0.704 │ 1.519 │ 0.00 │ 0.01 │ │ 49 │ 1 │ 1.619 │ 0.000 │ 0.00 │ 1.56 │ │ 50 │ 1 │ 1.994 │ 0.000 │ 0.00 │ 1.92 │ │ 51 │ 1 │ 2.101 │ 0.000 │ 0.00 │ 2.03 │ │ 52 │ 21 │ 3.374 │ 43.643 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 53 │ 21 │ 3.881 │ 43.044 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 54 │ 21 │ 3.442 │ 42.443 │ 0.00 │ 0.00 │ └─────┴─────┴────────────┴────────────┴───────┴───────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway ┌─>x y

ELU ACIERS DUS AUX MOMENTS NEGATIFS

63

MAX

┌─────┬─────┬────────────┬────────────┬───────┬───────┐ │Noeud│ Comb│ M neg max │ N │ As ext│ As int│ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ├─────┼─────┼────────────┼────────────┼───────┼───────┤ │ 1 │ 21 │ -2.577 │ 41.843 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 │ -8.197 │ 41.238 │ 1.46 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 │ -15.388 │ 40.632 │ 9.21 │ 0.00 │ │ 4 │ 21 │ -23.988 │ 40.026 │ 19.00 │ 0.00 │ │ 5 │ 21 │ -28.165 │ 39.421 │ 24.04 │ 0.00 │ │ 6 │ 17 │ -30.633 │ 26.878 │ 11.01 │ 0.00 │ │ 7 │ 17 │ -30.633 │ 26.641 │ 14.24 │ 0.00 │ │ 8 │ 17 │ -30.633 │ 23.190 │ 19.80 │ 0.00 │ │ 9 │ 17 │ -17.124 │ 23.190 │ 9.10 │ 0.00 │ │ 10 │ 17 │ -6.050 │ 23.190 │ 0.72 │ 0.00 │ │ 11 │ 23 │ 0.000 │ 21.430 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 12 │ 23 │ 0.000 │ 21.923 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 13 │ 23 │ 0.000 │ 22.415 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 14 │ 23 │ 0.000 │ 22.908 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 15 │ 23 │ 0.000 │ 23.400 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 16 │ 3 │ -2.200 │ 5.572 │ 0.69 │ 0.00 │ │ 17 │ 19 │ -18.139 │ 19.911 │ 10.39 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 │ -47.975 │ 21.591 │ 34.65 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 │ -47.975 │ 29.634 │ 24.85 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 │ -47.976 │ 30.049 │ 19.46 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 │ -48.461 │ 45.047 │ 51.18 │ 0.62 │ │ 22 │ 18 │ -25.189 │ 45.653 │ 19.62 │ 0.00 │ │ 23 │ 3 │ -4.793 │ 8.096 │ 3.33 │ 0.00 │ │ 24 │ 3 │ -2.579 │ 8.701 │ 1.05 │ 0.00 │ │ 25 │ 3 │ -0.813 │ 9.306 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 │ -1.277 │ 9.906 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 │ -2.100 │ 10.506 │ 0.28 │ 0.00 │ │ 28 │ 2 │ -2.924 │ 11.108 │ 0.99 │ 0.00 │ │ 29 │ 2 │ -3.748 │ 11.708 │ 1.70 │ 0.00 │ │ 30 │ 3 │ -6.513 │ 12.309 │ 4.36 │ 0.00 │ │ 31 │ 18 │ -8.530 │ 51.073 │ 0.26 │ 0.00 │ │ 32 │ 18 │ -31.090 │ 47.619 │ 3.58 │ 0.00 │ │ 33 │ 18 │ -31.090 │ 46.080 │ 8.41 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 │ -31.090 │ 24.028 │ 23.98 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 │ -22.135 │ 24.028 │ 15.49 │ 0.00 │ │ 36 │ 18 │ -6.845 │ 24.028 │ 1.87 │ 0.00 │ │ 37 │ 3 │ -1.937 │ 14.131 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 38 │ 23 │ 0.000 │ 13.060 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 39 │ 23 │ 0.000 │ 13.060 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 40 │ 23 │ 0.000 │ 13.060 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 41 │ 23 │ 0.000 │ 30.905 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 42 │ 23 │ 0.000 │ 30.905 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 43 │ 17 │ -5.536 │ 33.070 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 44 │ 17 │ -11.367 │ 33.070 │ 4.39 │ 0.00 │ │ 45 │ 17 │ -21.152 │ 33.070 │ 13.24 │ 0.00 │ │ 46 │ 17 │ -25.400 │ 33.070 │ 17.22 │ 0.00 │ │ 47 │ 17 │ -25.400 │ 39.383 │ 6.50 │ 0.00 │ │ 48 │ 17 │ -25.400 │ 40.028 │ 2.71 │ 0.00 │ │ 49 │ 23 │ -18.785 │ 47.572 │ 11.94 │ 0.00 │ │ 50 │ 23 │ -14.713 │ 46.969 │ 7.51 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 │ -6.831 │ 46.369 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 52 │ 2 │ -2.924 │ 11.108 │ 0.99 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 │ -2.100 │ 10.507 │ 0.28 │ 0.00 │ │ 54 │ 2 │ -1.277 │ 9.906 │ 0.00 │ 0.00 │ └─────┴─────┴────────────┴────────────┴───────┴───────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway ┌─>x y

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ELS ACIERS DUS AUX MOMENTS POSITIFS

MAX

┌─────┬─────┬───────────┬───────────┬───────┬───────┬───────────┬───────────┬───────────┐ │Noeud│ Comb│ M pos max │ N │ As ext│ As int│Compr Béton│ Acier int │ Acier ext │ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ├─────┼─────┼───────────┼───────────┼───────┼───────┼───────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 21 │ 1.185 │ 30.995 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.399 │ 6.912 │ 18.635 │ │ 2 │ 2 │ 0.951 │ 6.445 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.874 │ -12.817 │ 8.793 │ │ 3 │ 2 │ 1.566 │ 5.996 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.728 │ -57.079 │ 12.083 │ │ 4 │ 2 │ 2.181 │ 5.548 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.531 │ -107.428 │ 13.730 │ │ 5 │ 2 │ 2.460 │ 3.920 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.923 │ -145.786 │ 12.245 │ │ 6 │ 2 │ 5.498 │ -0.266 │ 9.31 │ 9.31 │ 1.564 │ -106.446 │ 12.633 │ │ 7 │ 2 │ 6.348 │ -0.344 │ 7.76 │ 7.76 │ 2.636 │ -177.195 │ 17.869 │ │ 8 │ 19 │ 7.407 │ 11.466 │ 6.21 │ 6.23 │ 4.860 │ -228.458 │ 35.235 │ │ 9 │ 19 │ 20.916 │ 11.831 │ 6.21 │ 23.46 │ 8.427 │ -227.743 │ 82.139 │ │ 10 │ 19 │ 30.337 │ 12.196 │ 6.21 │ 35.76 │ 10.609 │ -228.602 │ 110.663 │ │ 11 │ 18 │ 35.917 │ 13.440 │ 6.21 │ 43.22 │ 11.855 │ -227.720 │ 127.128 │ │ 12 │ 18 │ 38.173 │ 13.805 │ 6.21 │ 46.15 │ 12.354 │ -228.083 │ 133.638 │ │ 13 │ 18 │ 38.304 │ 14.169 │ 6.21 │ 46.25 │ 12.396 │ -228.091 │ 134.180 │ │ 14 │ 18 │ 36.450 │ 14.534 │ 6.21 │ 43.72 │ 12.010 │ -227.746 │ 129.160 │ │ 15 │ 18 │ 30.649 │ 14.899 │ 6.21 │ 35.66 │ 10.779 │ -228.449 │ 112.921 │ │ 16 │ 18 │ 20.760 │ 15.264 │ 6.21 │ 22.46 │ 8.543 │ -228.492 │ 83.563 │ │ 17 │ 17 │ 9.460 │ 17.178 │ 6.21 │ 7.57 │ 5.740 │ -227.719 │ 46.874 │ │ 18 │ 2 │ 7.234 │ -1.200 │ 6.21 │ 8.84 │ 4.102 │ -228.258 │ 25.303 │ │ 19 │ 2 │ 6.348 │ -0.342 │ 7.76 │ 7.76 │ 2.636 │ -177.183 │ 17.871 │ │ 20 │ 2 │ 3.702 │ -0.266 │ 9.31 │ 9.31 │ 1.052 │ -72.134 │ 8.455 │ │ 21 │ 12 │ 4.948 │ 6.611 │ 4.66 │ 6.37 │ 5.202 │ -228.085 │ 27.007 │ │ 22 │ 12 │ 2.916 │ 7.059 │ 4.66 │ 4.66 │ 3.396 │ -147.347 │ 17.896 │ │ 23 │ 18 │ 2.138 │ 34.265 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.929 │ 3.524 │ 24.702 │ │ 24 │ 18 │ 1.233 │ 34.713 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.523 │ 8.208 │ 20.404 │ │ 25 │ 3 │ 0.347 │ 6.894 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.350 │ 1.124 │ 4.558 │ │ 26 │ 3 │ 0.676 │ 7.338 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.549 │ -1.322 │ 6.638 │ │ 27 │ 3 │ 0.714 │ 7.783 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.579 │ -1.351 │ 7.015 │ │ 28 │ 3 │ 0.467 │ 8.228 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.441 │ 1.083 │ 5.698 │ │ 29 │ 18 │ 0.065 │ 36.941 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.045 │ 14.904 │ 15.544 │ │ 30 │ 18 │ 0.479 │ 37.386 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.248 │ 13.041 │ 17.775 │ │ 31 │ 23 │ 0.000 │ 25.627 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.704 │ 10.561 │ 10.561 │ │ 32 │ 12 │ 1.391 │ 6.894 │ 13.20 │ 13.20 │ 0.169 │ -0.224 │ 2.376 │ │ 33 │ 12 │ 1.954 │ 6.462 │ 9.31 │ 9.31 │ 0.492 │ -8.840 │ 6.034 │ │ 34 │ 12 │ 2.517 │ 0.804 │ 5.43 │ 5.43 │ 2.204 │ -134.425 │ 9.131 │ │ 35 │ 12 │ 4.623 │ 0.804 │ 5.43 │ 6.04 │ 3.864 │ -228.453 │ 17.038 │ │ 36 │ 17 │ 6.117 │ 2.748 │ 5.43 │ 7.69 │ 4.628 │ -228.485 │ 26.857 │ │ 37 │ 22 │ 7.683 │ 13.309 │ 5.43 │ 7.57 │ 5.834 │ -228.293 │ 42.399 │ │ 38 │ 21 │ 11.673 │ 17.058 │ 5.43 │ 12.61 │ 7.394 │ -227.738 │ 62.527 │ │ 39 │ 18 │ 13.540 │ 17.798 │ 5.43 │ 15.20 │ 8.036 │ -228.121 │ 70.737 │ │ 40 │ 18 │ 14.356 │ 17.798 │ 5.43 │ 16.39 │ 8.298 │ -228.413 │ 74.055 │ │ 41 │ 18 │ 14.596 │ 18.412 │ 5.43 │ 16.63 │ 8.401 │ -228.349 │ 75.390 │ │ 42 │ 19 │ 14.307 │ 19.206 │ 5.43 │ 16.05 │ 8.344 │ -228.037 │ 74.700 │ │ 43 │ 19 │ 12.341 │ 19.206 │ 5.43 │ 13.08 │ 7.727 │ -228.630 │ 66.682 │ │ 44 │ 18 │ 10.392 │ 18.412 │ 5.43 │ 10.42 │ 7.037 │ -227.723 │ 57.942 │ │ 45 │ 18 │ 5.189 │ 18.412 │ 5.43 │ 5.43 │ 4.177 │ -131.091 │ 34.971 │ │ 46 │ 1 │ 0.522 │ 1.451 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.435 │ -16.422 │ 3.249 │ │ 47 │ 1 │ 0.522 │ 1.319 │ 9.31 │ 9.31 │ 0.141 │ -3.753 │ 1.621 │ │ 48 │ 1 │ 0.522 │ 1.125 │ 13.20 │ 13.20 │ 0.068 │ -1.444 │ 0.877 │ │ 49 │ 1 │ 1.200 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.449 │ -91.998 │ 2.783 │ │ 50 │ 1 │ 1.477 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.785 │ -113.298 │ 3.428 │ │ 51 │ 1 │ 1.556 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.880 │ -119.367 │ 3.611 │ │ 52 │ 21 │ 2.499 │ 32.328 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.083 │ -0.130 │ 26.022 │ │ 53 │ 21 │ 2.875 │ 31.885 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.335 │ -4.819 │ 28.383 │ │ 54 │ 21 │ 2.550 │ 31.439 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.102 │ -1.293 │ 26.058 │ └─────┴─────┴───────────┴───────────┴───────┴───────┴───────────┴───────────┴───────────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway ┌─>x y

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ELS ACIERS DUS AUX MOMENTS NEGATIFS

MAX

┌─────┬─────┬───────────┬───────────┬───────┬───────┬───────────┬───────────┬───────────┐ │Noeud│ Comb│ M neg max │ N │ As ext│ As int│Compr Béton│ Acier int │ Acier ext │ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ├─────┼─────┼───────────┼───────────┼───────┼───────┼───────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 21 │ -1.909 │ 30.995 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.733 │ 22.218 │ 3.322 │ │ 2 │ 21 │ -6.072 │ 30.546 │ 4.66 │ 4.66 │ 6.268 │ 52.366 │ -155.916 │ │ 3 │ 21 │ -11.398 │ 30.098 │ 12.28 │ 4.66 │ 9.454 │ 80.168 │ -228.060 │ │ 4 │ 21 │ -17.769 │ 29.649 │ 23.91 │ 4.66 │ 11.933 │ 111.266 │ -227.391 │ │ 5 │ 21 │ -20.863 │ 29.201 │ 29.65 │ 4.66 │ 13.084 │ 125.600 │ -227.678 │ │ 6 │ 17 │ -22.691 │ 19.909 │ 13.87 │ 9.31 │ 5.663 │ 58.852 │ -228.230 │ │ 7 │ 17 │ -22.691 │ 19.734 │ 17.95 │ 7.76 │ 6.987 │ 71.546 │ -227.722 │ │ 8 │ 17 │ -22.691 │ 17.178 │ 24.59 │ 6.21 │ 9.075 │ 90.544 │ -228.524 │ │ 9 │ 17 │ -12.685 │ 17.178 │ 11.66 │ 6.21 │ 6.611 │ 58.310 │ -227.691 │ │ 10 │ 17 │ -4.481 │ 17.178 │ 6.21 │ 6.21 │ 2.656 │ 26.426 │ -67.425 │ │ 11 │ 23 │ 0.000 │ 15.874 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.339 │ 5.081 │ 5.081 │ │ 12 │ 23 │ 0.000 │ 16.239 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.347 │ 5.198 │ 5.198 │ │ 13 │ 23 │ 0.000 │ 16.604 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.354 │ 5.315 │ 5.315 │ │ 14 │ 23 │ 0.000 │ 16.969 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.362 │ 5.431 │ 5.431 │ │ 15 │ 23 │ 0.000 │ 17.333 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.370 │ 5.548 │ 5.548 │ │ 16 │ 3 │ -1.630 │ 4.127 │ 6.21 │ 6.21 │ 1.038 │ 8.807 │ -38.549 │ │ 17 │ 19 │ -13.436 │ 14.749 │ 13.09 │ 6.21 │ 6.707 │ 59.449 │ -228.628 │ │ 18 │ 18 │ -35.537 │ 15.993 │ 42.23 │ 6.21 │ 11.866 │ 127.296 │ -227.508 │ │ 19 │ 18 │ -35.537 │ 21.951 │ 30.81 │ 7.76 │ 9.058 │ 99.463 │ -228.132 │ │ 20 │ 18 │ -35.538 │ 22.258 │ 24.22 │ 9.31 │ 7.246 │ 80.592 │ -228.408 │ │ 21 │ 18 │ -35.897 │ 33.368 │ 57.18 │ 4.66 │ 18.656 │ 195.289 │ -227.497 │ │ 22 │ 18 │ -18.658 │ 33.817 │ 24.65 │ 4.66 │ 12.470 │ 117.958 │ -227.475 │ │ 23 │ 3 │ -3.550 │ 5.997 │ 4.66 │ 4.66 │ 4.211 │ 18.176 │ -206.766 │ │ 24 │ 3 │ -1.911 │ 6.445 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.151 │ 13.876 │ -78.082 │ │ 25 │ 3 │ -0.602 │ 6.894 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.490 │ 5.999 │ -0.778 │ │ 26 │ 2 │ -0.946 │ 7.337 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.820 │ 8.856 │ -8.394 │ │ 27 │ 2 │ -1.556 │ 7.782 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.609 │ 13.393 │ -40.332 │ │ 28 │ 2 │ -2.166 │ 8.228 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.393 │ 16.650 │ -79.573 │ │ 29 │ 2 │ -2.776 │ 8.673 │ 4.66 │ 4.66 │ 3.157 │ 19.407 │ -120.333 │ │ 30 │ 3 │ -4.824 │ 9.117 │ 5.59 │ 4.66 │ 5.303 │ 28.240 │ -228.290 │ │ 31 │ 18 │ -6.318 │ 37.832 │ 4.66 │ 4.66 │ 6.125 │ 57.205 │ -116.156 │ │ 32 │ 18 │ -23.030 │ 35.273 │ 13.20 │ 13.20 │ 3.190 │ 39.078 │ -101.339 │ │ 33 │ 18 │ -23.030 │ 34.133 │ 11.18 │ 9.31 │ 6.183 │ 65.975 │ -228.575 │ │ 34 │ 18 │ -23.030 │ 17.798 │ 29.66 │ 5.43 │ 10.879 │ 107.352 │ -227.646 │ │ 35 │ 18 │ -16.396 │ 17.798 │ 19.53 │ 5.43 │ 8.919 │ 82.153 │ -227.614 │ │ 36 │ 18 │ -5.070 │ 17.798 │ 5.43 │ 5.43 │ 4.089 │ 34.063 │ -129.602 │ │ 37 │ 3 │ -1.435 │ 10.467 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.914 │ 10.669 │ -7.584 │ │ 38 │ 23 │ 0.000 │ 9.674 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.232 │ 3.486 │ 3.486 │ │ 39 │ 23 │ 0.000 │ 9.674 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.232 │ 3.486 │ 3.486 │ │ 40 │ 23 │ 0.000 │ 9.674 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.232 │ 3.486 │ 3.486 │ │ 41 │ 23 │ 0.000 │ 22.893 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.550 │ 8.249 │ 8.249 │ │ 42 │ 23 │ 0.000 │ 22.893 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.550 │ 8.249 │ 8.249 │ │ 43 │ 17 │ -4.100 │ 24.497 │ 5.43 │ 5.43 │ 2.811 │ 30.338 │ -40.615 │ │ 44 │ 17 │ -8.420 │ 24.497 │ 6.20 │ 5.43 │ 6.676 │ 53.335 │ -227.513 │ │ 45 │ 17 │ -15.668 │ 24.497 │ 16.96 │ 5.43 │ 9.009 │ 83.253 │ -228.084 │ │ 46 │ 17 │ -18.815 │ 24.497 │ 21.71 │ 5.43 │ 9.957 │ 95.389 │ -228.415 │ │ 47 │ 17 │ -18.815 │ 29.173 │ 9.31 │ 9.31 │ 5.369 │ 55.938 │ -214.582 │ │ 48 │ 17 │ -18.815 │ 29.650 │ 13.20 │ 13.20 │ 2.598 │ 31.945 │ -80.389 │ │ 49 │ 23 │ -13.915 │ 35.238 │ 15.68 │ 4.66 │ 10.720 │ 96.006 │ -227.975 │ │ 50 │ 23 │ -10.898 │ 34.792 │ 10.39 │ 4.66 │ 9.485 │ 80.608 │ -227.716 │ │ 51 │ 23 │ -5.060 │ 34.347 │ 4.66 │ 4.66 │ 4.648 │ 46.791 │ -67.886 │ │ 52 │ 2 │ -2.166 │ 8.228 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.393 │ 16.650 │ -79.572 │ │ 53 │ 2 │ -1.556 │ 7.783 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.609 │ 13.393 │ -40.330 │ │ 54 │ 2 │ -0.946 │ 7.338 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.820 │ 8.856 │ -8.391 │ └─────┴─────┴───────────┴───────────┴───────┴───────┴───────────┴───────────┴───────────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

66

ELS Contrainte dans le sol de fondation ┌─────┬─────┬──────────────┐ │Noeud│ Cas │ CTR sol │ │ │ │ (Mpa) │ ├─────┼─────┼──────────────┤ │ 31 │ 18 │ 0.192 │ │ 32 │ 18 │ 0.190 │ │ 33 │ 18 │ 0.174 │ │ 34 │ 18 │ 0.176 │ │ 35 │ 18 │ 0.150 │ │ 36 │ 18 │ 0.119 │ │ 37 │ 18 │ 0.097 │ │ 38 │ 18 │ 0.058 │ │ 39 │ 21 │ 0.033 │ │ 40 │ 21 │ 0.024 │ │ 41 │ 22 │ 0.032 │ │ 42 │ 22 │ 0.058 │ │ 43 │ 22 │ 0.097 │ │ 44 │ 22 │ 0.121 │ │ 45 │ 19 │ 0.154 │ │ 46 │ 19 │ 0.189 │ │ 47 │ 20 │ 0.188 │ │ 48 │ 19 │ 0.204 │ │ 49 │ 19 │ 0.210 │ └─────┴─────┴──────────────┘

(+ en comp. )

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway ┌─>x y

ELU ACIERS DUS A L'EFFORT TRANCHANT MAX ┌─────┬─────┬───────────┬─────────┐ │Noeud│ Comb│ T max │ At/st │ │ │défav│ ( t ) │( cm²/ml)│ ├─────┼─────┼───────────┼─────────┤ │ 1 │ 17 │ 7.744 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 │ 10.928 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 │ 14.037 │ 0.00 │ │ 4 │ 17 │ 16.981 │ 0.00 │ │ 5 │ 17 │ 19.838 │ 0.00 │ │ 6 │ 22 │ 36.243 │ 0.00 │ │ 7 │ 22 │ 33.317 │ 0.00 │ │ 8 │ 21 │ 35.506 │ 0.00 │ │ 9 │ 21 │ 29.320 │ 0.00 │ │ 10 │ 21 │ 21.438 │ 0.00 │ │ 11 │ 5 │ 13.738 │ 0.00 │ │ 12 │ 5 │ 10.315 │ 0.00 │ │ 13 │ 20 │ 7.704 │ 0.00 │ │ 14 │ 20 │ 13.890 │ 0.00 │ │ 15 │ 19 │ 21.126 │ 0.00 │ │ 16 │ 19 │ 27.312 │ 0.00 │ │ 17 │ 18 │ 34.947 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 │ 41.133 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 │ 37.163 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 │ 38.303 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 │ 100.095 │ 77.85 │ │ 22 │ 18 │ 100.095 │ 77.81 │ │ 23 │ 18 │ 5.253 │ 0.00 │ │ 24 │ 18 │ 5.253 │ 0.00 │ │ 25 │ 3 │ 2.324 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 │ 1.620 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 │ 1.620 │ 0.00 │ │ 28 │ 3 │ 2.381 │ 0.00 │ │ 29 │ 3 │ 4.410 │ 0.00 │ │ 30 │ 18 │ 18.048 │ 0.00 │ │ 31 │ 18 │ 18.048 │ 0.00 │ │ 32 │ 21 │ 7.429 │ 0.00 │ │ 33 │ 21 │ 7.690 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 │ 32.639 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 │ 33.347 │ 0.00 │ │ 36 │ 18 │ 23.438 │ 0.00 │ │ 37 │ 18 │ 16.522 │ 0.00 │ │ 38 │ 18 │ 9.861 │ 0.00 │ │ 39 │ 18 │ 4.768 │ 0.00 │ │ 40 │ 19 │ 2.794 │ 0.00 │ │ 41 │ 17 │ 4.269 │ 0.00 │ │ 42 │ 17 │ 7.696 │ 0.00 │ │ 43 │ 22 │ 13.903 │ 0.00 │ │ 44 │ 22 │ 20.921 │ 0.00 │ │ 45 │ 22 │ 31.130 │ 0.00 │ │ 46 │ 22 │ 30.421 │ 0.00 │ │ 47 │ 17 │ 10.847 │ 0.00 │ │ 48 │ 17 │ 10.371 │ 0.00 │ │ 49 │ 17 │ 21.424 │ 0.00 │ │ 50 │ 17 │ 15.488 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 │ 10.208 │ 0.00 │ │ 52 │ 23 │ 5.626 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 │ 1.620 │ 0.00 │ │ 54 │ 17 │ 4.143 │ 0.00 │ └─────┴─────┴───────────┴─────────┘

67

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

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TABLEAU RECAPITULATIF DES ACIERS ┌─────┬─────┬─────────┬─────┬─────────┬─────────┐ │Noeud│ Comb│ As ext │ Comb│ As int │ At/st │ │ │ défa│(cm²/ml) │ défa│(cm²/ml) │(cm²/ml )│ ├─────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────────┤ │ 1 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 │ 12.28 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 4 │ 18 │ 24.65 │ 21 │ 4.66 │ 77.81 │ │ 5 │ 18 │ 57.18 │ 12 │ 6.37 │ 77.85 │ │ 6 │ 18 │ 24.22 │ 17 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 7 │ 18 │ 30.81 │ 17 │ 7.76 │ 0.00 │ │ 8 │ 18 │ 42.23 │ 2 │ 8.84 │ 0.00 │ │ 9 │ 19 │ 13.09 │ 19 │ 23.46 │ 0.00 │ │ 10 │ 17 │ 6.21 │ 19 │ 35.76 │ 0.00 │ │ 11 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 43.22 │ 0.00 │ │ 12 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 46.15 │ 0.00 │ │ 13 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 46.25 │ 0.00 │ │ 14 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 46.15 │ 0.00 │ │ 15 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 43.22 │ 0.00 │ │ 16 │ 17 │ 6.21 │ 19 │ 35.76 │ 0.00 │ │ 17 │ 19 │ 13.09 │ 19 │ 23.46 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 │ 42.23 │ 2 │ 8.84 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 │ 30.81 │ 17 │ 7.76 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 │ 24.22 │ 17 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 │ 57.18 │ 12 │ 6.37 │ 77.85 │ │ 22 │ 18 │ 24.65 │ 21 │ 4.66 │ 77.81 │ │ 23 │ 21 │ 12.28 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 24 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 25 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 28 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 29 │ 23 │ 4.66 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 30 │ 23 │ 10.39 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 31 │ 23 │ 15.68 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 32 │ 17 │ 13.20 │ 17 │ 13.20 │ 0.00 │ │ 33 │ 18 │ 11.18 │ 17 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 │ 29.66 │ 17 │ 5.43 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 │ 19.53 │ 12 │ 6.04 │ 0.00 │ │ 36 │ 17 │ 6.20 │ 18 │ 10.42 │ 0.00 │ │ 37 │ 17 │ 5.43 │ 19 │ 13.08 │ 0.00 │ │ 38 │ 23 │ 5.43 │ 19 │ 16.05 │ 0.00 │ │ 39 │ 23 │ 5.43 │ 18 │ 16.63 │ 0.00 │ │ 40 │ 23 │ 5.43 │ 18 │ 16.39 │ 0.00 │ │ 41 │ 23 │ 5.43 │ 18 │ 16.63 │ 0.00 │ │ 42 │ 23 │ 5.43 │ 19 │ 16.05 │ 0.00 │ │ 43 │ 17 │ 5.43 │ 19 │ 13.08 │ 0.00 │ │ 44 │ 17 │ 6.20 │ 18 │ 10.42 │ 0.00 │ │ 45 │ 18 │ 19.53 │ 12 │ 6.04 │ 0.00 │ │ 46 │ 18 │ 29.66 │ 17 │ 5.43 │ 0.00 │ │ 47 │ 18 │ 11.18 │ 17 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 48 │ 17 │ 13.20 │ 17 │ 13.20 │ 0.00 │ │ 49 │ 23 │ 15.68 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 50 │ 23 │ 10.39 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 │ 4.66 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 52 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 54 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ └─────┴─────┴─────────┴─────┴─────────┴─────────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway fichier donport.r25 TITRE :tremie cite djamel Z2 sous tramway geometrie -----------------------------------3.0000000000E+00 :struc[ 1:P. ouvert 2:P.+Rad+sem.ext 3:P.+rad ] struc: 8.0000000000E+00 :Largeur interne du cadre (m) Li: 5.8000000000E+00 :Hauteur interne du cadre (m) Hi: 3.5500000000E+00 :Hauteur de la Rotule par rapport au radier (m) hrot: 4.5000000000E-01 :Epaisseur au centre de la dalle (m) edmax: 4.5000000000E-01 :Epaisseur de la dalle au début du gousset (m) edmin: 7.0000000000E+00 :Longueur du tronçon de dalle à ep. constante (m) Ld: 4.0000000000E-01 :Epaisseur du radier (m) erad: 0.0000000000E+00 :Profondeur de la cunnette (m) ecun: 5.0000000000E-01 :Longueur Hz. du gousset sup. (m) gdh: 2.0000000000E-01 :Hauteur du gousset sup (m) gdv: 3.5000000000E-01 :Epaisseur maxi du montant du U sup. (m) emmax: 3.5000000000E-01 :Epaisseur au niveau de la rotule (m) emmin: 3.5000000000E-01 :Epaisseur à la base du pied droit (m) ePd: 9.0000000000E-01 :Hauteur de la semelle (m) hsem: 0.0000000000E+00 :Epaisseur de la semelle extérieure (m) esem: 0.0000000000E+00 :Longueur de la semelle extérieure (m) lgsext: 4.0000000000E-01 :Largeur du clavage (m) lgcl: 2.0000000000E-01 :Longueur Hz. du "gousset" inf. (m) gsh: 1.2500000000E+00 :longueur de la semelle intérieure (m) lgsint: 1.0000000000E+00 :Rapport des cotés (anneau trapézoidaux) rapport: 1.0000000000E+01 :Nombre d'éléments sur l'horizontale (nb. pair =0 en m) Heau: 1.1000000000E+00 :Poids volumique déjaugé des terres ( t/m3 ) gammadj: 1.0000000000E+00 :Masse volumique de l'eau ( p. défaut 1 t/m3 ) gammaw: Données nécessaires aux calculs B.A. ------------0.0000000000E+00 :Règlement reglem: 1.0000000000E+00 :Type de fissuration ( non_préj=0 ou p=1 ou trés_p=2 ) : 4.0000000000E+02 :Limite élastique de l'acier ( Mpa ) fe: 5.0000000000E+00 :Enrobage à l'axe des aciers ( cm ) d: 3.0000000000E+00 :Enrobage tête d'épingle (cm) enrtetep: 8.0000000000E+00 :Diamètre minimal des armatures (mm) dmmini: 2.0000000000E+01 :Espacement des filants (cm) espfil: 1.9900000000E+00 :Longueur de l'anneau courant (m) lgancr: 1.2000000000E+01 :Nombre de nervures de l'anneau courant nnerancr: 1.0000000000E+00 :NB de parties supérieures d'anneau courant nbsuancr: 1.0000000000E+00 :NB de parties inférieures d'anneau courant nbinancr: 0.0000000000E+00 :Longueur de l'anneau spécial n°1 (m) lgans1: 0.0000000000E+00 :Nombre de nervures de l'anneau spécial n°1 nnerans1: 0.0000000000E+00 :NB de parties supérieures d'anneau spécial n°1 nbsuans1: 0.0000000000E+00 :NB de parties inférieures d'anneau spécial n°1 nbinans1: 0.0000000000E+00 :Longueur de l'anneau spécial n°2 (m) lgans2: 0.0000000000E+00 :Nombre de nervures de l'anneau spécial n°2 nnerans2: 0.0000000000E+00 :NB de parties supérieures d'anneau spécial n°2 nbsuans2: 0.0000000000E+00 :NB de parties inférieures d'anneau spécial n°2 nbinans2: 0.0000000000E+00 :Génération des dessins ? [0:NON 1:OUI] dessin: 0.0000000000E+00 :Résultats rien:0 préétude:1 étude:2 complets:3 impred: 1.0000000000E+00 :LASER ? non:0 oui:1 laser: Données suplémentaires --------------------------3.0000000000E+01 :angle de frottement interne du sol de fondation angfr: FIN

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TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

Fichier DON2.R25 ROBOT tremie cite djamel Z2 sous tramway Md dif. NOEUD 56 ELEMENT 58 UNITES L=M F=T NOEUDS 1 r 4 -4.175 0.000 -4.175 2.050 6 r 2 -4.000 2.375 -3.500 2.475 9 r 4 -2.800 2.475 0.000 2.475 1 A 12 SYMETRIE x=0 25 A 14 PAS -1 46 r 2 -3.800 -3.750 -4.000 -3.500 49 r 5 -4.175 -3.050 -4.175 -0.508 46 A 54 SYMETRIE x=0 34 A 26 PAS -1 40 r 3 0.000 -3.750 -2.350 -3.750 44 -2.750 -3.750 45 -3.275 -3.750 41 A 45 SYMETRIE x=0 39 A 35 PAS -1 55 -4.350 -3.500 55 SYMETRIE x=0 56 ELEMENTS 1 r 23 1 2 25 r 28 25 26 54 54 1 55 49 55 56 48 55 57 31 56 58 32 56 CARACTERISTIQUES E= 1199391 Ro=2.500 Nu=0.2 1 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 2 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 3 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 4 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 5 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.650 6 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 H=0.550 7 B=1.000 H=0.550 var B=1.000 H=0.450 8 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 9 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 10 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 11 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 12 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 13 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 14 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 15 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 16 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 17 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 18 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.550 19 B=1.000 H=0.550 var B=1.000 H=0.650 20 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 H=0.350 21 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 22 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 23 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 24 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 25 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 26 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 27 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 28 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 29 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 30 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 32 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 H=0.650

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TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway 33 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 34 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 35 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 36 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 37 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 38 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 39 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 40 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 41 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 42 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 43 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 44 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 45 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 46 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 47 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 49 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 50 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 51 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 52 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 53 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 54 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 56 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 58 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 E= 1199391 Ro=0.001 Nu=0.2 31 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 57 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 48 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 55 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 RELACHEMENT 1 25 APPUIS 31 KX= 999999 KY= 254.882 RZ 32 KX= 999999 KY= 200.264 RZ 33 UX KY= 145.647 RZ 34 UX KY= 455.146 RZ 35 UX KY= 764.645 RZ 36 UX KY= 673.616 RZ 37 UX KY= 861.743 RZ 38 UX KY=1140.899 RZ 39 UX KY=1140.899 RZ 40 KY=1140.899 RZ 41 UX KY=1140.899 RZ 42 UX KY=1140.899 RZ 43 UX KY= 861.743 RZ 44 UX KY= 673.616 RZ 45 UX KY= 764.645 RZ 46 UX KY= 455.146 RZ 47 UX KY= 145.647 RZ 48 KX= 82.880 KY= 200.264 RZ 49 KX= 58.835 KY= 254.882 RZ 55 UX KY= 127.441 RZ 56 UX KY= 127.441 RZ 50 KX= 62.416 UY RZ 51 KX= 62.416 UY RZ 52 KX= 62.416 UY RZ 53 KX= 62.416 UY RZ 54 KX= 62.416 UY RZ 1 KX= 62.672 UY RZ 2 KX= 62.927 UY RZ 3 KX= 62.927 UY RZ 4 KX= 62.927 UY RZ 5 KX= 51.416 UY RZ 21 KX= 999999 UY RZ

72 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.650 H=0.900 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.900 H=0.900 H=0.900 H=0.900 H=0.350 H=0.900

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway 22 KX= 999999 UY 23 KX= 999999 UY 24 KX= 999999 UY 25 KX= 999999 UY 26 KX= 999999 UY 27 KX= 999999 UY 28 KX= 999999 UY 29 KX= 999999 UY 30 KX= 999999 UY CHARGEMENT CAS 1 remblais jusqu à 55 FX= 2.790 elements 49 PX= 2.875 JU PX= 50 PX= 2.621 JU PX= 51 PX= 2.367 JU PX= 52 PX= 2.113 JU PX= 53 PX= 1.858 JU PX= 54 PX= 1.604 JU PX= 1 PX= 1.350 JU PX= 2 PX= 1.094 JU PX= 3 PX= 0.838 JU PX= 4 PX= 0.581 JU PX= noeud 6 FX= 0.106

73 RZ RZ RZ RZ RZ RZ RZ RZ RZ

la dalle 2.621 2.367 2.113 1.858 1.604 1.350 1.094 0.838 0.581 0.325

PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE PROJETE

CAS 2

remblais au dessus de la dalle 5 FY= -0.700 elements 6 A 19 Py= -2.000 PROJETE noeud 21 FY= -0.700

CAS 3

ch. H dues aux remblais se trouvant au dessus du niveau de la dalle 55 FX= 0.450 elements 49 A 54 Px= 0.500 1 A 4 Px= 0.500 noeud 6 FX= 0.325

FIN

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

Fichier DON3.R25 ROBOT tremie cite djamel Z2 sous tramway Md inst. NOEUD 56 ELEMENT 58 UNITES L=M F=T NOEUDS 1 r 4 -4.175 0.000 -4.175 2.050 6 r 2 -4.000 2.375 -3.500 2.475 9 r 4 -2.800 2.475 0.000 2.475 1 A 12 SYMETRIE x=0 25 A 14 PAS -1 46 r 2 -3.800 -3.750 -4.000 -3.500 49 r 5 -4.175 -3.050 -4.175 -0.508 46 A 54 SYMETRIE x=0 34 A 26 PAS -1 40 r 3 0.000 -3.750 -2.350 -3.750 44 -2.750 -3.750 45 -3.275 -3.750 41 A 45 SYMETRIE x=0 39 A 35 PAS -1 55 -4.350 -3.500 55 SYMETRIE x=0 56 ELEMENTS 1 r 23 1 2 25 r 28 25 26 54 54 1 55 49 55 56 48 55 57 31 56 58 32 56 CARACTERISTIQUES E= 3598173 Ro=2.500 Nu=0.2 1 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 2 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 3 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 4 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 5 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.650 6 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 H=0.550 7 B=1.000 H=0.550 var B=1.000 H=0.450 8 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 9 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 10 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 11 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 12 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 13 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 14 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 15 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 16 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 17 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.450 18 B=1.000 H=0.450 var B=1.000 H=0.550 19 B=1.000 H=0.550 var B=1.000 H=0.650 20 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 H=0.350 21 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 22 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 23 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 24 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 25 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 26 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 27 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 28 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 29 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 30 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 H=0.350 32 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 H=0.650

74

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway 33 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 34 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 35 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 36 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 37 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 38 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 39 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 40 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 41 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 42 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 43 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 44 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 45 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 46 B=1.000 H=0.400 var B=1.000 47 B=1.000 H=0.650 var B=1.000 49 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 50 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 51 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 52 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 53 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 54 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 56 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 58 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 E= 3598173 Ro=0.001 Nu=0.2 31 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 57 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 48 B=1.000 H=0.900 var B=1.000 55 B=1.000 H=0.350 var B=1.000 RELACHEMENT 1 25 APPUIS 31 KX= 1999999 KY= 509.764 RZ 32 KX= 1999999 KY= 400.529 RZ 33 UX KY= 291.293 RZ 34 UX KY= 910.292 RZ 35 UX KY=1529.291 RZ 36 UX KY=1347.232 RZ 37 UX KY=1723.486 RZ 38 UX KY=2281.799 RZ 39 UX KY=2281.799 RZ 40 KY=2281.799 RZ 41 UX KY=2281.799 RZ 42 UX KY=2281.799 RZ 43 UX KY=1723.486 RZ 44 UX KY=1347.232 RZ 45 UX KY=1529.291 RZ 46 UX KY= 910.292 RZ 47 UX KY= 291.293 RZ 48 KX= 165.760 KY= 400.529 RZ 49 KX= 117.669 KY= 509.764 RZ 55 UX KY= 254.882 RZ 56 UX KY= 254.882 RZ 50 KX= 124.832 UY RZ 51 KX= 124.832 UY RZ 52 KX= 124.832 UY RZ 53 KX= 124.832 UY RZ 54 KX= 124.832 UY RZ 1 KX= 125.343 UY RZ 2 KX= 125.855 UY RZ 3 KX= 125.855 UY RZ 4 KX= 125.855 UY RZ 5 KX= 102.833 UY RZ 21 KX= 1999999 UY RZ

75 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.400 H=0.650 H=0.900 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.350 H=0.900 H=0.900 H=0.900 H=0.900 H=0.350 H=0.900

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway 22 KX= 23 KX= 24 KX= 25 KX= 26 KX= 27 KX= 28 KX= 29 KX= 30 KX= CHARGEMENT

1999999 1999999 1999999 1999999 1999999 1999999 1999999 1999999 1999999

UY UY UY UY UY UY UY UY UY

76 RZ RZ RZ RZ RZ RZ RZ RZ RZ

CAS 1

charge 1t/m² sur la dalle supérieure elements 5 A 20 PY= -1.000 projete

CAS 2

charge 1t/m² sur le coté gauche uniquement noeud 55 Fx= 0.225 elements 49 A 54 PX= 0.250 projete 1 A 4 PX= 0.250 projete noeud 6 Fx= 0.163

CAS 3

charge répartie 1t/m² sur la 1/2 dalle gauche elements 5 A 12 PY= -1.000 projete

CAS 4

charge répartie 1t/m² centrée (largeur d une 1/2 dalle) elements 9 x=0.893 PY= -1.000 x=1 PY= -1.000 projete relatif 10 A 15 PY= -1.000 projete 16 x=0 PY= -1.000 x=0.107 PY= -1.000 projete relatif

CAS 5

charge 1t/m² sur les deux cotés simultanément elements noeud 55 Fx= 0.225 elements 49 A 54 PX= 0.250 projete 1 A 4 PX= 0.250 projete noeud 6 Fx= 0.163

CAS 6

roue de 10t sur noeud 13 elements 11 x=0.822 PY= -8.048 x=1 PY= 12 A 13 PY= -8.048 projete 14 x=0 PY= -8.048 x=0.178 PY= roue de 10t sur noeud 11 elements 9 x=0.822 PY= -8.048 x=1 PY= 10 A 11 PY= -8.048 projete 12 x=0 PY= -8.048 x=0.178 PY=

-8.048 projete relatif -8.048 projete relatif

CAS 7

roue de 10t sur noeud 9 elements 7 x=0.502 PY= -8.048 x=1 PY= 8 A 9 PY= -8.048 projete 10 x=0 PY= -8.048 x=0.178 PY=

-8.048 projete relatif -8.048 projete relatif

CAS 8

CAS 9

loco. UIC sur noeud 13 elements

-8.048 projete relatif -8.048 projete relatif

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway 8 x=0.347 PY= -3.989 x=1 PY= 9 A 16 PY= -3.989 projete 17 x=0 PY= -3.989 x=0.653 PY= 5 A 20 PX= 0.402

-3.989 projete relatif -3.989 projete relatif

CAS 10 5 6 15 5

loco. UIC sur noeud 11 elements x=0.000 PY= -3.989 x=1 PY= A 14 PY= -3.989 projete x=0 PY= -3.989 x=0.653 PY= A 20 PX= 0.402

77

-3.989 projete relatif

CAS 11 5 6 13 5 FIN

loco. UIC sur noeud 9 elements x=0.000 PY= -3.989 x=1 PY= A 12 PY= -3.989 projete x=0 PY= -3.989 x=0.653 PY= A 20 PX= 0.402

-3.989 projete relatif

-3.989 projete relatif -3.989 projete relatif

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway ┌─>x y

ELU ACIERS DUS AUX MOMENTS POSITIFS

78

MAX

┌─────┬─────┬────────────┬────────────┬───────┬───────┐ │Noeud│ Comb│ M pos max │ N │ As ext│ As int│ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ├─────┼─────┼────────────┼────────────┼───────┼───────┤ │ 1 │ 21 │ 0.923 │ 39.544 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 2 │ 2 │ 1.284 │ 8.701 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 3 │ 2 │ 2.114 │ 8.095 │ 0.00 │ 0.70 │ │ 4 │ 2 │ 2.945 │ 7.490 │ 0.00 │ 1.61 │ │ 5 │ 2 │ 3.321 │ 5.292 │ 0.00 │ 2.34 │ │ 6 │ 2 │ 7.422 │ -0.359 │ 0.00 │ 3.63 │ │ 7 │ 7 │ 11.634 │ 9.921 │ 0.00 │ 5.24 │ │ 8 │ 19 │ 18.229 │ 9.883 │ 0.00 │ 11.99 │ │ 9 │ 19 │ 35.280 │ 10.375 │ 0.00 │ 25.45 │ │ 10 │ 19 │ 46.815 │ 10.868 │ 0.00 │ 35.09 │ │ 11 │ 18 │ 53.164 │ 12.548 │ 0.00 │ 40.43 │ │ 12 │ 18 │ 55.445 │ 13.040 │ 0.00 │ 42.41 │ │ 13 │ 18 │ 55.047 │ 13.532 │ 0.00 │ 41.99 │ │ 14 │ 18 │ 51.547 │ 14.025 │ 0.00 │ 38.80 │ │ 15 │ 18 │ 42.531 │ 14.517 │ 0.00 │ 30.92 │ │ 16 │ 18 │ 27.997 │ 15.010 │ 0.00 │ 18.87 │ │ 17 │ 2 │ 12.732 │ -1.620 │ 0.00 │ 9.60 │ │ 18 │ 2 │ 9.766 │ -1.620 │ 0.00 │ 7.39 │ │ 19 │ 2 │ 8.570 │ -0.461 │ 0.00 │ 5.04 │ │ 20 │ 2 │ 4.998 │ -0.359 │ 0.00 │ 2.46 │ │ 21 │ 2 │ 3.321 │ 5.294 │ 0.00 │ 2.34 │ │ 22 │ 21 │ 3.268 │ 46.738 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 23 │ 18 │ 3.194 │ 47.950 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 24 │ 18 │ 1.775 │ 48.556 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 25 │ 3 │ 0.469 │ 9.306 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 26 │ 3 │ 0.913 │ 9.906 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 27 │ 3 │ 0.964 │ 10.507 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 28 │ 3 │ 0.630 │ 11.108 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 29 │ 18 │ 0.140 │ 51.563 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 30 │ 18 │ 0.736 │ 52.164 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 31 │ 23 │ 0.000 │ 36.896 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 32 │ 12 │ 0.354 │ 11.106 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 33 │ 12 │ 1.226 │ 10.468 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 34 │ 12 │ 2.097 │ 2.204 │ 0.00 │ 1.37 │ │ 35 │ 12 │ 5.413 │ 2.204 │ 0.00 │ 4.14 │ │ 36 │ 17 │ 7.373 │ 5.732 │ 0.00 │ 5.23 │ │ 37 │ 22 │ 9.888 │ 19.513 │ 0.00 │ 5.21 │ │ 38 │ 21 │ 15.586 │ 24.575 │ 0.00 │ 9.45 │ │ 39 │ 18 │ 18.364 │ 25.074 │ 0.00 │ 11.88 │ │ 40 │ 18 │ 19.947 │ 14.036 │ 0.00 │ 14.99 │ │ 41 │ 19 │ 20.907 │ 15.108 │ 0.00 │ 15.70 │ │ 42 │ 19 │ 21.345 │ 15.108 │ 0.00 │ 16.10 │ │ 43 │ 19 │ 20.030 │ 15.108 │ 0.00 │ 14.90 │ │ 44 │ 18 │ 18.412 │ 14.036 │ 0.00 │ 13.60 │ │ 45 │ 18 │ 12.989 │ 14.036 │ 0.00 │ 8.77 │ │ 46 │ 18 │ 3.797 │ 14.036 │ 0.00 │ 0.87 │ │ 47 │ 18 │ 1.479 │ 32.356 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 48 │ 1 │ 0.704 │ 1.519 │ 0.00 │ 0.01 │ │ 49 │ 1 │ 1.619 │ 0.000 │ 0.00 │ 1.56 │ │ 50 │ 1 │ 1.994 │ 0.000 │ 0.00 │ 1.92 │ │ 51 │ 1 │ 2.101 │ 0.000 │ 0.00 │ 2.03 │ │ 52 │ 1 │ 2.071 │ 0.000 │ 0.00 │ 2.00 │ │ 53 │ 21 │ 2.112 │ 40.745 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 54 │ 21 │ 1.916 │ 40.144 │ 0.00 │ 0.00 │ └─────┴─────┴────────────┴────────────┴───────┴───────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway ┌─>x y

ELU ACIERS DUS AUX MOMENTS NEGATIFS

79

MAX

┌─────┬─────┬────────────┬────────────┬───────┬───────┐ │Noeud│ Comb│ M neg max │ N │ As ext│ As int│ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ├─────┼─────┼────────────┼────────────┼───────┼───────┤ │ 1 │ 21 │ -1.589 │ 39.544 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 │ -5.096 │ 38.939 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 │ -9.625 │ 38.333 │ 3.40 │ 0.00 │ │ 4 │ 21 │ -15.034 │ 37.727 │ 9.26 │ 0.00 │ │ 5 │ 21 │ -17.656 │ 37.122 │ 12.23 │ 0.00 │ │ 6 │ 21 │ -15.323 │ 20.138 │ 4.36 │ 0.00 │ │ 7 │ 21 │ -15.323 │ 20.077 │ 5.87 │ 0.00 │ │ 8 │ 21 │ -15.323 │ 13.792 │ 9.16 │ 0.00 │ │ 9 │ 3 │ -5.187 │ 5.572 │ 2.87 │ 0.00 │ │ 10 │ 3 │ -2.200 │ 5.572 │ 0.69 │ 0.00 │ │ 11 │ 23 │ 0.000 │ 13.115 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 12 │ 23 │ 0.000 │ 13.608 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 13 │ 23 │ 0.000 │ 14.100 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 14 │ 23 │ 0.000 │ 14.593 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 15 │ 23 │ 0.000 │ 15.085 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 16 │ 3 │ -2.200 │ 5.572 │ 0.69 │ 0.00 │ │ 17 │ 19 │ -20.572 │ 14.315 │ 13.12 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 │ -52.389 │ 15.995 │ 39.29 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 │ -52.389 │ 24.478 │ 28.46 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 │ -52.390 │ 24.893 │ 22.51 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 │ -54.990 │ 46.740 │ 58.44 │ 8.37 │ │ 22 │ 18 │ -28.562 │ 47.345 │ 23.64 │ 0.00 │ │ 23 │ 3 │ -4.793 │ 8.096 │ 3.33 │ 0.00 │ │ 24 │ 3 │ -2.579 │ 8.701 │ 1.05 │ 0.00 │ │ 25 │ 3 │ -0.813 │ 9.306 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 │ -1.277 │ 9.906 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 │ -2.100 │ 10.506 │ 0.28 │ 0.00 │ │ 28 │ 2 │ -2.924 │ 11.108 │ 0.99 │ 0.00 │ │ 29 │ 2 │ -3.748 │ 11.708 │ 1.70 │ 0.00 │ │ 30 │ 3 │ -6.513 │ 12.309 │ 4.36 │ 0.00 │ │ 31 │ 18 │ -8.822 │ 52.765 │ 0.31 │ 0.00 │ │ 32 │ 18 │ -32.684 │ 49.356 │ 3.88 │ 0.00 │ │ 33 │ 18 │ -32.684 │ 47.761 │ 8.98 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 │ -32.684 │ 25.074 │ 25.39 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 │ -23.496 │ 25.074 │ 16.60 │ 0.00 │ │ 36 │ 18 │ -7.707 │ 25.074 │ 2.45 │ 0.00 │ │ 37 │ 3 │ -1.937 │ 14.131 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 38 │ 23 │ 0.000 │ 14.607 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 39 │ 23 │ 0.000 │ 14.607 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 40 │ 23 │ 0.000 │ 14.607 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 41 │ 23 │ 0.000 │ 17.578 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 42 │ 23 │ 0.000 │ 17.578 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 43 │ 3 │ -1.937 │ 14.131 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 44 │ 3 │ -4.793 │ 14.131 │ 1.70 │ 0.00 │ │ 45 │ 3 │ -9.531 │ 14.131 │ 5.75 │ 0.00 │ │ 46 │ 23 │ -12.444 │ 17.578 │ 7.74 │ 0.00 │ │ 47 │ 23 │ -12.444 │ 36.611 │ 0.44 │ 0.00 │ │ 48 │ 23 │ -12.444 │ 38.353 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 49 │ 23 │ -13.200 │ 45.272 │ 6.13 │ 0.00 │ │ 50 │ 23 │ -10.715 │ 44.670 │ 3.56 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 │ -5.820 │ 44.070 │ 0.00 │ 0.00 │ │ 52 │ 2 │ -2.924 │ 11.108 │ 0.99 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 │ -2.100 │ 10.507 │ 0.28 │ 0.00 │ │ 54 │ 2 │ -1.277 │ 9.906 │ 0.00 │ 0.00 │ └─────┴─────┴────────────┴────────────┴───────┴───────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

80

┌─>x y ELS ACIERS DUS AUX MOMENTS POSITIFS

MAX

┌─────┬─────┬───────────┬───────────┬───────┬───────┬───────────┬───────────┬───────────┐ │Noeud│ Comb│ M pos max │ N │ As ext│ As int│Compr Béton│ Acier int │ Acier ext │ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ├─────┼─────┼───────────┼───────────┼───────┼───────┼───────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 21 │ 0.684 │ 29.292 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.121 │ 8.689 │ 15.454 │ │ 2 │ 2 │ 0.951 │ 6.445 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.874 │ -12.817 │ 8.793 │ │ 3 │ 2 │ 1.566 │ 5.996 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.728 │ -57.079 │ 12.083 │ │ 4 │ 2 │ 2.181 │ 5.548 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.531 │ -107.428 │ 13.730 │ │ 5 │ 2 │ 2.460 │ 3.920 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.923 │ -145.786 │ 12.245 │ │ 6 │ 2 │ 5.498 │ -0.266 │ 9.31 │ 9.31 │ 1.564 │ -106.446 │ 12.633 │ │ 7 │ 7 │ 8.618 │ 7.349 │ 7.76 │ 7.76 │ 3.617 │ -191.806 │ 29.647 │ │ 8 │ 19 │ 13.503 │ 7.320 │ 6.21 │ 14.81 │ 6.375 │ -228.019 │ 55.170 │ │ 9 │ 19 │ 26.134 │ 7.685 │ 6.21 │ 31.10 │ 9.485 │ -228.511 │ 95.931 │ │ 10 │ 19 │ 34.678 │ 8.050 │ 6.21 │ 42.59 │ 11.387 │ -227.859 │ 120.976 │ │ 11 │ 18 │ 39.380 │ 9.294 │ 6.21 │ 48.61 │ 12.449 │ -228.468 │ 134.835 │ │ 12 │ 18 │ 41.070 │ 9.659 │ 6.21 │ 50.87 │ 12.817 │ -228.375 │ 139.675 │ │ 13 │ 18 │ 40.775 │ 10.024 │ 6.21 │ 50.36 │ 12.771 │ -228.503 │ 139.050 │ │ 14 │ 18 │ 38.183 │ 10.389 │ 6.21 │ 46.81 │ 12.232 │ -228.228 │ 132.017 │ │ 15 │ 18 │ 31.504 │ 10.754 │ 6.21 │ 37.70 │ 10.803 │ -228.122 │ 113.272 │ │ 16 │ 18 │ 20.738 │ 11.118 │ 6.21 │ 23.37 │ 8.355 │ -227.765 │ 81.195 │ │ 17 │ 2 │ 9.431 │ -1.200 │ 6.21 │ 11.53 │ 4.803 │ -228.572 │ 34.463 │ │ 18 │ 2 │ 7.234 │ -1.200 │ 6.21 │ 8.84 │ 4.102 │ -228.258 │ 25.303 │ │ 19 │ 2 │ 6.348 │ -0.342 │ 7.76 │ 7.76 │ 2.636 │ -177.183 │ 17.871 │ │ 20 │ 2 │ 3.702 │ -0.266 │ 9.31 │ 9.31 │ 1.052 │ -72.134 │ 8.455 │ │ 21 │ 2 │ 2.460 │ 3.922 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.924 │ -145.780 │ 12.247 │ │ 22 │ 21 │ 2.421 │ 34.621 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.083 │ 1.928 │ 26.362 │ │ 23 │ 18 │ 2.366 │ 35.519 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.075 │ 2.769 │ 26.396 │ │ 24 │ 18 │ 1.315 │ 35.967 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.595 │ 8.320 │ 21.326 │ │ 25 │ 3 │ 0.347 │ 6.894 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.350 │ 1.124 │ 4.558 │ │ 26 │ 3 │ 0.676 │ 7.338 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.549 │ -1.322 │ 6.638 │ │ 27 │ 3 │ 0.714 │ 7.783 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.579 │ -1.351 │ 7.015 │ │ 28 │ 3 │ 0.467 │ 8.228 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.441 │ 1.083 │ 5.698 │ │ 29 │ 18 │ 0.104 │ 38.195 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.097 │ 15.228 │ 16.254 │ │ 30 │ 18 │ 0.545 │ 38.640 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.313 │ 13.230 │ 18.619 │ │ 31 │ 23 │ 0.000 │ 27.330 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.751 │ 11.263 │ 11.263 │ │ 32 │ 12 │ 0.262 │ 8.226 │ 13.20 │ 13.20 │ 0.105 │ 1.079 │ 1.548 │ │ 33 │ 12 │ 0.908 │ 7.754 │ 9.31 │ 9.31 │ 0.232 │ 0.216 │ 3.215 │ │ 34 │ 12 │ 1.553 │ 1.632 │ 5.43 │ 5.43 │ 1.354 │ -72.491 │ 7.057 │ │ 35 │ 12 │ 4.009 │ 1.632 │ 5.43 │ 5.43 │ 3.510 │ -210.846 │ 15.008 │ │ 36 │ 17 │ 5.461 │ 4.246 │ 5.43 │ 6.43 │ 4.450 │ -228.522 │ 24.570 │ │ 37 │ 22 │ 7.324 │ 14.454 │ 5.43 │ 6.81 │ 5.763 │ -228.007 │ 41.527 │ │ 38 │ 21 │ 11.545 │ 18.204 │ 5.43 │ 12.12 │ 7.418 │ -228.540 │ 62.722 │ │ 39 │ 18 │ 13.603 │ 18.574 │ 5.43 │ 15.14 │ 8.091 │ -227.930 │ 71.463 │ │ 40 │ 18 │ 14.776 │ 10.397 │ 5.43 │ 18.59 │ 8.082 │ -228.604 │ 71.258 │ │ 41 │ 19 │ 15.486 │ 11.191 │ 5.43 │ 19.48 │ 8.344 │ -228.577 │ 74.620 │ │ 42 │ 19 │ 15.811 │ 11.191 │ 5.43 │ 19.96 │ 8.446 │ -228.624 │ 75.926 │ │ 43 │ 19 │ 14.837 │ 11.191 │ 5.43 │ 18.52 │ 8.138 │ -228.483 │ 71.989 │ │ 44 │ 18 │ 13.639 │ 10.397 │ 5.43 │ 16.91 │ 7.717 │ -228.456 │ 66.579 │ │ 45 │ 18 │ 9.621 │ 10.397 │ 5.43 │ 11.04 │ 6.365 │ -227.874 │ 49.279 │ │ 46 │ 18 │ 2.813 │ 10.397 │ 5.43 │ 5.43 │ 2.246 │ -67.837 │ 19.183 │ │ 47 │ 18 │ 1.096 │ 23.967 │ 9.31 │ 9.31 │ 0.496 │ 3.495 │ 7.111 │ │ 48 │ 1 │ 0.522 │ 1.125 │ 13.20 │ 13.20 │ 0.068 │ -1.444 │ 0.877 │ │ 49 │ 1 │ 1.200 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.449 │ -91.998 │ 2.783 │ │ 50 │ 1 │ 1.477 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.785 │ -113.298 │ 3.428 │ │ 51 │ 1 │ 1.556 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.880 │ -119.367 │ 3.611 │ │ 52 │ 1 │ 1.534 │ 0.000 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.853 │ -117.643 │ 3.559 │ │ 53 │ 21 │ 1.564 │ 30.182 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.551 │ 4.702 │ 20.175 │ │ 54 │ 21 │ 1.419 │ 29.736 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.472 │ 5.235 │ 19.275 │ └─────┴─────┴───────────┴───────────┴───────┴───────┴───────────┴───────────┴───────────┘

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┌─>x y ELS ACIERS DUS AUX MOMENTS NEGATIFS

MAX

┌─────┬─────┬───────────┬───────────┬───────┬───────┬───────────┬───────────┬───────────┐ │Noeud│ Comb│ M neg max │ N │ As ext│ As int│Compr Béton│ Acier int │ Acier ext │ │ │défav│ ( tm ) │ ( t ) │ cm²/ml│ cm²/ml│ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ( MPa ) │ ├─────┼─────┼───────────┼───────────┼───────┼───────┼───────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 21 │ -1.177 │ 29.292 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.348 │ 17.894 │ 6.250 │ │ 2 │ 21 │ -3.775 │ 28.843 │ 4.66 │ 4.66 │ 3.295 │ 35.307 │ -35.265 │ │ 3 │ 21 │ -7.129 │ 28.395 │ 5.17 │ 4.66 │ 7.551 │ 56.341 │ -228.247 │ │ 4 │ 21 │ -11.137 │ 27.946 │ 12.27 │ 4.66 │ 9.240 │ 77.443 │ -228.338 │ │ 5 │ 21 │ -13.079 │ 27.498 │ 15.86 │ 4.66 │ 9.998 │ 87.034 │ -227.677 │ │ 6 │ 21 │ -11.351 │ 14.917 │ 9.31 │ 9.31 │ 3.263 │ 33.022 │ -142.088 │ │ 7 │ 21 │ -11.351 │ 14.872 │ 7.76 │ 7.76 │ 4.739 │ 41.848 │ -221.329 │ │ 8 │ 21 │ -11.351 │ 10.217 │ 11.44 │ 6.21 │ 5.932 │ 49.327 │ -228.268 │ │ 9 │ 3 │ -3.843 │ 4.127 │ 6.21 │ 6.21 │ 2.544 │ 16.766 │ -132.981 │ │ 10 │ 3 │ -1.630 │ 4.127 │ 6.21 │ 6.21 │ 1.038 │ 8.807 │ -38.551 │ │ 11 │ 23 │ 0.000 │ 9.715 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.207 │ 3.110 │ 3.110 │ │ 12 │ 23 │ 0.000 │ 10.080 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.215 │ 3.226 │ 3.226 │ │ 13 │ 23 │ 0.000 │ 10.445 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.223 │ 3.343 │ 3.343 │ │ 14 │ 23 │ 0.000 │ 10.809 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.231 │ 3.460 │ 3.460 │ │ 15 │ 23 │ 0.000 │ 11.174 │ 6.21 │ 6.21 │ 0.238 │ 3.577 │ 3.577 │ │ 16 │ 3 │ -1.630 │ 4.127 │ 6.21 │ 6.21 │ 1.038 │ 8.807 │ -38.549 │ │ 17 │ 19 │ -15.238 │ 10.603 │ 16.28 │ 6.21 │ 6.985 │ 63.103 │ -228.582 │ │ 18 │ 18 │ -38.807 │ 11.848 │ 47.36 │ 6.21 │ 12.419 │ 134.466 │ -228.276 │ │ 19 │ 18 │ -38.807 │ 18.132 │ 35.05 │ 7.76 │ 9.411 │ 104.242 │ -228.029 │ │ 20 │ 18 │ -38.808 │ 18.439 │ 27.87 │ 9.31 │ 7.484 │ 83.925 │ -227.805 │ │ 21 │ 18 │ -40.733 │ 34.622 │ 65.61 │ 8.37 │ 19.736 │ 208.613 │ -228.502 │ │ 22 │ 18 │ -21.157 │ 35.071 │ 28.84 │ 4.66 │ 13.482 │ 130.427 │ -228.600 │ │ 23 │ 3 │ -3.550 │ 5.997 │ 4.66 │ 4.66 │ 4.211 │ 18.176 │ -206.766 │ │ 24 │ 3 │ -1.911 │ 6.445 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.151 │ 13.876 │ -78.082 │ │ 25 │ 3 │ -0.602 │ 6.894 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.490 │ 5.999 │ -0.778 │ │ 26 │ 2 │ -0.946 │ 7.337 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.820 │ 8.856 │ -8.394 │ │ 27 │ 2 │ -1.556 │ 7.782 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.609 │ 13.393 │ -40.332 │ │ 28 │ 2 │ -2.166 │ 8.228 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.393 │ 16.650 │ -79.573 │ │ 29 │ 2 │ -2.776 │ 8.673 │ 4.66 │ 4.66 │ 3.157 │ 19.407 │ -120.333 │ │ 30 │ 3 │ -4.824 │ 9.117 │ 5.59 │ 4.66 │ 5.303 │ 28.240 │ -228.290 │ │ 31 │ 18 │ -6.535 │ 39.085 │ 4.66 │ 4.66 │ 6.338 │ 59.154 │ -120.455 │ │ 32 │ 18 │ -24.210 │ 36.560 │ 13.20 │ 13.20 │ 3.359 │ 41.066 │ -108.051 │ │ 33 │ 18 │ -24.210 │ 35.379 │ 11.94 │ 9.31 │ 6.361 │ 68.438 │ -228.260 │ │ 34 │ 18 │ -24.210 │ 18.574 │ 31.30 │ 5.43 │ 11.253 │ 112.125 │ -227.868 │ │ 35 │ 18 │ -17.404 │ 18.574 │ 20.88 │ 5.43 │ 9.261 │ 86.545 │ -227.687 │ │ 36 │ 18 │ -5.709 │ 18.574 │ 5.43 │ 5.43 │ 4.664 │ 37.461 │ -157.565 │ │ 37 │ 3 │ -1.435 │ 10.467 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.914 │ 10.669 │ -7.584 │ │ 38 │ 23 │ 0.000 │ 10.820 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.260 │ 3.898 │ 3.898 │ │ 39 │ 23 │ 0.000 │ 10.820 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.260 │ 3.898 │ 3.898 │ │ 40 │ 23 │ 0.000 │ 10.820 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.260 │ 3.898 │ 3.898 │ │ 41 │ 23 │ 0.000 │ 13.021 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.313 │ 4.691 │ 4.692 │ │ 42 │ 23 │ 0.000 │ 13.021 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.313 │ 4.691 │ 4.692 │ │ 43 │ 3 │ -1.435 │ 10.467 │ 5.43 │ 5.43 │ 0.914 │ 10.670 │ -7.585 │ │ 44 │ 3 │ -3.550 │ 10.467 │ 5.43 │ 5.43 │ 2.941 │ 22.555 │ -106.791 │ │ 45 │ 3 │ -7.060 │ 10.467 │ 7.31 │ 5.43 │ 5.446 │ 37.418 │ -228.176 │ │ 46 │ 23 │ -9.218 │ 13.021 │ 9.87 │ 5.43 │ 6.363 │ 49.234 │ -228.025 │ │ 47 │ 23 │ -9.218 │ 27.119 │ 9.31 │ 9.31 │ 2.400 │ 28.636 │ -52.372 │ │ 48 │ 23 │ -9.218 │ 28.410 │ 13.20 │ 13.20 │ 1.101 │ 14.885 │ -11.160 │ │ 49 │ 23 │ -9.778 │ 33.535 │ 8.67 │ 4.66 │ 8.961 │ 74.017 │ -227.967 │ │ 50 │ 23 │ -7.937 │ 33.089 │ 5.54 │ 4.66 │ 8.155 │ 63.972 │ -227.825 │ │ 51 │ 23 │ -4.311 │ 32.644 │ 4.66 │ 4.66 │ 3.776 │ 40.290 │ -41.478 │ │ 52 │ 2 │ -2.166 │ 8.228 │ 4.66 │ 4.66 │ 2.393 │ 16.650 │ -79.572 │ │ 53 │ 2 │ -1.556 │ 7.783 │ 4.66 │ 4.66 │ 1.609 │ 13.393 │ -40.330 │ │ 54 │ 2 │ -0.946 │ 7.338 │ 4.66 │ 4.66 │ 0.820 │ 8.856 │ -8.391 │ └─────┴─────┴───────────┴───────────┴───────┴───────┴───────────┴───────────┴───────────┘

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

82

ELS Contrainte dans le sol de fondation ┌─────┬─────┬──────────────┐ │Noeud│ Cas │ CTR sol │ │ │ │ (Mpa) │ ├─────┼─────┼──────────────┤ │ 31 │ 18 │ 0.198 │ │ 32 │ 18 │ 0.195 │ │ 33 │ 18 │ 0.180 │ │ 34 │ 18 │ 0.182 │ │ 35 │ 18 │ 0.155 │ │ 36 │ 18 │ 0.123 │ │ 37 │ 18 │ 0.099 │ │ 38 │ 18 │ 0.059 │ │ 39 │ 21 │ 0.031 │ │ 40 │ 3 │ 0.019 │ │ 41 │ 22 │ 0.023 │ │ 42 │ 22 │ 0.048 │ │ 43 │ 22 │ 0.089 │ │ 44 │ 22 │ 0.116 │ │ 45 │ 19 │ 0.155 │ │ 46 │ 19 │ 0.198 │ │ 47 │ 20 │ 0.200 │ │ 48 │ 19 │ 0.217 │ │ 49 │ 19 │ 0.227 │ └─────┴─────┴──────────────┘

(+ en comp. )

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

┌─>x y

ELU ACIERS DUS A L'EFFORT TRANCHANT MAX ┌─────┬─────┬───────────┬─────────┐ │Noeud│ Comb│ T max │ At/st │ │ │défav│ ( t ) │( cm²/ml)│ ├─────┼─────┼───────────┼─────────┤ │ 1 │ 21 │ 4.836 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 │ 7.061 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 │ 9.025 │ 0.00 │ │ 4 │ 21 │ 10.702 │ 0.00 │ │ 5 │ 21 │ 11.820 │ 0.00 │ │ 6 │ 22 │ 35.624 │ 0.00 │ │ 7 │ 22 │ 32.695 │ 0.00 │ │ 8 │ 21 │ 33.207 │ 0.00 │ │ 9 │ 21 │ 27.021 │ 0.00 │ │ 10 │ 21 │ 19.139 │ 0.00 │ │ 11 │ 5 │ 12.299 │ 0.00 │ │ 12 │ 5 │ 8.875 │ 0.00 │ │ 13 │ 20 │ 9.396 │ 0.00 │ │ 14 │ 20 │ 15.582 │ 0.00 │ │ 15 │ 19 │ 22.818 │ 0.00 │ │ 16 │ 19 │ 29.004 │ 0.00 │ │ 17 │ 18 │ 36.639 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 │ 42.825 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 │ 39.919 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 │ 41.059 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 │ 113.665 │ 92.19 │ │ 22 │ 18 │ 113.665 │ 92.16 │ │ 23 │ 18 │ 5.741 │ 0.00 │ │ 24 │ 18 │ 5.741 │ 0.00 │ │ 25 │ 3 │ 2.324 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 │ 1.620 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 │ 1.620 │ 0.00 │ │ 28 │ 3 │ 2.381 │ 0.00 │ │ 29 │ 3 │ 4.410 │ 0.00 │ │ 30 │ 18 │ 18.800 │ 0.00 │ │ 31 │ 18 │ 18.800 │ 0.00 │ │ 32 │ 21 │ 7.406 │ 0.00 │ │ 33 │ 21 │ 7.668 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 │ 33.725 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 │ 34.434 │ 0.00 │ │ 36 │ 18 │ 24.176 │ 0.00 │ │ 37 │ 18 │ 17.019 │ 0.00 │ │ 38 │ 18 │ 10.131 │ 0.00 │ │ 39 │ 18 │ 4.980 │ 0.00 │ │ 40 │ 19 │ 3.214 │ 0.00 │ │ 41 │ 19 │ 2.707 │ 0.00 │ │ 42 │ 3 │ 4.080 │ 0.00 │ │ 43 │ 22 │ 10.119 │ 0.00 │ │ 44 │ 22 │ 16.804 │ 0.00 │ │ 45 │ 22 │ 27.083 │ 0.00 │ │ 46 │ 22 │ 26.375 │ 0.00 │ │ 47 │ 19 │ 10.780 │ 0.00 │ │ 48 │ 19 │ 10.518 │ 0.00 │ │ 49 │ 22 │ 12.239 │ 0.00 │ │ 50 │ 22 │ 9.555 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 │ 6.854 │ 0.00 │ │ 52 │ 23 │ 4.275 │ 0.00 │ │ 53 │ 23 │ 1.824 │ 0.00 │ │ 54 │ 21 │ 2.381 │ 0.00 │

83

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway └─────┴─────┴───────────┴─────────┘

84

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

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TABLEAU RECAPITULATIF DES ACIERS ┌─────┬─────┬─────────┬─────┬─────────┬─────────┐ │Noeud│ Comb│ As ext │ Comb│ As int │ At/st │ │ │ défa│(cm²/ml) │ défa│(cm²/ml) │(cm²/ml )│ ├─────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────────┤ │ 1 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 │ 5.17 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 4 │ 18 │ 28.84 │ 21 │ 4.66 │ 92.19 │ │ 5 │ 18 │ 65.61 │ 18 │ 8.37 │ 92.16 │ │ 6 │ 18 │ 27.87 │ 21 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 7 │ 18 │ 35.05 │ 21 │ 7.76 │ 0.00 │ │ 8 │ 18 │ 47.36 │ 19 │ 14.81 │ 0.00 │ │ 9 │ 19 │ 16.28 │ 19 │ 31.10 │ 0.00 │ │ 10 │ 3 │ 6.21 │ 19 │ 42.59 │ 0.00 │ │ 11 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 48.61 │ 0.00 │ │ 12 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 50.87 │ 0.00 │ │ 13 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 50.36 │ 0.00 │ │ 14 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 50.87 │ 0.00 │ │ 15 │ 23 │ 6.21 │ 18 │ 48.61 │ 0.00 │ │ 16 │ 3 │ 6.21 │ 19 │ 42.59 │ 0.00 │ │ 17 │ 19 │ 16.28 │ 19 │ 31.10 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 │ 47.36 │ 19 │ 14.81 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 │ 35.05 │ 21 │ 7.76 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 │ 27.87 │ 21 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 │ 65.61 │ 18 │ 8.37 │ 92.19 │ │ 22 │ 18 │ 28.84 │ 21 │ 4.66 │ 92.16 │ │ 23 │ 21 │ 5.17 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 24 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 25 │ 21 │ 4.66 │ 21 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 28 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 29 │ 23 │ 4.66 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 30 │ 3 │ 5.59 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 31 │ 23 │ 8.67 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 32 │ 23 │ 13.20 │ 23 │ 13.20 │ 0.00 │ │ 33 │ 18 │ 11.94 │ 23 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 │ 31.30 │ 23 │ 5.43 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 │ 20.88 │ 18 │ 11.04 │ 0.00 │ │ 36 │ 3 │ 5.43 │ 18 │ 16.91 │ 0.00 │ │ 37 │ 3 │ 5.43 │ 19 │ 18.52 │ 0.00 │ │ 38 │ 23 │ 5.43 │ 19 │ 19.96 │ 0.00 │ │ 39 │ 23 │ 5.43 │ 19 │ 19.48 │ 0.00 │ │ 40 │ 23 │ 5.43 │ 18 │ 18.59 │ 0.00 │ │ 41 │ 23 │ 5.43 │ 19 │ 19.48 │ 0.00 │ │ 42 │ 23 │ 5.43 │ 19 │ 19.96 │ 0.00 │ │ 43 │ 3 │ 5.43 │ 19 │ 18.52 │ 0.00 │ │ 44 │ 3 │ 5.43 │ 18 │ 16.91 │ 0.00 │ │ 45 │ 18 │ 20.88 │ 18 │ 11.04 │ 0.00 │ │ 46 │ 18 │ 31.30 │ 23 │ 5.43 │ 0.00 │ │ 47 │ 18 │ 11.94 │ 23 │ 9.31 │ 0.00 │ │ 48 │ 23 │ 13.20 │ 23 │ 13.20 │ 0.00 │ │ 49 │ 23 │ 8.67 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 50 │ 3 │ 5.59 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 │ 4.66 │ 23 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 52 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │ │ 54 │ 2 │ 4.66 │ 2 │ 4.66 │ 0.00 │

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway └─────┴─────┴─────────┴─────┴─────────┴─────────┘

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TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

TABLEAU RECAPITULATIF DES ACIERS ( comb def: A¸passage 0.50

87

CALCUL EN FOURCHETTE (0.50/0.25) B¸passage 0.25 )

┌─────┬─────┬─────────┬─────┬─────────┬─────────┐ │Noeud│ Comb│ As ext │ Comb│ As int │ At/st │ │ │ défa│(cm²/ml) │ défa│(cm²/ml) │(cm²/ml )│ ├─────┼─────┼─────────┼─────┼─────────┼─────────┤ │ 1 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 2 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 3 │ 21 A│ 12.28 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 4 │ 18 B│ 28.84 │ 21 B│ 4.66 │ 92.19 │ │ 5 │ 18 B│ 65.61 │ 18 B│ 8.37 │ 92.16 │ │ 6 │ 18 B│ 27.87 │ 21 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 7 │ 18 B│ 35.05 │ 21 B│ 7.76 │ 0.00 │ │ 8 │ 18 B│ 47.36 │ 19 B│ 14.81 │ 0.00 │ │ 9 │ 19 B│ 16.28 │ 19 B│ 31.10 │ 0.00 │ │ 10 │ 3 B│ 6.21 │ 19 B│ 42.59 │ 0.00 │ │ 11 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 48.61 │ 0.00 │ │ 12 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 50.87 │ 0.00 │ │ 13 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 50.36 │ 0.00 │ │ 14 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 50.87 │ 0.00 │ │ 15 │ 23 B│ 6.21 │ 18 B│ 48.61 │ 0.00 │ │ 16 │ 3 B│ 6.21 │ 19 B│ 42.59 │ 0.00 │ │ 17 │ 19 B│ 16.28 │ 19 B│ 31.10 │ 0.00 │ │ 18 │ 18 B│ 47.36 │ 19 B│ 14.81 │ 0.00 │ │ 19 │ 18 B│ 35.05 │ 21 B│ 7.76 │ 0.00 │ │ 20 │ 18 B│ 27.87 │ 21 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 21 │ 18 B│ 65.61 │ 18 B│ 8.37 │ 92.19 │ │ 22 │ 18 B│ 28.84 │ 21 B│ 4.66 │ 92.16 │ │ 23 │ 21 A│ 12.28 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 24 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 25 │ 21 B│ 4.66 │ 21 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 26 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 27 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 28 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 29 │ 23 B│ 4.66 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 30 │ 23 A│ 10.39 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 31 │ 23 A│ 15.68 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 32 │ 23 B│ 13.20 │ 23 B│ 13.20 │ 0.00 │ │ 33 │ 18 B│ 11.94 │ 23 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 34 │ 18 B│ 31.30 │ 23 B│ 5.43 │ 0.00 │ │ 35 │ 18 B│ 20.88 │ 18 B│ 11.04 │ 0.00 │ │ 36 │ 17 A│ 6.20 │ 18 B│ 16.91 │ 0.00 │ │ 37 │ 3 B│ 5.43 │ 19 B│ 18.52 │ 0.00 │ │ 38 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.96 │ 0.00 │ │ 39 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.48 │ 0.00 │ │ 40 │ 23 B│ 5.43 │ 18 B│ 18.59 │ 0.00 │ │ 41 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.48 │ 0.00 │ │ 42 │ 23 B│ 5.43 │ 19 B│ 19.96 │ 0.00 │ │ 43 │ 3 B│ 5.43 │ 19 B│ 18.52 │ 0.00 │ │ 44 │ 17 A│ 6.20 │ 18 B│ 16.91 │ 0.00 │ │ 45 │ 18 B│ 20.88 │ 18 B│ 11.04 │ 0.00 │ │ 46 │ 18 B│ 31.30 │ 23 B│ 5.43 │ 0.00 │ │ 47 │ 18 B│ 11.94 │ 23 B│ 9.31 │ 0.00 │ │ 48 │ 23 B│ 13.20 │ 23 B│ 13.20 │ 0.00 │ │ 49 │ 23 A│ 15.68 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 50 │ 23 A│ 10.39 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 51 │ 23 B│ 4.66 │ 23 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 52 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 53 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │ │ 54 │ 2 B│ 4.66 │ 2 B│ 4.66 │ 0.00 │

TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway └─────┴─────┴─────────┴─────┴─────────┴─────────┘

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TREMIE CITE DJAMEL - ORAN Note de Calculs Anneau Courant sous Tramway

y └>x

DEPLACEMENTS MAXI DES NOEUDS CALCUL EN FOURCHETTE (0.50/0.25) ( comb def: A¸passage 0.50 B¸passage 0.25 ) ┌─────┬─────┬───────┬─────┬───────┬─────┬───────┬─────┬───────┐ │Noeud│ Comb│ Ux>0 │ Comb│ Uy>0 │ Comb│ Ux