A-Dallage IW+LMP DES Bon 2 [PDF]

Zitiervorschau

EXE

AIRBUS HELICOPTERS RESTRICTED

PAGE :

PARIS - LE BOURGET

RÉALISATION D’UN ENSEMBLE INDUSTRIEL ET DE RECHERCHE

AIRBUS HELICOPTERS RESTRICTED

EXE

NC – IW + LMP JUSTIFICATION DU DALLAGE

LOT 11

EXE

AIRBUS HELICOPTERS RESTRICTED

A

02/09/2014

Première diffusion

Rév

Date JJ/MM/AA

OBJET

A PATINO REDIGE

PAGE :

E CHEVALLIER VERIFIE

page :

1.

OBJET DE LA NOTE

3

2.

DOCUMENTS DE RÉFÉRENCE

3

3.

DESCRIPTION DE L’OUVRAGE

4

4.

ACTIONS

4

5.

CALCUL DES ARMATURES-MÉTHODE ENVELOPPE DES MOMENTS ADDITIONNELS

4

6.

CONCLUSION FERRAILLAGE

11

7.

LIMITES DE DÉFORMATIONS

11

5.

DEFORMATIONS

10

page :

1. OBJET DE LA NOTE L’objet de la note est la justification du dallage armé de la passerelle VIERENDEEL.

2. DOCUMENTS DE RÉFÉRENCE -

Note d’hypothèses générales

-

Plans marchés Eurocodes

3. DESCRIPTION DE L’OUVRAGE Le dallage armé, a pour épaisseur 20 cm. Le schéma suivant nous montre la vue en plan de ce dallage.

page :

4. ACTIONS Charge permanente

Poids propre du dallage



Charge d’exploitation

Charge d’exploitation de 0,5 t/m2 Charge ponctuelle de 500kg

 

La justification du dallage se fait aux ELS caractéristique avec une limite de contraintes d’aciers de 400 MPa.

5.

DONNÉES GÉOTECHNIQUES

Le dallage de la passerelle repose sur un sol hétérogène. Le sondage SP403 réalisé au niveau de la culée CO de la passerelle VIERENDEEL nous donne les caractéristiques des couches constitutives du sol.

Couche de sol

Epaisseur h (m)

Module E (MPa)

Coeff de poisson v

Remblai

2,88

2

0,35

Sable de Monceau

2

23

0,35

Calcaire de Saint-Ouen

7,9

30

0,35

Sable de beauchamps

1,8

31,1

0,35

Marnes et caillases

20

11

0,35

page :

6. CALCUL DES ARMATURES Le dallage à calculer a les dimensions suivantes :   

Une longueur de 20 m Une largeur de 7m Une épaisseur de 20 cm

Nous modélisons le cas de charge le plus défavorable.

On dispose à l’angle du dallage une bande de charges réparties et ponctuelles.

Modèle de chargement

page :

On obtient une section nécessaire d’armatures de

page :

page :

page :

page :

page :

page :

5.a Calcul de la section nécessaire pour reprendre le moment « ma » : DTU 13.3

Pour la justification, nous considérons un dallage de 30mx30m d’épaisseur 15cm.

Pour les modules d’Young des différentes couches de sol, on se réfère à la note de Keller  Le bâtiment IW+LMP se trouve dans la zone des sondages SP18, SP34 et SP35 :

Nous modélisons le cas le plus défavorable :

page :

On dispose des bandes de charges réparties de g+q = 2t/m² larges de 2 m le long des bordures de la zone de calcul

Comme attendu, l’épaisseur est insuffisante pour que le béton reprenne seul les contraintes de traction, d’où la nécessité d’armer le dallage.

On obtient une section nécessaire d’armatures pour « ma » = 2.84 cm²/ml dans la nappe centrale dans chaque direction (voir la feuille de calcul ci-après).

page : Epaisseur insuffisante pour que le béton résiste à la traction : nécessité d’armer le dallage

page :

page :

page :

g+q = 2.0 KN/m²

page :

5. b Section nécessaire pour les moments complémentaires « mb » et « mc »

On obtient les moments suivants par Keller :

On calcule ensuite la section d’armature nécessaire pour reprendre les moments :  A ELS caractéristique : 5 kN.m/ml + 3 kN.m/ml = 8.0 kN.m/ml   A ELS QP : Compte tenu que les charges permanentes sont négligeables et en prenant en compte un coefficient de pondération de 0.6 on a : 0.6 x 8.0 kN.m/ml = 4.8 kN.m/ml 

Ferraillage des moments complémentaires «  mb  » et  «  mc  » :

page :

Détermination des sections d'armatures en flexion composée à l'ELS b

Données : ds

Asc

MEd,s NEd,s ss = sbc =

: Moment fléchissant (M>0 donne des aciers A ) : Effort normal (N>0 = compression ) Contrainte admissible de l'acier Contrainte béton sur la fibre extrême

h

As di

Désignation Sections non vides ELS Caracteristique ELS QP

géométrie

sollicitations

matériaux

sections à l' ELS

b

h

di

ds

Ms

Ns

fck

ss

sbc

As

Asc

m

m

m

m

t.m

t

MPa

MPa

MPa

cm²

cm²

1,00 1,00

0,15 0,15

0,07 0,07

0,08 0,08

0,8 0,5

0,0 0,0

30 30

400 300

9 6

2,4 1,7

0,0 0,0

On obtient une section nécessaire d’armatures pour « mb » + « mc » = 2.4 cm²/ml dans la nappe centrale dans chaque direction

7. CONCLUSION FERRAILLAGE

La section minimale pour un dallage de 15cm d’épaisseur est de 6cm²/ml dans chaque direction.

Par calcul, on obtient une section nécessaire pour reprendre les contraintes de 2.84 cm²/ml + 2.4 cm²/ml = 5.24 cm²/ml en nappe centrale dans chaque direction.

 On dispose de un treillis soudé ST65 C (6.36 cm²/ml) en nappe centrale dans chaque direction, ou bien il faudra réaliser un treillis de section minimale 6.00 cm²/ml en nappe centrale dans chaque direction.

page :

8. LIMITES DE DÉFORMATIONS Etat limite de déformation : L1/2000 + 20mm, L1 plus petit côté du rectangle enveloppe de l’ouvrage Soit, les limites admissibles selon les dimensions de panneaux :

L1 (mm)

Limite de déformations (mm)

10000

25

20000

30

30000

35

40000

40

La déformation maximale obtenue par notre feuille de calcul est faible (5.53 mm), bien inférieure aux valeurs limites prévues par le DTU 13.3